автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.03, диссертация на тему:Повышение эффективности локальных систем электроснабжения

На правах рукописи

ДМИТРИЕВ Владимир Трофимопич

ОБОСНОВАНИЕ И ВЫБОР ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИХ ПАРАМЕТРОВ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ШАХТНЫХ КОМПРЕССОРНЫХ УСТАНОВОК

Специальность 05.05.06 - «Г'орные маимшм»

Ллтореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Екатеринбург - 2006

Работа выполнена в ГОУ ППО «Уральский государственный горный университет»

Научный консультант -

доктор технических наук, доиент Хазнн Марк Леонтьевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор доктор технических наук, профессор доктор технических наук, профессор

Апкудинов Дмитрий Тимофеевич Кабакоп Анатолий Никитович Маховиков Борис Ссрафимопич

Ведущее предприятие - Институт горного дела УрО РАМ. г. Екатеринбург, ул. М.-Сибиряка. 58

Защита состоится 26 октября 2006 г. в И) часов на заседании диссертационного совета Д 212. 280.03 при ГОУ ВПО «Уральский государственный горный университет» по адресу:

620144, г. Екатеринбург, ул. Куйбышева, 30, зал заседаний Ученого совета.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан ^ __ 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

М. Л. Хазин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Горнодобывающие отрасли являются основой всей промышленности России. Добыча многих полезных ископаемых проводится с использованием энергии сжатого воздуха, которая применяется при бурении шпуров и скважин, при погрузке полезного ископаемого и его транспортировании, проветривании выработок (в качестве привода вентиляторов), в процессах закладки и т. д. Машины, работающие на этой энергии, надежны в работе, конструктивно просты, сравнительно, недорогие и обеспечивают высокую безопасность труда. В то же время производительность компрессорных машин обычно ниже паспортной на 15 - 20 %, а расход электрической энергии на один кубометр сжатого воздуха выше нормы на 15 - 25 %.

Существующие воздухораспределительные органы поршневых компрессоров не в полной мере отвечают требованиям, предъявляемым к ним горной промышленностью, а применяемые компоновочные схемы при параллельной работе турбокомпрессорных машин резко снижают их технико-экономические показатели. Так, до настоящего времени нет достаточного обоснования определения оптимальной степени сжатия газа в одноступенчатом компрессоре, нет научных доказательств, подтверждающих, что повышение внутренней энергии сжатого воздуха происходит за счет скорости движения поршня, отсутствуют теоретические работы, связанные с определением оптимальной скорости движения поршня.

Кроме того, недостаточно разработаны вопросы, связанные с гидроизоляцией пневмогидроаккумуляторов, их влиянием на работу потребителей сжатого воздуха, не решены проблемы утилизации тепловой энергии сжатого воздуха.

Низкие технико-экономические показатели функционирования шахтных компрессорных установок позволяют сделать вывод, что как теоретические проблемы, так и практические задачи, связанные с их работой, решены не полностью.

Следовательно, теоретическое обоснование поставленных задач и их практическое решение являются актуальными, так как повышают эффективность функционирования шахтных компрессорных установок.

Связь темы диссертации с государственными программами. Данная работа выполнялась в соответствии с координационными планами Минвуза РСФСР, ГКНТ при СМ СССР в рамках комплексной научно-технической программы «Надежность конструкций» (приказ № 659 от 13.11.81. Минвуза РСФСР) и госбюджетной темы «Развитие теории прогноза технического состояния и надежности сложных механических систем горного оборудования», утвержденной на 1999 - 2001 гг. в соответствии с тематическим планом Министерства образования (раздел 06.02. «Наука», № roc. per. 01990010840).

Объект исследования. Шахтные поршневые и турбокомпрессорные установки, их компоновка и узлы, гидропневмоаккумуляторы.

Цель работы. Научное обоснование рациональных параметров функционирования шахтных компрессорных установок, обеспечивающих повы-

шение их эффективности посредством модернизации конструкции, оптимизации процессов сжатия воздуха и повышения КПД пневматических сетей.

' Идея работы. Заключается в использовании комплексного подхода к исследованиям функционирования шахтных компрессорных установок, состоящего в выявления слабых звеньев и изучении процессов их изменения до предельного состояния, отражающих закономерности появления отказов.

Методы исследования. В работе использованы теоретические и экспериментальные (промышленные и лабораторные) методы исследования, базирующиеся на классических законах математики и физики.

Научные положения, выносимые на защиту:'

1. Закономерности появления отказов шахтных компрессорных установок, деформационные процессы, протекающие в элементах и материалах за время их эксплуатации.

2. Научно обоснованные зависимости, связывающие расход энергии, потребляемой компрессором, с интервалом времени, за который совершаются работы всасывания, сжатия и нагнетания.

3. Теоретически обоснованное определение механического КПД компрессорной машины без использования индикаторной мощности.

4. Обоснование процессов сжатия воздуха в поршневом одноступенчатом компрессоре до давления 0,8+0*9 МПа.

5. Комплексные критерии сравнительной оценки клапанов компрессорных установок.

6. Взаимосвязь конструктивно-технологических параметров прямоточных клапанов с условиями их эксплуатации.

7. Компоновочные схемы турбокомпрессорных установок при их параллельной работе.

8. Эффекты «теплового насоса» при сжатии и расширении воздуха и их использование для повышения эффективности работы компрессорных установок.

Научная новизна.

• Предложен метод оценки функциональной эффективности работы шахтньгх компрессорных установок, и определены рациональные процессы сжатия воздуха, позволяющие производить сжатие газа в одноступенчатой машине, работающей без подачи смазки в цилиндр до 0,8+0,9 МПа.

• Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена зависимость расхода энергии при совершении работы поршнем от величины интервала времени, за который данный объем работы произведен.

• Исследованы физико-технические закономерности появления отказов (разрушения) слабых звеньев компрессорных установок за время их эксплуатации в широком интервале механических и тепловых воздействий.

• Проведено обоснование конструктивно-технологических параметров клапанов как наиболее слабого звена поршневых компрессорных установок, учитывающих условия их эксплуатации.

• Получены аналитические выражения, описывающие скорость движения поршня в цилиндре, и определена оптимальная скорость, которая обеспечивает минимальные объемные и аэродинамические потери при процессах всасывания, сжатия и нагнетания.

• Предложены комплексные критерии сравнительной оценки воздухораспределительных органов компрессорных машин, учитывающие технико-экономические показатели их функционирования.

• Обоснованы параметры компоновочной схемы турбокомпрессорных установок при их параллельной работе. \

• Выявлены эффекты «теплового насоса» при сжатии и расширении сжатого воздуха.

Практическое значение работы.

• Разработана методика оценки функционирования шахтных поршневых компрессорных установок, позволяющая определять потери энергии в цилиндре компрессора без снятия индикаторных диаграмм. /

• Показано, что сжатие воздуха в одной ступени компрессора (работающего без смазки) можно производить до давления 0,8+0.9 МПа. Это позволяет использовать двухступенчатые поршневые компрессоры общего назначения для получения давления на нагнетании до 1,2+1,4 МПа, что в буровых машинах приводит к резкому возрастанию скорости бурения шпуров.

• Установлена оптимальная скорость движения поршня в. цилиндре компрессора, обеспечивающая снижение как объемных, так и аэродинамических потерь при процессах всасывания, сжатия и нагнетания воздуха.

• Разработаны и защищены авторскими свидетельствами и патентами конструкции прямоточных клапанов различных типов для поршневых компрессорных машин.

• Разработана компоновочная схема турбокомпрессорных установок при их параллельном включении, позволяющая повысить их эффективность.

• Исследовано влияние гидропневмоаккумуляторов на работу потребителей сжатого воздуха и предложены схемы их гидроизоляции в трещиноватых породах.

• Разработан способ охлаждения поршневого компрессора, который основан на работе абсорционно-диффузионной машины, превращающей тепловую энергию сжатого воздуха на нагнетании в холод.

• Предложена конструкция гидрокомпрессора, у которого функции поршня выполняет жидкость. Гидрокомпрессор работает без смазки, процесс сжатия идет близко к изотермическому, он пожаровзрывобезопасен и рекомендован для использования в подземных выработках шахт.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается корректным использованием классических и современных методов исследований функционирования поршневых компрессорных машин, хорошей сходимостью результатов теоретического анализа с экспериментальными данными и промышленными испытаниями, а также статистической обработкой результатов экспериментальных и теоретических исследований.

Расхождение расчетных и экспериментальных данных не превышает 12 % с доверительной вероятностью 0,95.

Реализация выводов и рекомендаций.

Основные научные положения работы доведены до промышленного внедрения как в горнорудной, так и в других отраслях промышленности. Клапаны СГИ внесены в отраслевой стандарт угольной промышленности СССР (ОСТ 12.25.011-84 «Экономия электрической энергии на угольных шахтах») и внедрены на газомотокомпрессорах типа 10ГК1/23-42, 10ГКН1/16-40 (Мин-газпром) и 5Г-100/8, 4М10-100/8 (Минуглепром).

По рекомендациям ВНИИГМ им. М. М. Федорова на Горловском рудоремонтном заводе (г. Горловка, Украина) было изготовлено и отправлено на шахты Донбасса свыше 13 тыс. клапанов СГИ. За период 2004 - 2005 гг. предприятием ООО ТД «Уральский завод новых технологий» налажено массовое производство клапанов типа СГИД и их выпущено более 3000 штук.

Годовой экономический эффект от внедрения такого количества клапанов типа СГИД составляет 4000 000 рублей.

Основные научные, методические и практические результаты работы внедрены в учебный процесс УГГУ при подготовке студентов по специальности 150402 - «Горные машины и оборудование».

Личный вклад соискателя^состоит: в анализе работы шахтных компрессорных установок Уральского региона и создании как теоретических основ, так и практических разработок, направленных на повышение функциональной эффективности их работы, а именно:

- доказана целесообразность сжатия воздуха в одноступенчатом поршневом компрессоре, работающем без смазки до давления 0,8 МПа [3];

- разработана конструкция поршня с поршневыми кольцами, имеющими незначительную упругость [45];

- разработана целая гамма воздухораспределительных органов поршневых компрессоров (для различных условий работы) [21-27, 29, 32-39, 42, 44];

- предложен комплексный критерий оценки клапанов [6];

- определены основные параметры всех элементов клапанов типа СГИД

[15];

- предложено три варианта гидроизоляции гидропневмоаккумуляторов сжатого воздуха [28, 31, 32];

- разработан способ охлаждения поршневого компрессора за счет холода, получаемого от тепловй энергии сжатого воздуха [24, 41];

- предложенаы схемы включения турбокомпрессорных установок при их параллельной работе [20];

- предложена конструкция гидрокомпрессора, и доказана его экономическая эффективность 12].

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы докладывались: на научно-техническом совете СГИ (Свердловск, 1996), научно-технических конференциях ОАО «Севуралбокситруда» (Североуральск, 1999, 2002), совещании ОАО «Уралгипроруда» (Екатеринбург, 2004), совещаниях энергетиков и механиков ОАО «Севуралбокситруда» (Североуральск,

2003), научно-технических конференциях Уральского государственного горного университета (( Екатеринбург, 2003, 2004, 2005), II Международной научно-технической конференции, посвященной 65-летию кафедры ГМК УГГГА (Екатеринбург, 2004) и IV Международной конференции, посвященной 90-летию В. Р. Кубачека. 15-16 мая 2006 (Екатеринбург).

Публикации. По теме выполненных исследований опубликован 56 работ, в том числе 30 статей, в том числе из перечня ВАК - 2)/26 авторских свидетельств на изобретения и патентов, в которых изложены основные научные положения, выводы и рекомендации, ч

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 7 глав, заключения, списка литературы из 93 наименований и приложения. Она содержит 221 страницу машинописного текста, 19 таблиц и 64 рисунка.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, сформулированы цели и задачи исследования, защищаемые научные положения и результаты.

1. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ ШАХТНЫХ КОМПРЕССОРНЫХ УСТАНОВОК И ОБОСНОВАНИЕ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ ИХ РАБОТЫ

Вследствие широкого применения компрессорных машин практически во всех областях промышленности и их большего энергопотребления, они всегда находятся в центре внимания как отечественных, так и зарубежных исследователей.

Труды академика А. П. ГерМа Не) докторов технических наук Фролова П. П., Кабакова А. Н., Докукина А. В., Смородина С. С., Киселева В. Н., Мурзина В. А., Цейтлина Ю. А., Моисеева Л. Л., Баранникова Н. М., Носырева Б. А., Закирова Д. К., Бороховича А. Н., Рыбакова А. Н., Парфенова В. П., Брусиловского И. В., Миняева Ю. Н. и др. способствовали повышению эффективности работы не только компрессорных установок, но и всего рудничного компрессорного хозяйства в целом.

В области создания и совершенствования воздухораспределительных органов поршневых компрессоров - клапанов особое место занимают работы докторов технических наук Френкеля М. И, Дмитриевского В. А., Кондратьевой Т.Ф., Карпова Г. В., Пирумова И. Б., Фотина Б. С., Шелеста П. А., Бара-ховича А. И., Бабаяна С. А., Беркмана Б. А., Фролова А. П., Шапиро М. Б., Колбасова М. Г., Спектра Б. А. и многих других исследователей.

Теория охлаждения компрессорных машин, воздухораспреяеление, расчет бурильных молотков и пневматических сетей в значительной мере были развиты в трудах академиков Федорова М. М., Германа А. П., Доллежаля Н. А., чл.-кор. Академии наук Ильичева А. С.

Проведенный анализ функционирования компрессорных установок шахт показывает их низкую экономическую эффективность - к. п. д. компрес-

сорного хозяйства шахты (компрессорные установки и шахтные пневматические сети) лежит в пределах - (8 +• 10) %.

В течение последних 40 лет сотрудниками кафедры горной механики Уральского государственного горного университета проведены многочисленные исследования состояния шахтных и заводских компрессорных установок и их пневматических сетей с целью выявления причин, снижающих их функциональную эффективность. Анализ трудов перечисленных выше ученых и сорокалетний опыт автора по исследованию компрессорных станций шахт и заводов показывают на наличие значительных резервов экономии электрической энергии при производстве и транспортировании сжатого воздуха.

Низкая технико-экономическая эффективность функционирования компрессорных хозяйств шахт объясняется:

• нерациональным выбором степеней сжатия воздуха;

• отсутствием постоянного контроля за входными и выходными параметрами компрессорных установок;

• плохим состоянием воздухораспределительных органов - клапанов;

• неудовлетворительным состоянием шахтных пневматических сетей;

• некачественной работой существующих схем охлаждения компрессорных установок;

• несовершенством компоновочных схем включения турбокомпрессор-ных установок при их параллельной работе.

Согласно литературным данным, оптимальная степень сжатия газа в одной ступени поршневых компрессорных установках составляет 3,16. Таким образом доказывается целесообразность сжатия газа до давления 0,8 МПа в двухступенчатых компрессорных установках, которая аргументируется тем, что при двухступенчатом сжатии, по сравнению с одноступенчатым, происходит экономия энергии, эквивалентная объему работы, соответствующая площадке 3-4-5-6 (рис. 1). При этом не учитывается, что в промежуточном холодильнике происходит изобарическое сжатие, на которое требуется дополнительный расход энергии. Для поддержания постоянного давления газа при его охлаждении в промежуточном холодильнике совершается работа компрессором, соответствующая площадке 1-2-3-4, которая в настоящее время также не учитывается.

С учетом работы площадки 1-2-3-4 (см. рис. 1) и потерь энергии" в парах трения и в клапанах второй ступени в одноступенчатом компрессоре, работающем без смазки, сжимать воздух до 0,8 МПа экономичнее, чем в двухступенчатом, более чем на 11 %.

При расчетах и конструировании поршневых компрессорных установок скорость движения поршня не всегда принимается оптимальной, так как она не увязывается с расходом энергии на выработку одного кубометра сжатого воздуха. Это связано с тем, что существует мнение об отсутствии связи удельного расхода энергии от количества времени, в течение которого совершается данная работа.

Рис. I. Индикаторные диаграммы одноступенчатого и двухступенчатого сжатия газа

Любая работа, на которую расходуется подводимая энергия (У, совершается силой Г в течение определенного промежутка времени. Следовательно, будет справедливо равенство

№ = е')р-сГ1, (1)

где е - энергетический эквивалент импульса силы, имеющего размерность скорости; /г- сила, приложенная к поршню; /2-/1 - время действия силы.

Раскрывая уравнение (1) по составляющим затратам энергии, получаем общее уравнение расхода энергии при совершении работы компрессором:

¡Г =е]Гчй = №,+)Гг+1У/. + 1Г,, (2)

где 1УЛ - расход энергии на изменение состояния воздуха (работа сжатия); Щ - энергия, зависящая от продолжительности времени движения поршня (от скорости поршня); ¡V/ - энергия, теряемая в парах трения; IV, - энергия, теряемая на сопротивление внешней среды.

Увеличение скорости движения поршня приводит, с одной стороны, к увеличению аэродинамических потерь в клапанах, во всасывающих и нагнетательных коммуникациях, к росту потерь на трение пары поршень - гильза цилиндра и, при необоснованном выборе параметров клапанов, ведет к запаздыванию посадки их замыкающих органов, а следовательно, и к снижению к. п. д. компрессора. С другой стороны, увеличение скорости движения поршня приводит к уменьшению объемных утечек через поршневые кольца,

через неплотности всасывающих и нагнетательных клапанов и через сальниковые уплотнения штока (для компрессоров двойного действия).

Рассмотрим влияние указанных факторов на эффективность работы поршневого компрессора. Определяя объемные потери газа через поршневые кольца, потери энергии на преодоление аэродинамических сопротивлений на всасывании и нагнетании газа, находим полные потери энергии за один цикл работы компрессора:

1Ут = »Рс + (Р. = Аи>г + Ва>-', (3)

где потери энергии на аэродинамические сопротивления за один цикл; (V, - потери энергии за счет перетечек газа через поршневые кольца; А и В -коэффициенты, зависящие от конструктивных параметров компрессорных установок; со - угловая скорость вращения кривошипа.

Для определения оптимального значения угловой скорости необходимо продифференцировать выражение полных потерь по угловой скорости и приравнять его к нулю. Выполнив эту операцию, получим:

Шорт= (Я/(2Л))"3. (4)

Анализ выражения (4) показывает, что для каждого типа поршневого компрессора существует свое оптимальное значение скорости вращения вала (времени действия поршня на газ), которому отвечает минимум потерь энергии.

При оценке функционирования поршневых компрессорных установок в литературе рекомендуют использовать индикаторный и механический к. п. д. Однако при неплотных нагнетательных клапанах процесс расширения растягивается, процесс сжатия укорачивается, а при недостаточной герметичности всасывающих клапанов, наоборот, удлиняется процесс сжатия и сокращается процесс расширения. Поэтому нахождение указанных выше к. п. д. по индикаторным диаграммам приводит к грубым ошибкам.

Для получения объективной оценки термодинамических и механических свойств машин при анализе их работы, с точки зрения внутренних потерь, должны учитываться параметры, отражающие действительную картину работы поршневых компрессоров.

Вместо индикаторной мощности, определяемой по индикаторным диаграммам, предлагается находить внутреннюю мощность компрессора, т. е. мощность, развиваемая в цилиндре, определяется из выражения

= (5)

где И, - эффективная мощность компрессора, Вт; /V* - мощность холостого хода компрессора (мощность, замеренная при снятых клапанах), Вт.

Внутренний к. п. д. компрессора, который действительно характеризует процесс сжатия, определяется по формуле

= (6)

где /Ут - теоретическая мощность компрессора при изотермическом процессе сжатия, Вт.

Механический к. п. д., отражающий состояние компрессора с точки зрения его механических качеств определяется как

Л . (7)

'мех в е у '

Таким образом, общий к. п. д. компрессора предлагается определять из выражения

Ч = = (8)

Такая оценка функционирования поршневых компрессорных установок в большей мере отражает действительную картину работы машины, с точки зрения ее потерь.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ КЛАПАНОВ ПОРШНЕВЫХ КОМПРЕССОРНЫХ УСТАНОВОК

В силу своих функций клапаны являются наиболее ответственными узлами поршневого компрессора, работа которых во многом определяет как технико-экономические показатели совершенства машины (коэффициент подачи, удельный расход электроэнергии и т. д.), так и надежность работы установки в целом.

При эксплуатации компрессорных установок применяются различные конструкции клапанов (тарельчатые, кольцевые, полосовые, швеллерного типа, мембранные, прямоточные типа ПИК и др.), что объясняется как спецификой работы различных типов компрессоров, так и стремлением к созданию надежных и экономичных воздухораспределительных органов. Проведенный анализ результатов испытаний поршневых компрессоров и многолетняя практика их эксплуатации показывают, что каждому типу клапанов свойственны определенные достоинства и недостатки.

Наибольшее распространение на различных компрессорных станциях получили поршневые машины, оснащенные кольцевыми и прямоточными клапанами типа ПИК, разработанные институтом «ЛенНИИХиммаш». Применение клапанов типа ПИК явилось прогрессивным шагом, так как они обладают более совершенными аэродинамическими характеристиками. В то же время существенными недостатками клапанов ПИК являются сложность их конструкции и низкая ремонтопригодность.

Разрушение пластин и износ уплотнительных кромок клапанов происходят вследствие удара пластин о седло и ограничитель подъема. Вертикальное расположение пластин и применение пружинных ограничителей подъема обеспечивает практически безударную работу клапанных пластин, что благоприятно сказывается на уменьшении разрушения как самих пластин, так и уплотнительных кромок клапана. Известно, что за счет поломок клапанов (главным образом пластин) происходит до 70 - 90 % остановок компрессоров.

Следовательно, клапаны компрессора можно рассматривать как наиболее слабое звено конструкции. Поэтому к клапанам любого типа как «наиболее слабому звену поршневых компрессоров» в условиях эксплуатации должны предъявляться следующие требования:

• простота конструкции изготовления и высокая ремонтопригодность;

• возможность использования любых качественных сталей для изготовления пластин и пружин клапанов;

• максимальная износостойкость, минимальный вес и наименьшее мертвое пространство;

• высокая герметичность клапанов, влияющая на объемные и энергетические потери при работе компрессора;

• для уменьшения газодинамических сопротивлений в клапанах необходимо использовать принцип прямоточности.

При разработке клапанов конструкции Свердловского горного института (СГИ) указанные выше требования были взяты за основу. В результате была разработана целая гамма клапанов различных конструкций, защищенных авторскими свидетельствами и патентами. Такое большое разнообразие разработанных конструкций клапанов обусловлено различными размерами посадочных гнезд и условиями их работы.

Предложенные конструкции клапанов можно разделить на 3 группы:

- прямоточные дисковые клапаны - СГИД (рис. 2);

- прямоточные цилиндрические клапаны - СГИЦ (рис. 3);

- прямоточные клапаны с замыкающим органом, выполненным из плоской пружинной ленты в виде кольца, - СГИК.

Рис. 2. Прямоточный клапан СГИД: / • седло с входными и рабочими лазами; 2 - замыкающие органы - плоские плавающие пластины; 3 - ленточные пружины; 4 — плоское кольцо; 5 — Г-образный ограничитель

Рис. 3. Прямоточный цилиндрический клапан СГИЦ: / - цилиндрическое седло; 2 - плоские плавающие пластины; 3 - ленточные пружины; 4 - передний ограничитель; 5 - задний ограничитель;

6 - предохранительная лента; 7 - вставка, уменьшающая вредное пространство

Кроме обычных клапанов разработаны конструкции, позволяющие регулировать производительность компрессорных установок как при помощи отжатия пластин, так и за счет увеличения мертвого пространства в клапанах. Основные преимущества клапанов типа СГИЦ перед СГИД следующие:

• равная длина всех пластин и пружин, что облегчает изготовление и ремонт;

• значительное увеличение живого сечения, что позволяет снизить количество клапанов на компрессоре;

• свободные от клапанов гнезда глушатся охлаждающими заглушками, уменьшающими мертвое пространство компрессора и улучшающими его систему охлаждения;

• снижаются потери на трение между ограничителями и пластинами, так как последние перемещаются по радиусу.

Клапаны СГИК, предназначенные для поршневых компрессоров, имеющих малые габаритные размеры гнезд для установки клапанов, выполняются дисковыми или цилиндрическими. В клапане СГИК замыкающий орган выполнен из пружинной ленты, загнутой в кольцо.

Многолетняя практика конструирования и эксплуатации воздухораспределительных органов поршневых компрессоров показывает, что большое значение имеют геометрические параметры седла клапана, которые в значительной степени определяют величину мертвого пространства, аэродинамические потери и работоспособность его в целом.

Объем мертвого пространства клапана является функцией двух параметров - проходного сечения и высоты клапана. С целыо сохранения постоянной величины скорости протекания газа в канале седла и на его выходе (под пластиной) ширина входного канала (Ь)' равна двойной ширине каналов на выходе, т. е. Ь'= 2Ь (рис. 4).

Ширина выходного канала (Ь) определяется в зависимости от числа оборотов вала компрессора и практически равна расстоянию отхода верхней кромки пластины от уплотнительной кромки седла, мм:

Ь = йг'зт(а +Р)/2 , (9)

где а' - ширина выходного канала по уплотнительной поверхности; а - угол отклонения газового потока от оси рабочего паза; р - угол разноса уплотни-тельных кромок в пазу седла.

Принимая во внимание, что углы аир находятся в пределах I - 7 радиан и значения их косинусов отличаются на малую величину, уравнение (9) можно записать в следующем виде:

Ь = о'зта. (10)

Максимальная ширина рабочего паза

у = (2h + 25, + 252)Лг' = 2 k\h +5, + 52),

(П)

где 5| - толщина пластин, мм; 62 - толщина пружин, мм; к1 - коэффициент, учитывающий уширение паза, необходимое для компенсации неполного сжатия пружины, к' = 1,10 - 1,15; Л - расстояние удаления пластины от уплотни-тельной кромки седла.

Полная высота седла клапана (Н')

Я=Я' + £/'= l/2ytga + c/, (12)

где ct - расстояние от нижней кромки рабочего паза до нижней (входной) плоскости седла клапана находится расчетным путем, исходя из расчетов на прочность; у' - минимальная ширина рабочего паза; d — расстояние от нижней уплотнительной кромки до основания рабочего паза.

Для компрессоров общего назначения ct = 4,0+5,0 мм (нижний предел для клапанов с посадочным диаметром 180 мм, верхний - для диаметра 265 мм, материал - сталь 45).

Высота седла клапана Н для клапанов СГИД лежит в пределах 15 -20 мм, тогда как высота седла прямоточного клапана ПИК составляет 6070 мм.

Увеличение ширины пластин, а следовательно, высоты прямоточного клапана приводит к увеличению мертвого пространства, за счет которого снижается производительность машины.

Ширина рабочих гребней зависит от высоты поднятия пластины:

с' = г - у = 2(6 +А) + у' - у , • (13)

где I - шаг паза (расстояние между пазами), мм; к - толщина уплотнитель-ной кромки, определяется расчетным путем.

3. ИССЛЕДОВАНИЯ И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ТЕХНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК РАЗРАБОТАННЫХ КЛАПАНОВ

\

В клапанах конструкций СГИД и СГИЦ пластины в пазах располагаются свободно (плавающие), т. е. не имеют защемлений как у клапанов типа ПИК. Поэтому толщина пластин может меняться в широких пределах - от десятых долей до нескольких миллиметров. Конкретная толщина пластин определяется из условия обеспечения оптимальных технико-экономических параметров работы компрессоров.

В рекомендуемых в литературе расчетах по определению толщины пластин не учитываются такие факторы, как способ их крепления, влияние повышенных температур, чистота обработки соприкасающихся поверхностей, ширина уплотнительных кромок, частота знакопеременных нагрузок и т. п. Это в значительной степени снижает достоверность данных, полученных расчетным путем.

Для подтверждения этого в лаборатории кафедры горной механики Уральского государственного горного университета были проведены исследования клапанов СГИД.

Эксперименты проводились на компрессоре 2СА-10/8, на который устанавливались клапаны СГИД с пластинами шириной 15 мм и различной толщиной: 0,6 мм (сталь 65Г 2ПС); 0,48 мм (сталь У10 АПС); 0,35 мм (сталь 65Г 2ПС); 0,25 мм (сталь У10 А 2ПВН 0,9). При этом каждый клапан имел свой номер и ставился в соответствующее гнездо компрессора. Натяг пружин при проведении экспериментов оставался неизменным. После каждой замены пластин производилась приработка их на компрессоре в течение 4-х часов, после чего записывались показания приборов. Эксперименты проводились в установившемся режиме эксплуатации при давлениях 0,5; 0,6; 0,7 и 0,8 МПа.

0.25

0.43

0,6 мм

Рис. 5. Зависимость удельного расхода энергии

Д\У от толщины пластины клапана СГИД при различных давлениях на нагнетании, МПа: 1 - Рг-0.5: 2- 0.6; 3 -0.7: 4- 0.8

Анализ экспериментальных данных (рис. 5 и 6) показал, что с увеличением толщины пластины снижаются как термодинамические параметры компрессора, так и технико-экономические показатели его работы.

Например, температура воздуха при выходе из цилиндра высокого давления (ЦВД) с клапанами, имеющими толщину пластин 0,35 мм, в среднем на 10 - 15 °С ниже, чем с пластинами толщиной 0,6 мм. При этом удельный расход электроэнергии снизился на 10 %, а производительность машины повысилась на 10,5 %.

Согласно проведенным испытаниям клапанов (5| = 0,4 мм; сталь 65 Г) на компресс-соре 5 Г-100/8 (Сухолож-ский цементный завод, п » 187 об/мин.), наработка на отказ пластин составила 6000 часов, в отличие от 4500 часов для клапанов ПИК.

Повышение эффективности компрессора при более тонких пластинах происходит за счет:

- лучшей герметичности клапана, которая обеспечивается более легкой деформацией пластины и лучшим прилеганием ее к уплотнительным кромкам седла;

- снижения массы пластин, что сводит к минимуму утечки воздуха через клапан при его своевременном закрывании.

Для компрессоров общего назначения можно дать следующие рекомендации:

толщина пластин (6| , мм) 0,4 0,5 0,6

ширина щели, мм <3,0 3,5 4,0

марки сталей для пластин - 65Г и 70С2ХА.

Проходное сечение клапанов для каждого типа поршневых компрессорных установок определяется оптимальной условной скоростью истечения газа через них. С одной стороны, малая скорость газа в клапане предопределяет незначительные аэродинамические потери энергии, с другой - большое проходное сечение в клапане увеличивает объемные перетечки газа, так как увеличивается периметр герметизации замыкающего органа с седлом клапана. Условную скорость истечения газа (Р^) можно определить:

Кус = УМ, (14)

Рис. б. Зависимость коэффициента подачи компрессора от изменения толщины пластин клапана СГИД при различных давлениях на нагнетании, МПа: = 0,6; 2- 0,7; 3'0,8

Рис. 7. Зависимость удельного расхода электроэнергии от условной скорости газа в клапане СГИД: Рг - 0,8 МПа

где V, - средняя скорость воздуха в клапане, м/с; а - коэффициент расхода (для клапанов типа СГИД а = 0,7 + 0,9).

Па основании экспериментальных данных (рис. 7 и 8) определены оптимальные условные скорости воздуха для клапанов СГИД, которые находятся в пределах Уус - 40+70 м/с. ли; «вт-чл.1

Нижний предел условных скоростей воздуха в клапанах следует принимать для компрессорных машин с со =33 рад./с, верхний - для машин с а>> 53 рад./с.

Технико-экономические показатели работы поршневых компрессорных машин в значительной степени зависят от дросселирующих свойств воздухораспределительных органов, которые в основном определяются натягом пружин, массой подвижных частей (для

непрямоточных клапанов), совершенством аэродинамических характеристик и проходным сечением клапанов.

Слабый натяг пружин клапанов, с одной стороны, уменьшает потери давления газового потока, проходящего через клапан, с другой - за счет несвоевременного перекрытия проходных щелей пластинами, снижает производительность компрессорной машины (за счет перетечек газа).

При завышенном натяге пружин полного открытия клапана не происходит, вследствие чего наблюдается дросселирование газового потока, которое увеличивает потери давления газа в клапане. Сказанное подтверждается экспериментально полученными зависимостями удельного расхода электроэнергии и коэффициента подачи компрессора от удельного натяга пружин (рис. 9 и 10).

Для двухступенчатого компрессора натяг пружин открытого клапана типов СГИД и СГИЦ составляет, МПа:

ЦНД - всасывающие клапаны - 0,0015 +0,0025;

15

к

о.а

/

во

Рис. 8. Графическая зависимость коэффициента подачи компрессора от условной скорости газа в клапане: Рг - 0,8 МПа

- нагнетательные клапаны - 0,003 -Ю,005; ЦВД - всасывающие клапаны - 0,003 0,005;

- нагнетательные клапаны -0,006 -Ю,010.

ЛVVквГ'Ч/м

0.17

0.002 0.004 0.006 0,003 0,01 Удельное давление пружин. Н-мм'

Рис. 9. Зависимость удельного

расхода электроэнергии от удельного натяга пружин клапана СГИД при различных давлениях на нагнетании, МТ1а: I -Рг = 0,6; 2 - 0,7; 5-0,8

Экспериментально определены зависимости коэффициентов расхода клапанов типа СГИД от перепада давления до и после клапана (рис. 11), удельных утечек (рис. 12), коэффициентов подачи компрессора в зависимости от времени приработки клапапов (рис. 13).

Рис. 10. Коэффициент подачи компрессорав зависимости от удельного натяга пружин открытого всасывающего клапана СГИД при различных давлениях на нагнетании, МПа: 0,6; 2 -0,7; 5-0,8

0 0.002 0.004 0.005 0.008 0.01

Удельное давление пручгми, Н-мм1

\

0.1 0,15 0,2 0,25 0.3 Давление перед клапаном, МПа

Рис. 11. Коэффициенты расхода клапанов СГИД в зависимости от перепада давлении: / - 5 - с отжатыми и неотжатыми пружинами клапана СГИД; 2 - 4 - с отжатыми и неотжатыми пружинами кольцевого клапана

О 0,1 0,2 0,1 0.4 0,5

Давление перед клапаном, МПа

Рис. 12. Удельные утечки клапанов в зависимости от давления перед ними: / - клапаны СГИ (завод «Пневмостроймашнна»); 2 - кольцевые Чирчикский завод); 3 - клапаны ПИК (предприятие «Уралииетметналадка»)

6гсл яа 6от »> /елдпо/юЦ гас

Рис. 13. Коэффициент подачи компрессора в зависимости от времени работы клапанов СГИ

Полученные технические характеристики разработанных клапанов, позволяют создавать воздухораспределительные органы поршневых компрессоров на уровне мировых стандартов.

4. ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ПОРШНЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ С КЛАПАНАМИ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Применяемые в настоящее время критерии оценки клапанов (коэффициент «живого» сечения, коэффициент расхода, удельные утечки, вредное пространство клапанов и клапанных гнезд) не раскрывают особенностей конструкций воздухораспределительных органов и их влияния на технико-экономические показатели работы поршневых компрессоров. При сравнении

17

различных типов клапанов исследовалось их влияние на надежность и технико-экономические показатели работы поршневых машин, а именно: наработки на отказ, производительность и удельный расход электроэнергии.

Исследования проводились с клапанами, наиболее широко применяемыми на отечественных компрессорных установках, а именно: кольцевыми, типа ПИК и СГИД. На рис. 14 приведена наработка на отказ указанных выше клапанов в зависимости от числа оборотов коленчатого вала.

Г-10',ч

24

22 20 18 1в 14 12 10 8 6 4 2 0

V 1

ч 1

V

\ ч

V

\

V

2

- 3

4 -

----

100 200

300

500

700 800

900

об/мин

Рис. 14. Наработка на отказ клапанов в зависимости от числа оборотов коленчатого вала: / - клапаны СГИД; 2 - ) - гарантийная и среднестатистическая наработка на отказ клапанов ПИК; 4 — клапаны кольцевые

Обобщенным показателем, учитывающим объем мертвого пространства клапанов и клапанных гнезд, удельные утечки, усилие клапанных пружин, простои компрессора из-за поломок клапанов и т. д., является относительное повышение производительности компрессора:

1Г. (15)

АУ

V,

где ' с , ^б - производительность компрессора, работающего соответственно с оцениваемыми и базовыми клапанами. Обобщенным технико-экономическим показателем, учитывающим коэффициент расхода клапана, его удельные утечки, вредное пространство и т. д., является относительное снижение удельного расхода потребляемой компрессором энергии

Ли',

Дуу = •

Ли-*

(16)

где Д№с, Ди'в - удельный расход энергии компрессором, работающим с оцениваемыми и базовыми клапанами соответственно.

С целью определения указанных выше параметров работы машин с различными типами клапанов нами были испытаны компрессорные машины

«В-300-2К», «5Г-100-8», «160В-20/8», «ВП-50/8» и «2СА-10/8», нашедшие широкое применение как на рудниках, так и на других предприятиях страны. При этом компрессор испытывапся вначале с кольцевыми клапанами, а затем с прямоточными.

Анализ экспериментальных данных показал, что замена кольцевых клапанов на прямоточные СГИД позволяет:

- повысить производительность компрессоров, а именно: В-300-2К -на 3+8 %; 5Г-100/8 - 4+4,6 %; 160В-20/8 - 11 %; 2СА-10/8 - 8 %.

- понизить удельный расход электроэнергии, кВт ч/м5 - от 3 до 11 %.

- улучшить термодинамический режим работы компрессора, так как температура воздуха на выходе ЦНД и ЦВД снижается в среднем на 5 - 7 К;

- повысить объемный коэффициент и коэффициент подачи компрессора в среднем на 5 - 6 %,

Различный процент повышения производительности и снижение удельного расхода электроэнергии компрессорными машинами объясняется разным техническим состоянием клапанов и компрессоров.

С целью оценки работоспособности клапанов типа СГИД и сравнения их с клапанами кольцевыми и типа ПИК были созданы две отраслевые комиссии: одна в Газпроме; другая в Институте горной механики и технической кибернетики им. М. М. Федорова. Благодаря положительным заключениям указанных комиссий, клапаны СГИД рекомендованы к внедрению и внесены в ОСТ 12.25.011 -84, где указано, что "замена кольцевых клапанов и дисковых (ПИК) на прямоточные СГИД позволила снизить расход электроэнергии на выработку сжатого воздуха на 13 - 15 %, при одновременном повышении производительности компрессоров на 10 %".

5. ОБОСНОВАНИЕ СХЕМ ВКЛЮЧЕНИЯ ТУРБОКОМПРЕССОРНЫХ УСТАНОВОК ПРИ ИХ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ РАБОТЕ

Опыт эксплуатации турбокомпрессорных установок показывает, что даже однотипные турбокомпрессоры имеют различные выходные параметры, тем более, когда машины эксплуатируются длительный период времени. При широко применяемых схемах параллельного включения турбокомпрессоров, имеющих разные рабочие характеристики, их совместные технико-экономические показатели значительно снижаются. Рассмотрим включение турбокомпрессорных установок при их параллельной работе. В трубопровод 1 подается сжатый воздух от турбокомпрессора /, имеющего рабочую характеристику /. Турбокомпрессор I обеспечивает рабочее давление Р, и производительность К,. Турбокомпрессор 2, работающий на сеть, обеспечивает рабочее давление Рг. Из рис. 15 видно, что Р\>Рг■ Сжатый воздух от турбокомпрессора / попадает в трубопровод /, а затем проходит через конфузор (см. рис. 16), в котором повышается кинетическая энергия потока воздуха (увели-

19

чивается скорость потока воздуха). При выходе из конфузора сжатый воздух турбокомпрессора 1 подсасывает (как сифон) из кольцевого пространства 3 сжатый воздух турбокомпрессора 2.

Рис.15. Режимы двух параллельно работающих турбокомпрессоров, имеющих различные рабочие характеристики

При этом турбокомпрессор 2 работает на давление Рз (см. рис. 15) и обеспечивает большую производительность, чем при общепринятых схемах параллельной работы машин.

Таким образом, турбокомпрессор, развивающий большее давление на выходе, обеспечивает нормальный режим работы турбокомпрессора, имеющего меньшие выходные параметры. При количестве турбокомпрессорных машин более двух компоновка их производится, как показано на рис.16.

Рис. 16. Компоновочная схема включения четырех турбокомпрессоров, имеющих различные рабочие характеристики

Так какР\>Рг >Р)>Р^ то включение турбокомпрессоров осуществляется таким образом, что машина, имеющая наименьшее давление на нагнетании, устанавливается последней. При такой компоновке турбокомпрессоров

20

первый из них обеспечивает нормальный режим работы второму, первый и второй - третьему, а первый, второй и третий - четвертому.

Применение предложенных компоновочных схем увеличивает общую производительность турбокомпрессоров и значительно повышает их совместные технико-экономические показатели.

Общее давление, развиваемое двумя турбокомпрессорами, представляет собой разность удельных энергий на выходе из диффузора и на входе в конфузор:

Р= Сг/2^[2/5 + ((5-2)/(5 - Xy'S)!2-l/S\l + /)"], ^

где С - суммарная скорость газа, выходящего из сопла; S = S„.c./Sc, ^кс -сечение камеры смешивания; - сечение сопла; i - Vx - объем газа,

проходящего через сопло в одну секунду; V2 - секундная производительность компрессора 2.

Фактически общее давление на выходе двух параллельно работающих турбокомпрессоров будет меньше, так как в формуле (%7) не учтены потери давления в сопле, конфузоре, камере смешивания и в диффузоре.

6. ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ ШАХТНЫХ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ СЕТЕЙ

Исследование пневматической сети на герметичность на примере шахты «Естюнинской» Высокогорского ГОКа показало, что только на утечки теряется до 103 м^/мин сжатого воздуха (приведенного по условиям всасывания). Кроме того, потери давления в сети составляют до 20 %.

Одним из вариантов экономии электроэнергии на шахтах является применение гидропневматических аккумуляторов сжатого воздуха (ГПА), назначение которых - создание запаса газа, расходуемого в приемниках не только в часы пик, но и в периоды кратковременных остановок компрессоров. Кроме того, ГПА выполняют функции автоматически действующего регулирующего устройства, выравнивающего давление воздуха потребителей, за счет постоянного гидростатического давления воды, равного расчетному давлению в пневмокамере.

Практика эксплуатации ГГ1А показала, что, несмотря на значительные капитальные затраты, связанные со строительством гидро- и пневмокамер, применение их приводит к сокращению расхода электроэнергии до 30 %.

Исследования влияния ГПА на давление сжатого воздуха в пневматической сети и на работу пневмоприемников проводили в два этапа (Левихин-ский рудник): первый - при отключении от сети ГПА, когда сжатый воздух, минуя ГПА. подавался к потребителям, второй - при включении в сеть ГПА, когда воздух проходил пневмокамеру, и лишь потом подавался к потребителям. Давление воздуха в начале сети (перед ГПА) и на выходе из него перед поступлением в шахты 12-ю, 13-ю и 14-ю фиксировалось самопишущими ма-

нометрами. Диаграммы, снятые при отключенном ГПА, показывают резкие колебания давления, которые носят пикообразный характер и отражают неравномерность потребления воздуха приемниками.

Диаграммы давлений, снятые при включенном в пневматическую сеть ГПА, носят стабильный характер, и, в отличие от первого опыта, давление воздуха перед потребителями совершенно не зависит от количества его потребителей и коэффициента одновременности их работы (рис. 17 и 18).

Рис. 17. Диаграмма давления сжатого воз- Рис. 18. Диаграмма давления сжатого возду-духа в пневматической сети без гидропнев- ха в пневматической сети при включении матического аккумулятора гидропневматического аккумулятора

Перепад давления в течение смены колебался от 0,1 МПа до 0,15 МПа, и непосредственно перед потребителями давление сжатого воздуха составляло 0,4 - 0,5 МПа. При включении в сеть ГПА среднесуточное давление сжатого воздуха повысилось на 0,05 МПа и более (см. таблицу). Постоянство давления сжатого воздуха у потребителей является основным преимуществом работы ГПА.

Повышение давления и улучшение качества сжатого воздуха положительно влияют на работу пневмоприемников, в том числе бурильных машин и агрегатов, которые расходуют основную часть (70 - 80 %) сжатого "воздуха, вырабатываемого компрессорной станцией рудника. С повышением давления увеличиваются все основные параметры бурильных машин: число ударов и оборотов в минуту, работа удара, крутящий момент.

Давление сжатого воздуха в различных точках пневматической сети при включенном н отключенном ГПА

Давление, МПа С ГПА Без ГПА

шахта 14 шахта 12 после ГПА шахта 14 шахта 12

Среднесменное 0,596 0,575 0,652 0.553 0,529

Среднесуточное 0,598 0.573 0.652 0,553 0,530

Повышение работы удара и числа ударов поршня в минуту приводят к увеличению мощности, развиваемой бурильной машиной:

ы = <18>

где N - мощность, развиваемая бурильной машиной при новом повышенном давлении, Вт; Ауа - работа удара при новоЛ повышенном давлении, Дж; - число ударов в минуту при повышенном давлении, уд/мин.

Увеличение мощности, в свою очередь, повышает усилие подачи и скорость бурения, увеличивая производительность бурильных машин. С увеличением скорости бурения, естественно, снижается расход сжатого воздуха, отнесенный к единице полезной работы, в данном случае к одному шпуро-метру.

Сжатый воздух, поступающий из компрессора в рудничную пневматическую сеть, всегда содержит водяные пары, количество которых определяется влажностью атмосферного воздуха. Охлаждение воздуха в воздухопроводной сети приводит к'насыщению воздуха парами воды, т. е. увеличению относительной влажности ср. При <р = 1 наступает точка росы.

Для определения абсолютной величины выпавшего конденсата на входящем и выходящем трубопроводах гидропневматического аккумулятора были смонтированы специальные водоотделители. Наблюдения дали следующие результаты: в водоотделителе, установленном перед аккумулятором, собиралась сконденсированная влага в количестве 40 - 80 г в сутки; в водоотделителе, расположенном на выходе из аккумулятора, конденсат отсутствовал. Эти данные согласуются с теоретическими положениями по конденсации пара на поверхности жидкости.

Таким образом, ГПЛ является устройством, обеспечивающим осушение сжатого воздуха, что благоприятно сказывается на работе его погребителей (нет перемерзания каналов в бурильных машинах).

Горные породы, в которых строятся ГПА, по своему происхождению и вследствие выветривания, выщелачивания, тектонических движений, уплотнения и т. д. не являются монолитными, а содержат в себе поры, пустоты и трещины, которые создают условия для утечек сжатого воздуха и воды из гидро- и пневмокамер. Поэтому при проектировании и строительстве ГПА особое внимание уделяется водо- и воздухопроницаемости горных пород, окружающих камеры.

Для снижения воздухопроницаемости горных пород в пространстве пневмокамеры ГПА нами разработаны схемы их гидроизоляции. Суть гидроизоляции сжатого воздуха состоит в том, что шпуры находятся под давлением столба воды, равного разности высот зеркала воды в гидро- и пневмокамере. Вода, заполняя поры в горных породах, в значительной мере уменьшает утечки воздуха из ГПА.

Потери работоспособности потока сжатого воздуха в пневматических сетях шахт составляют до 73,5 % от величины работоспособности потока, поступающего из компрессорной станции в сеть. При этом 63,1 % теряется за счет утечек и 10,4 % вследствие дросселирования газа (потери давления). Работоспособность сжатого воздуха является функцией его давления, объема массы и температуры. Следовательно, для повышения работоспособности газа необходимо повышать его температуру. Сжатый воздух, выходя из двухступенчатого компрессора (до концевого холодильника), имеет температуру до 440 К. Попадая в шахтную сеть, он охлаждается до температуры воздушной среды, в которой находится трубопровод (обычно эта температура равна 280+283 К). Такое падение температуры сжатого воздуха в шахтной сети приводит и к уменьшению его внутренней энергии, а следовательно, и к снижению работоспособности.

Для повышения работоспособности воздуха предложена установка для его подогрева непосредственно перед потребителем (рис. 19), состоящая из подводящего воздухопровода 1, модуль-индукторов 2, емкости, передающей тепловой поток от модуль-индукторов к сжатому воздуху 3, термоизолирующего кожуха 4 и воздухопровода 5, идущего к потребителю.

Индукционный нагреватель «Гарант», имеющий 2-й класс электробезопасности, разработан Восточным НИИ по безопасности работ в горной промышленности (г. Кемерово) и может быть изготовлен как во взрывозащит-ном, так и в общепромышленном исполнении. Мощность одного модуль-индуктора составляет от 2,5 до 4 кВт.

Расчеты показывают, что для подогрева 10 кг воздуха, что соответствует 8,9 м3 (приведенных к атмосферному давлению), с 280 К до 340 К в течение минуты, мощность модуль-индуктора должна быть равна 7,19 кВт.

Повышая внутреннюю энергию сжатого воздуха путем его подогрева в индукционном нагревателе (перед потребителем), решаем задачу резкого повышения эффективности работы всего компрессорного хозяйства шахты, так как в этом случае вся подводимая к газу тепловая энергия почти без потерь поступает к потребителю.

Шахтные компрессорные станции оснащены поршневыми, винтовыми и турбокомпрессорными установками, основным недостатком которых явля-

ется сложность их конструкций и высокая стоимость, большие эксплуатационные расходы и низкий коэффициент полезного действия, что обусловливается тем, что сжатие газов идет по процессу, близкому к адиабатному.

Автором настоящей работы разработан гидрокомпрессор (рис. 20), который в значительной степени лишен указанных недостатков. Гидрокомпрессор состоит из насоса /, всасывающих трубопроводов 2 и 3, нагнетательных трубопроводов 4 и 5, двух емкостей, где происходит сжатие газа б и 7, двух всасывающих клапанов 8, нагнетательных клапанов 9, датчиков уровня жидкости 10, задвижек II, нагнетательного трубопровода для газа 12, электромагнитных вентилей 13, 14, 15, 16, системы охлаждения 17.

Предлагаемый гидрокомпрессор работает следующим образом. Жидкость из одной емкости в другую перемещается с помощью насоса /, имеющего один всасывающий патрубок, который на входе раздваивается на всасывающие трубопроводы 2 и 3.

Подавая жидкость из емкости, например 7, в емкость 6, воздух, находящийся в этой емкости, начинает сжиматься. При этом электромагнитные вентили 14 и 15 открыты, а 13 и 16 закрыты. Жидкость, заполняя емкость 6, сжимает газ до давления, немного превышающего давление газа в трубопроводе 12 (перепад давления необходим для открытия клапана 9).

Клапан 9 открывается, и воздух нагнетается в трубопровод 12. Жидкость поступает в емкость 6 до тех пор, пока не замкнет датчик уровня 10, который замыкает рабочие цепи электромагнитов вентилей 13, 14, 15, 16. При этом вентили 14 и 15 закрываются, а 13 и У б открываются.

В то время, когда в емкости 6 уровень жидкости поднимается, в емкости 7 опускается, и за счет всасывающего клапана 8 емкость 7 заполняется воздухом (газом). При переключении электромагнитных вентилей процесс сжатия начнется в емкости 7, т. е. пойдут процессы всасывания, сжатия и нагнетания газа попеременно в каждой емкости.

В гидрокомпрессоре, работающем при высокой температуре окружающей среды, предусмотрена система охлаждения 17. Кроме того, могут устанавливаться холодильники на всасывающих или нагнетательных трубопроводах, охлаждающие жидкость перед ее подачей в соответствующую емкость.

В шахтных условиях в гидрокомпрессоре вместо емкостей могут быть использованы герметичные камеры (выработки), которые имеют гидроизоляцию, как, например, в гидропневмоаккумуляторах сжатого воздуха.

Такие камеры могут иметь большие объемы, что значительно сократит число переключений электромагнитных вентилей и не будут требовать охлаждающих систем.

Процесс сжатия газа жидкостью аналогичен изотермическому, что значительно снижает работу сжатия и повышает эффективность работы всей установки.

Производства, где расход газа (воздуха) небольшой, могут использовать однокамерный гидрокомпрессор.

Расчеты показывают, что экономически целесообразно использовать гидрокомпрессоры для сжатия газов, а также в качестве дожимных компрессорных установок, так как удельные энергозатраты на выработку пневматической энергии снижаются до 20 %. Кроме того, капитальные вложения и эксплуатационные расходы уменьшаются в десятки раз.

7. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ СЖАТОГО ГАЗА

Центральные рудничные компрессорные станции имеют установленную мощность двигателей машин, достигающую нескольких тысяч киловатт, которая на 60 - 90 % расходуется на выработку термодинамического тепла. Отсюда очевидно, что утилизация тепла, получаемого параллельно с энергией давления газа, значительно повысит эффективность работы компрессорных установок.

Утилизация термодинамического тепла компрессорных установок требует обоснования выбора такого процесса сжатия, который обеспечил бы получение наибольшего количества энергии от сжатого воздуха.

Процесс работы поршневого компрессора, согласно диаграмме Р-У, состоит из работ сжатия и нагнетания. При рассмотрении теоретического процесса сжатия газа работу всасывания принимают равной нулю, так как в этом

случае по обеим сторонам поршня давление одинаковое. Работа же выталкивания представляет из себя чисто механический процесс, поэтому в дальнейшем изложении мы ее рассматривать не будем.

При сравнении процесса сжатия (изотермического, политропного и адиабатного), как правило, сжатие ведется до определенного конечного давления Рг. Такое сравнение не отражает физическую сущность явлений, имеющих место при сжатии воздуха. Последнее объясняется тем, что основные конечные параметры сжатого воздуха (объем, температура) неодинаковы (рис. 21, а), вследствие чего воздух имеет раздичное энергосодержание. Если же сжатый различными путями воздух приводит к одним и тем же параметрам, то для этого при адиабатном и политропном процессах сжатия, воздух необходимо охлаждать изобарически, т. е. при Рг = const. Но при изобарном охлаждении воздуха требуется затратить дополнительную работу, так как в этом случае объем газа уменьшается при постоянном давлении. Учет этой работы приводит к затруднениям при сравнении различных процессов сжатия.

а б

й - до постоянного давления; 6 - до постоянного объема

Вследствие этого полагаем, что более целесообразно сравнивать процессы сжатия газов, доводя сжатие не до Рг, а до определенного объема Уг. При этом после любого процесса сжатия (политропного, адиабатного), изо-хорно охлаждая воздух (при Уг - const) до начальной температуры сжатия Г(, без совершения дополнительной работы, получим одни и те же конечные параметры воздуха Уг, Рг и Г| (см. рис. 21,6).

Проведенные расчеты показывают, что при утилизации тепловой энергии, получаемой при сжатии воздуха, наиболее эффективным процессом сжатия является адиабатный. При этом ликвидируется расход энергии на подачу воды в рубашке цилиндров компрессорных машин.

Для повышения эффективности работы воздушных компрессоров необходимо делать предварительный отвод тепловой энергии от сжатого воздуха, а затем охлажденный воздух использовать в потребителях.

В этом случае конечная энергия воздуха будет меньше, чем в случае, когда горячий воздух поступает к потребителям. Однако при политропном

расширении воздуха будет использоваться так называемый «эффект теплового насоса», повышающий эффективность работы машины (так как при расширении воздуха температура его становится ниже температуры окружающей среды, тепловая энергия устремляется из окружающей среды к воздуху, повышая его работоспособность).

Процесс сжатия, приближенный к адиабатному, можно производить на различного рода компрессорных машинах, не имеющих в рабочем пространстве смазки (винтовые компрессоры, турбокомпрессоры), а также в поршневых компрессорах с графитовыми поршнями или же при применении смазки, не теряющей смазочных свойств при высоких температурах.

Известно, что количество теплоты, которое выделяется при сжатии газов, эквивалентно затраченной работе сжатия. Например, при изотермическом процессе сжатия эта работа и теплота соответственно выразятся в диаграммах Р-У и Г-5 заштрихованными площадями (рис. 22, о). Так, при изотермическом процессе сжатия газа вся затраченная работа

Ао»Аасж+*нлг»2,303/5К1^£ (19)

м

где ¿изсж - работа, затраченная на изотермическое сжатие газа; ¿ндг - работа нагнетания (выталкивания): ж

^.сж^МГ-РМ-Ъ); (20)

¿нлг = РгГг-Р,Гг=Г&1-Р<)- (21)

Составляющими уравнения (19) являются работа сжатия и работа нагнетания. Работу всасывания принято считать равной нулю, так как по обеим сторонам поршня в процессе всасывания давление одинаковое (в идеальной машине).

Рис. 22. Изотермическое сжатие в диаграммах Р-У (а) и Г-5(б)

Работа, затраченная только на сжатие воздуха внутри цилиндра компрессора, находится из выражения (19) и соответствует площади 1-2-5-1 (см. рис. 22). При этом количество отведенного тепла при изотермическом

сжатии соответствует плошали 1-2-3-4-1 (см. рис. 22, б). Из неравенства указанных площадей следует, что при сжатии выделяется тепла больше, чем при эквивалентном количестве затраченной работы. Это относится как к изотермическому, так и адиабатному процессам сжатия.

Проведенные расчеты показывают, что при сжатии газа тепловой энергии выделяется больше, чем количество энергии, подводимой к машине.

Эффект заключается в том, что при движении поршня в процессе сжатия газа на его нерабочую сторону действует атмосферное давление, которое, помогая сжимать газ, совершает работу ч

эквивалентно которой выделяется дополнительное количество тепла.

При наличии вакуума с нерабочей стороны поршня необходимо было бы на сжатие газа затратить большую работу.

Сжатый адиабатно газ имеет параметры Р2, Тг (рис. 23). Охлаждая газ изохорно (И=сопз1), получим параметры Р}, У2, Л, где РУ»Р\. В таком состоянии газ, расширяясь, способен совершить работу, при адиабатном процессе расширения, эквивалентную площади 3-4-5-6-7-3.

Работу наполнения во внимание не принимаем, так как она является чисто механической, при ней не протекает термодинамических процессов.

Получив сжатый воздух с параметрами Ръ Уг, Тг и отведя от него тепло в количестве <2 = Сг (Г, - 7]), получим сжатый воздух с параметрами Р3, Уг, Г, который, расширяясь, в потребителе совершит работу за счет энергии, имеющейся в газе до сжатия (при расширении газа его внутренняя энергия снижается). Эффект заключается в том, что, изохорно отнимая тепло от газа,

уменьшаем его энтропию.

В связи с тем. что температура газа в процессе адиабатного расширения понижается и становится ниже температуры окружающей среды, к газу, находящемуся в цилиндре машины, пойдет поток тепловой энергии из окружающей среды. При этом газ совершит работу большую, чем при адиабатном расширении, на величину площади 3-8-9-5-4-3 (см. рис. 23).

Рис. 23. Термодинамические процессы расширяющегося газа в диаграмме Т-П

29

(22)

5

Отбор тепла расширяющимся газом от окружающей среды для совершения работы назовем внешним эффектом. Для повышения эффективности работы компрессорных машин необходимо производить адиабатное сжатие газа, затем изохорное охлаждение его (с использованием тепловой энергии) и политропное расширение. Практически охлаждение газа идет изобарно, и дополнительное количество теплоты пополняется за счет затраченной работы компрессора.

На кафедре горной механики УГГУ проводились исследования с целью утилизации тепловой энергии Ъжатого воздуха в двух направлениях.

Первое - непосредственное использование тепловой энергии для подогрева помещений.

С целью получения воды с температурой 315 и 323 К были проведены эксперименты на компрессорной установке ВУ-8/3. Компрессор работал при давлении газа на нагнетании 0,74 МПа, с производительностью 1,85 м3/мин.

Наиболее рациональной схемой охлаждения компрессора и получения воды с высокой температурой предлагается последовательно-параллельная схема (рис. 24), при которой после концевого холодильника вода имеет температуру до 340-350 К.

По предлагаемой схеме охлаждающая вода в первую очередь направляется в рубашки цилиндров компрессора, в начале в ЦНД, а затем в ЦВД. После прохождения охлаждающих рубашек вода направляется в промежуточный холодильник 2, который выполняется двухэлементным, что позволяет охладить газ, поступающий во вторую ступень до необходимой температуры.

Рис. 24. Схема охлаждения компрессора

Полученные экспериментальные данные дают основание утверждать, что при последовательно-параллельной схеме охлаждения двухступенчатого компрессора можно утилизировать свыше 20 % тепловой энергии, получаемой при сжатии газов.

Во втором направлении утилизации тепловой энергии сжатого газа исследования велись по совершенствованию схем охлаждения компрессорной установки.

Для этого разработана схема охлаждения компрессора, использующая тепловой поток сжатого воздуха для получения искусственного холода в абсорбционно-диффузионной холодильной машине (рис. 25).

Рис. 25. Схема охлаждения компрессора, использующая тепловой поток сжатого воздуха

Схема работает следующим образом. У компрессора 1 имеются всасывающий 2 и нагнетательный 3 трубопроводы. В нагнетательном трубопроводе 3 установлен генератор 4 абсорбционно-диффузионной машины, состоящей из конденсатора 5, абсорбера б и испарителя 7. Последний расположен в рубашке охлаждения цилиндра. После нагревания генератора 4 газ поступает в радиатор 8. Сжатый в компрессоре I газ поступает в нагнетательный трубопровод 3, где отдает тепловой поток генератору 4 абсорбционно-диффузионной машины. Испаряясь в испарителе 7, хладагент отводит тепловой поток от компрессора.

Количество тепловой энергии, подводимой к генератору 4, определится

&»*«&. (23)

где Ок - количество тепловой энергии в потоке газа; к» - коэффициент, учитывающий, какая часть тепловой энергии газа идет на нагрев генератора. Холодопроизводительность абсорбционно-диффузионной машины

&=<*&. (24)

где е - коэффициент преобразования холодильной машины.

Разработанные схемы охлаждения компрессорных установок (патент № 2200237, авторское свидетельство № 414430) позволяют значительно сни-

зить капитальные затраты на строительство градирен и снизить эксплуатационные расходы на подачу охлаждающей воды в систему охлаждения компрессорных установок.

Заключение

В диссертационной работе на основе теоретического обобщения известных и разработанных научных положений, базирующихся на комплексном учете факторов и закономерностей, определяющих условия эксплуатации шахтных компрессорных установок, изложены научно обоснованные технические и технологические решения, внедрение которых существенно повышает эффективность функционирования компрессорных установок, что вносит значительный вклад в развитие экономики горной промышленности.

Проведенные исследования позволили сформулировать следующие основные выводы, результаты и рекомендации:

1. Исследованы физико-технические закономерности отказов, деформаций и разрушения пластин клапанов. На основе анализа условий работы шахтных компрессорных установек выявлено наиболее слабое звено оборудования.

2. Предложены критерии сравнительной оценки эффективности воздухораспределительных органов поршневых компрессорных установок.

3. Выведена зависимость удельного расхода энергии от скорости совершения работы, на основании чего обоснован выбор рациональной скорости движения поршневой компрессорной установки.

4. Показано, что использование конструкций разработанных клапанов позволяет повысить надежность в 1,5 - 5,0 раз и эффективность работы поршневых компрессорных установок в целом 1-1С1 10 -15% как при выпуске новых, так и при ремонте и модернизации действующих компрессоров.

5. Обосновано применение одноступенчатых поршневых компрессорных установок, работающих без смазки, для потребителей сжатого воздуха, рассчитанных на давления до 0,8 МПа.

6. Показано, что при утилизации тепловой энергии сжатого газа наиболее эффективным является адиабатный процесс.

7. Разработана и обоснована схема охлаждения компрессорной установки за счет применения абсорбционно-диффузионной машины, превращающей тепловую энергию сжатого газа в холод.

8. Предложена методика оценки эффективности работы поршневых компрессорных установок при использовании эффекта «теплового насоса».

9. Разработана конструкция гидрокомпрессора, позволяющая значительно снизить капитальные и эксплуатационные расходы, а также существенно повысить энергосбережение предприятий при выработке сжатого воздуха. Поскольку поршнем в такой установке является жидкость (вода), то гидрокомпрессор отличается повышенной пожаровзрывобезопасностыо и

может быть рекомендован к использованию в наиболее сложных горнотехнологических условиях.

10. Предложена компоновочная схема турбокомпрессоров при их параллельной работе, позволяющая повысить эффективность их работы на 10 -15 %.

И. Показано, что применение гидропневмоаккумуляторов (ГПА) при подземных горных работах повышает давление у потребителей сжатого воздуха в шахтах до 50 кПа, что приводит к увеличению скорости бурения шпуров и снижает относительную влажность воздуха до 50 %.

12. Разработаны и защищены авторскими свидетельствами три схемы гидроизоляции сжатого воздуха в ГПА, позволяющие строить последние в трещиноватых породах.

13. Обосновано использование внутренней энергии газа при уменьшении его объема и разработан термокомпрессор, повышающий внутреннюю энергию сжатого воздуха непосредственно перед потребителем, что способствует значительному энергосбережению шахт.

14. Проведено обоснование конструктивно-технологических параметров клапанов компрессорных установок, на основе чего разработана серия конструкций прямоточных клапанов (защищенных авторскими свидетельствами и патентами).

15. Разработки, выводы и рекомендации работы включены в ОСТ 12.25.011-84 «Экономия электрической энергии на угольных шахтах», где отмечено, что замена кольцевых клапанов на разработанные прямоточные СГИД позволяет:

• повысить производительность компрессорных установок на 10 %;

• понизить удельный расход энергии на 15 %;

• увеличить наработку на отказ компрессорных установок в 1,5-6 раз, в

зависимости от типа компрессора и условий его эксплуатации.

16. Результаты работы использованы при изготовлении, ремонте и модернизации поршневых компрессорных установок с получением экономического эффекта 4 миллиона рублей. Научные, методические и практические результаты работы внедрены в учебный процесс УГГУ.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

Статьи, опубликованные в ведущих рецензируемых научных журналах

1. Фролов П. П., Дмитриев В. Т., Миняев Ю. Н. Влияние гидропневматического аккумулятора на давление в пневматической сети и работу приемников сжатого воздуха // Изв. вузов. Горный журнал. - 1967. -№8. -С. 105 - 107.

2. Дмитриев В. Т. Критерии оценки работы воздухораспределительных органов поршневых компрессоров // Химическое и нефтяное машиностроение. - 1968. - № 10. - С. 22 - 23.

33

3. Фролов П. П., Дмитриев В. Т., Миняев Ю. Н. Об оценке работы поршневых юмпресоорных машин //Изв. вузов. Горный яурнал.- 1968,-№8,- С. 128-130.

4. Дмитриев В. Т. Сжатие газови эффекты «теплового наооса» //Изв. вузов. Горный журнал. - 1970.- №6.- С.46 — 47.

5. Фролов П. П., Дмитриев В. Т. К вопросу определения наивыгоднейшего процесса сжатия воздуха в компрессорах //Изв. вузов. Горньй иур-нал,- 1971.-№5.-С. 125-127.

6. Дмитриев В. Т., Фролов П. П., Миняев Ю. //.Осушение сжатого воздуха в гидропневматичесмэм ак!умуляторе //Изв. вузов. Горный журнал. - 1971.- №9.- С. 1 19-122.

7. Фролов П. П., Дмитриев В. Т., Миняев Ю. II. Влияние гидропневмати-чесиэго аккумулятора на давление в пневматической сети и реботу приемнивдв сжатого воздуха // Изв. вузов. Горный журнал. - 1967. -№8. - С. 109-111.

8. Дмитриев В. Т. О многоступенчатом сжатии газа в поршневых компрессорах //Изв. вузов.Горный яурнал.- 1985,- № 12.-С.56-57.

9. Дмитриеве. Т., Ситников II. Б. Выбор оптимальной скорости вращения вала двигателя поршневого компрессора // Изв. вузов. Горный журнал.- 1990.-№5.-С. 100- 102.

10. Дмитриев В. Т. К вопросу о теплообразовании при сжатии газов //Изв. вузов.Горный журнал,- 1986.- №11,- С.69 -70.

11. Фролов П. П., Дмитриев В. Т. По вышение эффекта вности работы компрессорных станций руднигови шахт//Изв. вузов. Горный н^рнал.-1982,-№7.- С.92 -96.

12. Дмитриев В. Т. Энергетическая оценка работы машин //Изв. вузов. Горный журнал,- 1987,- №3.-С.48.

13. Фролов Л. П., Дмитриев В. Т., Миняев Ю. II. Безопасная эксплуатация стационарных компрессорных установок // Безопасность труда в промышленности. - 1988.- №4,- С.17-20.

14. Дмитриев В. Т., Миняев Ю. Н. Децентрализация снабжения пневматической энергией шахтных потребителей // Горный журнал. - 2001. -Jfsl.-C.15-16.

15.Дмитриев В. Т. Оценка функциональной эффективности горных машин //Изв. вузов. Горный н^рнал.- 2003.- №3,- С. 113 - 116.

16. Дмитриев В. Т. Оценка функциональной эффективности горных машин по энергетическим критериям //Изв. тузов. Горные машины и автоматика,- 2004,- № Ю,- С. 43 -44.

17. Дмитриев В. Т., Фролов А. П. Потери энергии в узлах трения машин //Изв. ег/зов.Горный журнал. - 1992,- №9. - С. 128 - 130.

18. Дмитриев В. Т. Децентрализация снабжения пневматичесмэй энергией шахтных потребителей /Ю. Н. Миняев, В. Т. Дмитриев, А. В. Уголь-ниюв, В. В. Молодцов // Изв. вузов. Горный яурнал. - 2005. - № 1. -С. 79-80.

19. Дмитриев В. Т., Миняев Ю. Н. Модернизация системы газораспределения поршневых компрессоров // Компрессорная техника и пневматика.- 2005.- №2.- С.24 -25.

20. Дмитриев В. Т., Миняев Ю. Н. Повышение эффективности раэоты поршневых компрессорных машин // Горное оборудование и электромеханика.* 2006.- № 1.- С. 2 - 5.

21 .Дмитриев В. Т. Повышение надежности поршневых компрессоров //Гидрааликаи пневматика,- 2006.- №22.- С.32 - 33.

Статьи, о публ и го ванные в журнала*

22. Фролов П. П., Дмитриев В. Т., Миняев Ю. Н. Пути экономии электрической энергии при эксплуатации рудничных м>мпрессорных установок/Колыма.- 1987.-№7. - С. 25 -27.

23. Фролов П. П., Дмитриев В. Т.. Помазан О. К. Самодействующие прямоточные клапаны СГИ на воздушных компрессорах общего назначения //У голь У кр айны. - 1980. - №8.- С.56-57.

24. Дмитриев В. Т., Миняев Ю. Н. Пути энергосбережения при эксплуатации стационарных компрессорных установок // Вестник энергосбережения,- 1999,- №5,- С.64 -65.

25. Миняев Ю. //., Дмитриев В. Т. Пути энергосбережения при эксплуатации стационарных компрессорных установок // Вестник энергосбережения. Екатеринбур, 1999.- №6,- С34 - 36.

Статьи.опублигованные в научных сборниках

26. Фролов П. П., Дмитриев В. Т. Оптимальная скорость истечения газа в прямоточньк клапанах // Тр. Свердловеюго горного института. -Свердловск, 1972,- Вып.27,- С.70-72.

27.Дмитриев В. Т., Мальчиков С. Н. Опыт работы прямоточных клапанов СГИ на горнорудных предприятиях Н Тр. Свердловского горного института,- Свердловск, 1984,- Вып.№8.- С.79-80.

28. Фролов П. П., Дмитриев В. Т. Прямоточные кл аланы СГИ // Сборник «Компрессорное и холодильное машиностроение». - 1971.-№4,- С. 43-45.

Материалы конференций

29. Дмитриев В. Т. Теоретическое обоснование пфаметров седел клапа-новСГИД//Сборникдоклааов1У Межаунар. конф., посвящ.90-летию В. Р. Куба1ека. 15-16 мая, г. Екатеринбург.- Екатеринбург,2006.- С. 175- 179.

30. Дмитриев В. Т. Параллельная работа турбокомпрессорных установок // Сборник докладов IV Междунар. конф., посвящ. 90-летию В. Р. Ку-бачека. 15-16 мая, г. Екатеринбург. - Екатеринбург, 2006. - С. 201 -205.

Авторские свидетельства и патенты

31. А. с. 219069 СССР, МКИ F04K. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 1160287/24-6; Заявлено 02.06.67; Опубл.

■ ... 30.05.68, Бюл. № 18.

32. А. с. 231704 СССР, МКИ F04C. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 1191724/24-6; Заявлено 21.10.67; Опубл.

' ' ' 28.11.68, Бюл. №36.

33. А. с. 283478 СССР, МКИ Р04Б 21/02. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 1344712/24-6; Заявлено 30.06.69;

' Опубл. 06.10.70, Бюл. № 3 I.

34. А. с. 399620 СССР, МКИ F04B 21/02, F16K 15/14. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 1742494/24-6; Заявлено 01.11.72; Опубл. 03.10/73, Бюл. № 39.

35. А. с. 414430 СССР, МКИ Р04Б 39/06, F25B 15/10. Способ охлаждения компрессора / П. П. Фролов, В. Т. Дмитриев (СССР). - № 1790799/24-

vy 6; Заявлено 30.05.72; Опубл. 05.11.74, Бюл. № 5.

36. А. с. 440522 СССР, МКИ Fl6К 15/14, F04B 39/10, F04B 49/02. Прямоточный клапан / П. П. Фролов, В. Т. Дмитриев (СССР). -

. <> № 1801903/24-6; Заявлено 27.06.72; Опубл. 25.08.74, Бюл. № 31.

37. А. с. 564481 СССР, МКИ Fl6К 15/14, F04B 21/02. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 2101736/06; Заявлено

. • 31.01.75; Опубл. 05.07.77, Бюл. №25.

38. А. с. 577344 СССР, МКИ FI6K 15/14, F04B 21/02. Прямоточный клапан / П. П. Фролов, В. Т. Дмитриев (СССР). - № 2232579/25-06; Заявлено 09.03.76; Опубл. 25.10.77, Б.И. № 39.

39. А. с. 588394 СССР, МКИ E21F. 17/10. Гидропневматический,аккуму-лятор сжатого воздуха / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР).

- -№2334113/22-03; Заявлено 15.03.76; Опубл. 15.01.78, Бюл. №2.

40. А. с. 987170 СССР, МКИ F04B 39/10, F16K 15/14. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 3001533/25-06; Заявлено 06.11.80; Опубл. 07.01.83, Бюл. № 1.

41. А. с. 798352 СССР, МКИ F04B 39/10, F16K 15/14. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 2733102/25-06; За* г явлено 07,03.79; Опубл. 23.01.81, Бюл. № 3.

42. А. с. 717376 СССР, МКИ E2IF 17/10. Гидропневматический аккумулятор сжатого воздуха / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 2610113; Заявлено 24.04.76; Опубл. 25.02.80, Бюл. № 7.

43. А. с. 998775 СССР, МКИ E21F 17/10. Гидропневматический аккумулятор сжатого воздуха / В. 'Г. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР).

- N° 998775; Заявлено 20.05.80; Опубл. 23.02.83, Бюл. № 7.

44. А. с. 1038669 СССР, МКИ FI6K 15/14. F04B 21/02. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев. П. П. Фролов (СССР). - Ks 3434117/25-06; Заявлено 05.05.82; Опубл. 30.08.83, Бюл. № 32.

45. А. с. 1041786 СССР, МКИ F16K 15/14. F04B 21/02. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 3431062/25-06; Заявлено 28.04.82; Опубл. 15.09.83, Бюл. К® 34.

46. А. с. 1295120 СССР. МКИ FI6K 15/16, F04B 39/10. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). - № 3935109/25-06; Заявлено 26.07.85; Онубл. 07.03.87, Бюл. Na 9.

47. А. с. 1229423 СССР, МКИ F04KB 39/10, FI6K 15/14. Прямоточный клапан ( В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов, С. А. Волегов (СССР).

- № 3812391/25-06; Заявлено 10.11.84; Опубл. 07.05.86, Бюл. № 17.

48. A.c. 1420292 СССР, МКИ 4FI6K 15/14, F04B 21/02. Прямоточный клапан / В Т. Дмитриев, С. А. Волегов, П. П. Фролов (СССР).

- № 4191095/25-06; Заявлено 09.02.87; Опубл. 30.08.88, Бюл. N» 32.

49. A.c. 1435880-СССР, МКИ 4F16K 15/14, F04B 49/08. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, С. А. Волегов, П. П Фролов. (СССР). . № 4165491/25-06; Заявлено 23.12.86; Опубл. 07.11.88, Бюл. № 44.

50. A.c. 1525314 СССР, МКИ FI6K 15/16. F04B 39/10. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, С. А. Волегов, П. П. Фролов. (СССР).

- X» 4387113; Заявлено 02.03.88; Опубл. 30.11.83, Бюл. № 44.

51. А. с. 998775 СССР, МКИ E21F 17/10. Гидропневматический аккумулятор сжатого воздуха / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов (СССР). -№ 2925998/22-03; Заявлено 20.05.80; Опубл. 23.02.83, Бюл. № 7.

52. A.c. 2047804 РФ, МКИ 6FI6K 15/14. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, П. П. Фролов, С. В. Дмитриев, А. П. Фролов (СССР).

- №92009755/29, Заявлено 07.12.92, Опубл. 10. П .95, Бюл. К» 31.

53. Пат. 2200237 РФ. Способ охлаждения двигателя внутреннего сгорания / В. Т. Дмитриев, Г. А. Боярских, Е. В. Иванинкий, М. В. Дмитриев (Россия). - № 2001102233/06; Заявлено 24.01.01; Опубл. 10.03.03, Бюл. № 7.

54. Пат. 37151 РФ, 7F04B 1/00. Компрессор /В. Т.Дмитриев. Ю. Н. Миия-cr, М. В. Дмитриев, О. IJJ. Айлашев (Россия). - Ks 2002120052/20; Заявлено 22.07.02; Опубл. 10.04.04. Бюл. N® 10.

55. Пат. 2257483 РФ, F02 F3/00. Поршень с поршневыми кольцами / В. Т. Дмитриев, Г. А Боярских., О. Ш. Айдашсв (Россия). - № 21.

56. Пат. 31616 СССР, F04B 39/00, F16K 15/14. Прямоточный клапан / В. Т. Дмитриев, М. В. Дмитриев, В. В. Дмитриев (Россия). - № 2003109572; Заявлено 09.04.03; Опубл. 28.04.03, Бюл. Na 23.

Подписано п печать /- , С 6 ^

Бумага писчая. Формат бумаги 60x84 1/16. Бумага писчая. Печать lia ризографе. Псч. л. 2,0. Тираж 100 экз. Заказ № f'f 'f

Издательство Уральского государственного горного университета 620И4. г. Екатеринбург. yn. Куйбышева. 30 Отпечатано с оригинал-макета п лабораюрим множительной техники излательс.-па УМУ

Введение

Глава 1. Состояние вопроса в области автономных источников электропитания локальных систем электроснабжения.

1.1 Классификация локальных систем электроснабжения.

1.2 Варианты структурных схем автономных электростанций.

1.3 Структурные схемы многогенераторных электротехнических комплексов.

1.4 Обзор первичных двигателей автономных электростанций локальных систем электроснабжения. 1.5 Требования, предъявляемые к преобразователям частоты * ' локальных систем электроснабжения.

1.6 Основные технические решения, применяемые при построении ПЧ с переменной нагрузкой. 1.7 Способы и схемы стабилизации выходных параметров преобразователей частоты на основе АИТ.

1.8 Постановка задачи исследования

Выводы по главе 1.

Глава 2. Повышение эффективности работы автономных электростанций в составе локальных систем электроснабжениям.

2.1 Основные режимы работы автономных электростанций в составе локальных систем электроснабжения.

2.2 Структура двигателя внутреннего сгорания.

2.3 Характеристики двигателей внутреннего сгорания.

2.4 Система управления дизель-генератора с микропроцессорным регулятором топливоподачи.

2.5 Новые технологии при производстве электрической и тепловой энергии.

2.6 Экономические предпосылки применения когенерации.

2.7 Экономические предпосылки применения тригенерации . 97 Выводы по главе 2.

Lj Глава 3. Составные многоуровневые инверторы тока и напряжения на X базе N-мостовых схем с бестрансформаторным суммировани- 102 ем выходной мощности.

3.1 Составные многоуровневые инверторы тока на базе п- мостовой тиристорной схемы с расщепленной конденсаторной бата

Р- реей.

3.2 Выбор структуры базовой ячейки для построения «-мостовой s - фазной бестрансформаторной схемы многоуровнего инвертора тока.

3.3 Принцип построения многоуровнего инвертора тока на базе N - мостовой схемы с расщепленной конденсаторной батареей.

3.4 Влияние величины угла фазового сдвига между мостами на выходные характеристики инвертора.

3.5 Определение области параметров нагрузки, при которых не обеспечивается коммутационная устойчивость многомостового инвертора.

3.6 Анализ работы двухмостового инвертора с конденсаторным суммирующим устройством и тиристорного компенсатора реактивной мощности.

3.7 Принцип построения я-мостовой s -фазной бестрансформаторной схемы многоуровнего инвертора напряжения.

Выводы по главе 3.

Глава 4. Многомостовые инверторы тока и напряжения с суммированием выходной мощности на одном трансформаторе

4.1 Суммирование мощности на одном суммирующем трансформаторе в N - мостовой тиристорной схеме при реализации режима взаимной компенсации высших гармо- 162 ник.

4.2 Задача равномерного распределения токов между инверторными мостами при наличии различных видов асимметрии.

4.3 Математическая модель и результаты моделирования четырехмостового АИН.

Выводы по главе 4.

Глава 5. Результаты компьютерного моделирования разработанных схем автономных инверторов.

5.1 Результаты моделирования двухуровневого четырехмостового автономного инвертора с компенсаторами выпрямительного типа.

V, 5.2 Ограничение напряжений на элементах одномостового х инвертора тока с шестиэлементной конденсаторной батареей при коротких замыканиях в нагрузке.

5.3 Аварийные режимы в многоуровневых автономных инвертоpax тока.

5.4 Переходные процессы при изменении структуры f преобразовательного комплекса.

5.5 Комплекс «преобразователь частоты - групповая двигательная нагрузка» как система массового обслуживания.

Выводы по главе 5.

Глава 6. Энергосберегающие технологии на газоредуцирующих станциях с детандер-генерирующими агрегатами.

6.1 Механическая энергия газа как нетрадиционный источник энергии для выработки электроэнергии.

6.2 Применение преобразователей частоты на газоредуцирующих станциях с детандер-генерирующими агрегатами.

6.3 Расчет электрической мощности детандер-генерирующего агрегата.

6.4 Определение электрической мощности, необходимой для электроподогрева газа.

Выводы по главе 6.

Глава 7. Вопросы уменьшения негативного влияния преобразователей частоты при работе в системах электроснабжения на показате-j ли качества электроэнергии.

7.1 Переходные процессы в системах электроснабжения с мощными тиристорными преобразователями.

7.2 Определение параметров элементов электрической сети. 7.3 Математическая модель системы: управляемый выпрямитель линия электропередачи - нагрузка.

7.4 Входной выпрямитель преобразователя частоты с явным звеном постоянного тока с уменьшенным искажающим влиянием на питающую сеть.

Выводы по главе 7.

Глава 8. Системные вопросы работы автономных электростанций в со- 264 ставе локальных систем электроснабжения

8.1 Вопросы совместной работы автономной электростанции и 264 централизованной системы электроснабжения.

8.2 Выбор режима работы генераторов мини-ТЭЦ.

8.3 Причины снижения показателей качества электроэнергии в 266 локальных системах электроснабжения.

8.4 Вопросы компенсации реактивной мощности в локальных системах электроснабжения.

8.5 Высшие гармоники в системах электроснабжения административных зданий.

8.6 Выбор источников оперативного тока, релейной защиты и автоматики.

8.7 Построение систем РЗиА при наличии собственных источников электроэнергии у потребителей.

8.8 Реконструкция сельских систем электроснабжения на основе технологии распределённого производства электроэнергии

Выводы по главе

В настоящее время в России по оценкам целого ряда организаций, занимающихся проблемами электрификации, от 50 до 60% территорий страны с населением более 15млн. человек так и остаются неохваченными централизованными электросетями.

Электрификация этих районов осуществляется только в рамках «малой энергетики», основу которой составляют локальные системы электроснабжения с автономными электростанциями малой и средней мощности, так назы-, ваемыми электростанциями собственных нужд (ЭСН). Под локальными системами электроснабжения понимаются изолированные системы электро снабжения отдельных предприятий или населенных пунктов, содержащие «

АЭ и распределительные сети ограниченной протяженности. Потребляемая мощность в таких системах не превышает 1-2 МВт, реже 5-10 МВт.

В связи со сложностью строительства и эксплуатации централизованных линий электропередач в северных районах автономные электростанции будут сохранены в этих районах на достаточно большой промежуток времени как основной источник электроснабжения.

Особенно это характерно для районов, где расположены предприятия по добыче и транспортировке газа и нефти и в достаточном количестве имеется природный газ для работы автономных электростанций.

В ряде районов со сложными природно-климатическими условиями электроснабжение промышленных объектов и населенных пунктов осущест-^ вляется одновременно от автономных электростанций и от центральных сетей. При этом возникает ряд специфических вопросов совместной работы локальной системы с централизованной сетью.

Эффективность работы локальных систем электроснабжения определя ется используемым оборудованием и режимами его работы. Так как важнейшим элементом локальных систем электроснабжения являются автономные электростанции, то их технические параметры во многом определяют эффективность работы всей локальной системы электроснабжения.

Вопросы теории и практики электротехнических и преобразовательных комплексов, используемых в локальных системах электроснабжения, нашли свое отражение в многочисленных трудах отечественных и зарубежных ученых. Разработка новых типов оборудования осуществляется на основе фундаментальных исследований по электромеханике, электроэнергетике и неразрывно связана с совершенствованием характеристик электрических машин, пускорегулирующей аппаратуры, систем управления и защиты, увеличением их надежности, расширением функциональных возможностей. Это позволило создать обширную теоретическую и практическую базу для данного класса оборудования.

При этом следует отметить, что все способы и возможные технические решения по улучшению классической схемы построения автономных электростанций на сегодня практически исчерпаны. Модернизация отдельных узлов и блоков автономных источников электроэнергии идет по пути применения новой элементной базы, при этом не меняется функциональное назначение блоков, а только улучшаются их отдельные технические параметры и характеристики.

В последнее время получили развитие новые принципы построения систем электро- и теплоснабжения предприятий малого и среднего бизнеса с использованием собственных энергоустановок. Новые энергоустановки существенно выгоднее по ряду параметров ранее применявшихся. Они служат основой построения комбинированных циклов при производстве электроэнергии и тепла непосредственно в местах их потребления: в городах на отдельных предприятиях, крупных культурно-бытовых и спортивных объектах, а также в сельских населенных пунктах и сельхозпредприятиях. Данное направление является экономически и логически оправданным дополнением к существующим централизованным системам электроснабжения. О перспективности указанного направления свидетельствует и мировой опыт, так в

США мощность ежегодно вводимых малых станций составляет 30% от общей вводимой мощности.

Целесообразность перехода к локальным сетям определяется следующими факторами: снижаются потери электроэнергии и тепла в распределительных сетях, затраты на производство электроэнергии и тепла получаются более низкими, появляется возможность формировать наиболее приемлемый график потребления электроэнергии в соответствии со своим технологическим процессом при параллельной работе с централизованной сетью. При этом капитальные удельные затраты на единицу вводимой мощности и сроки ' окупаемости вложений значительно ниже аналогичных показателей при введении мощностей в большой энергетике.

Однако существующие автономные источники электроснабжения j

АИЭ), выполненные на базе различных первичных двигателей: дизель-генераторов, газовых двигателей внутреннего сгорания (ДВС), газотурбинных двигателей и некоторых других типов, в большинстве случаев не позволяют генерировать электроэнергию с параметрами, удовлетворяющими требованиям современных стандартов.

Настоящая диссертационная работа посвящена разработке и созданию электротехнического оборудования для локальных систем электроснабжения и обеспечению эффективного режима его работы.

Реализация расширенного внедрения локальных систем электроснабжения потребовала проведения дополнительных исследований в следующих направлениях:

- поиск путей повышения эффективности работы автономных электростанций;

- минимизация расхода первичного энергоносителя и повышения качества генерируемой электроэнергии на электростанциях малой мощ -ности;

- минимизация потерь при передаче и распределении электроэнергии;

- обеспечение эффективной совместной работы локальных систем с централизованными сетями.

Здесь имеются определенные успехи в разработке теоретических и практических вопросов создания основных агрегатов локальных систем электроснабжения: высокоэффективных мини-турбин, высокоскоростных синхронных и асинхронных электрогенераторов, силовых преобразовательных устройств, микропроцессорных устройств контроля, управления и релейной защиты. Общим связующим звеном этих исследований является теория проектирования оборудования для систем «малой» энергетики. Но в ней отсутствуют такие важные разделы, как принципы построения структуры автономных систем генерирования электроэнергии, содержащих высокоскорост-/ ную двигательно-генераторную часть со свободно меняющейся частотой вращения первичного двигателя и силовой преобразователь частоты, а также методы проектирования многомостовых преобразовательных комплексов, реализующих принцип многоуровневой компенсации высших гармоник в кривой выходного напряжения. Отсутствуют исследования новых схемных решений многомостовых преобразователей частоты на основе инверторов тока и инверторов напряжения, недостаточно изучены вопросы аварийных режимов работы и электромагнитной совместимости разработанных электротехнических комплексов с питающей сетью.

Все это в конечном итоге не позволяет достичь требуемой эффективности электротехнических комплексов для производства и преобразования электрической энергии и уровня показателей, характеризующих их качество г по удельному расходу первичного топлива, стабильности частоты и напряжения при переменном характере электропотребления. Указанные показатели остаются относительно низкими и требуют существенного улучшения.

Таким образом, имеет место важная народно-хозяйственная проблема -разработка локальных систем энергоснабжения с повышенной эффективностью, достигаемой за счет структурных изменений генерирующей части автономной электростанции, применения новых способов регулирования первинного двигателя, применения силовой преобразовательной техники и обеспечения основного параметра генерируемого напряжения - частоты, не за счёт стабилизации скорости вращения первичного двигателя, а средствами электроники преобразователя частоты (ПЧ).

Решение указанной проблемы позволит снизить затраты при генерировании электроэнергии и выработку тепла, повысить стабильность частоты и напряжения до уровня, определяемого действующим стандартам, в более широком поле параметров нагрузки и режимов работы.

Принимая во внимание вышеизложенное, можно констатировать, что разработка и создание высокоэффективных, надёжных, полностью автоматизированных, с минимальными массогабаритными параметрами электрогене' рирующих агрегатов и на их основе малых гидро- и теплоэлектростанций, электростанций с нетрадиционными источниками энергии, а также аварийных, резервных и передвижных автономных электростанций с бензиновыми, дизельными, газовыми ДВС и газотурбинными установками (ГТУ) с широким использованием современной силовой преобразовательной техники, микропроцессорных систем управления и защиты является актуальной задачей.

Целью диссертационной работы является решение комплекса научных и технических проблем, связанных с разработкой нового поколения автономных электрогенерирующих станций для локальных систем электроснабжения, обеспечивающих высокое качество генерируемой электроэнергии и имеющих существенное значение для перевооружения и реконструкции существующих локальных систем электроснабжения.

Достижение указанной цели потребовало решения следующих задач:

1. Разработка новых принципов построения электрогенерирующих систем для «малой энергетики» и систем распределённого производства электроэнергии, содержащих высокоскоростную двигательно-генераторную часть, силовой преобразователь частоты и микропроцессорную систему управления.

2. Развитие общей теории преобразователей частоты для многомостовых преобразовательных комплексов на основе автономных инверторов тока и напряжения, реализующих принцип многоуровневой компенсации высших гармоник в кривой выходного напряжения:

• в системах с бестрансформаторным суммированием мощности;

• в системах с одним суммирующим трансформатором.

3. Вывод основных теоретических зависимостей для многомостовых выпрямителей с уменьшенным искажающим влиянием на питающую сеть и одним входным трансформатором.

4. Разработка способа управления первичным двигателем автономной электростанции (АЭ), позволяющего уменьшить удельный расход топлива при производстве электроэнергии на электростанциях малой мощности в режимах работы с низким коэффициентом загрузки.

5. Разработка принципов построения электротехнической части газораспределительных станциях (ГРС) с детандер-генерирующими агрегатами с целью повышение выработки электроэнергии при редуцировании сжатого газа в режимах неравномерного расхода газа и заменой огневой технологии подогрева газа на электроподогрев.

Методика исследования. Для достижения поставленной цели, решения комплекса задач применялись теоретические и экспериментальные методы исследований. В качестве основных методик теоретического исследования применялись: методы теории электрических и магнитных цепей, методы численного анализа, методы компьютерного моделирования электротехнических комплексов и систем, методы теории автоматического регулирования.

Экспериментальные исследования проводились в производственных условиях и условиях реальной эксплуатации на реальном объекте.

Достоверность научных положений и выводов подтверждается корректным использованием положений теоретических основ электротехники, электрических машин и электропривода, апробированных методов компьютерного моделирования электротехнических комплексов и результатами лаю бораторных и эксплуатационных испытаний. Новизна технических решений подтверждается авторскими свидетельствами и патентами.

На защиту выносятся следующие научные положения:

1. Использование в структуре локальных систем электроснабжения силовой преобразовательной техники: преобразователей частоты, управляемых выпрямителей позволяет оптимизировать режим работы первичного двигателя автономной электростанции, улучшить удельные показатели расхода топлива, а также получить гостированные параметры качества генерируемой электроэнергии при переменных режимах электропотребления.

2. Разработанный принцип многоуровневой компенсации высших гармоник в кривой выходного напряжения многомостовых схем инверторов то' ка и напряжения с бестрансформаторным суммированием мощности на конденсаторных, индуктивных и комбинированных фазосдвигающих блоках, а также в схемах с одним суммирующим многообмоточным трансформатором при произвольном числе мостов т= 2-к, (к=1,2,3.) позволяет обеспечить синусоидальное выходное напряжение и отказаться от применения силовых пассивных фильтров на выходе преобразовательного комплекса.

3. Выведенные основные аналитические выражения, полученные методом основной гармоники, а также разработанные на основе компьютерных программ математические модели отдельных групп оборудования (автономных электростанций, многомостовых преобразователей частоты, многомостовых выпрямителей, устройств компенсации реактивной мощности), позволяют адекватно описывать физические процессы в локальных системах электроснабжения.

4. Проведенное компьютерное моделирование систем генерирования, преобразования и распределения электроэнергии позволило выявить основные закономерности протекания электромагнитных процессов в нормальных, аварийных и переходных режимах работы.

5. Применение в структуре газоредуцирующей станции детандергенераторного агрегата, преобразователя частоты и блока элетроподогрева и газа позволяет реализовать «бестопливную» технологию работы газораспределительной станции, максимально использовать энергию перепада давления газа для выработки электроэнергии, обеспечивая при этом повышенную энергоэффективность и экологическую безопасность. Экономия газа составляет около 1% от количества транспортируемого газа, при дополнительной выработке электроэнергии в размере 75 - 80 % потенциальной энергии сжатого газа, поступающего из магистрального газопровода, и полностью теряемой при обычном дросселировании на существующих газораспределительных станциях.

Научная новизна.

1. Сформулирована и реализована новая концепция построения элек-трогенерирующих систем широкого применения для локальных систем электроснабжения, имеющая следующие особенности:

• переход к высокоскоростным двигателям и генераторам для производства электроэнергии при меньших массе и габаритах;

• освобождение дизеля от работы с постоянной частотой вращения при изменении нагрузки, что позволяет улучшить технические характеристики дизеля (сократить расход топлива на 30% при работе с резко переменной нагрузкой);

• получение электроэнергии стандартной частоты и заданного качества за счет применения преобразователей частоты с синусоидальной формой кривой выходного напряжения, устойчивых к коротким замыканиям и обладающих высокими динамическими характеристиками.

2. Разработаны теоретические основы проектирования многомостовых преобразовательных комплексов, в которых реализуется принцип многоуровневой компенсации высших гармоник в кривой выходного напряжения для схем с бестрансформаторным суммированием мощности на многоэлементных конденсаторных, индуктивных и комбинированных фазосдвигаю-щих блоках, а также для преобразовательных комплексов с одним суммирующим трансформатором.

3. На основе метода основной гармоники выведены аналитические зависимости для определения параметров входного многообмоточного трансформатора многомостовых выпрямителей с уменьшенным искажающим влиянием на питающую сеть.

4. Разработаны новые схемные решения различных типов оригинального оборудования в виде преобразовательных устройств, а также электротехнического комплекса газоредуцирующей станции с детандер-генерирующим агрегатом, преобразователем частоты и блоком электроподогрева газа, позволяющие создавать локальные энергогенерирующие комплексы, имеющие улучшенные показатели - по расходу топлива, по стабильности частоты и напряжения при переменном характере загрузки.

5. Новизна технических решений подтверждается авторскими свидетельствами и патентами.

Практическая ценность работы.

1.Реализация принципов построения электротехнических комплексов для локальных систем электроснабжения, разработанных в диссертации, позволяет существенно улучшить их технико-экономические показатели: по массе, габаритам, расходу топлива, качеству генерируемой электроэнергии, стабильности частоты и напряжения, условиям параллельной работы.

2. Разработанные электротехнические комплексы могут быть использованы как базовый материал при разработке серийного мощностного ряда данного класса оборудования.

3. Разработанные математические модели позволяют на этапе проектирования получить все необходимые количественные параметры электромагнитных процессов проектируемых систем электроснабжения.

4. Результаты проведенных исследований разработанных технических решений дают необходимый материал для обоснованного инженерного выбора схемотехнических решений конкретного применения.

Реализация результатов работы.

Результаты диссертационной работы использованы при реконструкции систем электроснабжения локальных объектов на предприятиях ОАО «Газпром»: Тюментрансгаз, Пермтрансгаз, Астраханьбургаз, МПП «Энерго-техника»(г. Саратов), а также при проектировании и создании локальных систем электроснабжения с повышенной частотой питающего напряжения участков и цехов на ряде предприятий подшипниковой промышленности Саратова (СПЗ), Курска (ГПЗ-20), содержащих в своем составе тиристорные преобразователи частоты мощностью 200 кВА и работающие на распределительную питающую сеть станков с высокоскоростными асинхронными двигателями.

Апробация работы.

Основные результаты работы докладывались и обсуждались на V Всесоюзной научно-технической конференции «Автоматизация новейших электротехнологических процессов в машиностроении на основе применения полупроводниковых преобразователей частоты с целью экономии материальных, трудовых и энергетических ресурсов» (Уфа, 1984); V и VI юбилейных Международных научно-технических конференциях «Актуальные проблемы электронного приборостроения» (Саратов, 2002, 2004); VIII Международной научно - технической конференции «Проблемы современной электротехники» (Киев, 2004); Международных научно-технических конференциях «Силовая электроника в решении проблем ресурсо - и энергосбережения» (Харьков, 1993; Крым, Алушта, 1996); Международной научно-технической конференции «Актуальные проблемы электронного приборостроения АПЭП» (Новосибирск, 2004); Международной научно-технической конференции «Радиотехника и связь» (Саратов, 2004), XIII Международной научно - технической конференции «Электроприводы переменного тока» ЭППТ-2005 (Екатеринбург, 2005), а также докладывались и получили одобрение на ежегодных научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава Саратовского государственного технического университета.

Публикации по работе.

Основное содержание диссертации отражено в 88 научных работах, из них 40 авторских свидетельств и патентов, 8 статей опубликованы в центральной печати по списку ВАК, 40 - в других научных сборниках и официальных изданиях.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 8 глав, заключения, изложенных на 341 стр. основного текста, списка литературы из 363 наименований, содержит 148 иллюстраций и приложение на 7 страницах.

Выводы по главе 8

1. Одним из основных вопросов, решаемых при проектировании и эксплуатации локальных систем электроснабжения промышленных предприятий, является вопрос обеспечения баланса реактивной мощности в системе. Поддержание оптимального баланса реактивной мощности в локальной системе электроснабжения является одним из основных направлений сокращения потерь электроэнергии и повышения эффективности электроустановок предприятия .

8. Применение УДК является эффективным способом уменьшения (в 1,8-2 раза) токовых перегрузок в переходных процессах, обусловленных пуском низкокосинусных электродвигателей АВО.

3. В условиях интенсивного внедрения вычислительной и другой оргтехники в различные сферы деятельности несинусоидальная форма потребляемого тока вызывает ряд негативных последствий, которые могут привести к серьезным проблемам при эксплуатации систем электроснабжения в зданиях офисного типа.

4. При переходе когенерационных АЭ в автономный режим работы требуется тщательная проверка и перестройка ряда параметров систем Р.З. и А. Причем перестройка порой связана с изменением не только уставок защит, но и принципов их действия (введение блокировок по направлению мощности, по напряжению прямой и обратной последовательностей и пр.). Очевидно, что проводить такую перестройку РЗиА выполненную на релейно-контакторной аппаратуре оперативным персоналом сложно, а в ряде случаев практически невозможно.

5. Быстрое развитие современной микропроцессорной техники и создание на ее основе принципиально новых, интеллектуальных систем РЗиА позволяет успешно решать многие сложные задачи, в том числе и связанные с присоединением малых генераторов к энергосистеме.

6. В случае совместной работы АЭ и энергосистемы наиболее эффективным решением с технической точки зрения является путь применения вставок постоянного тока.

7. Децентрализованное энергообеспечение промышленных и гражданских объектов, а также локальных территорий на основе технологии РПЭ с использованием ДВС, микротурбин, ГТЭС и нетрадиционных возобновляемых источников электроэнергии (НВИЭ) доказало свое право на существование и находит все более широкое распространение, а его суммарный энергетический эффект быстро увеличивается.

8. Сельские системы электроснабжения со сложившейся структурой в значительной мере исчерпали свой ресурс и перестали соответствовать современным требованиям по надежности и эффективности.

9. Сочетание традиционных способов электроснабжения сельских территорий с технологией РПЭ позволит снять многие негативные проблемы и повысит надежность электроснабжения при одновременном обеспечении качества электроэнергии в соответствии с ГОСТ 13109-97.

Заключение

В представленной диссертационной работе решены сформулированные задачи и достигнута поставленная цель, при этом получены следующие результаты:

1. На основании анализа проблем генерирования электроэнергии АЭ малой и средней мощности и режимов их работы в составе локальных систем электроснабжения определены основные направления повышения основных параметров АЭ и эффективности их работы, к числу которых относятся:

- улучшение массогабаритных показателей за счет перехода к высокоскоростным двигателям и электрогенераторам, что позволяет отказаться от редуктора и улучшить удельные показатели по массе в 2 - 5 раз (в зависимости от выходной мощности и рабочей скорости вращения мотор-генератора) по сравнению с электрогенераторами, генерирующими электроэнергию с частотой 50 Гц;

- повышение стабильности частоты и генерируемого напряжения за счет применения в структуре автономных электростанций ПЧ;

- улучшение удельных показателей расхода топлива ДВС в режимах нагрузок ниже номинальных за счет применения переменной скорости вращения ДВС в этих режимах и передачи частотозадающей функции ПЧ;

- значительное упрощение вопросов синхронизации и равномерного распределения мощности при параллельной работе однотипных генераторов и при совместной работе с централизованной сетью за счет использования преобразователей частоты, выполненных по схеме с явным звеном постоянного тока.

2. Разработаны теоретические основы двух систем построения многомостовых преобразовательных комплексов, реализующих принцип многоуровневой компенсации высших гармоник в кривой выходного напряжения:

- для систем с бестрансформаторным суммированием мощности на многоэлементных конденсаторных, индуктивных и комбинированных фазо -сдвигающих блоках и обладающих синусоидальной кривой выходного напряжения, устойчивых к коротким замыканиям в нагрузке, обладающих высокими динамическими характеристиками;

- для систем с одним суммирующим трансформатором.

3. Выведены основные аналитические зависимости для определения параметров многомостовых выпрямителей с уменьшенным искажающим влиянием на питающую сеть и одним входным многообмоточным трансформатором. Это позволяет проектировать многомостовые выпрямительные устройства с практически синусоидальным потребляемым током и иметь уменьшенные массу и габариты за счет использования в схеме одного трансформатора.

4. Разработан способ управления двигателем внутреннего сгорания, позволяющий уменьшить удельный расход топлива при производстве электроэнергии на электростанциях малой мощности в режимах работы с низким коэффициентом загрузки.

5. Разработан принцип построения электротехнической части газораспределительной станции с детандер-генерирующим агрегатом, преобразователем частоты и блоком электроподогрева газа, позволяющий обеспечить повышение выработки электроэнергии при редуцировании сжатого газа в условиях неравномерного расхода. Предложенный состав оборудования позволяет заменить огневую технологию подогрева газа на электроподогрев и тем самым получить экономию газа и дополнительный экологический эффект, заключающийся в отсутствии выбросов продуктов сгорания газа.

6. Предложены математические модели электротехнических комплексов для генерирования электроэнергии, которые позволяют проводить исследования динамических и квазистационарных режимов вновь разработанных комплексов, выявлять для каждого из возможных состояний системы генерирования электроэнергии критические значения токов и напряжений, необходимые для контроля, прогнозирования и диагностики режимов работы, а также формулирования необходимых требований для устройств защиты.

7. Разработаны микропроцессорные блоки управления для автоматизированных конденсаторных установок компенсации реактивной мощности, позволяющие поддерживать режим компенсации реактивной мощности в локальной системе электроснабжения на максимально возможном уровне.

1. Автономные инверторы: Сб. ст. / Под ред. Г. В. Чалого. Кишинев: Штиинца, 1974.-336 с.

2. Адамия, Г.Г. К вопросу распределения нагрузок между параллельно работающими инверторами / Г.Г. Адамия // Электроэнергетика и автоматика-Кишинев: Изд-во "Штиинца", 1973-Выпуск 15.-С.16-18.

3. Адамия, Г.Г. Распределение нагрузок между параллельно работающими инверторами / Г.Г. Адамия, П.Г. Билинкис, В.А Чванов // Электротехническая промышленность. Преобразовательная техника, № 17, 1971-С.15-18.

4. Адамия, Г.Г. Принципы построения систем, содержащих параллельно работающие автономные инверторы / Г.Г. Адамия, В.А. Чванов // Материалы семинара по кибернетике. Часть 1. Динамика систем управления-Кишинев: Изд-во "Штиинца", 1975.-С.22-25.

5. Анализ совместной работы детандар-генераторного агрегата и теплового насоса / А.А. Александров, B.C. Агабабов, Е.В. Джураева, А.В. Ко-рягин, В.Ф. Утенков // Проблемы энергетики.-2004.-№ 7-8.-С.50-59.

6. Алтунин, Б.Ю. Коммутационные процессы в тиристорных переключающих устройствах с токоограничивающим реактором / Б.Ю. Алтунин //Электротехника. -1996.-№3. С. 34-36.

7. Алтунин, Б.Ю. Математическое моделирование тиристорных устройств РПН трехфазных трансформаторов / Б.Ю. Алтунин, И.М. Туманов// Электротехника. -1996.-№6. С. 22-25.

8. Алферов, Н.Г. Инверторный модуль для систем гарантированного электропитания / Н.Г. Алферов, В.И. Мамонтов, Ю.К. Розанов // Электротехническая промышленность. Преобразовательная техника.-1981.-№ 7.-С. 13-15.

9. П.Артюхов, И.И. Автономная система электроснабжения с перестраиваемой структурой / И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, А.В. Коротков, Н.В. Погодин // Проблемы электроэнергетики: межвуз. науч. сб. Саратов: Са-рат.гос.техн.ун-т, 2004. - С. 9-14.

10. Антонов, И.М. Надежность системы электропитания, состоящей из однотипных преобразовательных ячеек / И.М. Антонов, Б.А. Глебов // Тр. МЭИ. 1986.-№92.-С. 123-127.

11. Артеменко, М.Е. Матрично-топологический синтез вентильных преобразователей // Техшчна електродинамша. 1998. - Спец. випуск №2. -Т.1.-С. 13-16.

12. Артеменко, М.Е. Аналитический синтез структур транзисторных преобразователей постоянного напряжения // Электроника и связь. 1997. -Вып.З. -4.2. - С. 8-11.

13. Артеменко, М.Е. Синтез транзисторных преобразователей напряжения с заданными свойствами / М.Е. Артеменко, М.А. Тахер //Техническая электродинамика. 1994. - №4. - С. 43-47.

14. Артюхов, И.И. Адаптируемый преобразовательный комплекс/ И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов // Вестник СГТУ. 2005. - №3(8). -С.104-110.

15. Артюхов, И.И. Динамическая компенсация реактивной мощности в системе электроснабжения аппаратов воздушного охлаждения газа / И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, И.И. Аршакян // Промышленная энергетика. -2004. №6. - С.47 - 50.

16. Артюхов, И.И. Компенсация реактивной мощности в системах электроснабжения аппаратов воздушного охлаждения / И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, И.И. Аршакян // Вестник СГТУ. 2004. - №1(2). - С. 90 - 98.

17. Артюхов, И.И. Некоторые аспекты влияния оргтехники на системы электроснабжения / И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, А.Д. Тютьманов// Энергосбережение в Саратовской области. 2003. - № 6(12). - С. 43 - 52.

18. Артюхов, И.И. О влиянии современной оргтехники на питающую сеть / И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, А.Д. Тютьманов // Функциональные устройства низких и сверхвысоких частот: межвуз. науч. сб. Саратов: Сарат.гос.техн.ун-т, 2003. - С. 12-16.

19. Артюхов, И.И. Тиристорные источники для группового электропривода и их проектирование с применением ЭВМ / И.И. Артюхов, Н.П. Ми-тяшин. Саратов: Сарат. политехи, ин-т, 1990. - 68 с.

20. Артюхов, И.И. Автономные инверторы тока в системах электропитания / И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, В.А. Серветник. Саратов: Сарат. политехи. ин-т, 1992. - 152 с.

21. Атрощенко, В.А. К вопросу о модульном построении систем автономного электроснабжения / В.А. Атрощенко, О.В. Григораш, М.Н. Педько // Промышленная энергетика. 1998. - № 9. - С. 18 - 22.

22. Афанасьев, А.И. К вопросу о циклостойкости силовых тиристоров устройств РПН трансформаторов // Изв. вузов. Энергетика. 1980. - №4-С.27-30.

23. Баранов, Г.Л. Структурное моделирование сложных динамических систем/Г.Л. Баранов, А.В. Макаров. -Киев: Наукова думка, 1986.-272 с.

24. Бардин, С.М. О законе распределения циклостойкости тиристоров Т2-320: Силовые полупроводниковые приборы и преобразовательные устройства / С.М. Бардин. Саранск: Мордов. ун-т, 1980. - С.32 - 37.

25. Бари, Н.К. Тригонометрические ряды / Н.К. Бари. М.: Гос. изд.-во физ-мат. литературы, 1961. - 670 с.

26. Башарин, А.В. Управление электроприводами / А.В. Башарин, В.А. Новиков, Г.Г. Соколовский. Л.: Энергоиздат, 1982.-392 с.

27. Бедфорд, Б. Теория автономных инверторов / Б. Бедфорд, Р. Хофт. Пер. с англ.-М.: Энергия, 1969-280с.

28. Белоусенко, И.В. Моделирование надежности систем электроснабжения газовых комплексов с автономными источниками питания и эффективность их применения / И.В. Белоусенко, О.А. Горюнов // Промышленная энергетика. 1999. -№ 6. - С. 19-23.

29. Белоусенко, И.В. Качество электроэнергии в электрических сетях газодобывающих предприятий Севера Тюменской области / И.В. Белоусенко, Э.П. Островский М.: Недра, 1995. - 160 с.

30. Белоусенко, И.В. Проблемы создания блочных электростанций повышенной живучести для районов Крайнего Севера и полуострова Ямал / И.В. Белоусенко, И.А. Трегубов. М.: ИРЦ «Газпром», 1994. - 18 с.

31. Белоусенко, И.В. Реконструкция электростанций собственных нужд ОАО «Газпром» / И.В. Белоусенко, И.А. Трегубов // Энергетик. 2000. -№ 10.-С.8-9.

32. Белоусенко, И.В. Энергетика и электрификация газовых промыслов и месторождений / И.В. Белоусенко, Г.Р. Шварц, В.А. Шпилевой Тюмень: 2000. - 273 с.

33. Бенгина, Т.Н. Анализ режимов автономного инвертора при внешних несимметричных коротких замыканиях / Т.Н. Бенгина, В.А. Чванов // Электротехническая промышленность. Преобразовательная техника. 1982-Вып. 3(140).- С.1-3.

34. Бесекерский, В.А. Теория систем автоматического регулирования / В.А. Бесекерский, Е.П. Попов. М.: Наука, 1975. - 768 с.

35. Болотовский, Ю.И. Топологический метод синтеза схем автономных инверторов / Ю.И. Болотовский, Т.А. Виноградова // Вопросы анализа и синтеза устройств электропитания на ЭВМ. Киев: 1983. - С. 56-64. - Деп. в УкрНИИНТИ 19. 04. 83, № 318У к - Д83.

36. Бородин, Н.И. Структурная схема при параллельной работе непосредственных преобразователей частоты / Н.И. Бородин // Полупроводниковые преобразователи электрической энергии. Новосибирск: 1983. - С.94-103.

37. Брон, Л.П. О моделировании электрических цепей со сосредоточенными параметрами / Л.П. Брон // Электричество. 1974. - № 2. - С.83-85.

38. Бут, Д.А. Бесконтактные электрические машины / Д.А. Бут. М.: Высшая школа, 1990,- 416 с.

39. Булатов, О.Г. Машинный анализ рациональных законов управления инверторами напряжений / О.Г. Булатов, В.И. Олещук // Тез. докл. науч.-техн. семинара "Применение ЭВМ для анализа и проектирования вентильных преобразователей", 1977 г. Саратов.

40. Булгаков, А.А. Основы динамики управляемых вентильных систем / А.А. Булгаков. М.: Изд-во АН СССР , 1963.- 220с.

41. Бусалаев, Г.Н. Статические преобразователи частоты для питания электрифицированного инструмента / Г.Н. Бусалаев, В.М. Гришин, Г.Л. Шевцов // Электротехника. 1973. - С. 15-17.

42. Бычкова, Е.В. Обзор современных зарубежных преобразователей частоты и опыт их применения / Е.В. Бычкова, Ю.И. Прудникова // Электротехника.- 1995.-№7.-С.36-41.

43. Васильев, А.С. Статические преобразователи частоты для индукционного нагрева / А.С. Васильев. М.: Энергия, 1974. - 176 с.

44. Васильев, А.С. Источники питания электротермических установок / А.С. Васильев, С.Г. Гуревич, Ю.С. Иоффе. М.: Энергоатомиздат, 1985.

45. Васильев, А.С. Параллельная работа преобразователей в электротермии / А.С. Васильев, С.Г. Гуревич, Ю.П. Качан // Электротехника. 1976. -№ 8. -С.44-48.

46. Веников, В.А. Новые источники реактивной мощности, позволяющие улучшить использование генераторов и синхронных компенсаторов / В.А. Веников, А.Н. Цовьянов, В.В. Худяков // Вестник электропромышленности. 1957. -№12 - С. 59-65.

47. Вентильные преобразователи переменной структуры / В.Е. Тон-каль и др..- Киев : Наук, думка, 1989. 336с.

48. Волков, А.В. Коэффициент мощности асинхронного электропривода с непосредственным преобразователем частоты с широтно-импульсной модуляцией / А.В. Волков // Электротехника. 2002. - № 9. - С. 12-21.

49. Волков, А.В. Потери мощности асинхронного двигателя в частотно-управляемых электроприводах с широтно-импульсной модуляцией / А.В. Волков // Электротехника. 2002. - № 8. - С. 2 - 9.

50. Гамазин, С.И. Переходные процессы в системах промышленного электроснабжения, обусловленные электродвигательной нагрузкой / С.И. Гамазин, В.А. Ставцев, С.А. Цырук. М.: Изд-во МЭИ, 1997. - 424 с.

51. Гарганеев, А.Г. Информативные свойства автономных инверторов в электромеханике / А.Г. Гарганеев. // Электричество 2001. - №1 - С. 28-36.

52. Геворкян, М.В. Современные компоненты компенсации реактивной мощности (для низковольтных сетей) / М.В. Геворкян. М.: Изд-во дом «Додэка-ХХ1», 2003. - 64 с.

53. Гельман, М.В. Электроэнергия из газовой трубы / М.В. Гельман // Промышленные ведомости. 2003. - №8. - С. 15-18.

54. Глазенко, Т.А. Математическое моделирование тиристорного асинхронного электропривода с фазовым управлением / Т.А. Глазенко, В.И. Хрисанов // Техническая электродинамика. 1982. - № 4. - С. 52 - 58.

55. Голембиовский, Ю.М. Неканонические структуры оперативно перестраиваемых преобразовательных сетей / Ю.М. Голембиовский // Техшчна електродинамша. 1998. - Спец. випуск 2. - Tl. - С.217 - 220.

56. Голембиовский, Ю.М. Управление качеством электрической энергии в сетях повышенной частоты / Ю.М. Голембиовский, Н.П. Митяшин, Ю.Б. Томашевский // Техшчна електодинамика. Проблемы сучастно1 елек-тротехники. Кшв: 2002. - Частина 5- С. 89-92.

57. Гончаров, Ю.П. Ток короткого замыкания в инверторе напряжения с фильтром, содержащим насыщающийся реактор / Ю.П. Гончаров, Ю.Д. Са-кара // Электротехническая промышленность. Преобразовательная техника. -1977.-Вып. 3.-С.12-15.

58. ГОСТ 13109-97. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения.

59. ГОСТ 20.39.312-85. Изделия электротехнические. Требования по надежности.

60. Грабовецкий, Г.В. Применение переключающих функций для анализа электромагнитных процессов в силовых цепях вентильных преобразователей частоты / Г.В. Грабовецкий // Электричество. -1973. -№ 6. С.42-46.

61. Григораш, О.В. К вопросу электромагнитной совместимости основных функциональных узлов систем автономного электроснабжения / О.В. Григораш, А.В. Дацко, С.В. Малехов // Промышленная энергетика. 2001. -№ 2. - С.44 - 46.

62. Григораш, О.В. Оценка эффективности бесконтактных высокоскоростных генераторов на этапе проектирования / О.В. Григораш, Д.В. Мельников, А.В. Дацко // Промышленная энергетика. 2002. - № 4. - С.38 -40.

63. Григораш, О.В. Особенности проектирования систем автономного электроснабжения / О.В. Григораш, Д.В. Мельников, С.В. Мелехов // Промышленная энергетика. 2001. -№ 12. - С.31 - 35.

64. Григораш, О.В. Состояние и перспективы развития систем гарантированного электроснабжения / О.В. Григораш, М.Н. Педько // Промышленная энергетика. 2002. - № 7. - С.32 - 34.

65. Григораш, О.В. Нетрадиционные автономные источники электроэнергии / О.В. Григораш, Ю.И. Стрелков // Промышленная энергетика. -2001.-№4. -С.37-40.

66. Григорьев, A.M. Основные направления исследования и повышения надежности силовых полупроводниковых приборов / A.M. Григорьев, Г.А. Синегуб, B.JI. Шпер. М.: Информэлектро, 1985. - Сер.05. - Вып.1. -С.1-53.

67. Григорьев, A.M. Методы расчета надежности силовых полупроводниковых приборов / A.M. Григорьев, B.JI. Шпер // Электротехника. -1984. №5. - С.42 - 49.

68. Грицына, В.П. Развитие малой энергетики естественный путь выхода из наступившего кризиса энергетики / В.П. Грицына // Промышленная энергетика. -2001. - № 8. - С. 13 - 15.

69. Гуревич, Ю.Е. Проблемы обеспечения надежного электроснабжения потребителей от газотурбинных электростанций небольшой мощности / Ю.Е. Гуревич, Л.Г. Мамикоянц, Ю.Г. Шакарян // Электричество. 2002. - № 2.- С. 2-9.

70. Гуров, А.А. Расчет энергетических показателей источников питания для систем автономного электроснабжения / А.А. Гуров, И.А. Каримский // Электротехника. 2002. - № 11. С. 14 - 18.зю

71. Дацковский, JI.X. Вопросы модернизации асинхронных электроприводов / JI.X. Дацковский, А.Б. Кац, Б.Л. Коринев и др. // Электротехника.-1995.-№ 7.-С. 43-52.

72. Д де Рензо Ветроэнергетика: Энергоатомиздат, 1982. 272 с.

73. Джюджи, Л. Силовые полупроводниковые преобразователи частоты: Теория, характеристики, применение / Л. Джюджи, Б. Пели. М.: Энер-гоиздат, 1983.-400 с.

74. Диоды и тиристоры в преобразовательных установках / М.И.Абрамович и др.. М.: Энергоатомиздат, 1992. - 432с.

75. Долбня, В.Т. Топологические методы анализа и синтеза электрических систем и цепей / В.Т. Долбня. Харьков: Вища шк., изд-во Харьк. унта, 1974.-144 с.

76. Дьяконов, В.П. Simulink 4. Специальный справочник / В.П. Дьяконов- СПб.: Питер, 2002. 528 с.

77. Ершов, М.С. Энергетические показатели устойчивости асинхронных многомашинных промышленных комплексов / М.С. Ершов, А.В. Егоров, А.С. Одинец // Промышленная энергетика. 1999. - № 2. - С. 20-23.

78. Ещин, Е.К. Модель асинхронного электродвигателя в системе электроснабжения / Е.К. Ещин // Электротехника. 2002. - № 1. - С. 40 - 43.

79. Жежеленко, И.В. Качество электроэнергии на промышленных предприятиях / И.В. Жежеленко, Н.Л. Рабинович, В.М. Божко Киев: Техника, 1981.- 160с.

80. Жежеленко, Н.В. Перспективы применения силовой электроники в энергетике / Н.В. Жежеленко, Г.Г. Жемеров, Е.И. Сокол, А.Ю. Бару, Ю.Л. Шинднес // Техшчна електродинамша. Тематичний випуск "Силова елек-тронша та енергоефектившсть". 2000. - чЛ. - С.3-8.

81. Жежеленко, Н.В. Нормирование уровней гармоник с учётом экономического ущерба / Н.В. Жежеленко // Электричество. 1976 - №5. С.15-19.

82. Железко, Ю.С. Компенсация реактивной мощности и повышение качества электроэнергии / Ю.С. Железко М.: Энергоатомиздат, 1985.-224 с.

83. Железко, Ю.С. О нормативных документах в области качества электроэнергии и условий потребления реактивной мощности / Ю.С. Железко // Электрические станции. 2002. - №6 - С. 18 - 24.

84. Завалишин, Д.А. Преобразователи частоты на полупроводниковых триодах для регулирования скорости асинхронных двигателей / Д.А. Завалишин, Г.И. Новикова, Чжен Бин-Ган // Электричество. 1962 - №11- С.37-44.

85. Зиновьев, Г.С. Анализ инвертора напряжения как компенсатора реактивной мощности / Г.С. Зиновьев // Преобразовательная техника. Новосибирск: 1978.-С. 74-89.

86. Зиновьев, Г.С. Итоги решения некоторых проблем электромагнитной совместимости вентильных преобразователей / // Электротехника 2000. -№11.-С. 12-16.

87. Зиновьев, Г.С. Основы силовой электроники / Г.С. Зиновьев. Новосибирск: Изд - во Новосиб. ун-та, 2003. - 664 с.

88. Зиновьев, Г.С. Прямые методы расчета энергетических показателей вентильных преобразователей / Г.С. Зиновьев. Новосибирск: Изд-во Новосиб. ун-та, 1990. - 220с.

89. Зиновьев, Г.С. Электромагнитная совместимость устройств силовой электроники (электроэнергетический аспект): учеб. пособие / Г.С. Зиновьев. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 1998. - 91с.

90. Иванов Смоленский, А.В. Электрические машины / А.В. Иванов- Смоленский. М.: Энергия, 1980. - 928 с.

91. Иванушкин, В.А. Структурное моделирование электромеханических систем и их элементов / В.А. Иванушкин, Ф.Н. Сарапулов, П.С. Шым-чак .- Щецин: 2000. 310 с.

92. Ивченко, Г.И. Теория массового обслуживания / Г.И. Ивченко,

93. B.А. Каштанов, И.Н. Коваленко. М.: Высшая школа, 1982. - 256 с.

94. Калашников, Б.Е. Проблема «длинного кабеля» в электроприводах с IGBT-инверторами / Б.Е. Калашников // Электротехника. 2002 - № 12.1. C. 24-26.

95. Калниболотский, Ю.М. Синтез структур преобразователей / Ю.М. Калниболотский, В.Я. Жуйков, А.И. Солодовник // Проблемы технической электродинамики. 1977. - Вып. 62. - С. 19-21.

96. Кантер, И.И. Введение в статику и динамику вентильных преобразователей частоты / И.И. Кантер.- Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1970.-168 с.

97. Кантер, И.И. Статические преобразователи частоты / И.И. Кантер.- Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1966. 406 с.

98. Кантер, И.И. Статический преобразователь частоты с улучшенной формой кривой напряжения / И.И. Кантер // "Труды САДИ". -1956. №14.

99. Кантер, И.И. Теория работы многофазных несамоуправляемых инверторов с конденсаторной коммутацией / И.И. Кантер // "Электричество". -1951.-№3.

100. Кантер, И.И. Исследование установившихся и переходных режимов вентильных преобразователей частоты / И.И. Кантер, Ю.М. Голембиовский // Электротехника. 1974. №8. - С.26 - 30.

101. Кантер, И.И. Тиристорный преобразователь для частотного управления асинхронным электроприводом / И.И. Кантер, Ю.М. Голембиовский // Электротехника. -1969. № 11. - С. 10 -14.

102. Кантер, И.И. Метод исследования переходных режимов вентильных преобразователей частоты / И.И. Кантер, А.Ф. Резчиков // Известия вузов «Электромеханика». 1968. - №10. - С. 18-20.

103. Кантер, И.И. Исследования переходных режимов управляемого выпрямителя с учетом параметров питающей сети методом одного интервала / С.Ф. Степанов, Порозов Б. Ю. // Рукопись «Изв. ВУЗов. Энергетика». Деп. ВИНИТИ 2.06.1977 №69 д/77

104. Кантер, И.И. Система централизованного электроснабжения на базе параллельно работающих преобразователей частоты / И.И. Кантер, Ю.Б. Томашевский, Ю.Б. Голембиовский // Электричество. 1991- № 1.-С.39-47.

105. Категорийность электроприемников промышленных объектов ОАО «Газпром»: Ведомственный руководящий документ ВРД 39-1.21-0722003. М.: ВНИИгаз, 2003. - 22 с.

106. Киреева, Э.А. Автоматизация и экономия электроэнергии в системах промышленного электроснабжения: Справочные материалы и примеры расчетов / Э.А. Киреева, Т. Юнее, М. Айюби. М.: Энергоатомиздат, 1998. -320 с.

107. Ковач, К.П. Переходные процессы в машинах переменного тока / К.П. Ковач, И. Рац. М.: Госэнергоиздат, 1963. 774 с.

108. Кондратьев, С.И. Еще раз к вопросу о технических проблемах применения малой электростанции в системе электроснабжения предприятия / С.И. Кондратьев, О.А. Аксенов // Промышленная энергетика. 2002. № 8. -С.29-32.

109. Копылов, И.П. Математическое моделирование электрических машин / И.П. Копылов. М.: Высш. шк., 1987. - 248 с.

110. Копылов, И.П. Электромеханические преобразователи энергии / И.П. Копылов. М.: Энергия, 1973. - 400 с.

111. Корн, Г. Справочник по математике для научных работников и инженеров / Г. Корн, Т. Корн. М.: Наука, 1968. - 720 с.

112. Крон, Г. Исследование сложных систем по частям диакоптика / Г.Корн.-М:Наука, 1972.-513 с.

113. Крон, Г. Применение тензорного анализа в электротехнике / Г. Корн; пер. с англ. М.: Гостехиздат, 1955. - 250 с.

114. Кузин, JI.T. Основы кибернетики / JI.T. Кузин // Основы кибернетических моделей. М.: Энергия, 1979. - Т. 2. - 584 с.

115. Куцевалов, В.М. Вопросы теории и расчета асинхронных машин с массивными роторами / В.М. Куцевалов. М.: Энергия, 1966. - 304 с.

116. Ланнэ, А.А. Оптимальный синтез линейных электронных схем / А.А. Ланнэ. -М.: Связь, 1978.-336 с.

117. Лаптева, Т.И. Методы расчета надежности тиристоров импульсных систем регулирования напряжения электроподвижного состава городского транспорта / Т.И. Лаптева // Электричество. 1974. - №12. - С.49 - 54.

118. Ларионов, И.В. Применение тиристорных пускателей для управления асинхронными двигателями / И.В. Ларионов // Промышленная энергетика. 2003.-№ 3. - С.23 - 26.

119. Левин, А.В. Автономные системы электроснабжения / А.В. Левин, Н.Н. Лаптев // Энергетика. 2003. - № 1(9). - С. 12 -14.

120. Манусов, В.З. Методы оценивания потерь электроэнергии в условиях неопределенности / В.З. Манусов, А.В. Могиленко // Электричество. -2003. -№ 3. С.2 - 9.

121. Марченко, О.В. Анализ области экономической эффективности ветродизельных электростанций / О.В. Марченко, С.В. Соломин // Промышленная энергетика. 1999. -№ 2. -С.49-53.

122. Марченко, О.В. Оценка экономической эффективности использования энергии для электро- и теплоснабжения потребителей Севера / О.В. Марченко, С.В. Соломин // Промышленная энергетика. 2004. -№ 9. -С.50-53.

123. Меньшов, Б.Г. Электроснабжение газотурбинных компрессорных станций магистральных газопроводов / Б.Г. Меньшов, А.В. Беляев, В.Н. Ящерицын. -М.: Недра, 1995. 164 с.

124. Меньшов, Б.Г. Теоретические основы управления электропотреблением промышленных предприятий / Б.Г. Меньшов, В.И. Доброжанов, М.С. Ершов. М.: Нефть и газ, 1995. - 263 с.

125. Меньшов, Б.Г. Надежность электроснабжения газотурбинных компрессорных станций / Б.Г. Меньшов, М.С. Ершов. М.: Недра, 1995. -283 с.

126. Меньшов, Б.Г. Электротехнические установки и комплексы в нефтегазовой промышленности / Б.Г. Меньшов, М.С. Ершов, А.Д. Яризов М.: Недра, 2000.-487 с.

127. Митяшин, Н.П. Алгоритмы формирования систем уравнений многомостовых преобразователей частоты / Н.П. Митяшин // Вопросы преобразовательной техники и частотного электропривода: межвуз. научн. сб. Саратов, 1980.-С.82-94.

128. Митяшин, Н.П. Модели нагрузки электротехнических комплексов ограниченной мощности / Н.П. Митяшин // Автоматизация и управление в приборо- и машиностроении: межвуз. научн. сб. Саратов: СГТУ, 2002. -С.130- 134.

129. Митяшин, Н.П. Автономные инверторы тока в системах электропитания / Н.П. Митяшин, И.И. Артюхов, В.А. Серветник. Саратов: Сарат. политехи, ин-т, 1992. -152с.

130. Митяшин, Н.П. Многоуровневое моделирование электромеханических комплексов. Электротехнические комплексы и силовая электроника /

131. Н.П. Митяшин, О.Н. Рябов, А.А. Смирнова // Анализ, синтез и управление: межвуз. научн. сб. Саратов: Сарат. политехи, ин-т, 2002. - С. 45 - 47.

132. Митяшин, Н.П. Вопросы теории многомостовых преобразователей с конденсаторными расщипителями / Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов //Вопросы преобразовательной техники и частотного электропривода: межвуз. научн. сб. Саратов: СПИ, 1987. - С. 20 - 25.

133. Моин, B.C. Стабилизированные транзисторные преобразователи / B.C. Моин. М.: Энергоатоамиздат, 1986. - 376 с.

134. Мосткова, Г.П. Мощный автономный инвертор с параллельно-последовательными конденсаторами / Г.П. Мосткова, Ф.И. Ковалев // Преобразовательные устройства в электроэнергетике: сб. АНСССР. М.: Наука, 1964. - С. 61 -74.

135. Моцохейн, Б.И. Электропривод, электрооборудование и электроснабжение буровых установок / Б.И. Моцохейн, Б.М. Парфенов, В.А. Шпилевой. Тюмень: 1999. - 203 с.

136. Модернизация сельских электрических сетей Поволжья / Г.П. Ерошенко, М.И. Крайнев, Г.Г. Угаров, А.Г. Сошинов. Волгоград.-ВолгГТУ,- 2003.- 66 с.

137. Мыцык, Г.С. Улучшение электромагнитной совместимости статических преобразователей повышенной частоты / Г.С. Мыцык // Электричество.-2000.-№8- С. 42-52.

138. Новые технологии и современное оборудование в электроэнергетике газовой промышленности / И.В.Белоусенко, Г.Р.Шварц, С.Н.Великий и др.. М.: Недра, 2002. - 300 с.1770 построении мощных инверторов напряжения на IGBT /

139. B.А.Барский, М.Г. Брызгалов, Н.А.Горяйнов, И.В. Уфимцев и др. //Техшчна електродинамжа, 1998. Спец. випуск 2. -Т1. - С.80-83.

140. Обеспечение надежности электроснабжения компрессорных станций магистральных газопроводов / В.М.Пупин, В.П.Тупейкин, И.В.Пупина и др. // Промышленная энергетика. 2000. - № 2. - С. 21 - 26.

141. Обухов, С.Г. Задача оптимизации выходных фильтров автономных инверторов напряжения / С.Г. Обухов, Е.Е. Чаплыгин, Р.Н. Шамгунов // Тез. докл. Науч.-техн. семинара "Применение ЭВМ для анализа и проектирования вентильных преобразователей". Саратов, 1977.

142. Омаров, Б.И. Новое поколение IGBT-транзисторов для электропривода / Б.И. Омаров, В.И. Башкиров // Электротехника 2002. - № 12.1. C.15-18.

143. Иванов, A.M., Иванов, С.А. Комбинированные энергоустановки с ИКЭ основа эффективного использования топливно - энергетических ресурсов XXI века / Электротехника. 2003. - №12. - С. 2-6.

144. Принципы электроснабжения нефтяных месторождений от автономных электростанций / Ю.Б. Новоселов, В.П. Фрайштетер, А.Н. Гордиенко, В.М. Калуженов // промышленная энергетика. 1999. -№ 2. - С. 12-19.

145. Переходные процессы в системе электроснабжения многополюсных асинхронных двигателей с вентиляторной нагрузкой / И.И. Артюхов,

146. И.И. Аршакян, С.Ф. Степанов и др. // Техшчна електродинамжа: Тематич-ний выпуск. Проблемы сучасног електротехникь Кшв: 2004 - .4 - С. 65 - 68.

147. Петров, Г.Н. Электрические машины / Г.Н. Петров // Ч. М.: Энергия, 1968.-III.-224 с.

148. Пронин, М.В., Эпштейн В.И. Автономные электроэнергетические системы с асинхронными генераторами, двигателями и транзисторными преобразователями / Электронный ресурс. / Режим доступа: http // www.electroforum.ru.- Загл. с экрана.

149. Плесков, В.И. Многопульсные тиристорные источники реактивной мощности с искусственной коммутацией тока / В.И. Плесков, Б.Я. Гуманов-ский // Повышение эффективности устройств преобразовательной техники: Наукова думка, 1972. Ч.З. - с.323-335.

150. Портной ,С.Е. Вопросы эксплуатационной надежности силовых полупроводниковых приборов и ускоренной оценки ее / С.Е. Портной , И.А. Тепман, А.В. Сурин // Электронная техника. -1975. Сер.8 №9. - С.53 60.

151. Поспелов, Г.Е. Потери мощности и энергии в электрических сетях /Г.Е. Поспелов, И.М. Сыч.-М.: Энергоиздат, 1981.-216 с.

152. Правила устройства электроустановок. 6-е изд., перераб. и до-полн., с изм. -М.: Главгосэнергонадзор России, 1998.

153. Преобразователи частоты на тиристорах для управления высокоскоростными двигателями / А.С.Сандлер, Г.К.Аввакумова, А.В.Кудрявцев и др.. М.: Энергия, 1970. - 80 с.

154. Сенько, В.И. Преобразователи частоты: учеб. пособие / В.И. Сень-ко. Киев: КПИ, 1984. - 100 с.

155. Программа энергосбережения в ОАО «Газпром» на 2004 2006 годы: в 3 кн. - М.: ООО «ИРЦ Газпром», 2004. - Кн. 1. - 230 с.

156. Рабинович, З.Я. Электроснабжение и электрооборудование магистральных газопроводов / З.Я. Рабинович. М.: Недра, 1976. - 256 с.

157. Раскин, Л.Я. Расчет стабилизированного параллельно последовательного инвертора тока с улучшенным использованием конденсаторов / Л.Я. Раскин // Электротехника. - № 9. - 1987. - С. 55-59.

158. Раскин, Л.Я. Стабилизированные автономные инверторы тока на тиристорах / Л.Я. Раскин. М.: Энергия, 1978. - 488 с.

159. Раскин, Л.Я. Анализ и расчет формы кривой напряжения на выходе мощного стабилизированного инвертора / Л.Я. Раскин, А.Ф. Суров // Электротехника. -1976. №3. - С.21-24.

160. Розанов, Ю.К. Основы силовой преобразовательной техники / Ю.К. Розанов. М.: Энергия, 1979. - 392 с.

161. Розанов, Ю.К. Параллельная работа преобразователей постоянного тока / Ю.К. Розанов // Электротехника. 1982. - №4. - С.37-39.

162. Розанов, Ю.К. Полупроводниковые преобразователи со звеном повышенной частоты / Ю.К. Розанов. М.: Энергоатомиздат, 1987. - 184 с.

163. Розанов Ю.К., Рябчицкий М.В., Кваснюк А.А. Современные методы регулирования качества электроэнергии средствами силовой электроники // Электротехника. 1999. - № 4. - С.28 - 34.

164. Розин, С.Е. Энергетический анализ как метод повышения эффективности энергоиспользования в технологических процессах / С.Е. Розин, Я.М. Щелоков, А.П. Егоричев // Промышленная энергетика. 1988. - № 2. -С. 2-4.

165. Руденко, B.C. Анализ и синтез преобразователей с постоянной и переменной структурой / B.C. Руденко, В.Я. Жуйков, В.Е. Сучик. Киев: Препринт,АН УССР. Ин-т электродинамики. - 1983. -№ 340. - 65 с.

166. Руденко, B.C. Основы преобразовательной техники / B.C. Руденко, В.И. Сенько, И.М. Чиженко. М.: Высшая школа, 1980. - 424 с.

167. Степанов, С.Ф. Составные многоуровневые инверторы тока на базе N-мостовой схемы с расщепленной конденсаторной батареей / С.Ф. Степанов // Проблемы энергетики: межвуз. науч. сб. Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2005. - С. 107-111.

168. Степанов, С.Ф. Переходные процессы в системах электроснабжения с мощными тиристорными преобразователями / С.Ф. Степанов // Вопросы преобразовательной техники и частотного электропривода: межвуз. науч. сб.-Саратов: 1981.-С. 46-57.

169. Степанов, С.Ф. Реконструкция сельских систем электроснабжения на основе технологии распределённого производства электроэнергии / С.Ф. Степанов // Вестник СГАУ. 2005.- №5. - С.48-53.

170. Степанов, С.Ф Компенсация высших гармоник в преобразовательных комплексах с суммированием выходной мощности на одном многообмоточном трансформаторе / С.Ф. Степанов // Известия ВУЗов. Проблемы энергетики. 2005.- №5-6.-С.16 - 20.

171. Степанов, С.Ф. Многомостовой преобразователь частоты с автоматической системой равномерного распределения токов между мостами / С.Ф. Степанов // Промышленная энергетика. 2005. - № 10. - С.

172. Степанов, С.Ф. Автономные источники электроэнергии для питания радиотехнических комплексов / С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, А.В. Коротков // Радиотехника и связь: материалы междунар.конф. Саратов: Са-рат. гос. техн. ун-т, 2004. с.286 - 289.

173. Степанов, С.Ф. Сотовая энергетика как стратегическая инновация /

174. С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов // Электротехнологические комплексы и силовая электроника. Анализ, синтез и управление: межвуз. науч. сб. Саратов: 2005.-С. 99-102.

175. Сверхбыстроходный генератор-двигатель для газовых микротурбин / Я.Б. Данилевич, А.В. Иванова, И.Ю. Кручинина, Ю.Ф. Хозиков // Электротехника. 2004. - №54. - С. 25 - 29.

176. Степанов, С.Ф. Комплекс «преобразователь частоты- групповая нагрузка» как система массового обслуживания / Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов // Проблемы электроэнергетики: межвуз. науч. сб. Саратов: Са-рат.гос.техн.ун-т, 2004. - С. 199 - 206.

177. Степанов, С.Ф. Источник питания промышленной установки СВЧ нагрева на базе трехфазного инвертора тока / С.Ф. Степанов, В.А. Серветник,

178. И.И. Артюхов // Силовая электроника в решении проблем ресурсо- и энергосбережения: международн. науч.-техн. конф. Харьков: 1993. - С. 2-9.

179. Степанов, С.Ф. К вопросу о распределении нагрузки между преобразовательными блоками в системе централизованного электроснабжения / С.Ф. Степанов, Ю.Б. Томашевский, Н.П. Митяшин // Деп. в информ-энерго 15.02.88, N 2744 эн 88.

180. Сабанеева, Г.И. Метод анализа многомостовых тиристорных инверторов на ЭЦВМ / Г.И. Сабанеева, Л.П. Костюкова // Применение ЭВМ для анализа и проектирования вентильных преобразователей: Тез. докл. науч. техн. семинара. - Саратов: 1977. - С. 15-16.

181. Сандлер, А.С. Тиристорные инверторы с широтно-импульсной модуляцией для управления асинхронными двигателями / А.С. Сандлер, Ю.М. Гусяцкий. -М.: «Энергия», 1968.

182. Северне, Р. Импульсные преобразователи постоянного напряжения для систем вторичного электропитания / Р. Северне, Г. Блум. М.: Энерго-атомиздат, 1988. - 294 с.

183. Ситник, Н.Х. Автономные инверторы на тиристорах с отделенными от нагрузки коммутирующими конденсаторами / Н.Х. Ситник. М.: «Энергия», 1968. - 95 с.

184. Современные и перспективные силовые IGBT модули / С.Н.Флоренцев, Х.Г. Буданов, В.М. Гарцбейн, Л.В. Романовская // Техшчна електродинамша. Тематичний випуск "Силова електрошка та енергоефек-тившеть".— 2000. - Ч. 1. - С. 19 - 28.

185. Создание серии IGBT преобразователей частоты для регулируемых асинхронных электроприводов / В.А.Барский, М.Г.Брызкалов, Н.А.Горяйнов и др.. // Электротехника. 1999. - №7. - С.38 -41.

186. Солоухо, Я.Ю. Состояние и перспективы внедрения в электроприводах статических компенсаторов реактивной мощности. Обобщение отечественного и зарубежного опыта / Я.Ю. Солоухо.- М.: Информэлектро, 1981. -89 с.

187. Соскин, Э.А. Автоматизация управления промышленным энергоснабжением / Э.А. Соскин, Э.А. Киреева М.: Энергоатомиздат, 1990. - 400 с.

188. Справочник по преобразовательной технике / И.М.Чиженко, П.Д.Андриенко, А.А.Баран, Ю.Ф.Выдолоб и др.. Киев: Техшка, 1978. -447 с.

189. Справочник по теории автоматического управления / под ред. А.А. Красовского. М.: Наука, 1987. - 712 с.

190. Стабилизированные автономные инверторы с синусоидальным выходным напряжением /Ф.И. Ковалев, Г.П. Мосткова, В.А. Чванов и др.. -М.: Энергия, 1972.- 152 с.

191. Стаскевич, Н. JI. Справочник по газоснабжению и использов-нию газа / Н. JI. Стаскевич. Ленинград: Изд - во нефтяной и газовой промышленности, 1990. -560 с.

192. Статические источники реактивной мощности в электрических сетях. В.А. Веников, JI.A. Жуков и др. -М.: Энергия, 1975,136 с.

193. Стрелков, Ю.И. Перспективы развития дизельных электрических станций / Ю.И. Стрелков, С.В. Шарапов, Д.В. Мельников // Промышленная энергетика. 2001. - № 11. - С.28 -31.

194. Строев, В.А. Математическое моделирование элементов электрических систем / В.А. Строев, С.В. Шульженко М.: Изд-во МЭИ, 2002.- 56 с.

195. Судовые статические преобразователи / Ф.И. Ковалев, Г.П. Мос-ткова, А.Ф. Свиридов и др.. Л.: Судостроение, 1965. - 241 с.

196. Супронович, Г. Улучшение коэффициента мощности преобразовательных установок / Г. Супронович; пер. с польск. М.: Энергоатомиздат, 1985.- 136 с.

197. Тайц, А.А. Вопросы компенсации реактивной мощности в сетях энергосистем промышленных предприятий: Компенсация реактивных нагрузок и снижение потерь электрической энергии в сетях промышленных предприятий / А.А. Тайц. М.: 1977. - С. 7 - 15.

198. Татур, Т.А. Основы теории электрических цепей: Учеб. пособие / Т.А. Татур. М.: Высш. школа, 1980.-271 с.

199. Твердин, Л.М. Исследование электромагнитных процессов при параллельной работе тиристорных преобразователей / Л.М. Твердин, Л.П. Хоботов // Труды МИЭМ. 1972. - Вып. 26.

200. Технический справочник по кремниевым управляемым вентилям -тиристорам / под ред. В.А. Лабунцова и А.Ф. Свиридова; пер. с англ. М.: Энергия, 1964.

201. Тиристорный источник реактивной мощности / Б.Я. Гумановский, В.И. Плесков В.И., С.И. Воропаев, А.А. Поскробко // Электричество, 1970. -№11.-С. 56-59.

202. Тиристоры: справочник / О.П. Григорьев, В.Я. Замятин, Б.В. Кондратьев, C.JL Пожидаев. М.: Радио и связь, 1990. - 270 с.

203. Титов, В.Г. Расчет источника реактивной мощности автономного МДП- генератора / В.Г. Титов, О.С. Хватов, О.Н. Ошмарин // Электротехника.- 2001.-№7.-С. 59-62.

204. Толстов, Ю.Г. Автономные инверторы тока / Ю.Г. Толстов. М.: Энергия, 1980.-208 с.

205. Толстов, Ю.Г. Автономные инверторы / / Ю.Г. Толстов // Преобразовательные устройства в электроэнергетике: сб.ст М.: Наука, 1964. - 208 с.

206. Толстов, Ю.Г. Выбор схемы мощных тиристорных преобразователей / Ю.Г. Толстов // Тиристорные преобразователи. М.: Наука, 1970. -С.2-18.

207. Толстов, Ю.Г. Некоторые вопросы регулирования автономных инверторов тока / Ю.Г. Толстов, А.Г. Придатков // Электричество. 1965. -№11.-С.56-59.

208. Томашевский, Ю.Б. К вопросу о распределении нагрузки между преобразовательными блоками в системе централизованного электроснабжения / Ю.Б. Томашевский, Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов // Деп. в информ-энерго 15.02.88, N 2744 эн 88.

209. Тонкаль, В.Е. Синтез автономных инверторов модуляционного типа / В.Е. Тонкаль. Киев: Наук, думка, 1979. - 207 с.

210. Тонкаль, В.Е. Оптимальный синтез автономных инверторов с амплитудно-импульсной модуляцией / В.Е. Тонкаль, Э.Н. Гречко, Ю.Е. Куликов. Киев: Наук, думка, 1987. - 220 с.

211. Тонкаль, В.Е. Способы улучшения качества выходного напряжения автономных инверторов / В.Е. Тонкаль, К.А. Липковский, А.П. Мельни-чук. ИЭД АН УССР, Предпринт - 49, Киев, 1972.

212. Тонкаль, В.Е. Оптимизация силовых полупроводниковых преобразователей / В.Е. Тонкаль, А.В. Новосельцев, М.Т. Стрелков // Оптимизациясхем и параметров устройств преобразовательной техники: сб. науч. тр. Киев: Наук, думка, 1983. - С. 3-13.

213. Универсальный тиристорный преобразователь частоты для питания гаммы сменных электрошпинделей внутришлифовальных станков: Технический листок №90/855 / Приволжское ДВТИ: Сост. И.И. Кантер, Ю.М. Голембиовский. Саратов: 1967. - 18 с.

214. Уремин, Ю.А. Реальная альтернатива и экономическая целесообразность/ Ю.А. Уремин, В.А. Никишин, Л.П. Шелудько // Применение газотурбинных двигателей НК в электроэнергетике: сб.ст. Самара: Изд-во TV -пресс, 2004.-стр.8 - 13.

215. Федеральная целевая программа «Энергосбережение России» (1998-2005 гг.). -М.: 1998.-62 с.

216. Федеральный закон Российской Федерации «О техническом регулировании» № 184-ФЗ от 27 декабря 2002 г./ Российская газета.- 2002.-31 дек.

217. Федеральный закон Российской Федерации «Об электроэнергетике» № 25-ФЗ от 26 марта 2003./ Российская газета. -2003.- 1 апр.

218. Федоров, А.А. Основы электроснабжения промышленных предприятий / А.А. Федоров, В.В. Каменева. М.: Энергия, 1979. - 408 с.

219. Фишман, В. Быть или не быть собственному источнику электроснабжения на предприятии / В. Фишман // Новости Электротехники. 2003. - № 4(22). - С.82 - 85.

220. Фишман, B.C. Интеллектуальная система РЗиА с элементами автоадаптации // Промышленная энергетика. 2002. № 11. - С. 27 - 30.

221. Флоренцев, С.Н. Состояние и тенденции развития силовых модулей / С.Н. Флоренцев // Техшчна електродинамша. 2000. - Тематичний ви-пуск «Проблеми сучасноУ електротехшки». - Ч. 1. - С. 50 - 57.

222. Флоренцев, С.Н. Современная элементная база силовой электроники / С.Н. Флоренцев, Ф.И. Ковалев // Электротехника. 1996. - № 4. - С. 2 -8.

223. Фотин В.Н.Рассредоточенная энергетика Электронный ресурс. / Публикации сотрудников ВЭИ.-М, 2004.- Режим доступа: http// www.vei.ru.-Загл. с экрана.

224. Фотин В.Н. Об основах энергетической стратегии Электронный ресурс. / Публикации сотрудников ВЭИ.-М, 2004.- Режим доступа: http// www.vei.ru.- Загл. с экрана.

225. Харитонов, С.А. Энергетические характеристики электрических цепей с вентилями. Геометрические аналогии: учеб. Пособие / С.А. Харитонов. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 1998. - 168 с.

226. Хасаев, О.И. Работа асинхронного двигателя от преобразователя частоты на полупроводниковых триодах / О.И. Хасаев // Электричество. -1961. №9. - С.29 - 36.

227. Худяков, В.В. Управляемый статический источник реактивной мощности / В.В. Худяков, В.А. Чванов Электричество. - 1969. - №1. - С. 29-35.

228. Чванов, В.А. Динамика автономных инверторов с прямой коммутацией/В.А. Чванов.-М.: Энергия, 1978.- 168с.

229. Чванов, В.А. Многомостовая вентильная цепь как элемент динамической системы / В.А. Чванов // Электричество. 1990. - №7.- С.46 - 52.

230. Чванов, В.А. Вентильный компенсатор реактивной мощности с синусоидальным током / В.А. Чванов, Д.Л. Джамараули // Электрооборудование промышленных установок: межвуз. научн. сб. Н. Новгород: Нижегородец политехи, ин-т, 1992. - С. 21 - 32.

231. Черных, Ю.К. Человеко-машинная процедура поиска решений в задачах многоцелевой оптимизации параметров статических преобразователей / Ю.К. Черных // Энергетика. 1988. - №6. - С. 16 - 21.

232. Чесноков, Ю.А. Расчет циклостойкости силовых полупроводниковых приборов с паянными контактными соединениями / Ю.А. Чесноков // ЭП. Серия Преобразовательная техника. 1973. - вып.3(18). - С.18.

233. Чиженко, И.М. Основы преобразовательной техники / И.М. Чи-женко, B.C. Руденко, В.И. Сенько. М.: Высш. школа, 1974. - 430 с.

234. Шидловский, А.К. Анализ и синтез фазопреобразовательных цепей / А.К. Шидловский, И.А. Мостовяк, В.Г. Кузнецов. Киев: Наукова думка, 1979.-252 с.

235. Шипилло, В.П. Влияние тиристорного электропривода на питающую сеть / В.П. Шипилло // «ЭП. Электропривод». 1970 - вып.1.- С. 5 - 10.

236. Широкшин, Ю.Б. Новые возможности энерго- и ресурсосбережения / Ю.Б. Широкшин // Энергоснабжение. 2005. - № 1. - С.78 - 81.

237. Шкута, А.Ф. Оптимизация систем электроснабжения компрессорных станций / А.Ф. Шкута, И.А. Трегубов // Газовая промышленность. -1980. -№ 1.-С.18-21.

238. Шляпошников, Б.М. Игнитронные выпрямители для тяговых подстанций железных дорог / Б.М. Шляпошников. М.: Трансжелдориздат, 1947.-701 с.

239. Шпилевой, В.А. Структура и надежность электроснабжения газовых промыслов Западной Сибири / В.А. Шпилевой // Изв. вузов: Электромеханика. 1988. - №9.- С.61-65.

240. Шпилевой, В.А. Электроэнергетика газовой промышленности Западной Сибири / В.А. Шпилевой, В.Г. Гришин, Г.Е. Болгарцев. М.: Недра, 1986.- 156 с.

241. Щербаков, Б.Ф. Механизм распределения активных нагрузок параллельно работающих инверторов тока / Б.Ф. Щербаков, А.А. Русских // Электротехническая промышленность: Преобразовательная техника. М.: Информэлектро, 1974.-Вып.4.

242. Экономия энергоресурсов в промышленных технологиях: Спра-вочно-методическое пособие / Г.Я.Вагин, Л.В.Дудникова, Е.А.Зенютич и др.. Н. Новгород: НГТУ, 2001. - 296 с.

243. Электрические конденсаторы и конденсаторные установки: Справочник / В.П.Берзан, Б.Ю.Геликман, М.Н.Гураевский и др.; под ред. Г.С.Кучинского. М.: Энергоатомиздат, 1987. - 656 с.

244. Электромагнитные переходные процессы в асинхронном электроприводе / М.М.Соколов, Л.П.Петров, Л.Б.Масандилов и др.. М.: Энергия, 1967.-200 с.

245. Электротехнический справочник: в 3-х т. Т. 2. Электротехнические устройства / Под общ. ред. проф. МЭИ В.Г.Герасимова, П.Г.Грудинского, Л.А.Жукова и др. 6-е изд., испр. и доп. -М.: Энергоиздат, 1981. - С. 574).

246. Патент 3675037 США, Н 02 J 3/38. Способ обеспечения синхронной параллельной работы статических инверторов и устройство для осуществления этого способа // Изобретения за рубежом. 1972. - Вып.37. - №14.

247. Патент на полезную модель № 49658 РФ, МПК7 Н 02 М 7/515. Двадцатичетырехфазный выпрямитель; заявитель и патентообладатель: НПФ «ЛОТОС-Т» СГТУ. -№ 2005121000/22; заявл. 04.07.2005.; опубл. 27.11.2005, Бюл. № 3.-2 е.: ил.

248. Патент №2096888 РФ Способ регулирования реактивной мощности и устройство для его осуществления / И.И. Кантер, Н.П. Митяшин, Ю.М. Голембиовский и др.. // ВНИИПИ. 1997.

249. А.с 1001373 СССР, МКИ Н 02 М 5/27, Н 02 М 5/515. Групповой преобразователь частоты / И.И. Кантер, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин и др.. // Открытия. Изобретения. 1983. - №8.

250. А.с. СССР № 720656, МКИ Н02 Р 7/42. Устройство для пуска асинхронных двигателей многодвигательного привода / И.И. Кантер, А.И. Кантер, С.Ф. Степанов, Б. Ю. Порозов. Опубл. 15.03.80; Бюл. № 9.

251. А.с. СССР №782099, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / С.Ф. Степанов, Б.Ю. Порозов. Опубл.23.11.80; Бюл. №43.

252. А.с. СССР №788309, МКИ Н02 М 7/515. Преобразователь постоянного напряжения в многофазное переменное / И.И. Кантер, Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов, В.И. Лазарев. Опубл. 15.12.80; Бюл. №46.

253. А.с. СССР №797025, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / С.Ф. Степанов. Опубл. 15.01.81; Блюл. № 2.

254. А.с. СССР №815819, МКИ Н02 Н 3/08. Устройство для защиты цепей постоянного и прерывистого токов / С.Ф. Степанов, Б.Ю. Порозов. Опубл. 23.03.81; Бюл. №11.

255. А.с. СССР №838973, МКИ Н02 М 7/515. Тиристорный инвертор / С.Ф. Степанов, Б.Ю. Порозов. Опубл. 15.06.81; Бюл. №22.

256. А.с. СССР №902174, МКИ Н02 М 7/515. Преобразователь частоты для питания преимущественно групповой двигательной нагрузки / И.И. Кан-тер, С.Ф. Степанов. Опубл. 30.01.82; Бюл. №4.

257. А.с. СССР №920983, МКИ Н02 М 3/10. Импульсный преобразователь постоянного напряжения / И.И. Кантер, А. В. Кумаков, С.Ф. Степанов, С. В. Безруков, В.И. Лазарев. Опубл. 15.04.82; Бюл. № 14.

258. А.с. СССР №1529380, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, Ю.Б. Томашевский, Л.В. Щедриков. Опубл. 15.12.89; Блюл. №46.

259. А.с. СССР № 771826, МКИ Н02 М 7/515. Преобразователь частоты / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, В.И. Лазарев. Опубл. 15.10.80; Бюл. № 38.

260. А.с. СССР № 866671, МКИ Н02 М 7/515. Тиристорный преобразователь постоянного напряжения в переменное / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, Н.П. Митяшин, В.И Лазарев, И.И. Артюхов. Опубл. 23.09.81; Бюл. № 35.

261. А.с. СССР № 866672, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный тиристорный инвертор / И.И. Кантер, Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов, В.И Лазарев, И.И. Артюхов. Опубл. 23.09.81; Бюл. № 35.

262. А.с. СССР № 868951, МКИ Н02 М 5/27. Преобразователь частоты / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, В.И. Лазарев, Н.П. Митяшин, В.Н. Пятницын, А. Н. Корнев. Опубл. 30.09.81; Бюл. № 36.

263. А.с. СССР № 873360, МКИ Н02 М 7/515. Инвертор / И.И. Кантер, И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, Н.П. Митяшин, А.И. Печенкин. Опубл. 15.10.81; Бюл. №38.

264. А.с. СССР № 881954, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный автономный инвертор / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов. Опубл. 15.11.81; Бюл. №42.

265. А.с. СССР № 888306, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин. Опубл. 07.12.81; Бюл. № 45.

266. А.с. СССР № 896724, МКИ Н02 М 7/515. Групповой преобразователь / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, В.Н. Пят-ницын. Опубл. 07.01.82; Бюл. № 1.

267. А.с. СССР № 913531, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, И.И. Артюхов, А. Н. Корнев. Опубл. 15.03.82. Бюл. № 10.

268. А.с. СССР № 915190, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н. П. Митяшин. Опубл. 23.03.82; Бюл. №11.

269. А.с. СССР № 922977, МКИ Н02Р154. Устройство для пуска многодвигательного электропривода / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин. Опубл. 23.04.82; Бюл. № 15.

270. А.с. СССР № 951606, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный автономный инвертор / И.И. Кантер, Митяшин Н.П., С.Ф. Степанов, В.И. Лазарев, И.И. Артюхов. Опубл. 15.08.82; Бюл. № 30.

271. А.с. СССР № 961077, МКИ Н02 М 7/515. Инвертор / И.И. Кантер, Н.П. Митяшин, И.И. Артюхов. Опубл. 23.09.82; Бюл. № 35.

272. А.с. СССР № 964849, МКИ Н02 J 3/18. Статический источник реактивной мощности / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, А.Н. Корнев, И.И. Артюхов. Опубл. 07.10.82; Бюл. № 37.

273. А.с. СССР № 1001373, МКИ Н02 М 5/27. Групповой преобразователь частоты / И.И. Кантер, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов, А.Н. Корнев. Опубл. 28.02.83; Бюл. № 8.

274. А.с. СССР № 1023621, МКИ Н02 М 7/515. Устройство для управления многофазными преобразователями частоты / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, А.Н. Корнев, А. Н. Кумаков. Опубл. 15.06.83; Бюл. № 22.

275. А.с. СССР № 1056403, МКИ Н02 М 7/515. Тиристорный преобразователь постоянного напряжения в переменное / И.И. Кантер, Н.П. Митяшин, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, А. Н. Корнев. Опубл. 23.11.83; Бюл. № 43.

276. А.с. СССР № 1064401, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин. Опубл. 30.12.83; Бюл. № 48.

277. А.с. СССР № 1069101, МКИ Н02 М 7/515, H02J3/00 Устройство для электроснабжения / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, Ю.М. Голембиовский, Н.П. Митяшин, Резчиков А.Ф., И.И. Артюхов, А. Н. Корнев. Опубл. 23.01.84; Бюл. № 3.

278. А.с. СССР № 1070673, МКИ Н02 М 7 /515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, Митяшин Н.П., С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, В.А. Серветник. Опубл. 30.10.84; Бюл. №4.

279. А.с. СССР № 1077034, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер. С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, А. Н. Корнев, JI. В. Щедриков. Опубл. 28.02.84; Бюл. № 8.

280. А.с. СССР №1173514, МКИ Н02 Р 1/54. Устройство для пуска многодвигательного электропривода / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, А. Н. Корнев. Опубл. 15.08.85; Бюл. № 30.

281. А.с. СССР № 1220088, МКИ Н02 М 7/515. Тиристорный инвертор / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, А. Н. Корнев. Опубл. 23.03.86; Бюл.№ 11.

282. А.с. СССР № 1246322, МКИ Н02 Р 7/742. Способ пуска асинхронного двигателя / И.И. Кантер, И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, Н.П. Митяшин,

283. A. Н. Корнев, В.А. Серветник. Опубл.23.07.86; Бюл. № 27.

284. А.с. СССР № 1249688, МКИ Н02 Р 7/42. Многодвигательный электропривод / И.И. Кантер, И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, Н.П. Митяшин, А. Н. Корнев, Ю. Б. Томашевский, А. Н. Жуков. Опубл. 07.08.86; Бюл. № 29.

285. А.с. СССР № 1252884, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, Н.П. Митяшин, А. Н. Корнев,

286. B.А. Серветник,. Анисимов М. В. Опубл. 23.08.86; Бюл. № 31.

287. А.с. СССР № 1261070, МКИ Н02 М 7/515. Трехфазный инвертор / И.И. Кантер, И.И. Артюхов, В. А. Серветник, С.Ф. Степанов, Ю. Б. Томашев-ский. Опубл. 30.09.86; Бюл. № 36.

288. А.с. СССР № 1265954, МКИ Н02 М 7/515. Преобразователь постоянного напряжения в переменное / И.И. Артюхов, С.Ф. Степанов, И.И. Кантер, В. А. Серветник, Ю. Б. Томашевский. Опубл. 23.10.86; Бюл. № 39.

289. А.с. СССР № 1275711, МКИ Н02 М 7/515. Преобразователь частоты / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, Н.П. Митяшин, А.Н. Корнев, И.И. Артюхов Опубл. 04.12.86; Бюл. № 45.

290. А.с. СССР № 1307521, МКИ Н02 Р 1/54 Многодвигательный электропривод переменного тока / И.И. Кантер, С.Ф. Степанов, И.И. Артюхов, В. А. Серветник, Ю.Б. Томашевский, А.Н. Корнев, А.Е. Бочков. Опубл. 30.04.87; Бюл. № 16.

291. А.с. СССР № 1529380, МКИ Н02 М 7/515 Трехфазный инвертер / И.И. Кантер, Ю.Б. Томашевский, Л.В. Щедриков, С.Ф. Степанов, Опубл. 20.06.89; Бюл. № 46.

292. Abraham, L. Wechselrichter zur Drehzahlsteuerung von Kafiglau-fermotoren / L. Abraham, K. Heumann, F. Koppelman // AEG Mitteilungen, -1964.H.'/2. S.86-109.

293. Alexa, D. Prosacaru V. Statische Frequenzumrichter fur Speisung von Wechselstrommotoren auf Grund Sinnstorungen Impuls modulationen der Ausgangsspannung / // ETZ- A, - 1977. - Bd. 98, H.4. - S.294-299.

294. Andersson L. New ASEA system for no-break power supply.-ASEA Journal, v.45, №6, p. 157-160.

295. Blumenthal M. Modifiziertes Stromregel verfahren zuz Umrichter-taktung // ETZ, 1973. Bd. 94, H. 10. - S.610-612.

296. Brod D.M., Nowotny D.W. Current control of VSI-PWM inverters // IEEE Trans, 1985. Vol. IA-21. - P.562-570.

297. Erickson R.W. Synthesis of switched-mode converters. IEEE PESC Record, 1983. P. 9-22.

298. Golembiovski U.M., Fomichev D.N., Mityashin N.P. Increase of quality of output voltage in rebuilding converter networks/ APEIE-2000, Volume l,p. 176-181.

299. Hekvon Rolf, Meyer Manfred. Die asynchrone Umrichtermaschi-ne, ein kontactorloser, drehzahlregelbarer umkehrantrieb // Siemens Z, 1963. -H.4.-S. 163-167.

300. Kandel, A. Fuzzy statistics and forecast evaluation, IEEE Trans, on Systems, Man and Cybernetics, SMC-8, No. 5,1978.- p. 396—401.

301. Naumin D. Berechnung des Drehmomentverlaufes einer Asyn-chron maschine bei Speisung mit gepulsten Rrchteckspannungen // Bulletin SEV, - 1971. - Bd. 62, H. 18. - S.879-884.

302. Prade, H. M. Nomenclature of fuzzy measures, in Proc. Int. Seminar on Fuzzy Set Theory, Johannes Kepler Universitat Linz., Austria, edited by E. P. Klement. -1979

303. Sugeno M. Fuzzy measure and fuzzy integral // NranS. SICE. 1972. V.8. N2.P.95-102

304. Szekely I., Macelaru M., Duck W. Current Equalization System for a Medium Frequency Static Converter with Parallel Operating Inverters // Proc. Conf. Optimiz., Elec., Electron. Driving, Atom, and Comput. Equip., Brasov, v.1,1994.-P.213-218.

305. Thorborg K. New type of threephase thyristor inverter // ASEA Journal. 1972. №1. P.9-12.

306. Tymerski R., Vorperian V. Generation, classification and analysis of switched-mode DC-to-DC converters by the use of converter cells // Conference proceedings INTELEC-86. P. 181-195.

307. Wilson James W.A. Double bridge inverters with magnetic coupling. "IEEE Confer. Rec. IAS Annu. Meet., 1976, Pap. 11-th Annu. Meet., Hyatt Regency O'Hare, 1976", Chicago, 111, 1976.