автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Поверхностное упрочнение нержавеющих сталей 08Х18Н10, 08Х18Н12 и разработка технологии дуговой и контактной точечной сварки топливных мазутных форсунок

Д\И И НСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН

ТАШКЕНТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АБУ РЛЙХАНА БЕРУНИ

На правах рукописи Д-чч служебного пользовании Экз. .У'1 _____

СЛХАДПРОВ Нсрхужа Шукурович

УДК 621. 785. 5:621. 791. 01

ПОВЕРХНОСТНОЕ УПРОЧНЕНИЕ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ 08ХІ8Н10, 08Х18НІ2 И РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ДУГОВОЙ И КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКИ ТОПЛИВНЫХ МАЗУТНЫХ ФОРСУНОК

Специальность 05. 10. 01 — /Металловедение и термическая обработка металлов

Специальность 05 03. 06 — Технология и машины сварочного производства

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

ТАШКЕНТ — 1998

Работа выполнена на кафедре «Оборудование и технология сварочного производства» Ташкентского государственного технического университета имени Абу Райхана Беруни.

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор М. А. АВРАЛОВ Научный консультант: доктор технических наук, профессор Р. У. АБДУРАХМАНОВ Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор В. В. МЕЛИКОВ

кандидат технических наук, зап. сектором ИМ и СС АН РУз

А. Т. ЙУЛДАШЕВ

Ведущее предприятие:

ПО «УЗБЕКЭНЕРГОТЛЪМИР».

Защита состоится «. ¿4 » ______ 1998 г.

п _____часов на заседании специализированного совета

К 067. 07. 03 в Ташкентском государственном техническом университете имени Абу Райхана Беруни по адресу: 700095, г. Ташкент, ул. Университетская, 2, ТашГТУ, МФ, ауд. 125.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ТашГТУ-

Ваши отзывы на автореферат, заверенные гербовой печатью, просим направлять по вышеуказанному адресу на имя ученого секретаря специализированного совета.

Автореферат разослан «______» ______________*___1998 г.

Учспым секретарь

Спецііа.шііфоі)аиі:ог<> совета • _____III. Л. КЛІ’ИЛЮВ

з

ОПІЦЛЯ ХЛ1*ЛКТЕІ*НСТШСЛ рлшпл

Актуальності. темы. На современном уровне развития техники упрочнение п восстановление деталей машин, аішарлкмі, оборудовании, имампоиою и режущего инструмента и др. являю їси одним пз основных технологических процессов промышленного проігіїюдсніа. Уровень их развития ¡¡о /тої ом определяет технологические возможности той или иной отрасли народного хозяйства.

-■oewumo» геду.р;>ГА!і;іс ¡иго~я*

Повышенно надежности и долговечности машин, технологическою оборудования и аппарате» явлчкнея одной ні актуальних проблем современною произнодст-ка. Решение этом проблемы дает возможность увеличим. межремонтный период работы машин, аппаратов, оборудования и умеиылип. затрат на их эксплуатацию. Кольните значение и згой связи имеет эффективный .метод увеличения срока слу.кбы быорошпгшншакнцнхея деталей машин, аппараюв и оборудовании - н\ химикотермическая обрабоїка. при которой поверхпосіь стали насыщается тем или ішим элементом иуіем ею диффузии н атомарном соеіоянии иі внешней среды при высокой температуре. Химико-термическая обработка заключается в нагреве изделия до заданной іемаераіури а твердой, газовой или жидкой среде, легко выделяющей диффундирующий элемент, выдержке при этой температуре и последующем охлаждении. В оілнчин от термической обработки хнммко-термическая обработка меняет не только структуру, но и химический состав поверхностных слосп, чю позволяет и более широких пределах изменять его свойства.

Работоспособность поверхностного слоя, в основном, определяется его химическим составом, структурним и фазовым состоянием. Для повышения работоспособности детален машин is отечественной и зарубежной промышленности применяют большое число сложных но составу шихт, содержащих различные упрочняющие элементы. Выбор шихт для конкретных условий эксплуатации зачастую не обоснован, что не позволяет реализовать потенциальные свойства упрочненного поверхностного слоя. .

Эконо.\,..ое использование топлива особенно актуально при сжигании на тепловых тлекгричгекпх станциях дорогостоящего мазута. Точность дозирования и эффективность горения его зависят ог конструкции и долговечности форсунок. Па ГРЭС, оборудованных котлами типа ТГМ-9 I, используются простые в изготовлении и эксплуатации стальные механические форсунки со спарной головкой, штампованным четыргхзаходным за.шхрителем и распылителем с тарированным отверстием. Иедос-іаіпои и\ является относительно быстрый износ, сопровождающийся изменением

расходных характеристик и соответственно технико-экономических показателей котла. .

Для продления срока службы тсплнвных форсунок били предприттяты попытки изменить их конструкции, о частности, использовать сопла нз твердосплавных и керамических материалов. Однако такие сопла не всегда выдержнпают тепловые удары в моменты установки или снятия форсунки и практически всегда разрушаются при засорении форсунки, когда расход топлива через нес прекращается. Кроме того, они с лож., и в изготовлении и дороги. .

Таким образом, в настоящее время остро стоит проблема упрочнения топливных мазутных форсунок. Решение этой проблемы предполагает также исследование свариваемости и изыскание оптимальных технологических способоп дуговой и контактной точечной сварки упрочненных сталей.

Цель работы заключалось в разработке эффективных технологий поверхностного упрочнения, дуговой и контактной точечной сварки топливных мазутных форсунок, обеспечивающих увеличе тне их долговечности и надежности.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие 33-

дачкг

1. Исследовать причины и характер износа топливных мазутных форсунок существующей конструкции.

2. Разработать состав шихты и оптимальный режим химико-термической обработки для комплексного насыщения поверхностного слоя сопла и завихритсля элементами. повышающими его стойкость против износа и коррозии.

3. Исследовать структуру, фазовый состав и свойства упрочненного поверхностного слоя стали. . ,

4. Исследовать свариваемость и разрабоигь технологии луговой и контактной точечной спарки сталей с упрочненным поверхностным слоем.

5. Разработанную технологию поверхностного упрочнения, технологию дуговой и контактной точечной спарки топливных мазутных форсунок внедрить п пршп-водство.

Методы исследований. И процессе проведения исследований использовались оптическая и электронная мегаллофафня. химический, спектральный, микрорешге-носпсктральный. рснтгсноструктуриий анализы, фрактшрафня. осциллографирова-нис, скоростная мнкроктшосьемка и др. Обработка жепернмешлльпмх данных осуществляли с использованием теории кассовых случайных процессов и вычислительной техники. . •

Научная новизна:

I. Установлена, что причиной потерн массы внутренней поверхностью соню вой части форсунки является ее I идроабраншнын ишос и химическое разрушение.

2, Г.'УГГ...;:-. J-.ч у:.~іуГ' і !;r;-:;scc"¡!-:;¡o ;;yo‘i;¡ci¡j:vi‘.¡ сдсп и

:e і] :i г іГІ с,: -, 'k¡ ”i”i <'>>■>. ч. ¡ у, (“"-гі ГсВ .! ¡‘с-.ІЗ.

■ -5. ■ ■' і ¡-і-с::;і :-чч-: і.-;;и.о».

¡^ул-'гаї er- ; н v'r [.'.•■ <;v:) і.і ricp'.;;:.ii її

I іі “Л.

‘і. Д«пл»|.э, ’по 'і;>. -, :ш і, «ч^агуьяцч;;« крм Сі;:рк:і гср ооіан.х сталей с укроч»а;|;:вм ¡•..•ггругмлим.ч сдпгч по сглЛ Г’р:*:;г;;г ::і:.г.:іпсл юркчггш.

5. Усі:.;('-:';:с:г'л что к^ччнмі« р:;cî:r.pim їевсп и тс>!?х при вы'чи'яя г.-ппер/лург» еіг,.—ісіо аллі »otcrs 'py¡’:.ü:; iy¡3i-i кип ГсВ и Ге;1ї.

ú. їй; і:і: j, чи: г; -! ісілсті"":'; то'!-.'"чой cr.af;í стзг.сі” 0XXISII1O я г;:Х ! Г; і Î: г ' і і-; : ¡,'f >и‘.і i;r.!-qu:i<'-;ü:: ;:.і oí’ím ii.v

і;:;'.c¡і:.ч.7і;гі: !• i¡-ч:~г-£.:,рл'.;. :і: н иіуфсшііім <:мп,:.и...\і.

і. ■. t.,v-::i.£i ¡,: ;¡¡,r:íі: ¡ ;n ¡t

r:::tii¡¡.1 t;nv pa y :.ii :

-- üv.ivry г.нчичтг^ега :іс:;ермі:'.дгмо!о сдач ссшіз » зягнхри-

'í.'.vj t;í-¡n• t;s і:-; çrim:i'sib і;ро.ші ! ¡i;ipor.Cp:i:;in:^ro іимгса И

сулі,-; ;¡ ; ы”. n'-; ;■„> i:in;

— i¡cuqmií>cn¡8J© jrpo'imü'tia стил:> млпг.згі яичико-

k.:1 ;ü . ¡i cCcciu,,;"-:w;!".:!l 'j rej::: í;;ü¡u cjxnrn служСм ;:оіх:гГі » 5...7

- ЗіЛіЛЬОП!» /іуГП'ОҐі il f'04-ir.UTÍ-J..'í ДЛЗЛСЙ С упрачПСНПММН ISOl'Cpf-

i ! ;:ст ï г;; oí7cc г ; 'j-i : і; •>. in ' : і і .с пслумл.нг ;;оЄр,;;:ачсси cimm ci'spiiMX сседіше-

■

Пугдлс.гешс sa r.s;p:.''Mï:i eüiV'JTî s: t;.i прмгиод-лгй. 3. смзничесхмГі зф-!';írr «г і яглрсіг::! тслі т «а оддай топлнснгЛ зіісргеі>шссго~< ста:;:»:« (ТішГРЗС) сссте:: «я Coiwe 700 її«. сум.

Cvir-r.rw? 5;4jwjsst!«a гкпгеїии« tr.) їг: :*лу:

3. Мэтгшпи №;iponCp.n¡:№ora кягзсз ссялч .^asynîficl (l’cp-eyssm и [«ivjii.rare

М!!і*гг;т:;т:і«х ударов, еретик:», r.uicj)nai:!K3iti::i, с*.'пч>л:::а н шіаеівчккото л-фор-р-нр,;«-и:)-:з попсрякостсич кїк.рообі.вксо его ыг/тгеиней irs.cpsitwcrH ижрдмки ‘¡гс-ii¡;ní!ii гр:!»:есей, прксутсі'пунмїіимя в ssaîyn*. '

2. xíír-.ííf'.í.’cras'o гщ^іїлг.кя сснлз raT/T:»'“! і*ч>рсуигн, «'услоплеи-

üf.'j суліЛаднай коріюіией rp*> ::s:ío:':í.?:k:íííisji і ».>с< >* осершісіоі» toím-ciow иазуга.

5. 4-ч юкиан структур.'# іїцкерг.гїоспют уіР\»*:>««ккоі» слоя фаюамй coc.isn, .'•х’іі')'і:ічі‘їі.ч-Гі богшди »ceneja Г«П ;? Fíjf?.

V I'.’rvrp4 !!ІИІГТІ4 лли комплексною МЗСМІІІСМН'І ІЮЯСріІКІСІІІОІО СЛОЧ COIDI3 Іі

• гйнчрииглч .-.'¡сметами, іювиїиампішми езоГішсп» »(.'«wafitmiia»«;)о 'іміоеа

. г.:ял коррапін.

5. Количественные зависимости между толщиной поверхностного упрочненного слоя стали и температурой, временем выдержки, концентрацией упрочняющего элемента.

6. 'Технология поверхностного упрочнения сталей 08Х18Н10 и 08Х18Н12, технологии дуговой н контактной сварки деталей с упрочненным поверхностным слоем.

7. Результаты практического внедрения разработок в производство.

Апробация работы. Основные положения и отдельные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на ежегодных профессорско-преподавательских конференциях и семинарах Ташкентского государственного технического университета (1986-1997 гг.), на республиканской научно-технической конференции "Современные методы термической, химико-термической обработки и поверхностного упрочнения деталей машин и инструментов" (Ташкент, ноябрь 1997

г.). ' : .• ’•

Диссертационная работа 1 целом обсуждалась на научно-технических семинарах Ташкентского государственного технического университета и Ташкентского института инженеров транспорта. .

Публикации. По теме диссертации опубликовано 4 научниые статьи и получено авторское свидетельство из изобретение. . . . .

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти

глав, основных выводов и приложения. Изложена на _______страницах машинописного

текста, содержит 56 рисунков, 40 таблиц и 191 наименование литературных источников. ■ ■ ' ’ . ■ ’ ■' '

Во введешш. Обоснована актуальность работы, кратко изложены основные положения диссертации. • . ' >

В первой главе описаны области применения диффузионного упрочнения деталей машин, механизм диффузионного насыщения и способы ХТО. Проанализированы особенности дуговой и контактной сварки сталей с упрочненным поверхностным слоем. Сформулированы цель и задачи исслсдованит. •

Во второй главе описаны методики проведения исследований, оценки точности результатов и математической обработки экспериментальных данных. .

В третьей главе приведены результаты исследований механизма износа топливных мазутных форсунок, описана разработка состава шихты для диффузионною насыщения, приведены результаты экспериментов по влиянию режимов ..имико-термической обработки на глубину диффузионного слоя, С1 о с гроенис и свойства.

В четвертой главе представлены результаты исследований по свариваемости нержавеющей стали с упрочненным поверхностным слоем и разнО'Юлных сталей при использовании лотовой и контактной сварки... Приведены рекомендации по улучшению свариваемости.

П питой глаис описаны разработанные технологические процессы поверхностного упрочнения, дуговой и точечной контактной снзрки топливных мазутных форсунок. 3

В приложении даны акты опытно-промимиенных испытаний и гчедрения разработок в производство. ОСНО&МО£ С(?Д£рХ'4ии£’ 7~6/.

Мазутная форсунка (рис 1) представляет собой замкнутый объем, образованный корпусом головкн н соплом с четырехзаходным завихрнтелем. Корпус головки изготавливается горячей иггамповкон из грубы диаметром 60 мм из стали 20. Сомло и завнхрптель ытампуются из сталей 08X181110 и °8Х18Н12 и сваривается между собой контактной сваркой. Толщнна стенки сопла составляет 2 мм, завнхрителя - 0,8 мм.

Эксплуатация форсунки осуществляемся в сложных -термических условиях, так как устанавливается она в топочном пространстве с температурой порядка ЮОСГС. Охлаждение форсунки осуществляется мазутом, подаваемым через нее и топ-

■ ку под давлением в 40 атм. Температура самого мазута составляег 120±Ю°С. При отсутствии подачи мазута в момент установки форсунки или ее снятия происходит интенсивный наїреп и в зависимости от времени операции максимальная температура нагрева может достигать 500...600°С (рис. 2). В момент подачи мазута происходит резкое охлаждение. Перепад температур в момент термоудара достигает 400...500°С.

Термический цикл работы форсунки предопределяет выбор материала сопла, который должен обладать достаточной стойкостью против разрушения при термоударах, требуемой жаростойкостью и жаропрочностью. .

Кормиропанный расход мазута через форсунку составтяет 2 тонны в час. В качестве котельного топлива используется мазут, содержание серы в котором доходит до трех н более процентов. Перед установкой форсунки тарируют на испытательном стенде. Годными для эксплуатации считаются форсунки, расход мазута через которые соответствуют установленным нормам. Виявлеї ле изношенных форсунок, находящихся в эксплуатащш, осуществляется еженедельным контролем износа отверстия ■ с» - ■ ■ • .

распылителя с помощью шаблона. , .

Исследования причин н характера износа форсунок показали, что износ форсунок определяется потерей массы внутренней поверхностью конуса распылителя (рис. 3). Это приводит к увеличению диаметра выходного отверстия, ухудіиеіпію качества распыл;, н повышению расхода котельного топлива. Средняя продолжительность работы неупрочнеш’ых форсунок составляет 452±182 часа. При этом расход мазута через одну форсунку за время ее эксплуатации 904±364 тс.ты.

. Факторами, влияющими па нзиос форсунки, являются присутствие в составе мазута твердых примесных частиц и элементарной серы.

Присутствующие в составе котельного топлива твердые частицы примесей, перемещаясь потоком, выносятся на внутреннюю поверхность конуса сопла н в ре-

зультагс MFi3íCKpaT!fi!í уд?,;;оу, срехиню, шфзшкяаггня, cu3ül.s.¡.¡:5 ti плзпкчссмто деформпрогания поьсрхиостнцх шкрасбьексш подпсргс'.'ог со г»д1'-с*{*; аз1131га!,су износу. .

Одаако адапсккс мазута и п ¡сокгя с;;срсс;ь кс^сие^екги era по пиутрекисй поверхности конуез сси-.г. приводит к сСррлс.:>а:шк> у его сскоианна рельефа, ориентированного перпендикулярно {аеьручивагкому потоку. Рельефная пошр.хность повышает гкдрзплнческое сснропшленпг форсунки i; ухудшает качество ¡’-асньиы топлива к^-за образования на грашшг 3t©is посерхндсти турбулентных потоков.

Суцсстпенным и езжиим фактором а износе форсунки являете» химическое воздействие сери. Расчеты энергии Гиббса реакций образэвяккя сульфидов позволяют оцепить термодинамическую возможность прстгкшкл кееледуеч-.их рсг;;ш:й о стандартных условиях к показывают, «со железо, хром к никель способны петуплгь по взаимодействие с элементарной ссрой в рассматриваемом иитероале температур.

С изменением коипетржкм серы г, мазуте с соответственно изменением нгр-циалыюго давления серы сущесн ;mso «eiissoTCfl усясин для »ротскаккА раегматрк-паеммх химических реакций. Выполненные расчеты позволил:: построить графические зависимости слияния koi:u;htp?.iü:h серы на изменение энергии ГнСЗсз реакций образования сульфидом на поверхности конуса сонлз форсунки при температуре 130"с (рне. 4). Из полученных фафикОП следует, ЧТО Сульфиды oCIpajyt'jrCH нрн содержании серы в мазуте cni.üiic кртнческсто значения, рапного 2,2%.

П износ, н коррозионное разрушение усу|убляются особенностями температурного режима paGoi и форсунки. Темпера lyptioe возденетш.с на форсунку во ирема ее установки и снятия приводит к разупрочнению рабочей поверхности еенла форсунки. О разупрочнении судили но микротнердости НОГ-СрХИССП! н исходном СОСЮЯ-нин и после нзгрепа до 600"С п течение различных мромежужо» иременм (от 0 до 60 мни) с последующим охлаждением до KOMiianioii (емнературы.

Уже незначительная выдержка образно» при ООО"'.' прииодиг к существенному снижению микротнердости поверхностного слоя. Наиболее ипкненшюе падение микротнердости наблюдается и течение мерных 2-\ мину i выдержки (с 2128+1.ЧО МПа до |С'78±130 МПа). За этот промежуток времени снижение микротердости поиерхно-сти составляет 440 МПа.

. С учетом результатом исследований, анализа je.iomni жеплчаизшш и причин износа форсунок наиболее приемлемым способом понмшепин до.ноиечпоеги форсунок представляется хнмнко-термическая обработка, tie применение нотоляс! оеине-сгвить упрочнение Су и ¡ест ну ю щей консф) кции форсунки без замены \iaicpita.ia. ш которого она изготавливается. при минимальных за фатах на доно.тнше.тьные расходы. Хчмико-тсрмическая обработ ка обеспечнпае i возможное и. совмещения процесса

.С Ч'Л

r-î

-'jO “

'■-"«sS.

CJ! Г5

« s s

='b*’

f? -s^fcÇ

~ 2 *s о с*

r- S ~

7га T* a:

5* M її

Ï4 fr* -'s •

t' ü Ä

:-*. --J 1

:-' -/* о ^ r_. 'j> с Й î>

f * WO- ji;

14 i Cl S

•*-л « ?>

^ l її 6 - -3 ^ ■!'

Содерллнце серь в маауте, ¿ Содержание сера е аиауте, %

Рис.^.^лизние ¡Cül!.,ehTpQ4MI1 сера HU іізминение ЬНерГИ'.І Гиисса реакції ооразоиянив сульфидом пелеаа <а^,нихйпн i*w>,

.1 хрока 00 при температуре 130°С.

u

повышения твердости н коррозношюЛ стойкости ii"iiÉP.ir u¡aei.uiM поверхности в одном технологическом процессе. Из существующих способов 6мл выбран снос б химикотермической обработки н нопошкообразнон среде, не требующий нспользопангт сно-ihi.uii.uoi о сложного оборудования н позволяющий осунистплять комплексное насыщение поверхности несколькими легирующими элементами.

При разработке шихты дня диффузионного насыщения в качестве компонента, повышающим стойкость против гидроабразнвного износа, бил пыбран бор, который также способствует-частичному повышению стойкости против сульфидной коррозии. По сравнению с карбидами и нитридами бориды обладают более вы.окон твердостью. Исхода из условий технологичности процесса и условии свариваемости, в качестве компонентой, повышающих стойкость против сульфидной коррозии, били выбраны хром, циркош-т и другие элементы.

С комошыо метода математического планирования эксперимента был разработан оптимальный состав шихты для комплексного насыщения поверхностного слоя сопла и завнхрителя элементами, повышающими их стойкости прошв гидроабразивного износа и сульфидной коррозии. ,

■ На толщину диффузионного слоя существенное влняшы оказывают время и температура насыщении. Для определения зависимости между указанными параметрами были выпол ei ы многочисленные эксперименты, статистический анализ которых позволил установить, что рост диффузионного слоя подчиняется параболическому закону, T.C. контролируется скоростью ДиффуЗИН диффундирующих элементов вглубь металла (диффузионный контроль).

Обычно параболический закон роста диффузионного слоя во ьремени описывается уравнением: . ■

h2=kt, (1) где к - коэффициент скорости насыщения, см2/с.

С увеличением температуры для металлов величина коэффициента скорости насыщения возрастает, изпняясь но экспоненциальному закону:

- Q

*с=5со ехр (---), . (2)

RT

где ко - константа скорости см2/с; Q - энергия активации процесса н: ;ыщения, кал/моль; R - Гиовая постоянная, равная 1,987 кал/К моль; Т - абсол.этная температура, К.

Энергия активации и хонстанта скорости зависят от физико-химических свойств насыщаемого металла, а также диффундирующих частиц

С учетом (2) уравнение (1) можно представить в виде:

ч

її2 = ко Ісчр(----}}і (3)

КТ

ПдоСразссгнпс поелсдіміо ургсигшк его р::... -::с ї учле:.; зі.спгркк;і> гсж-мік іхі&ояялоі;муч:;ть 'ї;їсл;;іі;і:с з;:х;»:с=:;; сьт^ссте і: зк;:?-

гкгє активи.«; ['¡.оі^сса кгсыхгк;к, ¡"жиче ссотьотітссішз К,~С\СО!73 с?л‘ к.

(3=30227,74 иг.’і ' -:оле..

Тг:;;,.:.; аСі&юи, (2} иак*» і~;:сдгт;;г.мгі, і; сіідс:

■30227,7.',

ії2;О,С0!73 сї;:(-----------): (4)

ит

, 30227,74

Ьг=0,00І73 схр[-----------------]; (4)1

!,937(2734)

гдг І - тем пгратуря, ЛС ’

Вьшояисшікс расчгіи ікпсодияв «встроить из*«сгт-5«ку для опредеяскі« толаїкки дкффузноіііісго слоя о ізонскксстн от температуры її г.ргмеші кзсиїцсшм п і'пработаїшом составе иінхш дгм материала форсунки 5), которая позволяет бистро определять параметры ргакма насиїасііііл от требуемой толиишм диффузионного слоя.

Проведенные исследования показали, «по : тубкна проникновения легирующих элементов зависит от концентрации компоненто:! доноров в шгмте дія насыщения. С уменьшением концентрации последнего глубина диффузии уменьшается, однако интенсивность процесса не носит крко выраженного характера. Снижение концентрации карбі'та бора и насыщенной среде со 100 до 10% умсныкзст Шубину диффузионного слоя с 70 до 50 мкм, т.с. всего приблизит :лмк) на 30%.

Насыщенный слой состоит из 4-х зон, протяженность каждой из которых зависит оі режимов насыщения. Химический состав зон различен, соогкетст пенно и твердости зон существенно отличаются друг от друга. Максимальную івердосіь имеет первая наружная зона (порядка 30000 МПа), со второй зоне тпсрдость по сечению линейно снижается до 4430 МПа (рис. 6). В третьей зоне твердость п ее центральной «іасіи снижается почти до уровня основного металла. Четверіая зона имеет повышенную твердость, величина которой доходит до 3100...3200 МПа и постепенно снижается до уровня основного металла. Полученные значения протяженности отдельных зон согласуется с результатами металлографического анализа. Из упрочняющих фаз диффузионный слой содержит согласно рснтгсносіруктурпому фазовому анализ борндм

железі F«D и Fc*B. В трубкой зоне по дгшыч уккрорекггекоспгпртиего анализа обнаружено ппвиїіігнчог содержание никлі (до 3Í%) и пог:гк:еп::ро содержание желез.! (до 16%). Содерясзкнв Сопл п изртатек зоне гг^'гютаетС^о.

Песледссзм^о процесса ¡.рнсталлнї.зі.чі!? и г-ср'ст.оглмгг пгртгнюГЗ струэту-pi.s г;ляяяасг.їр::у*: s»w>3 ч jq' t.: ста.-.;" 0Г.Х5ПЕИ0 н СПХІСН12 сгушзствізли с по* "ощио сксростг:игсро*:гчосз v.ckíí (г» ncrfoíTfpyücr-iiKcíi устаю?» НМАИГ-5С-6?. Огсперямеїям пс:.зззлг, что інтгсрдеслішс св’риіп ы-зоз я tc-iíc г.”к з .чсходкяк стал т:‘" и t* стат;"? с rnv:[r:"orn¡!i >.'я;*сч;гг«¡«»чT-t.-ev гичкиг^гсз ¡гз оклзшки-,.р|1гх ocr^r-vro ?.;ет;>.-.”7 ?тут?ч n-:^Z”.crj«'í--/i ,г;;;др:;тг;гг.' -Wktj "'Г. :;гз'ілг:м-•rjuí. *! ;чеисг.п игггстзллчзп'дкг, і;.'>:т!:г:с"ї':?г дтг 'н'ст'і'; ‘:ít.w,ics к гкякй*

лсп*ровз>юмх с:тллв'’:-, азрлх ¡КЛ'ЇГЧ !Р ■: f,”'í!SH?2 с уг» о’гкпггх гг.К’рчпссг-кмч с.'осч м С'їт «?го rs г'?5 то ’і.іюїт т. В кіктг* грдрнчч тс чек ксс.тадозгккгг: стаяеЯ возчпхгют sparepn к.зк осрагоогся дендрити, ('«егск'яз paciioociijio ¿»орму. Послед,-tws »г«ут(*мть «ч'разсривзті-ся кз:; ні гечагапшх, так и гетгрогеичмк згродіпке.І.

Средняя скорость кристзлтпзкни по р'-сг- ; передвижения «гжфазкой границы к центру точки і« сталях 03ХШІШ :s СЗХШИ2 возрастает. Это ?.icv>:tso объяснить уменьшением neperpera :¡ центральных учгстк.т; спірних точках, о чем свпдетельст-¡¡угат термические циклы охлаждения, і! увеличением переохлаждения перед фроггта-лнзгики с течением рременн. Средняя скорость кристаллизации сварной -очки изменяется в зависимости от расстояния по параболической ¡фивоГі, a ширина затперде-влюшего слоя ст:ілм го времени по квадратическому закону.

Фронт кристаллизации в сталях 08ХШПО и 03X181112 без н с поверхностным упрочненным слоем имеет дендритное строение: вершины дендрнтов в начальной фазе затвердевания, г.е. возле ! ранним сплавления, яыступагат в расплав ка меньшую ■длину, чем в завершающей фазе затвердевания, г.е. вблизи центра сварной точки.

Важными характеристиками роста кристаллитов являются размеры структурних элемешов. Их определение производили как на естественных поверхностях затвердевших сварных ючек. так и на микрошлифах. Наиболее удобными .для измерения величин структурных злеменгов кристаллитов в сварных точках сталей 08Х181110 и 08ХІКН12 являются оси дендрнтов первого порядка, так как оси дендри-1ов бод ее высших порялков недосіаіочно раннпы мли пообше отсутствуют. Ширина осей дендрнтов первого порядка возрастает линейно в направлении от границы сн.іаплсния к центр) сварной точки. Подобный характер применения ширины осей денлртов мо.кно обьясншь. )чшывая факторы непосредственно '■„зияющие ка формирование мерничнон структуры (скорость кристаллизации, градиент температуры,, содержание леї ир\ юншч мемептов и примесей).

5 6 ? 3 9

• Б^еия нас^ония , чис

Рис.5. Номограмйа для определения гл/биии диЗД звонкого слоя

от температуры и лрсиеии иасивдния.

Глубина ди^/з ионного слоя, икм.

Рио.6. РаСПроДвЛбНИ« твердости ПО глубине Д-'^Ь зионного слоя.

При сварке илапленисм сталей СЗХ18Н10 и 03X1S1II2 с упрочненным днффу-знонныг насыщением поверхностным слоем позможно возннкноьенне горячих трещи». Экспериментально установлено, что горячие трещины могут образовываться ниже фронта кристаллизации после исчерпания пластичности пограничных зон первичных и. вторичных кристаллитов. Температурный интервал образования горячих трещин при отсчете от температуры межфэзной поверхности составляет 130...190°С. Технологическая прочность сталей 08X131110 >* 08ХІ8И12 с упрочненным поверхностным слоем примерно в 1,8 ... 1.85 раз ниже технологической прочности исходных сталей 08X18H10.ii 08X181112 (рис. 7). Для предотвращения обра. івашія і о. я чих трещин в сталях 08XISH10 и 08XISH12 с упрочнешь’ч диффузионным насыщением поверхностным слоем лугов}-о сварку следует производить на малых погонных энергиях.

Для получения качественного сварного соединения при сварке разнородных сталей аустеннтного и перлитного классов необходимо учитывать ряд особенностей. Состав и структура металла шва зависит от химического гостапа присадочного материала, доли участия » составе urna спариваемых сталей соответственно аустеннтного и перлитного классов.

Электроды с повышенным запасом аустеннтного, легированные молибденом, обеспечивают наплавленный металл с достаточно высокой технологической прочностью и допускают при сварке перлитных сгал'-ч наибольшую степень проплавлення н перемешивания наплавленного металла с основным без опасности образования трещин. Даже прч степени перемешивания до 50% в швах сохраняется однофазная ау-стспитпая структура с достаточно высоким содержанием молибдена, что обеспечивает се стойкосч. против образования горячих трещин. : •

При приварке сопла к головке форсунки доли участия основного аустеннтного н перлитного металла, а также присадочного металла составляют соответственно

20...30, 20...30 и 50%. Расчеты показывают, что переход бора из упрочняющего слоя стали 08X181110 мало влияет, на фазосіП состав металла шва. лишь незначительно сметая его в сторону увеличения содержания аустешгпшн фазы. Поэтому можно использовать " "чцие рекомендации по выбору thiicd электродов для сварки. Однако присутствие в метал:; urna бора приводит к образованшо боридпых фаз, повышающих прочность ¡i снижающих пластичность металла. Это подтверждается результатами механических испытаний сварных соединений из сталей OSXiSHIO и стали 20, полученными, например при использовании электродов марки ЦТ-15 (рис. 8). Механические свойства сварных соединений удовлетворяют требованиям, пред .являемым

¡; сварпа:.; сослагишм ¡¡а разнородаил сіалах аусісітшого м перлитного классов.

Свіірішсшсіь мстаїгпоо с пв«риі№Ш( способами коиіаілнзГі сварки опрсде-ляеіся фшнко-игзишичсскихн сьоксісами наследил а кх іи;.:цііііой. Ді:>-;^*>'зі.05їііоє насышеппг сіп.';;й ОЗХ1ЕШО и ОЗХГЗШ2 бором я дтупгчи элиопамн прініодлт і: іюзишеі!:»о з;ісілрі:чссі:ого ссг.рогі;плсі;!;:і її твгрдости иой.’р.хлосіііаго слал, «по ухудшает сьарішаггаогті» стали. ІІрн коігса.-лноЛ точсннаГі еиарі.с сталеіі ОЗХІШІО н 08X181112 с упрочігаїіим днффузіюниші насыщением поверхностным слое?.* наблюдается склонность к непроста?.! г. ваде огсугстсня общего ялра нлн малых его размеров. ІСроме того контактна.; точгчт* ссарха сопроаог-дигтс». значительными наружными її г.нутрсіши&ш сыплсскамн. Д"я подавления выпл.-хко.! ¡і обеспечения требуемых ратиерсі; лі її ого ядра контактную точечную снаргу след\ет ооуидегтилліі. на мягких режимах с повышенным на 20...40?-и сварочным усилием ежиіп:!.

Контактная точечно: сварі;;: сіп.чей ОЗХШИО і; 03 X1111112 с упрочнеиіі.ш днффузноняш. пасміцеинсм пс-ьерхностиаїлі слое.-.; мо.ісі сопровои:дзи.с:і мсх.ьрн-сталліппьш разрушением, ч.о обусловлено значительными рае-гми.-аіоіан'ш імпчя-яа;іпл.м<і і;рл остмшішн ядра и палілнгі: н металла скарних точег. .у>}ш;нх нпіерме-талл>іДіШ.\ фаз Для предоті-ращеши ііел;:фпсталліт;ого раарушення е і-онцс цикла точечной ссаріаі необходимо нрнісладисаті. іазадчиос усші;:е, прсг.ищаюшсе строчное в 1,5...2 раза. ’

Результати сразнигслышх иссыгвшш исходных и упрочненных форсунок показал» эффсктиспости нсполілоззліі." поверхностного унроч"е.!ил. Дп;і получения наиболее ои;.екиганой оцгіл;;: о5г груты форсунок бидіі изготовлены і: з одіїоіз парши кетаява і; усіаизвл'ни ііг. одоо,.: коїлг. Крмгср»гг< ікишга служімо уьглнчеіаіг расхода через фсрсунан, когериіі сгредаячжгі ко;.ірол :роаа:.гя г.л вздиіом тгркпо-иоч:;о:.: Сїелдг. ' с

і’іі.'хздсьи хараілеріі-'!!;:;!! оосііх груп.] фо;ісуіге:с » ••лг;,сн.',;оетк от продол-»^¡•¡ельиогті! рг&лы іії.\:.::илі:сі пргкгнпсскк дакгйно (рис. 9). Степень .¿¡¡оса уп* рочкегзит фо«суік)к 1*0 сі.ас.-їин;о с исходными уке.іа.<;;.іїгі. с 5. „7 ¡и» СКірліага-¡її»: ал;.:,’ с хараіперіп.'м рад; ефо.*.: и:-за пдаа-.нчееио.'. дг^.оршшм кетаїлг. у опю?:'.-іііія конусг., присущее »гходиш; форгун;:зм, у упр.) шеіших форсуног і.г наблюдалось дт.кс после і« э:;с!«луатац::;; с тсчсію; 2-10; ч. Уіііючіиміие форсуны; не чуьат-«нгслыш кт.плошм ударак і: дл:нслі.но«у вог’*>’»:тіи::о високих чс^г-гр-пур. В последнем случае (¡а0;.5одгістсг ліцсь усглі:чсш<: толкі:;іь: днффузнопп ^;о слоя і; соот-нетствеїшо СТОЙКОСТИ форсунок к іппоеу.

Тсхііолоїіічсскііс процессы покер.!: огт!''!;-» упрочнен-:)-., д’/іоеоІі і: тсчечіїоі'.

гг Í С ti b

C¿ Гі Sî « i:

í ■", ?* r*î Ï

Н /—\

О r'-CJ 0

i“ o *£

! з f"j -V- y

О >~t ó Ь- r?

t; —<’ f;'J c> «

£_“ ■& o Ti- ±z

Ç* О C4

V*. í i 7'“. *-« o

►-‘-'i 23 -

_. Ci £

е;?\з Cjü'í к, и р С ^ J

f“«a5 ? Г! ^ сі, 4ît-t О « О £* к. -•* Ci.5: О 5.--JÎ С « 0ЛЭ £!' Jj '-'-J ¿.і о Ç"*

IS ( ОМ О

Si S о 5>

t-5 Г2 *« I

fiO H Ç* % гг»-« ого** •ÎT3 or: Ä

t^*is - і' S Ж

«M.W. >4 « 2 J 0.< С’

M4t¿ y O Î) Си

с-.,- л. г_, к* S-J

с>

¿*

контактной сварки топливных мазутных форсунок внедрены г, производство. Экономический эффект от внедрения только на одной ТашГРЭС составляет 700 тыс. сум н юд.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Нзнор топливных мазутных форсунок определяется потерей массы внутренней поверхностью конуса распылителя. В результате увеличивается диаметр выходного отверстия л 'вменяются расходные характеристики. Высокие давления и скорость истечения способствуют пластической деформации конуса сонла у его основания,образованию характерного рельефа на внутренней поверхности конуса. Из-за увеличения шероховатости гидравлическс г сопротивление форсунки возрастает, у границы ее образуют«, i турбулентные потоки, качество распыливання топлива ухудшаются.

2. Причиной потерн массы внутренней поверхностью сопловой части форсунки является ее гидроабразнвный износ и химическое разрушение. Гидроабразивны и H3I.JC происходит в результате многократных ударов, срезания, выкрашивания и пластического деформирования поверхностных ыикрообье.мов его внутренней поверхности твердыми частицами примесей, присутствующими в мазуте.

3. Разработан состав шихты и оптимальный режим хнмико- термической обработки для комплексного насыщения поверхностного слоя'сопла и завихри теля элементами, ьовишшощнми их стойкость против гидроабразивного износа и сульфидной коррозии. -

4. Устансчлена математическая зависимость между параметрами режима насыщения и толщиной слоя, построена номограмма зависимости толщины слоя от времени н температуры насыщения.

' 5. Насыщенный слой состоит из четырех зон, протяженность каждой из кото-

рых зависит от режимов насыщения. Химический состав зон различен, соответственно и твердости зон существенно отличаются друг от друга. Максимальную твердость имеет первая ( наружная 6=35 мкм ) зона (порядка 30000 МПа), во второй зоне (5=15 мкм) твердость по сечению линейно снижается до 4430 МПа. В третьей зоне (5=20 мкм) тггрдость се центральной части снижается почти до уровня основного металла. Четвертая зона имеет повышенную твердость, величина которой доходит до

3100...3200 МПа и постепенно снижается до уровня основного металла. Полученные значения протяженности отдельных зон согласуются с результатами металлографического анализа.

6. При сварке плавле :ием сталей типа 08X181110 и 08X18HI2 с упрочненным диффузионным насыщением поверхностным слоем возможно возникновение горячих трещин. Экспериментально установлено, ч. j горпчие трещины могут образовываться

ниже фронта кристаллизации после нечернаш I пластичности пограничных зон первичных и вторичных кристаллитов. Температурный интервал образования горячих трещин при отсчете о: температуры кякфазнон поверхности составляет 130...190°С. Для предотвращения образования горячих трещин в сталях 08Х18Н10 и 08Х18Н12 с упрочненным диффузионным насыщением поверхностным слоем дуговую сварку следует производить на малых погонных энергиях.

7. При приварке сопла к головке форсунки доля участи* основного аустенкт-ного и перлитного металла, а также присадочного металла составляет соответственно

20...30, 20...30 и 50%. Переход бора из упрочняющего слоя стали 08Х1&И10 мало влияет па фазовый состав металл« шва, лишь незначительно смещая его в сторону увеличения содержания аустеннтной фазы. Присутствие в металле шва бора приводит к образованию боридных фаз, повышающих прочность и снижающих пластичность металла. Снижение пластичности не ниже допусгаемого уровня.

8. При контактной точечной сварке сталей 08Х18Н10 и 08Х18Н12 с упрочненным диффузионным насыщением поверхностным слоем наблюдается склонность к непроварам в виде отсутствия общего ядра или малых его размеров. Кроме того контактная точечная сварка' сопровождается значительными наружными н внутренними выплесками. Для подавления выплесков и обеспечения требуемых размеров литого ядра контактную точечную сварку следует осуществлять на мягких режимах с повышенным на 20...40% сварочным усилием сжатия.

. 9. Контактная точечная сварка сталей 08Х18Н10 и 08X181112 с упрочненным

диффузионным насыщением поверхностным слоем может сопровождаться межкри-сталлнтным разрушением, что обусловлено значительными растягивающими напряжениями при остывании ядра и наличием в металле сварных точек хрупких интерме-таллидных фаз. Для предотвращения мсжкристаллитного разрушения в конце цикла точечной сварки необходимо прикладывать ковочное усилие, превышающее сварочное в 1.5...2 раза. ' '■■.•■■■'.. •

10. Диффузионное насыщение обеспечивает уменьшение степени износа уп-

рочненных форсунок но сравнению с обычными в 5—7 раз. Упрочненные форсунки не чувствительны к тепловым ударам и длительному воздействию высоких температур. В последнем случае наблюдается лишь увеличение глубины диффузионного слоя и соответственно стойкости форсунок к износу. .

11. Технологические процессы поверхностного упрочнения, дуговой и контактной точечной сварки топливных мазутных форсунок внедрены в производство. Экономический эффект от внедрения только на одной ТашГРЭС составляет 700 тыс. сум В ГОА

1. A.c. їкПОД ї,;;сп! C21С !Г’/;)2.

/ГИ. А. Л54шк>;і. Л. Р. Бер, Si.Uî. r*jv>;; <*•>• :-;Г. /31-02; 5.0-..:.'/;

(іle иодлехи r onj úr.;¡i.os:ii:¡i.o ¡¡ c¡ :.pujoií кї'.-дш).

2. О.шг соікрш£іісііЮи.'.іі>т зшіяулк.!«иоі:коіч :-,ар-и.тс;!;«ї«ііч' .¿op*

cyiiOi;./ II!. Л. Лбдулла-л, A. I«. Им-,>, А. Г. iî»w;w,t, ь, Г. f.i, A. АС”.;, ¡он, Д.

S’. Бор, И. Ш. Пахо^яро« il Зіїсріспіік., - lí¡£9. - HZ. - e.7-t.

3. A. ч. Бор» M. A. Айралов. ¡i. Ul. шлол>>;'Зі>. D;¡n;!imc (;„>».h.woj. .тъшо-

•rcp.’.iii’iiCKoii обр,і5і)п.:і ¡a ілуоішу яііффуз.іошіого сло.і // Профсссишиї;; ic.\iicj¡cn<-чсскі.с іфоцс-ссм ri обласні лііісГ.ііо.'о і;;>оті;одсти.., ко;>.;,шл)і;оі'. металлур-

гии, мегидлоьедеши, -7аи;і:сііт. 1989. - с.ІП-22.

' 4. Я; Ul., Алішс» С. У. Поиишсш»: е;у...о»¡ іоішішнмч i¡p-

суііок in нержавеющих ciancií методом Соріфосаші'; // Соуік&ісііііі«; діеіоди ".срл.и-чсскоіі, хіімні.о-к-риі;чсо;ой обработки я поверх пості»» о у.і,>очн.:н>!я депшеіі v.ium<i и ішструмгитоіі. Таїшхігг, 1990. - с.3!>40.

5. Абралоа М. А., Іхілодироіі 11, НІ. Исслздоилпііс процесса поиерч.оепшю упрочнение де пиісіі зііергеїіічссміч установок // Тс з.і с Ы докладов <;.і>чіч>-тсоргіичссюй її icxiui'icciioü конференции ирофсссорок, ирено;ш«телсГ., «студию.! и научных pjöoriiUKOc. - Ташкент, 1991. - с.4 і.

ЛШЮТЛІ'ИЯ

"Зангламас пулатлар 08Х18Н10 га 08ХІ0Н12 шшг юза муста^камлиппш ошириш па мдззутли еіуїлгн фсрсункаларшш єн ва нуцталії контакт панвандлаїп технологіЕяапш іішлаб чіиугш"

Ё^нлги фсрсуикаларннн ейнлнши іпкіі кснус юзасншшг"ейнАии. пьни млссасшш йуколиши бкллн гшіідоіізли- Бу зса уиннг біуїлш пуркаб берупчи чицшп диаметршш кенгаі'шшига ва еїуілпі сарфшш уз.аршдага олиб келади. Ёцилгн форсун каси соплосншшг іічкіі іугсми массасішк йув;о-аіішіі, сйилишинн асоснй сабаби гндроабразив па ятшявпй єйнаиш зкан-аііпі анш^лнди. Химияшсй ейплиш таркіїбпда ю^ори олттігугуртли еіуілпі мазутндан фойдалаїшш туфаниїдіір. Фсрсушса ши жараёикда соплоші конус фісминн химнявий, сульфндш. сґшанши, занглаиш термодішамнк ^исобчар билан тасдтуклидн. Текіїшрувлар патижасшш зрісобга олган з;олда, ишлаїп итартлари па форсуіікаші епіглиш сабабларнші урганиб чнннб, шу асосда ішіхта таркиби кшлаб чшуїлді» пі сопло ва зазісфіггелнії юза ^спламшш комплекс химиявнй-гермик. ишлапшішг шдроабразип ва сульфидлн еннлишнга тургуїі булган сптимал шгрт-шероитлари ишлаб чикилдн. Юза іуітллм пустадкатлишіш оіанршл ідарт^шаронтларн ва ^ат-лам ціьмшлііпі орасидаги математик богАїїіуиїк апт^*андл ва игу асосда каглам цалішлигшш иацт ва температурам беглдцлик нояограммасн ку-рнлдн. Сішгднримаи цаглам туртта зонадан иберат зканлнгн па бу зона-ларішнг цлр бири ишлоп бершп шарт-шароитларпга богАИЦЛііпі аинкланди. Зсидларшшг кимовий таркиби турліічаднр, шунга кура уларнинг мустан^аммігн \ам узаро <1арі^анад»,

0ЯХ1ЙН10 пулатнн эрнтиш йулл билан пайвандлашда муста^кам і\ОН-діірнлган дік[зфу:шялп усгки іуіглдмидд мсснц ернц з;осил булиб, кристал-ланииі пнхонепда згіїлувчйіі гегара цобигнніїпг бирламчн ва иккііламчи крисгалліітлар соплами чегарасида юзага келади. Х^рорат буйича ннтер-паллар Мічик оріїкпи юзага ке/ишшдапі устки ^прорлт интервалн ІЗО-150°С ни татки\ щгдії. (і.ЧХіНІНО пул.ітни контакт нуцтамі паЙЕапдлащда диффу-гіпялаш жа(..'Уші буйича ядрога ски кпчпк шаклдапіга иисбатан мутаноси-блик ку:міп,\лді). Г>/їїдай татк,ари контакт нук,талзі пайвандлашда етарли даражада т<ііпк,и на нчки ,%аліда цуііма я,\роишіг крнсталлнтлараро бузнлл-ііш к\ і,і і ігл.ідп. і псимсі! нуцталії наїіванддашші устки муста^камлик ясара-счіларинннг тохнолонік ти:ііім\ііри ншлаб чицилиб, снилги мазут форсунка-ларп ам.ілиотд.і піД'іі'Л :>гнлглн.

ANNOTATION

Surface si lengthening of stainless steel 08X181110, 08X18H12 and development technology for arcwcldiug and contact spot welding of fuel maiut sprayer (oil burner)

. .■ (The Work Contents)

It is revealed, that work of sprayer is determined by loss of weight of innere surface tf spraycrcone. As a result diameter of ontlet is increasing and expenditure charakteristiks are changing. It is established, that cause of the lose of inass (weight) of innere syrface nozzle part of sprayer is its hydroabrasive worn and chcrnic.il destruction. Chemical destruction is conditioned by apply of ruazirt {heavy oil) -with high sulphureous content. Innere part of cone of the nozzle in voikcondition is destructed by sulphide korrosion, what is proved by teimodynaniic calculation proved by tennudynamic calculation.

With due regard for (took into account of) results of the ;t:se,tich vork, and analyses of workconditions and causes of sprayeiswon there were developed the composition of charge and optimum conditions of terrnichernical (Heat-cheinicul) treatment for complex saturation of surface pari of nozale and of turbulencer with elements, which increase their stability against hydroabrasive worn and sulphide korrosion. It is established ruathematic dependenses between parameters of saturation conditions and surface deep, there is showed riomcgramm of dependenses of surfacedepth from time and temperature of saturation. It is revealed, that saturatrd film (surface) consists of four zones, lengths of each of thera depends from saturationsconditions. Chemical composition of zones are differently, correspondigly hardness of zones differs ones from another. '

During are fusion welding process of sleel 08X18HI0 with strengthening diffusion saturated surface film it is possible formation of hot cracks, which arc appearing below front of crystallization after exhaustation of plaslificity 0:1 prirnory -md secondary crystallils border-?;.ones. Terppcrature interval of formation of hot cracks, by beginning from temperature of interphase surface, is 130...190°C.

Developed technological piocesses of surface strengthening, arc and contact spot welding of fuel mazut sp,ayers <jet‘dcjio:,ition success-!ully lo ini'ustry.