автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Особенности изменения свойств конструкционных сталей, полученных из продуктов прямого восстановления железа

ВВЕДЕНИЕ

Глава I. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР.

1.1. Прямое восстановление железа из руды и использование получаемых продуктов

1.2. Качество стали, выплавленной с использованием шихты прямого восстановления

1.3. Повышение качества за счет чистоты стали

1.4. Остаточные примеси и источники загрязнения стали

1.5. Примеси в сталях.

1.6- Сегрегации примесей и интеркристаллитная хрупкость

1.7. Постановка задачи, выбор направлений исследования

Глава 2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. Выбор объектов исследования, выплавка сталей в промышленных условиях, изготовление модельных сталей и сплавов

2.2. Методы определения химического состава сталей, металлографических и фрактографических исследований

2.3. Методы механических испытаний

2.4. Изготовление и исследование диффузионных пар с радиоактивным изотопом углерода С^.

2.5. Химический состав исследованных сталей, содержание примесей

Выводы.

Глава 3. ВЛИЯНИЕ ШИХТЫ ПВ НА ТЕХНОЛОГИЧЕСКУЮ ПЛАСТИЧНОСТЬ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ ПРИ ГОРЯЧЕЙ И ХОЛОДНОЙ ДЕФОРМАЦИИ.

3.1. Зависимость показателей горячей пластичности от чистоты стали.

3.2. Влияние исходной шихты ПВ на деформируемость сталей в холодном состоянии

Выводы

Глава 4. ЗАВИСИМОСТЬ СТРУКТУРНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СТАЛЕЙ

ОТ ИСХОДНОЙ ШИХТЫ.

4.1. Макроструктура

4.2. Загрязненность неметаллическими включениями

4.3. Склонность к росту аустенитного зерна

4.4. Исследование превращения: аустенита при; непрерывном охлаждении и в изотермических условиях

4.5. Структура сталей после закалки и отпуска

Выводы

Глава 5. ВЛИЯНИЕ ИСХОДНОЙ ШИХТЫ ПВ НА ПОКАЗАТЕЛИ СОПРОТИВЛЕНИЯ

РАЗРУШЕНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ

5.1. Механические свойства при статическом растяжении

5.2. Влияние шихты ПВ на показатели сопротивления хрупкому и вязкому разрушению

5.3. Фрактографические исследования изломов сталей, выплавленных на разной шихте

5.4. Влияние шихты ПВ на усталостные характеристики стали.

Выводы

Глава б. ВОСПРИИМЧИВОСТЬ СТАЛЕЙ К ОБРАТИМОЙ ОТПУСКНОЙ

ХРУПКОСТИ.

6.1. Влияние исходной шихты ПВ на кинетику развития обратимой отпускной хрупкости

6.2» Восприимчивость к обратимой хрупкости стали

I8X2H4BA в зависимости от способа выплавки

6.3. Влияние примесей на обратимую отпускную хрупкость стали I8X2H4BA.

6Влияние исходной шихты, примесей и рафинирующих переплавов на восприимчивость к обратимой отпускной хрупкости стали 40Х2Н2МА

6.5. Склонность к водороднойИотпускной хрупкости стали I8X2H4BA, выплавленной на шихте ПВ

Выводы

Глава 7. ВЛИЯНИЕ ШИХТЫ ПВ НА СКЛОННОСТЬ К ЗАДЕРЖАННОМУ

РАЗРУШЕНИЮ ЗАКАЛЕННЫХ СТАЛЕЙ.

7.1. Влияние примесей на параметры задержанного разрушения стали I8X2H4BA

7.2. Склонность к задержанному разрушению легированных сталей, выплавленных в промышленных условиях на различных шихтовых материалах

Выводы

Глава 8. ВЛИЯНИЕ, ПРИМЕСЕЙ СУРЬМЫ, ОЛОВА, МЫШЬЯКА И МЕДИ НА ТЕРМОДИНАМИЧЕСКУЮ АКТИВНОСТЬ И ДШУЗИЮ УГЛЕРОДА

В ЖЕЛЕЗЕ ПВ.

Глава 9. ПРАКТИЧЕСКОЕ ПРИМЕНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ.

Стремительное развитие энергетики, авиационной, судостроительной, автомобильной, нефтехимической промышленности, транспортного и сельскохозяйственного машиностроения, других отраслей народного хозяйства сопровождается повышением требований к качеству металла. В связи с созданием машин, механизмов, приборов и. металлоконструкций, работающих в широком диапазоне температур и давлений, в условиях агрессивных сред, а также внедрением автоматических поточных линий в машиностроении требуется увеличение производства особо высококачественных сталей и сплавов, обладающих комплексом высоких эксплуатационных и технологических характеристик.

Современный, процесс производства стали по схеме доменная печь. - кислородный конвертер- доведен до весьма высокой производительности - около 10 тыс.т в сутки (при продолжительности плавки в конвертере емкостью 300 т менее I часа). Но этот процесс связан с большими капиталовложениями и характеризуется отсутствием гибкости. Кроме того,для работы доменной печи требуется кокс, получаемый лишь из специальных сортов угля, запасы которого ограничены. К тому же в конвертере технологически трудно осуществить выплавку средне и высоколегированных качественных сталей.

Развитие электросталеплавильного производства зависит от наличия необходимого количества стального лома. Использование при этом производстве неконтролируемого низкосортного привозного скрапа не всегда обеспечивает получение необходимого уровня качества металлопродукции.

Проблемы, связанные с производством чугуна в доменных печах, явились стимулюм для развития процессов прямого (внедомеиного)' восстановления железа из руды. В настоящее время эти процессы нашли широкое развитие как в нашей стране, так и за рубежом. Основным преимуществом процессов прямого восстановл?ения железа является то, что для их осуществления не требуется дефицитный кока. В качестве: восстановителя при; этом можно использовать газообразное или любое, низкосортное: топливо. Получаемый таким способом полупродукт характеризуется стабильными показателями качества.

ХХУТ съезд КПСС наметил, на II пятилетку формирование и развитие в нашей стране, системы территориально-промышленных комплексов. В этой системе важное место занимает территориально-производственный комплекс. - Курская магнитная аномащя. Основными направлениями экономического и социального развития СССР на 19811985 годы и на период до 1990 года предусмотрено: "Продолжить формирование территориально-производетвеннота комплекса на базе Курской магнитной аномалии, ввести в строй первую очередь Оскольско-го электрометаллургического1 комбината" [ I ] .

Одной из существенных особенностей этого комплекса является то, что металлургический комбинат будет работать по принципиально новой технологической схеме, без доменного передела.

Оскольский электрометаллургический комбинат - один из крупнейших в мире металлургических комбинатов по производству метал-лизованных окатышей (губчатого железа) и использования их в качестве шихты при выплавке стали.

Помимо использования металлизованных окатышей на Оскольском электрометаллургическом комбинате предусмотрена поставка их предприятиям черной и цветной металлургии, машиностроительным заводам для использования в качестве охладителя жидкого металла при производстве конвертерной стали., получения :порошковых материалов и других назначений.

Пуск в эксплуатацию Оскольского электрометаллургического комбината, оснащенного современным оборудованием, ориентированного на использование новой прогрессивной технологии, обеспечит значительное увеличение объема производства высококачественной стали, позволит повысить уровень качества изделий металлопотребляющих отраслей народного хозяйства.

Технологическая схема работы этого комбината предусматривает получение окатышей из концентрата руд Лебединского горно-обогатительного комбината, отличающихся высотсой степенью чистоты по примесям, металлизацию их до степени восстановления не менее 94% в шахтных печах газообразным восстановителем, выплавку стали в большегрузных электродуговых печах с непрерывной загрузкой метал-лизованных окатышей, вакуумирование жидкого металла в ковше, продувку его инертным газом и порошкообразными реагентами, разливку на машинах непрерывнолитой заготовки. В процессе разливки предусмотрены защита жидкого металла от окисления инертным газом от сталеразливочното ковша до кристаллизатора, и электромагнитное перемешивание его в кристаллизаторе.

Прогрессивные технологические приемы и методы выплавки, разливки, прокатки и термической обработки металлопродукции Оскольского электрометаллургического комбината направлены на улучшение качественных показателей стального проката. Использование при выплавке стали чистых шихтовых материалов является одним из основополагающих факторов повышения ее качества.

Несмотря на то, что в СССР и за рубежом; имеются действующие промышленные; установки прямого восстановления железа из руды и получаемые на них металлизованные полупродукты используются в сталеплавильном производстве, к началу постановки настоящей работы не было проведено систематизированных исследований по изучению влияния применения шихты, полученной методами, прямого- восстановления (ПВ), на качественные характеристики легированных и низколегированных сталей.

Исходя из этого в настоящей работе выполнено:

- исследование влияния исходной шихты ПВ на механические свойства, структуру и степень чистоты по примесям и неметаллическим включениям легированных и низколегированных сталей;

- изучение эксплуатационных и технологических характеристик конструкционных сталей, выплавленных на шихте ПВ;

- исследование влияния отдельных примесей и рафинирующих обработок на показатели механических свойств сталей;

- определение природы влияния исходной шихты ПВ на свойства конструкционных сталей;

- выявление преимуществ конструкционных сталей, выплавленных на шихте ПВ.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1, Исследовано влияние шихты прямого восстановления (ПВ) на стандартные механические свойства, холодную и горячую пластичность, сопротивление хрупкому и вязкому разрушению, хладо-стойкость, склонность к обратимой отпускной хрупкости, водородному охрупчиванию, задержанному разрушению и структурные характеристики низколегированной и легированных сталей, полученных в промышленных условиях. Изучена природа влияния этой шихты на качество конструкционных сталей путем дифференцированной оценки рож примесей легкоплавких цветных металлов и фосфора -на модельных сталях с примесными добавками в различных количествах и сочетаниях, а также серы и неметаллических включений -на сталях, рафинированных ЭШП,и газов - на сталях, рафинированных ВДП.

2. Установлено, что за счет выплавки сталей на шихте ПВ уменьшается содержание постоянных примесей серы и фосфора, а также случайных примесей: мышьяка, меди, сурьмы, олова, свинца и других цветных металлов, попадающих в сталь из чугуна и скрапа. Суммарное количество этих элементов в сталях, выплавленных с применением шихты ПВ, в ~ 3 раза меньше, чем обычных сталях, выплавленных на скрапе. Загрязненность неметаллическими включениями сталей ПВ несколько меньше,чем обычных сталей из скрапа, содержание газов в сталях ПВ такое же,как и в обычных или несколько меньше.

В результате ЭШП независимо от исходной шихты содержание серы уменьшается до 0,005$ масе, а количество сульфидных и кислородных включений в ~ 1,5 раза.

В результате ВДП уменьшается количество кислорода в ~ 3 раза, азота и водорода в ^ 1,5 раза, цинка в ^ 2 раза, и кислородных включений в ~ 2 раза.

3. Выявлено, что использование при выплавке конструкционных сталей шихты ПВ вместо скрапа приводит к увеличению на 35-50$ показателя горячей пластичности (минимальное число оборотов до разрушения при испытании на кручение в интервале температур 900-Ю00°С).

ВДинирование ЭШП. стали, выплавленной на шихте ПВ, позволяет дополнительно повысить этот- показатель, на ~ 30$ за счет уменьшения содержания серы и неметаллических включений, в то время как введение в эту сталь примесных добавок сурьмы, олова, свинца, цинка или висмута в количестве ~ 0,005$ масс, снижает его на 30-60$, совместное введение в сталь названных примесей в тех же количествах снижает показатель горячей пластичности на ~ 70$.

За счет использования шихты ПВ вместо скрапа при выплавке конструкционных сталей улучшается их деформируемость в холодном состоянии. Величина относительной деформации при испытании на осадку увеличивается от 50 до 67$ без обточки и от 80 до 90$ в обточенном состоянии.

4. Показано, что за счет выплавки конструкционных сталей на шихте ПВ в зависимости от режима термической обработки при одинаковом уровне временного сопротивления со сталями, выплавленными на скрапе, увеличиваются показатели: пластичности <$V и Y ) на 7+15$, ударной вязкости ( KCU и KCV ), сопротивления хрупкому ( К с и Kic ) и вязкому ( KCV ) разрушениям на 15-40$, усталостной прочности при чистом изгибе на 10$ и хладостойкости (температуры условных порогов хладноломкости снижаются на

5. Выявлено, что за счет использования шихты ПВ при выплавке легированных сталей уменьшается их склонность к обратимой отпускной хрупкости» Величина смещения температуры порога хладноломкости: T^q в результате пребывания при температуре 500°С стали ПВ по сравнению с таковой для обычной стали из скрапа умень шается в 2 раза, за счет применения ВДП эта величина уменьшается на 20$.

Введение в сталь примесных добавок меди, свинца, висмута или цинка, также как и рафинирование ее ЭШП, практически не оказывает влияния на склонность к обратимой отпускной хрупкости.

Установлено, что наиболее сильное относительное влияние на склонность к обратимой хрупкости из расчета 0,001$^ масс, оказывает фосфор и сурьма, значительно слабее - олово, очень слабое - мышьяк. Совместное влияние этих примесей определяется аддитивно.

Полученные результаты являются основанием для создания на базе чистой шихты ПВ экономнолегированных молибденом и вольфрамом сталей, устойчивых против отпускной хрупкости.

6. Показано, что применение при выплавке легированной стали I8X2H4BA шихты ПВ вместо скрапа приводит к уменьшению на

15-30$ количества поглощаемого водорода, вследствие облегчения рекомбинации атомов водорода на поверхности образцов при электролитическом наводороживании и увеличению сопротивления водородному охрупчиванию. Уровень пороговых напряжений этой стали при испытании на растяжение непрерывно наводороживаемых образцов. на базе 360 часов повышается за счет исходной шихты ПВ в термоулучшеином состоянии в 1,5 раза, в состоянии обратимой отпускной хрупкости - в 2,5 раза.

Это является предпосылкой для создания на базе чистого металла ПВ сталей, стойких к сероводородному охрупчиванию и коррозии под напряжением.

7. Установлено, что выплавка легированных C*t~Nl -Wfflo) -сталей на шихте ПВ приводит к уменьшению их склонности к задержанному разрушению в закаленном состоянии, при этом уровень пороговых напряжений повышается на 20-60$ по сравнению со сталыа обычной выплавки.

Сильное относительное влияние на характеристики задержанного разрушения стали 18Х2Н4ВД из расчета 0,001$ масс, оказывают фосфор и сурьма, влияние олова значительно слабее (в 3-4 раза). Совместное действие этих: примесей определяется аддитивно. Наряду с оловом примеси свинца, висмута, цинка в количестве - 0,005$ масс, оказывают слабое влияние на характеристики задержанного разрушения закаленной легированной стали.

8. Структурными исследованиями выявлено, что стали, выплавленные с использованием шихты ПВ, по сравнению со сталями, выплавленными на скрапе, более склонны к росту аустенитного зерна при нагреве выше температуры Ю00°С за счет более интенсивного протекания в них процесса миграции границ зерен. Вззмер зерна стали ПВ при температуре 1250°С, как правило,, крупнее на 1-3 балаа.

Это вызывает необходимость более жесткого) регламентирования температуры нагрева при термической обработке и применения технологических приемов, исключающих длительное пребывание стали ПВ при температуре выше Ю00°С, в частности, горячую пластическую деформацию стали ПВ необходимо заканчивать при температуре ниже Ю00°С. До температуры Ю00°С различия в склонности к росту аустенитного зерна стали ПВ и обычной выплавки не обнаружено.

Низколегированная сталь 17ГС ПВ обладает меньшей устойчивостью аустенита и пониженной прокаливаемостью.

Повышенная чистота низколегированной стали ПВ по содержанию хрома, никеля и других элементов дает возможность получения сталей с прокаливаемостью в заданных пределах и меньшим разбросом прочностных характеристик.

В закаленном состоянии в структуре стали 17ГС ПВ преобладает нижний бейнит, в структуре стали 17ГС обычной выплавки - мартенсит. Это является причиной повышенной вязкости и пластичности стали 17ГС ПВ в закаленном и термоулучшенном состояниях при незначительной разнице по временному сопротивлению.

Структура закалки легированных сталей не зависит от исходной шихты ПВ. Однако в термоулучшенном состоянии карбидные частицы на границе аустенитных зерен сталей ПВ имеют меньшие размеры, чем карбиды сталей обычной выплавки.

9. Установлено, что примесь фосфора в аустенитном состоянии стали I8X2H4BA. образует сегрегации вблизи границ зерен на расстоянии ~ б нм от границы зерна. Концентрация фосфора на поверхности интеркристаллитного излома закаленной на мартенсит стали I8X2H4BA более чем в 40 раз превышает среднее его содержание в стали. Одновременно выявлена зернограничная сегрегация углерода на расстоянии от границы ~ 3 нм.

Концентрационная кривая распределения углерода на расстоянии ~ I нм от границы зерна имеет максимум с содержанием углерода в ~ 1,5 раза большим,чем среднее в стали.

10. Установлено, что' примеси сурьмы, олова, мышьяка и меди в количестве до 0,3$ увеличивают термодинамическую активность и диффузионную подвижность углерода в железе. Последнее дает основание полагать, что при: наличии зерно граничных сегрегаций этих примесей диффузионная подвижность углерода в зерногранич-ных областях будет больше, чем в теле зерна и он будет активно диффундировать к границе зерна, но атомы примесей, сегрегированные на поверхности зерна,будут препятствовать выходу атомов углерода на поверхность, вследствие чего они будут скапливаться перед фронтом сегрегаций примесных элементов вблизи границы зерна. При этом взаимораспределение сегрегаций примесных элементов и углерода" будет аналогичным распределению фосфора и углерода.

Кроме того, сегрегации углерода вблизи границ аустенитных зерен способствуют выделению и росту карбидных частиц вдоль исходных аустенитных зерен при отпуске.

11. В промышленных условиях с использованием шихты ПВ выплавлено 500 т стали марки 30Х2НМФА, из которой изготовлены промышленные партии высокопрочных болтов с гарантированной прочностью на разрыв не менее 1550 МПа и повышенной пластичностью

С У = 35$). Болты использованы при монтаже металлоконструкций ответственного назначения, в частности, при строительстве доменной печи объемом 5000 завода "Криворожсталь" и при монтаже промышленных зданий.

При монтаже и эксплуатации болтовых соединений в течение 10 лет случаев разрушения болтов не было.

Экономический эффект от использования высокопрочных болтов с прочностью 1550 МПа из стали 30Х2НМФА ПВ вместо болтов с прочностью 1100 МПа из стали 40Х"селект" при монтаже промышленного здания за счет экономии металла, уменьшения габаритов узлов, сокращения количества болтов, гаек, шайб в монтажном соединении и уменьшения суммарных затрат на подготовку и монтаж узлов составил; 360 тыс.рублей.

12. Б результате проведенных исследований показано, что за счет использования при выплавке конструкционных сталей шихты ПВ можно получать стали особой чистоты с; комплексом высоких показателей механических свойств, гарантирующих надежную работу изделий в сложных условиях.

Впервые показано, что доминирующим фактором, влияющим на повышение показателей механических свойств стали ПВ, является чистота по содержанию фосфора, сурьмы, олова, мышьяка, висмута, свинца и других примесей. Определяющее значение среди них принадлежит фосфору и сурьме.

Полученные результаты являются предпосылкой для создания новых марок сталей на базе чистой железной основы, отличающихся повышенной эксплуатационной надежностью.

Рекомендован базовый марочный сортамент Оскольского электрометаллургического комбината, в который включены типовые стали, используемые для изготовления изделий ответственного назначения следующих марок: 15^40ХА, 15-38ХГСА, 20-40ХНА, I2-20XH3A, Х8Х2Н4В(М)А, 40Х2Н2МА, 25ХГМА, 12Х2МФСЖ, 50ХФА, 28-43ХЗСНМФА, 32-42Х2НВМТВ1, 60С2А, 14-18Г2АФ, 09-14Г2, 09-36ГС, 09Г2ФБ и др.

Рекомендованный марочный сортамент принят к освоению на Оскольском электрометаллургическом комбинате.

1. Основные направления развития народного хозяйства СССР на I98I-I985 гг. и на период до 1990 г. М.: Политиздат, 1981. 95с.

2. Кожевников И.Ю. Бескоксовая металлургия. М.: Металлургия, 1970. - ЗЗбс., ил.

3. Похвистнев А.Н., Кожевников И.Ю., Спектор А.Н., Ярхо Е.Н# Внедоменное получение железа за рубежом. М.: Металлургия, 1964. 364с., ил.

4. Князев Гиммельфарб А.И., Неменов A.M. Бескоксовая металлургия железа. М.- Металлургия, 1972. - 272с., ил.5* КМа U.t 5teffenfl. fiiiect ucLuction:ргоуш* cuutрСстД. 3lotv сигоС Steel Jnt&xswLtional , 19?? , v.SO,1. У5 , p. 30?-320.

5. Спектор A.H., Мартынов O.B., Дубникова МЛ. Производство губчатого железа с применением газообразного восстановителя за рубежом. Бюлл. ин-та "Черметинформация", 1970. № II,с.3-12.

6. Андреев Е.И., Пискарев С.С., Васильев Е.К. и др. Применение губчатого железа в качестве шихты для основных мартеновских печей. Бюлл. ин-та "Черметинформация", 1958, № 18, с.67.

7. Лещенко И.П*, Терещенко В.Т., Мартынов О.В. и др. Использование губчатого железа в мартеновской печи. Бюлл. ин-та "Черметинформация", 1972. № 14, с.32-34.

8. Приданцев М.В. Влияние примесей и редкоземельных элементов на свойства сплавов. М.: Металлургиздат, I960. - 208с., ил.

9. Гиммельфарб А.И., Неменов A.M., Лифшиц А.Г. Применение продуктов прямого получения железа в кислородных конверторах за рубежом. Билл, ин-та "Черметинформация", 1968. № 7,с.1-6.

10. Роменец В.А,, Питателев В.А. Экономика производства и использования металлизованного сырья. М.: Металлургия, 1980. - 279с., ил.

11. Вальтер М., Гильнерт А., Ланге В., Гломб К. Опыт применения окатышей из железной губки в электродуговой печи. Черные металлы, 1968. № 12, с.12-18.

12. Васильев Е.Н», Лурье И.Л., Чехомов О.М. Применение губчатого железа в качестве шихты для электропечей. Бюлл. ин-та "Черметинформация". 1958. № 18. с.65-66.

13. Пчелкин С.А., Кудрявцев B.C., Пономаренко В.В., Мардасевич В.А. Производство бескоксовой электростали. Сталь, 1976.2, с.131-133.

14. Кудрявцев B.C., Пчелкин С.А. Непрерывная плавка металлизо-ванных окатышей в электропечи. Сталь, 1972. № 12. с.1091-1093.

15. Hazzison W.S. ttectzo- kecit fobthiL Jtort arwL StttL ■ in-cUubHiu. UtottancC StcU> 1975, P£S-G8.

16. Лещенко И.П., Терещенко В.Т., Мартынов О.В. и др. Исследование процесса плавления губчатого железа в электропечи. Бюлл.ин-та "Черметинформация", 1972. № 19. с.31-33.

17. Трахимович В.И., Шалимов А.Г. Использование железа прямого восстановления при выплавке стали. М.: Металлургия, 1982.-247с., ил.

18. Куликов Я.П., Афанасьев С.Г. Некоторые вопросы металлургического производства в Швеции. Донецк: Донбасс, 1965. -с.30-35.

19. Из опыта германской и японской металлургии в годы войны. Свойства стали из губчатого железа. Бюлл.ин-та "Черметинформация". 1946:. № 18. с. 17-22.

20. Акутагава Тосио, Урано Мотоити. О влиянии способа изготовления на механические свойства стали 4340. "Тэцу то хаганэ" 1971. т.57. № И, с.280.

21. Лещенко И.П., Демьяненко Т.Г., Мартынов О.В. и др. Выплавка стали с использованием губчатого железа. Билл, ин-та "Чер-метинформация", 1971. № I, с.40-41.

22. Терещенко В.Т., Гладышев И.Г., Мартынов О.В. и др. Качество углеродистой стали, выплавленной из губчатого железа. Бюлл. ин-та "Черметинформация", 1973. № I, с.31-33.

23. Владимиров Ю.В., Тарнавский А.Л., Роговский А.Г., Соколов Н.В. Качество металла для производства стальной проволоки и канатов. Бюлл. ин-та "Черметинформация", 1969. № б, с.15-23.

24. Литвиненко Д.А., Кальнер Д.А., Оверченко З.В. Свойства проволоки из среднеуглеродистой стали, выплавленной на губчатом железе и ломе. Бюлл.ин-та "Черметинформация", 1974. № 10,с.48-50.

25. Косой Л.Ф., Проничкин А.А., Черняков В.А., Короткевич Е.Л. Влияние качества шихты на механические свойства конструкционной легированной стали. Сталь, 1974. № I, с.37-39.

26. Кожевников И.Ю., Оханов В.И., Кожевников Ю.Н. и др. Свойства стали хромансиль, выплавленной с применением первородной шихты. Бюлл.ин-та "Черметинформация", 1968. № 12, с.8-18.

27. Гуляев А.П. Чистая сталь. М.: Металлургия, I975.-I84c.,ил.

28. Калинников Е.С., Эфрос Д.И., Бородец И.В. Применение жидкого синтетического шлака для рафинирования 50т мартеновскойплавки. Сталь, 1963. № 3, с,207-212.

29. Латаш Ю.В., Медовар Б.И. Электрошлаковый переплав. М.: Металлургия, 1970. - 239с., ил.

30. Морозов A.H. Современный мартеновский процесс. M.: Метал-лургиздат. 1961. - 600с., ил.

31. SmbhovcL Д., MyitivecT. К vtivui btopov^ch, o&t&hu. от-ziruij cuitimorm, cl cuul cl o&tajiu, rnecU v ocefc >гсс Уги. iovou fvowLuz/bcdcit, HubbUkiSidty, 1970, WiZ, p8Gf-86G.

32. ScuJbi K. The. Нобе of fUdicLu,ci6b in &ngine&un% 5tee&.

33. HLzcuis/uc Leek. Slouvitkowt WUjcumiou tvurnvdcdittritiv stolL. Wcad.ckem. /978, v. 32 ,//H, p. U3-80Z.

34. И^дченко A.B. Влияние серы на склонность к хрупкому разрушению стали. МиТОМ, 1969. № 9, с.77-78.40. 1удченко А.В.: ВДинирование жидким синтетическим шлаком и сопротивляемость хрупкому разрушению стали 17ГС. МиТОМ, 1969. № II, с.67-68.

35. Гуляев А.П. Влияние термической обработки и легирующих элементов на конструктивную прочность стали. МиТОМ, 1967. № 10, с.66-72.

36. Фонштейн Н.М. Еабота распространения трещины и ударная вязкость образцов с усталостной трещиной. МиТОМ, 1978. № 2,с.18-22.

37. Гуляев А.П., Фонштейн Н.М., Матросов Ю.И., Жукова Е.Н. Влияние серы на параметры разрушения низколегированной трубной стали после контролируемой прокатки. Изв.АН СССР. Металлы, 1978. № 6, с.181-189.

38. Шульте Ю.А., Лунев В.В., Меняйло Е.И., Шаломеев А.А. Влияние вредных примесей и конечного раскисления редкоземельными металлами на свойства литой стали. Изв.ВУЗов. Черная метал. лургия, 1974. № II, с.41-44.

39. Георгиев М.Н. Вязкость малоуглеродистых сталей. М.: Металлургия, 1973. - 224с., ил.

40. Жукова Е.Н. Влияние сульфидов на сопротивление разрушению низколегированных трубных сталей. Автореф. Дис. . канд. техн.наук. - М. 1981.47. 5eah М.Р.} hlondtoi Е.Я, &гсил iowwlcvty. Зеуи-fyatiofU. Ргос. /Ц^. S&c. London, 1S73, 335 у s/ISOi, p. 191-21Z.

41. Lta Cotin, Seah M.P. Site competition in ъиъ-fa.ce MCjztQcdLo n. Sunfcbcz. ScL.f 1375у 53, p 2?2-285.

42. SeaJi П. P., Leu tolin. 5шфш- iecjteqcctLon cuicL Lb uX&Uon to (jficiLib ЕоаксЬлу ttytzqcdiotv. Phil. May.1975, v.iU Л Ш-М5.

43. Ватанабэ Тосимицу, Ямамото Коити Влияние ликвации фосфора и серы на межзеренное разрушение при высоких температурах и малых скоростях деформации. "ТГэцу то хаганэ" 1976. т.62,4, с.373.

44. Шумилов М.А., Козак А.Н., Соколов К.Н. и др. Влияние серы на растворимость и диффузию углерода в железе. Изв. ВУЗов. Черная металлургия, 1973. № 10, сД23-126.;

45. Гудремон Э. Специальные стали. М.: Металлургия, 1966. -часть П. 1274с., ил.

46. Голиков И.Н., Масленков С.Б. Дендритная ликвация в сталях и сплавах. М.: Металлургия, 1977, - 224с., ил.

47. ЮМ W, Unflufi d&6 befuges. GiuncUcufen, FMtiqktits-und ВгшЛ^еускаШгьб. &uotddotfi, i97</, P.iS3-2o{.

48. Зикеев B.H., Гуляев А.П., Марченко B.A. Влияние фосфора на свойства конструкционных сталей. МиТОМ, 1973. № II, с.9-12.

49. Утевский JI.M. Отпускная хрупкость. М.: Металлургиздат. 1961. - 191с. ил.

50. Кацумата Масааки, Киношита Шуши. Микрофрактографические исследования стали в состоянии отпускной хрупкости. "Тэцу то хаганэ". 1975. т. 61, № 8, с.2051-2060.

51. Калмыков В.В. Влияние мышьяка и фосфора на температуру превращения при отпуске средне- и высокоуглеродистых сталей:. Изв. ВУЗов. Черная металлургия, 1968. № 8, с.122-124.

52. Филиппова Т.Ф» Влияние мышьяка на прокаливаемость углеродистой стали. МиТОМ, 1966, № II, с.59-61.

53. Кгаоф W. ЬеЛгсс^ гит cUi Дгбел ао/

54. Шумилов М.А., Бондарь В.И., Кудрявцева Л.Н. и др. Влияние мышьяка на механические свойства стали 16ГС. В сб. Термическая обработка металлов. М.: Металлургия, 1977. № 6, с.77-78.

55. Дорохов В.И., Савченков В.А., Товар У.С. и др. Свойства углеродистой листовой стали, содержащей мышьяк. Сталь, 1965. № I, с.60-65.

56. Навроцкий И.В., Багучин В.И., Томенко Ю.С. Сравнение склонности мышьяковистой и обычной стали 09Г2 к хрупкому разрушению. Сталь,. 1965. № I, с.65-67.

57. Соколов К.Н., Якушечкина Л.И», Кудрявцева Л.Н. и др. Влияние мышьяка на механические свойства малоуглеродистых легированных сталей. Металлургическая и горнорудная промышленность. 1975. № I, с.31-33.

58. Казарновский Д.С. Влияние мышьяка, фосфора и углерода на свойства стали. М.: Металлургия. 1966. - 294с. ил.

59. Стародубов К.Ф., Калмыков В.В. Влияние мышьяка, фосфора ии углерода на свойства стали. Сталь, I960. № II, с.1034-1037.

60. Шумилов М.А., Самохвалов Г.В., Бондарь В.И., Кудрявцева Л.Н. Тарасова Л.П., Соколов К.Н. Деформационное старение низколегированных низкоуглеродистых сталей, содержащих мышьяк. В сб. Термическая обработка металлов. М.: Металлургия, 1977.5, с.120-125.

61. Меськин B.C. Основа легирования стали. М.: Металлургиздат, 1961. - 684с. ил.

62. Калмыков В.В. Отпускная хрупкость углеродистых сталей, содержащих фосфор и мышьяк. Сталь, 1968. № 2, с.168-171.

63. Навроцкий И.В., Томенко Ю.С., Дрюкова И.Н. Влияние концентрационной неоднородности мышьяка на склонность к отпускной хрупкости и характер разрушения малоуглеродистой стали. В сб. трудов УкрНЖметаллов, Харьков: 1971. № 17, с.19-29.

64. ДилОп &. W., ititwibtfi А./?., Smith G.C. i{ftdo( IlbitnLc and Antimony on Tempzt bzittCesuu. J. J ton, and Steel W. №5, v.173, P.376 -38G.

65. РгеесеЯ., LaiUzK.t). Тетрег ЬгСШепед in Htyk

66. Puutity Jtori 6a4e A Cloy 6. J. Эъогь and Stejd

67. Institute. 4953, v. /Й, ^Ч7 P. Ж -388.

68. Шабанова И.Н., Кутьин А.Б., Смирнов Л.В. Трапезников В.А. Применение рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии для исследования сегрегации сурьмы при охрупчивании стали.(ФММ).-Физика металлов и металловедение, 1976. т.42, вып.2,с.318-321.

69. U) wj.fi. OrrtpLLtitLB^ у !Jtit&if!cLaLb cuid &iittCe FiccttuM.тгсиъь. ami, /вез, Р.гш.79* Smith, GtcufL., Low John Я., Зг. Cffect of pttoz autfe-Hitic дгсия tounclaAy composition on temper hutt&iu Inoc Jfi-U-Ы лШ. Met Тьапб. Ш7 v 5,Wltp.Z79-28?.

70. Пенев Крум. Влияние на медта върху пластичнит© показатели на кремиковска суровина. Металлургия, 1977. 29, № 10, с.5-12.

71. Масаока Исао, Такасэ Ивао, Сасаки Рёпти. Влияние меди на про-каливаемость, прочность и вязкость Mi -Сл -По -V -стали. "Тецу то хаганэ", 1979. т.65, № 13, с.1887-1895.

72. Хасэгава Масаёси, Судзуки Кадзухиро. Влияние меди на отпускную хрупкость стали А533-В. "Тэцу то хаганэ", 1976. т.62,4, с.280.

73. Mop, Ргос. 3-id Jnt. Con./ Stuntjtk Netafy and Жоць. Camizidfe, /973, vj, o/i> p. Ш ~ №

74. Ланская К.А., Кобозева З.Т. Влияние микропримесей на свойства стали 12Х1МФ. МиТОМ, 1974. № 6, с.58-61.

75. Дзугутов М.Я. Пластическая деформация высоколегированных сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1977. - 429с.,ил.

76. Гуляев А.П. Металловедение. М.: Металлургия,1977.-648с.,ил.

77. Жетвин Н.П., Танков В.П., Перцев М.А. и др. Технически чистое железо. М.: Металлургиздат, 1963. - 199с., ил.

78. Морозов А.И. Водород и азот в стали. М.: Металлургия, 1968. - 280с., ил.

79. Jao/te, Tohrtu,, Yanuxntoto Koukl, Sekiguc/u SkoLckL. &zain boundary d&jtujationd of ркдбркогид and rncLnxjoubZbZ Оь tovr сал&оп mcLhA^out&te 6ttzZ*>. Ttcuu. йгогъ and Stezl Jn&t. Jap. 19?^

80. Ghtani H., He ПаЛоп C.J. Зг.Поскб of fzactuu ut temper emirLttCejbot $tee£&. Acta rmtcMut^Lca > v. 23, j/Ъ, p 37$-386.

81. Gidtmann M., КгаМ P.R., P, a. ot

82. Tern pet emSzittCrmnt and Lntviqxanudcvi, i>ecj Ration of antimony: a, ^ouitLtatLve ajncUyA-ls pvt,formed with. the. Scuckбcutt&iiru^ of епегае&с von6. net. Тгапб., 191k, v. 5, ^i, p. 4&7-177.

83. Саррак. В.И., Филиппов Г.А. Интеркристаллитная хрупкость мартенсита и примеси. В сб. Проблемы разрушения металлов. -М.: МДНШ. 1980. с.129/139.

84. Курдюмов Г.В., Энтин Р. И. Отпускная хрупкость конструкцгощ-. ной стали. ВТ»: Металлургиздат, 1945. - 134с., ил.

85. Low 1 R.f steui 3b. f., ЫгШо AM., Lafozu. LP.

86. RMou, and Jmpwity tffecU cut Тетрег ВгбЯ&пиб ofbUtf. Тгап*. mИ, ms, vmt pib-M.

87. Накамура Тадайса, Сакаку Цунаки, Шиноцаки Сосуке Влияние примесей на отпускную хрупкость хромоникелевых сталей. "Тэцу то хаганэ", 1975г т.61, № 8, с.2099-2106.

88. Feny Н.С., Witbon Е.А., Мс МаЛоп С.Х, Уг. On, tkz. те-cficuiUm of emSuttEemznt сйсъспд aginy on an Fe -l\IL -Mo oMoy. Micu>4buut. and £>емс)гь. Ризе. 3tcL Jnt. Cotzf. StvLM/tJb Met aid and Шоцд1 Cctmltidjt,19?3, vJ, p 129-13$.

89. ТъсиьбсиЖСот of /Ioyat Society. London. MSO, Я 295, p. 210 -IU.

90. Гуляев А.П. Разложение ударной вязкости на ее составляющие по данным испытания образцов с разным надрезом. Заводская лаборатория, 1967. № 4. с.473-475.

91. Дроздовский Б.А., Фридман Я.Б. Методика оценки чувствительности материалов к трещине, при ударном изгибе. Заводскаялаборатория, 1959. № 3, с.320-328.

92. Голованенко С.А., Иржов Г.Г., Сергеева Т.К. Методы исследования водородного охрупчивания сталей. В сб. Проблемы разрушения металлов, Материалы семинара. М.: МДНТП, 1980. - с.120-128.

93. Саррак В.И., Филиппов Г.А. Задержанное разрушение закаленной стали. В сб. Проблемы металловедения и физики металлов ■ М.: Металлургия, 1973. 134-140.

94. Булат С.И» Оценка пластичности литой стали при горячей деформации. В сб. Качественные стали и сплавы, М.: Металлургия, 1978. № 3, - с.67-73.

95. Булат С.И., Тихонов А.С., Дубровин А.К. Деформируемость структурно-неоднородных сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1975. - 352с. ил.

96. Марченко В.Н., Литвиненко Д.А., Моргалев Б.Н., Павперова И.А. Свойства стали I8X2H4BA, выплавленной на первородной шихте. Сталь, 1977. № 7, с.655-658.

97. Блантер М.Е. Металловедение и термическая обработка. М.: Машгиз, 1963. - 416с. ил.

98. Курдкгмов Г.В., Утевский Л.М., Энтин Р.И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. - 236с. ил.

99. Марченко В.Н., Литвиненко Д.А. Влияние некоторых примесей на свойства стали I8X2H4BA. МиТОМ, 1978. № I, с.18-21.

100. Филиппов Г.А., Шрченко В.Н., Литвиненко Д.А., Саррак В.И», Чевская О.Н» Влияние примесей на интеркристаллитную хрупкость стали I8X2H4BA после закалки и отпуска. Проблемы прочности, 1980. 2, с.114-119.

101. Литвиненко Д.А., Марченко В.Н., Трахимович В.И., Дымов В.А. Свойства стали I5XA, выплавленной с использованием метал-лизованных окатышей и скрапа. В сб. Качественные стали и сплавы, М»: Металлургия, 1976. № I, с.45-49.

102. Литвиненко Д.А., Марченко В.Н., Дымов В.А. Влияние шихты на свойства конструкционной стали ЗОХГСНА промышленной выплавки. Сталь, 1975. № 12, с.1127-1129.121. М. НиЫлодегьqcurvort Ргем>.7 1$G5, р.1. Р. но.in, Stizt London., Рм

103. Гликман Е.Э. Межзеренное разрушение металлов под действием поверхностно-активных примесей и расплавов. Автореф. Дис. . докт. физ.-мат. наук - М., 1980.

104. Бернштейн М.И., Рахштадт А.Г. Металловедение и термическая обработка. Справочник, Том I. М., Металлургия, 1983. -352с. ил.

105. Саррак В.И., Филиппов Г.А., Чевская О.Н., Литвиненко ДЛ. Адсорбция фосфора на границах зерен аустенита и склонность закаленной стали к задержанному разрушению. Физика металлов и металловедение, 1979. т.48, вып.6, с.1262-1270.

106. Марченко В.Н., Филиппов Г.А., Литвиненко Д.А. Склонность к задержанному разрушению сталей, выплавленных на шихте прямого восстановления. Сталь. 1983. № 3, с.73-75.