автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.04, диссертация на тему:Основы теории движения самопередвигающихся роторных заглаживающих машин

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. РАЗВИТИЕ КОНСТРУКЦИИ СРЗМ И

ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К НИМ.

1.1 Введение.

1.2" Требования, предъявляемые к различцым по назначению бетонным поверхностям.

1.3 Применяемые, в настоящее время, технологии устройства бетонных покрытий.

1.4 Развитие конструкции самопередвигающихся роторных заглаживающих машин.

1.5 Обзор существующих самопередвигающихся роторных заглаживающих машин.

1.6 Выводы по главе 1.

ГЛАВА 2. ХАРАКТЕРИСТИКИ ОБРАБАТЫВАЕМОЙ

СРЕДЫ И ИХ ВЛИЯНИЕ НА КОНСТРУКТИВНОЕ

ИСПОЛНЕНИЕ СРЗМ.

2.1 Краткий обзор исследований в области заглаживания различных бетонных поверхностей.

2.2 Установление основных параметров СРЗМ.

2.3 Характеристики обрабатываемой среды и другие факторы влияющие на движущие силы СРЗМ.

2.3.1 Предельное напряжение сдвига.

2.3.2 Коэффициент трения.

2.3.3 Контактное давление.

2.3.4 Поровое давление.

2.3.5 Скорость сдвига.

2.3.6 Вязкость.

2.4 Составы смесей используемых для устройства полов.

2.5 Выводы по главе 2.

ГЛАВА 3. МЕХАНИЗМ ВОЗНИКНОВЕНИЯ ДВИЖУЩИХ СИЛ

ПОД ДИСКОВЫМ РАБОЧИМ ОРГАНОМ СРЗМ.

3.1 Установление формы эпюры распределения контактных давлений под диском.

3.2 Определение критерия расчета эпюр контактных давлений.

3.3 Диски первой расчетной категории.

3.4 Диски третьей расчетной категории.

3.5 Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ

ДВИЖЕНИЯ СРЗМ.

4.1 Принципиальные схемы построения СРЗМ.

4.2 Двухроторная СРЗМ.

4.3 Трехроторная СРЗМ.

4.4 Четырехроторная СРЗМ.

4.5 Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОСНОВНЫХ

ПАРАМЕТРОВ СРЗМ.

5.1 Определение производительности.

5.2 Определение требуемого удельного давления.

5.3 Определение требуемого количества рабочих органов.

5.4 Определение требуемого числа оборотов рабочих органов.

5.5 Определение требуемых скоростей движения СРЗМ.

5.6 Уравнение тягового баланса СРЗМ.

5.7 Определение потребляемой мощности.

5.8 Структура методики расчета.

5.9 Принципы проектирования СРЗМ.

5.10 Выводы по главе 5.

Современное производство бетонных и железобетонных изделий, для жилищного, промышленного и других областей строительства, неотъемлемо связано с отделкой поверхности этих изделий. При устройстве монолитных цементобетонных покрытий эта операция проводится либо вручную, либо с применением заглаживающих машин: ручных, специализированных дорожных финишеров или так называемых самопередвигающихся роторных заглаживающих машин (СРЗМ). В нашей стране, отсутствует, какой бы то ни было, опыт проектирования, изготовления или эксплуатации СРЗМ, в отличие от других типов машин, и все работы производятся по большей части вручную, с низким качеством и малой производительностью. Целью данной диссертационной работы является разработка теории движения СРЗМ, создание которой позволит проектировщикам и конструкторам этого типа машин более глубоко понять принцип ее действия и требования, предъявляемые к конструкции. Для специалистов эксплуатирующих СРЗМ создание теории позволит выработать рекомендации по управлению машиной и режимам ее работы.

В главе 1 диссертации представлен обзор требований предъявляемых к бетонным поверхностям, проведен сравнительный анализ технологий устройства монолитных цементобетонных покрытий, а так же приведены результаты сбора и анализа информации о трансформации конструкции самопередвигающихся роторных заглаживающих машин на протяжении периода времени с 1959 по 2002 г.

В главе 2 диссертационной работы представлены результаты сбора информации о характеристиках бетонной смеси влияющих на характер движения СРЗМ и, на этой основе, установлены наиболее приемлемые способы управления машиной.

В главе 3 проведен тщательный анализ процесса взаимодействия дискового рабочего органа заглаживающей машины с незатвердевшей 6 бетонной поверхностью, и, на этой основе, получены уравнения определяющие зависимость величины движущих сил, действующих на СРЗМ, от величины управляющих воздействий прилагаемых оператором к рабочим органом. Предложен критерий, согласно которому производится выбор способа определения величины движущей силы, в зависимости от характеристик бетонной смеси.

В главе 4 представлен анализ возможных конструкций СРЗМ, а именно количества и .расположения, друг отнорительно друга, рабочих органов. Построены схемы действующих, на различные конструкции СРЗМ, сил, и, на этой основе, разработаны дифференциальные уравнения движения СРЗМ.

В главе 5 описаны основные параметры СРЗМ, установлена их взаимозависимость и предложена методика определения этих параметров.

1. РАЗВИТИЕ КОНСТРУКЦИИ СРЗМ И ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К НИМ

1.1 ВВЕДЕНИЕ

В технологическом процессе производства бетонных и железобетонных изделий, в общем случае, существует следующая последовательность выполнения технологических операций: подготовка формы, приготовление бетонной смеси, укладка, распределение смеси по площади формы, уплотнение изделия,' заглаживание и уход за свёжеуложенным бетоном. В зависимости от конкретных условий производства работ и требований, предъявляемых к готовому изделию, в технологический процесс могут быть добавлены операции вакуумирования, термовлажностной обработки и другие. Для получения качественного бетонного изделия, технологический процесс должен быть выстроен таким образом, что бы каждая операция выполнялась наиболее эффективно и с наименьшими затратами времени и энергии.

В частности, одной из основных операций, определяющей качество изделия, является заглаживание незатвердевшей бетонной поверхности. В процессе изготовления бетонного изделия эта операции осуществляется после уплотнения, в некоторых случаях, после вакуумирования. Под заглаживанием, в данном случае, понимается процесс механического перераспределения частиц бетонной смеси по незатвердевшей поверхности. Благодаря операции заглаживания возможно получение поверхности с заданной шероховатостью и высокой плотностью поверхностного слоя. Следовательно, повышается прочность, морозоустойчивость, стойкость к истиранию и воздействию агрессивных сред, в то время как водопоглощение снижается. Безусловно, для проявления вышеописанных эффектов в полной степени, необходимо обеспечить оптимальные режимы обработки. Для этого, в технологическом процессе, необходимо использовать заглаживающие машины, наиболее полно отвечающие условиям производства работ. Основными критериями, выбора того или иного вида машин, являются: требуемый темп производства работ; состав бетонной смеси; жесткость, или пластичность, смеси; площадь обработки; конфигурация поверхности в плане.

Существующие в нашей стране машины, предназначенные для обработки незатвердевших бетонных поверхностей, находятся как бы на разных концах ряда, в котором машины расставлены по возрастанию производительности. С одной сторонц, узкоспециальные машины - дорожные финишеры, обладающие

• « * . .

ФГ ' * ' * большой производительностью, но, в то же время, практически неприемлемые для устройства сложных в плане, или просто широких, покрытий, особенно в стесненных городских условиях* помещениях. С другой стороны, стационарные машины, используемые для заглаживания поверхностей бетонных изделий на ДСК и заводах ЖБИ, и универсальные, легкие, ручные машины. Использование первых, для производства работ вне помещений, на строительной площадке, затруднено. Единственная машина отечественного производства, предназначенная для такого вида работ - консольная дисковая машина типа ДЗМ-ЗА, но и она обладает целым рядом недостатков присущим всем консольным заглаживающим машинам. Таким образом, применять при производстве работ по устройству больших, по площади, бетонных поверхностей, остается только ручные заглаживающие машины. Однако, как уже отмечалось, низкая производительность, и невозможность, хотя бы частичной, автоматизации, делает применение этих машин малоэффективным.

Производя обзор существующих, за рубежом, видов заглаживающих машин приходим к выводу, что там подобная проблема решена. Помимо отмеченных выше трех типов машин, применяемых в нашей стране, существует четвертый, предназначенный как раз для устройства больших по площади, широких и сложных в плане бетонных покрытий, на открытом воздухе. Так называемые самопередвигающиеся роторные заглаживающие машины (Riding trowel или Ride-on trowel). Причем все типы машин, и, в частности, последний, имеют большой разброс основных параметров.

1.2 ТРЕБОВАНИЯ. ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К РАЗЛИЧНЫМ ПО НАЗНАЧЕНИЮ

БЕТОННЫМ ПОВЕРХНОСТЯМ Как уже упоминалось выше, существует отдельный класс поверхностей с большой площадью. Например: дороги; стоянки; внутренние дворы и проезды; тротуары; полы и.т.д. Специфика условий эксплуатации этих покрытий заключается в следующем: как правило на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях под воздействием атмосферных осадков и больших перепадов температур; движение людей и различных транспортных средств по ним; для полов в производственных ^помещениях дополнительное воздействие агрессивных сред. Эти и другие факторы положены в основу разработанных в нашей стране и" за рубежом нормативно-технических документов, нормирующих параметры бетонных покрытий и, в некоторых случаях, рекомендующих наиболее целесообразные технологии производства работ. К сожалению, в нашей стране требования, предъявляемые к этим типам покрытий, разрабатывались с гораздо меньшей интенсивностью, чем за рубежом. Основное внимание уделялось производству требований к качеству поверхности строительных изделий, как-то: плиты перекрытий; стеновые панели; лестничные марши и.т.д.

Результаты исследований в этой области представлены в СНиП 1-А.4-62 [48] (табл. 1.1) и ГОСТ 13015.0-83 [46] (табл. 1.2). Так же разработаны требования к шероховатости дорожного покрытия ВСН 38-90 [47] (табл. 1.3) и СНиП 2.05.02-85 [50]

Как уже отмечалось выше, за рубежом, помимо разработок в области производства строительных изделий изготавливаемых на ДСК и в области дорожного строительства, ведутся активные разработки требований и технологий, которые используются при устройстве цементобетонных покрытий полов в производственных помещениях, гаражах и других подобных объектах. В частности этим заняты такие крупные организации, как BSI (British Standart Institute), ACI (American Concrete Institute), ASTM (American Society of

Testing and Materials), DIN (Deutsches Institut fur Normung) и другие. Все это свидетельствует об активном применении подобного вида покрытий.

Параметры шероховатости бетонных поверхностей строительных изделий (согласно СНиП 1 -А.4-62). Табл. 1.1

Класс шероховатости Условное обозначение Параметр Rz, мм Базовая длина I, мм Пример поверхности « 4-ш ДАМ 'V/ /у/////// 0,3-0,6 100 Бетонные полы мест общественного пользования

3-ш ДМ "///////// 0,6-1,2 100 Поверхности обращенные внутрь помещений

2-ш дд '////'// /// 1,2-2,5 200 Поверхности покрываемые рулонными или плиточными материалами

1-ш А 2,5-5,0 200 Фундаментные блоки, панели под черные покрытия

Вне классов гло >5,0 200 Изделия закладываемые в грунт, кроме свай

Требования предъявляемые к бетонным ловерхностям строительных изделий (по ГОСТ 13015.0-83). Табл.1.2

Категория бетонной поверхности Наибольший размер раковины, мм Высота местного наплыва или глубина впадины, мм Основное назначение поверхности

А1 Глянцевая (по эталону) Глянцевая (по эталону) Глянцевая поверхность не требующая отделочного покрытия на строительной площадке

А2 1 1 Поверхность подготовленная под улучшенную или высококачественную окраску

A3 4 2 Поверхность подготовленная под декоративную отделку, окраску или оклейку обоями

А4 10 1 Поверхность подготовленная под оклейку рулонными или облицовку плиточными материалами на клею

А5 Не регл. 3 Поверхность подготовленная под облицовку плиточными материалами на растворе

А6 15 5 Поверхность подготовленная под . г ©краску, не отдел ываемая поверхность

А7 20 Не регл. Поверхность невидимая в условиях эксплуатации

Требования предъявляемые к шероховатости дорожного покрытия (по ВСН 3 8-90). Табл. 1.3

Тип покрытия Условное обозн. Наибольший размах шерох. Rz, мм Наибольшая глубина впадин Н, мм

Гладкое Гл 0,1-0,5 0,02-0,25

Мелкошероховатое Мшер 0,5-3,0 0,25-1,5

Мелкошипованное Мшип 0,5-3,0 1,5-2,5

Среднешероховатое Сшер 3,0-6,0 1,0-3,0

Среднешипованное Сшип 3,0-6,0 3,0-5,0

Крупношероховатое Кшер 6,0-9,0 2,0-4,5

Крупношипованное Кшип 6,0-9,0 4,5-7,0

Параметры шероховатости бетонных поверхностей (согласно BS 8204).Табл1.4

Максимальная высота

Класс поверхности Место применения неровностей, измеренная на длине 4м. R, мм

Высокий стандарт на

SR1 специальных объектах, 3

N складах

Обычный стандарт на

SR2 1 торговых и промышленных объектах 5

SR3 Для остальных объектов 10

Сравнивая количество различной, отечественной и зарубежной, нормативно-технической литературы по данному виду покрытий и принимая во внимание полноту представляемой там информации, можно сделать следующие выводы.

Виды бетонных полов по ACI 302. Табл. 1.5

Категория Нагрузка Место применения Реком. сопротивление сжатию, МПа Высота неровн., мм

1 Небольшое движение пешеходов Жилищное строительство 21 4

2 Интенсивное движение пешеходов Общее строительство 24 ' 4

3 Как выше Склады, коммуникации 25 4

4 Как выше + движение легких машин Как выше 28 5

5 Движение тяжелых машин Промышленные помещения 28 5

6 То же Как выше 31 10

7 То же Как выше 35.55 10

8 То же В морозильных камерах и.т.д. 35.55 10

Для получения качественного покрытия целесообразно пользоваться зарубежными нормативными документами. Однако делать это надо не бездумно, а соотнося полученную информацию с существующими данными наших документов, делая поправку на разность климатических условий и особенности содержания и ремонта бетонных покрытий в нашей стране.

Отсутствие отечественных данных связанно в, первую очередь, с непопулярностью цементобетонных покрытий для устройства вышеперечисленных объектов, причем, совершенно незаслуженной.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Проведенный анализ существующих на сегодняшний день в нашей стране СРЗМ для устройства монолитных цементобетонных покрытий, позволяет нам сделать вывод об отсутствии методики их проектирования и расчета. Учитывая все возрастающий интерес к монолитнобетонным покрытиям большой площади в нашей стране, явственно проявляется возможность появления на рынке СРЗМ, техники отечественного производства, что само по себе требует разработки теории движения СРЗМ и создания на ее основе методики проектирования и расчета основных параметров.

2. Проведенные исследования показали, что в подавляющем большинстве всех работ связанных с определением характеристик бетонной смеси, ее рассматривали как объект воздействия. В то время как для решения поставленных в данной работе задач более подходящим является подход к рассмотрению бетонной смеси как, среды, которая влияет на характер движения перемещающихся по ней технологических машин. Однако, всвязи с отсутствием подобных исследований, из всех характеристик бетонной смеси, для решения поставленной задачи, предложено использовать:

- предельное напряжение сдвига бетонной смеси;

- коэффициент внешнего трения бетонной смеси по металлической поверхности;

- структурную вязкость смеси;

Кроме того, для описания состояния бетонной смеси во времени предложено использовать модуль упругости бетонной смеси.

3. Установлено, что наиболее приемлемыми способами управления машиной являются изменение характера распределения давления под рабочими органами СРЗМ и изменение скоростей вращения роторов, причем первый вариант принят основным.

4. Предложено все случаи взаимодействия дисковых рабочих органов СРЗМ с обрабатываемой бетонной смесью разделить на три расчетные категории и расчет силового взаимодействия рабочих органов со средой, 0 в пределах каждой категории, производить по своей методике. Установлено, что более 85% всех случаев относятся к третьей расчетной категории, 10% - ко второй расчетной категории, 5% - к первой расчетной категории. В качестве критерия, согласно которому производится определение принадлежности дискового рабочего органа к той или иной категории, предложено использовать т.н. показатель гибкости плиты S.

5. В качестве критерия характеризующего неравномерность распределения контактных давлений под рабочим органом заглаживающей машины, для всех расчетных категорий, предложен коэффициент е учитывающий величину смещения, в горизонтальном направлении, вертикальной равнодействующей силы при приложении к рабочему органу момента в вертикальной плоскости.

6. Для рабочих органов первой и третьей расчетных категорий установлены характер распределения давлений под диском, и, исходя из этого, получена зависимость величины движущей силы от коэффициента е, величиной которого управляет оператор, находящийся на СРЗМ.

7. Построены дифференциальные уравнения движения СРЗМ с двумя рабочими органами, тремя рабочими органами, четырьмя рабочими органами, а так же СРЗМ с линейным расположением рабочих органов.

8. Установлены наиболее рациональные схемы управления рабочими органами трехроторных и четырехроторных СРЗМ, для обеспечения движения и поворота машины в основных направлениях.

9. Установлена наиболее рациональная схема расположения рабочих органов трехроторной СРЗМ.

Ю.Исходя из существующих на сегодняшний день требований к скорости устройства бетонных поверхностей предложено три основных

1. Баранов Д.С. О методике измерения давления бетонной смеси на элементы форм // Стальные формы для сборного железобетона. -М.:Стройиздат, 1966. вып.1.

2. Блещик Н.П. Структурно-механические свойства и реология бетонной смеси и прессвакуумбетона.- Минск: Наука и техника, 1977.-230с.

3. Болотный А.В. Заглаживание бетонных поверхностей,- Л.: Стройиздат, 1979.- 126с.

4. Вудсон У., Коновер Д. Справочник по инженерной психологии для инженеров и художников конструкторов.- М.; Мир, 1968.-520с.

5. Галин Л.А. Контактные задачи теории упругости и вязкоупругости,-М; Наука, 1980.-302с.

6. Галин Л.А. Упругопластические задачи.-М: Наука, 1984.-232с.

7. Гранковский И.Г. Исследование процессов структурообразования в водных дисперсиях цементов // Украинский химический журнал.-Киев: АН УССР, 1972. т.38. №1.

8. Гранковский И.Г. Исследование структурно-механических и других свойств цементного теста при его переходе от вязко-пластичного состояния в упруго хрупкое // Коллоидный журнал,- Воронеж: Воронежское обл. книжное изд-во, 1963. т.25. вып.5.

9. Гранковский И.Г. Определение оптимальных воздействий в технологии бетона на основе кривых структурообразования // Физико-химическая механика и лиофильность дисперсных систем.-Киев: Наукова думка, 1973. вып.5.

10. Гранковский И.Г. Структурообразование в минеральных вяжущих системах.-Киев: Наукова Думка, 1984.-229с.

11. Гранковский И.Г., Круглицкий Н.Н. О кинетике твердения минеральных вяжущих веществ // Доклады академии наук. Новая серия.-М.:Наука, 1970. т.194.№1.

12. Гранковский И.Г., Чистяков В.В Особенности гидратации и структурообразования портландцемента на ранних стадиях // Журнал прикладной химии.-М.: Изд-во АН СССР, 1981. т.54. №1.

13. Горбунов-Посадов М.И, Маликова Т.А Расчет конструкций на упругом основании,- М.:Стройиздат, 1973.-628с.

14. Горчаков Г.И. Определение пластичности цементного теста и бетонных смесей // Труды НИИцемент "Вопросы твердения и сульфатостойкости цементов".-Л.: Промстройиздат, 1951, №4

15. Гусев Б.В., Воронин В.В. и Тойшибаев Н.К. Реологические свойства активированных растворов и бетонов // Докл. шестой конф. "Реология бетонных смесей и ее технологические задачи".-Рига: Рижский политехи. иНт, 1989,- 185с.

16. Гусев Б.В., Файвусович А.С. К решению задач механики невибрируемых бетонных смесей // Докл. шестой конф. "Реология бетонных смесей и ее технологические задачи".-Рига: Рижский политехи, ин-т, 1989.-185с.

17. Дерягин Б.В. Новый закон трения и скольжения // Доклады акадкмии наук. Новая серия.-М.:Наука, 1934. т.З. №2.

18. Дерягин Б.В. Трение и смазочное действие.- М.:Всесоюз. хим. об-во им. Д.И.Менделеева, 1938.-32с.

19. Дядиченко A.M., Лапса В.Х. Влияние скорости скольжения на коэффициент внешнего трения ячеистобетонной смеси // Докл. третьей конф. "Реология бетонных смесей и ее технологические задачи".-Рига: Рижский политехи, ин-т, 1979.- 285с.

20. Дядиченко A.M., JTanca В.Х. Учет площади фактического контакта при определении напряжений трения // Докл. третьей конф. "Реология бетонных смесей и ее технологические задачи".-Рига: Рижский политехи, инт, 1979.- 285с.

21. Жуков И.Н. Поверхностные явления в дисперсных системах. Физико-химическая механика // Избранные труды Ребиндера П.А.-М.: Изд-во АН СССР, 1979.-484с

22. Лапса В.Х., Чучуев А.С. Влияние нормальных напряжений на реологические свойства ячеистобетонных смесей // Докл. третьей конф. "Реология бетонных смесей и ее технологические задачи".-Рига: Рижский политехи, ин-т, 1979.- 285с.

23. Мосаков Б.С. К вопросу определения коэффициента трения свежеприготовленных бетонных смесей // Известия вузов."Строительство и архитектура", 1973, №10.

24. Никитин А. Д. Закономерности в развитии обратимых и необратимых процессов движения составных частей сжимаемых бетонных смесей // Сборн. трудов ЛИСИ "Исследования по строительной технике".-Л.: ЛИСИ, 1963. вып.42.

25. Паныш К.Ф. Особенности расчета давления бетонной смеси при изготовлении при изготовлении изделий прессованием // Строительство и архитектура Белоруссии.- Минск: Полымя, 1976. №1.

26. Полак А.Ф., Хабибуллин Р.Г. Прочность и деформативность коагуляционных структур // Тезисы докл. всесоюз. совещания "Гидратация и твердение вяжущих".-Уфа: НИИпромстрой, 1978.-384с.

27. Ребиндер П.А. Основные положения физико-химической теории бетона.-М: Промстройиздат,1956.-6с.

28. Ребиндер П.А. О формах силикатного твердения. Краткие тезисы доклада к всесоюзному совещанию. Образование и структурные превращения цементных минералов.-Л: Изд-во АН СССР, 1971.-4с.

29. Ребиндер П.А. Физико-химическая механика. Новая область науки.-М: Знание, 1958.-64с.

30. Ребиндер П. А., Сегалова Е.Е. Физико-химические основы гидратационного твердения вяжущих веществ.-М.: 1974.-21с.

31. Совершенствование технологии получения бетона на основе использования комплексных добавок. Паус К.Ф. и др. // Докл. шестой конф. "Реология бетонных смесей и ее технологические задачи".-Рига: Рижский политехи, ин-т, 1989.- 185с.

32. Сорокер В.И. Прочность и деформативность , уплотненных бетонных смесей // Бетон и железобетон.-М., 1962. №11.

33. Толстой Д.М. Об эффекте пристенного скольжения дисперсных систем // Коллоидный журнал.- Воронеж: Воронежское обл. книжное изд-во, 1947. т.9. вып.6.

34. Урьев Н.Б., Иванов Я.П. Структурообразование и реология неорганических дисперсных систем и материалов.-София: Болгарская АН, 1991.-2 Юс.

35. Урьев Н.Б. Физико-химические основы технологии дисперсных систем и материалов.-М.: Химия, 1988.-255с.

36. Черногоренко В.Б., Гранковский И.Г. Характеристики цементных паст и модельных концентрированных суспензий // Коллоидный журнал.-Воронеж: Воронежское обл. книжное изд-во, 1963. т.25. вып.4.1. XXX

37. Батулов А.И. Исследование процесса заглаживания поверхности свежеотформованных пространственных конструкций; Дис.канд.техн.наук: 05.05.04: В 2т. / Ленингр. инж.-строит. ин-т.-Л., 1971.1. Т.1.- 113с., 18л.ил.1. Т.2.- 35с.

38. Во Куанг Зием. Определение параметров машин для обработки незатвердевших бетонных поверхностей, имеющих водостойкие добавки: : Дис.канд.техн.наук: 05.05.04 / Ленингр. инж.-строит. ин-т.-Л., 1993.- 145с.: ил.

39. Гранковский И.Г. Управление структурообразованием вяжущих веществ гидратационного твердения: Автореф.дис.д-р.техн.наук/ Киевский политехи. ин-т.-Киев, 1986.-30с.

40. Мамаев Л.А. Исследование процессов рельефной обработки бетонных поверхностей: Дис.канд.техн.наук: 05.05.04 / Ленингр. инж.-строит. ин-т.-Л., 1979.- 177с.: ил.

41. Рысс-Березарк С.А. Определение параметров заглаживающих машин с дисковым рабочим органом с простым и сложным движением: Дис.канд.техн.наук: 05.05.04 / С.-Петерб. гос. архитектур.-строит. ун-т.-СПб., 1999,- 167с.: ил.

42. Толстой Д.М. Скольжение жидкостей и дисперсных систем по твердым поверхностям: Автореф.дис.д.ф.-м.н./ Ин-т физ. химии.-М.: Изд-во АН СССР, 1953.-35с.

43. Фарах Аши Фарах. Исследование брусовых заглаживающих машин: Дис.канд.техн.наук: 05.05.04 / Ленингр. политехи, ин-т им. М.И.Калинина.-Л., 1977,- 196с.: ил.1. XXX

44. ГОСТ13015.0-83 Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Общие технические условия; Введен 01.01.84.-М.: Издательство стандартов, 1995.-14с.192 XXX

45. ВСН 38-90 Технические указания по устройству дорожных покрытий с шероховатой поверхностью.

46. СНиП 1-А.4-62 Система допусков. Основные положения; Введен 01.07.63.-М.:Госстройиздат, 1963.

47. СНиП 2.03.13-88 Полы. Введен 01.01.88.-М.: Госстрой СССР, 1988.16с.

48. СНиП 2.05.02-85 Автомобильные дороги; Введен 01.01.87.-М.: Госстрой СССР, 1986.-51с.

49. ACI302 Guide for concrete floor and slab construction.

50. BS8204-2:1999 Screeds, bases and in-situ floorings. Concrete wearing surfaces. Code of practice.1. XXX

51. A.c. 461215 СССР, МКИ E 04 F 21/16. Заглаживающая машина / Лебедев M.H., Болотный А.В.; Ленингр. инж.-строит. ин-т.-№1918183/29-33; Заявлено 08.05.73; Опубл. 25.02.75, Бюл.№7.

52. А.с. 476996 СССР, МКИ В 28 В 11/00. Рабочий орган заглаживающей машины / Болотный А.В.; Ленингр. инж.-строит. ин-т.-№1397555/29-33; Заявлено 02.07.73; Опубл. 15.07.75, Бюл.№26.

53. А.с.631080 СССР, МКИ2 Е 01 С 19/48. Машина для разравнивания бетона / Орвил X. Хольц старший (США), Норберт Дж. Хольц (США); Орвил X. Хольц младший (США).- №1955487/29-33; Заявлено 14.08.73; Опубл. 30.10.78, Бюл.№40.- 13с., 24ил.

54. Пат.2188756, МПК7 В 28 В 11/00. Роторная заглаживающая машина / Болотный А.В., Мисюра М.В., Рысс-Березарк С.А.; СПбГАСУ.-№2001109640/03; Заявлено 10.04.2001.

55. Пат. 2869442 США, НКИ 94-45. Floating and troweling machine / John M. Mincher (США); John M. Mincher (США).- №625105; Заявлено 29.11.56-7c., 9ил.

56. Пат. 3936212 США, МКИ2 Е 01 С 19/22. Ride-type surface-working machines / Orville H. Holz, Sr. (США), Norbert J. Holz (США); Orville H. Holz. Jr. (США).- №359740; Заявлено 14.05.73; Опубл. 28.01.75; НКИ 404/112. -14с., 24ил.

57. Пат.4312603 США, МКИ3 Е 01 С 19/22. Twin trowel cement finishing machine / Marvin M. Whiteman Jr. (США); Whiteman Manufacturing Company (США).- №159404; Заявлено 13.01.80; Опубл. 26.01.82; РЖИ 404/112.- 11с., бил.

58. Пат.4710055 США, МКИ4 Е 01 С 19/22. Riding-type multiple trowel machine / Helmut Maass (США), Joseph H. Klatzka (США); M-B-W Inc. (США).- №881255; Заявлено 02.07.86; Опубл. 01.12.87; НКИ 404/112,- 8с., 9ил.

59. Пат.4719659 США, МКИ4 А 47 L 11/16. Rotary traveling surface treatment device / Fukashi Urakami (Япония).- №943459; Заявлено 19.12.86; Опубл. 19.01.88; НКИ 15/49 R.- 11с., 9ил.

60. Пат.4775306 США, МКИ4 В 28 В 11/08. Concrete floor finishing machine / Kimio Kikuchi (Япония), Takaynshi Imai (Япония), Shigeru Yamada (Япония).- №15086; Заявлено 22.05.86; Опубл. 04.10.88; НКИ 425/62,- 7с., 4ил.

61. Пат.4784519 США, МКИ4 Е 01 С 19/22. Directional control mechanism for surface working machine / Thomas G. Artzberger (США); M-B-W Inc. (США).- №30368; Заявлено 26.03.87; Опубл. 15.11.88; НКИ 404/112,- 5с., 4ил.

62. Пат.4859114 США, МКИ4 Е 01 С 19/22. Directional control system for a riding-type surface working machine / Thomas G. Artzberger (США); M-B-W Inc. (США).- №173171; Заявлено 24.03.88; Опубл. 22.08.89; НКИ 404/112.-7с., 5ил.

63. Пат.5480257 США, МКИ6 Е 01 С 19/00. Concrete riding trowel guard clearance system / J. Dewayne Allen (США); Allen Engineerig, Inc. (США).-№170512; Заявлено 21.12.93; Опубл. 02.01.96; НКИ 404/112.-8c., 7ил.

64. Пат.5480258 США, МКИ6 Е 01 С 19/00. Variable width. Twin engine riding trowel / J. Dewayne Allen (США); Allen Engineerig, Inc. (США).-№176118; Заявлено 30.12.93; Опубл. 02.01.96; НКИ 404/112,- 26c., 13ил.

65. Пат.5685667 США, МКИ6 Е 01 С 19/00. High performance contra-rotating riding trowel / J. Dewayne Allen (США); Allen Engineerig, Corp. (США).-№587014; Заявлено 16.01.96; Опубл. 11.11.97; НКИ4 404/112.-23c., 8ил.

66. Пат.5816739 США, МКИ6 Е 01 С 19/22. High performance triple riding trowel / J. Dewayne Allen (США); Allen Engineerig, Corp. (США).-№781656; Заявлено 10.01.97; Опубл. 06.10.98; НКИ 404/112.-22c., 16ил.