Оптимизация схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения

Ермаков, Евгений Григорьевич

Техника высоких напряжений

автореферат диссертации по энергетике, 05.14.12, диссертация на тему:Оптимизация схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения

кандидата технических наук: Ермаков, Евгений Григорьевич
город: Санкт-Петербург
год: 2010
специальность ВАК РФ: 05.14.12

Диссертация по энергетике на тему «Оптимизация схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения»

Автореферат диссертации по теме "Оптимизация схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения"

На правах рукописи

00461*995

ЕРМАКОВ Евгений Григорьевич

ОПТИМИЗАЦИЯ СХЕМЫ ДИАГНОСТИКИ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ ВЫСШИХ КЛАССОВ НАПРЯЖЕНИЯ

Специальность 05.14.12 -Техника высоких напряжений

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург-2010 ^ ^ НОЯ 2010

004612995

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет»

Научный руководитель - кандидат технических наук

Монастырский Александр Евгеньевич

Официальные оппоненты : доктор технических наук, профессор

Андреев Александр Михайлович;

кандидат технических наук Привалов Игорь Николаевич

Ведущая организация - ОАО «Межрегиональная распределительная сетевая компания Северо-Запада»

Защита состоится «26» ноября 2010 г. в 10:00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.229.11 при ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет» по адресу: 195251, г. Санкт-Петербург, ул. Политехническая, д. 29, главное здание, ауд. 325.

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет».

Автореферат разослан «21» октября 2010 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 212.229.11 кандидат технических наук, доцент ^Попов М.Г.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Развитие промышленности в России в последние годы обуславливает увеличение потребления электрической энергии и, как следствие, рост нагрузки на электроэнергетическое оборудование. В то же время большое количество (50 % - 60 % эксплуатируемого парка) силовых трансформаторов, которые являются наиболее важным и дорогостоящим оборудованием электроэнергетики, эксплуатируются с превышением назначенного ресурса (расчетного срока службы). С другой стороны, многие специалисты отмечают, что менять трансформатор по истечении его назначенного ресурса (25 - 30 лет) зачастую оказывается нецелесообразно. Дело в том, что, если условия работы оборудования на протяжении срока эксплуатации соответствовали расчетным, а нагрузки не превышали номинальных значений, велика вероятность того, что состояние его твердой изоляции (основной параметр, определяющий реальный срок службы трансформатора) после завершения назначенного ресурса останется удовлетворительным. Вместе с тем для обеспечения требуемого уровня надежности работы энергосистемы, при дальнейшей эксплуатации оборудования, исчерпавшего назначенный ресурс, особое внимание должно быть уделено контролю его технического состояния. Таким образом, на современном этапе развития энергетики повышается актуальность вопросов диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения.

Необходимо отметить, что за прошедшие годы была проделана большая работа по созданию методов диагностики трансформаторного оборудования, позволяющих при комплексном их применении адекватно оценить состояние обследуемого объекта с надежностью, достигающей 98 %. Однако, несмотря на это, количество трансформаторов, "доживающих" до отказов по причине термохимического старения твердой изоляции (естественный износовый отказ), составляет по разным источникам от 7 % до 20 %. То есть причиной отказа от 80 % до 93 % трансформаторов являются различные своевременно не выявленные дефекты. Данная ситуация обусловлена низкой эффективностью традиционной схемы диагностики.

Традиционная схема (проведение плановых комплексных обследований) разрабатывалась для условий плановой экономики СССР, принципы которой исключали возможность эксплуатации большого количества оборудования сверх расчетного периода. Соответственно, период комплексных обследований выбирался с учетом вероятностей появления и скоростей развития дефектов в трансформаторах с наработкой до 25 лет и не учитывает особенности развития дефектов в состаренном оборудовании. Вследствие этого в современных условиях участились случаи, когда за период между обследованиями дефект успевает зародиться, развиться и вызвать аварийный отказ трансформатора. При этом простое сокращение интервала проведения обследований приводит к неприемлемому увеличению затрат на диагностику, что говорит о необходимости разработки схемы диагностики, эффективной в современных условиях.

Объектом исследования в данной работе является схема диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения. Предметом исследования - методы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения.

Современные условия заставляют отказаться от плановых единовременных измерений всех контрольных параметров (физико-химических величин, определяющих процессы, развивающиеся в оборудовании) с тем, чтобы обеспечить учащенный контроль наиболее опасных дефектов без дополнительных затрат на контроль развития дефектов, появление которых маловероятно. Появляются попытки дифференцировать интервалы измерений параметров с учетом их информативности и опасности соответствующих выявляемых дефектов: специалисты эксплуатационных служб энергетических предприятий выбирают параметры для учащенного контроля, основываясь зачастую прежде всего лишь на собственном опыте и интуиции. Так, например, в ОАО «МРСК Северо-Запада», если по результатам проведения на трансформаторе хроматографического анализа растворенных в масле газов (ХАРГ) контрольные параметры выходят за допустимые пределы, трансформатор ставится на учащенный контроль по ХАРГ (проводится 1 раз в 3 месяца).

Безусловно, данные меры в ряде случаев способны повысить надежность эксплуатируемого оборудования. Однако субъективность при выборе методов учащенного контроля существенно снижает эффективность данного подхода. Например, в случае развития разрядных процессов в трансформаторах с длительной наработкой, хроматография обладает значительным запаздыванием (время, необходимое для накопления достаточной для регистрации дефекта концентрации соответствующих газов, зачастую сопоставимо со временем развития дефекта до критической стадии) и неспособна выявить дефект на ранней стадии развития. Таким образом, оборудование ОАО «МРСК Северо-Запада», стоящее на учащенном контроле (в основном эксплуатируется более 25 лет), фактически не диагностируется на предмет развития частичных разрядов (ЧР). Между тем наличие частичных разрядов является индикатором состояния изоляции трансформатора.

Вышеизложенное формирует цель работы: оптимизация традиционной схемы диагностики трансформаторов высших классов напряжения.

Достижение поставленной цели связывается в данной диссертационной работе с решением следующих задач:

• изучение дефектов, возникающих в силовых трансформаторах высших классов напряжения, определение наиболее опасных из них;

• изучение методов диагностики, применяемых для выявления соответствующих дефектов;

• оценка эффективности традиционной схемы контроля технического состояния силовых трансформаторов;

• определение наиболее эффективных методов диагностики для учащенного контроля наиболее опасных дефектов;

• исследование проблем выявления дефектов методом диагностики трансформаторов, основывающимся на измерении характеристик частичных разрядов, и предложение их решений;

• разработка оптимизированной двухступенчатой схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения;

• оценка эффективности применения оптимизированной схемы.

При решении поставленных задач использовались следующие методы исследования: анализ статистических данных по отказам трансформаторов; проведение экспериментов на модельных образцах изоляции трансформатора; компьютерное моделирование.

Научная новизна результатов, полученных в диссертационной работе, и основные положения, выносимые на защиту:

1. Выявлены особенности развития дефектов различного вида по характеристикам частичных разрядов в продольной и главной изоляции трансформатора.

2. Разработана методика проведения измерения частичных разрядов в образцах бумажно-масляной изоляции. Разработаны и изготовлены испытательные камеры и модельные образцы изоляции для проведения соответствующих исследований.

3. Разработана схема измерителя частичных разрядов, позволяющая минимизировать влияние длительности ЧР на достоверность измерений.

4. Разработана двухступенчатая схема диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения, обеспечивающая большую эффективность контроля технического состояния трансформаторов по сравнению с традиционной схемой.

Прикладная ценность полученных результатов:

1. Выявлены характерные признаки развития дефектов, позволяющие идентифицировать дефект изоляции трансформатора по характеристикам частичных разрядов.

2. Усовершенствована методика измерения ЧР: минимизировано влияние параметров трансформатора и измерительной цепи на результаты измерений частичных разрядов.

3. Разработаны алгоритмы проведения обследований трансформаторов по оптимизированной схеме диагностики, обеспечивающие минимальное число коммутаций обследуемого оборудования, а также минимальные трудозатраты.

Реализация результатов. Результаты исследования используются специалистами ООО «Дизкон» (Санкт-Петербург) и ЗАО «Энергобаланс» (Санкт-Петербург) при проведении обследований силовых трансформаторов высших классов напряжения. Результаты исследования включены в материал лекции «Диагностика силовых трансформаторов по характеристикам частичных разрядов», которая читается в Петербургском энергетическом институте повышения квалификации.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на научно-практических конференциях «Неделя

науки СПбГПУ» (Санкт-Петербург, 2006, 2009); всероссийских форумах студентов, аспирантов и молодых ученых «Наука и инновации в технических университетах» (Санкт-Петербург, 2008, 2009, 2010); политехнических симпозиумах «Молодые ученые - промышленности Северо-Западного региона» (Санкт-Петербург, 2008, 2009, 2010); восемьдесят первом всероссийском семинаре с международным участием «Методы и средства исследования и обеспечения надежности систем энергетики» (Санкт-Петербург, 2009); XII международной научно-технической конференции «Трансформаторострое-ние 2009» (Украина, Запорожье, 2009); тридцать третьем международном семинаре «Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования» (Казань, 2009); седьмом ежегодном семинаре «Методы и средства контроля изоляции высоковольтного оборудования» (Пермь, 2010); пятой международной научно-технической конференции «Электрическая изоляция -2010» (Санкт-Петербург, 2010); международной научно-технической конференции «Трансформаторы: эксплуатация, диагностирование, ремонт и продление срока службы» (Екатеринбург, 2010).

Проект «Индикативная диагностика трансформатора», разработанный на основе материалов, содержащихся в данной диссертационной работе, является победителем «Конкурса на лучшие инновационные проекты в сфере науки и высшего образования Санкт-Петербурга в 2009 году» в номинации «Лучшая паучпо-инновациошшя идея» (Санкт-Петербург, 2009).

Публикации. По теме диссертации опубликовано одиннадцать работ, из них две работы в изданиях, рекомендованных ВАК.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы, общим объемом 128 страниц.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, определены объект, предмет, цель, задачи и методы исследования, раскрыты научная новизна и практическая ценность результатов исследования, сформулированы основные положения, выносимые на защиту, дан краткий обзор диссертации по главам.

В первой главе произведен обзор дефектов, возникающих в основных элементах конструкции трансформаторов (обмотках, изоляции, магнитопроводе, устройствах РПН, системе охлаждения, высоковольтных вводах и др.). На основании анализа статистики отказов определены наиболее опасные дефекты (табл. 1). На долю дефектов, приведенных в табл. 1 приходится в среднем около 90 % аварийных отказов силовых трансформаторов. Причем на первый план однозначно выходят изоляционные проблемы. На их долю по оценкам различных авторов приходится от 43 % до 70 % и выше отказов силовых трансформаторов высших классов напряжения.

В данной главе для анализа использованы данные о повреждаемости силовых трансформаторов, полученные из книг А.Б. Алексеева и

А.Е. Монастырского, а также данные других авторов, опубликованные в сборниках трудов научно-технических семинаров и конференций.

Таблица 1

_Наиболее опасные дефекты силовых трансформаторов_

Дефекты продольной и главной изоляции Загрязнение твердой изоляции

Увлажнение твердой изоляции

Старение масла

Загрязнение масла

Разряд в масляном клине

Пробой масляного канала

Скользящий разряд по поверхности твердой изоляции

Ползущий разряд

Дефекты обмоток Ослабление прессовки

Прочие дефекты Дефекты РПН

Дефекты высоковольтных вводов

Повреждение двигателей системы охлаждения

Во второй главе описаны методы диагностики для выявления дефектов силовых трансформаторов в эксплуатации как нормативные, применение которых регламентируется РД 34.45-51.300-97, так и альтернативные, находящие широкое применение в последние годы. Проанализирована традиционная схема диагностики, отмечена ее низкая эффективность.

Традиционная схема диагностики предполагает проведение плановых комплексных обследований трансформаторов как нормативными, так и альтернативными методами. При таком подходе состояние оборудования определяется с максимальной достоверностью, так как выявляются все основные виды дефектов. Однако высокая достоверность комплексного обследования сопряжена с высокой стоимостью, поэтому, исходя из соображений экономической целесообразности, его проводят не чаще одного раза в 8 - 12 лет. Вместе с тем период развития дефектов твердой изоляции от начальной до критической стадии в трансформаторах с длительной наработкой может составлять 1 год и менее, что не позволяет традиционной схеме своевременно выявлять в трансформаторе развивающиеся дефекты.

Исходя из изложенного и учитывая тот факт, что 90 % отказов трансформаторов обусловлено сравнительно небольшой группой дефектов (см. табл. 1), становится очевидно, что современные условия вынуждают отказаться от практики плановых обследований трансформаторов на предмет выявления всех известных дефектов и сконцентрироваться на выявлении ключевых. Необходимо обеспечить контроль ключевых дефектов в адекватные сроки методами, позволяющими выявлять дефекты с минимальным запаздыванием, и обеспечить возможность измерения контрольных параметров без отключения оборудования.

Для этих целей предложена группа методов, включающая: ХАРГ, физико-химический анализ масла (ФХА), вибродиагностику, измерение ЧР. Последний метод является основным в данной группе, так как выявляет изоляционные дефекты, на долю которых приходится подавляющее количество отказов

трансформаторов. Регистрация ЧР электрическими методами позволяет без запаздывания не только выявить дефект, но и определить его вид и степень развития, а также определить место развития дефекта при одновременном применении акустических методов регистрации. Но регистрация частичных разрядов в трансформаторном оборудовании на действующих подстанциях имеет ряд технических трудностей, в силу чего до настоящего времени эта методика является скорее искусством, нежели инженерной практикой. В большой степени это связано с отсутствием данных для идентификации дефектов по характеристикам ЧР и влиянием на регистрируемые характеристики ЧР параметров трансформатора и элементов измерительной цепи. Исходя из изложенного, оптимизация схемы диагностики силовых трансформаторов требует поиска путей решения данных проблем.

Третья глава посвящена поиску уникальных отличительных признаков развития дефектов по характеристикам ЧР.

К основным видам дефектов, развивающихся в изоляции трансформаторов, относятся: пробой масляного канала, разряды в масляном клине, ползущий разряд, скользящий разряд. Поскольку детальное изучение характеристик ЧР при развитии различных видов дефектов в реальных силовых трансформаторах 110 кВ и выше связано с определенными организационными и материальными трудностями, на первом этапе исследования проводились на модельных образцах изоляции в лабораторных условиях.

Модель разряда в масляном канале представляла собой два скрещенных металлических цилиндра с намотанной на них бумагой толщиной 1 мм. Зазор между бумажными покрытиями составлял 1 мм. Модель разряда в масляном клине аналогична предыдущей, но с отсутствием масляного канала. Для моделирования скользящего разряда использовались два плоских круглых электрода диаметрами 114 мм и 40 мм с проложенной между ними картонной пластиной. Ползущий разряд исследовался с плоскими электродами одинакового диаметра (114 мм), но картонный барьер устанавливался под углом к поверхности электродов, а для зарождения ползущего разряда имелась инициирующая игла. Модели устанавливались в специально разработанной испытательной камере. Перед проведением экспериментов изоляционные конструкции помещались на 24 часа в термостат для сушки целлюлозной изоляции. Заливка моделей маслом производилась под вакуумом, что позволяло практически исключить возможность появления пузырьков воздуха в образцах.

Исследования проводились по следующей методике. На испытательную камеру от высоковольтной установки подавалось напряжение 50 Гц, значение которого плавно поднималось до появления ЧР с уровнем кажущегося заряда выше 50 пКл. После регистрации характеристик частичных разрядов на данном уровне напряжение выдерживалось 10 минут, после чего производилась повторная регистрация. В случае если развитие дефекта на этом уровне не выявлялось, напряжение поднималось ступенчато с шагом 2 кВ. Эта процедура повторялась либо до появления постоянно повторяющихся мощных ЧР, либо до выявления развития дефекта. После этого без изменения напряжения 1 раз в

десять минут производился съем характеристик ЧР до пробоя образца. В ходе экспериментов при помощи прибора «СКИТ ЧР» происходила регистрация осциллограмм импульсов частичных разрядов, фазовых диаграмм (каждый ЧР изображался в виде точки в фазе, соответствующей моменту фиксации разряда с соответствующим кажущимся зарядом) и амплитудных спектров (представляют собой графики, изображающие количество регистрируемых частичных разрядов в секунду соответственно амплитудным значениям их кажущегося заряда). На основании полученных результатов выявлялись характерные особенности для данного вида дефекта (см., например, рис. 1). Характерными признавались результаты, повторяемость которых наблюдалась не менее чем в 70 % экспериментов. После пробоя модельного образца его целлюлозная изоляция изучалась на предмет выявления наглядных признаков дефекта исследуемого вида для подтверждения корректности полученных результатов (см., например, рис. 2).

б)

а)

В)

!щ ; ■ >:/:, д -л , »

I.-1 л т

2-1 00 т /\

1.8 ■'■во ж ш ч !

1Е ОС? 1 1 ;

В.ОЕЗ 1 Уч

* ио

.....''

Рис. 1. Пробой масляного канала, II стадия: а) характерная осциллограмма ЧР; б) характерная фазовая диаграмма;^характерный амплитудный спектр

Результаты проведенного исследования (в общей сложности более ста экспериментов) позволили сформулировать характерные уникальные отличительные признаки дефектов и стадий их развития по характеристикам ЧР (табл. 2). Результаты исследования, в том числе показали, что частичные разряды в масле и целлюлозе существенно различаются по длительностям процессов: регистрируемые на осциллограммах электрические импульсы ЧР имеют длительности фронта порядка десятков не («короткие») и сотен не («длинные») соответственно (см., например, рис. 3). Следовательно, выявлению «длинных» импульсов, как индикатору необратимого разрушения

Рис. 2. Характерный след развития ползущего разряда

твердой изоляции трансформатора, должно быть уделено особое внимание при измерении ЧР.

Таблица 2

_Характерные уникальные отличительные признаки дефектов_

Вид дефекта

Признаки

03 а о

и о

И «

4 о св

« О

ю о о, С

I стадия (твердая изоляция не повреждена): Фазовая диаграмма в форме треугольника, вершина которого смещена на 1 - 2 мс вправо относительно экстремумов синусоиды воздействующего напряжения.

Амплитудный спектр в виде экспоненты с экстремумом, соответствующим ЧР с минимальным кажущимся зарядом.

Кажущийся заряд ЧР не превышает 300 пКл; длительность фронта импульса ЧР порядка десятков не.

II стадия (начало разрушения твердой изоляции): Рисунок фазовой диаграммы по геометрии подобен первой стадии. Амплитудный спектр подобен первой стадии.

Кажущийся заряд ЧР не превышает 1000 пКл; фронт порядка десятков не. Звуковой эффект в виде отдельных щелчков от наиболее мощных ЧР._

III стадия (глубокое повреждение твердой изоляции с последующим пробоем):

• Рисунок фазовой диаграммы по геометрии подобен предыдущим стадиям, несколько увеличивается разброс фаз наиболее мощных 4P, ослабевает их привязка к экстремумам синусоиды воздействующего напряжения.

• На амплитудном спектре появляются 2 экстремума, соответствующие 4P с максимальным кажущимся зарядом на отрицательной и положительной полярностях.

• Сложные каскады 4P: появляются «длинные» разряды (фронт порядка сотен не), на которые накладываются 4P второй стадии. «Длинные» разряды в разы уступают «коротким» по величине кажущегося заряда. Длительность каскада составляет в среднем от 5 до 10 мкс.

» Звуковой эффект в виде отдельных щелчков от наиболее мощных 4P.

о Я

4 у,

5 о к

ОЗ

S в

Он

Две стадии развития дефекта. Вторая стадия (предпробойная) отличается резким увеличением частоты следования ЧР, очень скоротечна. Общие признаки дефекта:

• Рисунок фазовой диаграммы в виде фигуры, состоящей из двух треугольников: в начале периода воздействующего синусоидального напряжения количество и кажущийся заряд ЧР возрастают, однако, начиная с третьей мс и до экстремума, образуется некий провал, разбивающий треугольник фазовой диаграммы на два.

• Каскады ЧР, представляющие собой последовательность «коротких» (фронт порядка десятков не) и «длинных» (фронт порядка сотен не (до 1 мкс)) разрядов; доля «длинных» разрядов в каскаде с развитием дефекта увеличивается. Кажущийся заряд «длинных» разрядов на порядок меньше «коротких». Длительность каскада составляет в среднем от 5 до 10 мкс.

• Амплитудный спектр в виде экспоненты с экстремумом, соответствующим ЧР с минимальным кажущимся зарядом.

» Звуковой эффект: отдельные щелчки от наиболее мощных разрядов._

Таблица 2 (продолжение)

1 2

Скользящий разряд Постепенное развитие дефекта без ярко выраженных границ стадий. Общие признаки: • Рисунки фазовых диаграмм: вначале имеют форму треугольника с вершиной, соответствующей экстремуму воздействующего на образец синусоидального напряжения. По мере развития дефекта область, содержащая ЧР с максимальным кажущимся зарядом, постепенно расширяется, захватывает практически всю синусоиду и обосабливается от остальной части фазовой диаграммы. • Амплитудные спектры: в начале развития имеют вид экспоненты с экстремумом, соответствующим ЧР с минимальным кажущимся зарядом. Затем на спектрах появляются 2 экстремума, соответствующие ЧР с максимальным зарядом на отрицательной и положительной полярностях воздействующего напряжения. • В начале развития дефекта следуют только «короткие» импульсы (фронт порядка десятков не); затем появляются каскады ЧР длительностью от 10 до 20 мке и более, содержащие «длинные» разряды (фронт порядка сотен не), на которые накладываются «короткие» ЧР. «Длинные» разряды имеют величину кажущегося заряда того же порядка, что и «короткие». • Звуковой эффект: непрерывный треск от наиболее мощных разрядов.

Ползущий разряд Постепенное развитие дефекта без ярко выраженных границ стадий. Общие признаки дефекта: • Рисунки фазовых диаграмм: вначале имеют форму треугольника с вершиной, соответствующей экстремуму воздействующего на образец синусоидального напряжения. По мере развития дефекта область, содержащая ЧР с максимальным кажущимся зарядом, постепенно расширяется, захватывает практически всю синусоиду и затем постепенно сосредотачивает в себе все развивающиеся частичные разряды. • Амплитудные спектры: в начале развития имеют вид экспоненты с экстремумом, соответствующим ЧР с минимальным кажущимся зарядом. Затем на спектрах появляются 2 экстремума, соответствующие ЧР с максимальным кажущимся зарядом на отрицательной и положительной полярностях воздействующего напряжения. На поздней стадии развития экстремум, соответствующий разрядам с минимальным зарядом исчезает. • Каскады ЧР, содержащие «длинные» разряды (фронт порядка сотен не), на которые накладываются «короткие» ЧР. «Длинные» разряды существенно превышают «короткие» по величине кажущегося заряда. Длительность каскада составляет в среднем от 5 до 10 мкс. • Звуковой эффект: непрерывный треск от наиболее мощных разрядов.

Рис. 3. Модель развития разрядов в масляном клине, характерные осциллограммы ЧР: а) «короткий» ЧР, 63 нс/дел.; «длинный» ЧР, 200 нс/дел.

Выявленные характерные уникальные отличительные признаки дефектов и стадий их развития могут быть использованы для идентификации дефектов изоляции по характеристикам частичных разрядов. Однако необходимо учесть, что в случае измерения частичных разрядов на реальном трансформаторе, на регистрируемые характеристики влияют параметры данного оборудования и измерительной цепи, что может изменить характерные признаки дефектов. Таким образом, необходимо оценить и учесть данное влияние либо принять меры по его устранению.

В четвертой главе разработан способ минимизации влияния на регистрируемые характеристики частичных разрядов параметров трансформатора и элементов измерительной цепи. При измерении ЧР электрическим методом, кроме уровня внешних помех, достоверность регистрируемых электрических характеристик частичных разрядов зависит от:

1) места возникновения ЧР в обмотке (чем дольше путь сигнала от очага разряда до измерительной аппаратуры, тем больше его затухание);

2) длительности фронта импульса ЧР (разряды, различающиеся по длительности процесса, регистрируются аппаратурой с различной достоверностью);

3) времени нарастания градуировочного импульса (влияет на точность градуировки).

Исследования по определению степени влияния данных факторов на достоверность измерений и поиску возможностей его минимизации проводились расчетным путем с использованием программного комплекса «Oread» на примере трансформатора типа ТРДН-80000/110. В ходе исследований составлялась схема замещения обмотки трансформатора и измерительной цепи, параметры которой рассчитывались по каталожным данным по методике, использовавшейся д.т.н., проф. Г.С. Кучинским. Для возможности моделирования ЧР в различных местах обмотки, она разбивалась на 10 равных ячеек (нумеруются по порядку от заземленного края обмотки). После этого рассчитывалась достоверность измерения частичных разрядов, которая определялась следующим образом. Прежде всего, рассчитывался процесс градуировки измерительной схемы (градуировочные импульсы моделировались импульсами прямоугольной формы с временами нарастания ¡фг, соответствующими требованиям ГОСТ 20074-83 и МЭК (IEC 60270)). Затем в одной из ячеек обмотки моделировался ЧР - импульс прямоугольной формы с определенным кажущимся зарядом с]чро и длительностью фронта импульса t,/,4p, и на измерительном элементе схемы регистрировался расчетный измеряемый кажущийся заряд частичного разряда qyp. Достоверность результатов определялась путем вычисления отношения расчетного измеряемого значения кажущегося заряда ЧР к исходному моделируемому значению кажущегося заряда частичного разряда - коэффициента достоверности:

Кд =q4p/q4p0. (1)

Значение Кд показывает долю значения кажущегося заряда возникшего в изоляции обмотки ЧР, которую регистрирует измерительная схема и,

следовательно, в идеале оно должно составлять единицу. Соответственно, величина обратная коэффициенту достоверности показывает, во сколько раз результат измерений кажущегося заряда занижен.

В соответствии с требованиями ГОСТ 20074-83, при регистрации характеристик частичных разрядов измерительная аппаратура должна измерять сигналы, имеющие частоту до 2 МГц. Однако в настоящее время зачастую высказывается мнение о том, что более целесообразным является измерять сигналы всех частот. Приведенные ниже (табл. 3; левая часть) результаты расчетов Кд опровергают это предположение и показывают недопустимо низкий уровень достоверности измерений характеристик ЧР даже без учета внешних помех.

Таблица 3

Расчетные значения Кд___

Ячейка 1фЧР, не (фг - 10 нс 1фг = 30 не 1фг = 60 нс 100 НС 1фг = 10 нс 1ф,= 30 НС 1фг = 60 НС 1фг = 100 НС

Регистрация сигналов всех частот Пассивный пятиступенчатый КС-фильтр с частотой среза 2 МГц

1 10 0,009 0,014 0,014 0,017 0,031 0,031 0,031 0,032

100 0,007 0,012 0,012 0,015 0,031 0,031 0,031 0,032

1000 0,004 0,006 0,006 0,007 0,028 0,028 0,028 0,029

6 10 0,083 0,136 0,135 0,163 0,289 0,290 0,291 0,292

100 0,072 0,118 0,117 0,142 0,289 0,290 0,291 0,292

1000 0,034 0,056 0,055 0,067 0,283 0,284 0,285 0,287

10 10 0,282 0,461 0,460 0,555 0,980 0,983 0,986 0,991

100 0,244 0,399 0,398 0,481 0,977 0,980 0,983 0,989

1000 0,115 0,188 0,188 0,227 0,955 0,957 0,960 0,966

Перечислим основные положения, обосновывающие данное утверждение:

1) Ошибка при измерениях менее чем на порядок, возможна только в случае развития разрядов в ближайшей к вводу половине обмотки.

2) Кроме естественного затухания сигнала в зависимости от места возникновения частичного разряда в обмотке (номера ячейки), на значения коэффициента влияет длительность фронта импульса ЧР. Так, различие в достоверности измерения частичных разрядов внутри одной ячейки достигает 2,4 раза. В результате «длинные» ЧР, например десятой ячейки, затухают в 2,4 раза сильнее по сравнению с «короткими». Учитывая, что в ходе экспериментов было установлено, что в ряде случаев «длинные» ЧР изначально имеют кажущийся заряд на порядок меньший «коротких», регистрация «длинных» разрядов становится крайне затруднительной, практически невозможной. Между тем, в третьей главе данной диссертационной работы было установлено, что регистрация именно «длинных» (фронты порядка 100 не до 1 мке) импульсов свидетельствует о необратимом разрушении твердой изоляции. Кроме того, в результате зависимости достоверности измерений от фронта импульса частичного разряда серьезно нарушается геометрия рисунков фазовых диаграмм и амплитудных спектров.

3) Обнаруживается зависимость результата измерений от времени нарастания градуировочного импульса. Так, при = 10 не имеем результат наихудший по достоверности. Даже при развитии ЧР в непосредственной близости от ввода трансформатора (ячейка 10) невозможно измерить кажущийся заряд ЧР, ошибившись менее чем в 3,5 - 8,7 раз (в зависимости от фронта импульса). С ростом времени нарастания градуировочных импульсов достоверность измерений возрастает, однако ситуация продолжает оставаться неудовлетворительной: в десятой ячейке при 1Ф, = 100нс (наибольшее время нарастания градуировочного импульса из диапазона, регламентированного ГОСТ 20074-83) ошибка измерений составляет от 1,8 до 4,4 раза.

Регистрация сигналов всех частот приводит к тому, что на форму и амплитуду регистрируемого импульса оказывают существенное влияние высокочастотные помехи колебательного характера (рис. 4 а, б), возникающие за счет наличия индуктивности отвода (соединяет обмотку и высоковольтный ввод) и индуктивности контура подключения градуировочного генератора. На практике подавить данные колебания путем исключения соответствующих индуктивностей невозможно. Следовательно, необходима отстройка от высокочастотных помех, а значит, регистрация сигналов всех частот при измерении ЧР приводит к значительным погрешностям.

а)

¡ш:

-а-:

й V

б)

.11. .1/.

ММ........

В)

гвяи->—Ь

Г)

Рис. 4. Расчетные осциллограммы напряжения на измерительном элементе: а, б) регистрация сигналов всех частот при градуировке (моделируемый импульс: (фг = 30 не) и при измерении ЧР (10 ячейка, моделируемый импульс: 1,/,чг =30 не), соответственно: Кд~ 0,46; в, г) случай аналогичный а, б), но с использованием фильтра: Кд~ 1

Так, расчеты показали, что включение в цепь параллельно измерительному импедансу пассивного пятиступенчатого низкочастотного ШГ-фильтра с частотой среза 2 МГц, позволяет существенно снизить влияние описанных помех (рис. 4 в, г) и добиться результата оптимального по достоверности измерений ЧР (см. табл. 3; правая часть). Удается максимально снизить зависимость результата измерений ЧР от длительности фронта импульса частичного разряда и времени нарастания градуировочного импульса. Значения коэффициентов достоверности в десятой ячейке близки к оптимальному значению - единице. Фактически остается только естественное затухание импульса ЧР по длине обмотки, не превышающее полтора порядка. Равенство коэффициентов внутри ячеек позволяет достоверно передавать фазовые диаграммы и амплитудные спектры, и, следовательно, дает возможность применять полученные в третьей главе данной диссертационной работы уникальные отличительные признаки дефектов для их выявления по характеристикам частичных разрядов. Также применение данного фильтра обеспечивает достоверную регистрацию «длинных» импульсов ЧР, свидетельствующих о разрушении твердой изоляции.

Отсутствие влияния времени нарастания градуировочного импульса на достоверность измерений позволяет производить адекватную градуировку схемы, используя импульсы с любой длительностью фронта из диапазона ГОСТ 20074-83.

Таким образом, проведенные в третьей и четвертой главах данной диссертационной работы исследования выявили пути решения проблем применения электрического метода измерения ЧР для контроля технического состояния силовых трансформаторов высших классов напряжения. Обнаружены признаки развития дефектов по характеристикам ЧР и способ борьбы с погрешностями при измерениях, вызываемыми внутренними параметрами трансформатора и измерительной цепи. Данные результаты открывают широкие возможности для инженерного применения электрического метода измерения характеристик ЧР и позволяют перейти к дальнейшей оптимизации схемы диагностики.

Пятая глава посвящена разработке оптимизированной схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения. Как уже неоднократно утверждалось, традиционная схема диагностики силовых трансформаторов неэффективна, так как в большинстве случаев не позволяет выявлять дефекты на ранней стадии их развития. В современных условиях становится целесообразным отказ от плановых комплексных обследований и обеспечение учащенного контроля ключевых дефектов трансформатора. Для учащенного контроля наиболее вероятных и опасных дефектов без увеличения затрат на диагностику в данной работе предлагается перейти к диагностике силовых трансформаторов по следующей двухступенчатой схеме.

проведения ремонтных работ или замены трансформатора переходят ко второй ступени. Ее роль выполняет комплексное обследование как нормативными, так и альтернативными методами диагностики силовых трансформаторов.

Во второй главе проработан вопрос учащенного контроля наиболее вероятных и опасных дефектов трансформаторов. Для этих целей выбраны следующие методы: ХАРГ, ФХА, вибродиагностика, измерение ЧР. С учетом разработанных в главах 3 и 4 путей решения выявленных проблем измерения характеристик ЧР, можно сделать вывод, что предложенная группа методов успешно решает задачу первой ступени.

Измерения в объеме первой ступени необходимо проводить не реже 1 раза в 0,5 года. Для выполнения работ по проведению измерений контрольных параметров в рамках первой ступени необходима бригада, состоящая из двух инженеров-испытателей. В зависимости от установленного на трансформаторе оборудования, а также от того, требуется ли градуировка схемы измерения частичных разрядов, разработаны алгоритмы проведения измерений с различными временными затратами (от 80 до 190 минут) и количеством отключений трансформатора (от 0 до 2).

Сравнительная оценка эффективности разработанной двухступенчатой и традиционной схем диагностики проводилась путем расчета так называемых коэффициентов эффективности:

К м (2)

Л эф. - „ идеф. >

треб.

где Иж. - количество обследований трансформатора в год, исходя из экономических возможностей служб эксплуатации; А^д. - количество обследований трансформатора в год, необходимое для того, чтобы трансформатор на протяжении периода между обследованиями являлся надежно диагностированным, о ,>„/,. - процент выявляемых дефектов, являющихся причиной аварийных отказов трансформаторов.

Оценка показала, что разработанная двухступенчатая схема по значениям Кэф. превосходит традиционную более чем в 8 раз. Достигается это в первую очередь отсутствием необходимости в проведении плановых комплексных обследований, сопряженных с единовременными высокими затратами.

Также в пятой главе рассмотрена сложившаяся в ОАО «МРСК Северо-Запада» ситуация в области контроля технического состояния силовых трансформаторов напряжением 110, 220 кВ, рекомендовано применение разработанной оптимизированной схемы диагностики, дан ряд практических рекомендаций по ее внедрению.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненные в данной диссертационной работе исследования обеспечили решение комплекса научно-технических проблем по оптимизации традиционной схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения. Была разработана двухступенчатая схема, позволяющая обеспечить эффективный учащенный контроль наиболее опасных дефектов

трансформаторов. Наиболее существенные научные и практические результаты заключаются в следующем:

1) На основании анализа статистики отказов определены наиболее опасные дефекты трансформаторов.

2) Определены наиболее эффективные для учащенного применения методы диагностики, выявляющие наиболее вероятные и опасные дефекты.

3) Разработаны решения основных проблем, препятствующих эффективному применению электрического метода измерения частичных разрядов:

• разработаны методика исследования, необходимое оборудование, а также модельные образцы изоляции трансформатора, и проведены эксперименты, по результатам которых выявлены характерные признаки развития дефектов главной и продольной изоляции трансформатора и степени их развития по характеристикам частичных разрядов;

• выявлены зависимости достоверности результатов измерения кажущегося заряда частичных разрядов от времени нарастания градуировочных импульсов и длительности ЧР, а также неприемлемо низкая общая достоверность измерений частичных разрядов в случае регистрации сигналов всех частот в измерительной цепи;

• разработана схема измерительной цепи, обеспечивающая оптимальную достоверность измерения кажущегося заряда и наличие влияния на достоверность только естественного затухания сигнала по обмотке.

4) Разработана двухступенчатая схема диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения, и доказана большая эффективность ее применения по сравнению с традиционной схемой.

5) Разработаны возможные алгоритмы проведения обследований трансформаторов в объеме оптимизированной схемы диагностики, обеспечивающие минимальное количество коммутаций обследуемого оборудования, минимальные трудозатраты, и даны рекомендации по внедрению двухступенчатой схемы на примере ОАО «МРСК Северо-Запада».

Максимальное продление реального срока службы и организация безаварийной работы силовых трансформаторов высших классов напряжения -важнейшие задачи современной энергетики. Выполнение данных задач невозможно без оптимизации существующей традиционной схемы диагностики трансформаторов, так как от эффективности диагностической схемы напрямую зависит возможность своевременно выявить дефект в оборудовании, предотвратить его аварийный отказ, принять обоснованное решение о целесообразности дальнейшей эксплуатации.

СПИСОК ОСНОВНЫХ ПУБЛИКАЦИЙ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК РФ: 1. Ермаков Е.Г. Методика измерения частичных разрядов в изоляции силовых трансформаторов // Научно-технические ведомости СПбГПУ, № 2 (78). - СПб.: Изд-во Политехи, ун-та, 2009. - С. 47 - 52.

2. Ермаков Е.Г. Исследование характеристик частичных разрядов при различных видах дефектов в силовых трансформаторах // Научно-технические ведомости СПбГПУ, № 4-1 (89). - СПб.: Изд-во Политехи, ун-та, 2009,- С. 172- 177.

Публикации в сборниках трудов Международных конференций:

3. Ермаков Е.Г. О двухступенчатой схеме диагностики силовых трансформаторов // XXXVIII Неделя науки СПбГПУ: материалы международной научно-практической конференции. Ч. И. - СПб.: Изд-во Политехи, ун-та, 2009. - С. 3 - 4.

4. Ермаков Е.Г., Монастырский А.Е. К вопросу идентификации дефектов силовых трансформаторов по электрическим характеристикам частичных разрядов // Электрическая изоляция - 2010: сборник научных трудов пятой Международной научно-технической конференции. - СПб.: Изд-во Политехи, ун-та, 2010. - С. 273 - 282.

5. Ермаков Е.Г., Монастырский А.Е. О проблемах применения электрического метода регистрации характеристик частичных разрядов для диагностики высоковольтных силовых трансформаторов // Трансформаторы: эксплуатация, диагностирование, ремонт и продление срока службы: материалы Междунар. науч.-практ. конф., посвящ. 70-летию Виктора Соколова / под ред. А.Г. Овсянникова, В.Н. Осотова. - Екатеринбург: Издательский дом «Автограф», 2010. - С. 39-48.

Публикации в сборниках научных трудов и докладов:

6. Ермаков Е.Г. Исследование характеристик частичных разрядов при развитии дефектов в силовых трансформаторах // Наука и инновации в технических университетах: Материалы Всероссийского форума студентов, аспирантов и молодых ученых. - СПб.: Изд-во Политехи, ун-та, 2008. - С. 14 - 15.

7. Ермаков Е.Г. Определение критериев выявления дефектов в силовых трансформаторах по характеристикам частичных разрядов // Молодые ученые -промышленности Северо-Западного региона: Материалы конференций Политехнического симпозиума. - СПб: Изд-во Политехи, ун-та, 2008. - С.73 - 75.

8. Ермаков Е.Г. Оптимизация схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения // Молодые ученые -промышленности Северо-Западного региона: Материалы конференций Политехнического симпозиума. - СПб: Изд-во Политехи, ун-та, 2009. - С.93 - 95.

9. Ермаков Е.Г. Исследование характеристик ЧР в модели «твердый диэлектрик - масло - твердый диэлектрик» безотносительно влияния фактора деструкции твердого диэлектрика под действием ЧР в масле // Наука и инновации в технических университетах: Материалы Третьего Всероссийского форума студентов, аспирантов и молодых ученых. - СПб.: Изд-во Политехи, ун-та, 2009.-С. 13-14.

10. Ермаков Е.Г. Диагностика силовых трансформаторов высших классов напряжения по характеристикам частичных разрядов // Молодые ученые -промышленности Северо-Западного региона: Материалы конференций Политехнического симпозиума. - СПб: Изд-во Политехи, ун-та, 2010. - С. 62 - 63.

П.Ермаков Е.Г. Проблемы диагностики силовых трансформаторов по характеристикам частичных разрядов в их изоляции, поиск путей их решения // Методические вопросы исследования надежности больших систем энергетики. Вып. 60. Методы и средства исследования и обеспечения надежности систем энергетики / Отв. ред. Н.И. Воропай, А.И. Таджибаев (ПЭИПК) 2010: изд. Ученого совета ПЭИПК. - СПб.: «Северная звезда», 2010. - С. 519 - 531.

Лицензия ЛР № 020593 от 07.08.97

Подписано в печать 19.10.2010. Формат 60x84/16. Печать цифровая. Усл. печ. л. 1,0. Уч.-изд. л. 1,0. Тираж 100. Заказ 6564Ь.

Отпечатано с готового оригинал-макета, предоставленного автором, в Цифровом типографском центре Издательства Политехнического университета. 195251, Санкт-Петербург, Политехническая ул., 29. Тел.: (812) 550-40-14 Тел./факс: (812)297-57-76

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Ермаков, Евгений Григорьевич

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. ДЕФЕКТЫ, ВОЗНИКАЮЩИЕ В СИЛОВЫХ

ТРАНСФОРМАТОРАХ ВЫСШИХ КЛАССОВ НАПРЯЖЕНИЯ.

1.1. Основные виды дефектов силовых трансформаторов высших классов напряжения.

1.2. Определение наиболее опасных дефектов силовых трансформаторов высших классов напряжения.

1.3 Выводы.

Глава 2. ТРАДИЦИОННАЯ СХЕМА ДИАГНОСТИКИ

ТРАНСФОРМАТОРОВ. ОСНОВНЫЕ ПРОБЛЕМЫ.

2.1. Нормативные методы диагностики силовых трансформаторов, применяемые в процессе эксплуатации, и выявляемые ими дефекты.

2.1.1. Испытание трансформаторного масла.

2.1.2. Хроматографический анализ газов, растворенных в масле.

2.1.3. Оценка влажности твердой изоляции.

2.1.4. Измерение диэлектрических характеристик.

2.1.5. Оценка состояния твердой изоляции обмоток.

2.1.6. Измерение сопротивления обмоток постоянному току.

2.1.7. Измерение потерь холостого хода.

2.1.8. Измерение сопротивления короткого замыкания.

2.1.9. Тепловизионный контроль.

2.2. Альтернативные методы диагностики трансформаторов, применяемые в процессе эксплуатации, и выявляемые ими дефекты.

2.2.1. Измерение характеристик частичных разрядов.

2.2.2. Метод локации частичных разрядов.

2.2.3. Метод низковольтных импульсов.

2.2.4. Метод частотного анализа.

2.2.5. Вибродиагностика.

2.3. Традиционная схема оценки технического состояния силовых трансформаторов высших классов напряжения.

2.4. Определение методов контроля наиболее опасных дефектов.

2.5. Выводы.

Глава 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ЧАСТИЧНЫХ РАЗРЯДОВ ПРИ РАЗВИТИИ ДЕФЕКТОВ В СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРАХ.

3.1. Испытательная установка.

3.1.1. Описание.

3.1.2. Принцип работы измерителя частичных разрядов.

3.1.3. Градуировка измерителя частичных разрядов.

3.1.4. Испытательная камера.

3.2. Методика проведения экспериментов.

3.3. Модель для изучения процесса развития пробоя масляного канала.

3.4. Модель для изучения процесса развития разрядов в масляном клине.

3.5. Модель для изучения процесса развития скользящего разряда.

3.6. Модель для изучения процесса развития ползущего разряда.

3.7. Выводы.

Глава 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НА РЕГИСТРИРУЕМЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЧАСТИЧНЫХ РАЗРЯДОВ ПАРАМЕТРОВ ТРАНСФОРМАТОРА И ЭЛЕМЕНТОВ ИЗМЕРИТЕЛЬНОЙ ЦЕПИ.

4.1. Расчет параметров эквивалентной схемы замещения обмотки трансформатора и элементов измерительной цепи.

4.1.1 Расчет параметров обмотки ВН трансформатора по каталожным данным.

4.1.2. Определение прочих параметров эквивалентной схемы.

4.2. Методика расчета.

4.3 Результаты расчетов.

4.4. Оценка достоверности измерений частичных разрядов при использовании НЧ-фильтра с оптимальными параметрами.

4.5. Выводы.

Глава 5. ДВУХСТУПЕНЧАТАЯ СХЕМА ДИАГНОСТИКИ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ ВЫСШИХ КЛАССОВ НАПРЯЖЕНИЯ.

5.1. Описание двухступенчатой схемы.

5.2. Оценка эффективности двухступенчатой схемы.

5.3. Рекомендации по внедрению двухступенчатой схемы диагностики на примере ОАО «МРСК Северо-Запада».

Введение 2010 год, диссертация по энергетике, Ермаков, Евгений Григорьевич

Развитие промышленности в России в последние годы обуславливает увеличение потребления электрической энергии и, как следствие, рост нагрузки на электроэнергетическое оборудование. В то же время большое количество силовых трансформаторов, которые являются наиболее важным и дорогостоящим оборудованием электроэнергетики, эксплуатируются с превышением назначенного ресурса (расчетного срока службы). Действительно, еще в начале 2000-х годов парк силовых трансформаторов в России на 50 % - 60 % состоял из такого оборудования. И, несмотря на постоянное увеличение средств, выделяемых на обновление парка энергетического оборудования, на сегодняшний день существенно изменить эту ситуацию не удалось [1, 2]. С другой стороны, многие специалисты отмечают, что менять трансформатор по истечении его назначенного ресурса (25 [3] — 30 [4] лет) зачастую оказывается нецелесообразно [5]. Дело в том, что, если, условия работы оборудования на протяжении срока эксплуатации соответствовали расчетным, а нагрузки не превышали номинальных значений, велика вероятность того, что состояние его твердой изоляции (основной параметр, определяющий реальный срок службы трансформатора) после завершения назначенного ресурса останется удовлетворительным.

Вместе с тем для обеспечения требуемого уровня надежности работы энергосистемы, при дальнейшей эксплуатации оборудования, исчерпавшего назначенный ресурс, особое внимание должно быть уделено контролю его технического состояния. Таким образом, на современном этапе развития энергетики повышается актуальность вопросов диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения.

Необходимо отметить, что за прошедшие годы была проделана большая работа по созданию методов диагностики трансформаторного оборудования, позволяющих при комплексном их применении адекватно оценить состояние обследуемого объекта с надежностью, достигающей 98% [6, 7]. Однако, несмотря на это, количество трансформаторов, "доживающих" до отказов по причине термохимического старения твердой изоляции (естественный износовый отказ), составляет по разным источникам от 7 % до 20 % [7]. То есть причиной отказа от 80 % до 93 % трансформаторов являются различные своевременно не выявленные дефекты. Данная ситуация обусловлена низкой эффективностью традиционной схемы диагностики.

Безусловно, данные меры в ряде случаев способны повысить надежность эксплуатируемого оборудования. Однако субъективность при выборе методов учащенного контроля существенно снижает эффективность данного подхода. Например, в случае развития разрядных процессов в трансформаторах с длительной наработкой, хроматография обладает значительным запаздыванием и неспособна выявить дефект на ранней стадии развития. Таким образом, оборудование ОАО «МРСК Северо-Запада», стоящее на учащенном контроле (в основном эксплуатируется более 25 лет), фактически не диагностируется на предмет развития частичных разрядов (ЧР). Между тем наличие частичных разрядов является индикатором состояния изоляции трансформатора.

Достижение поставленной цели связывается в данной диссертационной работе с решением следующих задач:

• изучение методов диагностики, применяемых для выявления соответствующих дефектов;

• оценка эффективности традиционной схемы контроля технического состояния силовых трансформаторов;

• определение наиболее эффективных методов диагностики для учащенного контроля наиболее опасных дефектов;

• исследование проблем выявления дефектов методом диагностики трансформаторов, основывающимся на измерении характеристик частичных разрядов и предложение их решений;

• оценка эффективности применения разработанной оптимизированной схемы.

При решении поставленных задач использовались следующие методы научного исследования: анализ статистических данных по отказам трансформаторов; проведение экспериментов на модельных образцах изоляции трансформатора; компьютерное моделирование.

Научная новизна результатов, полученных в диссертационной работе, и основные положения, выносимые на защиту:

Прикладная ценность полученных результатов:

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на:

• Научно-практических конференциях «Неделя науки СПбГПУ» (Санкт-Петербург, 2006, 2009);

• Всероссийских форумах студентов, аспирантов и молодых ученых «Наука и инновации в технических университетах» (Санкт-Петербург, 2008, 2009);

• Политехнических симпозиумах «Молодые ученые — промышленности Северо-Западного региона» (Санкт-Петербург, 2008, 2009, 2010);

• XII Международной научно-технической конференции «Трансформаторо-строение 2009» (Украина, Запорожье, 2009);

• Восемьдесят первом всероссийском семинаре с международным участием «Методы и средства исследования и обеспечения надежности систем энергетики» (Санкт-Петербург, 2009);

• Тридцать третьем международном семинаре «Методы и средства оценки -состояния энергетического оборудования» (Казань, 2009);

• Седьмом ежегодном семинаре «Методы и средства контроля изоляции высоковольтного оборудования» (Пермь, 2010);

• Пятой Международной научно-технической конференции «Электрическая изоляция — 2010» (Санкт-Петербург, 2010);

• Международной научно-технической конференции «Трансформаторы: эксплуатация, диагностирование, ремонт и продление срока службы» (Екатеринбург, 2010).

Проект «Индикативная диагностика трансформатора», разработанный на основе материалов, содержащихся в данной диссертационной работе, является победителем «Городского конкурса по поддержке лучших инновационных проектов в сфере науки и высшего образования Санкт-Петербурга» в номинации «Лучшая научно-инновационная идея» (Санкт-Петербург, 2009).

Структура диссертационной работы.

В первой главе произведен обзор дефектов, возникающих в силовых трансформаторах высших классов напряжения. На основании изучения статистики отказов определены наиболее опасные дефекты.

Во второй главе описаны методы диагностики, применяемые для выявления дефектов силовых трансформаторов. Проанализирована традиционная схема диагностики, отмечена ее низкая эффективность. Определены методы эффективные для учащенного контроля наиболее опасных дефектов. Определены основные проблемы эффективного применения электрического метода измерения ЧР для учащенного контроля состояния трансформаторов.

В третьей главе проведены эксперименты на модельных образцах изоляции трансформатора. Разработана методика проведения экспериментов, испытательная камера и модельные образцы. Выявлены характерные уникальные отличительные признаки дефектов и стадий их развития, позволяющие идентифицировать дефект изоляции трансформатора по характеристикам частичных разрядов.

Четвертая глава посвящена минимизации влияния параметров трансформатора и измерительной цепи на результаты измерений ЧР. Выявлена зависимость достоверности результатов измерения частичных разрядов от места возникновения ЧР в обмотке трансформатора, времени нарастания градуировочных импульсов и длительности фронта импульса ЧР. Разработана схема измерителя частичных разрядов, обеспечивающая максимальную достоверность измерений.

В пятой главе на основании проведенных исследований разработана двухступенчатая схема диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения и доказана большая эффективность ее применения по сравнению с традиционной схемой.

Диссертационная работа выполнена на 128 страницах основного текста и состоит из введения, пяти глав, заключения, 46 рисунков, 14 таблиц, списка литературы, который содержит 54 наименования.

Заключение диссертация на тему "Оптимизация схемы диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения"

4.5. Выводы

Вследствие влияния параметров трансформатора и измерительной цепи, достоверность измерений характеристик частичных разрядов зависит от места их возникновения в обмотке, длительности, а также от времени нарастания градуировочных импульсов. Расчеты показывают, что без учета этого влияния невозможно не только эффективно применить характерные признаки развития дефектов для их выявления по характеристикам ЧР, но и просто достоверно измерить кажущийся заряд частичного разряда. Данное влияние сводится к высокочастотным помехам, обусловленным наличием индуктивности отвода, соединяющего обмотку трансформатора и высоковольтный ввод, а также индуктивности контура подключения градуировочного генератора. Поэтому измерение сигналов всех частот при регистрации частичных разрядов не является целесообразным.

Эффективным средством снижения влияния выявленных помех является применение низкочастотных фильтров. Подбор оптимальных параметров фильтров позволяет существенно повысить достоверность результатов измерений. Так, применение в измерительной цепи пятиступенчатого фильтра с частотой среза 2 МГц при регистрации ЧР в трансформаторах типа ТРДН-80000/110 позволяет максимально снизить влияние на достоверность измерений длительности фронта частичных разрядов и времени нарастания градуировочного импульса. В результате градуировка происходит достоверно при использовании импульсов с любой длительностью фронта, соответствующей ГОСТ [53], затухание импульсов ЧР не зависит от длительности их фронта импульса, и особо опасные «длинные» ЧР регистрируются с максимальной достоверностью. Кроме этого, разряды, обусловленные локальным дефектом в обмотке, регистрируются с практически одинаковой достоверностью, что позволяет сохранить геометрию фазовых диаграмм и амплитудных спектров и, следовательно, применять выявленные в главе 3 характерные уникальные отличительные признаки дефектов и стадий их развития для диагностирования силовых трансформаторов высших классов напряжения.

Приведенные в третьей и четвертой главах данной диссертационной работы исследования выявили пути решения проблем применения электрического метода измерения ЧР для контроля технического состояния силовых трансформаторов высших классов напряжения и позволили перейти к дальнейшей оптимизации схемы диагностики.

Глава 5. ДВУХСТУПЕНЧАТАЯ СХЕМА ДИАГНОСТИКИ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ ВЫСШИХ КЛАССОВ

НАПРЯЖЕНИЯ

5.1. Описание двухступенчатой схемы

Как уже неоднократно утверждалось, традиционная схема диагностики силовых трансформаторов высших классов напряжения неэффективна, так как в большинстве случаев не позволяет выявлять дефекты на ранней стадии развития и предотвратить повреждение оборудования. В современных условиях становится целесообразным отказ от плановых комплексных обследований и обеспечение учащенного контроля ключевых дефектов трансформаторов. Для учащенного контроля наиболее вероятных и опасных дефектов без увеличения затрат на диагностику в данной работе предлагается перейти к диагностике силовых трансформаторов по следующей двухступенчатой схеме.

Задача первой ступени - определить факт наличия или отсутствия в трансформаторе развивающегося дефекта. Если по результатам обследования в объеме первой ступени выявлен дефект, то для подтверждения необходимости проведения ремонтных работ или замены трансформатора переходят ко второй ступени. Ее роль выполняет комплексное обследование как нормативными, так и альтернативными методами диагностики силовых трансформаторов.

Во второй главе проработан вопрос учащенного контроля наиболее вероятных и опасных дефектов трансформаторов. Для этих целей выбраны следующие методы:

• хроматография;

• физикохимический анализ масла;

• измерение характеристик частичных разрядов;

• вибродиагностика. г г >

С учетом разработанных в главах 3 и 4 путей решения выявленных проблем измерения характеристик ЧР - наиболее информативного метода для оперативной оценки состояния продольной и главной изоляции : трансформатора - можно сделать вывод, что предложенная группа методов г1 успешно решает задачу первой ступени.

Измерения в объеме первой ступени необходимо проводить не реже 1 раза в 0,5 года.

Для выполнения работ по проведению измерений контрольных параметров в рамках первой ступени необходима бригада, состоящая из двух инженеров-испытателей. В зависимости от установленного на трансформаторе оборудования, а также от того, требуется ли градуировка схемы измерения частичных разрядов (например, если измерение ЧР на данном трансформаторе ранее уже проводилось, повторную градуировку можно не проводить), возможны несколько алгоритмов проведения измерений с различными временными затратами и количеством отключений трансформатора.

Случай 1. На трансформаторе используются масляные вводы; измерительные выводы высоковольтных вводов не оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент неизвестен.

Первый этап. Работы начинаются с измерения вибрационных характеристик по методике, изложенной в [41]. Измерения проходят на включенном под нагрузку трансформаторе, занимают не более 30 минут и проводятся одним инженером. Второй инженер в это время производит отбор проб масла для ФХА и ХАРГ из бака трансформатора. После этого трансформатор отключают.

Второй этап. Собирается схема измерения ЧР и производится ее градуировка. Данные процессы без учета временных затрат на коммутацию проходят в течение 50 минут.

Третий этап. После этого на одну из сторон трансформатора подается номинальное напряжение, и происходит регистрация характеристик частичных по разрядов электрическими и акустическими методами. Затем испытуемый объект снова отключается для демонтажа измерительного оборудования. Данные процессы без учета временных затрат на коммутацию проходят в течение 70 минут.

Четвертый этап. Демонтаж измерительного оборудования, отбор проб масла для ФХА и ХАРГ из вводов трансформатора. Процессы занимают 40 минут.

Итого, в данном случае требуется 2 раза отключать трансформатор. Временные затраты без учета коммутаций составляют 190 минут.

Случай 2. На трансформаторе используются масляные вводы; измерительные выводы высоковольтных вводов не оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент известен.

Данный случай отличается от предыдущего только отсутствием необходимости градуировки на втором этапе, в связи с чем он занимает 20 мин. Требуется 2 раза отключать трансформатор. Общие временные затраты без учета коммутаций составляют 160 минут.

Случай 3. На трансформаторе используются масляные вводы; измерительные выводы высоковольтных вводов оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент неизвестен.

Первый этап - аналогичен первому случаю.

Второй этап. Собирается схема измерения ЧР одним из инженеров и производится ее градуировка. Второй инженер в это время производит отбор проб масла для ФХА и ХАРГ из вводов трансформатора. Данные процессы без учета временных затрат на коммутацию проходят в течение 60 минут.

Третий этап. После этого на одну из сторон трансформатора подается номинальное напряжение, и происходит регистрация характеристик частичных разрядов электрическими и акустическими методами. Затем происходит отключение измерительного оборудования от устройства присоединения без ill вывода трансформатора. Данные процессы без учета временных затрат на коммутацию проходят в течение 50 минут.

Итого, в данном случае требуется 1 раз отключать трансформатор. Временные затраты без учета коммутаций составляют 140 минут.

Случай 4. На трансформаторе используются масляные вводы; измерительные выводы высоковольтных вводов оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент известен.

Данный случай отличается от предыдущего только отсутствием необходимости градуироваться на втором этапе, в связи с чем он занимает 30 минут. Требуется 1 раз отключить трансформатор. Общие временные затраты без учета коммутаций составляют 110 минут.

Случай 5. На трансформаторе используются вводы с твердой изоляцией; измерительные выводы высоковольтных вводов не оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент неизвестен.

Данный случай отличается от первого только отсутствием отбора проб масла на четвертом этапе. В связи с этим на четвертый этап требуется не более 10 минут. Требуется 2 раза отключать трансформатор. Общие временные затраты без учета коммутаций составляют 160 минут.

Случай 6. На трансформаторе используются вводы с твердой изоляцией; измерительные выводы высоковольтных вводов не оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент известен.

Данный случай отличается от второго только отсутствием отбора проб масла на четвертом этапе. В связи с этим на четвертый этап требуется не более 10 минут. Требуется 2 раза отключать трансформатор. Общие временные затраты без учета коммутаций составляют 110 минут.

Случай 7. На трансформаторе используются вводы с твердой изоляцией; измерительные выводы высоковольтных вводов оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент неизвестен.

Данный случай отличается от третьего только отсутствием отбора проб масла на втором этапе. В связи с этим на второй этап требуется не более 30 минут. Требуется 1 раз отключать трансформатор. Общие временные затраты без учета коммутаций составляют 110 минут.

Случай 8. На трансформаторе используются вводы с твердой изоляцией; измерительные выводы высоковольтных вводов оборудованы устройством присоединения. Градуировочный коэффициент известен.

Данный случай отличается от третьего отсутствием второго этапа. Отключения оборудования не требуется. Общие временные затраты составляют 80 минут.

Временные затраты на проведение измерений (без учета временных затрат на коммутацию), а также необходимые количества отключений испытуемого трансформатора по всем описанным случаям сведены в таблицу 13.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Наиболее существенные научные и практические результаты заключаются в следующем:

1) На основании анализа статистики отказов определены наиболее опасные дефекты трансформаторов.

• разработаны методика исследования, необходимое оборудование, а также модельные образцы изоляции трансформатора, и проведены эксперименты, по результатам которых выявлены характерные признаки развития дефектов главной и продольной изоляции и степени их развития по характеристикам частичных разрядов;

К наиболее актуальным задачам дальнейших исследований в области оптимизации диагностической схемы относятся:

- уточнение полученных характерных признаков развития дефектов продольной и главной изоляции по характеристикам частичных разрядов путем проведения экспериментов на обмотках реальных трансформаторов;

- выявление уровней опасности ЧР в силовых трансформаторах высших классов напряжения по кажущемуся заряду в зависимости от вида дефекта;

- разработка программируемого алгоритма, позволяющего автоматически идентифицировать вид дефекта трансформатора и степень его развития по характеристикам ЧР.

Библиография Ермаков, Евгений Григорьевич, диссертация по теме Техника высоких напряжений

1. Давиденко И.В. Разработка системы многоаспектной оценки технического состояния и обслуживания высоковольтного маслонаполненного электрооборудования. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Екатеринбург, 2009. 46 с.

2. Дарьян Л.А. Научные основы физико-химической диагностики высоковольтного маслонаполненного электрооборудования с изоляцией конденсаторного типа. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Новосибирск, 2009. 48 с.

3. ГОСТ 11677-85. Трансформаторы силовые. Общие технические условия. М.: Изд-во стандартов, 2002. - 39 с.

4. ГОСТ Р 52719-2007. Трансформаторы силовые. Общие технические условия. М.: Стандартинформ, 2007. - 45 с.

5. Львов М.Ю. Об оценке состояния силовых трансформаторов с длительным сроком эксплуатации // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 11.- СПб: ПЭИПК, 2000. С. 264 - 268.

6. Монастырский А.Е., Бунин В.И., Евдокимов Я.А. Технико-экономические проблемы диагностики трансформаторного оборудования // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 28. СПб: ПЭИПК, 2005. - С. 367 - 372.

7. Попов Г.В., Рогожников Ю.Ю. Алгоритм комплексной диагностикимасляных трансформаторов // Электрические станции, 2003, № 8. С. 54 - 59.

8. Ванин Б.В., Львов Ю.Н., Львов М.Ю., Неклепаев Б.Н., Антипов K.M., Сурба A.C., Чичинский М.И. О повреждениях силовых трансформаторов напряжением 110 — 500 кВ в эксплуатации // Электрические станции, 2001, № 9. С. 53 - 58.

9. Монастырский А.Е., Пильщиков В.Е. Методические основы измерения характеристик частичных разрядов в мощных силовых трансфроматорах // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 11.- СПб: ПЭИПК, 2000. С. 31 - 34.

10. Маяков В.П., Соколов В.В. Методы диагностики состояния трансформаторного оборудования // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 11.- СПб: ПЭИПК, 2000. С. 13-23.

11. Голоднов М.Ю. Контроль за состоянием трансформаторов. М.: Энергоатомиздат, 1988. - 88 с.

12. Силовые трансформаторы. Справочная книга / Под ред. С.Д. Лизунова, А.К. Лоханина. М.: Энергоатомиздат, 2004. 616 с.

13. Кучинский Г.С., Кизиветгер В.Е., Пинталь Ю.С. Изоляция установок высокого напряжения. М.: Энергоатомиздат, 1987. - 368 с.

14. Непрокин В.И., Рыбаков Л.М. К вопросу диагностирования изоляции силовых трансформаторов, эксплуатируемых в России // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 31. — СПб: ПЭИПК, 2008. С. 433 - 439.

15. Монастырский А.Е. Анализ повреждаемости маслонаполненного трансформаторного оборудования // Современные проблемы оценки состояния и обслуживания маслонаполненного оборудования. Выпуск 5. — СПб: ПЭИПК, 1997.-С. 7-10.1./

16. Алексеев Б.А. Контроль состояния (диагностика) крупных силовыхтрансформаторов. М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2002. - 216 е.: ил. - (Основное электрооборудование в энергосистемах: обзор отечественного и зарубежного опыта).

17. Осотов В.Н. Некоторые аспекты практической диагностики мощных силовых трансформаторов // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 11. СПб: ПЭИПК, 2000. - С. 124 - 127.

18. Монастырский А.Е., Калачева Н.И., Таджибаев А.И., Аничков Д.А. Методы и средства оценки состояния маслонаполненного оборудования СПб: ПЭИПК, 1996. - 78 с.

19. Таджибаев А.И., Монастырский А.Е. Диагностика маслонаполненного электрооборудования электрических станций и подстанций. Изд-во СПбГТУ, 1997. - 88 е., ил.

20. Монастырский А.Е. Экономические аспекты эксплуатации трансформаторного оборудования // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 27. СПб: ПЭИПК, 2004. - С. 5 - 10.

21. Технические средства диагностирования: Справочник / В.В. Клюев, П.П. Пархоменко, В.Е. Абрамчук и др.; Под общ. ред. В.В.Клюева. М.: Машиностроение, 1989 672 е., ил.

22. Объем и нормы испытаний электрооборудования.

23. РД 34.45-51.300-97 6-е изд. М.: ЭНАС, 2001.-256 с.

24. Давиденко И.В. Разработка методик и элементов для экспертно-диагностической системы маслонаполненного оборудования. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Уральский государственный технический университет, 1998. 194 с.

25. Методические указания по диагностике развивающихся дефектов трансформаторного оборудования по результатам хроматографического анализа газов, растворенных в масле. РД 153-34.0-46.302-00 -М., 2001. 26 с.

26. Системы диагностирования высоковольтного маслонаполненного силового электрооборудования: учебное пособие / И.В. Давиденко, В.Н. Осотов. Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ УПИ, 2003. - 117 с.

27. Калачева Н.И. Основные критерии оценки состояния силовых трансформаторов по анализу растворенных в масле газов // Современные проблемы оценки состояния и обслуживания маслонаполненного оборудования. Выпуск 5. СПб: ПЭИПК, 1997. - С. 217 - 225.

28. Сборник методических пособий по контролю состояния электрооборудования / под ред. Ф.Л. Когана. М.: АО «Фирма ОРГРЭС», 2001.-492 с.

29. Калачева Н.И. О методах определения фурановых производных в трансформаторных маслах // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 11.- СПб: ПЭИПК, 2000. С. 239 - 245.

30. Хренников А.Ю., Киков О.М. Диагностика силовых трансформаторов в Самарэнерго методом низковольтных импульсов // Электрические станции, 2003, № 11. С. 47 - 51.

31. Поляков B.C. Технологии тепловизионной диагностики электрооборудования и опыт их использования // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 13. СПб: ПЭИПК, 2000.-С. 4-26.

32. Кучинский Г.С. Частичные разряды в высоковольтных конструкциях. Д.: Энергия. Ленингр. отд-ние, 1979. - 224 с.

33. Монастырский А.Е. Проблемы эксплуатации и диагностики маслонаполненного оборудования // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 16. СПб: ПЭИПК, 2001. - С. 38 - 43.

34. Андреев A.M., Монастырский А.Е., Соловьев Ю.В., Таджибаев А.И. Частичные разряды и методы их измерения; под ред. А.И. Таджибаева. СПб: ПЭИПК, 2010. - 48 с.

35. A. Cavallini, X. Chen, G.C. Montanari, F. Ciani Diagnosis of EHV and HV transformers through an innovative partial-discharge-based technique, IEEE Transactions on power delivery, vol. 25, no. 2, pp. 814 824, April 2010.

36. Дробышевский A.A., Левицкая Е.И. Диагностика механических деформаций обмоток трансформаторов в эксплуатации // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 11. — СПб: ПЭИПК,2000.-С. 61-68.

37. Дробышевский A.A. Диагностика механического состояния обмоток силовых трансформаторов методом частотного анализа // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 16. СПб: ПЭИПК,2001.-С. 176-181.

38. Русов В.А., СофьинаН.Н. Вибрационное обследование и диагностика состояния силовых трансформаторов // Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования. Выпуск 11. СПб: ПЭИПК, 2000.-С. 38-53.

39. Гончарук А.И. Расчет и конструирование трансформаторов. Учеб. для техникумов. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 256 е.: ил.

40. Могузов В.Ф. Обслуживание силовых трансформаторов М.: Энергоиздат, 1991. - 192 с.

41. ГОСТ 12965-85. Трансформаторы силовые масляные общего назначения классов напряжения 110 и 150 kB. М.: Изд-во стандартов, 1985.-47 с.

42. Александров Г.Н. Режимы работы трансформаторов. Учебное пособие. Издание Центра подготовки кадров энергетики, 2006 г. 143 с.

43. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. Учебник для ВУЗов М.: Энергомашиздат, 1986. - 528 е.: ил.

44. Вдовико В.П. Частичные разряды в диагностировании высоковольтного оборудования. Новосибирск: Наука, 2007. 155 с.

45. Электромагнитная совместимость радиоэлектронных средств: учеб. пособие / H.A. Малков, А.П. Пудовкин. Тамбов : Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та, 2007. - 88 с.

46. Техника высоких напряжений: Учебник для вузов / И.М. Богатенков, Ю.Н. Бочаров, Н.И. Гумерова, Г.М. Иманов и др.; Под ред. Г.С. Кучинского. — СПб.: Энергоатомиздат. Санкт-Петербургское отд-ние, 2003.-608 е.: ил.

47. Техника высоких напряжений и электротехнические материалы в устройствах железнодорожного транспорта: Учебник / Халилов Ф.Х., Егоров В.В., Смирнов A.A. СПб., 2007. - 540 с.

48. Руководство по защите электрических 6 1150 кВ сетей от грозовых и внутренних перенапряжений. РД 153-34.3-35.125-99 - СПб: ПЭИПК, 1999-227 с.

49. ГОСТ 20074-83. Электрооборудование и электроустановки. Методы измерения характеристик частичных разрядов. М.: Изд-во стандартов, 1983.-22 с.

50. IEC 60270. High-voltage test techniques Partial discharge measurements. - 3-fd edition. - 2000-12. - 51 p.

Похожие работы

Энергетика
05.14.00