автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Определение технологических условий шлифования деталей ГТД с учётом структурных и фазовых изменений в их поверхностном слое

На правах рукописи

Тимофеев Михаил Владимирович

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ ШЛИФОВАНИЯ ДЕТАЛЕЙ ГТД С УЧЁТОМ СТРУКТУРНЫХ И ФАЗОВЫХ ИЗМЕНЕНИЙ В ИХ ПОВЕРХНОСТНОМ СЛОЕ

Специальности 05 02 08 - Технология машиностроения, 05 03 01 - Технологии и оборудование

механической и физико-технической обработки

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Рыбинск-2007

003070742

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования — Рыбинской государственной авиационной технологической академии имени П. А. Соловьева на кафедре «Технология авиационных двигателей и общего машиностроения»

Научный руководитель

заслуженный деятель науки и техники Российской Федерации, доктор технических наук, профессор Безъязычный Вячеслав Феоктистович

Научный консультант

кандидат технических наук, доцент

Драпкин Борис Михайлович

Официальные оппоненты

заслуженный деятель науки Российской Федерации, доктор технических наук, профессор

Рыкунов Николай Стефанович, кандидат технических наук Заваркин Вадим Николаевич

Ведущая организация

ОАО «Пермский Моторный Завод», г. Пермь

Защита диссертации состоится « 29 » мая 2007 г. В 12 часов на заседании диссертационного совета Д 212 210.01 в Рыбинской государственной авиационной технологической академии имени П. А. Соловьева по адресу: 152934, г. Рыбинск, Ярославской области, ул. Пушкина, 53, ауд Г-237

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Рыбинской государственной авиационной технологической академии имени П. А Соловьева

Автореферат разослан « 28 » апреля 2007 г

Ученый секретарь

диссертационного совета Конюхов Б М

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы.

За последние десятилетия наметился значительный прогресс в области авиации Этому, без сомнения, способствовало появление газотурбинных двигателей, которые в настоящее время достигли высокого термодинамического и конструктивного совершенства Вместе с тем, всё более широкое использование ГТД в различных отраслях машиностроения обуславливает непрерывный рост требований, предъявляемых к показателям их качества Подобная тенденция требует решения ряда задач, в числе которых — задача улучшения физико-механических характеристик применяемых материалов при повышенных температурах для обеспечения работоспособности деталей.

Вследствие особых требований, предъявляемых к материалам, их химический и фазовый составы отличаются высокой сложностью, в первую очередь обусловленной большим количеством легирующих элементов С одной стороны, это позволяет значительно повысить жаропрочность, но с другой стороны, вносит свой отпечаток в технологический процесс последующей обработки материала. По мере повышения жаропрочности значительно снижается обрабатываемость сплавов Стойкость инструмента при лезвийной обработке таких материалов в 10-20 раз ниже стойкости при обработке конструкционных сталей. Поэтому на сегодняшний день одним из эффективных методов обработки жаропрочных и жаростойких материалов является шлифование

Тем не менее, несмотря на все преимущества перед лезвийной обработкой, шлифованию присущ ряд недостатков, главный из которых - высокая теплона-пряженность Поверхностные слои материала толщиной 5-10 мкм могут разогреваться в зоне обработки до 1400 °С, при этом скорость нагрева и охлаждения может достигать десятков тысяч градусов в секунду. Значительные величины температурных и силовых градиентов приводят к изменениям дислокационной структуры материала, искажению кристаллической решётки, формированию остаточного напряженно-деформированного состояния Кроме того, высокая скорость нагрева материала в зоне обработки в сочетании с пластической деформацией вызывает изменение энергии активации диффузионных процессов, смещение критических точек фазовых переходов, что в еще большей степени усложняет картину распределения остаточных напряжений

Перечисленные факторы, безусловно, отражаются на эксплуатационных свойствах детали, поскольку остаточные напряжения в поверхностном слое оказывают влияние на целый комплекс характеристик, включающий точность обработки, статическую и динамическую прочность, а также стойкость к различным контактным процессам

В связи с этим, актуальным является исследование закономерностей влияния изменений структуры и фазового состава поверхностного слоя на форми-

рование остаточных напряжений при шлифовании деталей ГТД.

Цель работы. Исследование закономерности влияния изменений структуры и фазового состава поверхностного слоя на формирование остаточных напряжений при шлифовании деталей ГТД и, на основе этого, разработка методики научно-обоснованного выбора режимов обработки

Для достижения цели в работе решались следующие задачи•

1. Анализ причин возникновения дефектов деталей ГТД в связи с состоянием поверхностного слоя.

2. Обзор существующих методик расчетного определения остаточных напряжений при шлифовании.

3. Анализ факторов, действующих на материал в зоне обработки, с точки зрения их влияния на изменения физико-механических свойств, структуры и фазового состава материала поверхностного слоя.

4 Обоснование выбора модельного материала для проведения экспериментальных исследований.

5. Выбор и описание методов экспериментального исследования параметров состояния поверхностного слоя материала при шлифовании.

6 Исследование закономерностей формирования остаточного напряжённо-деформированного состояния поверхностного слоя при эволюции структуры и фазового состава материала.

7 Разработка научно-обоснованных технологических рекомендаций и предложение к использованию их в производстве

Основные положения, выносимые на защиту:

- метод количественной оценки толщины слоя материала, имеющего остаточные изменения параметров дислокационной структуры после шлифования, основанный на использовании модели составных образцов,

- метод исследования изменений дислокационной структуры в поверхностном слое металлов после обработки шлифованием, основанный на измерении термоЭДС пары эталон-образец при фиксированном температурном градиенте,

- модель взаимосвязи свойств металлов, являющихся характеристиками межатомного взаимодействия модуля Юнга, температуры плавления и энергии активации диффузии,

- закономерности поведения энергии активации диффузии при изменении параметров дислокационной структуры металлов;

- математическая модель формирования остаточных напряжений от структурно-фазовых изменений в поверхностном слое деталей из жаропрочных сплавов на никелевой основе;

- методика научно-обоснованного выбора режимов обработки шлифованием деталей из жаропрочных сплавов на никелевой основе

Общая методика исследований.

Работа основана на теоретических и экспериментальных методах исследо-

вания процессов изменения дислокационной структуры, накопления скрытой энергии деформации, диффузии в поверхностном слое металлов и сплавов при пластической деформации При проведении исследований использовались фундаментальные положения физики твердого тела, теории дислокаций, теории диффузии. Эксперименты проводились по стандартным, общепринятым, а также разработанным автором оригинальным методикам исследования поверхностного слоя Анализ и обработка экспериментальных данных, проверка параметров качества математических моделей производились с использованием программных продуктов Mathsoft® Mathcad, Microsoft® Office Excel. Программное обеспечение для экспериментальных установок и приборов разрабатывалось автором в среде ТМТ Pascal® 32 bit.

Научная новизна.

На основе анализа структурных и фазовых изменений в поверхностном слое материала обрабатываемых деталей на дислокационном уровне установлена математическая модель взаимосвязи остаточных напряжений в поверхностном слое со свойствами обрабатываемого и инструментального материалов при шлифовании и разработан алгоритм оптимизации режимов шлифования.

Практическая ценность и реализация результатов работы.

На основе результатов работы разработана методика для определения режимов шлифования деталей из никелевых жаропрочных сплавов

Апробация работы.

Основные положения и результаты выполненной работы докладывались и обсуждались на следующих конференциях: «Приборное обеспечение науки, промышленного и сельскохозяйственного производства, природопользования, жилищно-коммунального хозяйства», Москва, 1997 г ; Всероссийская научно-техническая конференция «Повышение эффективности механообработки на основе аналитического и экспериментального моделирования процессов», Рыбинск, 1999 г ; XXVIII Международная молодежная научная конференция «Га-гаринские чтения», Москва, 2002 г ; Всероссийская научно-техническая конференция «Аэрокосмические технологии и образование на рубеже веков», Рыбинск, 2002 г ; Всероссийская научно-техническая конференция «Теплофизика технологических процессов», Рыбинск, 2005 г.

Автором диссертации выполнялись научно-исследовательских работы темам фантов и программам Министерства образования и науки РФ «Исследование общих закономерностей диффузионной подвижности атомов, как основы формирования физико-химического состояния и свойств поверхностных слоЬв металлических изделий», «Исследование закономерностей формирования комплекса физико-механических свойств пластически деформированных поверхностных слоев металлических материалов», «Исследование влияния внешних воздействий на физико-механические характеристики материала»

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 56 работ, в том числе 17 - в центральных журналах, получено свидетельство на полезную модель.

Структура и объем работы.

Диссертационная работа состоит из введения, пята глав, общих выводов по работе, списка использованных источников Объем работы - 204 страниц машинописного текста, включающего 80 рисунков, 32 таблицы, 155 формул, список использованных источников из 218 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность проблемы, решаемой в диссертационной работе, дана общая характеристика направления исследований

В первой главе выполнен обзор литературных данных и производственных сведений по состоянию вопроса Проведён анализ дефектов деталей ГТД в связи с состоянием поверхностного слоя. Установлено, что основные технологические факторы, способствующие разрушению деталей ГТД, включают ряд признаков технологической наследственности: повышенная степень наклепа, остаточные напряжения, локальные неоднородности структуры, наличие внутренних дефектов материала Процент дефектов, приходящихся на каждый из признаков распределяется приблизительно следующим образом: остаточные напряжения - 35 %, неоднородность структуры - 30 %, повышенный наклёп -25 %, высокая шероховатость — 5%, другие причины — 5 % Таким образом, важную роль в обеспечении заданных эксплуатационных свойств детали и её надёжности играет остаточное напряженно-деформированное состояние материала, являющееся результатом термомеханического воздействия на материал в ходе обработки При этом, практика производства ГТД показывает, что в технологическом процессе изготовления деталей особое место занимают операции шлифования, которые в некоторых случаях составляют большую часть операций, формирующих свойства поверхностного слоя.

Исследованию параметров качества поверхностного слоя, остаточных напряжений и их влияния на эксплуатационные свойства деталей посвящены труды В В Абрамова, В Ф. Безъязычного, И А. Биргера, А. И. Исаева, Б. А. Кравченко, И. В Кудрявцева, А. Д Макарова, А. А Маталина, В С.Мухина, А H Овсеенко, И А Одинга, Д Д. Папшева, А. В Подзея, А. И Промптова, С С Силина, A M Сулимы, M О. Якобсона и др. Вопросы формирования свойств поверхностного слоя при абразивной обработке нашли свое отражение в работах В Ф Безъязычного, Д И Волкова, Д Г. Евсеева, С Н. Корчака, Б А Кравченко, Е H Маслова, А А. Маталина, С В Николаева, А Н. Резникова, H С. Рыкунова, А H Сальникова, В А Сипайлова, Ф П Урывского, А В Усова, О В. Федосеева, А В Якимова, П. И Ящери-цына и др

При изучении остаточных напряжений большинство исследователей придерживается дифференциального подхода, т е. формирование остаточных напряжений связывается с тремя факторами 1) пластическая деформация поверхности под действием сил резания абразивных зёрен, 2) упругопласгаче-ские деформации из-за неравномерного теплового расширения металла в поверхностном слое; 3) структурные и фазовые изменения в металле при его термопластическом деформировании.

Практически все отмеченные выше работы свидетельствуют, что главную роль в формировании остаточного напряженного состояния играют термомеханические явления, являющиеся неотъемлемой частью процесса обработки. В отношении структурно-фазовых изменений большинство исследователей пришло к выводу, что их влиянием можно пренебречь. В то же время, в литературе имеется целый ряд данных, которые ставят под сомнение правомерность вышеуказанных выводов, касающихся роли структурно-фазовых изменений в формировании напряженного состояния поверхностных слоев при обработке.

Вопрос о теоретическом расчете остаточных напряжений от фазовых превращений в ходе механической обработки впервые был освещен в работах А. И Исаева, Б А. Кравченко, А Н Овсеенко, С. С Силина, Б. У Шарипова Ряд исследователей отмечают существенное увеличение плотности дислокаций при механической обработке (А Д Макаров, Д. А. Погосян), изменение микроструктуры (А Д Макаров, В. С. Мухин, Л. Ш. Шустер), изменение параметров диффузии (С 3 Бокштейн, Я Б Фридман), эволюцию упрочняющей у-фазы в жаропрочных сплавах (В. Ф. Безъязычный, Б Н Леонов, А В. Лобанов, А Д. Макаров, В. С Мухин, В. К. Старков, Ф. Ф Химушин)

Анализ этих и ряда других работ позволяет сделать вывод, что в процессе механической обработки, и в частности шлифования, не только физико-механические свойства, но и структурные и фазовые характеристики материалов могут претерпевать существенные изменения, внося разный вклад в формирование напряженного состояния поверхностных слоев и детали в целом Анализу этих изменений посвящена вторая глава диссертации

Теоретическое и экспериментальное изучение процессов механической обработки резанием и шлифованием позволяет сделать вывод, что деформацию материала поверхностного слоя можно характеризовать как «развитую пластическую деформацию» (Д А Погосян, В В Рыбин, А. М. Сулима, В. А. Шулов, Ю. Д. Ягодкин и др.) Полученные П И. Ящерицыным и А Г. Зайцевым данные показывают, что в реальном процессе шлифования от 85 до 90 % всех зёрен не режут, а так или иначе пластически деформируют тонкий поверхностный слой материала, т. е. упрочняют его

Теория дислокаций позволяет понять природу пластической деформации и упрочнения при механической обработке и, в частности, шлифовании деформация приводит к увеличению дефектов в кристаллической решетке метал-

ла, одновременно вызывая его упрочнение и подготавливая условия для разрушения Модели образования дефектов при пластической деформации металлов рассмотрены в работах Ван Бюрена, В. М. Грешнова, Зегера, Ломер, Г. А. Малыгина, И И Новикова, Хаазена, Лейбфрида и др. Одним из важных параметров дислокационной структуры является плотность дислокаций, которые накапливается в материале в процессе его деформации. По мере накопления дислокаций происходит эволюция дислокационной структуры, что обуславливает повышение энергетического уровня металла, изменение его физико-механических, теплофизических, диффузионных и ряда других характеристик.

Работы Р. 3. Валиева, Б. М. Драпкина, Ю. П. Замятина, Л. М. Клербро, А. А Маталина, Д Д Папшева, А. М. Сулимы и др. показывают, что возникновению дефектов решетки в результате пластической деформации сопутствуют изменение параметра решетки, возникновение линейной упругой деформации металла, изменение его объёма и увеличение внутренней энергии. Увеличение плотности дислокаций приводит к ослаблению межатомного взаимодействия и, следовательно, к уменьшению модуля упругости, подобно тому, как это имеет место при нагреве металла Этот эффект становится заметным при больших плотностях дислокаций (более 1012 см'2) Количественно закономерность изменения модуля при пластической деформации можно описать, воспользовавшись результатами работ А А. Бирфельда, Б М Драпкина, В. К. Кононенко £/Е0=е-"р.(2.е-"'-1)«1-12 р, (1)

где А - численный коэффициент, А - 4; р - относительное изменение межатомного расстояния (деформация решетки), р = 2-Ъг А/3; Ь - вектор Бюргер-са; Л — плотность дислокаций

На образование дислокаций расходуется часть затраченной на пластическую деформацию энергии, которая остается в металле как энергия дефектов

и^а-в-Ь2 Л V, (2)

где а - коэффициент, а е [0,5,1,0]; б - модуль сдвига; V- объём металла

В работах Н Ф. Кунина, М. Л Бернштейна, В. К. Старкова, А М Сулимы установлено, что при пластической деформации металлов и сплавов порядка 85-95 % энергии переходит в тепловую, и только 5-10% накапливается в материале в виде дефектов, преимущественно дислокаций Это соотношение было использовано в проведенной автором экспериментальной оценке точности и адекватности перечисленных выше зависимостей. В качестве объекта исследований использовались образцы из материалов М1, сталь 20, сталь У12, ХН77ТЮР, ВТЗ. Образцы подвергались пластическому деформированию сферическим индентором с последующим определением параметров упрочнения, распределения плотности дислокаций, соотношения накопленной и затраченной энергии Последняя величина составила 7 - 12 %, что хорошо согласуется с существующими данными

Приведённые количественные закономерности изменения параметров дислокационной структуры и свойств материалов при пластическом деформировании являются основой для проведения экспериментальных исследований и уточнения механизмов формирования остаточных напряжений в поверхностном слое материала после шлифования

В третьей главе представлены обоснование выбора модельного материала, конструкция и технология изготовления образцов, методы экспериментального исследования состояния поверхностных слоев материала после шлифования. В качестве объекта исследований выбран модельный материал — сталь У12, параметры фазовых превращений которого хорошо изучены и представлены в литературе. Результаты, полученные на модельном материале, могут быть существенными для понимания процессов, происходящих при механической обработке деталей авиационных двигателей.

Поскольку объём слоя, измененного в процессе шлифования, как правило, составляют незначительную часть от объёма всей детали, методы исследования состояния поверхностного слоя должны одновременно обладать высокой чувствительностью, локальностью, возможностью проведения комплексного исследования по нескольким параметрам на одном и том же образце, в одних и тех же условиях эксперимента

Температурное поле в поверхностном слое образцов при шлифовании определялось методом перерезаемых полуискусственных термопар, защемляемых между двумя образцами на различной глубине от обрабатываемой поверхности Для экспериментальных исследований параметров состояния материала поверхностного слоя применялся ряд стандартных методик и приборов- определение остаточных напряжений (ПИОН-2, ДРОН-2,0), микротвёрдости (ПМТ-ЗМ), скрытой энергии деформирования (дериватограф 0-1500 Б), температурного коэффициента линейного расширения (дилатометр ДКВ-5А). С помощью оригинальной установки проводились исследования температурной зависимости внутреннего трения и динамического модуля упругости материала образца Модуль упругости материала поверхностного слоя до и после шлифования определялся на основе теории Герца по времени упругого соударения образца со сферическим индентором.

Автором разработана методика количественной оценки толщины слоя материала с изменённой дислокационной структурой после шлифования стержневых образцов Методика основана на математической модели колебаний составного оболочкового образца, в котором внешней оболочкой служит материал с измененными свойствами, а ядром - исходный материал (рис 1) Измерив частоты собственных колебаний образца после шлифования и последующего отжига, можно рассчитать толщину «оболочки» образца

- 20 6г.(1-*л)/(1-18.*,2), Хс=5 £> .(1-А/2)/(1-12 */;)> (3) где кд - отношение квадратов собственных частот образца после и до отжига.

Рис 1 Поперечное сечение моделей круглого и прямоугольного составных образцов

Определение термоЭДС пары образец-эталон проводилось на разработанной автором экспериментальной установке (рис. 2), в основе которой приспособление для фиксации и точного позиционирования исследуемого образца относительно контактирующего с ним эталонного электрода, являющегося вторым элементом искусственной термопары Диаметр пятна контакта при соприкосновении имеет величину порядка 0,3 - 0,5 мм Поскольку разность температур электрода и образца поддерживается постоянной, согласно с данными работ И X. Вариводы, Н. Ф. Кунина, Ф. Линевега, И Л. Рогельберга, величина измеренной термоЭДС коррелирует с количественными характеристиками дислокационной структуры деформированного материала, в частности, с плотностью дислокаций.

Рис. 2 Схема экспериментальной установки для определения термоЭДС

В четвертой главе проводится анализ и обсуждение результатов экспериментов на модельном материале. Шлифование образцов проводилось на плоскошлифовальном станке абразивным кругом с характеристикой 24А25П СМ1 7К5 за один проход без применения СОТС При этом ожидалось, что максимальная температура в поверхностном слое образца будет заведомо выше температуры начала фазовых превращений для стали У12 Результаты термометрирования показали скорость нагрева 2х104 К/с и максимальное значение температуры 795±5 °С, превышающее температуру начала фазовых пре-

10

вращений. Проведены расчеты толщины повреждённого в результате шлифования слоя по формулам модели составных оболочковых образцов, по глубинам упрочнения, изменения модуля Юнга и активной части эпюры остаточных напряжений

Установлено, что широкий спектр значений свойств, отличающихся физической сущностью и методами измерения, - микротвердости, модуля Юнга и термоЭДС — является не разбросом, обусловленным погрешностями измерений, а распределением, отражающим локальное различие строения поверхностных слоев, вызванное шлифованием Измерение распределений указанных свойств, полученные при равномерном послойном снятии материала поверхностного слоя показали наличие в материале образца областей, претерпевших значительные пластические деформации при обработке Анализ температурной зависимости внутреннего трения, результатов дифференциального термического анализа и измерений модуля Юнга также показал, что часть областей поверхностного слоя образца находится в экстремальном состоянии, обусловленном предельной плотностью дислокаций порядка (2 - 4)х1013 см"2, возникшей в результате пластической деформации при шлифовании.

В пятой главе представлен анализ закономерностей формирования остаточных напряжений с учетом структурно-фазовых изменений

Из литературных данных известно, что дислокации приводят к изменению межатомного взаимодействия, что ведет за собой изменение температуры начала фазовых переходов, диффузионных и других характеристик материалов, оказывающих непосредственное влияние на протекание структурно-фазовых изменений и формирование напряженно-деформированного состояния обрабатываемой детали. В этом плане особый интерес представляет выяснение взаимосвязей свойств металлов, являющихся характеристиками межатомного взаимодействия, и оценка закономерностей влияния на них различных факторов, в том числе, пластической деформации

Анализ работ С. 3. Бокштейна, Б С Бокштейна, С X Герцрикена, В С. Горбатова, Т. И Гудкова, И. Я Дехтяр, Б М Драпкина, А. А. Жуховит-ского, К. А. Осипова, А Я Шиняева, М А. Штремеля показал, что между модулем упругости Е и энергией активации диффузии Н можно установить взаимосвязь вида

(4)

где V- атомный объем материала

При температуре плавления, т е в условиях, когда кристаллическая решетка претерпевает максимальную деформацию (р и 0,02), энергия активации уменьшается в среднем на 19 % и значение Нт/Нв составляет 0,81. Справедливость этого соотношения проверена автором для 30 металлов с различным типом кристаллической решетки Также установлено, что предельное измене-

11

ние энергии активации, как в результате влияния температуры, так и легирования одинаково и составляет «0,80-#0 Это позволяет предполагать, что изменение энергии активации будет аналогичным и в случае влияния других факторов, в частности, пластической деформации

Пластическая деформация оказывает существенное влияние на свойства металлических материалов, в том числе на диффузионную подвижность атомов. Одной из причин является увеличение плотности дислокаций, что сопровождается изменением межатомного взаимодействия и, следовательно, величины энергии активации диффузии. Предельной плотности дислокаций соответствует £^/£„=0,7, как это имеет место при температуре плавления

(Б. М. Драпкин) В этих же условиях энергия активации диффузии снижается и составляет Н^/Н^ =0,75 - 0,8

Полученные закономерности показывают, что пластическая деформации является фактором, способным, наряду с легированием, влиять на расположение температуры фазового превращения в материале модельного образца

^ = |-^(1-12.р).(1+3.р). (5)

а-*у О

Используя уравнение (5) была рассчитана температура начала фазового превращения в модельном материале, которая составила 650 °С По уравнению Джонсона-Мейла-Аврами, модифицированному для неизотермического процесса, вычислена степень завершенности фазового превращения перлита в ау-стенит Г) « 0,01 % Принимая во внимание известный объемный эффект полного превращения величина остаточных напряжений в поверхностном слое составила 50 кПа. Экспериментальное исследование поверхностного слоя также показало отсутствие каких-либо значимых признаков изменения в фазовом составе, не смотря на высокую температуру шлифования, равную 795 °С Полученные результаты являются дополнительным подтверждением адекватности предпосылок, на основе которых получены зависимости (4) и (5)

Промышленные жаропрочные сплавы на никелевой основе, в отличие от сталей, не претерпевают полиморфных фазовых превращений Тем не менее в главе 1 показано, что температурно-силовое воздействие на эти сплавы при механической обработке приводит к коагуляции и росту избыточной у'-фазы. Процесс коагуляции сопровождается обеднением первичного у-твердого раствора, а именно, постепенным уменьшением концентрации алюминия, что ведет за собой уменьшение параметра кристаллической решетки материала и возникновение остаточных напряжений

Для построения модели и вывода уравнения коагуляции у'-фазы использовалась представленная в работе С. 3. Бокштейна модель коагуляции карбидных частиц при отпуске закаленной стали, позволяющая связать реально протекающий процесс коагуляции с элементарным процессом диффузии При этом

12

были введены следующие допущения, частицы у'-фазы имеют сферическую форму; для каждого данного момента времени степень дисперсности может быть охарактеризован средним диаметром йср частицы у'-фазы; состав частиц у'-фазы представляет собой двухкомпонентный интерметаллид N13 А1 Полученное уравнение коагуляции

4/=4

А-Р*

х|ехр

Я Я

16 Ьг А(т)

2 е

-е

8 6' Л(;) ^

3

1 +

2-6г-А(т)

\3

•Г-(х)

5

(6)

где с1ср „а, (1ср - средний размер частиц у'-фазы соответственно до и после шлифования; /ш- множитель, равный отношению массы у'-фазы к массе продиф-фундировавшего А1, /„ = 7,5, £>0 и Я - предэкспоненциальный множитель и энергия активации в уравнении диффузии А1, Ь - вектор Бюргерса, Л - плотность дислокаций; Г - температура шлифования, р - плотность материала, Р - коэффициент, зависящий от марки сплава, р » 360 кг/м3

На основании разработанной модели коагуляции и работах И. И. Корнилова, В. К. Старкова, А А. Шатульского, Ф Ф. Химушина автором получено уравнение взаимосвязи остаточных напряжений от фазовых изменений в поверхностном слое деталей из жаропрочных сплавов на никелевой основе и режимных параметров процесса шлифования, с учетом изменений параметров дислокационной структуры материала

=£.8.14x10-.Ц^/^). (7)

Для оценки адекватности разработанного математического описания кинетики процесса коагуляции частиц у'-фазы использовались представленные в литературе данные по изменению параметров частиц у'-фазы при высокотемпературном старении жаропрочных сплавов на никелевой основе, а также данные В. К Старкова по ускорению процесса коагуляции у'-фазы при механической обработке (табл 1)

Таблица 1

Сравнение экспериментальных и теоретически вычисленных значений _среднего диаметра частиц у'-фазы сплава ЖС6КП_

Состояние Т, °С т, с н, кДж/моль Средний размер частиц у'-фазы, мкм

экспериментально по формуле (6)

Старение, без деформации 1000 0,9х105 267,5 0,5-0,6 0,6

980 1,8х105 0,6

950 3,6х105 0,5

После обработки резанием 950 5х10"2 212,1 (-21 %) 0,5

Расчет среднего диаметра частиц у'-фазы по теоретической зависимости (6) даёт результаты, хорошо совпадающие с экспериментальными (коэффициент корреляции 0,97) Это дает все основания полагать, что разработанная модель процесса коагуляции частиц у'-фазы, а также связанная с ней модель формирования остаточных напряжений адекватно отражают влияние изменений параметров дислокационной структуры и температурного фактора при механической обработке.

На основе полученных моделей автором предложена методика оптимизации режимов шлифования, алгоритм которой представлен на рис 3 Одним из преимуществ разработанной методики является возможность её масштабирования по степени учёта факторов и закономерностей формирования остаточных напряжений при обработке шлифованием.

НАЧАЛО

Свойства обрабатываемого материала Заданное значение максимальных растягивающих остаточных напряжении на поверхности детали с допуском [СГост], [Д<Уост]

Свойства инструментального материала

Параметры оборудования Начальное значение скорости продольной подачи 5

Интенсивность теплового потока q

Температурное поле 7' по глубине детали

Температурные остаточные напряжения на поверхности детали ,(у=0)

Остаточные напряжения от структурно-фазовых превращений на поверхности дети-лист«, сф(у-0)

Суммарные остаточные напряжения на поверхности

Корректировка продольно й подачи 5 + Д5, где Д5 =Ди„ст- [<*ост])

Нет

|а«,- [сГост]! < [До,

КОНЕЦ

Да

Вывод режимов шлифования

Рис 3 Алгоритм оптимизации режимов шлифования

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1 Анализ ранее выполненных научных исследований показал, что при механической обработке, в частности при шлифовании, на формирование остаточных напряжений в поверхностном слое оказывают влияние не только изменения физико-механических свойств материала, но и изменение его структурных и фазовых характеристик в поверхностном слое. Однако, расчетные зави-

14

симости для определения величины остаточных напряжений, обусловленных структурными и фазовыми изменениями в поверхностном слое обрабатываемых деталей, в зависимости от технологических условий обработки практически отсутствуют

2. Ранее выполненные исследования, а также исследования автора показали, что при больших плотностях дефектов, преимущественно дислокаций, упругая деформация решетки металла может достигать до 2 %, т е максимально возможной деформации, предшествующей разрушению В связи с этим автор считает целесообразным проведение теоретических и экспериментальных исследований с целью определения вклада изменения дислокационной структуры на величину и распределение остаточных напряжений в поверхностном слое обрабатываемого материала.

3. Автором предложены новые методики исследования свойств поверхностного слоя в связи со структурными изменениями в обрабатываемом материале после шлифования, в частности для определения модуля упругости материала поверхностного слоя, изменения его под действием внешнего силового воздействия, толщины поверхностного слоя материала, в котором произошли изменения свойств при обработке, определения температурной зависимости внутреннего трения, определения температурного поля по глубине поверхностного слоя, определения значений термоЭДС по исследуемой поверхности, дифференциального термического анализа для определения плотности дефектов кристаллического строения (дислокаций), что позволило разработать и создать ряд принципиально новых приборов и исследовательских установок

4 Измерение распределений в поверхностном слое обработанной поверхности значений микротвёрдости, модуля упругости и термоЭДС показало, что часть областей поверхностного слоя находятся в экстремальном состоянии, обусловленном предельной плотностью дислокаций [(2 - 4)х10п см2] Данный вывод подтверждается анализом результатов измерения температурной зависимости внутреннего трения и дифференциального термического анализа.

5 Результаты исследования позволили установить количественные закономерности фазовых изменений во взаимосвязи с изменениями параметров дислокационной структуры обрабатываемого материала и режимными условиями обработки шлифованием, что позволило разработать математическую модель формирования остаточных напряжений в поверхностном слое от фазовых изменений под действием термомеханического воздействия, а также алгоритм оптимизации режимов шлифования

Основные положения диссертации отражены в следующих работах:

1 Безъязычный, В. Ф. Измерительный комплекс для определения физико-механических характеристик материалов [Текст] / В Ф Безъязычный, Б М Драпкин, Э В Киселев, В К. Кононенко, М В Тимофеев // Контроль Диагностика -1999 -№2 -С 17-22

2 Безъязычный, В. Ф. Определение энергии активации самодиффузии металлов [Текст] / В Ф. Безъязычный, Б М Драпкин, В К Кононенко, М В Тимофеев//Справочник Инженерный журнал. -2003. -№3. -С. 5-9.

3 Безъязычный, В. Ф. Регламентация режимов шлифования с учетом субструктурных и структурно-фазовых превращений в материале поверхностного слоя [Текст] / В. Ф Безъязычный, Б М Драпкин, М А. Прокофьев, М. В. Тимофеев // Справочник Инженерный журнал - 2003. -№7 - С. 48-54

4 Безъязычный, В. Ф. Энергетическое состояние металла при вдавливании шарового индентора [Текст] / В. Ф. Безъязычный, Б М. Драпкин, М. А. Прокофьев, М. В Тимофеев // Инструмент и технологии. - 2003. -№2 -С 12-16.

5 Тимофеев, М. В. К вопросу регламентации режимов шлифования с учетом субструктурных и структурно-фазовых превращений в материале поверхностного слоя [Текст] / М. В. Тимофеев // Инструмент и технологии -2003 -№11-12.-С 89-92

6 Безъязычный, В. Ф. Влияние шлифования на свойства поверхностных слоев стали [Текст] / В Ф Безъязычный, Б. М. Драпкин, М А Прокофьев, М В.Тимофеев//ФиХОМ.-2003 -№6 -С.51-55.

7 Безъязычный, В. Ф. Взаимосвязь модуля упругости, температуры плавления и энергии активации самодиффузии металлов [Текст] / В Ф Безъязычный, Б М Драпкин, В. К Кононенко, М. В Тимофеев // Заготовительное производство в машиностроении - 2003. - №2. - С 43-48

8 Безъязычный, В. Ф. Влияние абразивно-силового воздействия на физико-механические свойства поверхности металла [Текст] / В Ф Безъязычный, Б М Драпкин, М А Прокофьев, М. В. Тимофеев И Справочник Инженерный журнал -2004 -№ 8 -С. 12-16

9 Безъязычный, В. Ф. Проблемные вопросы упрочнения поверхностных слоев металлов и сплавов при пластической деформации и представление о наклепе [Текст] / В Ф Безъязычный, Б М Драпкин, М А Прокофьев, М В Тимофеев // Упрочняющие технологии и покрытия. - 2005 - № 1. - С 3-6.

10 Безъязычный, В. Ф. Анализ взаимосвязи характеристик субструктуры, скрытой энергии деформации, затраченной работы и степени деформации материала [Текст] / В Ф. Безъязычный, Б М. Драпкин, М. А Прокофьев, М В. Тимофеев//Справочник Инженерный журнал -2005-№ 5-С 35-38.

Зав РИО М А Салкова Подписано в печать 27 04 2007 Формат 60x84 1/16 Уч-издл 1 Тираж 100 Заказ 24

Рыбинская государственная авиационная технологическая академия им П А Соловьева (РГАТА) Адрес редакций 152934, г Рыбинск, ул Пушкина, 53 Отпечатано в множительной таборатории РГАТА 152934, г Рыбинск, ул Пушкина 53

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

1.1 Анализ дефектов деталей ГТД в связи с состоянием поверхностного слоя

1.2 Анализ характеристик материалов, применяемых для изготовления деталей ГТД.

1.3 Анализ выполненных исследований по расчётному определению остаточных напряжений в поверхностном слое деталей при механической обработке.

1.4 Цель и задачи исследования.

ГЛАВА 2. АНАЛИЗ ФАКТОРОВ, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА МАТЕРИАЛ В ЗОНЕ ОБРАБОТКИ, В ИХ СВЯЗИ С ЭВОЛЮЦИЕЙ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ МАТЕРИАЛА ПОВЕРХНОСТНЫХ СЛОЁВ ДЕТАЛЕЙ ПРИ ШЛИФОВАНИИ.

2.1 Количественные теории образования дефектов кристаллической структуры при пластической деформации.

2.2 Изменение физико-механических свойств при пластической деформации.

2.3 Изменение удельного объёма и модуля Юнга при пластической деформации.

2.4 Скрытая энергия деформации.

2.5 Оценка согласованности моделей накопления дефектов при пластической деформации с экспериментальными данными.

2.6 Выводы по главе 2.

ГЛАВА 3. МЕТОДЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ СЛОЕВ МАТЕРИАЛА ПОСЛЕ ШЛИФОВАНИЯ.

3.1 Выбор методов экспериментального исследования.

3.2 Обоснование выбора модельного материала, конструкции и технологии изготовления образцов.

3.3 Описание экспериментальных методик.

3.3.1 Методика определения микротвердости поверхностных слоев.

3.3.2 Методика выполнения рентгенографических исследований.

3.3.3 Методика определения модуля нормальной упругости (модуля Юнга) поверхностных слоев металлических материалов.

3.3.4 Методика динамического определения модуля Юнга длинномерных образцов.

3.3.5 Методика определения температурной зависимости внутреннего трения длинномерных образцов.

3.3.6 Методика определения остаточных напряжений в поверхностном слое металлических образцов.

3.3.7 Экспериментальная установка для определения температурного поля по глубине поверхностного слоя при шлифовании образцов.

3.3.8 Экспериментальная установка для определения термоэлектродвижущей силы (термоЭДС) пары образец-эталон.

3.3.9 Методика проведения дифференциального термического анализа.

3.3.10 Методика проведения дилатометрических исследований.

3.4 Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. АНАЛИЗ И ОБСУЖДЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ.

4.1 Результаты экспериментального исследования состояния поверхностного слоя материала после обработки шлифованием.

4.2 Анализ и обсуждение результатов экспериментального исследования.

4.3 Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5. АНАЛИЗ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ ФОРМИРОВАНИЯ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ СТРУКТУРНЫХ И ФАЗОВЫХ ИЗМЕНЕНИЯХ В НИКЕЛЕВЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СПЛАВАХ.

5.1 О соотношении между температурой плавления, модулем упругости и энергией активации самодиффузии металлов.

5.2 Влияние пластической деформации на диффузию в металлах.

5.3 Закономерности формирования остаточных напряжений при фазовых превращениях в материале модельных образцов.

5.4 Закономерности формирования остаточных напряжений при структурных и фазовых изменениях в никелевых жаропрочных сплавах.

5.5 Разработка практических рекомендаций по назначению режимов шлифования.

5.6 Выводы по главе 5.

За последние десятилетия наметился значительный прогресс в области авиации. Этому, без сомнения, способствовало появление газотурбинных двигателей, которые в настоящее время достигли высокого термодинамического и конструктивного совершенства. Вместе с тем, развитие энергетики, атомной и ракетной техники, все более широкое использование ГТД в различных отраслях машиностроения обуславливает непрерывный рост требований, предъявляемых к показателям их качества.

Одним из важнейших показателей прогресса в изготовлении газотурбинных двигателей считается непрерывное повышение температуры газа перед турбиной. Если первые ГТД имели значение этой температуры около 1000 К, то в современных турбореактивных двухконтурных двигателях она превышает 1600 К, а в авиадвигателях будущих поколений будет доведена до 1800 - 1950 К. Немаловажное значение играет и снижение удельного веса двигателей. Так, за период с 1950 по 1990 гг. удельный вес двигателей снизился более чем в 2,5 раза.

Подобная тенденция требовала решения ряда наиважнейших задач, в числе которых - задачи улучшения физико-механических характеристик применяемых материалов при повышенных температурах для обеспечения работоспособности деталей двигателя. Условия работы таких деталей заставляют предъявлять к материалам, из которых они изготавливаются, очень высокие, и в то же время весьма противоречивые требования: они должны обладать достаточной прочностью при рабочих температурах, пластичностью, сопротивлением ползучести, выносливостью, коррозионной стойкостью, сопротивлением эрозионному разрушению и возможно меньшей чувствительностью к концентраторам напряжений [70]. Этим требованиям в полной мере отвечает широкий класс высоколегированных сталей и сплавов со специальными свойствами. Так, для изготовления турбинных лопаток применяются жаропрочные сплавы и суперсплавы на никелевой основе с содержанием хрома, вольфрама, молибдена, алюминия, бора, ниобия и других легирующих элементов; лопатки ротора компрессора чаще всего выполняются из коррозионностойких сталей, легированных хромом и никелем.

Вследствие особых требований, предъявляемых к материалам, их химический и фазовый составы отличаются высокой сложностью, в первую очередь обусловленной большим количеством легирующих элементов. Современные жаропрочные сплавы на никелевой основе могут содержать до 15 различных легирующих элементов в тщательно контролируемых количествах и до 10 примесных элементов [73 - 75, 145, 176, 177]. Это, безусловно, позволяет получить наибольший эффект упрочнения при сохранении необходимой жаростойкости, но с другой стороны, вносит свой отпечаток в технологический процесс последующей обработки материала.

Анализ показывает, что по мере повышения жаропрочности, значительно снижается обрабатываемость сплавов. Производительность при механической обработке таких материалов в 5-10 раз ниже производительности при обработке конструкционных сталей [48, 49, 73 - 75, 94]. Это объясняется прежде всего низкой теплопроводностью, высокой прочностью и значительными абразивными свойствами жаропрочных и жаростойких сплавов. Низкой теплопроводностью отличаются все жаропрочные материалы, поэтому при их обработке резанием перенос тепла в стружку и изделие невелик. Большее количество теплоты концентрируется вблизи режущей кромки, что способствует повышению её температурного потенциала и снижает стойкость режущего инструмента. Кроме того, температуры, при которых протекает обработка жаропрочных и жаростойких материалов, обычно в 1,5-2 раза выше температур, возникающих при обработке обычных материалов. В силу этих причин производительность методов обработки, использующихся для обычных конструкционных материалов, весьма ограничена. Поэтому на сегодняшний день одним из самых эффективных методов обработки жаропрочных и жаростойких материалов является шлифование. По сравнению с обработкой металлическим инструментом, шлифование позволяет получить выигрыш в производительности от 100 до 700% при обеспечении высокого качества поверхностного слоя [94]. Кроме того, большое количество работ, посвященных интенсификации процесса абразивной обработки привели к появлению и все более широкому распространению таких прогрессивных методов, как скоростное и глубинное шлифование, а также обработка абразивным инструментом с активным наполнителем [160, 161]. Тем не менее, несмотря на все преимущества перед лезвийной обработкой, шлифованию присущ ряд недостатков, главный из которых - высокая теплонапряженность. Причиной этому служит весьма низкий коэффициент теплопроводности труднообрабатываемых материалов, вследствие чего, тепло, возникающее в зоне шлифования, не успевает проходить в глубь металла, и охлаждение эмульсией приводит к резким колебаниям температурного поля в поверхностном слое. Измерение температуры в зоне обработки показывает, что поверхностные слои материала толщиной 5-10 микрометров разогреваются до 1400 °С, при этом скорость нагрева может достигать десятков тысяч градусов в секунду, а охлаждения - нескольких тысяч градусов в секунду. Значительные величины температурных и силовых градиентов приводят к изменениям тонкой структуры материала обработанной поверхности, искажению кристаллической решётки и, в конечном итоге, формированию остаточного напряжённо-деформированного состояния. Кроме того, высокая скорость нагрева материала в зоне обработки в сочетании с пластической деформацией вызывает изменение энергии активации диффузионных процессов, смещение критических точек фазовых переходов, что в ещё большей степени усложняет картину распределения остаточных напряжений. Всё это, безусловно, в той или иной степени отражается на эксплуатационных свойствах детали, поскольку остаточные напряжения в поверхностном слое оказывают влияние на целый комплекс характеристик, включающий точность обработки, статическую и динамическую прочность, а также стойкость к различным контактным процессам [71, 104, 156-159]. В связи с этим, актуальным является исследование закономерностей влияния изменений структуры и фазового состава поверхностного слоя на формирование остаточных напряжений при шлифовании деталей ГТД.

Работа выполнена на кафедре «Технология авиационных двигателей и общего машиностроения» Рыбинской государственной авиационной технологической академии имени П. А. Соловьева под руководством заслуженного деятеля науки и техники РФ, доктора технических наук, профессора Безъязычного Вячеслава Феоктистовича. Автор выражает глубокую благодарность за научно-методическую и практическую помощь при работе над диссертацией научному консультанту, к.т.н., доценту и инженеру М. А. Прокофьеву.

Б. М. Драпкину

5. Результаты исследования позволили установить количественные закономерности фазовых изменений во взаимосвязи с изменениями параметров дислокационной структуры обрабатываемого материала и режимными условиями обработки шлифованием, что позволило разработать математическую модель формирования остаточных напряжений в поверхностном слое от структурных и фазовых изменений под действием термомеханического воздействия.

1. Драпкин, Б. М. Влияние пластической деформации на модуль Юнга металлов Текст. / Б. М. Драпкин, Ю. П. Замятин, В. Е. Виноградов, Л. А. Замятина // Физика и химия обработки материалов. Москва, 1988. -№ 4. - С. 127-131.

2. Драпкин, Б. М. О предельных значениях модулей упругости металлов Текст. / Б. М. Драпкин // Теплофизика высоких температур. -1976.-Т. 14.-С. 908-909.

3. Драпкин, Б. М. Влияние пластической деформации на модуль Юнга чугуна Текст. / Б. М. Драпкин, А. А. Бирфельд // Известия АН. Металлы.-Москва, 1988.-№ 1.-С. 112-113.

4. L. Rayleigh: The Theory of Sound Text. / L. Rayleigh // Dover Publication. 1926. - V. 1. - P. 278.

5. Yasunori Tanji: Measurement of Young's Modulus of Thin Plate by the Composite Vibrator Method Text. / Yasunori Tanji, Hiroshi Moriya, Yasuaki Nakagawa // Metals: Journal of the Japan Institute. 1977. - V. 41. - N. 7. -P. 737-741.

6. Пеллинец, В. С. Измерение ударных ускорений Текст. /B. С. Пеллинец. М.: Изд-во стандартов, 1975. - 288 с.

7. Драпкин, Б. М. Изучение модуля Юнга и внутреннего трения в интервале температур 20 °С Тпл включительно Текст. / Б. М. Драпкин, А. А. Бирфельд, В. К. Кононенко, Ю. Н. Калюкин // ФММ. - 1980. - Т. 49.C. 1075-1080.

8. Тимошенко, С. П. Теория упругости Текст. / С. П. Тимошенко, Дж. Гудьер М.: Наука, 1975. - 200 с.

9. Марковец, М. П. Определение механических свойств металлов по твердости Текст. / М. П. Марковец. М.: Машиностроение, 1979. - 191 с.

10. Дрозд, М. С. Инженерные расчёты упругопластической контактной деформации Текст. / М. С. Дрозд, М. М. Матлин, Ю. И. Сидякин. М.: Машиностроение, 1986. - 224 с.

11. Дрозд, М. С. Определение механических свойств металла без разрушения Текст. /М. С. Дрозд. -М.: «Металлургия», 1965. 174 с.

12. Новиков, И. И. Дефекты кристаллического строения металлов Текст. / И. И. Новиков. М.: Изд-во «Металлургия», 1975. - 208 с.

13. Кильчевский, Н. А. Теория соударения твёрдых тел Текст. / Н. А. Кильчевский. Киев: Наукова думка, 1969. - 200 с.

14. Драпкин, Б. М. Особенности поведения железоуглеродистых сплавов при силовом воздействии Текст. / Б. М. Драпкин, Ю. В. Рябов, В. М. Садчиков // Изв. ВУЗ. Черная металлургия. 1995. - № 2. - С. 53-54.

15. Драпкин, Б. М. Влияние силового воздействия на модуль Юнга чугуна Текст. / Б. М. Драпкин, А. А. Бирфельд, JI. А. Замятина // Изв. ВУЗ. Черная металлургия. 1988. - № 12. - С. 64-67.

16. Van Liempt, J. Die Berechnung der Auflockerungs Warme der Metalle aus Rekristallisationsdaten Text. / Van Liempt J // Zeit. Physik. - 1935.B. 96.-S. 534-541.

17. Хрущов, М. М. Методы испытания на микротвердость. Приборы Текст. / М. М. Хрущов. М.: Наука, 1965. - 263 с.

18. Фридман, Я. Б. Механические свойства металлов Текст.: справочник; изд. 3-е, перераб. и доп. В 2-х ч. Ч. 2. Механические испытания. Конструкционная прочность / Я. Б. Фридман, «Машиностроение», 1974. -368 с.

19. Шиняев, А. Я. Диффузионные процессы в сплавах Текст. / А. Я. Шиняев. М.: Наука, 1975. - 228 с.

20. Горелик, С. С. Рентгенографический и электронографический анализ металлов Текст. / С. С. Горелик, JI. Н. Расторгуев, Ю. А. Скаков. -М.: Металлургия, 1963. 256 с.

21. Замятина, JI. А. Исследование возможности ударного метода оценки модуля нормальной упругости поверхностей трения Текст. / JI. А. Замятина, Ю. П. Замятин, Б. М. Драпкин, В. Е. Виноградов // Трение и износ. 1986. - Т. 7. - № 4. - С. 581-592.

22. Виноградов, В. Е. Установка для определения модуля упругости поверхностных слоев материалов Текст. / В. Е. Виноградов, Б. М. Драпкин, Ю. П. Замятин // Заводская лаборатория. 1992. - № 9. - С. 65-66.

23. Безъязычный, В. Ф. Измерительный комплекс для определения физико-механических характеристик материалов Текст. / В. Ф. Безъязычный, Б. М. Драпкин, Э. В. Киселёв [и др.] // Контроль. Диагностика. 1999. -№2.-С. 17-22.

24. Волошенко-Климовицкий, Ю. А. Динамический предел текучести Текст. / Ю. А. Волошенко-Климовицкий. М.: Наука, 1965. -180 с.

25. Волошенко-Климовицкий, Ю. А. О протекании процесса упруго-пластического растяжения при ударе Текст. / Ю. А. Волошенко-Климовицкий // Изв. ОТН АН СССР. 1956. - № 4.

26. Волошенко-Климовицкий, Ю. А. Аппаратура и методики ударных испытаний металлов Текст. / Ю. А. Волошенко-Климовицкий // Заводская лаборатория. 1956. - № 9. - С. 10-21.

27. Нитцше, К. Испытания металлов Текст. / К. Нитцше. М.: Металлургия, 1967.-453 с.

28. Крнштал, М. А. Исследование металлов и сплавов методом внутреннего трения Текст. / М. А. Криштал // МиТОМ. 1969. - № 10. -С. 8-20.

29. Тавадзе, Ф.Н. Внутреннее трение в металлах и сплавах Текст. / Ф. Н. Тавадзе, В. С. Постников, JL К. Гордиенко. -М.: Наука, 1966. 244 с.

30. Криштал, М. А. Внутреннее трение в металлах и сплавах Текст. / М. А. Криштал, Ю. В. Пигузов, С. А. Головин. М.: Металлургия, 1964. -245 с.

31. Криштал, М. А. Внутреннее трение и структура металлов Текст. / М. А. Криштал, С. А. Головин. М.: Металлургия, 1976. - 376 с.

32. А. с. 1167425 МКИ3 В 25 J 15/00. Способ определения величины дефектного слоя материала Текст. / Б. М. Драпкин, Н. С. Рыкунов, Е. Н. Сухов, Д. И. Волков (СССР). -№ 1492653/29-08; заявл. 21.10.80; опубл. 10.05.82, Бюл. №3.-2 с.

33. Криштал, М. А. Установка для одновременного определения модулей упругости, сдвига и декремента колебаний в широком интервале температур Текст. / М. А. Криштал, Б. М. Драпкин // Заводская лаборатория. 1965. -№ 31. - С. 1391-1393.

34. Драпкин, Б. М. О температурной зависимости и предельных значениях модулей упругости металлов Текст. / Б. М. Драпкин // Известия АН СССР. Металлы № 1.-1976.-С. 116-118.

35. Филоненко-Бородич, М. М. Курс сопротивления материалов Текст. / М. М. Филоненко-Бородич [и др.]. М.: Техиздат, 1956. - Т. 2. -С. 539.

36. Драпкин, Б. М. Влияние различных факторов на модуль Юнга металлов Текст. / Б. М. Драпкин // Известия АН СССР. Металлы. 1980. -№3.-С. 193- 197.

37. Гиндин, И. А. Структура и прочностные свойства металлов с предельно искажённой кристаллической решёткой Текст. / И. А. Гиндин, Я. Д. Стародубов, В. К. Аксёнов // Металлофизика. 1980. - Т. 2. - № 2. -С. 49-67.

38. Маталин, А. А. Качество поверхности и эксплуатационные свойства деталей машин Текст. / А. А. Маталин. М.: Машгиз, 1956. - 252 с.

39. Криштал, М. А. О современных методах измерения внутреннего трения Текст. / М. А. Криштал // Заводская лаборатория. 1972. - Т. 38. -С. 973-986.

40. Биргер, И. А. Остаточные напряжения Текст. / И. А. Биргер. -М.: Машгиз, 1963.-378 с.

41. Чернышев, В. В. Протягивание и упрочнение хвостовиков лопаток газотурбинных двигателей Текст. / В. В. Чернышев, М. С. Рахма-рова, Г. Б. Дейч. -М.: Машиностроение, 1971. 125 с.

42. Мухин, В. С. К методике определения остаточных напряжений в деформированном поверхностном слое Текст. / В. С. Мухин, В. Г. Саватеев, А. Н. Мочалов // Вопросы оптимизации процессов резания металлов. -1973.-Вып. 44.-С. 154-160.

43. Резников, А. Н. Теплофизика резания Текст. / А. Н. Резников. -М.: Машиностроение, 1969. 288 с.

44. Серебренников, Г. 3. Определение остаточных напряжений в поверхностном слое различных элементов лопаток и дисков ГТД Текст. /Г. 3. Серебренников, Я. Г. Мирер, JI. И. Матагина // РТМ-1. НИАТ, 1980. -40 с.

45. Крянин, И. Р. Марочник стали и сплавов Текст. / И. Р. Крянин. -3-е изд., исправ. и доп. М.: ЦНИИТмаш, 1977. - 600 с.

46. Сорокин, В. Г. Марочник сталей и сплавов Текст. / В. Г. Сорокин, А. В. Волосникова, С. А. Вяткин [и др.]. М.: Машиностроение, 1989. - 640 с.

47. Клербро, JI. М. Изменения внутренней энергии при возврате и рекристаллизации Текст. / JI. М. Клербро, М. Е. Харгривс, М. X. Лоретто // Возврат и рекристаллизация металлов. М.: Металлургия, 1966. - С. 69-122.

48. Макаров, А. Д. Износ инструментов и долговечность деталей из авиационных материалов Текст. / А. Д. Макаров, В. С. Мухин, Л. Ш. Шустер // сб. тр. УАИ. -Уфа. 1974. - Вып. 36. - С. 3-4.

49. Кунин, В. Н. Изменение термоэлектродвижущей силы металла при пластической деформации Текст. / В. Н. Кунин // ФММ. 1956. - Т. 2. -Вып. 2.-С. 237.

50. Brinksmeier, E. Residual stresses measurement and causes in machining processes Text. / E. Brinksmeier, J. T. Cammett [et al.]. - CIRP Annalow, 1982. - P. 491-510.

51. Мороз, JI. С. Механика и физика деформаций и разрушения материалов Текст. / Л. С. Мороз. Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1984.-224 е., ил.

52. Баррет, Ч. С. Структура металлов. Кристаллохимические методы, принципы и данные Текст. / Ч. С. Баррет. М.: Металлургиздат, 1948. -341 с.

53. Алехин, В. П. Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материалов Текст. / В. П. Алехин. М.: Наука, 1983. - 280 с.

54. Грозин, Б. Д. Износ металлов Текст. / Б. Д. Грозин Киев.: Государственное изд-во технич. литературы Украины, 1951. - 252 с.

55. Драпкин, Б. М. Влияние режимов шлифования на строение и состояние поверхностных слоев изделий Текст. / Б. М. Драпкин, С. С. Силин, Н. С. Рыкунов // Вестник машиностроения. 1979. - № 3. -С. 80.

56. Ландау, Л. Д. Теория упругости Текст. / Л. Д. Ландау, Е. М. Лифшиц. М.: «Наука», 1987. - 248 с.

57. Замятина, Л. А. Определение размера блоков и микронапряжений методом моментов второго порядка Текст. : методические рекомендации / Л. А. Замятина. Рыбинск: МФ СЕЗАМУ-РГАТА, 1995. - 14 с.

58. Уманский, Я. С. Физические основы металловедения Текст. / Я. С. Уманский, М. Е. Блантер, Б. Н. Финкелыптейн. М.: Металлургиздат, 1949.-591 с.

59. Блантер, М. Е. Фазовые превращения при термической обработке стали Текст. / М. Е. Блантер. М.: Металлургиздат, 1962. - 268 с.

60. Костин, П. П. Физико-механические испытания металлов, сплавов и неметаллических материалов Текст. / П. П. Костин. М.: Машиностроение, 1990. - 256 с.

61. Металловедение и термическая обработка стали: справочник Текст. / Под общей ред. М. Л. Бернштейна, А. Г. Рахштадта; 3-е изд., пе-рераб, и доп. В 3-х т. Т. II. Основы термической обработки-М.: Металлургия, 1983. 368 с.

62. Семенченко, И. В. Повышение надёжности лопаток газотурбинных двигателей технологическими методами Текст. / И. В. Семенченко, Я. Г. Мирер. М.: Машиностроение, 1977. - 160 с.

63. Подзей, А. В. Технологические остаточные напряжения Текст. /A. В. Подзей, А. М. Сулима и др.. М.: Машиностроение. - 1973. - 216 с.

64. Гриднев, В. Н. Некоторые закономерности фазовых превращений при высоких скоростях нагрева Текст. / В. Н. Гриднев // Вопросы физики металлов и металловедения. 1962. - 232 с.

65. Михалков-Михеев, П. Б. Справочник по металлическим материалам турбино- и моторостроения Текст. / П. Б. Михалков-Михеев. -М.: Машгиз, 1961.-840 с.

66. Химушин, Ф. Ф. Жаропрочные стали и сплавы Текст. / Ф. Ф. Химушин. -М.: Металлургия, 1969. 749 с.

67. Кидин, И. Н. Термическая обработка стали при индукционном нагреве Текст. / И. Н. Кидин. -М.: Металлургиздат, 1950. 316 с.

68. Драпкин, Б. М. Об определении энергии активации диффузии Текст. / Б. М. Драпкин // Металлофизика. Т. 2. - № 5 - 1980. - С. 40-46.

69. Архангельский, И. М. Влияние шлифования на внутреннее трение стали ХВГ Текст. / И. М. Архангельский, Б. М. Драпкин, Ю. Н. Иванов // ФиХОМ. 1976. - № 5. - С. 136-137.

70. Драпкин, Б. М. О диффузионных характеристиках металлов Текст. / Б. М. Драпкин // ТВТ. 1989. - Т. 27. - С. 1025 - 1026.

71. Драпкин, Б. М. Изучение поведения металлов при высоких температурах с помощью потенциала взаимодействия Морзе Текст. / Б. М. Драпкин // ТВТ. 1980. - Т. 18. - С. 738-740.

72. Драпкин, Б. М. О некоторых закономерностях диффузии в металлах Текст. / Б. М. Драпкин // ФММ. 1992. - № 7. - С. 58-63.

73. Драпкин, Б. М. Поведение модуля нормальной упругости сплавов вблизи температуры солидус Текст. / Б. М. Драпкин, В. К. Кононенко // Известия АН СССР. Металлы. 1993. - № 6. - С. 149 - 152.

74. Фридман, Я. Б. Механические свойства металлов Текст. / Я. Б. Фридман Изд. 3-е, перераб. и доп. В 2-х ч. Ч. 1. Деформация и разрушение. - М.: «Машиностроение», 1974. - 427 с.

75. Бокштейн, С. 3. Строение и свойства металлических сплавов Текст. / С. 3. Бокштейн. М.: Металлургия, 1971. - 497 с.

76. Ван Бюрен. Дефекты в кристаллах Текст. / Ван Бюрен; пер. с англ. под ред. и с предисл. А. Н. Орлова и В. Р. Регеля. М.: Изд. иностр. лит., 1962.-584 с.

77. Рогельберг, И. Л. Сплавы для термопар Текст. : справочник / И. Л. Рогельберг, В. М. Бейлин. М.: Металлургия, 1983. - 360 с.

78. Бушманов, Б. Н. Физика твёрдого тела Текст. / Б. Н. Бушманов, Ю. А. Хромов. М.: Высш. школа, 1971. - 224 с.

79. Джонсон, К. Механика контактного взаимодействия Текст. / К. Джонсон. М.: «МИР», 1989. - 508 с.

80. Пигузов, Ю. В. Изучение диффузии кислорода в молибдене методом внутреннего трения Текст. / Ю. В. Пигузов, В. Д. Вернер [и др.], под ред. М. А. Криштала // Диффузия в металлах и сплавах: труды III всесоюзной конференции. Тула, 1968. - С. 315.

81. Крюков, С. Н. Температурная зависимость атомных скоростей испарения и диффузии Текст. / С. Н. Крюков // Вестник московского университета. 1967. -№ 5. - С. 67 - 80.

82. Драпкин, Б. М. О предэкспоненциальном множителе в выражении для температурной зависимости коэффициента диффузии Текст. / Б. М. Драпкин // Справочник. Инженерный журнал. 2001. - № 2. -С. 35.

83. Драпкин, Б. М. Определение энергии активации релаксационного процесса по температуре максимума внутреннего трения Текст. / Б. М. Драпкин // Справочник. Инженерный журнал. 2001. - № 4. - С. 36.

84. Безъязычный, В. Ф. Регламентация технологических условий глубинного шлифования деталей из труднообрабатываемых конструкционных материалов Текст. / В. Ф. Безъязычный, Б. Н. Леонов, А. В. Лобанов // Справочник. Инженерный журнал. 2001. - № 4. - С. 11.

85. Фельдштейн, Э. И. Методы определения обрабатываемости металлов Текст. / Э. И. Фельдштейн. М.: Машгиз, 1946. - С. 280.

86. Исследование сплавов для термопар Текст. / Труды ин-та Гипроцветметобработки. -М.: Металлургия, 1969. Т. III. - Вып. 29. - 174 с.

87. Варивода, И. X. К вопросу о силах связи в кристаллической решётке а-железа, Fe-Cr и Fe-Mn твёрдых растворов Текст. / И. X. Варивода. ФММ. - 1962. - Т. 13. - С. 144.

88. Погосян, Д. А. Влияние видов механической обработки на дислокационную структуру поверхностей деталей из закалённой стали У10 Текст. / Д. А. Погосян // Вестник машиностроения. 1980. - № 9. -С.52-53.

89. Бернштейн, М. JI. Металловедение и термическая обработка стали: справочник Текст. / М. Л. Бернштейн; под общей ред. М. Л. Бернштейна, А. Г. Рахштадта. М.: Металлургиздат, 1961. - 700 с.

90. Бернштейн, М. JI. Механические свойства металлов Текст. / М. Л. Бернштейн, В. А. Займовский. М.: Металлургия, 1979. - 496 с.

91. Валиев, Р. 3. Наноструктурные материалы, полученные интенсивной пластической деформацией Текст. / Р. 3. Валиев, И. В. Александров. М.: Логос, 2000. - 272 с.

92. Синергетика и усталостное разрушение металлов Текст. : сборник научных трудов / Институт металлургии им. А. А. Байкова. М.: Наука, 1989.-246 с.

93. Чал мерс, Б. Физическое металловедение Текст. / Б. Чалмерс. -М.: Металлургия, 1963.-455 с.

94. Букатый, С. А. Прогнозирование коробления деталей ГТД после обработки поверхности на основе исследования остаточного напряжённого состояния материала Текст. : Автореф. дисс. . докт. техн. наук / С. А. Букатый. Рыбинск, 1996. - 32 с.

95. Физическая природа пластической деформации // Республиканский межведомственный сборник. Киев.: Наукова Думка, 1966.-145 с.

96. Петухов, А. Н. Сопротивление усталости деталей ГТД Текст. / А. Н. Петухов. М.: Машиностроение, 1993. - 240 с.

97. Волков, Д. И. Математическое моделирование и оптимизация процесса высокопроизводительного шлифования с учётом анализа устойчивости термомеханических явлений Текст. : Автореф. дисс. . докт. техн. наук / Д. И. Волков. Рыбинск, 1997. - 20 с.

98. Абрамов, В. В. Остаточные напряжения и деформации в металлах Текст. / В. В. Абрамов М.: Машгиз, 1963. - 355 с.

99. Евсеев, Д. Г. Формирование свойств поверхностного слоя при абразивной обработке Текст. / Д. Г. Евсеев. Саратов, 1975. - 127 с.

100. Евсеев, Д. Г. Течение СОЖ в зоне контакта шлифовальный круг-деталь Текст. / Д. Г. Евсеев, Н. С. Буранов, В. В. Демидов // Вестник машиностроения. 1980. - № 11. - С. 51-53.

101. Ильюшин, А. А. Пластичность. Основы общей теории Текст. / А. А. Ильюшин. М.: АН СССР, 1963. - 272 с.

102. Коротин Б. С. Остаточные напряжения и их регулирование за счёт режимов и методов механической обработки Текст. / Б. С. Коротин, Ф. П. Урывский // НГОМашпром. М., 1966. - С. 15-18.

103. Кравченко, Б. А. Силы, остаточные напряжения и трение при резании металлов Текст. / Б. А. Кравченко. Куйбышев, 1962. - 179 с.

104. Кравченко, Б. А. Формирование остаточных напряжений при шлифовании Текст. / Б. А. Кравченко // Вестник машиностроения. 1978. -№6.-С. 22-26.

105. Ломакина, И. В. О шлифовочных прижогах титановых сплавов Текст. / И. В. Ломакина, Н. В. Королёв // Вестник машиностроения. 1973. -№3.-С. 69-72.

106. Лурье, Г. В. Шлифование металлов Текст. / Г. В. Лурье М.: Машиностроение, 1969. - 175 с.

107. Маслов, Е. Н. Теория шлифования материалов Текст. / Е. Н. Маслов. М.: «Машиностроение», 1974. - 320 с.

108. Подзей, А. В. Изучение остаточных напряжений при шлифовании посредством теплового моделирования Текст. / А. В. Подзей // Станки и инструмент. 1959. -№ 1. - С. 39-41.

109. Подзей, А. В. Исследование остаточных напряжений в деталях, подвергнутых шлифованию Текст. / А. В. Подзей // Труды МАИ. М.: Оборонгиз, 1960. - Вып. № 29. - С. 112-141.

110. Саютин, Г. И. Выбор шлифовальных кругов Текст. / Г. И. Саютин. М.: Машиностроение, 1976. - 64 с.

111. Силин, С. С. Исследование процессов шлифования методами теории подобия Текст. / С. С. Силин, Н. С. Рыкунов // Сб. трудов РАТИ. -Ярославль, 1974. Вып. 2. - С. 20-33.

112. Подзей, А. В. Технологические остаточные напряжения Текст. /A. В. Подзей. -М.: Машиностроение, 1973. 216 с.

113. Хрульков, В. А. Шлифование жаропрочных сплавов Текст. /B. А. Хрульков. М.: Машиностроение, 1973. - 216 с.

114. Чухно, С. И. Расчёт температурных напряжений при шлифовании Текст. / С. И. Чухно. Днепропетровск, 1980. - 20 с. - Деп. в ЦНИИТЭИТЯЖМАШ, 29.03.80, № 670.

115. Якимов, А. В. Оптимизация процесса шлифования Текст. /A. В. Якимов М.: Машиностроение, 1975. - 175 с.

116. Ящерицын, П. И. Повышение качества шлифуемых поверхностей и режущих свойств абразивно-алмазного инструмента Текст. / П. И. Ящерицын, А. Г. Зайцев. Минск: Наука и техника, 1972. - 478 с.

117. Панин, В. Е. Структурные уровни деформации твёрдых тел Текст. / В. Е. Панин, В. А. Лихачёв, Ю. В. Гриняев. Новосибирск: Наука, 1985.-230 с.

118. Кудрявцев, И. В. Исследование закономерностей усталостного разрушения по изменению наклепа вблизи изломов Текст. / А. И. Бесман, И. В. Кудрявцев // Заводская лаборатория. 1970. - Т. 36. - С. 469-473.

119. Ишлинский, А. Ю. Проблемы изнашивания твердых тел в аспекте механики Текст. / А. Ю. Ишлинский, И. В. Крагельский, Н. М. Алексеев [и др.] // Трение и износ. 1986. - Т. 7. - С. 581-592.

120. Пинчук, В. Г. Кинетика упрочнения и разрушения поверхностного слоя металла при контактном нагружении Текст. / В. Г. Пинчук, С. Ф. Андреев // Современные проблемы машиностроения: материалы международной НТК. г. Гомель, 1996. - С. 57-59.

121. Бутенко, В. И. Высокопрочные и сверхпрочные состояния металлов и сплавов Текст. / В. И. Бутенко. Таганрог: изд-во ТРГТУ, 2003.-290 с.

122. Марченко, Е. А. Циклический характер накопления искажений П-го рода в поверхностном слое как физическое подтверждение усталостной природы износа Текст. / Е. А. Марченко, Е. Ф. Непомнящий, Г. М. Харач // ДАН СССР, 1968. Т. 181. - С. 1103-1104.

123. Марченко, Е. А. О природе разрушения поверхности металлов при трении Текст. / Е. А. Марченко. М.: Наука, 1979. - 118 с.

124. Мак Лин. Механические свойства металлов Текст. / Мак Лин.-М.: «Металлургия», 1965. 432 с.

125. Карпенко, Г. В. Упрочнение стали механической обработкой Текст. / Г. В. Карпенко, Ю. И. Бебей, И. В. Карпенко [и др.]. Киев: Наукова думка, 1966. - 100 с.

126. Резников, Н. И. Обработка резанием жаропрочных, высокопрочных и титановых сплавов Текст. / Н. И. Резников // Коллектив авторов. М.: Машиностроение, 1972. - 200 с.

127. Старков, В. К. Обработка резанием. Управление стабильностью и качеством в автоматизированном производстве Текст. / В. К. Старков. М.: Машиностроение, 1989. - 296 с.

128. Осадчий, Н. В. Определение технологических условий обработки резанием по заданному значению усталостной прочности деталей газотурбинных двигателей Текст. : Автореф. дисс. . докт. техн. наук / Н. В. Осадчий. Рыбинск, 1999. - 20 с.

129. Любимов, Р. В. Прогнозирование и технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей ГТД, работающих в условиях фреттинг-коррозии Текст. : Автореф. дисс. . докт. техн. наук / Р. В. Любимов. -Рыбинск, 2000. 20 с.

130. Шатульский, А. А. Производство отливок из жаропрочных сплавов Текст. / А. А. Шатульский. Рыбинск, 1999. - 200 с.

131. Кравченко, Б. А. Технологические остаточные напряжения и их влияние на эксплуатационные свойства деталей из жаропрочных и титановых сплавов Текст. : Автореф. дисс. . докт. техн. наук / Б. А. Кравченко. -Куйбышев, 1973. 20 с.

132. Исаев, А. И. Влияние температуры шлифования на изменение свойств поверхностного слоя обрабатываемых деталей Текст. / А. И. Исаев, С. С. Силин. Труды МАТИ. - 1959. - Вып. 38.

133. Овсеенко, А. Н. Остаточные напряжения и деформации турбинных лопаток при механической и электрохимической обработке Текст. : Автореф. дисс. . докт. техн. наук / А. Н. Овсеенко. М.: ЦНИИТМАШ, 1986.-20 с.

134. Юрьев, С. Ф. О роли термического расширения фаз при мартенситном превращении стали Текст. / С. Ф. Юрьев // ЖТФ. 1950. -№5.-С. 10.

135. Лахтин, Ю. М. Металловедение и термическая обработка металлов Текст. /Ю. М. Лахтин. -М.: Металлургия, 1983. С. 152-161.

136. Гуляев, А. П. Металловедение Текст. / А. П. Гуляев. М.: Металлургия, 1986.-С. 210-216.

137. Гриднев, В. Н. К вопросу об а-»у превращениях в деформированных углеродистых сталях при скоростном нагреве Текст. /В. Н. Гриднев, С. П. Ошкадеров, Р. В. Телевич // Металлофизика. 1979. -№29.-С. 107-109.

138. Бурдин, В. В. Образование аустенита ниже температуры фазового равновесия при ускоренном нагреве углеродистых сталей Текст. / В. В. Бурдин, Н. М. Грабенко, В. Н. Гриднев // ФММ. 1973. - Вып. 3. -Т. 35.-С. 547-554.

139. Гриднев, В. Н. Условия образования метастабильного аустенита при нагреве стали с дефектной структурой Текст. / В. Н. Гриднев, О. М. Ивасишин, Ю. Я. Мешков [и др.] // ФММ. 1973. - Вып. 3. - Т. 35. - С. 562-565.

140. Слюсар, Б. Ф. О скрытой энергии деформации в меди и алюминии Текст. / Б. Ф. Слюсар // ВФМиМ. 1962. - № 16. - С. 71-76.

141. Суслов А. Г. Технологическое обеспечение параметров состояния поверхностного слоя деталей Текст. / А. Г. Суслов. М.: Машиностроение, 1987.-208 с.

142. Дёмкин, Н. Б. Качество поверхности и контакт деталей машин Текст. / Н. Б. Дёмкин, Э. В. Рыжов. М.: Машиностроение, 1981. - 244 с.

143. Рыжов, Э. В. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин Текст. / Э. В. Рыжов [и др.]. М.: Машиностроение, 1979.-176 с.

144. Сулима, А. М. Поверхностный слой и эксплуатационные свойства деталей машин Текст. / А. М. Сулима, В. А. Шулов, Ю. Д. Ягодкин. М.: Машиностроение, 1988. - 240 с.

145. Силин, С. С. Глубинное шлифование деталей из труднообрабатываемых материалов Текст. / С. С. Силин, В. А. Хрульков. -М.: Машиностроение, 1984. 64 с.

146. Силин, С. С. Оптимизация технологии глубинного шлифования Текст. / С. С. Силин, Б. Н. Леонов, В. А. Хрульков [и др.] М.: Машиностроение, 1989. - 120 с.

147. Брондз, JI. Д. Технология и обеспечение ресурса самолётов Текст. / Л. Д. Брондз. М.: Машиностроение, 1986. - 186 с.

148. Шарипов, Б. У. Повышение эффективности процессов механообработки на основе аналитической оценки напряжённого состояния рабочей зоны контакта инструмента и заготовки Текст. : Автореф. дисс. . докт. техн. наук / Б. У. Шарипов. Уфа, 2000. - 20 с.

149. Криштал, М. А. Диффузионные процессы в железных сплавах Текст. / М. А. Криштал М.: Металлургия, 1963. - 278 с.

150. Овсеенко, А. Н. Формирование поверхностного слоя деталей машин технологическими методами Текст. / А. Н. Овсеенко, Maksymilian Gajek, В. И. Серебряков. Politechnika Opolska, 2001. - 228 с.

151. Корнилов, И. И. Физико-химические основы жаропрочности сплавов Текст. / И. И. Корнилов. М.: Изд-во АН СССР, 1961. - 518 с.

152. Результаты исследования причины разрушения дисков П-ой ступени КНД и VI-ой ступени ТНД двигателя Д30-КУ Текст.: отчёт о НИР: 49-415 / Научно-технический центр "Эксперт". 1991. - 45 с. - № 001/91.

153. Результаты исследования дисков II ст. КНД двигателей Д-30 Текст.: отчёт о НИР: 7002-АП/103 / ГосНИИ ГА. М., 1990. - 54 с. -№ МС 08203042, № МС 02230001.

154. Папшев, Д. Д. Отделочно-упрочняющая обработка поверхностным пластическим деформированием Текст. / Д. Д. Папшев. -М.: Машиностроение, 1978. -152 с.

155. Иванова, В. С. Природа усталости металлов Текст. / В. С. Иванова, В. Ф. Терентьев. М.: «Металлургия», 1975. - 456 с.

156. Старков, В. К. Технологические методы повышения надёжности обработки на станках с ЧПУ Текст. / В. К. Старков. М.: Машиностроение, 1984.-120 с.

157. Girifalco, L. Application of the Morse potential function to cubic metals / L. Girifalco, V. Weizer // Phys. Rev., 1959. № 114. - P. 687.

158. Козлов, Э. В Структурно-фазовые превращения при термической обработке литой конструкционной среднелегированной стали Текст. / Э. В. Козлов, JI. Е. Попов, М. Д. Старостенков // Изв. вузов. Физика. 1972. -№ З.-С. 107.

159. Макаров, А. Д. Прочностные свойства и структурное состояние поверхностного слоя сплава ЭИ437БУ после механической обработки и длительных испытаний Текст. / А. Д. Макаров, В. С. Мухин, А. П. Доброрез // сб. тр. УАИ. Уфа. - 1972. - Вып. 34.- С. 8 - 12.

160. Симе, Ч. Т. Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок Текст. / Ч. Т. Симе, Н. С. Столофф, У. К. Хагель; в 2-х кн. Кн. 1. М.: Металлургия, 1995. -384 с.

161. Симе, Ч. Т. Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок / Ч. Т. Симе, Н. С. Столофф, У. К. Хагель; в 2-х кн. Кн. 2. М.: Металлургия, 1995. -384 с.

162. Линевег, Ф. Измерение температур в технике Текст. : справочник / Ф. Линевег, 1980. 544 с.

163. Горячев, С. Б. Микроскопические механизмы деформационного упрочнения Текст. / С. Б. Горячев. М.: МИФИ, 1984. - 61 с.

164. Рыбин, В. В. Большие пластические деформации и разрушение металлов Текст. / В. В. Рыбин. М.: Металлургия, 1986. - 224 с.

165. Дьяченко, С. С. Закономерности фазовой и структурной перекристаллизации при нагреве стали Текст.: Автореф. дисс. докт. техн. наук / С. С. Дьяченко. Харьков, 1970. - 20 с.

166. Карпенко, Г. В. Влияние механической обработки на прочность и выносливость стали Текст. / Г. В. Карпенко. М.: Машгиз, 1959. - 100 с.

167. Мейерс, М. А. Ударные волны и явления высокоскоростной деформации металлов Текст. / М. А. Мейерс, Л. Е. Мурр. М.: Металлургия, 1984.-512 с.

168. Грешное, В. М. Физико-феноменологический оператор сопротивления металлов пластической деформации, учитывающий историю нагружения Текст. / В. М. Грешнов, Ф. Ф. Сафин, М. В. Грешнов. Уфа: УГАТУ. - С. 34.

169. Малыгин, Г. А. Анализ деформационного упрочнения кристаллов при больших пластических деформациях Текст. / Г. А. Малыгин // Физика твердого тела.-2001.-Том 43.-Вып. 10.-С. 1832 1838.

170. Ashby, М. F. The Deformation of Plastically Non-homogeneous Materials Text. / M. F. Ashby. Phil. Mag., 1970. - № 21.

171. Якубов, Ф. Я. Вопросы термодинамики процесса резания и ресурсосберегающей технологии в машиностроении Текст. / Ф. Я. Якубов.Труды Крымской Академии Наук. http://ccssu.ccssu.crimea.ua/crimea/ac/ kant/ll.html.

172. Старков, В. К. Дислокационные представления о резании металлов Текст. / В. К. Старков. М.: Машиностроение, 1979. - 160 с.

173. Конева, Н. А. Плотность дислокаций и сопротивление деформированию поликристаллов сплава Ni3(Fe, А1) Текст. / Н. А. Конева, Л. Е. Попов, В. Ф. Евстигнеев [и др.] // ФММ. 1976. - Т. 41. - Вып. 1. -С. 186-189.

174. Кульман-Вильсдорф, Д. Дислокации Текст. / Д. Кульман-Вильсдорф // Физическое металловедение; под ред. Кана Р. М.: Мир, 1968.-484 с.

175. Розенберг, А. М. Элементы теории процесса резания металлов Текст. / А. М. Розенберг, А. Н. Ерёмин. М.: Машиностроение, 1956. -204 с.

176. Павлинов, Л. В. К расчёту параметров диффузии Текст. / Л. В. Павлинов // ФММ. 1965. - Т. 20. - Вып. 1. - С. 345 - 349.

177. Дьяченко, С. С. Особенности а-»у превращения в стали с различным исходным состоянием Текст. / С. С. Дьяченко, В. П. Тарабанова,A. М. Петриченко // ФММ. 1972. - Т. 34. - № 1. - С. 30-38.

178. Уоррэн, Б. И. Рентгенографическое изучение деформированных металлов Текст. / Б. И. Уоррэн // Успехи физики металлов. М.: Металлургия, 1963. - Т. V. - С. 172-237.

179. Кунин, Н. Ф. Возврат наведённой термосилы меди Текст. / Н. Ф. Кунин, М. А. Яковлев // ФММ. 1956. - Т. 2. - Вып. 3. - С. 418.

180. Кунин, Н. Ф. Изменение термосилы металлов подгруппы меди под действием пластической деформации при разных температурах Текст. / Н. Ф. Кунин // ФММ. 1956. - Т. 2. - Вып. 3. - С. 423.

181. Тупикин, Д. А. Причины рассеяния срока службы опор качения и путь его уточнения Текст. / Д. А. Тупикин. ОрёлГТУ. - www.ostu. ru/conf/tech2001/tupikin/tupikin. html

182. Зубчанинов, В. Г. Экспериментальная пластичность Текст. : монография. Книга 1. Процессы сложного деформирования. /B. Г. Зубчанинов, Н. Л. Охлопков, В. В. Гараников. Тверь: ТГТУ, 2003. -172 с.

183. Бокштейн, С. 3. Структура и механические свойства легированной стали Текст. / С. 3. Бокштейн. М.: Металлургиздат, 1954. -280 с.

184. Смолуховский, М. Коагуляция коллоидов Текст. / М. Смолуховский. ОНТИ НКТП СССР, 1936. - С. 7.

185. Рыкунов, Н. С. Исследование процессов плоского шлифования с использованием теории подобия Текст.: Автореф. дисс. канд. техн. наук / Н. С. Рыкунов. Уфа, 1974. - 20 с.

186. Свойства элементов Текст. : справочник. В 2-х ч. Ч. 1. Физические свойства. М: «Металлургия», 1976. - 600 с.

187. Рабинович, В. А. Краткий химический справочник Текст. : справочник; 3-е изд., испр. и доп. / А. А. Потехин, А. И. Ефимов. Л.: Химия, 1991.-432 с.

188. Adda, Y. La Diffusion Dans les Solides Text. / Y. Adda, J. Philibert -Sactay. France, 1966. V.l. - 1268 p.

189. Beyeler, M. Determination of activation volumes for the diffusion of atoms in Au, Си, A1 Text. / M. Beyeler, Y. Adda // J. Phys., 1968. V. 29. -P. 345-352.

190. Кауфман, Л. Фазовые равновесия и превращения в металлах под давлением Текст. / Л. Кауфман. М.: Мир, 1966. - С. 340 - 398.

191. Хансен, М. Структура двойных сплавов Текст. / М. Хансен, К. Андерко М.: Металлургия, 1962. - Т. 1,2.- 1487 с.

192. Герцрикен, С. Д. Связь коэффициентов диффузии с диаграммой состояния и атомными номерами компонентов сплава Текст. / С. Д. Герцрикен // Вопросы физики металлов и металловедения. 1962. -№15.-С. 152- 155.

193. Гудкова, Т. И. Методика исследования влияния напряжения и деформации на самодиффузию железа Текст. / Т. И. Гудкова, В. С. Горбатов, А. А. Жуховитский П Заводская лаборабратория. 1957. -№ 12.-С. 1458-1445.

194. Герцрикен, С. X. Диффузия в металлах и сплавах в твёрдой фазе Текст. / С. X. Герцрикен, И. Я. Дехтяр. М.: Физматгиз, 1960. - 564 с.

195. Герцрикен, С. X. Ускорение диффузионных процессов при многократном ударном нагружении Текст. / С. X. Герцрикен, В. Н. Кривко, Л. Н. Лариков // ФиХОМ. 1979. - № 4. - С. 154-156.

196. Кулемин, А. В. Ультразвук и диффузия в металлах Текст. / А. В. Кулемин. М.: Металлургия, 1978. - 198 с.

197. Штремель, М. А. Прочность сплавов Текст.: справочник. Ч. 1. Дефекты решетки / М. А. Штремель. М.: Металлургия, 1972. - 280 с.

198. Осипов, К. А. Некоторые активируемые процессы в твёрдых металлах и сплавах Текст. / К. А. Осипов. М.: АНСССР, 1962. - 131 с.

199. Бокштейн, Б. С. Термодинамика и кинетика диффузии в твёрдых телах Текст. / Б. С. Бокштейн, С. 3. Бокштейн, А. А. Жуховитский. М.: Металлургия, 1974. - 280 с.

200. Fridberg, J. Diffusion of Iron Text. / J. Fridberg, L-E. Torndahl, M. Hillert // Jernkont. Ann. 1969. - 153 p.