автореферат диссертации по авиационной и ракетно-космической технике, 05.07.05, диссертация на тему:Низкотемпературные установки для термообработки деталей двигателей летательных аппаратов

Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королева

На правах рукописи

Геллер Павел Александрович

НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ТЕРМООБРАБОТКИ ДЕТАЛЕЙ ДВИГАТЕЛЕЙ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ

Специальность:05.07.05 «Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов»

Автореферат диссертации

Самара-2006

Работа выполнена в Самарском государственном аэрокосмическом университете имени академика С.П. Королева

Научный руководитель:

Доктор технических наук, профессор Бирюк В.В. Официальные оппоненты:

Доктор технических наук, профессор Первышин А.Н. Кандидат технических наук, Михеенков Е.Л.

Ведущая организация ОАО «Моторостроитель»

Защита состоится ШоМ Я2006 г. в_часов на заседании диссертационного

совета Д212.215.05 в Самарском государственном аэрокосмическом университете по адресу: 443086, г. Самара, Московское шоссе, 34.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика С П. Королева.

Автореферат разослан «<&»|У0^Л92006 г. Ученый секретарь диссертационного совета

д.т.н, профессор

Матвеев В.Н.

goosft 40137

Актуальность темы

При производстве двигателей ЛА наиболее ответственные детали подвергаются низкотемпературной термической обработке. Суть низкотемпературной обработки состоит в охлаждении детали до температуры разрушения остаточного аустенита и выдержки обрабатываемой детали при заданной температуре.

Для организации производства деталей двигателей JIA в соответствии с требованиями современных технологических процессов необходимо эффективное низкотемпературное оборудование. В настоящий момент значительное количество низкотемпературных установок на предприятиях аэрокосмического профиля устарело физически и морально. Обновление и ремонт парка существующего на предприятиях низкотемпературного оборудования требует значительных материальных вложений. Хорошей альтернативой существующим низкотемпературным машинам являются относительно недорогие низкотемпературные испарительные установки, использующие для получения низких температур порядка 200 К скрытую теплоту парообразования жидкого хладагента.

В настоящий момент создание новых, более совершенных низкотемпературных испарительных установок, и реконструкция существующих образцов невозможно без соответствующих методик расчета. Представленные на сегодня в работах Архарова A.M., Грезина А.К., Зиновьева B.C. методики расчета направлены, главным образом, на расчет испарительных установок малой мощности и не позволяют осуществлять расчет низкотемпературных испарительных установок для нужд предприятий авиационного и космического двигателестроения.

Проблема создания новых и реконструкции существующих образцов низкотемпературного оборудования, предназначенного для предприятий аэрокосмического профиля и отвечающего требованиям процессов низкотемпературной термической обработки деталей двигателей ЛА, с минимальными затратами определяет актуальность настоящей работы.

Цель работы

Повышение качества, сокращение сроков и стоимости разработки низкотемпературных испарительных установок путем создания методики теплового расчета с учетом особенностей технологических процессов термообработки деталей двигателей ЛА.

__\

РОС. НАЦИОНАЛЬНА ,

БИБЛИОТЕКА ?

С.-Петербург ] ОЭ 200^ акт M2I

Задачи исследования

1. Получение математических зависимостей для расчета коэффициентов теплоотдачи по поверхностям теплообмена низкотемпературных испарительных установок и расхода хладагента путем экспериментального исследования реальной установки.

2. Создание методики расчета низкотемпературных испарительных установок для термообработки деталей двигателей ЛА с использованием результатов проведенных экспериментальных исследований, позволяющей проектировать и реконструировать установки.

3. Разработка программного комплекса, позволяющего осуществлять теплотехнический расчет низкотемпературных испарительных установок в соответствии с разработанной методикой расчета.

4. Предложить рекомендации по проектированию низкотемпературной испарительной установки с системой динамического охлаждения рабочего объема и конструкцию основных элементов, позволяющих снизить расход хладагента и обеспечить соответствие установки требованиям технологического процесса.

Методы исследований

Для решения поставленных задач использовались методы высшей математики, механики жидкости и газа, теплотехники, программирование с использованием языков высокого уровня, методы экспериментальных исследований.

Достоверность используемых моделей, принятых допущений и полученных теоретических результатов подтверждена экспериментальными данными

Научная новизна

Научная новизна состоит в том, что:

• в результате экспериментальных исследований процессов тепломассобмена получены математические зависимости для расчета коэффициентов теплоотдачи по поверхностям теплообмена и расхода хладагента испарительных установок для низкотемпературной термической обработки деталей двигателей ЛА;

• создана методика теплового расчета низкотемпературных технологических установок для производства деталей двигателей ЛА, позволяющая решать прямую и обратную задачу теплотехнического расчета;

• разработан и создан новый принцип тепловой изоляции рабочего объема испарительных установок с использованием динамического охлаждения.

Автор защищает

• результаты экспериментального исследования процессов тепломассообмена в рабочем объеме и на поверхности нагревательного элемента блока подачи хладагента низкотемпературных испарительных установок;

• методику теплотехнического расчета низкотемпературных испарительных установок;

• программно - вычислительный комплекс, предназначенный для проектирования и реконструкции образцов испарительных установок для производства деталей двигателей ЛА;

• принципиальную схему низкотемпературной испарительной установки с динамическим охлаждением тепловой изоляции рабочего объема.

Практическая ценность

Предложенная в настоящей работе методика теплотехнического расчета позволяет снизить сроки проектирования и реконструкции низкотемпературных испарительных технологических установок в соответствии с требованиями технологических процессов до 3 раз при обеспечении более высоких технико -экономических показателей создаваемых образцов.

Разработанные схемные решения и конструкция основных элементов установок с динамическим охлаждением теплоизоляции рабочего объема позволяет снизить расход хладагента и время выхода на расчетный режим в процессах термообработки деталей двигателей ЛА до 20%. Принятые в рамках настоящей работы решения позволяют поддерживать в рабочем объеме заданную технологическим процессом температуру с точностью ± 2К на протяжении неограниченного интервала времени.

Установки с динамическим охлаждением теплоизоляции рабочего объема, созданные с использованием предложенной в настоящей работе методики расчета, были изготовлены на кафедре «Теплотехники и тепловых двигателей» СГАУ и поставлены на предприятия ОАО «Металлист», ОАО «Гидроавтоматика», наземный комплекс космодрома «Байконур», ООО «Жигулевская машиностроительная компания», ООО «Метрология и автоматизация».

Достоверность полученных результатов

Обеспечивается:

• использованием автором при составлении расчетной методики результатов экспериментальных исследований реальных образцов низкотемпературных испарительных установок;

• опытной эксплуатацией установок предприятиями-заказчиками, подтвержденной актами внедрения.

Личный вклад автора

Автор провел теоретические и экспериментальные исследования тепломассобменных процессов в низкотемпературных испарительных установках различной конструкции, обработал и обобщил результаты теоретических и экспериментальных исследований, выполнил теплотехнический расчет по самостоятельно разработанной методике Принимал непосредственное участие в создании и испытаниях экспериментального образца низкотемпературной испарительной установки - камеры с динамическим охлаждением тепловой изоляции рабочего объема.

Публикации

По теме диссертации опубликовано 6 работ.

Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, выводов и списка использованной литературы. Работа изложена на 136 страницах машинописного текста, содержит 49 рисунков, 29 таблиц. Список использованной литературы содержит 118 наименований.

Во введении показана актуальность темы, изложены обоснование научной новизны и практическая значимость диссертации, рассмотрена область проводимых исследований, краткое содержание и основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе рассмотрены области использования и способы получения низких температур в технологических процессах производства двигателей JIA. Наиболее часто низкие температуры при производстве деталей двигателей J1A используются в процессах низкотемпературной закалки деталей двигателей ЛА с целью разрушения остаточного аустенита. Низкотемпературная закалка деталей позволяет добиться значительного снижения аустенитной составляющей структуры сталей и значительно повысить их механические свойства. Низкотемпературной закалке подвергаются: стальные ленты крепления агрегатов, кольца подшипников, форсунки подачи топлива в камеры сгорания авиационных и ракетных двигателей, элементы камер сгорания авиационных двигателей, отвечающие за радиальную

прочность, седла клапанов поршневых авиационных двигателей и систем гидро-, пневмоавтоматики.

Исследования парка низкотемпературного оборудования предприятий двигателестроения г.Самара в рамках настоящей работы показали, что значительная часть низкотемпературного технологического оборудования устарела физически и морально. Результаты проведенного исследования показаны на рисунке 1.

Относительное

службы, лет

Рисунок 1. Срок эксплуатации технологического низкотемпературного оборудования предприятий двигателестроения.

Далее рассмотрено низкотемпературное технологическое оборудование различного принципа действия и методики его расчета, выявлены достоинства и недостатки существующих типов машин и методик расчета. В ходе сравнительного анализа различных типов оборудования для технологических процессов производства деталей двигателей ЛА установлен ряд преимуществ, характерных для низкотемпературных испарительных установок: малое значение энергопотребления, небольшие габариты, высокая скорость выхода на расчетный режим и простота эксплуатации, невысокая стоимость, экологичность. В КуАИ-СГАУ в период 19672001 годы на кафедре теплотехники и тепловых двигателей под руководством Меркулова А.П . Огородникова Н Н , Колышева Н Д , Бирюка В В был создан рял азотных низкотемпературных холодильных камер (АХК), использующих для получения низких температур скрытую теплоту парообразования жидкого азота Установки нашли свое применение как в самостоятельном виде, так и в виде компонента системы поверки гигрометров «Полюс 5М». Однако этим установкам присущ ряд недостатков, таких как относительно высокий расход хладагента.

существенный перепад температур в рабочем объеме ± 4К, ограниченный 5 часами интервал непрерывной работы.

Решение этих проблем можно достичь путем создания новых и реконструкции существующих установок с использованием соответствующих методик расчета. Методики расчета испарительных низкотемпературных систем, представленные в работах Грезина А.К., Зиновьева B.C., Бродянского В.М., Архарова A.M. позволяют, главным образом, производить расчет установок с значениями холодопроизводительности 5 - 10 Вт и оптимизировать их по массогабаритным характеристикам. Они не позволяют осуществить расчет испарительных технологических установок с холодопроизводительностью до 2,5 кВт, размерами рабочего объема 0,03 - 2 м3 и переменным диапазоном рабочих температур 150 -230 К.

По результатам проведенных в главе исследований автором были сформулированы цели и задачи, основополагающими из которых являются создание методики расчета низкотемпературных технологических установок различных конструктивных исполнений, нового образца низкотемпературной испарительной установки, отвечающего требованиям технологических процессов низкотемпературной термической обработки деталей двигателей JIA с меньшим расходом хладагента.

Во второй главе проведены теоретические и экспериментальные исследования процессов тепломассобмена в низкотемпературных испарительных установках при течении, кипении и испарении азота. Исследование процессов тепломассобмена проведено на экспериментальной установке, созданной автором на базе реального образца камеры. Автором проведено исследование низкотемпературных установок как с системой динамического охлаждения (СДО) теплоизолятора рабочего объема, так и без нее. Приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований, полученных автором. Исследованы процессы тепломассобмена в рабочем объеме и нагревательном элементе блока подачи хладагента.

Рабочий объем

В результате экспериментальных исследований, проведенных в рамках настоящей работы, определены значения температуры по поверхностям теплообмена низкотемпературных испарительных установок на различных режимах работы. По результатам измерения температур автором получены средние значения соответствующих коэффициентов теплоотдачи и составлены критериальные

уравнения. Общий вид полученных критериальных уравнений представлен в таблице 1, показатели степеней и коэффициенты - в таблице 2.

Таблица 1.Общий вид критериальных уравнений.

Элемент стенки Общий вид

ламинарный режим турбулентный режим

Внутренняя стенка - Л/и=с Re"

Стенки канала СДО Лги = с(Ргдг/Рггт)" Nu-c Re"

Внешняя стенка Nu = c(PrGr)m Nu = c(Pr Gr)"

Таблица 2. Коэффициенты критериальных уравнений.

Элемент стенки ламинарный режим турбулентный режим

с т с m

Внутренняя стенка - - 0,015 0,84

Стенки канала СДО 4,9 0,18 0,015 0,84

Внешняя стенка 0,695 0,28 0,133 0,35

Полученные критериальные уравнения позволяют осуществлять расчет средних значений коэффициентов теплоотдачи для низкотемпературных испарительных установок с максимальной погрешностью 20%. Ряд критериальных уравнений, представленных в работах Михеева М.А., Леонтьева А.И., позволяет произвести в этом случае расчет коэффициентов теплоотдачи с погрешностью порядка 50%.

Блок подачи хладагента

На режим подачи хладагента оказывает влияние значительное количество разнообразных факторов. Наиболее значимыми из них являются мощность нагревательного элемента блока подачи хладагента и калибр подающего трубопровода.

Экспериментальными исследованиями автора установлено, что при определенном значении плотности теплового потока на поверхности нагревательного элемента наступает кризис кипения хладагента и коэффициент теплоотдачи по поверхности нагревателя резко снижается Полученные автором графики кривой кипения и коэффициента теплоотдачи по поверхности нагревательного элемента на различных режимах приведены на рисунке 2.

а) б)

Рисунок 2. Зависимость плотности теплового потока от перепада температур (а) и коэффициента теплоотдачи по поверхности нагревателя системы подачи хладагента (б).

Измерение расхода хладагента на различных режимах работы показали, что калибр подающего трубопровода определяет не только гидравлические потери по длине, но и режим течения хладагента за счет изменения количества тепла, поступающего извне к транспортирующемуся хладагенту. Результаты измерения расхода хладагента представлены на рисунке 3.

а б)

Рисунок 3. Расход хладагента относительный (а) и за цикл низкотемпературной термообработки (б).

На рисунке 3 т(Аг,1/а)=- - функция относительного расхода

ттвх

хладагента, т(ЬР,1/с/) - функция среднемассового расхода хладагента, кг/с, т^ -максимальный массовый расход хладагента при выходе на режим термостатирования, кг/с, т - расход хладагента за полный цикл термической

_ Р _в

обработки партии деталей с уровнем загрузки 50 кг, ЛР = ——- - относительное

значение перепада давления, Р„ - абсолютное давление в сосуде Дьюара, МП а, р, -абсолютное давление в рабочем объеме, МПа.

В третьей главе приведена методика теплового расчета низкотемпературных испарительных установок для низкотемпературной термической обработки деталей двигателей ЛА. Разработанная автором методика расчета позволяет осуществлять решение как прямой, так и обратной задачи.

В основе предложенной автором методики расчета лежит метод теплового баланса. В общем виде уравнение теплового баланса низкотемпературной испарительной установки определяется выражением

где дК1 - общее количество тепловой энергии, поглощаемой жидким хладагентом в рабочем объеме при испарении и подогреве его паров, Дж;

2, - количество тепла, которое необходимо отвести, для охлаждения конструкции установки до средней температуры теплоизоляционных стенок, соответствующей температуре термостатирования в рабочем объеме, Дж;

О, - тепло, которое необходимо отвести, для охлаждения деталей до температуры термостатирования, Дж;

- тепло, поступившее в рабочий объем извне на протяжении всего времени работы, Дж.

Общее количество тепла, поглощенного хладагентом при испарении, определяется выражением

где <2К2г -тепло, поглощенное хладагентом при испарении жидкой фазы, Дж;

- тепло, поглощенное парами хладагента при нагреве в рабочем объеме и системе динамического охлаждения, Дж.

Количество тепла, которое необходимо отвести для охлаждения установки, определяется ее конструкцией и рассчитывается по выражению

где /и„; - масса 1 - ого материала в конструкции рабочего объема, кг;

си(Т) - функция теплоемкости 1 - ого элемента в конструкции рабочего объема,

Дж/кг-К;

Шк,

Тк - средняя температура конструкций рабочего объема установки, соответствующая рассматриваемому температурному режиму работы, К.

Количество тепла, отводимого при охлаждении деталей, определяется выражением

'=1 Т„

где та - масса 1 - ого вещества в охлаждаемой детали, кг;

сл(Т) - функция теплоемкости 1 - ого вещества в конструкции рабочего объема, Дж/кг-К;

Т, - температура термостатирования, К.

Количество тепла, поступившего в рабочий объем определяется теплом поступившим через боковую стенку, загрузочный люк и днище

О», = О.+&, + &,

где (¿,р - тепло, поступившее в рабочий объем извне, Дж;

дгт - тепло, поступившее через теплоизоляционную стенку рабочего объема, Дж; (У - тепло, поступившее через днище рабочего объема, Дж,

- тепло, поступившее через загрузочный люк рабочего объема, Дж. Доля составляющих теплового баланса в общем объеме тепла, отводимого хладагентом, представлена на рисунке 4.

В предложенной методике расчета уравнение теплового баланса низкотемпературной испарительной установки решается методом последовательных приближений.

Боковая

Рисунок 4. Доли составляющих теплового баланса на режиме термостатирования (а), выходе на режим термостатирования (б).

Путем анализа результатов исследования процесса кипения хладагента на поверхности нагревательного элемента блока подачи хладагента и ряда математических преобразований получено выражение для расчета минимально допустимой мощности нагревательного элемента

где ЛГ„П - минимальное значение мощности нагревательного элемента, Вт;

г,„ - время выхода на расчетный режим, с;

V - полный объем сосуда Дьюара, м3;

рс - плотность жидкой фазы азота, кг/м3;

рг - значение плотности паров азота в сосуде Дьюара, кг/м3;

(яи - масса жидкой фазы азота в сосуде Дьюара в начальный момент работы, кг;

тс - требуемый среднемассовый расход, кг/с.

Полученное выражение справедливо для докризисного режима кипения и соответствует условию

< 650 кВт/м2,

/ю

где /ю - площадь поверхности теплообмена нагревательного элемента, м2.

Относительный расход хладагента определяется для заданного калибра подающего трубопровода и относительной разности давления по полученному автором эмпирическому выражению

т(АР, //</) = £ соф, ■ АР'"' ■ (/ / (¡)'и ^

где - матрицы с соответствующими эмпирическими коэффициентами;

Ис1 - калибр подающего трубопровода.

В четвертой главе рассматривается созданный в рамках настоящей работы программно-вычислительный комплекс ПВК «КРИОГЕН», обеспечивающий автоматизацию расчетов низкотемпературных испарительных установок для технологического обеспечения процессов производства двигателей ЛА в соответствии с разработанной автором методикой расчета.

Программно- вычислительный комплекс (ПВК) «Криоген» позволил произвести решение прямых и обратных задач при создании нового образца

низкотемпературной установки с системой динамического охлаждения - азотной холодильной установки «АХК6». Алгоритм комплекса, созданный в соответствии с полученной автором методикой расчета, позволяет проектировать и прогнозировать рабочие характеристики низкотемпературных испарительных установок с максимальным значением холодопроизводительности до 2,5 кВт, рабочим объемом 0,03 - 2 м3 и диапазоном рабочих температур 150 - 240К.

Программа состоит из модулей ввода информации, расчета, блока вывода расчетных данных.

По окончанию расчетов ПВК «Криоген» позволяет сохранить как конечные, так и промежуточные результаты расчетов, обеспечить вывод результатов расчета в удобной для пользователя форме. Результаты сравнения установок «АХК4»,«АХК5» и «АХК6», полученные с помощью ПВК «Криоген», приведены на рисунке 5.

т„ к

200 210 '*к Ш 1Д) 200

а) 6

Рисунок 5. Результаты сравнения установок «АХК 4» «АХК 5» и «АХК6»: среднечасовой расход хладагента (а) и удельный расход хладагента на килограмм охлаждаемой детали при загрузке 50 кг (б).

В пятой главе предложена принципиальная схема и конструкция основных элементов низкотемпературной установки «АХК6» с системой динамического охлаждения тепловой изоляции для решения задач термической обработки деталей двигателей ЛА Создание «АХК6» осуществлено с учетом особенностей процессов тепломассобмена в низкотемпературных испарительных технологических установках, выявленных автором Азот, испарившийся и подогретый до температуры крио-статирования в рабочем объеме, проходя по каналам системы динамического охлаждения, снижает среднюю температуру стенки рабочего объема, тем самым достигается снижение теплопроводности тешюизолятора на величину 6 -- 10% Стравливаясь в окружающую среду, пары азота, подогреваясь поднимаются и создают холодное течение по внешней стенке, обеспечивая снижение теплового потока в рабочий объем Таким образом, удается достичь снижения расхода

хладагента на величину 10 - 20% в зависимости от конструкции установки и режима ее работы. Результаты теоретических исследований автора подтверждены проведенными экспериментами. Общий вид низкотемпературной испарительной установки «АКХб» и ее элементов представлен на рисунке 6.

Рисунок 6. Общий вид низкотемпературной установки «АХК 6» и ее элементов' общий вид (а), блок подачи хладагента (б), нагревательный элемент (в).

Общий вид стенки рабочего объема разработанной в рамках настоящей работы установки «АХК6» и фрагмента канала СДО представлены на рисунке 7.

1

4

Л п

Рисунок 7 Общий вид стенки камеры и канала СДО

I - поверхность канала: 2 - сферические турбулизаторы; 3 - отверстия канала

Основные результаты и выводы

1. Путем экспериментальных исследований получены критериальные уравнения для расчета коэффициентов теплоотдачи по поверхностям теплообмена низкотемпературной испарительной установки и выражения для определения среднемассового расхода хладагента, что позволило осуществить расчет рассматриваемых величин с максимальной погрешностью 20%.

2. С использованием результатов экспериментальных исследований создана методика расчета низкотемпературных испарительных установок для термической обработки деталей двигателей ЛА, позволяющая решать прямую и обратную задачу с максимальной погрешностью 15%.

3. Разработан ПВК «КРИОГЕН», позволяющий осуществлять теплотехнический расчет низкотемпературных испарительных установок в соответствии с разработанной автором методикой расчета для модернизации существующих и проектирования новых холодильных установок.

4. С учетом предложенных в рамках настоящей работы рекомендаций созданы низкотемпературные испарительные установки с системой динамического охлаждения теплоизоляции рабочего объема, соответствующие требованиям технологических процессов термической обработки деталей двигателей ЛА, позволяющие снизить расход хладагента и время выхода на расчетный режим до 20%.

5 Созданные автором низкотемпературные установки используются на ОАО «Моторостроитель», ОАО «Гидроавтоматика», ОАО «Металлист», ООО «Жигулевская машиностроительная компания», ООО «Метрология и автоматизация», о чем получены акты внедрения в производственный процесс.

Основные научные результаты изложены в следующих публикациях

1. Геллер П.А. Автономное энергоснабжение объектов// Проблемы газодинамики и тепломассобмена в энергетических установках: Труды XIV школы семинара молодых ученых и специалистов по руководством академика РАН Леонтьева А.И. -М.: издательство МЭИ, 2003.- т.2,- с.230-232.

2. Бирюк В.В., Геллер П.А., Бронштейн В.Н. Перспективы развития автономного энергоснабжения объектов// Ракетно-космическая техника. Расчет, проектирование, конструирование и испытание космических систем: научно-технический сборник. Серия XII. Выпуск 1.- Самара, 2003. - с. 181-186.

3. Бирюк В.В., Геллер П.А. Основные пути развития и расчета жидкостных низкотемпературных и криогенных систем// Труды IV школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН В.Е.Алемасова.- Казань, 2004. - с. 468-473.

4. Бирюк В.В., Геллер П.А. Система динамического охлаждения тепловой изоляции АХК// Проблемы газодинамики и тепломассобмена в энергетических установках: Труды XV школы семинара молодых ученых и специалистов по руководством академика РАН Леонтьева А.И. - М.:издательство МЭИ, 2005. - с. 286 -292.

5. Бирюк В.В., Геллер П.А. Расчет системы динамического охлаждения низкотемпературной испарительной камеры// Тр. 3-ей Всерос. конф. "Математическое моделирование и краевые задачи". Самара: СамГТУ, 2006. Ч. 1: Математические модели механики, прочности и надежности элементов конструкций.-с. 12-14.

6. Бирюк В.В., Геллер П.А., Носырев Д.Я. Повышение эффективности низкотемпературной термической обработки деталей двигателей ЛА// Сборник научных трудов студентов и аспирантов. Выпуск 7.-Самара: СамГАПС, 2006.-е. 2223.

f

Подписано в печать 26.04.06. Формат 60 х 84/16 Бумага ксероксная. Печать оперативная. Объем - 1,125 усл. п. л. Заказ № 365. Тираж 100 экз.

Отпечатано в типографии «Иисома-пресс» ул. Сов. Армии, 217

f

i

is 1 02 97

Введение

1. Низкотемпературное оборудование и области его использования

1.1 Температурные диапазоны работы низкотемпературного оборудования

1.2 Основные вопросы использования низких температур

1.2.1 Низкотемпературная обработка деталей двигателей J1A

1.2.2 Возможные области использования холодильных испарительных установок

1.3 Требования технологических низкотемпературных процессов производства двигателей JIA 14 1.3.1 Низкотемпературная термическая обработка деталей двигателей JIA

1.4 Виды холодильных машин

1.4.1 Общие положения

1.4.2 Классификация низкотемпературных установок

1.5 Методики расчета низкотемпературных испарительных установок

1.6 Задачи исследования

2. Экспериментальные исследования процессов тепломассобмена в низкотемпературных испарительных установках

2.1 Общие положения

2.2 Цели и задачи экспериментальных исследований

2.3 Модель экспериментальной установки '

2.4 Экспериментальная установка

2.4.1 Состав экспериментальной установки

2.4.2 Последовательность проведения экспериментального исследования

2.5 Измерение температур

2.6 Критериальные уравнения

2.6.1 Коэффициенты теплоотдачи

2.6.2 Определение множителей и показателей степеней критериальных уравнений

2.7 Кипение азота па поверхности нагревателя

2.8 Расход хладагента

2.9 Выводы по главе

3.Теплотехнический расчет низкотемпературных испарительных технологических установок

3.1 Цели и задачи

3.2 Общие положения

3.3 Основные геометрические и конструктивные характеристики установок

3.4 Уравнение теплового баланса низкотемпературной испарительной установки

3.4.1 Общий вид и составляющие теплового уравнения теплового баланса

3.4.2 Решение уравнения теплового баланса низкотемпературной испарительной установки

3.4.3 Определение значений теплоемкости

3.4.4 Определение значений теплопроводности

3.4.5 Определение кинематической вязкости

3.5 Решение прямой задачи

3.5.1 Общие положения

3.5.2 Определение объема и размеров рабочего объема установки

3.5.3 Определение режимов течения потоков паров азота

3.5.4 Коэффициенты теплоотдачи

3.5.5 Расход хладагента

3.5.6 Расчет параметров элементов низкотемпературной испарительной установки

3.6 Решение обратной задачи

3.7 Выводы по главе

4.Программно - вычислительный комплекс «Криоген» ф 4.1 Цели и задачи

4.2 Общие положения

4.3 Структура ПВК «Криогеи»

4.4 Математическое обеспечение и программное обеспечение

4.5 Алгоритм расчета низкотемпературных испарительных установок

4.6 Ввод исходных данных ф 4.7 Выполнение расчетов

4.8 Выводы по главе

5.Конструкция установки и принцип работы

5.1 Цели и задачи

5.2 Принципиальная схема

5.3 Принцип работы установки

5.4 Конструкция установки

5.4.1 Корпус рабочего объема «АХК6» # 5.4.2 Загрузочный люк рабочего объема

5.4.3 Рабочий объем

5.4.4 Вентилятор 5.4.5Испаритель

5.4.6 Система хранения и подачи хладагента

5.5 Система динамического охлаждения теплоизоляции рабочего объема 5.5.1 Принцип работы системы динамического охлаждения ф 5.5.2 Конструкция системы динамического охлаждения

5.6 Методика оценки экономической эффективности низкотемпературной испарительной установки

5.7 Выводы по главе

Интенсивное развитие низкотемпературной и криогенной техники является одной из характерных особенностей научно-технического прогресса в течение последних 20-25 лет. С каждым годом расширяется круг вопросов, стоящих перед низкотемпературной техникой, возникают новые направления использования низких и сверхнизких температур, возрастает их роль в современных областях науки и техники.

Развитие новых видов низкотемпературных холодильных и криогенных установок открыло принципиально новые возможности при решении многих актуальных задач физики, электроники, энергетики, систем связи, вычислительной техники, биологии, медицины и др. Низкотемпературная обработка азотом, дала возможность придавать деталям машин большую износостойкость и прочность, помогла решить проблему длительной транспортировки скоропортящихся продуктов на большие расстояния. Можно утверждать, что уровень и перспективы развития многих важнейших разработок и исследований в значительной мере определяются возможностями и темпами развития низкотемпературной техники.

Значительное место низкотемпературные технологии занимают в процессах технологии производства, испытаниях, технической эксплуатации, диагностики тепловых ракетных, авиационных двигателей и энергетических установок летательных аппаратов. Результатом применения низкотемпературных процессов в процессах производства ракетных и авиационных двигателей является повышение безопасности полетов, надежности за счет получения деталей и элементов авиационных ГТД с лучшими механическими свойствами. Авиационные двигатели, в состав которых входит большое количество разнообразной РЭА работают при жестком воздействии климатических факторов. Надежности элементов радиоэлектронной аппаратуры образцов элементов авиационных ГТД и их энергоустановок в условиях воздействия внешних факторов сегодня уделяется первостепенное внимание. Это объясняется тем, что эти элементы в значительной степени определяют боевые и тактико-технические характеристики авиационной техники в целом и РЭА, являются их неотъемлемой и важной составной частью. В обеспечении надежности РЭА одно из первых мест занимает проведение достоверных испытаний, в том числе климатических.

Комплекс программ испытаний позволяет решить проблемы, связанных с обеспечением надежной и эффективной работы элементов авиационных, ракетных двигателей и энергоустановок летательных аппаратов.

Создание промышленных образцов новых низкотемпературных установок требует решения комплекса сложных специфических задач как в области точного криогенного машиностроения, так и в смежных отраслях.

На сегодня существует большое количество низкотемпературных и криогенных машин, отличающихся друг от друга как конструктивно, так и принципом действия. Все чаще низкотемпературные машины оснащаются системами электронного регулирования, без которых стало невозможным проведения процесса охлаждения или криостатирования согласно заданному режиму.

Опыт создания и внедрения низкотемпературных и криогенных машин показал, что успешная разработка любой криогенной установки и полная реализация их параметров для решения поставленной задачи могут быть достигнуты лишь при тщательном учете особенностей конструкции охлаждаемых устройств и специфики их работы. Более того, и ряде случаев наиболее рациональным вариантом является рассмотрение охлаждаемого объекта как единого устройства, параметры составных частей которых тесно взаимосвязаны. Проектирование и повышение эффективности существующих низкотемпературных установок на современном этапе развития невозможно без внедрения новых методик расчета холодильной и криогенной техники и применения современных пакетов прикладных программ для ЭВМ.

Расчет каждого из видов низкотемпературных машин имеет свои особенности и зависит от конструктивных особенностей, области и специфики применения.

Так во многих отраслях науки и техники, сельском хозяйстве нашел применение класс расходных жидкостных низкотемпературных установок, не имеющих компрессора и других подвижных частей. Охлаждение и поддержание низкой температуры охлаждаемого объекта в них достигается за счет теплоты фазового перехода криоагента. Этот класс установок в свою очередь так же можно разделить на группы по ряду признаков, но их общей характерной особенностью является разомкнутый цикл, хладагент не циркулирует в системе, а покидает ее пределы после определенной последовательности термодинамических преобразований.

Ряд таких азотных холодильных установок серии «АХК» был создай в КуАИ-СГАУ на кафедре теплотехники и тепловых двигателей и нашел широкое применение па предприятиях авикосмического комплекса для решения задач низкотемпературной обработки деталей двигателей JIA, испытаний и доводки существующих и вновь создаваемых образцов деталей и систем тепловых, электроракетных двигателей и энергоустановок летательных аппаратов. Азотные холодильные установки были использованы как компонент комплекса «ПОЛЮС», позволяющего генерировать с высокой точностью влажный воздух при заданной температуре, и применяемого для поверки гигрометров.

Значительное количество низкотемпературных установок на предприятиях аэрокосмического профиля устарели и требуют модернизации. Существующие на сегодня низкотемпературные фреоновые и детандерные установки, в основном, ненадежны и дороги в эксплуатации.

В настоящий момент существует задача по созданию новых установок подобного типа, соответствующих требованиям технологических процессов низкотемпературной термообработки деталей двигателей JIA при обеспечении меньшей стоимости технологического процесса. Эта задача может быть решена за счет внедрения в процесс производства деталей двигателей JIA недорогих холодильных испарительных установок. Поэтому создание новых и реконструкция существующих холодильных установок, отвечающих требованиям технологических процессов и обеспечивающих меньшую стоимость технологического процесса. Один из основных путей снижения стоимости реализации технологического процесса при использовании испарительных установок -снижение расхода хладагента.

Для решения этой задачи необходимы соответствующие методики расчета. Расчет таких низкотемпературных машин - многофакторная задача, при решении которой необходимо учитывать характеристики рабочего тела, давления и температуры, а так же необходимость максимального использования массы рабочего тела в баллоне при различных условиях эксплуатации системы. В настоящей работе разработана методика теплотехнического расчета низкотемпературных испарительных установок. Полученные в настоящей работе математические зависимости и положения позволяют в короткие сроки произвести проектирование новой низкотемпературной установки для конкретных задач, произвести модернизацию существующих установок. На основании совместного анализа теоретических и экспериментальных исследований установок ряда «АХК» предложены мероприятия, позволяющие повысить КПД камер на различных режимах работы и их эксплуатационные свойства. Предложена конструктивная схема динамического охлаждения теплоизоляции рабочего объема, позволяющая снижать до 20% расход хладагента.

В настоящий момент низкотемпературные камеры ряда АХК, в создании которых участвовал автор, эксплуатируются на различных предприятиях России и зарубежья. Так низкотемпературные камеры АХК используются для низкотемпературной обработки деталей на предприятиях ОАО «Металлист», ОАО «Гидроавтоматика», ООО «Жигулевская машиностроительная компания», в службе наземного обслуживания космодрома «Байконур» введен в эксплуатацию генератор влажного газа «Полюс 5М», позволяющий производить поверку гигрометров с высокой степенью точности. Ведутся работы по созданию низкотемпературной камеры и реконструкции детандерной низкотемпературной установки с последующим ее переводом на жидкий азот на заводе ОАО «Моторостроитель».

б.Выводы по работе

1.Путем экспериментальных исследований получены критериальные уравнения для расчета коэффициентов теплоотдачи по поверхностям теплообмена низкотемпературной испарительной установки и выражения для определения среднемассового расхода хладагента, что позволило осуществить расчет рассматриваемых величин с максимальной погрешностью 20%.

2.С использованием результатов экспериментальных исследований создана методика расчета низкотемпературных испарительных установок для термической обработки деталей двигателей J1A, позволяющая решать прямую и обратную задачу с максимальной погрешностью 15%.

3.Разработан ПВК «КРИОГЕН», позволяющий осуществлять теплотехнический расчет низкотемпературных испарительных установок в соответствии с разработанной автором методикой расчета для модернизации существующих и проектирования новых холодильных установок.

4.С учетом предложенных в рамках настоящей работы рекомендаций созданы низкотемпературные испарительные установки с системой динамического охлаждения теплоизоляции рабочего объема, соответствующие требованиям технологических процессов термической обработки деталей двигателей J1A, позволяющие снизить расход хладагента и время выхода на расчетный режим до 20% .

5.Созданные автором низкотемпературные установки используются на ОАО «Гидроавтоматика», ОАО «Металлист», ООО «Жигулевская машиностроительная компания», ООО «Метрология и автоматизация», о чем получены акты внедрения в производственный процесс.

1. Абашичев Е.Н., Дрейцер Г.А., Паневин В.И., Фирсов В.П. Влияние недогрева на теплоотдачу при пленочном кипении жидкого азота в большом объеме.//Труды первой нацио нальной конференции по теплообмену. Том 2.- с.22-24.

2. Алексеенко В.П., Бирюк В.В., Геллер П.А. Гидравлика: Методические указания к контрольным работам и лабораторному практикуму для студентов заочного отделения.-Самара: Самар. филиал моек. гос. ун-та печати, 2003.-64с.

3. Алексеенко В.П., Бирюк В.В., Геллер П.А. Расчет сужающего устройства для определения расхода текучих сред: метод, указания.- Самара: СГАУ, 2004.-20с.

4. Алексеенко В.П., Бирюк В.В., Геллер П.А. Расчет энергоузла для автономного энергоснабжения объектов на базе модуля блочных ТЭЦ «Jebacher»: метод, указания.-Самара: СГАУ, 2004.-20с.

5. Архаров А.М, И.В. Марфенипа, Е.И.Микулин. Теория и расчет криогенных систем: учебник для ВУЗов по специальности «Криогенная техника».-М.Машиностроение, 1978.-415с.,ил.

6. Архаров A.M. Низкотемпературные газовые машины (криогенераторы).- М.: Машиностроение, 1969.- 244с.

7. Архаров A.M. Низкотемпературные газовые машины.- М.: Машиностроение, 1964.

8. Архаров A.M., Марфенина И.В., Микулин Е.И. Криогенная техника.- М.: Машиностроение, 1978.

9. Барон Р.Ф. Криогенные системы: пер. с аигл.-М: Энергоатомиздат, 1989.-408 е.; ил.

10. Белоус М.В., Черепин В.Т., Васильев М.А. Превращения при отпуске стали. М.: Металлургия, 1973,231 с.

11. Бернштейн M.JI. Займовский В.А. Капуткипа JI.M. Термомеханическая обработка стали. М.:Металлургия, 1983. - 231 с.

12. Бирюк В.В., Геллер П.А. Основные пути развития и расчета жидкостных низкотемпературных и криогенных систем// Труды IV школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН В.Е.Алемасова.- Казань, 2004. с. 468473.

13. Бирюк В.В., Геллер П.А., Крашенинников С.В. Оценка эффективности автоматизации систем отопления на примере СамГТУ // Энергосбережение: информационный вестник. Самара, 2003. - с 3-8.

14. В.В. Бирюк, П.А.Геллер, Д.Я.Носырев Повышение эффективности низкотемпературной термической обработки деталей двигателей ЛА // Сборник научных трудов студентов и аспирантов, выпуск 7. Самара: СамГАПС, 2006. С. 22-23.

15. Бродяпский В.М. Перспективы развития криогенной техники // Изв. Вузов, Энергетика. 1972.- № 8.- с.54-62.

16. Бродянский В.М. Эксергетический метод термодинамического анализа. М.: Энергия, 1973.

17. Бродянский В.М. Эксергетический метод термодинамического анализа.- М.: Энергия, 1973.-296с.

18. Бродянский В.М., Боярский М.Ю. Термодинамические основы классификации криорефрижераторов // Криогенное и кислородное машиностроение. 1974. - № 2. - с. 912.

19. Бродянский В.М., Синявский Ю.В., Тащипа А.Г. Основы систематизации структурных схем криогенных установок // Криогенное и кислородное машиностроение. -1974.-№4, с. 5-7.

20. Вассерман А.А., Казачивский Я.З., Рабинович В.А. Теплофизические свойства воздуха и его компоиентов.-М.: Наука, 1966.-376с.

21. Вассерман А.А., Рабинович В.А. Теплофизические свойства жидкого воздуха и его компонентов.- М.: Изд-во стандартов, 1968.-240 с.

22. Вассерман А.А.,Казавчинский Я.З.,Рабинович В.А. Теплофизические свойства воздуха и его компонентов. М.:Наука,1966.

23. Воробьев В.Г. Гуляев А.П. Влияние легирующих элементов на температуры мартенситного превращения //Журнал технической физики.-1951.- № 10.-С.31-35.

24. Вукалович М.П., Новиков И.И. Термодинамика. М.: Наука, 1972.

25. Ганеман Г. И Вистер Г. Кристаллизация мартенсита в высокоуглеродистых сталях //Archiv fur das Eisenhuttenwesen.-1932.- № 7.-C.24-26.

26. Геллер П.А. Основные пути энергоснабжения объектов // Всероссийская молодежная научная конференция VII королевские чтения: Тезисы докладов. Самара: издательство Самарского научного центра РАН, 2003. - с. 123-124.

27. Головчинер Я.М. и Курдюмов Г.В. Микроструктурные исследования превращения аустенита в мартенсит в сталях и сплавах при иизких температурах // Проблемы металловедения и физики металлов.-195 l.-N°2.-c.40-43.

28. Гребер Г., Эрк С., Григуль У. Основы учения о теплообмене.- М.:Наука,1958.

29. Грезин А.К., Зиновьев B.C. Микрокриогенная техника. М.: Машиностроение, 1977.

30. Григорьев В.А., Павлов Ю.М., Аметистов Е.В. Кипение криогенных жидкостей,-М.: Энергия, 1977.-288с.

31. Гуляев А.П. Металловедение. Учебник для вузов. 6-е изд., перераб. и доп.- М.: Металлургия, 1986,- 544 с.

32. Гуляев А.П. Разложение остаточного аустенита при температуре ниже 0° // Вестник инженеров и техников.-1937.- №5.-с.7-11.

33. Гуляев А.П. Термическая обработка стали. М.: Машгиз, 1960 - 495с.

34. Гуляев А.П., Петунииа Е.В. Металлографическое исследование превращения аустенита в мартенсит. М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1952.

35. Двигатели внутреннего сгорания. В 3 кн. Кп.1. Теория рабочих процессов: Учебник // В.Н. Луканин, К.А. Морозов, А.С. Хачиян и др.; Под. ред. В.Н. Луканипа.- М.: Высш. школа, 1995.

36. Дрейцер Г.А., Калинин Э.К., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах.- М.: Машиностроение, 1990.

37. Елисеев Ю.С., Мапушин Э.А., Михальцев В.Е. и др. Теория и проектирование газотурбинных и комбинированных установок: Учебник для вузов и др. 2-е издание перераб. и доп. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2000.

38. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача.- М.: Энергия, 1975.-486с.

39. Кавтарадзе Р.З. Локальный теплообмен в поршневых двигателях: Учеб. Пособие для вузов. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2001. - 592с.

40. Каганер М.Г. Тепловая изоляция в технике низких температур.- М.: Машиностроение, 1966.-275с.

41. Каганер М.Г. Тепловая изоляция в технике низких температур.- М.: Энергия, 1979.-256с.

42. Казавчипкий Я.З.,Кессельман П.М., Кириллин В.А. и др. Тяжелая вода. -М.: Гоэнергоиздат, 1963.

43. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейндлин А.Е. Техническая термодинамика. 2е изд., перераб. и доп.- М., Энергия, 1975.

44. Кожевников И.Г., Новицкий Л.А. Теплофизические свойства материалов при низких температурах: Справочник/ Под ред. И.Г. Кожевникова. 2-е изд. -М.:Машиностроение,1982.

45. Курдюмов Г.В. Бездифузионные (мартенситные) превращения в сплавах // Журнал теоретической физики.- №2 1948.-С.12-14.

46. Курдюмов Г.В., Гудцов Н.Т., Селяков Н.Я. Тетрагональность мартенсита. //Журнал прикладной физики. 1927.- т. IV, вып. 2.-е.2-7.

47. Курдюмов Г.В., Максимова О.П. и Тагуиова Т.В. Влияние пластической деформации па кинетику превращения аустенита в мартенсит //Проблемы металловедения и физики металлов.-1951.-№2.-с.13-1б.

48. Курдюмов Г.В., Максимова О.П. К вопросу о работе образования зародышей мартенсита.- М.:Металлургиздат, 1951.

49. Курдюмов Г.В., Максимова О.П. Превращение аустенита в мартенсит при низких температурах.//Проблемы металловедения и физики металлов.- 1951.-сб.2. -М.: Металлургиздат.

50. Курдюмов Г.В., Утевский JI.M., Энтин Р.И. Превращения в железе и стали -М.: Наука, 1977.-237 с.

51. Курдюмов Г.В., Хандрос JI.H. Микроструктурное исследование кинетики мартенситпых превращений в сплавах медь олово //Журнал технической физики.-1949.-№ 7.-е. 32-36.

52. Курдюпов Г.В. Явления закалки и отпуска стали.- М.: Металлургиздат, I960.- 64с.

53. Кутателадзе С.С. Пристенная турбулентность.- Новосибирск, 1973.

54. Кутателадзе С.С., Леонтьев А.И. Теплообмен и трение в турбулентном пограничном слое.- М.:Наука,1972.

55. Латышев Л.А., Чуян Р.К. Оптимизация параметров ЭРД.- М.: Машиностроение, 2000.

56. Левенталь Г.Б., Попырин А.С. Оптимизация теплоэнергетических установок./ Под ред. М.А. Стыриковича.- М., Энергия, 1970.-352с.

57. Локай В.И., Максутова М.К., Стрункип В.А. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов.- М.: Машиностроение, 1991.

58. Лыков А.В. Теория теплопроводности.- М.: Высшая школа, 1967,- 600с.

59. Лыков А.В. Тепломассообмен М.: Энергия,1971.

60. Лысак Л.И., Николин Б.И. Физические основы термической обработки стали. -Киев: Техника, 1975. 203с.

61. Манушин Э.А., Суровцев И.Г. Конструирование и расчёт на прочность турбомашин газотурбинных и комбинированных установок: Учеб. пособие / Под ред. Н.Н. Малинина.-М.: Машиностроение, 1990.

62. Мел Р. Структура и скорость образования перлита // Tans/ Am. Soc. For Metals.-1941.-№2.-с.23-25.

63. Металловедение и термическая обработка стали. Т.2: Справочник/Под ред. Бернштейна М.Л., Рахштадта А.Г.- М.:Металлургия, 1983.- 366с.

64. Микулип Е.И. Криогенная техника.- М.: Машиностроение, 1969.- 270с.

65. Миркин И.Л., Егоров B.C. Применение дилятометрического метода для исследования мартенситного превращения в области отрицательных температур. //Заводская лаборатория.-1950.- №2.-с.З-5.

66. Михеев М.А. Основы теплопередачи.- М.: Высшая школа, 1956.

67. Михеев М.А., Михеева И.М. Основы теплопередачи.- М.:Энергия, 1977.- 344 с.

68. Никитин А.Н., Серебренников Г.З. Технология сборки и автоматизация производства воздушно-реактивных двигателей.- М.: Машиностроение, 1992.

69. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов.- М.: Металлургия, 1978. -389 с.

70. Основы теории и расчета жидкостных ракетных двигателей. Кн. 1,2/ Под ред. В.М. Кудрявцева.- М.: Высш. школа, 1993.

71. Разделение воздуха методом глубокого охлаждения/ Под ред. В.И. Епифановой и Л.С. Аксельрода. Изд. 2е. М.: Машиностроение, 1973, Т.1.- 472с., Т.2.-568с.

72. Рид Р., Шервуд Т. Свойства газов и жидкостей (определение и коррекция). Пер. с англ. 2е изд., доп.- Л.: Химия, 1971.

73. Романепко П.Н., Обливин А.Н., Семенов Ю.П. Теплопередача.- М.: Высшая школа, 1969.

74. Садовский В.Д. Структурная наследственность в стали.- М.: Металлургия, 1973. -208с.

75. Садовский В.Д. Структурный метод определения обезуглероженного слоя на быстрорежущей стали //Заводская лаборатория.-1934,- №6.-с. 19-24.

76. Синявский Ю.В., Подметухов Ю.В. О структурном анализе криогенных установок // Труды МЭИ, вып. 347 М.:МЭИ, 1977.- с.29-36.

77. Слитенко А.Ф., Копелев С.З. Конструкция и расчёт систем охлаждения ГТД. -Харьков: Основа, 1994.

78. Справочник по балансировке / Под ред. М.Е. Левита.- М.: Машиностроение, 1992.

79. Справочник по физико-техническим основам криогепики/Под ред. М.П. Малкова. 2е изд., перераб. и доп. М.,Энергия,1073.

80. Табачников А.Г. Взаимосвязь вириальных коэффициентов уравнения состояния бинарной смеси,- В кн. Теплотехнические свойства газов / Под ред. Н.В. Варгафтика.-М.,1970, с.87-90.

81. Теория и расчет энергосиловых установок космических летательных аппаратов / Л.А. Квасников, Л.А. Латышев, Н.Н. Пономарев-Степной и др. М.: Машиностроение, 2001.

82. Теория тепломассобмена: Учебник для вузов // С.И. Исаев, И.А. Кожинов, В.И. Кофанов и др. Под ред. А.И. Леонтьева.- М.:Высш.школа,1979.- 495с.,ил.

83. Теория тепломассообмена: учебник для технических университетов и вузов // С.И. Исаев, И.А. Кожинов. В.И. Кофанов и др. Под ред. А.И. Леонтьева. 2-е изд., испр. и доп. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1997.

84. Тепловая защита лопаток турбин // Б.М. Галицейский. В.Д. Совершенный, В.Ф. Формалёв. М.С. Чёрный. Под. ред. Б.М. Галицейского.- М.: Изд-во МАИ, 1996.

85. Тепловая защита стенок плазмотронов // А.И. Леонтьев, М.И. Осипов, Э.П. Волчков и др. Под.ред. Леонтьева А.И. Новосибирск: ИТФ, 1995.

86. Теплообменные аппараты и системы охлаждения газотурбинных и комбинированных установок: учебник для вузов / В.Л. Иванов, А.И. Леонтьев, Э.А. Манушин, М.И.Осипов. Под ред. А.И. Леонтьева. М.: Изд-во МГТУ им. Баумана, 2003. - 592с.: ил.

87. Теплопередача в охлаждаемых деталях газотурбинных двигателей / В.И. Локай, М.Н. Бодунов, В.В. Жуйков, А.В. Щукин.- М.: Машиностроение, 1993.

88. Термодинамические свойства индивидуальных веществ: Справочник // Под ред. В.П. Глушко. 2е изд. Перераб. и доп., т. 1,2.- М., Наука, 1978.

89. Техника низких температур // Под ред. Е.И. Микулина, И.В. Марфениной, A.M. Архарова. Изд. 2е.-М., Энергия 1975.-512с.

90. Технология производства двигателей летательных аппаратов / Под ред. A.M. Сулима.-М.: Машиностроение, 1996.

91. Уманский Я.С. Скаков Ю.А. Физика металлов. М.: Атомиздат, 1978. - 351 с.

92. Шаргаут Я., Петела Р. Эксергия. Пер. с польск./ Под ред. В.М. Бродянского. М.: Мир, 1968.

93. Шнайд И.М. Систематика газовых холодильных машин // Холодильная техника и технология.- 1973.-№ 17- с.33-36.

94. Шнейдер В. Инженерные проблемы теплопроводности. М.:Энергия, 1960.

95. Шнырев А.Д., Барсуков В.Ф. Экспериментальное определение теплофизических свойств материалов в интервале температур 4,2 300К В кн.:Тепло- и массообмеп при низких температурах. - Минск: Наука и техника, 1970.- с. 67-73.

96. Шорин С.Н. Теплопередача. М.: Энергия, 1964.

97. Шпильрайн Э.Э., Кессельман П.М. Основы теории теплофизических свойств веществ. М.: Энергия, 1977.

98. Штейиберг С.С. и Зюзин В.И., Превращение аустенита в высокохромистой стали //У ральская металлургия.-1934.-№ 10.-С.41 -46.

99. Штейнберг С.С. О мартенситном превращении аустенита// Металлург.-1937.- №9.-с.Ю.

100. Штейнберг С.С. О превращении аустенита в мартенсит// Металлург.-1930.- №5. -с.23-25

101. Штейиберг С.С. О структуре закаленной стали // Вестник металлопромышленности,-1930.- №1.-с. 15-19.

102. Штейнберг С.С. Превращения аустенита и теория закалки стали// Журнал технической физики.-1935.- т. V, вып. 2.-с.5-14.

103. Юдаев Б.Н. Теплопередача. М.:Эиергия, 1960.

104. Barron R. Cryogenics Systems.- Мс Graw Hill Book Co, 1966.- 677c.

105. Bejan A. Entropy generation through heat and fluid flow. New York: A Willey Interscience Publication, 1994.

106. Black I.A., Powle A.A., Claser P.E. In Advances in Cryogenic Engineering // Plenum Press, New York. -I960.- №1 P.181-221.

107. Brickwedde F.G. In Advances in Cryogenic Engineering //Plenum Press New York .-1960.-1, №2.-P. 1-4.

108. Durham T.F., McClintock R.M., Reed R.P . Cryogenic Materials Data Handbook.-Washington:Office of Technical Services, 1962.

109. Moffat R. G., Kays W.M., Int J. Heat and Mass Transfer, 1968, V. 11, №10.

110. Shaltens R.K., and Mason L.S. 800 Hours of Operational Experience from a 2 kW Solar Dynamic System // Reports of the Space Technology and Applications International Forum 1999. The American Institute of Physics. 1999. CP 458, P. 1426 - 1431.

111. Spalding D.B., Patankar S.V. Heat Mass Transfer in Boundary Layers. London, 1967.

112. МЛШ И И ОСТ ГО И ТЕЛ Ьi КОМПАНИЯ1. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯг. Тольятти ул. Фрунзе, 2а тел./факс (8482)73 98 65на №2011/01 от 20.11.2005г.1. АКТо внедрении результатов диссертационной работы Геллера П. А. «Низкотемпературные

113. Научно-техническая комиссия в составе

114. Общество с ограниченной ответственностью

115. Начальник отдела испытаний и пусконаладки1. ОАО «ГИДРОАВТОМАТИКА»443052, Россия, г. Самара, Заводское шоссс, 53 тел.: (846) 9 97-18-55 факс: (846) 9 92-61 -75

116. ИНН 6319037140 КПП 631001001 Р/с 40702810400000001464 ОАО ПК «ЭЛКАБАНК» г.Самара, БИК 043601878 К/с 30101810000000000878www.gidroavtomatika.rumail@gidroavtomatika.ru1. На №от отг. г.