автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Нейтрально-кислородный водный режим на энергоблоках СКД

Условные обозначения

Введение

Глава первая. Вопросы теплоотдачи при СКД

1.1. Предварительные замечания

1.2. Свойства воды и пара при СКД.

1.3 0 неоднородности среды в области критического оостояния.

1.4. Теплоотдача при постоянных свойствах теплоносителя

1.5 Нормальная теплоотдача при СКД

1.6 Режимы ухудшенной теплоотдачи

1.7 0 температурном режиме на начальном участке трубы.

1.8 Влияние свободной конвекции на теплоотдачу и температурный режим труб при турбулентном движении.

1.9 Обобщение данных по ухудшенной теплоотдаче

1.10 Влияние примесей теплоносителя на теплоотдачу при СКД

1.11 Влияние ускорения потока на его ламинаризацию.

Вопросы оптимизации темпов ввода энергетических комплексов, повышения эффективности и надежности их эксплуатации на основе достижений научно-технического прогресса находятся в центре внимания директивных органов; эти вопросы отражены в решениях Ш1 Съезда КПСС, ноябрьского 1982 г., июньского и декабрьского 1983 г. Пленумов ЦК КПСС и являются частью Энергетической программы СССР.

Основной вклад в энергетический баланс страны (около 80$) вносят тепловые электростанции. Повышение их эффективности реализуется в основном за счет ввода в эксплуатацию энергоблоков на сверхкритическое давление пара и увеличения их единичной мощности. Типовыми ныне являются энергоблоки мощностью 300, 500 и 800 Шт. На Костромской ГРЭС успешно эксплуатируется энергоблок мощностью 1200 МВт.

Освоение сверхкритической ступени давления проходило, как известно, с существенными трудностями. На начальном этапе надежность работы ряда элементов оборудования оказалась на недостаточно высоком уровне. Особенно серьезные затруднения в эксплуатации вызвала проблема обеспечения надежной работы экранных труб нижней радиационной части - НРЧ. В связи с этим на первых газомазутных котлах СКД Щ-41 был выполнен ряд мероприятий, охватывающих практически все предложения научно-исследовательских институтов и наладочных организаций по улучшению работы НРЧ. Из них наиболее важными были совершенствование внутрикотловых процессов и водного режима путем увеличения (удвоения) скорости среды в экранных трубах и обеспечение 100$-ного обессолиЕания конденсата.

К другим мероприятиям относятся сравнительная оценка целесообразности применения в теплонапряженных зонах НРЧ труб из высокохромистой стали ЭИ-756 и нержавеющей стали IXI8HI2T на основе длительных испытаний, а также разработка технологии плакирования внутренней поверхности труб из стали 12Х1МФ тонкостенной нержавеющей трубой с целью предупреждения интенсивной коррозии поверхности со стороны теплоносителя. Мероприятия по совершенствованию топочных процессов в основном касались снижения тепловых потоков. Для этой цели применялись душирующая, а затем и общая рециркуляция топочных газов. Кроме того, при встречной компоновке горелок на фронтовой и тыловой стенах топочной камеры, принятой на всех котлах СКД, испытывались различные варианты размещения горелок: одноярусное, многоярусное, с поворотом крайних горелок в направлении к центру топки. В поисках путей обеспечения более равномерного распределения тепловых потоков по высоте топки в опытном порядке было реализовано циклонное сжигание мазута (Конаковская ГРЭС, бл.Л 8, блоки СКД ТЭЦ-21 и ТЭЦ-23 Мосэнерго), а также установка поддовых горелок (Костромская ГРЭС, бл.Л 8, ТЭЦ-25 Мосэнерго).

Для ослабления интенсивности наружной газовой коррозии экранных труб используются различные присадки к мазуту. На Ирик-линской ГРЭС для этой цели у экранов топочной камеры котлов ПК-41 создаются паровые завесы, а на Литовской ГРЭС применяются дополнительные защитные экраны.

Полезность упомянутых мероприятий несомненна. Однако они непосредственно не касались устранения основной причины снижения надежности работы НРЧ, которая выявилась позже, в процессе длительной эксплуатации. Этой причиной было интенсивное образование в трубах НРЧ рыхлого, нетеплопроводного слоя отложений окислов железа. Повышение в овязи с этим термического сопротивления от стенки к среде СКД приводило к чрезмерно высокой температуре металла труб и вследствие этого к интенсификации наружной гэзоеой коррозии.

Для борьбы с упомянутыми отложениями окислов железа в 1970 г. были введены эксплуатационные периодические кислотные промывки труб НРЧ, которые оказались достаточно эффективным мероприятием и привели к существенному уменьшению повреждаемости НРЧ. При соблюдении оптимальной цикличности проведения промывок - для мазутных котлов 2 раза в год - предотвращаются чрезмерно высокие температуры металла и снижается скорость наружной газовой коррозии до величины, обеспечивающей безаварийную эксплуатацию НРЧ в межремонтный период и проведение профилактической замены прокорро-дированных труб только один pas в 3-4 года при капитальных ремонтах.

Эксплуатационные кислотные промывки являются обязательной операцией и на зарубежных котлах СКД. В США, Японии, ФРГ вопросам совершенствования промывок, установления оптимального времени вывода котлов на эту операцию и ее экологическим аспектам уделяется большое внимание.

Опыт совершенствования как конструкции, так и эксплуатации котлов СКД убедительно свидетельствует о том, что радикальное решение проблемы надежности НРЧ связано прежде всего с предотвращением интенсивного образования внутренних отложений. Причины образования отложений и изыскание путей снижения темпа их роста до последнего времени рассматривались в основном исходя из представления о наносном механизме образования отложений. Поэтому в качестве критерия для оценки эффективности водного режима, естественно, принимался уровень выноса продуктов коррозии конструкционных материалов - стали и латуни - в питательную воду. С этих позиций было бы оправданным повышение рН питательной воды при традиционном гидразинно-аммиачном водном режиме.Однако зарубежный опыт глубокого амминирования (рН=9,6+9,7) свидетельствует о том, что снижение выноса железа с питательной водой не оказывает решающего влияния на темп образования внутренних отложений в теп-лонапряженных трубах НРЧ, и что глубокое амминирование существенно не сказывается на повышении надежности и упрощении эксплуатации.

Это, по-видимому, является одной из причин наблюдающегося сокращения в США ввода блоков СКД. В последнее десятилетие в США вводятся преимущественно блоки сверхвысокого давления (18,0+22,0) МИа не только для работы в полупиковом режиме, но и для эксплуатации в базисном режиме. Там считается, что блоки на докритичео-ком давлении обладают большей надежностью при менее жестких требованиях к показателям водного режима. В частности, причины коррозионных явлений в турбинах США специалисты США рассматривают в связи с несовершенством работы блочных обессоливающих установок -БОУ, сложностью процессов их регенерации, требующих высокой квалификации и тренированности обслуживающего персонала.

Как известно, применение на тепловых электростанциях прямоточных котлов стало возможным в результате разработки методов химического обессоливания воды. Вместе с тем применение несвойственного химическому обессоливанию гидразинно-аммиачного водного режима значительно снижает эффективность БОУ, поскольку катионитная емкость фильтров более чем на 90% балластируется аммиаком, вследствие чего при pfr=9,5+9,6 продолжительность фильтроцикла составляла бы 3-4 дня. Использование катионита в аммонийной форме снимает вопросы балластирования, но в то же время усложняет процесс регенерации, в особенности в фильтрах глубокого обессоливания со смешанным слоем шихты - ФСД. Упомянутые выше неприятности на ряде турбин блоков СКД США рассматриваются именно в связи с усложнением регенерации ФСД при рН=9,5+9,6.

Нейтральный водный режим гармонично сочетается с процессом обессоливания в Н-ОН фильтрах. Однако такой режим распространения не получил, поскольку нейтральная глубокообессоленная вода с рН»7 лишена пассивирующих сталь агентов. Содержание пассивирующих ионов гидроксила при этом значении рН на два порядка ниже необходимой концентрации, обеспечивающей пассивирующий эффект. Вместе с тем глубокообессоленная, нейтральная вода обладает чрезвычайно низкой собственной электропроводностью, при которой становится возможным надежная пассивация стали с помощью растворенного в воде газообразного кислорода.

Глубокий эффект кислородной пассивации стали возникает лишь при беспрепятственной доставке О2 к поверхности металла и обеспечении минимальной электропроводности обессоленной воды, близкой к ее собственной электропроводности. При заторможенности электрохимических процессов образующиеся из стали окисные пленки обладают выоокими прочностными и адгезийными свойствами, а также пониженной ионной проводимостью.

В начале 60 гг. эти положения получили экспериментальное подтверждение в работах К.А.Несмеяновой и дополнительно в последнее время в наших исследованиях на энергоблоках СКД с применением комбинированной методики определения коррозии и пассивации.

Теперь уже отало очевидным, что неоднозначные результаты по кислородной пассивации стали в многочисленных экспериментах прошлых лет являются следствием применения в опытах дистиллированных вод с различным содержанием ионогенных примесей, способствующих протеканию процессов электрохимической коррозии.

Наличке на блоках СКД ионообменных обессоливающих установок явилось тем объективным условием, которое сделало возможным проверку эффективности кислородной пассивации для решения проблемы надежности НРЧ. Непосредственная взаимосвязь пассивации с этой проблемой вовсе не была очевидной, поскольку, как уже упоминалось, традиционные представления об отложениях базировались на наносном механизме. В ряде работ на основе балансовых расчетов по содержанию железа в питательной воде и промывочных водах высказывалось предположение о возможности интенсивного образования отложений в тепло-напряженных трубах НРЧ вследствие наличия в них локальных коррозионных процессов. Это предположение получило дальнейшее обоснование в результате анализа поведения растворенных газов в неизотермических потоках среды СКД с сильноменяющейся плотностью по сечению и вдоль по потоку. Своеобразные режимы ухудшенной теплоотдачи при этих условиях были обнаружены и изучены в наших исследованиях, а затем подтверждены в многочисленных работах советских и зарубежных авторов.

Неоднородное состояние среды СКД, характерное для потока среды в теплонапряженных трубах НРЧ, отличающееся прежде всего существенным изменением плотности по сечению трубы, рассматривается в ряде работ как показатель псевдофазового перехода при сверхкритическом давлении. Учет этих особенностей позволил обосновать существование непосредственной взаимосвязи проблемы обеспечения надежности экранных труб НРЧ с характером принятого водного режима, показать бесполезность и даже противопоказанность аммиака в качестве пассивирующего агента для НРЧ и низкотемпературной части тракта котла.

Сопоставление данных длительной эксплуатации блоков СКД на традиционном гидразинно-аммиачном и новом нейтрально-кислородном водном режимах (НКВР) подтверждает наличие этой взаимосвязи.

НКВР с вводом газообразного кислорода или воздуха обладает несомненными эксплуатационными и экологическими преимуществами по сравнению с гидразинно-аммиачным водным режимом. Преимущества убедительно проявились в первых 50 суточных испытаниях 1973 г. на блоке Л 2 Конаковской ГРЭС ив длительной промышленной эксплуатации блока Л 3 той же ГРЭС. С середины 1976 г. на ТЭС СКД Минэнерго СССР при непосредственном участии и руководстве ЭНИНа начался массовый перевод блоков СКД на НКВР. Сейчас на НКВР работает более 75 блоков, в том числе 9 блоков единичной мощностью 800 МВт.

Формулирование научных основ НКВР на основе стендовых и промышленных испытаний с учетом опыта эксплуатации энергоблоков СКД на новом прогрессивном водном режиме позволит изыскать пути дальнейшего совершенствования НКВР.

Опыт решения проблемы обеспечения надежной работы НРЧ, изложенный в настоящей диссертации комплексно, включая вопросы теплоотдачи, коррозии, пассивации и водного режима, подтверждает известное положение о том, что принципиально новые эффективные технические решения возникают на стыке различных научных направлений, в данном случае - исследований особенностей теплоотдачи при СКД и вопросов коррозии стали в нейтральных кислородсодержащих водах.

Этот комплексный подход не случаен, он в значительной мере отражает пройденные автором этапы на пути коренного усовершенствования эксплуатации энергоблоков СКД.

Свойства воды, особенности теплоотдачи и гидродинамики при вынужденном движении среды СКД, характеристика проблемы НРЧ излагаются в главах 1-3, экспериментальные основы НКВР рассматриваются в главе 4, а обобщение опыта эксплуатации блоков СКД на НКВР - в главе 5.

Значительный объем экспериментальных исследований по теплоотдаче к воде СКД и солеотложениям выполнен автором в прошлом с З.Л.Миропольским, И.Л.Мостинским, Э.Д.Егоровым, Б.Я.Каменецким, В.Ю.Пикусои и в последнее время по коррозии и пассивации с Л.С. Мидлером. Помимо этих лиц в обсуждении результатов исследований и их публикации участвовали: академик М.А.Стырикович, члены-корреспонденты АН СССР Д.Г.Жимерин и Г.Н.Кружилин.

На первых этапах внедрения НКВР существенное значение имело активное, творческое участие главного инженера Конаковской ГРЭС, ныне начальника Главэнергоремонта Минэнерго СССР - Ю.И.Тимофеева, а также доверие и поддержка руководящих работников ГКНТ и Минэнерго СССР Г.В.Алексеенко, В.И.Доброхотова, К.Д.Лаврененко, С.П.Гончарова, В.И.Горина, М.В.Гурычева, Б.0.Лошака и фактическая помощь главных инженеров систем и ТЭС Н.И.Серебряникова, Д.Р.Но-сулько, И.В.Зубова, В.И.Мякаса, Н.А.Гарныка и персонала электростанций: Конаковской, Костромской, Литовской, Запорожской, Трипольской, ТЭЦ-22 и 23 Мосэнерго, Киевской ТЭЦ-5.

Участие профессоров МЭИ О.И.Мартыновой и Т.Х.Маргуловой в проверке зарубежного (ФРГ) опыта применения перекиси водорода содействовало изменению отношения к безопасности позирования кислорода .

Неизменно доброжелательное отношение к нашим работам академика В.И.Попкова, д.т.н. В.И.Левитова, директора ЭНИНа д.т.н. Ю.Н.Вершинина и его заместителей - д.т.н. Р.Б.Ахмедова, В.С.Ко-мелькова и к.т.н. Н.В.Паутина способствовало решению комплекса запач по коренному совершенствованию эксплуатации энергоблоков СКД, изложенных в настоящей диссертации.

Всем упомянутым лицам автор выражает сердечную благодарность.

вывода И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. Проведены обширные стендовые исследования теплоотдачи при околокритических и сверхкритичеоких давлениях чиотой воды и с примеоями ЖС6 при подъемном, опускном и горизонтальном ее движении в трубах <А = 3; 8; 10; 16 и 29 мм, тепловых потоках до 33,4 МВт/м2.

2. Непосредственно на энергоблоках СКД мощностью 250, 300 и 800 МВт проведены исследования влияния примесей солей жесткости на температурный режим труб НРЧ, интенсивности наружной газовой коррозии труб из стали 12НМФ, ЭИ-756 и IXI8HI2T, интенсивности коррозии образцов этих сталей, включая Ст-20, а также коррозии образцов из латуни Л-68, меди и цинка со стороны теплоносителя, при температурах 30-540°С, при гидразинно-аммиачном и нейтрально-кислородном водном режимах.

3. При непосредственном участии автора проведены: разработка и промышленные испытания дополнительных защитных экранов (Литовская ГРЭС), разработка и первые 50-суточные испытания НКВР на энергоблоке 300 МВт (Конаковская ГРЭС), внедрение НКВР на энергоблоках СКД Минэнерго (в т.ч. на Конаковской, Трипольской, Литовской, Лукомльской, Запорожской, Славянской, Рязанской, Каширской, Сыр-Дарьинской, Кармановокой ГРЭС, ТЭЦ-22, 23, 25 Мосэнерго, Ки-евокой ТЭЦ-5).

4. Впервые в околокритической и сверхкритической области давлений воды обнаружены аномалии в процессе теплоотдачи в виде воплесков температуры стенки интенсивнообогреваемых груб при подъемном движении. Отсутствие всплесков температуры при опускном движении чистой воды наглядно подтвердило наличие влияния термогравитации на теплоотдачу при вынущюнном движении в условиях развитого турбулентного течения.

5. Аномалии в процеосе теплоотдачи, названные ухудшенными режимами теплоотдачи, повторно исследованы во многих работах советских и зарубежных авторов, в которых подтверждается приоритет ЭНИНа в обнаружении и их подробном исследовании (См.приложение I).

6. Ухудшенные режимы теплоотдачи рассматриваются в диссертации как следствие спонтанной ламинаризации потока среды в пристенной облаоти при отчуждении последней от воздействия турбулентности основного потока. Отчуждение и ламинаризацию могут провоцировать: плавный вход ореды в обогреваемую трубу, фазовый и псевдофазовый переход в сечение потока, термогравитация и термоускорение, примеси в потоке среды нелетучих и летучих компонентов. В самом общем виде ухудшенная теплоотдача обусловливается нарушением стандартного механизма турбулентного переноса тепла, свойственного стабилизированным однофазным, однокомпонентным потокам.

7. Для инженерных расчетов нормальной теплоотдачи в широком диапазоне изменения параметров среды СКД наиболее надежные результаты, как показывает 25-летний опыт, обеспечивает применение формулы (1.2) с Рг Д66/. Для расчета ухудшенной теплоотдачи при предельной ламинаризации пристенного слоя предложена формула, устанавливающая взаимосвязь минимального значения критерия Simia0 t его масштабным значением при псевдофазовом переходе, stM ( ^пфп= = 2200 кДж/кг).

8. В области параметров псевдокритического состояния среды ухудшенная теплоотдача сопровождается образованием газоподобного пристенного слоя, способствующего при гидразинно-аммиачном водном режиме интенсификации коррозии внутренней поверхности теплонапряженных труб НРЧ и, как следствие, образованию в них рыхлого нетеплопроводного слоя магнетита. В этом сущность проблемы НРЧ. Результаты испытаний и длительный (13 лет) беспромывочный опыт эксплуатации дополнительных защитных экранов НРЧ подтверждает этот вывод, а в методологическом плане - эффективность комплексного изучения вопросов теплоотдачи и коррозии.

9. В исследованиях по разработанной комбинированной методике впервые по показаниям приборов зафиксирована абсолютная пассивация стали в глубокообессоленной, кислородсодержащей воде. Оценен вклад потерь металла по электрохимическому механизму в общие потери стали в водах различного качества. Комбинированная методика открывает новые возможности в изучении механизма адсорбционной и пленочной пассивации стали в глубокообессоленных водах.

10. 10-летний опыт массового применения НКВР на блоках СКД подтверждает эффективность разработанного кислородного водного режима и в первую очередь для решения проблемы НРЧ. По результатам промышленных исследований и анализа эксплуатационных данных установлено, что НКВР не обладает органичеокими дефектами, снижающими надежность работы элементов проточной части турбины и теплообмен-ных поверхностей водопарового тракта, и в частности в зоне пароохладителей ПВД и КПП из нержавеющих труб XI8HI2T.

11. При переводе на НКВР блоков СКД первого поколения рекомендуется в качестве обязательных мероприятий замена лагунных трубок в ПНД на стальные и тщательная отмывка меди, накопившейся в тракте энергоблоков в предшествующей эксплуатации на гидразинно-аммиачном водном режиме.

12. Приоритет в разработке и применении НКВР с использованием в качестве пассивирующих агентов кислорода,воздуха, гидразина и кислорода (в комбинированном НКВР) на блоках СКД защищен соответствующими авторскими свидетельствами /167, 168 и 169/.

13. Экономический эффект от применения НКВР на энергоблоке мощноотью 800 МВт составляет 115 тыс.руб/год, на энергоблоке

300 МВт - 70 тыс.руб/год. Общий экономический эффект (на 01.01.84) от внедрения НКВР на 73 энергоблоках мощностью 28000 МВт составляет 20,8 млн.рублей (см.приложения).

1. Стырикович М.А., Мартынова О.И., Миропольский З.Л. Процессы генерации пара на электростанциях. М.: Энергия, 1969,- 312 с.

2. Шейндлин А.Е. 0 поведении веществ в сверхкритической области. - Теплоэнергетика, 1954, $ 3, с.26-35.

3. Урбах В.Ю. К вопросу о критическом состоянии при переходах жидкость газ. - Ж.Ф.Х., 1959, т.ХХШ, $ 3, о.515-523.

4. Каганер М.Г. Максимумы термодинамических свойств и переход от газа к жидкости в надкритической облаоти. Ж.Ф.Х., 1958, т.ХХП, В 2, с.332-340.

5. Сирота A.M., Мальцев Б.К., Белякова П.Е. О максимумах 0теплоемкости Ср еоды. Теплоэнергетика, I960, В 7, с.16-23.

6. Ривкин С.Л. Теплофизические свойства воды в критической облаоти. Изд.стандартов, М.: 1970, - 635 с.

7. Улыбин С.А., Малышенко С.П. Влияние гидростатического эффекта на изменение плотности в надкритической области параметров состояния. Теплоэнергетика, 1965, № 6, с.70-72.

8. Тимрот Л.Д., Шуйокая К.Ф. Влияние примесей С02 на критические явления. ИФЖ, 1966, т.Х, № 2, с.176-181.

9. Кричевский И.Р., Хазанова Н.Е., Линшиц Л.Р. Диффузия в газах вблизи критической точки равновесия жидкость пар. - Теплои массоперенос, Минск.: 1962, т.П, с.132-136.

10. Гиршфельдер Дж., Кертис Ч., Берд Р. Молекулярная теория газов и жидкостей. М.: ИЛ, 1961, - 929 с.

11. Rice O.K. General consideration of critical phenomena. -Jour. Phys. Colloid. Chem., 1950, 5^, p. 1293 1305.

12. Smith F.G. Revieu of physico-chemical data on the state of supercritical fluids.-Econ. Geol.,1953, No 1, p.48 60.

13. Майер Г. Статистическая механика. М.: ИЛ, 1952,- 353 с.

14. Хайбулин И.Х., Борисов Н.М. Экспериментальное исследование термических свойств водных и паровых растворов хлоридов натрия и калия при фазовом равновесии. ТВТ, 1966, т.1У, № 4,с.518-523.

15. Hall W.B., Jackson J.D., Wattson A. A Revieu of Forced convection heat transfer to fluids at suppercritical Pressures.-Symposium on Heat Transfer and fluid of near critical Fluids. Bristol, 1968, March 27-29, p. 13.

16. Даниельс Ф., Олберти P. Физическая химия. M.: Мир, 1978. - 584 с.

17. Кафенгауз Н.Л. 0 возможности изучения псевдокипения как двухфазной системы. ИФК, 1983, т.45, й 6, с.908-911.

18. Petuchov BrS. Heat Transfer and Friction in turbulent pipe Flow with variable Physical Properties. Advances in heat Transfer, 1970, V 6, p. 503 - 564.

19. Шицман M.E. Ухудшенные режимы теплоотдачи при закрити-ческих давлениях. ТВТ, 1963, г.1, № 2, с.267-275.

20. Миропольский З.Л., Шицман М.Е. Теплоотдача к воде и пару при переменной теплоемкости. Ш, 1957, т.ХХУП, в.10,с.2359-2372.

21. Краснощеков Е.А., Протопопов B.C. Экспериментальное исследование теплообмена двуокиси углерода в сверхкритической области при больших температурных напорах. ТВТ, 1966, $ 3,с.389-398.

22. Холл У., Джексон Дж. Теплообмен вблизи критической точки. Теплообмен. Достижения. Проблемы. Перспективы. Избранные труды 6-ой Международной конференции по теплообмену. М.: 1981,с.106-144.

23. Jackson J.D., Holl W.B. Effects of property varations on turbulent forced convection. ASI, Turbulent forced convection in channels and Rod Bundles, Istanbul, 1978, session 7A, 15 p.

24. Шицман M.E., Мидлер Л.С., Фирсов А.В. Температурный режим труб и критические явления в растворах. Тепло- и массопере-нос. Минск, 1972, т.П, с.30-36.

25. Стырикович М.А., Шицман М.Е., Миропольский З.Л. Некоторые данные по температурному режиму вертикальной кипятильной трубы при околокритических давлениях. Теплоэнергетика, 1955, № 12, с.32-36.

26. Schmidt K.R. Warmetechnische Untersuchungen an hoch belasteten Kesselheizfiachen.-Mitt, VGB,1959, XII, H 63, s.391 411.

27. Стырикович M.A., Шицман M.E., Мостинский И.Л. Исследование гидравлических сопротивлений и критических тепловых потоков при движении воды и пароводяной смеси в трубках малого диаметра. -М.: ЭНИН, Отчет, 1959, с.28.

28. Шицман М.Е., Мостинский И.Л. Температурный режим труб малого диаметра при движении с большой скоростью воды и пароводяной омеси. ИФЖ, 1961, т.1У, № 9, с.80-82.

29. Кутателадзе С.С., Леонтьев А.И. Турбулентный пограничный слой сжимаемого газа. Новосибирск, Оиб.отд.АН COOP, 1962, -180 с.

30. Deisler R.S. Turbulent Heat Transfer and Friction in the Entrance Regions of Smooth Possage.-Trans, of ASME, 1955 V.77, No 8, p. 1221 1233.

31. Петухов B.C., Краснощеков E.A. 0 теплообмене в начальном участке при смешанном пограничном слое. Теплопередача и тепловое моделирование. - М.: АН СССР, 1959, с.187-200.

32. МихееЕ М.А., Филимонов С.С., Хрусталев Б.А. Исследование теплообмена и гидравлического сопротивления при движении воды в трубах. Сб."Конвективный и лучистый теплообмен". - №.: АН СССР, I960, с.33-55.

33. Филимонов С.С., Хрусталев Б.А. Расчет теплообмена и гидравлических сопротивлений при турбулентном течении воды в трубес различными условиями входа. Теплопередача, М.: АН СССР, 1962, с.43-59.

34. Linke W., Kunze Н. Allgem Warmetechnik 3, s. 73-79, 1953.

35. Шлихтинг Г. Возникновение турбулентности. М.: ИЛ, 1962, - 203 с.

36. Eckert E.R.G and Diagula A.F. Concective Heat Transfer for Mixed, Free and Forced Flow Through Tubes.- Trans. ASME,1954, V.76, No 4, p. 497-504.

37. Мейтас Б., Эккерт E.P. Режимы вынужденной, смешанной и свободной конвекции. М.: Мир, Теплопередача, 1964, Л 2, с.295-296.

38. Икрянников Н.П., Петухов Б.С., Протопопов B.C. К расчету теплоотдачи в однофазной околокритической области при вязкостноинерционно-гравитационном течении. ТВТ, 1973, т.П, № 5, с.1068-1075.

39. Shiralkar В, Griffith P. Deteration in Heat Transfer to Fluids at Supercritical Presser and High Heat Fluxes.-ELP Report, No 70332 51 Department of Mechanical Engineering MIT,1968,60 p.

40. Петухов Б.С., Медвецкая Н.В. Турбулентное течение и теплообмен в вертикальных трубах при сильном влиянии подъемных сил. -ТВТ, 1978, г.Ш, № 4, с.778-786.

41. Kruzhilin G.N. Heat Transfer from Wall to steam flow at Supercritical presseres.-5th International Heat Transfer Conference, 1974, Tokyo, FC4.11, p. 173 176.

42. Петухов Б.С., Поляков А.Ф., Росновский С.В.Новый подход к расчету теплообмена при сверхкритических давлениях теплоносителя. ТВТ, 1976, т.НУ, Л 6, с.1326-1329.

43. Ишигаи С., Каджи М., Накамото М. Теплообмен и трение при течении волы в трубах при СКД. Минск.: Тепломассообмен У, 1976, т.Ч, ч.1, с.261-269.

44. Орнатский А.П., Глушенко Л.Ф., Калачев С.И. Телоотдача при подъемном и опускном движении воды в трубах малого диаметра при СКД. Теплоэнергетика, I97X, $ 5, с.91-93.

45. Шицман М.Е. Нейтрально-кислородный водный режим на энергоблоках СКД. М.: Энергоатомизпат, 1983, - 137 с.

46. Вихрев Ю.В., Локшин В.А. Экспериментельное исследование температурного режима горизонтальных парогенерирующих труб при СКД. Теплоэнергетика, 1964, № 12, с.79-82.

47. Алферов Н.С., Балунов Б.Ф., Рыбин Р.А. О влиянии естественной конвекции на теплоотдачу однофазного потока при докритичес-ком и сверхкритическом давлениях.- ТВТ,1976,г.ПУ,№6, с.1215-1221.

48. Шицман М.Е. Особенности температурного режима в трубах при сверхкритическом давлении. Теплоэнергетика, 1968, Л 5,с.57--61.

49. Вихрев Ю.В., Барулин Ю.Д., Коньков А.С. Исследование теплообмена в вертикальных трубах при сверхкритических давлениях. -Теплоэнергетика, 1967, №9, с.80-82.

50. Kamenetsky В. Shitsman М. Experimental investigation of turbulent heat transfer to supercritical water in a tube with circumferentially varying heat fluxes.- 4th International Heat Transfer Conference, Versailles,1970,September p.В 8.10, 1-11

51. Каменецкий Б.Я. Режимы теплоотдачи при смешанной конвекции в вертикальных трубах. ТВТ, 1973, т.II, № 2, с.352-356.

52. Жуковский А.В., Кареева Л.В. Теплоотдача при течении воды сверхкритического давления в трубе диаметром 30 мм. Сб. Гидравлические режимы и теплообмен в трубах современных котельных агрегатов. - Л.: Труды ЩТИ, вып.19, 1973, с.40-59.

53. Чакрыгин B.C., Локшин В.А. Температурный режим работы горизонтальных парообразующих труб при сверхвысоких давлениях. -Теплоэнергетика, 1957, № 9, с.58-60.

54. Чакрыгин В.Г., Локшин В.А. Температурный режим работы горизонтальных парообразующих труб при сверхкритических давлениях. Теплоэнергетика, 1957, № 10, с.27-30.

55. Шицман М.Е. Влияние естественной конвекции на температурный режим горизонтальных труб при СКД. Теплоэнергетика, 1966, № 7, с.51-56.

56. Shiralkar В. Criffith P. The Effect of Swirl, Inlet Conditions, Flow Direction, and Tube Diametr on the Heat Transfer to Fluids at Supercritical Pressure J. of Heat Transfer,1970, August, p. 465 474.

57. Анкудинов В.Б. Экспериментальное исследование сопротивления и теплообмена при турбулентном течении в трубах жидкости сверхкритических параметров. Автореферат и диссертация на соискание ученой степени канд.техн.наук. - М.: МЭИ, 1982т - 123 с.

58. Hirata M, Tsuge A, Tanaka H, Nishiwaki N Forced Convection Heat Transfer to Fluid near Critical Point Flowing in a Circular Tube.- Trans.Japan.Joe. Mech. Eng. 1974,V.40, No 133, p. 1363 1394.

59. Bourke P,F,, Pulling D.J. Gill L.E. Dentou W.H. Forced Convective Heat Transfer to Turbulent C02 in the supercritical Regien Int.J.Heat Mass Transfer 1970,V.13, p. 1339 1348.

60. Влияние растворенного газа на свобопно-конвективный перенос тепла при закритических давлениях Н-пентана./Боговин А.А., Гермега В.А., Прохоров Ю.В., Толсгиков С.Ф. ИФЖ, 1983, т.ХУП, & 4, с.533-536.

61. Алтунин В.В. Теплофизические свойства двуокиси углерода М.: Изд.стандартов, 1975, - 551 с.

62. Биман В.М. Некоторые вопросы конструирования сверхмощных прямоточных котлов. Теплоэнергетика, 1963, I II, с.2-12.

63. Раков К.А., Булгакова Н.В. Исследование рабочего процесса прямоточного котла ТЭЦ ВТИ при сверхкритических и сверхвысоких давлениях. Теплоэнергетика, 1957, № 4, о.21-28.

64. Берсенев А.П., Глускер Б.Н. Исследование экранной системы котла ТГМП-204 моноблока Запорожской ГРЭС. Теплоэнергетика, 1979, J* 12, с.38-42.

65. Влияние температуры продуктов сгорания мазута на коррозионную стойкость котельных сталей / И.П.Эпик, А.А.Отс, Я.П.Лайд и пр. Теплоэнергетика, 1979, № 3, с.29-33.

66. Патент кл.122.6 Л 3299858 (США) Конструкция стен парогенератора.

67. А.С. 360518 (СССР) Радиационная поверхность охлаждения/ И.С.КовалеЕ, Опубл.в Б.И., 1972, Л 36.

68. Опыт эксплуатации дополнительных защитных экранов / В.И. Мякас, М.Е.Шицман, Р.Р.Люткус и пр. Теплоэнергетика, 1982, Л 4, с.60-62.

69. А.с.№ 277801 (СССР) Способ включения радиационной поверхности нагрева / М.Е.Шицман, Э.Д.Егоров, Б.Я.Каменецкий. Опубл.в БИ, 1970, В 25.

70. Однокорпусной газомазутный котел производительностью 950 т/ч для работы под разрежением (ТГМП-314)/ В.С.Патыченко, В.И.Резник, И.Н.Гольденфорб и др. Энергомашиностроение, 1961, № 4, с.1-5.

71. Каминский В.П., Беляева А.Г., Соловьева Н.Е. Особенности расположения отложений в НРЧ парового котла ТПП-210 и их влияние на надежность его работы. Теплоэнергетика, 1979, Л 3,с.13-16.

72. Красикова Л.Ю., Беляков И.И. Отложения окислов железа в НРЧ котла на эакритичеокое давление с мазутной топкой. Теплоэнергетика, 1970, В I, с.28-32.

73. Беляков И.М., Красикова Л.Ю., Белоконова А.Ф. Отложения магнетита в экранах котла ТГМП-П4 и опыт их удаления. Теплоэнергетика, 1974, № 2, C.49-5B.

74. Внутритрубные образования в паровых котлах сверхкритического давления / В.П.Глебов, Н.Б.Эокин, В.М.Трубачев и др. М.: Энергоатомиздат, 1983, 239 с.

75. Метод и результаты исследования внутритрубных образований/ И.И.Чудновская, З.Б.Штерн, Ю.П.Заричняк, Б.Л.Муратова. В кн. Температурный режим и гидравлика парогенераторов. - Л.: Наука, 1978, с.26-32.

76. Шицман М.Е., Егоров Э.Д. О динамике роста отложений солей жесткости в интенсивнообогреваемых трубах НРЧ котла СКД блока 300 МВт. Теплоэнергетика, 1969, Л 4, с.10-14.

77. Растворимость магнетита в воде высокой температуры/ М.А.Стырикович, О.И.Мартынова, И.Ф.Кобяков и др.- Теплоэнергетика, 1972, Л 9, с.85-87.

78. Pocock Е.J., Lux J.A., Seibel R.Y. Proceedings of the American Power Conference,1966,V.28

79. Моррис Е.Б., Филлипс X. Влияние химической обработки воды и особенностей конструкции на коррозию трубчатых подогревателей питательной воды из углеродистой стали. М.: Мир, Энергетические машины и установки, 1969, № 2, с.42-51.

80. Брумель К.Д., Бахенеэн А.С. Исследование потери напора в пароводяном тракте прямоточных котлов. М.: Мир, Энергетические машины и установки, 1974, № I, с.56-58.

81. K6hle Н., Richter R., Eisenoxid.-Ablagerung BZW-Bilding in Kesseln Energie,1972,N 1, p. 4 9

82. Шицман М.Е. Проблема отложений в котлах СКД в Японии и США Энергохозяйство за рубежом, 1979, № 2, с.8-16.

83. Held H,D. Zur frage der magnetitablagerungen in Zwangdurchlaufkesseln.- Mitt. VGB, Kraftwerkstechnic,1974,54,N6, p. 406 408.

84. Акользин П.А. Регулирование химического состава питательной воды прямоточных котлов с целью предупреждения коррозии металла В кн.Водоподготовка, водный режим и химконтроль на паросиловых установках, - М.: Энергия, 1969, вып.З, с.56-63.

85. Об образовании окислов железа на внутренней поверхности экранных труб котлов СКД при щелочном водном режиме / М.Е.Шицман, Л.С.Мидлер, В.Й.Мякас, В.В.Спудулис. Энергетик, 1976, № 3,с.22-25.

86. Водный режим и проблема надежности нижней радиационной части мазутных парогенераторов сверхкритического давления / М.Е.Шицман, М.В.Гурычев, Ю.И.Тимофеев, Л.С.Миплер. Теплоэнергетика, 1977, Л 5, с.30-33.

87. Мамет А.П. Коррозия теплосилового оборудования электростанций. -М.-Л.: ГЭИ, 1952, с.62—64, -296о.

88. О хрупких разрушениях металла труб ПВД / Г.П.Сутоцкий, В.Ф.Верич, Г.В.Василенко, Е.М.Лещик и др.- Теплоэнергетика, 1983, № 9, с.54-58.

89. Makansi J. Protecting today's systems for long-term reliability.-Power,1983,April, p.1 24.

90. Клочков B.H. К оценке качественного состава конденсата и питательной воды парогенераторов. Теплоэнергетика, 1974,1. Л 12, с.62-64.

91. Kombinirte Konditionierung von Wasser-Dampfkreislaufen in Blockanlagen mit Durchlaufkesseln durch Sauerstoff und Ammoniak/ P.-H.Effertz.,W.Fichte, B.Szenker and VGB Kraftwerkstechnic,1978, August, 58, H 8, p. 585 596.

92. Комбинированный нейтрально-кислородный водный режим на энергоблоках СКД с латунными ПНД / М.Е.Шицман, Ю.И.Тимофеев, Л.С.Миплер, К.Н.Щербакова. Теплоэнергетика, 1979, № II,с.55-59.

93. Мартынова О.И., Рогацкин Б.С. Поведение продуктов коррозии в питательном тракте энергоблоков СКД. Теплоэнергетика, 1971, Л 12, с.65-69.

94. Freier R.K. Deckschichtbildung auf stahl durch sauerstoff in neitralen, salzfraeim wasser.-BHN Speisewassertagung,1969,p. 11 17, 1970, p. 1 - 11.

95. Fejes R. Wasserchemie in Sweden Sidewasser Reactor -Betriebs erfahrungen.-VGB Kraftversktechnik,02, 1977,55 H2,p. 111 116.

96. Несмеянова К.А., Мацкевич Е.Б., Касаткина В.Г. Влияние кислорода на коррозию сталей в воде высоких параметров: Тр.

97. Ш Международного конгресса по коррозии. М.: 1968, т.1У, с.278-283.

98. Uhlig Н.Н., Tradis D.N., Stern М.С.,-Electrochem.Soc.1955, Vol. 102, p. 59 66 Effect of oxygen, clorid and Calciumions on corrosion inhibation of iron by polyfosfat.

99. Resch G.t Odenthal H, Die Korrosion des eisens im Sauerstoffhaltigen Kondensat.- Mitt., VGB., 1962.H.76,p.4 11.

100. Brush E.G., Pearl W.L. Corrosion behavior of nonferrous alloy feedwater heater materials in neitral water with low oxygen contents.- Corrosion, 1969, vol 25, p. 99 105.

101. Brush E.G., Pearl W.L, Corrosion and corrosion product release behavior of carbon stell in neitral feedwater.-Proc,, Amer. Power Conf.,1969,vol 31.,1970, vol 32,p. 751 756.

102. Шицман М.Е. Научные и технико-экономические итоги эксплуатации энергоблоков СКД на нейтрально-кислородном водном режиме. В сб. Экономия и повышение эффективности использования топливно-энергетических ресурсов. - М.: ЭНИН, 1982, с.100-101.

103. Effertz Р-Н, Klose R., Wiume D. Korrosionsvorgange und schichtwachstum in ND speisewasser.- Der Maschinenschaden,VGB -Konferenz Chemie im Kraftwerk 1975,48, H 6,p. 208 - 213.

104. Несмеянова К.А. Влияние кислорода на коррозию сталив пароводяных потоках при температуре 280°С. Атомная энергия, 1970, т.XXIX, вып.2,с.86-91.

105. Resch G.,Zinke К, Der Einflus der hydrazin konzentration auf die sauerstoff korrosion.- VGB Kraftwerkstechnik,1975,H 12,p. 824 827.

106. Фрейман Л.И., Макаров В.А., Брыскин И.Е. Потенциоста-тические методы в коррозионных исследованиях и электрохимической защите. М.: Химия, 1972, - 239 с.

107. Розенфельд И.Л. Ингибиторы коррозии. М.: Химия, 1977,- 350 с.

108. Бенар Ж. Окиоление металлов. М.: Металлургия, 1969,- 448 с.

109. Эванс Ю.Р.Коррозия и окисление металлов. М.: Машгиз, 1982, - 855 с.

110. Bohnsak G. The Importance of Chemistry for the interaction between Iron and Water.- 9th I.C.P.S Conference Water and Steam.

111. Pergamon press.,1979, p. 582 594.

112. Ананьев Е.П., Кружилин Г.Н. Физические основы нейтрально-кислородного водного режима.- Атомная энергия, 1980, т.49, с.6-11.

113. Tyzack С., Berry R. Ferritic versus austenitic steel in boiling water reactors compatibility aspects.- Int.Con. on Water chemistry of nuclear reactor systems,British Nuclear Energy Soci., 1977, p. 63 73.

114. Клочков B.H. К оценке коррозионной активности среды в конденсатно-питательном тракте энергоблоков высоких и закритичес-ких параметров. Теплоэнергетика, 1975, Л 5, с.55-59.

115. Справочник Металловедение и термическая обработка. -М.: Изд.Литература по черной и цветной металлургии, 1956,с.624-636.

116. Харина И.Л. Изучение влияния легирующих элементов на жаростойкость перлитных сталей в перегретом паре. Автореф.дисс. на соис.ученой степ.канд.техн.наук. - М.: ЦНИ1МАШ, 1972, - 25 с.

117. Антикайн П.А. Металлы и расчет на прочность элементов паровых котлов. М.: Энергия, - 447 с.

118. Седзимор Дж., Зембура З.,1 Жиолковская В. Коррозия вращающегося железного лиска в подкисленных 0,1 М^аствора при различных рН. Тр. Ш Международного конгресса по коррозии металлов. М.: 1968, т.1, с.207-213.

119. Строччи П.М., Синичаглия Д., Вицентина Б. Коррозия нержавеющих сталей в контакте с различными материалами. Тр.Ш Международного конгресса по коррозии металлов. - М.: 1968, т.1,с.278-294.

120. Кортунов А.П., Кортунова JI.K., Влияние насыщения водного раствора азотом на процесс коррозии стали. Теплоэнергетика,1974, & 2, с.84-85.

121. Коррозия реакторных материалов / Под ред.В.В.Герасимова. -М.: Атомиздат, с.52-60, -215 с.

122. Манькина Н.И., Журавлев Л.С. Изучение коррозии конструкционных материалов в нейтральных средах применительно к кипящим реакторам. Обработка воды на тепловых электростанциях. - Труды ВТИ, 1976, вып.9, с.81-96.

123. Мотин В.А., Быстров В.Ф., Кузьмичева Л.В. Влияние водного режима энергоблока СКД на коррозионно-эрозионные разрушения змеевиков ПВД. Теплоэнергетика, 1981, № 2, с.30-33.

124. Чечко И.И. Опыт эксплуатации труб из стали H8HI2T конвективного пароперегревателя энергоблоков 300 МВт. Энергетик,1975, В 7, с.11-13.

125. Шицман М.Е., Мидлер Л.С., Тищенко Н.Д. Окалинообразова-ние на нержавеющей стали. Теплоэнергетика, 1982, $ 6, с.51-55.

126. Смолин В.Н., Поляков В.К. Экспериментальное исследование теплоотдачи к воде в трубах при сверхкритическом давлении.-В кн.Теплообмен при конденсации и кипении.Тр.ЩТИ, 57. Л.:1. Машгиз, 1965, с.130-137.

127. Акользин П.А., Гуляев В.Н. Коррозионное растрескивание аустенитных сталей. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1963, - 271 с.

128. Герасимов В.В., Касперович А.И., Мартынова О.И. Водвдй режш атомных электростанций. Атомиздат, 1976, - 398 с.

129. Моисеев А.А. Эксплуатация труб из аустенитных сталей на электростанциях. М.: Энергоатомиздат, 1983, -151 с.

130. Шицман M.E., Мидлер Л.С. Коррозия и пассивация стали при нейтральном и нейтрально-кислородном водных режимах. Энергетик, 1982, Л 3, с.10-12.

131. Бунэ Н.Я., Колотыркин Я.М. Электрохимическое поведение никеля в серной кислоте в присутствии различных окислителей.

132. ЖФХ, 1961, т.35, Л 7, с.1549-1550.

133. Mar"tin L.D., Banks W.P., Electrochemical investigation ofpassivatino systems,- Int.,Water.,Conf.1971,Pittsburg, Proc. 35th Annu. Meet., p. 169-176.

134. Антропов Л.И. Теоретическая электрохимия. М.: Высшая школа, I960, -510 с.

135. Розенфельд И.Л., Жигалова К.А. Ускоренные метолы коррозионных испытаний металлов. М.: Металлургия, 1966, -347 с.

136. Данков П.Д., Игнатов Д.В., Шишаков Н.А. Электропогра-ческие исследования окисных и гипроокисных пленок на металлах. -М.: АН ССР, 200 с.

137. Шицман М.Е. Временные указания по организации нейтрально-кислородного водного режима на энергоблоках СКД. СП0 Союз-техэнерго, 1978, - 16 с.

138. Шицман М.Е., Тимофеев Ю.И., Миллер Л.С. Бескоррекцион-ный водный режим с дозированием кислорода на блоках СКД 300 МВт.- Энергетик, 1976, Л 5, с.25-27.

139. Сирота A.M., Донников В.Е. Измерение рН глубокообессоленной воды. Энергетик. 1980, Л 2, с.33-36.

140. Кострикин Ю.М. Изменение рН в конпенсатных растворах угольной кислоты. Теплоэнергетика, 1966, № 10, с.85-86.

141. Сравнительная оценка метопов определения продуктов коррозии железа в воде высокой чистоты / О.И.Мартынова, О.Л.Меньшикова, И.С.Куртова, Э.С.Колбасова. Тр.МЭИ, 1972, вып. 128, с.109-113.

142. Шицман М.Е., Тимофеев Ю.И. Поведение продуктов коррозии латуни в водопаровом тракте энергоблоков СКД при щелочном и кислородном режимах. Энергетик, 1977, $ 6, с.21-23.

143. Вайнман А.Б., Филимонов О.В. Водородное охрупчивание парогенерирующих труб котлов. М.: Энергия, 1980, - 145 с.

144. Чудновская И.И. Структура и фазовый состав внутритруб-ных образований в НРЧ. Теплоэнергетика, 1979, № II, с.68-69.

145. Jonas 0«Turbine steam pirity.-Combustion,1978, N2, p,11-27

146. Влияние водного режима на работу паровых турбин СЕерх-критических параметров / Т.Х.Маргулова, Б.М.Трояновский, Г.С.Са-мойлович и пр. Теплоэнергетика, 1979, № 3, с.14-17.

147. Анализ первых промывок проточной части турбин 800 МВт / Г.В.Ачинович, А.М.Верещак, В.С.Meвин и др. Электрические станции, 1979, № 3, с.14-17.

148. Шицман М.Е. Коррозионное растрескивание дисков ЦНД турбин атомных энергоблоков в США. Энергохозяйство за рубежом, 1984, № I, с.12-16.

149. Исследование отравляемости анионитов гумусовыми веществами природных вод / Е.И.Касьяненко, В.А.Вакуленко, А.Б.Пашков и пр. Теплоэнергетика, 1980, № 6, с.25-26.

150. Шицман М.Е., Тимофеев Ю.И., Охотин В.Н. Перспективы упрощения тепловой схемы вновь проектируемых энергоблоков с прямоточными котлами при киолородном водном режиме. Энергетическое строительства, 1977, Л 7, 0.45-48.

151. Ефимовчкин Г.И., Вербицкий В.Л., Крохалев Б.М. Опыт отключения деаэратора и бустерных насосов на турбине К-300-240 ЛМЗ. Элентричеокие станции, 1978, В 2, с.37-40.

152. Шицман М.Е. О предпусковых кислотных промывках водопарового тракта блоков СКД. Энергетик, 1977, Л 2, с.15-17.

153. А.С. 722423 (СССР) Способ очистки водного теплоносителя в энергетических установках / Г.Н.Кружилин., И.С.Дубровский, М.Е.Шицман и др.

154. А.С. 862623 (СССР) Способ предотвращения коррозии стальных элементов водопарового тракта / М.Е.Шицман, Г.Н.Кружилин, Л.С.Мидлер и пр.

155. A.C.8308II (СССР) Способ предотвращения коррозии латунных поверхностей вопопарового тракта / М.Е.Шицман, Г.Н.Кружилин, Ю.И.Тимофеев, Л.С.Миплер.эилохеяиэ1. УТВЕРЖДАЮ"

156. Начальник Главтехуправления ерго СССР1. В. И. Горин1983г.1. АКТ ВНЕДРЕНИЯ

157. На 31.12.1983г. на НКВР эксплуатируются 73 энергоблока суммарной мощностью 28000 МВтч

158. Работа выполнялась по х.д.23/83 ( Jg 83II6), 21/83 ( & 83115) и ЕФРНТ 8397. В работе использовано изобретение В 862623.

159. Экономический эффект от внедрения НКВР на энергоблоке 800 МВт составляет II5II5 руб/год. На энергоблоке 250 ( 300 )МВт-б595бру(^?од

160. Ответственный исполнитель НГОКР

161. Ведущий инженер Главтехуправленияк. т.н., ст. н.с.1. Шицман М.Е.Q1. Гришин А. А.