автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.03, диссертация на тему:Научное обоснование и разработка системы очистки рабочих жидкостей гидравлических систем сельскохозяйственной техники

КСВСКИЙ Г ОСУ ДАРСТВЕННЫЙ АГРОИКШ'.ЕРНЫЯ УНИВЕРСИТЕТ имени В.П. ГОШЧКИНА

1 ' ' С Л

На прагзах рукописи " ' УДК 631.372+-625.7.03

ШАРМЮВ Ариф Рг.а оглы

НАУЧНОЕ обоснование и РЛЗРАБ0Т1СА системы очистки рабочих жидкостей гидравлических систем сельсксхозяйстбяшол техники

Специальность 05.20.03 - эксплуатация, восстановление и ремонт сельскохозяйственной техники

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москза - 1934

Работа выполнена в Азербайджанском инженерно-строительном университете.

Официальные оппонента:

Еедучая организация

- Заслуженный деятель науки и техники 1'оссиИской Федерации, доктор технических наук, профессор Рыбаков К.Е.

доктор технических- наук, профессор Никифоров А„Н.

доктор технических каук, профессор Коьаленко Е.Г.

- Комитет мелиорации и водного хозяйства при кабинете Министре Азербайджанской Республики'

Зазт'.та состоится С^'-Л99^ г* ^

_.мнн/г на згледанки споциализировьнкогс совета Д. 1Е0.12.0 псковского государственного агроинкенерного университета им.В.

С диссертацией ?.гсжко ознакомиться в библиотеке университет.

Отопью и с&мечшшя хю автореферату в двух экземплярах, заа^ режъп: печатью, проси/, направлять по адресу: 127550, Москва И-5! ул.Тимкргзевская; д.53, МГАУ им.В.П.Горячкина, Ученый совет.

Автореферат разослан " ф^кф^Л 1994 г.

Н.А.Очковсккй

опт ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность теми. Ведущую роль в обеспечения высокой (ЭДектиньочти мелиорации зомоль играют молиорлтшчпл» м»шши ГИДравлич есшш при толом.

С повышением мощности этих машин, увеличивается расход абочей жидкости и давление в гидравлических системах (ГС) и «этому, значительно возрастают требования к качеству применя-мнх рабочих жидкостей.

Одной из основшгх характеристик рабочей жадности, влняю-;ой на надежность работа агрегатов ГС является ее чнстотп. За-'рязиеняе рабочей жидкости абразивными частицами ускоряет изгое деталей гидроагрегатов. Большинство отказов и нарушений «боты ГС связано с недостаточной чистотой рабочей падкости.

Очистительные устройства, применяемые для поддержания чис-?огы рабочих жидкостей ГС мелиоративных машин не обеспечивают юстаточно высокого хсачестна очистки. Несмотря на исследования з этой области, проводимые многими крупными организациями, до тстоящего времени недостаточно полно разработаны рекомендации ю выбору оптимальной системы очистки рабочих жидкостей.

Опыт зкеплуатации мелиоративных машин с гидрашшческям триводом показывает, что применение отдельно взятых даже очень эффективных очистительных устройств не может обеспечить необходимой чистоты рабочих жидкостей ГС.

Поэтому восстановление качества рабочих жидкостей путем их очистки является весьма актуальной задачей, которая может Знть решена путем создания принципиально новых очистительных устройств сочетающих действие центробежной очистки с ультразвуковой обработкой загрязнений.

Цель работы. Апробация нового способа очистки рабочих кидкостей ГС, поиск и определение вариантов конструктивного исполнения новой системы очистки, обоснование основных параметров сопловых, бессошговых центробежных очистителей а ультразвукового жидкостного генератора, а также сопоставление полученных данных с параметрами традиционных фтьтруших устройств, определенно эффективности и перспективности их применения В ГС мелиоративных машин.

Метоглпа иселелоь-чний включает изучение загрязненности рабочих гидкостей, анализ существующих систем и способов очистки для повышения надежности работы агрегатов ГС, оптимизацию параметров сопловых, бессопловых центробежных очистителей и ультра звуковых жидкости их генераторов с применением методов кланлх/оаания эксперимента, лабораторные, стендовые и эксддуатациошие испытания разработанных устройств, эконоыяче куз оценку''результатов.

Научная новизна работы. Определено перспективное направлению очястки рабочих жидкостей центробежными очистителями с ультра:.*вуков;.?. обработкой;

- выполнены комплексные теоретические и экспериментальны исследо^ния рабочих процессов центробежных очистителей ультр звукового яидкост'ного генератора включая разработку метода об ешого определения количества загрязнений в пробе рабочей яи кости;

- установлены аналитически« зависимости для определения: величины суммарной йлощади отверстий для отбора рабочей адко та в осадптельнуо камеру, реактивной силы создаваемой струей жидкости истекающей из сопла, вращающего момента, "гс-ометричес ких параметров соплового и бессоплового центробежных очистителей, траекторию движения частиц загрязнений в радиальном и осевом направлениях;.

- разработана методика расчета параметрического ряда цен1 рсбежннх очистителей с ультразвуковой обработкой по расходу р< Сочей жидкости;

- получена математическая модель описывающая связь углов< скорости от диаметра, числа отверстий напрп'ляадего аппарата I давления на входе в центробежный очиститель;

- па основе статистического рассмотрения процесса иэмель-ченкя частиц сформулирована задача о дроблении частиц под действием ультразвуковой обработки;

- получены соотношения дяя скорости ротора и убывания числа частиц, позволяэдие по экспериментальным значениям рассчитать основные параметра, характеризующие кинетику измельчения частиц;

- сопоставление результатов расчета аналитического опре-

яения основных параметров системы очистки (СО) показали их иемлемость для практического использования в силу малости схождений как между расчетными их значениями, так и о окспе-ментальиыми данными;

- устаноаяены содержание загрязнений в рабочей жидкости в % по объему оборудованных фильтром и системой очистки с

ьтразвуковш/ жидкостным генератором.

Практическая ценность работы заключается в разработке на нове теоретических и эксплуатационных исследований нового па системы очистки рабочих жидкостей ГС.

Реализация результатов исследования определяется новизной неизученностью конструктивных решений и рабочих процессов , отсутствием данных определения ого технико-экономических рамотров.

Согласно общепринятой практике методики создания новой тех-:ки поставленных задач исследования, по инициативе автора и с ■о участием были созданы и проведены исследования лабораторных тапоаок с центробежными очистителями. По результатам этих ис-:едований и установленным автором аналитическим зависимостям я технических расчетов СО были созданы экспериментальные об-1зцц силовых центробежных очистителей и ультразвукового раз-¡льчителя механических примесей в жидкости (АС )6 301162, АС 317262, АС № 342677, АС » 369939, АС № 452351 и АС Я 484896);

- беспенный центробежный очиститель рабочей жидкости ГС о (влением 320 кгс/см2 (1970 г.);

- силовой центробежный очиститель смазочно-охлаздагощей щкости производительностью 150 л/м (1971 г.);

- средства очистки рабочей жидкости для увеличения надеж->сти и долговечности ГС строительно-дорожных, мелиоративных

сельскохозяйственны* машин (1976-1983 гг.);

- центробежный очиститель для повышения надежности агре-*тов ГС тракторов и тягачей (1990 г.);

- система очистки (СО) состоящая из центробежного очисти-зля и ультразвукового жидкостного генератора для гидросистемы рактора ДТ-75 (1992 г.).

Анализ этого этапа исследований позволил автору разрабо-ать методику расчета параметрического ряда центробежных очио-

тителей с ультразвуковой обработкой по расходу рабочей жидко« тн ГС.

Выдвинутые я обоснованные автором практические рекоменд; цгй, зависимости технических и технологических расчетов СО я др. положения создает методическую основу последующих научно-исследовательских, проектно-конструкторских и экспериментально оштнш:. p'i6or создания нового поколения СО высокой эффект! ко с ci: для ГС мелиоративных машин.

АпооЗ-ггля' работ». Материалу диссертация доложены, обсуяи хш и одобрены: на XXXI научно-технической конференции, г.Киез ККСП (I97C); па научном семинаре по технология обработки глус к;:х отверстий г.Санкт-Петербург, ШИ (19' С) ; на научно-технических конференциях ЛИСИ, г. С анкт -П е те рб j р' ? (IS69-I972), на i учко-техккческсм семинаре "Довилание надс"аостя и долговечное гидравлических ипт/л" г.Хабаровск (1976); на научно-техничос! кенаре ициях, АзИСУ г .Баку (1972-1991), на заседания научно-технического совета Уянкстарства мелиорация и водного хозяйсч Асерб^дтллской республики г.Баку (1993).

В законченном виде диссертационная работа была доложена одобрена на ка^ддре "Строительные, дороигпе и мелиоративные л zy.au" k'SAQ'J (апрель 1993. г.).

По результатам исследований автором опубликовано 32 печг та: трудов, получено шесть АС на изобретение. АС апробировлт. па окспори'лоитальнт: образцах, что способствовало совершенен вашез конструкции центробежных очистителей я подаче дополните та. заявок.

Ои структур работы. Диссертация состоит из введена пяти глав, обздо вывод:;, списка литератур» из 185 наименован

Основной текст состоит из 303 страниц машинописного те та, 14 таблиц я иллюстрирован Б4 рисунками.

Приложения составляют 64 капннопясншс страниц - 45 таб лиц, 5 актов внедрения СО, протокол заседания НТО.

На защиту в!люсятся следующие положения:

- аналитические зависимости определения величины суммарн площади отверстий для отбора рабочей жидкости в осадительнузо камеру соплового центробежного очистителя;

- формули для расчета реактивной силы, создаваемой струе гадкестл, ястекавдей из сопла, враидавщего момента и геометрия

ких параметров, соплового центробежного очистителя;

- аналитические зависимости, описывавшие движение жидкости через рабочее колесо и перегородки, являющиеся основополагающими при обосновании оптимальных параметров я режима работ бессоплового очистителя;

- формула для определения траектории движения частиц загрязнений в радиальном и осевом направлениях;

- аналитические зависимости для скорости роста и убывания числа частиц, позволяющие рассчитать основные параметры, характеризующие кинетику измельчения частиц под действием ультразвуковой обработки;

- вопрос о влиянии размеров частиц на вероятность измельчения;

- основные положения по оценке эффективности работы СО в зависимости от объема гидросистемы, номинального расхода, рабочей жидкости;

- параметры параметрического ряда центробежных очистителей, номограмма для Еыбора параметра и типа очистителя;

- анализ результатов математических экспериментов;

- аналитические зависимости, описывающие измельчение частиц;

- новая система центробеящой очистки рабочих жидкостей ГС мелиоративных машин с последующим измельчением неуловимых частиц;

- результаты производственных испытаний, показателя надежности системы очистки и рекомендация по их использованию;

- технико-экономическая оценка использования СО в ГС мелиоративных машин.

Совокупность этих положений представляет научное обобщение многолетней поисковой апробации системных теоретических и поэтапных экспериментальных исследований направленных на решение проблемы - создание новых высокоэффективных очистительных устройств, способных обеспечивать повышенную тонкость очистки рабочей жидкости в любых производственных условиях.

С0ДЕР£\ШЗ РАБОТЫ

В первой главе рассмотрены причины загрязненности рабочих

жидкостей ГС, рассмотрено влияние загрязненности рабочих жщ костей на надежность гпдроэлекентов, определено требование г чистоте рабочих жидкостей применяемых в ГС мелиоративных ыа-

Изучение литературных источников, анализ загрязненности рабочих жидкоетей и влияния загрязнешюсти на износ гидроагх гатов показали, что загрязнения в рабочих жидкостях ГС могут возникать как вследствие их попадания извне, так и в результ то изменония углеподородного состава рабочих жидкостей. Эти процессы качинаются ухе при выработке рабочих жидкостей на заводах и продолжа&тся на всех стадиях его транспортировав :л-гл:с:;ия и применения.

Ззгрязнс.к-2я, образующиеся в рабочих жидкостях или попад апие в них при производство, относятся к производственным.

Загрязнения,, попадающие в масла или образующиеся в них ¿гок транспортных и нефтескладских операциях относятся к опор ц.\снп:1м загрльнапцзл.

Яагразнонкя, которые зоаникапт з рабочих жидкостях ют згнсслтся з них при эксплуатация ГС* и-т.п. относятся к экспл атацпоиным загрязнения:.!.

Специфические условия эксплуатации мелиоративн-гх машин приводят к попаданий в рабочие жидкости, характерных исюшчи' только для определенных условий. Например, в рабочих жидкостях, применяемых а ГС мелиоративных машин, часто встречаются значительные количества концентрация пыли основным компонен том которой являются частицы кварца (от 65 до 95 %).

Необходимо отметить, что одни загрязнения появляются в рабочих жидкостях только на определенных этапах производства транспортирования, хранения и применения рабочих жидкостей, г другие могут образовываться в рабочих жидкостях или попадать в ьих на нескольких или даже на всех этапах, причем одни и т< гл загрязнения могут вызываться разними причинами, что отражается на количестве и составе загрязнений.

Анализ загрязненности рабочих жидкостей показал, что борьба с загрязнениями в рабочих жидкостях на каждой из этих стадий имеет специфические особенности, поэтому загрязнения целесообразно классифицировать по основным этапам производства, транспортирования, хранения и применения рабочих жидкосте

На оснсшашш исследовании по влиянию загрязненности рабочих жидкостей на надежность гидроэлементов установлено, что загрязненность рабочих жидкостей значительно сникает надек-юсть ГС и долговечность безотказной работы их агрегатов. Современные системы гидравлического привода включают агрегаты с прецизионными деталями, имеющими весьма малые диаметральные зазоры, что повышает чувствительность этих агрегатов к наличию в жидкости твердых частиц.

Частицы загрязнения, размер которых соизмерим или превышает величину зазора между трущимися поверхностями, являются весьма опасными, так как вызывают заклинивание и повышенный износ деталей. Частицы меньшего размера не вызывают заклинивания, то также способствуют износу. В агрегатах устанавливаемых в гидравлических системах мелиоративных и сельскохозяйственных машин, зазоры в прецизионных деталях тоже невелики. Поэтому основным требованием к рабочим жидкостям, применяемым в гидравлических системах мелиоративных и сельскохозяйственных машин является отсутствие в них даже загрязнений размером 5-10 мкм.

Во второй главе приведен анализ систем и способов очист- . ки рабочих жидкостей ГС.

Вопросами исследования, проектирования производства очистительных устройств занимались и продолжил? вести работы в НАТИ, НШ, ВНИЙГидропривод, ЕНИИСтройдормаи, ЗШС, ряд заводов, ПО машиностроительной, автотракторной, металлургической, авиационной отраслей и сельскохозяйственной индустрии, ЦУРов - ШИСП,- ЛИСИ и КНИГА, АзИСУ и др. Из зарубежных стран следует отметить общеизвестные £ирш Англии "Гласьо" фЕ1рмы "Хшгс" и "Дгсеиерал Электрик" - СПИ..

Большой вклад в решение этой проблемы внесен учеными Н.Ш.Ахметовым, Л.С.Ломазовш, А.В.Прокофьевым, Т.М.Башты, П.К.Ееляшшш, Ж.С.Черненко, К.В.Рыбаковым, А.И.Глыбяным, М.А.Григорьевым, В.М.Гродзиевскиы, В.П.Коваленко, Р.М.Юткевичем, К.А.Саг,иным, В.А.Волеговым и др.

Весомый вклад в развитие очистительных устройств внесли ученые зарубежных стран: Англии, США, Франции и др.

Анализ систем и способов очистки рабочих жидкостей ГС показал, что существующие в настоящее время очистители рабо-

•чах .'аадссстей не вполне отвечают требованиям, предъявляемыми к этим устройствам пса их эксплуатации в сельском хозяйстве . 1:еллсрат;:вн:гх -работах.

.Применяемые на мелиоративных машинах линейные фильтра с сетчатыми и .пористыг/а Фильтрующими элементами имеют следующи кедсстьт^н:

г- при срзьнлтелькоЛ высокой тонкости очистка рабочей леи. кс с иг, они не обладает избирательной способностью к загрязне ниям, т.е.' одинаково удаляют как органические, так и неорган, ч&склэ загрязнения, фильтрование связано частым техническим сбслу:*уаьч-лси< очистителей для замены или промывки фильтрующие эл-^йюв,

Б этоЛ связи следует ответить, что в последние годы воз никло новое напраЕлениэ з создании средств тонкой очистки зддкостей, связанное с использованием силовых полей, а имен;

- магнитные (с. электромагнитом и постоянным магнитом);

•- электрические (высокочастотные л электростатические);

- вибрационные (иехандчеекпе и ультрозвукоше);

- гр^тац^онные (нехферцьного, полунепрерывного.я пер:* дическсгс действия);

- цен??рсбегныб' (гидрсциклоны и центрифуги);

- ког.:бикароьзннце. -

.'Лзгинтиые фильтры, благодаря электризации, улавливают также часть кемагялткых частиц. В то на время, нормальная работа г.-агнитша, очистителей обеспечивается только при ламинарных токах жидкости со скорость!» не болег I м/с. Помимо этог недостатком .мр'г-нятных очистителей также яяляетея их способ-кость к улоалиа-икиз■ только ферромагнитных загрязнителей. Очи ка ь злекгрпчоско:.: поле недостаточно разработана для широкое практического применения.

. ' Рябота вибрационных очистителей основана на явлении коагуляции твердых частиц в поле колебаний. При амплитудах ультразвукового поля, -пропылающих некоторого порогового для рабочей кидкости эньчёнпя,. возникает кавитация, а при относительно кр'тког^лкенном;воздействии его тонкодисперспые загрязнители агрегируются,- поело чего их удаляют отстаиванием или фильтрованием. Однако кавитация, при определенных режимах попользуется я' дая.диспергирования крупных частиц (не менее

О мим) загрязнений до размеров I мкм я менее, которые считают-я неопасными для изнашивания.

Гравитационные очистители-отстойники основаны на одном из ростых физических способов очистки рабочих жидкостей отстаи-ании или седиментации.

Отстойники применяются только для очистки маловязких жид-остей от крупных механических примесей, т.к. скорость движе-ш частиц в лащкости под действием силы тяжести очень мала.

Гидроциклоны дают очень грубую очистку, поэтому не пред-¡тавляют интереса для применения в гидроприводе.

Многие эти недостатки отсутствуют з центробежных очисти-■елях, в частности:

- при их эксплуатации кет необходимости менять отдельные -злы, 1сак например, это имеет место в бумажных и других фяльт-хзх тонкой очистки;

- в процессе работы из рабочей жидкости удаляются, в первую очередь, загрязняющие частицы, имеющие высокую плотность [абразивные, металлические и т.д.), т.е. частицы которые вызывают интенсивный износ деталей гидравлических агрегатов;

- пропускная способность по мере накопления в ней загряз-штелей практически не меняется;

- из рабочих жидкостей ГС в процессе очистки не удаляются дктипино присадки, п то промл как при исполт.поплшш, например, бумажных фильтров тонкой очистки из масел удаляются до 3% об-иагораживага'дпх присадок.

На основании исследований по влиянию загрязнений различной крупности на противоизноснке свойства рабочих жидкостей установлено, что продукты загрязнения неорганического происхождения размерами меньше 5 мкм не ухудшают противоизносных качеств рабочих жидкостей. Так как применяемые системы и способы очистки (фильтрами и центробежными очистителями не обеспечивают необходимой чистоты рабочих жидкостей, поэтому измельчение частиц загрязнения, не уловленных очистителями являются одним из перспективных путей совершенствования системы очистки мелио- . рзтивных машин.

Для достижения поставленной цели в работе решались следующие задачи:

- анализ работы ГС тракторов и тягачей и обследование их

технического состояния в процессе эксплуатации;

- установление эксплуатационной надежности и долговечности йильтроэлемен'гоЕ;

- анализ систем я способов очистки рабочих жидкостей для поьшекяя надежности работы агрегатов ГС;

исследовать вопросы очистки рабочих жидкостей ГС в си-ловга полях';.

- разработать методики и математическую модель для исследования систем очистки жидкости ГС мелиоративных машин;

-обосновать конструктивных параметров сопловых, бессошго-2Ы7. ц5нгробе'~-шсс очистителей и ультразвукового зшдкостного гоне тора;

- разработать методику объемного определения количества загрязнений в рабочей зхидкссти;

- на основе статистического рассмотрения процесса измельчения частиц сформировать задачу о дроблении частиц под действием ультразвуковой обработки;

- сь'Сор парака- ричесхого ряда сяловшс дептробскных очистителей для ГС ыелисратявкых малин; • .

- выбор основных параметров силовых центробежных очистителей параметрического ряда;

- разработка предло-,ен.'й по ¡созданию нового типа системы очястки, сос7г.;.-|!-;х из дпух блоком;

1 - цен:робели:ая очистка,

2 - ультразвуковая обработка частиц;

- разработать стенды и приборы для .испытания г.ептробезшьо! очистителей и ультразвукового щщкостного ге::;;ратора;

- провести анализ применяем!« очнститолыпгх устройств и дать реко:.:ендацял по выбору наиболее перспективного варианта системы очистки для ГС мелиоративных машин;

. - использовать эффект ультразвуковой обработки для сверхтонкого измельчения механических примесей;

- прс:.естк окспер;ьментальнке исследования проверки адек-ваткссти принятой теоретической модели и дать оценку эффективности разработанной системы очистки;

- провести анализ технико-экономической эффективности результатов исследований в условиях эксплуатации мелиоративных •ьгадин.

В третьей главе приведено теоретическое обоснование параметров центрифугирования рабочей жидкости и процесса измельчения загрязнений, а также разработка рекомендаций по созданию системы очистки.

При работе системы очистки (рис.1), рабочая жидкость подлежащая очистке, проходя через кольцевой зазор в сечении 1-Х разделяется на два потока: один из них после резкого поворота проходит через сечение 2 - 2 и попадает в форсунки очистителя, а другой пройдя через сечение 3-3, поступает в осадительную камеру. I

Точный расчет точения загрязненной рабочей жидкости в очистителе представляет больше трудности происходящий в потоке. Расчет производится исходя из одного условия : все частицы загрязнений определенного размера должны пройти в осадительную химеру. Допустим, что расчет проводится для частщ сферической <[ормн постоянного диаметра ; частицы распределены в сечении потока 1-1 равномерно; для различного сечения потока скорость рабочей жидкости равна среднему значению скорости по отому сечению. При проведении расчета принято, что все геометрические разморы очистителя заданы, за исключением размеров отверстий отбора жидкости также заданы характеристики жидкости.

Исходя из приближений я допущений получено уравнение:

/Д\

Рис.1 Схема расчета расхода рабочей жидкости через осадительную камеру СО

М---=4_и

о-

не

14 -

_

где ~ пловдди отверстий в соот

взтстнудщих сечениях, сгл2;

у^ - плотность материала частиц, г/см3;

кинематическая вязкость рабочей жидкости, ст; ^ - ускорение силы тяжести, м/с ;

Т3 - пути частицы загрязнений в радиальном нап-

• равлении в данный момент, см;

Н - путь частицы, проченный в продольном направлении, см;

£ ; 2) - принятые обозначения в формуле (I).

Решение уравнения (I) позволяет найти размер отверстий длл отбора рабочей жидкости при заданном расходе рабочей лсд кости.

Теоретическое рассмотрение реактивной силы струи жидкое ти с учете:.-, поправки на влияние центробежной силы гютзывае'. что при работе очистителя центробежная сила создает дополнительный налор д(\а , который увеличивает реактивную силу.

дь

п

г

где - £ - расстояние от оси вращения до ближайшей к ос!

внутренней поверхности трубки, подводящей жщ кость к соплу, м. £ - аналогичное расстояние до дальней от оси поверхности подводящей трубки, м.

й-W.fiИ (з:

где ^ - реактивная сила, кгс; ^ - коэффициент расхода;

р

'т 1«-

плотность рабочей жидкости,

КГ О

площадь выходного сечения сопла, ыг;

- коэффициент гидравлических потерь напора на участке от входа рабочей жидкости в центрифугу до сопла;

^ - давление жидкости на входе в центрифугу, кгс/м2;

- расстояние от оси ротора до оси сопла, м;

¿я * а - п ,

м

Полученное уравнение (3) связывает величину реактивной силы с давлением жидкости перед соплами и с числом оборотов в мин. ротора центрифуги.

Момент сопротивления вращению ротора в диссертации определен по методике В.В.Турчака.

мс Ыт + Л/В, С4)

где К/к - мощность, необходимая на раскрутку рабочей жпдкос-

- ти, кВт;

- мощность, необходимая на преодоление трения в подшипниках, кБт;

IV^ - мощность, необходимая на преодоление трения о воздух, кВт.

При исследовании характера движения жидкости в рабочем колесе бессоплового центробежного очистителя, оно должно рассматриваться как сложное, состоящее из двух складывающих движений; относительного и переносного, что хорошо видно при рассмотрении (рис.2,3).Сумма относительно и переносного движения дает абсолютное движение, т.е. движение ее относительно неподвижного направляющего аппарата.

При выходе из направляющего аппарата рабочая жидкость, вращающая колесо, меняет направление всего движения и вектор относительной скорости на выходе \л/г образует с вектором относительной скорости на входо или с совпадающим по направлению вектором переносной скорости Ц.^ угол о12 , что

Рис .2 ' . Схема движения жидкости в рабочем колесе

Рис.3 Треугольник скоростей на выходе из рабочего колеса

зафиксировано'на рис.3, где ^ и Гг расстояние струи жидкости от оси рабочего колеса, соответственно, при входе и выходе с лопасти;

К/ и 112 -.окружные скорости на входных и выходных кромках. . • - \ " ,

Все способы улучшения основных показателей центробежного очистителя сводятся к повышению угловой скорости ротора. Хля определения .зависимости угловой скорости ротора от основных параметров центробежного очистителя получено выражение:

fßZjL'fi-rt') zc<p,{*-Costi*+ft)

хде P - сила, действующая на ротор,Н ; р ss J^ - коэффициент расхода отверстия;

П - давление жидкости на входе направляющего аппарата,

f - коэффициент гидравлических потерь на участке от входа жидкости в направляющий аппарат до отверстия перегородки;

£с - число отверстий;

9? - коэффициент истечения струи; угол подачи жидкости;

0 - плотность рабочей жидкости, кг/ьг;

j*1- диаметр отверстий, м;

расстояние от оси вращения до внутренней поверхнос-

1 ти перегородки, м;

(2 - аналогичное расстояние до наружной поверхности перегородки, м.

Из выражения (5) следует, что угловую скорость ротора можно повысить правильным выбором цс , ^ , £ГС • Р • ö(2.

Расчеты по формуле (5) показывают, что угловая скорость ротора при 0, и 3,5*10 м /с, R « 0,3 МПа, dc =(3...4,6). I0"V Zc « 2...8, 90°, Р^ » 890 кг/м3 ив средних

значениях коэффициентов составляют (415.. .7Ю)с~ . Таким образом проведенные исследования показали перспективность применения системн очистки в ГС сельскохозяйственной техники

Эффективность работы системы очистки оценивается коэффициентом очистки рабочей гладкости от загрязнения, которая определяется по формуле, предложенной В.В.Забелиным.

(6)

В реальных условиях масса загрязнений в объеме жидкости

не- доляна превышать .0,005$ и поэтому в правой части формулы (6> вводится коэффициент ( ^ ):

н

где Хн и - концентрация загрязнений в рабочей жидкости соответственно до я после очистки, в мг/л или

iïl2- кратность циркуляции рабочей яидкости через ротор . очистителя; - 3C00 ( Q4+ Qy )/\/ К - объем г-идкости в ГС, М3; •

Q - расход рабочей падкости, прохсцяцей через ротор очистителя, mVç; поток утечки, ь^/с; t - время работы очистителя, ч.

Коо'Мицкент счистки ^ является параметром очистителя одновременно завися^.:« от расхода, объема ГС, концентрации загрязнений в рабочей жидкости до и после очистки и времени работ;.: ГС.

L'a 32,1 был рассчитан параметрический ряд очистителя при нсминслъпсм регта/е работы ГС. Предположив, что расход очистителя Q О ^ кооф^ициопт ОЧИСТКИ </у 3/1 ЛрОМЯ

.¿«ли 6 ч работы очистителя концентрация загрязнений у;.:гнгг.-лась до я'близе 0,005;? ( (/>f ~ 0,925), что соответствует значениям ГОСТ 10577-73, то выбранный ряд счикется допустимым .

Для удобства пользования на основании полученных данных

Одной из целей диссертационной работы является выбор конструктивной форш и определении оптимальных параметров ультразвуковых лидкостных генераторов, в наибольшей степени отй-зчакж работе на аидкостях ГС мелиоративных машин.

Основываясь на предварительных экспериментах, автором выдви^гута гипотеза об искусственном сверхтонком измельчении кеханическлх примесей, не улавливаемых фильтрами u центробек-

Рис.4 Номограмма для выбора параметра очистителя и его типа

ными очистителями из гидросистем мелиоративных машин.

В качестве источника, обеспечивающего сверхтонкое измельчение механических примесой в рабочей жидкости приняты ультразвуковые жидкостные генераторы.

В связи с этим больиой интерес представляет разработка теоретической схемы, позволяющей предсказывать, а также качественно и количественно описать процесс измельчения механическая примесей п рабочей жидкости ГС под действием ультразвуковой обработки (рис.5).

Рис.5 Схема концентратора механических примесей в центробежном очистителе (А - зона возникновения 1 ультразвуковой обработки)

Если число частиц в единице объема (концентрация частиц] равно П. » то после действия ультразвуковой обработки в тече кие времени 1 часть частиц разрушится, а часть останется неизменной.

Закон убывания частиц можно записать в ввде:

п = па а

(8)

где

- начальная концентрация частиц;

а - величина, характеризующая долю частиц, не претерпевших измельчений при действии кавитации; /С - число актов измельчения. Тогда (1-а) - доля частиц, претерпевших измельчение. Исходя из сооткопеь.чл (8) мозшо написать, что концентрация частиц первого размера равна

П,

О)

а концентрация частиц ГП -ного размера будет определена равенством:

nt-i

п = п (fii-ы

a¡ (-')

i+a

/ • m

и pjfo-fl/)

J+ f

(10)

Из соотношения (3) и (10) видно, что число начального размера частиц всегда убпвазт, причем убывание частиц происходят тем быстрее, чем меньше величина (X , характеризующая дано оставшихся частиц за один цикл. С уменьшением размеров частиц второго и третьего размера наблюдается вначале рост числа этих частиц до определенного значения, в последствии так же, как <л для частиц первого размера, наблюдается убывание частиц со временем.

Скорость нарастания числа частиц ( |71 + I) размера выражается следующей формулой:

9 в"л-аг-1

пж \ )

ha

а

В это соотношение в виде сомножителя входит первоначальная концентрация частиц,

Скорость убивания числа крупных частиц ( 111+ I) размера определяется по формуле:

q

dlgn

м-н, ic

ПН1

dK

Ца

m+i

(12)

VH

Необходимо отметить, что первоначальная концентрация в соотношение (12) не входит. ^ г

Число частиц, имеющих размеры от + ^ до ¿^^ определяется по формуле:

1- «И .

J»K m*ijK

1 +

а

Ц1-а)тк

— — m-L ^

а. l1

1 М>с ш"1

J

= 1+1 Диаметр различных частиц ( ftt + I) размера равен

m

(13)

(14)

где 6 - число измельченных частиц;

д1 - первоначальный диаметр частицы. Логарифмируя соотношение (14) можно написать:

Зависимость 1д $ от 1 для Р = 4 кгс/см2 позволяет установить, что измельчение частиц разного размера проис-

(15)

•годят аналогичным образом, то есть $ = Const ^

Зная,: что■один цикл равен в среднем 35-40 с, можно считать, что один акт измельчения происходит за 4-12 циклов.

Это означает, что вероятность частиц раздробиться за один цикл равна 0,25-0,08. Тогда вероятность частиц остается неизменной в течение одного цикла воздействия ультразвуковой обработки и равна 0,75 * 0,92. .

Число частиц, измельченных за один цикл, равна

Щ = Д7'р ~ (0'25 - °>ш) »

а число оставшихся частиц

П. о ( < - Рр ) = /1,(0,75 - 0,92)

при б =3, ^ = 0,25 (число дроблений оа один цикл).

После обработки экспериментальных данных имеются более характерные три точки: а. =0,32; <7 = 0,64; ¿7=0,7; при / = 100, 60, 10 мкм.

С целью получения математической модели для системы очистки был использован метод линейного плана полнофакторного эксперимента. В. качестве исследуемого фактора была принята угловая скорость ротора.

При проведении экспериментальных исследований была выявлена необходимость уточнения оптимальных значений некоторых факторов, обеспечивающих стабильную работу системы очистки .

Такими факторади явились: угол подачи струи , выбор

оптимальной формы".отверстий, значение реактивной силы при истечении жидко с т и "и 3 • от в с- рс ти/i .

При исследовании вопросов, связанных с очисткой рабочей .идкости ГС мелиоративных машин, необходимо проводить анализы олыиого количества проб рабочей жидкости.

В ЛИСИ с участием автора разработан метод быстрого опре-.еления концентраций загрязнений в пробе рабочей жидкости.

Для определения концентраций загрязнений рабочей жидкости еобходимо планирование экспериментов с целью нахождения ре-льннх значений измеряемых величин и оценки погрешностей этих араметров.

. Для обеспечения достаточной надежности проводимых экспе-иментов проведены три серии опытных,работ. Первая серия дала озмоясность получить и обработать данше по концентрации заг-язнений рабочей жидкости ГС, вторая - по концентрации загряз-ений очищенной системой очистки ГС, оснащенной фильтром.

Доверительная вероятность по трем сериям опытов составила: ОС = 0,914; 0,912 и 0,91, а значения коэффициентов Стьюдента оответственно были равны 1,938, 1,92 и 2,1. Таким об-

азом, полученные доверительные интервалы свидетельствуют с остаточно высокой надежностью анализов проб рабочей жидкости С»

Основной целью экспериментальных исследований являлось роверка теоретических обоснований параметров центробежных чистителей и ультразвуковых жидкостных генераторов. Для это-о были спроектированы и изготовлены несколько экспериментальна устройств:

- сопловые и бессопловые центробежные очистители;

- стенд для изучения истечения жидкости из сопел соплово-о и отверстий направляющего аппарата бессоплового очистителя;

- прибор для определения оптимального числа оборотов ро-

ора;

- стенд для испытаний очистителей;

- стенд для испытания ультразвуковых жидкостных генерато-

юв;

- ультразвуковые жидкостные генераторы;

- экспресс-анализатор.

При экспериментах такасе бит использованы существующие аплараты - ■каиина трения СЩ-2 и рабочая камера для испытана образцов..

В соответствии с разработанной методикой основной задач« экспериментальных исследований являлись:

выбор оптимального размера отверстий в соплах камеры осаадения; ' ■

- шбор оптимальной форлы сопел реактивного центробежное очистителя;

- определение оптимальной величины угла р между осью сопла и напраг^ение?/! от сопла к оси вращения;

- выбср оптимальной формы и расположения отверстий направляющего затрата;

- спределенио густоты стззрстий для направления струи;

- определение 'оптимальной величины угла между осью направления струи и оси вращения рабочего колеса;

- выявление абразивного действия пропущенных частиц очи< титедямл рззасй эффективности;

прсведение визуалькюс наблюдений зоны ультразвуковой обработки в- различных конструкциях ультразвуковых" жидкостных генераторов;

- определение измерения формы частичек после прохоидени. через зону ультразвуковой обработки;

-•определение оптимальной формы ультразвукового яздкост ноге генератора при входе в него раоочой кидкости;

- уточнения величины угла и распределения давления в ко нуснсй части ультразвукового жидкостного гзнератора;

Эксперименты проводились на специально изготовленных стендах:

, - стенд дли испытания центробежных очистителей;

- стенд для испытания ультразвуковых жидкостных генерат

Стенд для испытания центробежных очистителей позволял создавать поток, рабочей жидкости с определенным расходом при ее различна 'давлениях и температурах.

При проведении. окспсримеитов в бак стенда заливалась ра бочая жидкость К.ТЗ и ИС-30, нагретое до температуры 45...55

в бак стенда вводился искусственный загрязнитель типа М10-Н 1Л63-Н, концентрация загрязнений которых принималась из рас-гта 22 г на ОД м°, по ГОСТ 3647-71; перемешивались з объеме 'Ю-3 л жидкости, после чего они заливались через воронку бак.

После перемешивания загрязнителя с рабочей жидкостью из зка брали пробу. На экспресс-анализаторе определялось снижение эицентрации загрязнителя рабочей жидкости в зависимости от яаметра отверстий в сопла:: камеры осаждения. Диаметры отверс-!Й в соплах изменялись от 2 до 6 мм. Затем определялась круп-эсть частичек загрязнений в баке, а после окончания экспери-знга - в роторе соплового центробежного очистителя.

Проведенные эксперименты показали, что самая малая загряз-энность рабочей жидкости достигается при работе соплового ентробежного очистителя с двумя отверстиями в соплах диаметром мм.

Для исследования влияния формы сопел ка величшгу реактив-эй силы испытывались четыре формы сопел.

Для выявления зависимости угловой скорости рабочего коле-а от угла подачи эксперименты проводились с направляю-

ими аппаратами трех типов.

Испытуемый бессопловкй очиститель имел параметры: прямо-инейиыо лопатки на рабочем колесо, напрщушюцщй аппарат с во-емыэ отверстиями с( = 4 мм и с расходом рабочей жидкости Д6.10"3 м/с.

Данные экспериментов по эффективности очистки показывают, то за 5 ч работы при расходе 4,16-ПР* м^/с концентрация ис-усстБошюго загрязнения М63-Н снизилась 0,029 до 0,0052 %. ричем, из жидкости были удалены все частицы загрязнений дпа-¡етром больше 10 мкм и после 5 ч работы в роторе было обнару-:ено 0,021 кг загрязнений.

Во время испыташш очистителя во всех режимах работы пено-|бразопания в жидкости но наблюдалось.

Помимо этого, экспериментальные исследования позволили усыновить оптимальную форму отверстий направляющего аппарата, юторая в совокупности с оптимальной густотой позволяет повы-!ить частоту вращения ротора бессоплового центробежного очис-

гахеля ка 25 ^увеличивая тонкость очистки рабочей жидкости ГС ла 5 %.

С целью проверки ш1тенсивности работы ультразвукового жидкостного генератора и изменения вязкости рабочей жидкости при многократном прохождении через ультразвуковой жидкостной генератор был проведен эксперимент.

Испытания генераторов проводились на стенде с подачей ра бочей жидкости .от насосной установки.

Э'йект измельчения механических примесей в предварительных экспериментах устанавливался визуально под микроскопом.

Здесь ставилась цель только определить присутствие процесса гз1:ельченкя механических примесей и определить изменена фермы частичек после прохождения через зс ту кавитации.

Визуальные наблюдения за возникновением и развитием кавы гадая в концентраторе позволили установить:

- с увеличением давления, температуры и повышением концентрации механических примесей увеличивается зона кавитации;

-■при извольчсыш кварцевого исскл частички принимают ра ¿¡¿■туя ;Хср1у с :.аостре-нкымя и тупныи краякя;

, - при измельчении металлов в начале происходит отрыв ост рис выступов я частички принимают сферическую форму; размеры сферических частичек уменьшаются по мера увеличения числа про ходов через зо,.'у глг.-.'.татА.

Для испытуемых генераторов входное отверстие бто принят разнил! 5 ¡¿¡л, а выходное отверстие трех размеров: диаметром 10 15 и 20 ш. Угол конуса перехода от диаметра входн.и о отверст к ,хиа:летру выходного отверстия изменялся от 4 до 70° с интервалом через два градуса.

Во всех экспериментах наблюдалось измельчение частиц. Ха рактер и форма частиц оставались такими ке, как и в предвдущи. экспериментах. Для определения оптимальной формы генератора при входе в него рабочей жидкости и утешения величины угла . расн^оделегяя давления в конусной части бшш изготовлены проз ■рачкые трубчатые генераторы.

Ма основании проведенных исследований построен график рии. 6 распределения давления по длине генератора для различны радиусов входа.

Определение эффективности работы исследуемых ультразвуковых жидкостных генераторов производилось такяе по интенсивности шума, возникающего при кавитации.

Для определения интенсивности кавитационного шума использовался гармонический анализатор ВШ1ИГ-КА-2.

п о 5 10 15 гох.им

=3 _ 3:

»о

а -Э э та

5.

0,5

■10

Э

-1,5

-2,0

г V 41

\ й

\\ \

о,с \

0,4- V \

л1 ...... 1 1 Г I —__X. 1 л

// 1 -

0- —/ А / 1

I

Длина ультразвукового жидкостного генератора, мм

\

Рис.6 Схема распределения давления по длине генератора для различных радиусов входа

Проверка атияния степени измельчения и концентрации механических примесей на износ стального образца производилась на машине трения МТА-1 и МАСТ-1.

На основании выполненных теоретических и экспериментальных исследований соплового, бессоплового центробежных очистителей и ультразвуковых ;кидкостных генераторов автором была разработана система очистки состоящая из двух блоков:

- центробежной очистки;

- ультразвуковой обработки.

Эксплуатационные испытания разработанной СО проводились на различных мелиоративных и сельскохозяйственных машинах (скрепер Д-357П на базе тягача 1ЛоАЗ-546П; экскаватор 30-3322; трактор ДТ-75; К-702).

Результаты исследований по установлению гранулометрического состава неорганических загрязнителей рабочей жидкости ГС тягачей оборудованных системой очистки и фильтром после определенного времени их эксплуатации, представлены в таблице 2.

Таблица 2

Результаты.анализа проб рабочей жидкости ..'•ГС тягачей со скрепером

х„ер;:сдичг;ость-взятия проб, ч Содержание загрязнителей в рабочей жидкости очистителой ГС, оборудо- . ванных в % по объему

. фильтром . системой очистки

Не леггельзоаднная 0,0059 0,0059

Через 2 ч работы 0,0480 0,0413

Чб1;<:2 2С0 ч ■заботы 0,0570 0,0195

Через 4СО ч работы ' 0,0840 0,0082

Через 500 ч работы 0,0945 0,0080

Данные табл.2 показывают, что объемная концентрация загрязнителей а свежей рабочей жидкости, взятой из заправочной цистерны, составляла 0,СС5Э/, а после 400 ч работы ГС с фил: рог.! она возросла до 0,084$, в результате чего фильтр полност: засорился и переехал функционировать. Б то же время, после 400 ч работа центробежного очистителя с ультразвуковым жидко« ним 1'1Ц1:1/лТ01/м, обьомная концентрация загрязнителей в жидко« z¡l постепенно снижалась к достигла С,0082$.

Гигроскопический анализ частиц загрязнения, проведенный помсаддз микроскопа МЖ1~8м показал, что .в рабочей ,тидкости на. более крупные частички, размеров до 18 мхм ;; их количество снизитесь примерно па 30/,, и рчзмерп основной массы частичек ££гр.13.чений не преыглали I мкм.

После неоднократного просмотра под микроскопом более крупных частичек механических примесей было высказано предпо лсжеппе, что эти частички представляют собой резину, попадав щи и гидросистему при износе уплотнэшй.

Проведенные исследования в эксплуатационных условиях полностью подтвердили теоретические выводы и результаты эксп рнментов.

Для определения эксплуатационной надежности ГС мелиора-

:вных машин, были проведены специальные работа в колхозе им. Нариманова на тракторе ДТ-75 и УМ-17 Госагропрома Азербайд-лской республики, которые являются наиболее характерными пред-»иятиями такого профиля, имеют машины разных марок, в том чис-:, тракторы и тягачи с различными навесными оборудованиями для лиоративных работ.

Сведения о характерных отказах, неисправностях, дефектах их повторяемость в ГС тракторов и тягачей взяты из отчетов ¡ше указанных организаций.

В результате установлено, что разработанный метод по опре->лению эксплуатационной надежности центробежных очистителей с ультразвуковой обработкой гГС мелиоративных машин, основанный . использовании информации об их ресурсах в условиях эксплуа-щии, а также дополнительных исследований по их конструкции, 13воляет прогнозировать безотказность, долговечность и ремон-тригодность фильтров и системы очистки. Она показала, что [льтры и системы очистки обеспечивают работу ГС в течении за-щного ресурса с вероятностью соответственно 0,44 и 0,90. С вменением центробежных очистителей с ультразвуковой обработай долговечность ГС мелиоративных машин повысится в среднем. I 26...3715.

Экономический эффект от внедрения системы очистки составил >,6 тыс.рублей при годовой программе 46 условных машин.

ОБЩИЕ ВЫВОДУ

1. В результате теоретических и экспериментальных исследо-ший получено новое решение, имеющее существенное значение для ссплуатации мелиоративных машин, заключающееся в разработке той системы очистки, состоящей из центробежного очистителя 1^очих жидкостей ГС с ультразвуковым жидкостным генератором с юходом от 0,333-ю-3 до 5-Ю-3 м3/с.

2. Установлено, что основной причиной изнашивания агрега-)в является загрязнение рабочей жидкости ГС. Среднее содержание 1грязнителей в рабочей жидкости после 100 ч работы ГС составля-' г 0,06"£, что в 12 раз выше допускаемого значения ГОСТ 17211-71.

3. Анализ показывает, что наиболее применяемые для очистки 1бочих жидкостей ГС мелиоративных машин фильтры, самых различ-йх видов, не обеспечивают ее достаточно тонкую очистку, не

надетой и не долговечны при эксплуатации и поэтому малоэффективны. В связи с этим возникла необходимость в разработке нов! и сопергенствоании существующих конструкций силовых очистител* котонин но сравнению с фильтрами имеют большую гряооемкость, поыюллщуто работать без разборки до замены жидкости, а также обеспечивает повихенную тонкость очистки рабочей жидкости в лгбыг .производственных услсгиях.

4. Теоретические исследования соплового центробежного очистителя позволили получить уравнение которое позволяет вычислит» суммарную площадь отверстий для отбора рабочей жидкое^ а ©езд'ттеяьную камеру при заданном расходе ¿2 . '

5 Полученное выражение для реактивной с"лы I' , созда1 •аией струей рабочей кидкости, истекающей из сопла очистителя, г учетом поправки на влия.мб центробежной силы справедливо пр! различном заданном расходе рабочей жидкотси.

• о. Теоретически обоснованы и экспериментально проверены аналитические зависимости описывающие движение кидкости через рабочее г.отячо и перегородки, являющиеся основополагающими пр! обоскозаник параметров ¿0.. , Р(< , М и режима работы бе< ¿оптового очистителя; получены формулы позволяющие определять гр&ектбрии движения частиц загрязнителя в радиальном и осевом .ШПрйа.Г.'НИЯХ,

7. На основе статистического рассмотрения процесса измел! ченик частиы сформулированы задачи о дроблении частиц под действием ультразвуковй обработки.

8. Получены соотношения для скорости нарастания и убываш числа частиц, позволяющие по экспериментальным значениям рас-«читат*. основные параметры, характеризующие кинетику измельчения частиц.

9. Разработаны два блока в системе очистки:

- блок центробежной очистки;

- блок ультразвуковой обработки.

10. Разработана методика расчета параметрического ряда ги:,«выу центробежных очистителей по расходу рабочей жидкости I Созванный ряд состоит из б очистителей при начальной концентрг пик загрязнителей до Хк = 0,06 и более, позволяет обслужива: ГС функционирующих мелиоративных машин с расходом рабочей жидкости до 5,00-Ю"3 и3/с.

11. На основании теоретических и экспериментальных иссле-эваний разработана, спроектирована и изготовлена конструкция ялового центробежного очистителя с повышенной угловой скоро-гыо ротора за счет улучшения конструкции направляющего аппа-1та, густоты отверстий направляющих струй жидкости, установ-зния оптимального угла с^ц - 90° между осью направления груй и осью вращения рабочего колеса.

12. Разработана комплексная методика исследований по воп-эсам повышения чистоты рабочих жидкостей ГС, позволяющая пролети исследования любых ГС мелиоративных машин. Она включает гряду со стандартшми приборами и методиками также и оригинально, разработанные автором:

- стенд для испытания центробежных очистителей;

- ультразвуковой жидкостной генератор;

- стенд для изучения истечения рабочей жидкости из отвергай направляющего аппарата;

- стенд с подачей рабочей жидкости отнасосной установки;

- окспресс-анализатор;

- прибор для измерения частоты вращения ротора.

13. На основании оксперимептальных данных получены следу-Зие зависимости О* ^г); \ & , ; £ » f (<*г)} )

14. Установлено, что между коэффициентом , дисперсным )Стпиом пропущенных очиститолнмн частиц и пбргшнпиим ипшшшиа-1еи трущихся пар существует однозначная зависимость.

Численные значения коэффициента пропуска экспериментально 1ределсни для очистителей и составляет для ГС работающих: 1лътром 0,008% после 200 ч работа резко увеличивается, сопло-1М очистителем 0,0061! и бессоплопим очистителем 0,0080. Круп->сть частиц загрязнений, находящихся в рабочей жидкости не зевышает 10 мкм.

15. Эксплуатация центробежного очистителя на тягаче МоАЗ-16 ПД357-П позволила установить, что концентрация загрязнений 1бочей жидкости после 200 ч работы тягача со скреперным обору-танием составила 0,0195^ по объему, после 500 ч 0,008^ и да-:е стабилизировался в пределах 0,006.. .0,003'^, что в 12 раз :ньше по сравнению с фильтрами, применяемыми на опытных тяга-IX и ближе по сравнению с нормами, допустимыми в эксплуатации.

16. Проведенные исследования по определению зкеплуатаци-шой надежности фильтра и центробежного очистителя с ультра-

звуковой обработкой позволила установить, что долговечность гатов ГС тракторов и тягачей с применением центробежных очистителей повысится в среднем на 26...34%.

17. Разработанная'на оснопании проведенных исследований система очистки, состоящая из центробежного очистителя и уль1 звукового жидкостного генератора внедрена в хоз.СМУ треста Ж Минстроя, в учебном процессе АзИСУ, УМ-2 треста №2 Дорремстр< СМУ-203 Главбакстроя, УМ-15 Госагропрома и ГС трактора ДТ-75 Е колхозе им.И.Нариманова Азербаджанской республики.

Экономический эффект за расчетный период с 1985 по 1994 гг. составил 16,6 тыс.рублей, при годовой программе - 46 усл< ны-' мглин.

• Ссноьше положения диссертации опубликованы в ра^отахг •

1. Шарифов А.Р. Исследование работа беспенного центробеа ного очистителя рабочей жидкости в замкнутой гидравлической системе высокого давления - Сб.тр.ЛИСИ к ХХШ научной конфереь «ИИ, Л.: Изд-во ЛИСИ, 1970. л.52-55.

2. Шерифов А.Р. Устройство для очистки рабочей жидкости' гидросистем A.C. № 301162, 1971. -

3. Иарифов A.F. и др. "Центрифуга" A.C. ff- 317262, 1971.

4. Шарифов А.Р. Исследование формы сопел реактивных силе пьпг. очистителей рабочей жидкости гидросистем строительных машин - Докл. к XXIX научн.конф.ЛИСИ. - Л.: Изд-во ЛИСИ, 197I, с 63-65.

5. Седлуха Г.А., Шарифов А.Р., ГЗудагов <5.К. Силовые цент tfexHue очистители рабочей жидкости гидросистем строительных к шин, ЛД5ТП, Л.: 197I.

, 6. Седлуха Г.А., Шарифов А.Р. Расчет необходимого расход рабочей жидкости через осадительную камеру - Сб.тр.ЛИСИ № 67. Исследование рабочих процессов строительных машин. - Л.: Изд-во ЛИСИ, 1971.

7. Седлуха Г.А., Шарифов А.Р. Определение объема загрязнений в рабочей жидкости гидропривода строительных машин. -Сб.тр.ЛИСИ Jr67. Исследование рабочих процессов строительных малки. Л.: Изд-во ЛИСИ, 1971.

8. Шарифов А.Р. и др. Ультразвуковой размельчитель меха» чесьих примесей в жидкости. A.C. № 369939, 1972.

9. Шарифов А.Р. и др. Осадительная центрифуга для очист:

жидкости. A.C. №342677. 1972.

10. Шарифав А.Р. Исследование влияния расположения сопел 1 силовом центробежном очистителе на эффективность очистки 1бочей жидкости гидросистем. - Докл. к XXX научн.конф.ЛИСИ.-.: Изд-во ЛИСИ, 1972, с.26-30.

11. Шарифов А.Р. и др. Устройство для промывки, очистки заправки гидросистем. A.C. № 452351. 1974г.

12. Шарифов А.Р. и др. Центрифуга для очистки жидкостей. .С. № 484096, 1975.

13. Седлуха Г.А., Шарифов А.Р., Торопов А.Г., Пузь П.Н.. ючет основных параметров силовых центробежных очистителей ьбочей жидкости гидросистем машин. Ученые записки. АзИСИ. :рия X. № 1(9). 1979. с.164-173.

14. Шарифов А.Р. Применение центробежного очистителя в щравлических системах машин. Серия "Машиностроение", № 2, (ИИИНТИ, 1979.

15. Шлрифов А.Р. Опыт применения центробежных очистителей 1бочей жидкости гидросистем строительных машин. - Докл. XXI (.учн.конф.КИСИ. - К.: Изд-во КИСИ, 1970.

16. Шарифов А.Р. Центробежные очистители рабочих жидкос-:й гидросистем. - Докл. научн.семинар по технологии глубоких •верстий. ЛМИ. 1970.

17. Шарифов А.Р. Центробежная очистка рабочей жидкости [дроеистем экскаваторов в условиях их эксплуатации. Научно-¡хнический семинар. "Повышение надежности и долговечности [дравлическитг и смазочных систем машин". Хабаровск, 1976.

18. Шарифов А.Р. и др. Исследование и разработка центро-!жны* очистителей рабочей жидкости гидросистем дорожно-стро-•ельны* машин. - Научн.отчет № 73035857. АзИСИ, Баку, 1980.

19. Шарифов А.Р., Алиев Я.С., Мехралиев А.Т. Эффективность вменения центробежного очистителя в гидросистеме дорожно-■роительных машин, АзНИИНТИ, Баку, 1982.

20. Шарифов А.Р., Алиев Я.С., Мехралиев А.Т. Разработка обовнованне эффективности применения центробежного очистная в гидросистеме экскапатороп. - Научный отчет АзИСИ 02340004ГЮ, Баку, 1983.

21. Шарифов А.Р.,К расчету реактивной силы струи рабочей [дкости центробежного очистителя гидросистем строительных шин. ВИНИТИ "Депонирование научной работы". № 6(164). 1985.

22. Шарифов Л.Р., Мехралиев Л.Т. Определение загрязнен кости рабочей жидкости гидросистем землеройно-транспортных машч - ВИНИТИ " Депонирование научной работы" № 10(168).

IV ft.

23. Шарифоэ А.Р., Мехралиев А.Т. Результаты зкеперимен-талып.-х исследозаыий по определению эффективности устройств для очистки рабочих жидкостей, - Межвузовский тематический сб. Тр. Ленинград - Л.: Изд-no ЛИСИ, Юа5, с. 14-16.

24. Тарифов Л.Р. и др. Исследование рабочих процессов

V пути повышения долговечности элементов гидравлических сисг vev управления строительных магнии. - Научный отче" 1зИСИ

г;, сгжжгуж, Баку, 1986 г.

25. Шарифов А.Р., Мехралиев А.Т., Керимов Н.С. Стенд испытания очистительных устройств рабочей жидкости гидросистем ЛзНК/"5ТИ, Баку, 1982, .V" 12, с.З.

?.в. [!!ату/фоз А.Р., Мехралиев /к.Т. Устройство для очистку рсбочеЯ жидкости гидросистемы. Жури. " Строительные и дорож-»-атаки", 1936, № I, с. 9. '

2?. Шарифов А.Р., ?.!ехралиев А.Т., Байрамов A.M. Центро-бух р.!й очиститель для тонкой очистки рабочей жидкости гидросистем дорожно-строительных.маиин. АзНИИНТИ, Баку, 1990, №37 o.i,

2Ü. Шарифов Л.Р., Мехралиев А.Т., Керимов Н.С. Центро-б'Зкпче очистители рабочей жидкости гидросистем, ВИНИТИ,"Депо нироаанис научной работы" ff1 5, 223, 1990, с. 140.

ИЗ. Шарифов А.Р., Мехралиев А.Т., Еайрамоп A.M. К вопро су определения основных силот-.х показателей центробежных очи тителй ВИШИ, "Депонирование научной работы", № II, 229, IS J0, с Л33.

■ 30. Тарифов А.Р., Мехралиев А.Т., Керимов Н.С. Определе парпметроп центробежного очистителя рабочей жидкости гид росистсми. Тем.сб.научн.трудов "Применение методов вычислительного эксперимента в исследовании процессов тепловых маши Беку, 1990, C.I07-III.