автореферат диссертации по энергетике, 05.14.05, диссертация на тему:Монодисперсные потоки капель в теплообменных аппаратах

На зразах рукописи

: од

^ 1 Д:;Р гяэ

АФАНАСЬЕВ ВАЛЕРИЙ НИКАНОРОШИ

МОНОЛИСПЕРСНЫЕ ПОТОКИ КАПЕЛЬ В ТЕПЛООЕМЕННЫХ АППАРАТАХ

05.14.05 - Теоретические основы теплотехники

Автореферат диссертации на ссисканге ученой степени

доктора технических наук /

/V

>

и

Москва - 1999

У

,/Т

•Работа выполнена в Московском государственном техническом университете им. Н.Э. Баумана (кафедра "Теплофизики" и отдел Теплофизики Научно-исследовательского института энергетического машиностроения!

Официальные оппоненты:

Поляев ВЛ. - доктор технических /к, профессор

Базаров ВТ. - дс^ор технически наук, профессор

Лерезич И.В. - доктор технических наук, профессор

Ведущее предприятие: Научно-исследовательский институт химического машиностроения Российского космического агелстъа

при Московском государственно:- тоническом университете им. Н.Э. Баумана по адресу:

корпус факультета "Энергсь-чстностроечяе". С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ЦПУ ем. Н.Э. Баумана

Ваши отзывы на рчтор<5ферат в двух ысземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по адресу:

107005, Ыос::ва, 2-я Бауманская ул., д. 5, МПУ им Н.Э. Баумана, у чбксну сокротярю диссертационного Совета Д.053.15X19.

Автореферат рзг;?слан "_" _ 1999 г.

Уче'ный секретарь диссерт?пиоЕного совета,,

доктор технических наук - Еоронецкяй А .В.

107005, Москва, Лефортовская набережная, д. I,

ОБЩАЯ ХАРАКТЕР, ICTKKA. РАБОТЫ

Актуальность хобота. Увеличение мощности энергосистем и со-ршенствование оборудования ведет к усложнению систем обеспече-:я тепловых режимов и т^ч-бует разработки и внедрения новых ыето->в охлаждения. В связ« с этан проблема обеспечения заданных теп-©ых режимов работы оборудования н его конструктивных элементов ляется весьма акту ал i,hgh в энергетике, радиоэлектронной, лазер-н, авиационной и ракетно-космической технике, химической и пи-вой промышленности, а также в целом ряде других отраслей нартд-го хозяйства. Эти проблема являются определяющими и при созда-и высокотемпературных установок нового поколения.

В особом положении при решении этих задач находится транспо-ная энергетика и в первую очередь космическая и авиационная т<-ика. Сброс теплоты в вакуум представляет собой одну из важней-х проблем практически для всех современных космических у строго, в которых широко используются излучатели га тепловых труб с ельной мощностью порядка I кВт/кг. Однако, в настоящее время во огкх странах ведется разработка ииллнонкиловаттных космических эргостанций, для которых потребуются тепловые излучатели о уде-аой мощностью 30...40 кВт/кг. Для этих целей традиционные споет охлаждения, в том числе и на базе тепловых труб, неариемле-, так как их масса может на порядок превышать масс; всей энер-жстемн. Необходим совершенно иной, нетрадиционный подход к да-эй проблеме.

Таким образом, чрезвычайно актуальной является проблема размотки и внедрения высокоэффективных, компактных систем охлажде-í, что тесно связало о интенсификацией процессов теплопередачи.

Анализ показывает, что при разработке мощных энергосистем ¡то традиционные методы интенсификации, в том числе и метод ра-. тая поверхности теплообмена путем нанесения на нее системы лу-с, подробно исследованный автором, не могут привести к значите-юму Сна порядок и более) изменении характеристик существующих :лообменных аппаратов СТОА). С другой стороны известно, что ме-jí интенсификации процессов теплопередачи дают наибольший эф-гг, если они обеспечивают:

о-первых, максимальное значение коэффициента теплопередачи, реализуется в смесительных теплообменниках ССН TOA); о-вторнх, максимальное развитие поверхности теплообмена, что

наиболее эффективно обеспечивают сферы одного размера, получение которых может быть обеспечено использованием в теплообыеннкх аппаратах технологии струйной печати.

Поэтому одним кэ направлений решения данной проблемы моаьт оказаться использование б системах охлаждения ионоднсперснкх потоков капель, что обеспечивает гаг значительные прекмуцества по сравнении с обычными TOA.

Поыгкеяный интерес к TOA, в которых используются кояодяспер-скые потеет капель, обусловлен преимуществами, которые они инезгс по сравнению с обьгчккш! TOA. Одним из основных показателей работа TOA является его удельная касса. Самке лучшие трубчатопластинча-гые конструкций, включая к теялсвяе трубы, ииешт удельную нассу 5-10 кг/м". Удельная касса кадельньи TOA, жале еолк в качеств« теплоносителя использовать жидкие нзталлк, на один два порядка меньше чея у существующих теплообменников.

Другим параметром, характергоушцин а^фективЕость теплообмен-ной поверхности является компактность СЮ теплообменника. Коклак-тнюш счзташтся теплообменнае аппараты, у которых величина К 3 ТОО hVh3. Компактность теплообменников. применяемых в авпатп е ракеткой технике в настоящее время ухе доведена до 60ТО kVh5 В случае использования ионодиспероннх потоков капель диаметре» даке 0,30 нк Срекомендуются размеры капель менее 0,3 мкЗ дает коэффициент компактности порядка 20000.

Возможность применения в энергосистемах капельных теплообменников рассматривается в двух направлениях: первое - сыесятелыпн теплообнекние аппараты ССМ TOAD, исполюуящне все способы переда -¡и теплота. Исследования показали, что теплообмен при прямом кок такте мекду газом и жидкостью, диспергированной до образована! иелких капель, представляет собой заманчивый путь тернорегулиро ванзтя. поскольку СМ TOA характеризуются высокой эффективность* теплопередачи при компактной геометрии и низкой кассе.

Второе направление - ото ЖЕДкостно-хгапельннй радиатор СЖКР] теплота в котором отводятся излучением в вакууме, куда теплоноситель выбрасывается в виде монодисперсного потока капель.

Очевидно, прекнущеотвами капельных TOA н обменяется возрос иш£ интерес к данному направлению исследований. Работы ведутся как в экспериментальном направленна по создания капельных TOA так и в теоретическом по разработке методов расчета, но ооновви недостатком существующих методов является практически полное о?

\

утствие экспериментального подтверждения данных расчетов. Что в бщем-то объяснимо, так как речь идет о создания принципиально [ового типа TOA.

Несмотря на указанные преимущества и большой объем работ, гроделанный в направленна создания капельных TOA - они все еще гаходятся в стадии концептуальной проработки в первую очередь вз-а сложностей в получении нонодасперсшга потоков капель.

Следовательно, осковшш требованием при отдания капельных ■еплообменнкков является получение монодасперсното потока капель, ¡о вопрос: "Почему поток жидкости распадается на однородные кап-га?"- Не является очевидным. Обздснение лежат в процессе хашгеоб->азовання, которчй требует отдельного подробного рассмотрения.

Проведенные исследования показали, что для создания действующего образца капельного TOA ножно использовать достижения сущео-"вугшцей технологии. Однако, потребуется значительная работа по тешению множества технических проблем, прежде чем будет разработало устройство, имеющее практическое • значение. Эти проблемы (клачают: технику генерации капель вязких жидкостей я металла о гспользоваянем технология струйной печати; природа взаг!юде£ствий «еяду кндкинн каплями в условиях вакуума; проблема совместимости «атериалов и ряд других проблем, т.е. потребуется детальное тех-юлогическое исследование, чтобы полностью оценить возможности >той концепции.

Учитывал вышесказанное, ножно объяснить возросший интерес-в сире к этому направлению исследований. Различными аспектами исследования и практического применения монодиспероннх потоков вещества в настоящее время занимаются многие ведущие научнее пент-ж, как у нас в стране, так й за рубежом, такие как ШТУ, Мой, iAíT, С-П ГНУ, Исследовательский центр им. Н.В. Келдыша, СИП РАН, вашингтонский университет, HACA и такие ведувще аърокосмичв:км&, £>ИрМН, как Boeing, Mr-Donnel! Douglas Дегозрпсе>, Огчгптплп, и т.д.

, Цель и задали исследования. Основной целью настоящей работа является создание на базе существующей технологии моделей высокоэффективных капельных TOA, способных передавать большие тепловые ютоки при малой массе, а также создание научной ба-н разработки i конструирования капельных TOA.

Для достижения указанной цели были поставлены и решенн следующие задачи:

- разработать и создать экспериментальный стенд для шч-дедо-

вания капельных TOA и их узлов;

- провести комплексные исследоьушш процесса каплеобразов^ кия вязких жидкостей;

- исследовать существующие вибросистемы ■ для выбора ueToj наложения синхронизирующих сигналов, необходимых для получени монодисперсных потоков купель;

- провести исследование теилоХ'Изнч^ъких свойств материале с целью выявления "кандидатов" в теплоносители капельных TOA-,

- аналитически исследовать и разработать методы расчета (■итичизации капельных TOA с учетом потерь теплоносителя за сч€ »'-■парения;

- разработать, создать и испытать модели капельных TOA;

- разработать и экспериментально исследовать различные коне трукции генераторов капель.

Научная новизна. В диссертационной работе представлены peav льтатн теоретической и экспериментальной разработок нового науч ного направления - интенсификации теплообмена монодисперсными пс токами капель в TOA различного типа: "жидкость - газ" - для сс здания емесмесительних теплообменников; ИКР - для отвода теплот в вакууме излучением, некоторые массогабаритнне и массоэпергита ческие параметры которых значительно, а в некоторых случаях боле чем на порядок, превосходят соответствующие характеристики лучшн существующих аналогов (удельная масса и удельная мощность тепле обменной поверхности);

- впервые для сопел-фильер экспериментально установлено налнчн нескольких благоприятных частот бессателдитного процесса каплеоб разования;

- впервые по результатам теоретических и экспериментальных иосле дований подучена критериальная зависимость для оптимальной часто ты бессателлитного процесса каплеобразования с мишшальной длино иераепавзгейоя части струи, обеспечивающей оптимальные массогаба ритнне и теплообменные характеристики устройств каплеструйной те хнолопш;

- созданы и окспериыентально испытаны рабочие модели калельны теплообыенных аппаратов, обеспечивающих получение высоких значе кий коэффициентов компактности, удельных массы и мощности тепло обменной поверхности, что говорит о больших потенциальных возмог ноотях теплообменников данного типа;

- проведены аналитическое исследования созданных моделей капель

теплообыенных аппаратов. Предложена метода их расчета, оша-изацин и выбора их основных параметров; метода; выбора теплшгооз-елЯ, его расхода о учетом потерь за' счет испарения; метода спре-елензя основных параметров капельного потока; вперено на ооноэании экспериментально получения и извеотннх да-ннх получена зависимость для раочета коэффициента теплоотдачи в ;онодисперсном потоке капель;

установлено, что для получения оптимальных параметров каплеоб-вэования в создаваемых генераторах капель необходимо использо-ать цилиндрические сопла с коническим входом о углом раскрытая в ре делах 70°...120° с соотношением Д/d » 0,5.. .1,5; - разработа-ы, созданы и испытаны различные типы генераторов капель. Приветна методика расчета виброоистемы и выбора ее активных и пассивах материалов.

Практическая ценность. Выполненная диссертационная работа меет теоретическое и практическое значение, т.к. результаты, поденные на основе разработанных теоретических положений опреде-[ения оптимальной частоты каплеобразовния, коэффициента теплоотдачи монодисперсного потока капель и эффективной излучательной пособности оптически толстого, излучающе поглощающего капг-пыюго :отока и результатов экспериментального исследования созданных Еоделей капельных TOA, могут быть значительно ускорены сроки раэ->аботки и создания высокоэффективных, компактных капельных TOA. 'езультаты работы использованы Научно - Производственным обьеди-гением "Астрофизика", Институтом Высоких Температур РАН и Секцией [рикладных Проблем при Президиуме РАН при разработке систем охлаждения в создаваемых высокотемпературных энергетических 'устаяов-сах нового поколения. Материал^ диссертации используются при чте-ши курса лекций по "Теплофизике" в МГТ7 им. Н.Э. Баумана.

В целом материалы работы необходимо использовать научно-но-. ¡ледовательскими, проекгно-конструкторскнми организациями и пред-гриятиями, использующими кадлеструйную технологию (струнная пе-ить, TOA, гранулирование, камеры сгорания и тл.1

Апробация работы. Основные положения работа я ее отдельиие ■еоретические и экспериментальные результаты опубликованы, докла-[авались и обсуждались в НГТ7 им. Н.Э. Баумана Скафедра "Теплота-яки", отделение С."-2); в Московском Энергетической Институте; в íockobckom Авиационном Институте; в ГПЦ РФ ЩТАК им П.н. Б^ртно^а, ШИ ХИНМАШРКА, на Международных и Российских конференциях: Líe:?.-

дуяэродные Симпозиумы до теплопередаче СМинск 1988 и 1992 гО; Европейский оеминар по теплопередаче СБохум, Гермаккя 1993 rJ; б-й Международный Симпозиум по теплопередаче Шарил, I993rJ; 3-я Международная конференция по теплопередаче, механики жидкоотн и термодинамики (Гонолулу, Гаваи 1993 г.>, Росоинская Аэрозольная конференция СМосква 1993 г.); Международный Симпозиум по тепло -и наооообмену в энергоустановках (Москва 1995 rJ; Научно-техническая конференция, посвященная 165 летию МГТУ ин. Н.Э. Баумана СМосква 1995 г.Э; 10-я Всероссийская НТК, посвященная 150 - летне оо дня рождения HÜ. Жуковского СИосква 1996 rJ; Международная конференция "Ракетные космические технологии" СМосква 1998 rJ.

Публикации. Основное содержание диссертации и обоснование выбора направления исследования опубликовано в 32 работах.

Структура и объём работа. Диссертационная работа состоит из введения, 5-и глав, основных выводов, 2-х приложений и шиока литературы. Работа содержит 436 страницы машинописного текста, в том чноле: 91 риоунка, 9 таблиц, библиография насчитывает 352 наименования, фотографий I.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении дается обоснование актуальности темя исследования, налагается цель работы, раскрываются ее научная новизна i практическая ценность.

р первой главе рассматриваются всоиожнооти использования ио-Еоднсшрснкх потоков капель в TOA различного типа, косшгческга установках, в устройствах каплеотруйной технологии и т.п. Проведен обзор и анализ публикаций по этой тематике, а также указана проблемы, которые необходимо решать при создании капельных TOA.

Существующие системы охлаждения, используемые в модных транспортных внергооиотемах различного назначения, характеризузото/ высокой еффектЕвноотью и надежностью, а также приемлемыми ы&ооо внергетичеокими параметрами. Однако, развитие транспортной энергетики и в первую очередь космической техники требует существенного улучшения характеристик бортовых онотен, в там чноле и ска тек охлаждения, которые должны обеспечить оброс отработанной теплоты в коомоо. Одним из направлений решения данной проблемы ноже-оказаться использование в системах охлаждения моноднсперонях по токов капель, что обеспечивает им значительные преимущества si

сравнению о обычными TOA.

В работах Наттика, Херцберга, Брукнер», Паневина, Дмитриева, Клименко и др. оценаваетоя возможность применения в транспортных энергосистемах капельных теплообменников. При этом рассматривается два направления их использования: СН TOA и ХКР.

К первому типу TOA относятся вихревой, портивоточннй и прямоточный капельные TOA, а также другие схемы теплообменников типа: 'Жидкость - твердое вещество" и "жидкость - гае".

Проведенные исследования показали, что теплообмен при пряной контакте между газон и потоком капель, представляет собой "заманчивый" путь терморегулирования в транспортной энергетике. Способность капельного СИ TOA передавать теплоту непосредственно от жи-дкооти к газу в широком интервале температур позволяет избежать многих ограничений, характерных для обычных TOA, например их тенденции к разрыву под действием точечных дефектов. Смесительный TOA характеризуется высоким значением КПД, низким падением давле- -ния газа при компактной геометрии и низкой массе. Несмотря на то, что установлено большое разнообразие нетолст создания смертельных теплообменников, большинство схем этих устройств все еще находится на стадии разработки и экспериментирования.

Наряду со СМ TOA; в некоторых схемах конструкций, отводящих теплоту, отказываются от того, чтобы теплоноситель был заключен внутри кожуха или системы труб. Вместо этого нагретый теплоноситель непосредственно выводится в- космическое пространство, где он охлаждается излучением. Такой тин TOA иожет привести, как в смесительный теплообменник, к уменьшению удельной массы теплообмен-ной поверхности излучателя более чен на йорядок - это другой тин капельного теплообменника - жидкостной капельный радиатор (ЖНР). В настоящее время ЖНР Срио. D изучается "и разрабатывается совместно HACA и ВВС CIA. В отечественной литературе этот тип TOA известен, как струйпо-капельннй излучатель CcKflD CHATO.

Теплонооитель ?. прокачивается через источник теплоты I и подается в генератор капель 3, который представляет собой камеру высококого давления с большим числом отверстий микронного размера.. Жидкость в виде струек вытекает аз отверстий в открытой кос-ноо. Под воэЛейотваем направленной вынужденной вибрации эти струйки распадаются на капли 4 определенного диаметра о разными промежутками между ваши. Распад струя <*5еспечнвает ыаксямальну» овободную поверхность капли пря заданном объеме; Путем ориентация

Рис. I

отЕеротпй поток капель направляется в коллектор 5, где капли объединяются в единый поток жидкости, который с помощью наооса 6 возвращается в теплообменник. Отвод теплоты излученаен происходит на участке между генератором и коллектором.

ХКР обдадеет рядом ыреиыущест» перед традициоаныни TOA: излучающая поверхность ШСР нечувствительна к воздействию поток« шшрометеоритов, а также к действию оружия направленной ssepinn обеспечивается достаточная простота развертывания ЖЕР в кооыосе в сложенном положении ЖКР занимает малый объем в грузовом отсею транспортного корабля или ракетн-нооителя и тл-

Очевидно, указанными преимущеетвами капельных TOA и объясняется повьшешшн интерес в мире к этому направлению исследований.

Наиболее полное исследование ЖКР проведено в работах Панеаи-к а, который определил- основные проблемы расчета ХЕР и направлена) ьх решения, для многих из которых дал решение, а также ио-.ледова. ссковвые характеристики ЖКР. Однако, в работах Паневина ЖКР наце леки на обычные Сне монодисперснне) • потоки капель и, очевидно поэтому в этих работах практически не рассматриваются процеоа к ал л еобразованкл. •

В работах Херцберга, Таусига и др. аналитическое исследова ние характеристик ЖКР проводится на базе только монодисперсна, потоков капель, однако вопрореам получения таких потоков уделяет ся очень мало внимания. Аналогичные тенденции наблюдаются и в пу бликациях по СМ TOA, так в работах Братуты, Наттика, Брукнера др. аналитически исследовано влияние различных факторов на их па раметры, однако никаких попыток оптимизации CU TOA не предпринв

алссь. Кроне того, в данных работах при расчете СН TOA использо-»ались "стандартные" законы сопротивления и теплообмена, что не >полне оправдано в данных условиях, а также считалось, что поток •аза не оказывает никакого влияния на процесс каплеобразования, соторый, как правило, вообще не рассматривался, использовался и хяд других предположений, требующих аргументированного обоснова-тя или экспериментального подтверждения. Кроме того, как показа-ю в работах Нагорного, Дмитриева, Хасакавы и др. в процессах pain ада жидких струй, особенно при монодиспергировании, много неяо-пи вопросов. Требование монодисперсности потока обеспечивает машинальное развитие- поверхности, равномерность охлаждения потока ¡ кроме того упрощает аяалитнчесгае методы исследования ИГР, но в "оже время ставит более жесткие требования к конструктивному ре-гению генераторов каплеструйных устройств.

Одним из основных узлов каплеструйных устройств является ге-гератор, обеспечивающий получение монодисперсных потоков капель, [то достигается наложением периодических возмущений на теплоноса-■ель, однако выбор способа наложения возбуждений, как показано о многих работах, не однозначен.

Оценка возможностей капельных теплообменников достигается яалитическЕын расчетами, но при этом существует много проблем, ребующкх своего теоретического и экспериментального разрешения, гавестные расчетные модели дают возможность оценить ооновпые па-«аметрн и работоспособность отдельных узлов и TOA в целом. Эти гадели позволяют избежать многих ошибок и затрат при разработке и оздании рабочих образце® капельных TOA. Основным недоотаткои оех рассмотренных моделей является отсутствие экспериментального одтверждения данных расчетов. -

В традиощганнх TOA излучение представляет собой поверхност-ое явление, что позволяет, перед проведением анализа теплового, ■ежима, определить оптические характериотшеи поверхности теплооб-;ена. Однако, ЖКР нельзя подвергнуть непосредственному анализу с спользованкен тех же самых методик. Объемная- природа излучатель-ого явления в капельном слое выдвигает дополнительные сложности ри описании механизма теплообмена в ХКР.

Для того, чтобы сбросить в окружающее пространство заданный епловой поток, требуетоя определенный массовый расход теплсносн-еля. При выборе теплоносителя для ЖКР также возникнет много пролей, которые требуют своего разрешения, но главной проблемой яв~

ляется обеспечение минимальных потерь теплоносителя га счет испарения. Это требование диктует использование жидкостей о низким давлением паров насыщения.

Несмотря на указанные преимущества и большой объем работ, проделанный в направлении создания капельных TOA, тем не менее они все еще находя тел в стадии концептуальной проработки. Для создания натурного образца как ШСР, так и СИ TOA предстоит еще решить много различного рода проблем.

Основной проблемой все еще остается вопрос создания действующей модели капельного теплообменника на базе существующей технологии. Рассмотренные в обзоре работы и патентное исследование по юучгшш капельных TOA и их узлов не дают пока исчерпывающего ответа на этот вопрос. Продолжаются работ по исследованию кзлуча-тельного процесса от плотных капельных потоках, остается открытый вопрос с выбором способа наложения синхронизирующих возмущений для получения монодисперсного потока капель.

Проблемы каплеобразования, несмотря па высокий уровень- знаний в этой области, остаются, н вызваны онп в первую очередь специфическими условиями работы данного типа TOA: космический вакуум, теплофизические свойства теплоносителей, совместимость материалов и тл.

В заключении первой главы офориулирозаны вышеуказанные цель и задачи исследования.

Во второй главе приведены аналитические погода исследования капельных теплообменников и процессов прогх-голяцпх в или.

Предлагаемая в работе теоретическая модель процессов в смесительных TOA ножет быть описана уравнениями неразркэнсотк, кохз-чеотва движения, сохранения энергии, a i-aicse рядом других ссотпо-пений, определяющий интенсивность гидродинамического и ташюобпе-нног-о взаимодействия на границе поверхности раздеела фаз.

Предполагается, что теплообменник представляет собой цилиндрическую камеру о адиабатной боковой-стенкой. Капли пикетируются аксиально, имеют одинаковые размеры и равномерно распределена по площади потока. Текущий в противоположном направленна газ имеет однородный радиальный - профиль скорости.

Уравнения неразрывности для гава а капель при постоянной плс щади потока шгот вид:

' СЕ - /»Эрw » const - CD

fip^x " const С2Э

г\це р - объёмная доля капель, которая в рассматриваемых случаях 1ринимается равной р « I и, следовательно, П - р) I в широком диапазоне давлений, температур и относительных скоростей.

Отношение массовых расходов капель и газа может быть выбрано произвольно, но обычно оно подбирается с таким расчетом, чтобы увеличить эффективность теплообменника до предела или получить заданный температурный профиль на выходе из TOA. В большинстве случаев можно ожидать, что это отношение будет близко к обратному отношению удельных теплоеикостей.

Интегрирование уравнений движения, дает возможность получить та;сие ее кинематические характеристики, как скорость, время пребывания в активном пространстве теплообме иного аппарата, а таюхо геометрические параметры траектории.

В рамках принятых для СМ TOA допущений уравнения движения для кап та в газа имеют вид:

dwK 3

РЛ ~dx" = Рк2 - "4d7 PW'V "14- Я)

An dP 3

Р* ""d™ п - Ц~~4&~ WI4- C4D

К

где CD к "р - коэффициенты, учитывающие сопротивление и деформации капель.

Анализ показывает, что достоверность результатов, полученных при решении уравнений (3) и С4), определяется в основном тремя условиями: выбором аппроксимирующих выражения для коэффициента Сп и функции íD; оптимальным назначением величин, связанных с процедурой численного метода интегрирования; корректностью задания условий однозначности.

Учитывал, что теплопроводность капельных теплоносителей Сз первую очередь жидких металлов) на несколько порядков Еыше, чем у газов, можно допустить, что внутри капель температура однородна. С учетом принятых в работе допущений уравнения энергии для кайельного потока и газа соответственно имеют вид: dTK 6 Нил

. р. ЧГ- в - "ТТГ СГК - Т) - * сет

к к

аТ б них

- - р w » "Г—I f? СТК - Т) + © С6)

Ср dK

где Яв - параметрну учитывающие теплообмен излучением незду

IJ

потоком и каплями.

Средние по всей поверхности сферы коэффициента теллоотдач измеряли многие исследователи. В работах Кутатедадзе на основани многочисленных экспериментальных данных получена аншгрггческал за висимооть для теплообмена единичной сферы:

на - 2 -и 0^X3 Pr^W" ♦ 0,35 Pr^Re0-*"1 С7)

Нигнатулин PJI. для расчета теплообмена в капельных потока рекомендует зависимость:

Ки -2 + 0,46 Рг°'аэНе0'вв , С8Э которая дает результаты близкие с C7D. Эти зависимости охватывай широкую область по числам Рейнольдса и Прандгля Сне ■ I...3 Ш Рг - 0,6...8 ПЛ. Однако в области низких чиоел По < 200 найлн даетоя значительное расхождение о экспериментом.

Брукнер и Мат-гак, учитывая отоутотвие ооглаоующихоя даншг по чиолу Нуссельта для капельных потоков в СИ TOA, используют за висимооть, также относящуюся к единичной сфере:

Ни - 2 + 0,74 Рг0"33 Re0-" . С90

Работа, цитируемые выше (Брукнер, Натик и др.Э, посвящены основном теоретическому исследованию характеристик СМ TOA. Одна ко, работы, посвященные изучению, особенно экспериментальном} капельнкх TOA с использованием монодисперсных потоков капель пра ктичеоки отсутствуют.

Таким образом, необходимо или экспериментально подтвердит правомочность использования известных зависимостей, или на ооно вании экспериментальных данных получить зависимость, пригодну: для расчета коэффициента теплоотдачи в монодиспероном капельпо; потоке.

Решение системы уравнений G...63 входит в виде подпрогран ыы в алгоритм расчета СМ TOA.

Быстрое развитие космической техники и, следовательно, каче отьенкое отличие каждой новой оерии аппаратов от предыдущей н дает возможности воспользоваться ранее разработанными и адробиро ванными в земных уоловнях техническими решениями для определена параметров ХКР: аггбора и расхода теплонооктеля, его запаоа дя компенсации потерь за очет испарения; определения параметров ка пельного диота и тл.

В работе предложен метод раочета ХКР, в котором из баланоо во го уравнения:

в с dT ■ < <г„ т4 í г, dt aro

11* О О к

определяется время полета капля от генератора до коллектора капель:

X - -^-Ь. -С -i---i- 1 CID

3ti тэ Ts

О 1 о

где ра » pdK/6 - удельная масса капельного листа, кг/и2.

При разработке расчетной модели ЖКР первоначально выбирается его схема. Излучающей поверхностью ХКР является капельная пелена, длина которой определяется с учетом определенного времени полета капли CID. Капельной пелене можно придать форму прямоугольника с прямоугольным коллектором капель или форму равнобедренного треугольника- с центробежным коллектором капель, расположенным в фокальной плоскости. При этой, рассматривю-тся два варианта расчета ЖКР.

Первый - при низкой капельной плотности капли излучают тепловую энергию независимо друг от друга - такой вариант ЖКР отличается наименьшей массой, но при этом имеет и наибольшие размеры.

Второй - при более енсокой капельной плотности возрастает оптическая толщина- капельного листа, поэтому излучение от капель, расположенных ближе к центральной части листа, ослабляется соседними каплями. Теи не менее суммарная излучательЕая способность капельного листа увеличивается за счет многократного отражения ооседниии каплями, в связи с чем снижается необходимая площадь излучения листа. Результирующий поток излучения такого оптически толстого излучающе-поглощающего капельного листа складывается, как известно, из собственного и отраженного потоков излучения капельного слоя, при нахождении которых определяются оптические характеристики капельного потока. Оптическая толщина з определяется аз уравнен™ неропсса лучистой энергии в поглощатсще - излучающей среде, ее выбор является компромиссом между размером излучающего капельного потока и его кассой и имеет вид:

н f л d*

в - -£—2--(12)

4 И w

При определении результирующей плотности потока излучения вводится эффективная излучательвая способность капельного листа:

с " I 1 - в'\ I - е )1 CI3),

которая может значительно превышать собственную иэлучательпую способность капли. Анализ уравнения (13) показывает, что р-пкий рост эффективной излучательной способности характерной для палых оптических толщин s < I и что существует область наибопее благо-

приятных значений оптической толщины & = 3...5), значения в > Е приводят к ухудшении характеристик капельного потока, Это хорошс согласуется с данными Каттика, Брандела и др. и кроме того, аналогичные результаты получены Знгелем, Паневишш, методы {«счета ЗЖР которых более трудоемки и громоздки, но они учитывают изменение температуры поперек слоя.

Учитывая трудности получения монодисперсных потоков капель, в работе особое место зашшают вопросы каплеобразования.

Среди известных способов получения ыонодисперсных- потоков капель наиболее подходящим представляется сноооб вынужденного капиллярного распада струй. Основные положения теориии каплеобразования были разработаны в работах Рзлея, который показал, что воздействуя на ламинарную струю сигналом синусоидальной формы, можно получить ыонодисперсннй поток капель. Система уравнений, записанная для малых возмущений, накладываемых на струю имеет вид:

¿Си + в ) I р р»5(и + и } ♦ и 5 I «Си *

О 1 I О 1 о « о

9 % р 4 X i. 0 x* <>г2 г 9 г

свд

<>Су -»• V ) I * р Г «2Су + т ) »4» + * )

О 1 I О 1 О 1

9 X О 9 г I « х2 «г2

«Су + у 5 Су ♦ у-

0 1 О 1

-)

. 1

о т г

¿Си + и ) I О [г Су ■»■ у

О 1 О 1

<ж>

о С1б)

x г я г

В результате решения данной снтеын, Рэлей получил основные пара-нотуы каплеобразовашл идеальной жидкости: длину нераспаввейся части струи СИ 14С), диаметр капли и указал на существование оптимальной частоты распада струи. Но, как показал экспериментально и теоретически Вебер, для шит жидкостей эти зависимости имеют иной вид.

}Ь теории следует, что на процесс каплеобразования влияют свойства жидкости, геометрия сопла и скорость истечения струи, которая может выбираться в определенных пределах. Максимально допустимая скорость истечения струи жидкости определяется из условия ламинарного течения жидкости в каналах. Минимальная скорость

I стечения, при которой начинается процесс монодиспергирсЕания определяется кз соотношения между потенциальной энергией струи и ютенциальной энергией образующихся из нее капель.

Длина нераспавшейся части струи зависят от условий ее раскола и свойств жидкости, является определяющим при конструировавши генераторов капель и в большинстве случаев задает нижний предел массогабаритннх характеристик генераторов каплеструйных уст-хжств. Зависимость для определяется ДНЧС, получается в результате решения системы уравнений С14...16).

Несмотря на многочисленнее публикации в области каплеобразо-(ания, многие вопросы гидродинамики, тепломассообмена и гидроаку->тики при истечении струи из насадков различной конструкции, в юобенносги из насадков малого диаметра Сс1с< I им), остшэтся нея-!ными. Кроме того, в большинстве случаев эти проблемы раосматри->алксь раздельно, без учета их взаимосвязи и взаимного влияния.

В третьей главе показано, что для решения поставленных задач [а кафедре 'Теплофизика" МГТУ им. Н.Э. Баумана был создан экспе-жментальный стенд, позволяющий проводить исследования процессов :аплеобрэзования как в атмосфере, так и в условиях вакуума, а та-асе исследовать создаваемые модели смесительных ТОА и жидкостно -:анельных радиаторов. Вакуумная система стенда состоит из двух акуумных установок: низкотемпературной для исследований теплооб-[енных аппаратов на вакуумных м?слах и силиконовых жидкостях при емпературах 280...350 К; высокотемпературная для исследований ппаратов, работающих на жидких металлах при температурах 350._ Ш К. Вакуумная система спроектирована и выполнена по требовани-ы, предъявляемым к установкам такого типа. В главе 3 также даны писание и принцип работы вакуумного стенда.

Исследование процессов каплеобразованил проводилось на эко-ериментальной установке, которая может быть условно разделена на ледующие элементы: жидкостяо-капельннй генератор; контрольно-нз-ерительная система; система визуализации процесса каплеобразова-ия.

Генератор капель - одна из наиболее важных частей установки, которой происходит формирование струи за бчет продавливания жи-кости через отверстия в сменных сопловых насадках с разными от-ошениями длины сопла к его диаметру д/<1. Диаметры отверстий из-енялись от 0,3 до 1,0 мм.

Длина нераспавшейся чаоти струг (ДНЧС5 определялась внзуаль-

но б стробоскопическом освещении с помощью катетометр;: Ю!-6 и контролировалась выборочным фотографированием.

Исследована дисперсность размеров капель, б получаемых капельных потоках. Максимальное отклонение диаметра капель от среднего значения находится в пределах 2 %.

В работе проведана оценка точности полученных результатов, приведены максимальные относительные ошибки основных экспериментально определенных и раочятанных параметров.

Учитывая важность получения монодисперсного потока капель, б главе рассмотрены -вопросы выбора тала пьезопреобразователя и методы его расчета. Вид механической колебательной системы преобразователя определялся главным образом рабочей частотой вябродакга-теля. Рабочая частота выбиралась исходя из требований, предъявляемых к TOA: необходимый теплосброс; интервал рабочид температур; теплофизические свойства используемого теплоносителя; потери теплоносителя за счет испарение и тл.

Taie как работ, посвященных использованию ультразвуковой технологии в капельных теплообменниках, практически нет, ■ рассмотрены основные особенности конструирования генераторов капель и пьезоэлектрических преобразователей к ним. Приведен порядок расчета составного пьезопресбразователя, представлены схемы конструктивного решения генераторов капельных TOA, разработанных, изготовленных и исследованных в рамках данной работы.

Четвертая глава посвящена теоретическому и экспериментальному исследованию процессов каплеобразевапия и выбору теплоносителей для капельных TOA: сформулированы требования предъявляемые к ним; приведены наиболее вероятные "кандидаты" в теплоносители и дана методика определения потерь теплоносителя за счет испарения.

Выбор теплопосителя, влияет практически на все технико-экономические характеристики TOA. К теплоносителю предъявляется много порой противоречивых требований, но более узко требования к теплоносителям можно сформулировать следующим оброом - теплоносители для капельных TOA должны иметь: низкое давление паров насыщения; .низкую вязкость, высокую излучатедьную способность; внео-;снй коэффициент поверхностного натяжения и среднюю плотность; а также высокую теплоемкость и высокую теплопроводность; крона того, теплоносители должны быть совместимы с материалами генератора, коллектора и других узлов капельного TOA.

При выборе теплоносителя для 1КР одним из основных является ребование обеспечения минимальных потерь материала капель за чет испарения. Это диктует использование теплоносителей о низким [авлением паров насыщения, так как известно, что при повышении «ипературн на 5 % давление паров и удельный поток нассн нспарякь-(егося материала возрастают более, чем на порядок.

Капельные TOA можно разбить на три температурила группы: высокотемпературные (550 - 1000 Ю - лучший теплоноситель - олово; '0А среднего интервала температур (350 - 550 ГО - эвтектики нета-1л0в и щелочные металлы; низкотемпературные TOA (270 - 350 ГО -■акууннне наела и силиконовые жидкости.

В главе приведены результаты комплексного исследования про-[сссов каплеобразования и в частности изучено влияние геометрии ¡асадков, скорости истечения, температуры и теплофязнческих сво-íctb жидкостей, спектрального состава и амплитуды сигнала возбуж-1вння на ДГИС. Результаты данных исследований опубликованы и док-таднвались на Российских и Международных конференциях.

F большинстве исследований использовалось цилиндрическое со-[ло о острима входными и выходными кромками, длиной Д1 = 0,6 мм и шаметрок отверстия d » 0,425 км. В качестве рабочего тела испо-" тьэовалось масло Ш-I при температуре 30 С.

Представленная на рис. 2 экспериментальная зависимость ЛНЧС >т частоты вынуяденннх колебаний при разных амплитудах везбужде-шя пьезоэлемента и скорости истечения v = 3,06 м/с з бессателли-чюй области каплеобразования имеет волнообразный характер и со-1ержит два явно выраженных минимума в отличие от теории и анало-^иных исследований МЭИ, где говорится о наличии лишь одного минимума.' Кроне того, эти минимумы более резко прояя»ляУ!Тсл с повышением скорости истечения, что хорошо демонстрирует рис. 3.

1_,ми l.mm

Рио. 2

Рис. 3

йз рассмотрения рис. 3 видно также, чти с увеличением скорости истечения струи частотный диапазон бессателлитного распада смещается вправо - в область больших величин частоты каплеобразе,-вааия к кроме того увеличивается ЛЖС. С увеличением амплитуды накладываемого на струю сигнала возмущения ДНЧС уменьшается.

В абсолютном большинстве известных работ по экспериментальному изучению параметров каплеобразования исследовались изотермичные потоки, что нехарактерно для капельных TOA. В данной работе было исследовано влияние температуры на параметры каплеобразова-ния. На рис. 4 представлены минимальные ДВДС в зависимости от температуры жидкости при постоянной амплитуде возмущения, видно, что ДНЧС с увеличением температуры уменьшается - это связано с уменьшением вязкости и улучахениен процеоса каллеобраэования.

Процессы каплеобразования маловязкой жидкости относительно хорошо изучены кал; теоретически, тэк и экспериментально. Однако, вдаросшш интерес к моно^юперсюг« потокам капель интенсифицировал нооледо&аштя влияния .вязкости жидкости на процессы каплеобразования. Экспериментальных работ по каплеобразованию вязких жидкостей очень мало П53Ш и, поэтому любая информация, полученная в &том направления, представляет большой как практический, так и научный интерес.

В качестве рабочих тел использовались вауумные масла ВМ-4, • ВН-5 и ТЬМ, а также дизельное топливо - J, вязкость которого близка к вязкости хорошо исследованных водноглицериновых растворов. Кинематическая вязкость данных рабочих тел- в исследованном температурном интерволе существенно отличается. Так вязкость ВН-4 более чем в 300 раа превосходит вя&кооть воды.

Исследования влияния рода жидкости показали, что полученные

l.m'vf

ООгт-гт

too

i i I м м i ) i ; i

0.0

ссосоэодл. с-:.:» и»

■-1- л. í-c.*;;. UU лллааТУ—f, iáM

su~t, мм

5.0

10.0

fizjj

Рас. 4

IL'

Рно. 5

результаты ллл TM-I и .'стаельпого топлива близки, т.к. их вязкости мало отличаются, а у B'í-4 при низких температурах и малых скороо» тях лишь один шпшмун, что соответствует результатам аналогичных исследований Ааетистова, ГукГнна, пг-лученкнх на ВИ-1. Следует также отметить, что с увеличением вязкости замотао унепьиается и смещается в область малых величин частотный диапазон каплеобраоо-вания и увеличивается ¿¡ПС. Наиболее наглядно зависимость ДПЧС о1? скорости и рода жидкость показала на рис. 5, где полученные результаты сравнлгамкл с аналогичными данипти Гуиб^на для воды. Кэ анализа полученных лап у га видно, что род хидксютя суз7<ууиз«нно сказывается из ЦПС как качественно, так п количествен по. При малых скоростях у вяидкоотей зависимость ДНТ1С от скорости литейная. Известно ОТагорннй, Безруков), что при дальнейшем увеличении скороеп: Д1ГЧС начинает уменьшаться. Это хоропо видно на призере данных для воды (Гунбнн), при более высоких скоростях это ьт.бладается и у топлива JI. Лля 171-1 и Е?*-4 в интервале данного изменения скоростей "Завала" не наблюдалось, что соответствует результатам работы Китамуры.

Исследования влияния геометрических нарамеметров сопла Сдиа-иетра, длин« и форнн) на процесс каплеобргзоеаиия показали, что цля сопел с д/d < 1,5 кривая зависимости Juí-IG от част</га имеет несколько минимумов, т.е. для такта сопел (фильер) существует несколько частот "благоприятного" рас- uta. При возрастании скорости {стечения струи и уменьшении длины сопла количество минимумов увеличивается. 7 сопел большой длины, как правило, существует лишь здин ярко выраженный минимум.

Проведенные экспериментальные исслел^пнлл псигодЬш, что ^лина сопл.; практически не влЛлет на значение основного частотно-•о минимума - он определяется в основном скоростью струи и дкам«*-¡•рон сопла, но с увеличением длины сопла при одной и той же окг-эости истечения значительно увеличивается ДКС и существенно умещается частотный диапазон бессателлитного каплеобразо^акия. Порученные данные также показывают, что наименьшую ДШС при всех жоростлх и амплитудах возбуждения имеют сопла меньшей длины.

Крсче того исследования показали, что наиболее предиочтите» 1ьными для генераторов капельных TOA, при умеренных скоростях, шляются цилиндрические сопла с острыми модными и еыходнычи >ср/>-1ками с 0,5 < д/d < 1,5, что находится в хо|юшом 'ухлъ*^хутъм'л с [энными Нагорного, Безрукова, Аыетистоьа, Гунбння, Х&озкзш, Из-

валы и др.

Исследования также показали, что для повнщения коэффициента расхода сопел генераторов 1сапель необходимо входной чарта сопла придать плавные очертания - радиус скругления или использовать конический вход в сопло о углем раскрытия в пределах 70°...120°.

Анализ опубликованных работ и результаты данных исследований позволяют сделать вывод, что для каждой скорости истечения при фиксированном диаметре сопла существует определенный частотный диапазон устойчивого каплеобразования:

W W . _

----> f > --ОТ)

3,5 á 7 d

При частотах ниже нишшальпого предела возникают сопутствующие образования - сателлиты, в то время как частоты выше максимального предела ведут к агломерации, т.е. и то н другое ведет к каплям различного размера. Вместе с тем для большинства современных применений проблема монодисперснооти является определяющей.

Используя уравнений CI4, 155 и теорию подобия, в работе получена критериальная зависимость частота каплеобразования от чио-ла Рейнольдса:

s = с Re". Ш»

Известно, что такого рода зависим ости применимы лишь в тех пределах изменения аргумента, в которых они подтверждены опытом. В данных исследованиях число Рейнольдса изменялось в пределах 2.5 ...1200. Используя полученные экспериментальные данные (рис. 6) и уравнение CI8), определены значения констант Сии для оптимальной частоты распада струи, соответствующей бессателлитному процессу распада струи с минимальной ДВДС, и уравнение CI8) принимает вид:

s - 0,0312 к©1'1* ста»

opt

Таким образом, получен один из определяющих параметров теории каплеобразования, влияющий практически на все массогабарятные и теплообненные характеристики устройств канлеструйной технологии (струйная печать, гранулирование, TOA, камеры сгорания и т.п.).

Пятая глава посвящена теоретическому "и экспериментальному исследованию процессов теплообмена в капельных TOA'.

В работе созданы и экспериментально исследованы низкотемпературные модели MP и СИ TOA о генераторе« капель, использующим í качестве сопел сопловые матрицы с 10-, Ш; 30 и. 40 соплами по 1С сопел в ряд.

2Э

О, Вт

1 10 100 юсо

0.00 О.ЬО 1.00 1.50

¡.кГц

Рис. 6 Ряс. 7

Экспериментально иооледована модель смесительного низкотемпературного теплообменника, работающего на ТЙ-1 при максимальной температур« порядка 325 К. На рис. 7 дэна зависимость количества теплота, отводимой от капель потоком газа, от частота возбуждения и количества сопел. Видно, что количество теплота практически пропорционально количеству сопел, а ее зависимость от частоты имеет сложный характер. Максимальный же внигршг в количестве отведенной теплоты по сравнении) со струйным- истечением наблюдается на оптимальной частоте и составляет порядка 15%.

Как показано в главе 2, при расчете (Ж TOA. существует неопределенность о коэффициентом теплоотдачи, поэтому на данной модели СИ TOA при различных скоростши и тепловых режимах на оптимальной частоте распада отрун экспериментально определялся коэффициент теплоотдачи моводиспероянх капельных потоков- я газу. На основании полученных эксперлиентальздге- а известных данных других авторов для расчета коэффициента теплоотдачи в монодиоперсном потоке капель в джтяэояе' rs^iesciEM чьола Рейнольяса от I до 10* была получена следующая зависимость:

Ей - 2 + 0,2 Pr°'M Ro°'er C20"J На ркс. 8 представлены полненные экспериментальные данные и известные данные для одиночной сферы ОГутателадзе), а также данные МЭИ для цепочки монодионерсных капель, там же приведены результаты расчета коэффициента теплоотдачи по приведенным выше зависимостям. Видно хорошее совпадение экспериментальных данных о расчетными зависимостями, но необходимо отметать, что в области малых значений чисел Рейнольдса, характеоннх для СН TOA, полученная зависимость, лучше соответствует экспериментальный данным.

т,к

50

Брукнер—""* т,

^ Кут&теладэе -

30

т

у-

ico

1000

0.00 0.20 0.40 0.60

Рис. е

Рис. 9

Па р:.:с. Э приведено сравнение изменения 'температуры газа и капли по длине TOA, раочктакиое по предложенной в главе 2 методике, с экспериментальными данными. Видно, что лучшее совпадение эксперимента с расчетом демонстрирует предлагаемая зависимость.

Проведенные исследования смесительного TOA показали, что непосредственный контакт' между газом и диспергированным в виде мо-нодиспероннх капель теплоносителем мотет обеспечить большую компактность, меньшую массу и более высокую эффективность теплопередачу по сравнению с обычными TOA трубчатого типа, кроме того впервые получены данные по теплообмену в монодисперсных потоках капель и зависимость для расчета коэффициента теплоотдачи в них.

Результата экспериментального исследования в вакууме низкотемпературной модели ЖКР, работающей на ВМ-5с, максимальная температура которого поддерживалась постоянной и равной 325 К, приведены на рис. 10, где даны ■ количества отведенной теплоты в зависимости от оптической толщины капельного потока. Видно, что совпадение количеств теплоты, отведенных от потока 'капель излучением и определенных различными способами, находится в пределах - 16%. Определены и другие параметра ЖКР, такие как коэффициент компактности теплообыенной поверхности - более 7000 м2/ы3, удельная наоса порядка ОД кг/н2 и удельная мощность 2,65 кВт/кг, что указывает ка превосходство данного типа TOA над существующими,

С использованием предложенной в главе 2 методики было проведено аналитическое исследование характеристик ШСР. Раочнтан литиевый I.ÍÍP с тепловой нагрузкой 5,5 КВт. Температура теплоносителя на-выходе из генератора То = 528 К и на входе в коллектор Т « 460 Е. Суммарное время работы ■ аппарата пять лет. Подобный ХКР был ра-считан Брукнером Спунктир) и поэтому сопоставление полученных результатов указывает на точность предлагаемого метода расчета.

40

20

Вт .........

SÚ-oc ■■'■''' Т.=323 К W=i,5 u/c _ К = 7150 u2/" / d«-0.g-» vu ' P„=0.12 кг/сч

/

0000 / 00 о □

о О, 3 Q;

/

«о Q,

-а

2002

100

0.00

С.20

S 0.40

Оц.ММ

Рио. 10 Рис. II

Ha рис. ГГ представлены зависимости суммарной массы ЖНР и даосы его компонентов в функции от диаметра капель. Основными ракетными параметрами являлись масса капельного листа и масса теп-ионоентеля, необходимая для восполнения потерь его за счет испарения в течении всего срока работы аппарата на -орбите. Полученные результаты находятся в хорохаен соответствен со сравниваемыми данами. Для полной системы ИКР с постоянной энергией излучения под-гоертдается исходное предположение: чей меньше капли, тем лете гзлучатель.

На рио. 12 показано влияние оптической толгщнк капельного шота на его массу н на массу потерь теплоносителя за- счет непарная. Расчет был выполнен для сопел диада-трон 25 нкн, что соответствует диаметру капли примерно 45 к к? с. На расунке нанесена ракетная точка Брукнера для 50 нкм, небольшое различие в результатах объясняется различием диаметров капель.

Потери массы за счет испарения необходимо расчитывать по эффективной температура. Так при s » 3 потери массы за счет испаре-шя по эффективной температуре Те = 492 IT составляют 241 кг, в то фемя как расчет по максимальной температуре 7Q 523 К- эта вели-Еина возрастает до ЗГГО кг, т.е. более чем на порядок, я • т^м саган делае*? невозможным использование Ш1Р.

Полученные- результаты экспериментального исследования и дан-[ые расчета указывают на большие потенциальные возмогнооти ХКР. '

Пра создании капельных теплообменник аппаратов стремятся по 1учпть наилучшие ыасоогабаритнне- и массоэнергетичеокне- характери-1ТИКИ - о этой целью производится их оптимизация.

Пра проведении сптзнЕзацпи смесительных TOA очень важным яв-

Q

ляется учет особенностей характерных для их условий работы. Оптимальная конфигурация теплообменника и его соответствующие- рабочие характеристики оцениваются путей варьирования скорости впрыока капель, скорости ввода Свквода) газа, ргемеро» капель и разности температур сред на входе.

Известно, что для сравнения эффективности теплообменников, используемых в транспортной энергетике, нельзя применять кл.д. для традиционных теплообменников, т.к. в вен не учитывается его масса. В работе для этих целей предлагается использовать удельную эффективную мощность поверхности теплообмена Аа, кг"1:

где параметры без индекса внизу относятся к газу. Для оценки характеристик смесительных теплообменников был расчитан низкотемпературный прямоточный теплообменник. Рабочим газом был воздух, а рабочей жидкостью масло ТН-1, которое обладает низким значением давления пара при температурах до 350 К.

На рис. 13 представлена эффективная мощность поверхности теплообмена в зависимости от диаметра и скорости капель при скорости газа на входе в теплообменник в « 10 м/с и разности температур рабочих сред на входе 80 К. Нетрудно видёть, что увеличение скорости капель способствует увеличению Аз, ещё существеннее это происходит при уменьшении диаметра капель.

Зависимость эффективной мощности от перепада температур на входе и диаметра капель также указывает на её рост от дТ и особе-

м.кг а г.иг'1

Аз "

ескч*кр 1ут;[ в ну

■■ » 1

» * * ** ПЬСрРУ4»йсГо|Тк-Т| Икл^-Т |

СЮ

Рис. 12

Рис. 13

нно при уменьшении диаметра капель, но при этом нельзя допускать разрушения и уноса капель потоком газа, т.е. необходимо учитывать критические параметры каплеобразования и тогда оптинальные параметры СМ ТОА находятся в ограниченной штрихами области.

При оценке возможностей ЖКР рекомендуется использовать зависимости удельной мощности от величины отводимой мощности излучения, рода теплоносителя и его максимальной температуры. На рио. 14 представлены эти зависимости для лития, олова и ВМ-5. Видно, что данные' теплоносители обладают максимальной эффективностью при мощности порядка 5...8 МВт. Однако более предпочтительными в техническом отношении являются литий и ВМ-5. Олово является менее приемлемым теплоносителем для низкотемпературных ЖКР, но для высоких температур порядка 900...1000 К вполне подходящим.

На рис. 15 представлена зависимость удельной мощности от максимальной температуры. Для сравнения дана эксплуатационная характеристика излучателя на тепловых трубах с удельной массой 5 кг/м2 и с * 0.85. Нетрудно видеть, что ЖКР на литии и ВМ-5, на которую нанесены результаты данного экспериментального исследования, в 5...10 раз легче излучателя на тепловых трубах при одинаковой отводимой мощности. ЖКР на олове в этом сравнении не столь привлекателен. Тем не менее необходимо отметить, что ЖКР с оловом возвращает теплоноситель в коллектор при температуре значительно меньшей возвратной температуры в тепловых трубах, кроме того рао-чет массы запаса теплоностеля для восполнения потерь за счет воцарения производится по эффективной температуре (ТД а не по максимальной (Т0), что делает ЖКР сравнимым с ТОА на тепловых трубах, а также, учитывая то, что в ЖКР, работающих на жидких нетал-

о/м, кВт/иг О/М.кВт яг

0.0,

4.0

.0

т.т.

т.к

Рис. 14

Рио. 15

лаж рекомендуется использовать капли размером 30 - 50 мкк, в данном расчете d„ 120' ш, то 1ЕР может оказаться существенно легче существующих TOA, т.е. при внборе типа излучателя необходим« учитывать целый ряд критериев, характерных как для TOA, так и ка-илбобразованвя.

Данные предложенного метода расчета и результата экспериментального исследования модели ЖКР указывают на большие потенциальные возможности TOA данного типа. Полученные результаты говорят < том,, что для таких параметров летательных аппаратов, как суммарная излучаемая виергня, температура излучателя и ср<ж служба последнего, существуют онтзмальнне величины оптической толщины, размера капель и удельной мощности.

Данную работу необходимо рассматривать, как один из первю шагов в развитии нового научного направления по использованию ио-нодисперонкх потоков капель в системах охлаждения.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Работа посвящена развитию нового научного направления довременной теплоэнергетики - теоретическому и экснернментальнон$ исследованию интенсификации процессов теплообмена путем, использования моЕодисаэрснкх потоков капель. В результате выполненных комплексных каучно-нсоледовательоких и конструкторских работ доказана возможность решения важной, актуальней проблемы - создания на базе существующей технологии, высокоэффективных, компактные капельных теалообыеннкх аппаратов.

2. Впервые для сопел-фильер экспериментально установлено наличие нескольких благоприятных чаотот бессателлитного процесс; каплеобразования.

3. Впервые по результата» теоретических и экспериментальны} исследований получена критериальная зависикооть- для оптимально! частоты бессателлитного процесса кадлеобразованзя с минимально! длиной нераопаэшейсл части струи, обеспечивающей оптимальные мао-согабаритные и теолообыенЕые характеристики устройств каплеотруй-ной технологии.

4. Созданы и экспериментально испытаны рабочие модели капельных теплообменных аппаратов, обеспечг&акщих получение выоокш

наченнй коэффициентов компактности, удельных маоон и мощности еплообиеядоЯ поверхности, чтс говорит о больших потенциальных озксжностях теплообменников данного типа.

6. Проведение аналитическое и экспериментальное исследования апельных техглообиеигшх аппаратов. Предложены методы их расчета, атикизадии и выбора их основных параметров; методы выбора тепло-ооятеля, его расхода о учетом потерь за счет испарения; методы оределеккя основных параметров капельного потока.

6. Впервые на основания экспериментально получйных я извеот-нх данных получена зависимость для расчета коэффициента тетхлоот-ачз в монодисперснон потоке капель.

7. Для получения оптимальных параметров каплесбразовання в издаваемых генераторах капель необходимо использовать цклгнгрк-еокге оопла о коническим входом о углом расгсрнтия в пределах 70° -120° о соотношением д/d » 0,6... 1,5. ,

8. Разработаны, осзданы а испытаны различные тепы генерато-ов капель. Приведена методика расчета виброснотенн хг выбора ее. ктивв-tix и пассквных материалов.

Основное содержание диссертации и обоснование выбора напраа-ения исследования опубликовано в работах:

1. Афанасьев ВЛ. Исследование процессов вынужденного распада груй вязках жяякоотей//Тез. док. Росс&йо. аэроз. конф. - Нооква, 993. - С. 101.

2. Афанасьев ВЛ., Чудновскял ЯЛ. Экспериментальное ксслздоза-не влияния геометран сопла на процеосн калдеобразоваллд//Тез. ок. Роосийо. аэроэ. конф. - Москва, 1993. - С. IC2.

3. Афадаоьев ВЛ., Чудновскай ЯЛ. Самоорганизация вихрей как етод 2гд тенсдфякя гплг теплообмеЕа^/Нонвектнвжяй гшлообкеа: Теоясл ок. Минского международного форума по тепломассообмену. - Мянск, 388. - С. 8...Э.

Афанасьев ВЛ., Чудного тай ЯЛ. Трение к теплообмен на еобо-хеостях о системой оферичзоких углублений//!«. докл. 7-я Вс«со-зная вкола - семинар - Н.,-1ЭЗЭ. - С. 26.

5. Афанаоьев ВЛ, Леонтьев АЛ., Чудковокий ЯЛ. Теплообмен н ренвв на поверхностях, профилированное сфернчеогагмя углубленпя-и. - H.« НГТУ, 1990. - 118 о. Шрепринт * 1-901 Б. Гидродинамика я теплообмен при обтекатш одиночных углубле-

ний на исходно гладкой поверхности/В Л. Афанасьев, АХ Леонтьев, ЯЛ. Чудновский и др. - M.I МГТУ, 1991. - 140 о. (Препринт Л 2-91 часть I. 56 е., часть 23. 7. Афанасьев ВЛ., Чудновский ЯЛ. Теплообмен и трение при безотрывном обтекании сферических углублений турбулентным ' потоком воздуха//Вест. МГТУ. Машиностроение. - 1991. - № 4. - С. I5...25. 6. Афанасьев ВЛ., Чудновский ЯЛ., Кудрявцев HJL Некоторые результаты исследования обтекания цилиндрических и сферических углублеЕнй//Актуальные вопросы теплофизики и физической гидрога-зодпнамигаи Тез. док. 4-й Всес. семин. - Алушта, 1991. - С. 46. 9. Экспериментальное исследование трения и теплообмена при поперечной обтекании цилиндрической впадины/ВЛ. Афанасьев, BJ0. Веселкин, АЛ. Скибин и дрУ/8 - я Всесоюзная школа - семинар, -И., ЫВТУ, 1991. - С. 27.

10. Афанасьев ВЛ., Чудновокий ЯЛ. Интенсификация теплообмена формой поверхности нагрева//Актуальные проблемы фундаментальных наук: Тез. докл. Международной научно-технической конференции. -Москва, 19Л. - С. II..J3.

П. Af&naaiev V.H., ChudnovsJty J P. Heat transfer and friction cm surfaces contoured by spherical depressions//Heat Transfer Research. - 1992. - V. 24, n. I. - P. 24..J05.

12. Экспериментальные исследования течения в одиночных выемках на исходно гладкой поверхности теплообмена/ВЛ. Афанасьев, BJ0. Веселкин, АЛ. Скибин и дрУ/Конвективный теплообмен: Тез. докл. Минского международного форума по тепло-массообнену. - Минск, 1992. - С. 149.

13. Афанасьев ВЛ., Роганов П.С., Чудновокий ЯЛ. Теплообмен и трение на поверхностях о регулярным рельефом оферических вогнуто-отей/ИФЖ. - 1992. - Т. 63. Я I. - С. 23...27.

14. Афанасьев ВЛ. Экспериментальное исследование процессов кал-леобразования при вынужденном распаде вязкой хидкости//Науч. тр. ИГУЛ. - 1993. - Вып. Я 259. - С. 4Э...62.

15. Turbulent Flow Friction and Heat Transfer Caracteristics for Spherical Cavities on a Flat Plate. VJL Afanasiev, J.P. Chu-dnovsky, АЛ. Lecmtiev, P.S. Roganov//ETF Science - 1993.- V.7, Ji

I. - P. I..B. «

16. Afanasiev V.R., Chudnovsky J .P., Leontiev A.I. Physical mechanises of vortex heat transfer enhancement//Vortices and heat transfer: Proceedings of the EUROTMERH seainar. - 1993. - Ho.31.

3ochus (Oennnny). - 4b p.

17. Measurement and nunprical simulation of vortex turbulent Clow and brat transfer in spherical cavity/VJI. Afanasiev, J.P. 3nidnovsHy, S.A. Isacv, АЛ. Leontiev, V.V. Bugnov, 7Л. Harchen-:o//Refined Ноту not! «Hing and turbulenco r^arurcnmts/Proc. 5th [nt. Syrapcsi-ая. - Paris, 1993. - 10 p.

[<3. Afanasiev V.U., ChudnovsSy J .P., I.ecnticv A.I., Experincrtal ;tudy of vertex heat transfer enhancement nechanisms//Experinen-Д1 Heat Transfer, Fluid Mechanics and Thernodynamics: Proc. 3rd '/orId Conference. - Honolulu CHawaii, USA), 1993. - V.l. - P. 563 ..575.

'.Э. Afanasiov V.H., Chadnovsiy JJ>., Ho^anov P.S. Heat Transfer • •recesses in a Turbulent Flow Along P.e£rular Reliefs of Spherical oncavities//Journal of Engineering Physics and Thernophysics. -

993. - V. 63. Ho. 1. - P. 668...6T2.

0. TeraohydrauLLca of flor? ovrr irolnted depressions (pita, roayes') in a snooth vfall//V.rr. Afanasiev, JP. Chadnovsity, AX rtot-ticT, A.P. SteLbin, V.U. Veetsliln/Htsat transfer rcsoarch. -

993. - Vol. '25. Ho. I. - P. 22...5S.

1. Афанасьев ВЛ., Чудновскпй ЯЛ. Экссер;п.гентальноэ исследсва-ле структуры точения з одиночной впаллЕс//Вестшпс ЕП7, Магшно-гроенне. - 1993. - ß I. - С. 85...9:5.

2. Афанасьев ВЯ. "1ссчедозан5Гв процессов вггзуядекного распада rpyä влзкиз хяд;;сос?е"3//1£гв. ВУЗсз. МапиаостроеЕне.- IS94. - № 10

12. - С. 05...62.

3. Афанасьев ЕЛ., Чудповский ЯЛ. Эксперинеяталъноэ исследоза-те влияния геонетркя сопла на процессы шшлесбрззоваяня//ВеотЕнк ГТ7. Напзностроеште. - 1994. - 5 2. - С. 92..JC0.

1. А^анаоьев ВЛ. Оппмальная частота зхгяузденного распада жид-IZ струй//Вест. МГТ7. Машиностроение. - 1995. - # 4. - С. 76...

). Afiinayiw V.U. J/roplct heat cxchargerZ/Internationnl Зувро-urt heat tranafijr enharicacent • in power а я chin cry. - Moscow, >95. - Part I. - P. 69...72.

>. Hydrodynamics and heat transfer in the cäso of stro aialinins

plata surfaces with hemispheric cavities//V.U. Afanasiav, JJ>. ttdnovsky, AP. Koalov, A.V. Schu'sin, R.3. Aßachev/Intcrr.aticmal vposlna heat transfer enhantnaont in power nachinery. - Moscow, 95. - Part I. - P. 87...90.

27. Афанасьев ВН. Сиаллгаазэдия теплообменник//Известия ВУЗов. Ца-шиностроенне. - 1995. - Я ? - 9. - С. 43...48.

ЕЙ. Афанасьев ВЛ. Теплообмен в монодгсперснои пстохе//Тез. докл каучно-техннч. конф. поев. 165 - летая) МГТУ кн. Н.Э. Баумана. -Москва, 1995. - Ч. I. - С. 123.

29. Афанасьев ВЛ. Высокоэффективный скшиванищп теплообненнии типа капля-газ//Тез. докл. 10 Всзроссийской кежвузовской научно-техянч. конф. поев. I5Q - летшо EJ5. Нукозсксго.- Носгза. 1996. -С. 82...83.

20. Афанасьев ВЛ., Загаров А.О. Расчет снешшаашцт теплообменныз аппаратов//Вестник МГТУ. Маагностр. - 1997. - * 3. - С. 39...47.

31. Афанасьев ВЛ. О некоторых особенностях капельных потоке! //TST. - 1998. - Т. 36, Я I. - С. 94 „ЛШ.

31а. Atan&s'ev VJf. Баяв Spedííc Reatares af Droplet Flows//Iligí Tesept-ature. - 1998. - Val. 36, I. - Р. 90...97.

32. Афанасьев ВЛ. Си стены охлахденяя с конолшеперонкня потокаш капель/Тез. докл. Международной научной конф. //Ракетно-космическая техника. - Москва, 1998. - С. 147.

Объём 2 п.л. Тираж 100 экз. Ротапринт МГТУ им. Н.Э. Баума

Подписано в печать zi. ¿с. 99 г. Заказ /39

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Работа посвящена' развитию нового научного направления современной теплоэнергетики - теоретическому и экспериментальному исследованию интенсификации процессов теплообмена путем использования монодисперсных потоков капель, В результате выполненных комплексных научно-исследовательских и конструкторских работ доказана возможность решения важной, актуальной проблемы - создания, на базе существующей технологии, высокоэффективных, компактных капельных теплообменных аппаратов.

2. Впервые для сопел-фильер экспериментально установлено наличие нескольких благоприятных частот бессателлитного процесса каплеобразования.

3. Впервые по результатам теоретических и экспериментальных исследований получена критериальная зависимость для оптимальной частоты бессателлитного процесса каплеобразования с минимальной длиной нераспавшейся части струи, обеспечивающей оптимальные мас-согабаритные и теплообменные характеристики устройств каплеструй-ной технологии.

4. Созданы и экспериментально испытаны рабочие модели капельных теплообменных аппаратов, обеспечивающих получение высоких значений коэффициентов компактности, удельных массы и мощности теплообменной поверхности, что говорит о больших потенциальных возможностях теплообменников данного типа.

5. Проведены аналитическое и экспериментальное исследования

364 капельных теплообменных аппаратов. Предложены методы их расчета, оптимизации и выбора их основных параметров: методы выбора теплоносителя, его расхода с учетом потерь за счет испарения; методы определения основных параметров капельного потока.

6. Впервые на основании экспериментально получении и известных данных получена зависимость для расчета коэффициента теплоотдачи в монодисперсном потоке капель. Для получения оптимальных параметров каплеобразования в создаваемых генераторах капель необходимо использовать цилиндрические сопла с коническим входом с углом раскрытия в пределах 70° .120° с соотношением д/d = 0,5. 1,5.

8. Разработаны, созданы и испытаны различные типы генераторов капель. Приведена методика расчета вибросистемы и выбора ее активных и пассивных материалов.

1. Стырикович М.А., Шпильрайн.3.9. Энергетика: Проблемы и перспективы. - М.: Энергия, 1981. - 192 с.

2. Берглс А. Интенсификация теплообмена/УТеплообыен. Достижения. Проблемы. Перспективы. М., 1981. - С. 145.192.

3. Основы теплопередачи в авиационной и ракетной технике/В.С, Авдуевский, ЮЛ. Данилов, В.К. Кошкин и др. М.: Оборонгиз, 1960. - 389 с.

4. Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике/В.С. Авдуевский, В.М. Галнцейский, Г.А. Глебов и др. М,: Машиностроение, 1975. - 624 с.

5. Теплообмен в энергетических установках космических аппаратов/Б.!. Галицейский, ЮЛ. Данилов, Г.А. Дрейцер и др. I.: Машиностроение, 1975. - 272 с.

6. Калинин З.К., Дрейцер Г.А., Йрхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах. II: Машиностроение, 1990. - 208 с.

7. Афанасьев В.Н., Чудновский ЯЛ. Самоорганизация вихрей как метод интенсификации теплообмена/УКонвективный теплообмен: Тезисы докл. Минского международного форума по тепломассообмену- Минск, Т988г С. 8.9.

8. Афанасьев В.Н., Чудновский ЯЛ. Трение и теплообмен на поверхностях с системой сферических углублений/Лез. докл. 7-я Всесоюзная школа семинар - М., 1989. - С. 26.

9. Афанасьев В.Н., Леонтьев АЛ., Чудновский Я.П. Теплообмен и366трение на поверхностях, профилированных сферическими углублениями. М.: МГТУ, 1990= - 118 о= Шрепр. МГТУ им. Баумана $ 1-90),

10. Гидродинамика и теплообмен при обтекании одиночных углублений на исходно гладкой .поверхности/В,Н. Афанасьев, А.И. Леонтьев, ЯЛ. Чудновский и др. II: МГТУ, 1991. - 140 с. СПрепр. МГТУ им. Н,З.Баумана I 2-91; часть L- 56 е.; часть 2 - 140 е.).

11. Афанасьев В.Н., Чудновский ЯЛ. Теплообмен и трение при безотрывном обтекании сферических углублений турбулентным потоком воздуха/УВестник МГТУ. Машиностроение. 1991. - If 4# С. I5.25,

12. Афанасьев В.Н., Чудновский Я.П., Кудрявцев Н.А. Некоторые результаты исследования обтекания цилиндрических и сферических углублений/Актуальные вопросы теплофизики и физической гидрогазодинамики: Тез. док. 4-й Всес. семин. Алушта, 1991. - С. 46.

13. Экспериментальное исследование трения и теплообмена при поперечном обтекании цилиндрической впадины/В Л. Афанасьев, BJ0. Веселкин, АЛ. Окибин, Я.П. Чудновский/78 я Всесоюзная школа-семинар, - M.rIB17, 1991. - С. 27.

14. Афанасьев В.Н., Чудновский ЯЛ. Интенсификация теплообмена формой поверхности нагрева/УАктуальные проблемы фундаментальных наук: Тез. докл. Международной научно-технической конференции? Москва, I99L С. II.13.

15. Afanasiev V.H., Chudnovsky J .P. Heat transfer and friction on surfaces contoured by spherical depressions//Heat Transfer Research. 1992. - ¥.24, п. I. - P. 24.I05.

16. Афанасьев В.Н., Роганов П.С., Чудновский Я.П. Теплообмен и трение на поверхностях с регулярным рельефом сферических вогнутостей/®!. 1992. - Т. 63, № I. - С. 23.27.

17. Turbulent Flow Friction and Heat Transfer Caracteristics for Spherical Cavities on a Flat Plate/V.N. Afanasiev, J.P. Chudnovsky, A.I. Leontiev, P.S. Roganov//ETF Science 1993. - ¥.?,1. Jf I. P. I.8.

18. Afanasiev V.N., Chudnovsky J .P., Leontiev A.,I. Physical mechanisms of vortex heat transfer enharicement/'/Vortices and heat transfer: Proceedings of the EUROTHERM seminar. Bochum (Germany., - 1993. - Ho.3I. - P. I.I0.

19. Afanasiev V.M., Chudnovsky J.P., Roganov P.S. Heat Transfer Processes in a Turbulent Flow Along Regular Relief's of Spherical Concavities//Journal of Engineering Physics and Thermophysics. -1993. V. 63. Mo. 1. - P. 668.S72.

20. Termohydraulics of flow over isolated depressions (pits, grooves) in a smooth wall/V.N. Afanasiev, J .P. Chudnovsky, A.I. I.eontiev et al.//Heat transfer research. 1993. - Vol. 25, No. I. - P. 22.56.

21. Афанасьев B.H., Чудновский ЯЛ. Экспериментальное исследование структуры течения в одиночной впадине/Вестник МГТУ. Машиностроение. 1993. - № I. - С. 85.95.

22. Бурков B.B., Индейкин А.И. Автотракторные радиаторы. JI.: Машиностроение, 1978. - 216 с.

23. Жукаускас А.А. Конвективный перенос в теплообменниках. М.: Наука, 1982. - 472 с.

24. Бажан П.И., Каневец Г.Е, Селиверстов В.М. Справочник по теп-лообменным аппаратам. М.: Машиностроение, 1989. - 368 с.

25. Shah R.K. Classification of heat exchangers//'Heat exchangers, thermal-hydraulic fundamentals and design.- N-Y.: Hemisphere, 1981. P. 9.46.

26. Автоматические планетные станции/В.В. Андреянов, В.В. Артамонов, И.Т. Атманов и др. И.: Наука, 1973. - 280 с.

27. Зарубин B.C. Температурные поля в конструкции летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1966. - 216 с.

28. Спэрроу 9JL, Сесс Р.Д. Теплообмен излучением. И.: Энергия. 1971. - 296 с.

29. Фаворский О.Н., Кадер Я.С. Вопросы теплообмена в космосе. -М.: Высшая школа, 1967. 240 с.

30. Залетаев B.I., Капинос Ю.В., Сургучев О.В. Расчет теплообмена космического аппарата. М.: Машиностроение, 1979. - 208 с.

31. Маккей Д.Б. Конструирование космических силовых установок. -М.: Машиностроение, 1966. 348 с.

32. Patent 2350348, USA. Heat tranfer device/R.S. Gaugler 1944.

33. Patent 3229759, USA. Evaporation-condensation heat transfer device/G.M. Grover 1966.

34. Grover G.M., Cotter T.P., Erickson G.F. Structures of veri high termal conductance//!. Appl. Phys.- 1964. N. 35. - P. 1990 .1991.

35. Nuclear reactors using fine particulate fuel for primary power in space/T.E. Botts, J.R. Powell, J.L. Usher, F.L. Horn//Proc.1.th IECEC. Los Angeles (California), 1982. - P. I403.I408.

36. Konopka W., Calia V., Brown R. Liquid droplet radiator passive collektor testing//Proc. 20th IECEC. Williamsburg (Virginia), 1985.- P. 1.430. 1.438.

37. Андреев П.А., Гремилов Д.И., Федорович Е.Д. Теплообменныеаппараты ядерных энергетических установок. JL: Судостроение, 1965, - 352 с.

38. Hertzberg A. Overview of hich efficiency power cycles for fusion//Proc. I5th IECEC. Seattle, 1980,. - P. I4Q6.I4IL

39. Боучее 1.П. Демонстрационная модель радиационного теплообменника для перспективных космических аппаратов//ЭЙ. Астронавтика и ракетодинамика СМ.). 1984. - $ 16. - С. 6.I4.

40. Space energy technology program/J.P. Mullin, D.C. Byers, J.H. Ambrus and oth.//Proc- I9th IECEC. N-Y., 1984. - P. 542.549.

41. Паневин И.Г. Высокотемпературные теплообменные аппараты ЭСУ ЛА (Теория и расчет струйно-капельных излучателей): Учебное пособие. I.: йзд-во МАИ, 1990. - 64 с.

42. Маттик А.Т., Херцберг А. Жидкостно-капельный холодильник-излучатель система теплосброса для эффективного преобразования энергии в космосе,//ЭИ. Астронавтика и ракетодинамика (М.) - 1984. - Jf 2. - С. I9.27.

43. Hedgepeth J.M. Ultralightweight structures for space power. //in radiation energy conversion in space." Progress in Astronautics and Aeronautics, AIAA. N-Y,. 1978. - V. 61. - P. 126.135.

44. Direct contact heat exchangers for space/ R.T. Taussig, W.J. Thayer, V.C.H. Lo, K.M. Sekins//AIAA 20th Therraophysics conference. Williamsburg (Virginia), 1985. - 10 p.

45. Bruckner A.P., Hertzberg A. Direct-contact droplet heat exchangers for thermal management in space//Proc. I7th IECEC. Los

46. Angeles- (California), 1982. P. 10?.112.

47. Bruckner A.P. Mattick A.T. Hisrh effectiveness licruid drop1. W Ailet-gas heat exchanger for space power applications//Acta Astronáutica. 1984. - .№ II. - P. 519.526.

48. Feig J. Radiator concepts for high power systems in space

49. AIAA Pap. 1984. - Jf 55* - 7 p.

50. Koenig D. R. Rotating film radiators for space applications //Proc. 20th IECEC Meeting Williamsburg (Virginia), 1985. - P., 439.445.

51. Mattick A.T., Hertzberg A. Luquid droplet radiators for heat rejection in space//Proc. I5th IECEC Meeting Washington (Seattle), 1980. - ¥ J. - P. 143, .150.

52. Mattick A., Hertzberg A. Luquid droplet radiators for heat rejection in space//Energy. 1981. - V. 5„ 6. - P. 38?.393.

53. Taussig R.T.j, Mattick A.T. Droplet radiator systems for spacecraft thermal control//Proc. AIAA I9th thermophysics conference. Colorado, 1984. - P. I.JO.

54. Фейг I. Принципы создания радиаторов для мощных энергетических установок в космическом пространстве//ЭИ. Астронавтика и ра-кетодинамика (MJ. 1985. - $ 10. - С. I.II.

55. Таусоиг Р.Т., Маттик À.T. Космический радиационный теплообменник с жидкостно-капельным теплоносителен//ЭИ. Астронавтика и ракетодинамика (I.). 1985. - 1= 46. - 0. 8.I8.

56. White К.A. Liquid droplet radiator development status //AIAA, Report. 198?. - № 87. - P. I.20.

57. Экспериментальное исследование элементов рабочего процесса в струйно-капельных излучателях (СКЮ/Й.Г. Паневин, АЛ. Алексеев, Б.Н. Баушев и др.//Юбил. конф., поовящ. 100 летию со дня рожд. А.В. Квасникова: Тез. докл. - I., 199й.» - С. 4"¡е.4:0.

58. Теория и расчет струйно-капельных излучателей/И.Г. Паневин, И,А. Алексеев, AT. Глебов и др.// Юбил. конф., поовящ. 100-летию со дня рожд. А.В. Квасникова: Тез. докл. М,, 1992. - С. 42. 43.

59. А.с. 987388 СССР. Пишущая чернильная головка/В .В. Базидевич, Г.А. Гурвич, B.C. Ленчук/GOID 5/42//0ткрытия. Изобретения. -1983. .№ I.

60. Pat. 3.887.928. USA. Ink jet recording unit/G. Ohno. 1975.

61. Pat. 4.353.078. USA. Ink jet print head having dynamic impedance adjustment/C. Lee, N. Ross, E. Frank. 1975.

62. Pat. 3.334.351. USA. Ink droplet recorder with plural noz-zlevibr ator s/N .L. Stauffer. 1967.

63. A.C. 699242. СССР. Генератор чернильных капель/ВХ Падалка, AI. Тараоов//Б И. 1979. - № 43.

64. А.С. 967864. СССР. Струйно-печатащее уотройство/BJ. Падалка, AJL Тарасов, АЛ. Бородин//Б.И. 1982. - Jf 39.

65. А.С. I0763IL СССР. Струйное печатающее устройство/В Л. Падалка, А.М. Тарасов, А.М. Бородин и др.//Б.И. 1984. - № 8.

66. А.С. I0763I.3. СССР. Струйная пишущая головка/СТ. Диденко, ВЛ. Казаринов, ВХ Падалка и дрУ/БЛ. 1984. - В 8,

67. А.С. IT00I42A. СССР. Струйная печатающая головка/БА. Абду373лаев, Э.К, Гусейнов//Б,И. 1984, - № 8.

68. А.С. 795978. СССР. Способ регулирования плотности и толщины обводки каплеструйного регистрирующего устройства/А .А. Денисов, B.C. Нагорный, В.И. Безруков,//Б.И, 1981. - .№ 2.

69. Pat. 4.308.546. USA. Ink jet tip assembly/L. Halasz. 1981.

70. Pat. 4.684.957. USA. Method for operation of an Ink Jet Printing Head/I. Miura. 1987.

71. Pat. 4.695.848. USA. Ink Jet Printing System/M. Padalino. -1987.

72. Pat. 4.692.776. USA. Drop dispersing device and method for its manufacture/M. Philip. 1987.

73. Pat. 4.689.641. USA. Ink Jet Printing Head/A. Scardov, A. Fetta. 1987.

74. A. o. 806142 СССР МКИ3, B05B 17/06. Генератор монодисперсных капель/С. H. Контуш, А. В. Колпаков, С. В. Лопатенко ССССРЗ.27П798/23-05//0ткрыжя. Изобретения. 1981. - № 7.

75. А. с. 975107 СССР, МКМЭ В 05В 17/06. Генератор монодисперсных капель/А. В. Колпаков, С. В. Лопатенко, В. А. Салов ССССРЗ.3293445/23-05//0ткрытия. Изобретения. 1982. - .№ 43.

76. А. с. 1060246 СССР, МКИ3 В 05В 17/06. Генератор монодисперсных капель/А .В. Колпаков (СССР). .№ 3502563//0ткрнтия, Изобретения. - 1983. - I 46.

77. А. с. 1248672 СССР, МКИ4 В 05В 17/06. Генератор монодисперсного аэрозоля/В .А, Салов, А. В. Колпаков, С. В. Лопатенко ССССР). № 3870847//0ткрытия. Изобретения. 1986. - № 29.374

78. А. о, I6I3I87 СССР, НЕЙ5 В 05В 17/06, Способ генерирования монодисперсных капель и устройство для его осуществления/АJB. Колпаков, В.А. Сэлов, Е. И. Титова, СЛ. Жбанкова ССССР1 II 4383833 //Открытия. Изобретения. 1990. - .№ 46,

79. Колпаков А, В. Физика дробления и взаимодействия капель: Автореферат дисс.' докт. физ. мат. наук. - Одесса, 1992. - 33 с.

80. Нагорный B.C. Злектрокаллеструйные регистрирующие устройства. X: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1988. - 269 с.

81. Нагорный B.C., Безруков В.И. Исследование эмиссии капель в электростатическом поле//Магнитная гидродинамика. 1980. JÎ 3. -С. III.,117,

82. Нагорный B.C., Безруков B.ÏÏ. Элементы проектирования капле-струйных регистрирующих устройств//Изв. вузов СССР. Приборостроение. 1981. - Т. 24, JÎ 3. - С, 16.20.

83. Разработка методов и средств электрокаплеструйной технологии для гибких производственных систем/В.И. Безруков, В.Д. Спиридонов, Е.Ф. Суходолов, и др. JL: ЛДНТП, 1987. - 45 о.

84. Kuhn L.? Myer R.A„ Ink jet printing//Scientific American.1979. V. 240, - P. 120.132.

85. Безруков В,И. Основы проектирования струйных печатающих устройств для ЭВМ и множительных средств оргтехники. М.: Минщж-бор, I98L - 140 с.

86. Безруков В Л. Опыт разработки и внедрения гибких автоматических модулей на базе методов и средств электрокаплеструйной технологии .1.: ЛДНТП, 1986. - 25 с.

87. Taussig R.T., Mattick A.T. Droplet radiator sistems for spacecraft thermal control//J, Spacecraft and rockets. 1986. -V. 23, No. I. - P. 10.19.

88. Solar pumped lasers for space power transmission /R.T. Tau-ssig, C. Bruzzone, L. Nelson et al.//AIAA, Report. - 1979. 79- 1015. P. I.I7.

89. Oman H., Gregory D.L. Solar power satellites heat engine or solar cells?//J. Energy, 1981. - V. 5, No. 3. - P. 132.137.

90. Liquid droplet radiator collector developmerit/V.Calia, R. Haslett, W. Konopka, R. Kosson//lECEC ■(Colorado/,—1984. V. I, No 849190 - P. 216.223.

91. Mattick A.T.? Hertzberg A., Taussig R.T. The liquid droplet radiator//STAR. 1983. - V. 21, No.6. - P. 888.889.

92. Bruckner A.P. The liquid droplet heat exchanger//STAR. -1983. V. 21, No 6. - P. 889.

93. Bruckner A.P., Hertzberg A. High-temperature integrated thermal energy-storage system for solar-thermal applications/./STAR.- 1983. V. 21, No 13. - P. 2071.

94. Bruckner A.P., Hertzberg A.? Taussig R.T. High temperature integrated thermal storage for solar thermal applications//STAR.- 1983. V. 21, No 14. - P. 2254.

95. Bruckner A.P., Mattick A.T. High effectiveness liquid droplet-gas heat exchanger for space power applications//STAR. 1983- v. 21, No 23. P. 3797.

96. Fundamental stady of a luquid droplet radiator/S. Hosokawa,

97. Everett Е„ Ultrasonic nozzle deliver industrial coatings //Industrial finishing. 1981. - V. 57, II. - P. 58.60.

98. Brandell B. Status of liquid droplet radiator systems analysis techiqims/ZlECEC (Colorado,', -1984. V. I, .№ 849107. - P. 139.145.

99. Brandell B. Analytical approach and computer model development for performance investigations of liquid droplet radiators //SAE Techn. Pap, Ser. 1984, - .№ 840977. - P. L.6.

100. Brown R.F., Kosson R. Liquid droplet radiator sheet designconsiderations,//1ЕСЕС (Colorado)rI984„ V. I, .№ 849304. - P. 330—338.

101. Монодиспергирование вещества: принципы и применение/EJEL Аметистов, В,В, Блаженков, AJK. Городов и др.; Под ред. В.А. Григорьева . М.: Энергоатомиздат, 1991. - 336 с.

102. Riaza J.J, A parametric study of a multiple droplet spray evaporator//AIAA. Report. 1984. - ,№ 84 - 1798, - P. I.8.

103. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.; Наука, 1973, - 848 о,

104. Еянхтинг Г, Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1974.712 о=

105. Кутателадзе 0,0, Основы теории теплообмена. Мл Атомиздат. 1979. - 416 о.109, Теория тепломассообмена/Под ред= А. Й. Леонтьева, И.: Высшая школа, 1979. - 495 с.

106. ПО. Кутателадзе С.С., Леонтьев А.Й. Тепломассообмен и трение в турбулентном пограничном слое. М.: Энергия, 1972. - 344 с.

107. Романенко П.Н. Гидродинамика и тепломассообмен в пограничном слое: Справочник. И.: Энергия, 1974. - 464 о.

108. Кейс В.М. Конвективный тепло и массообмен. - М.: Энергия, 1972. - 448 с.

109. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367 с.

110. Иевлев В.М. Турбулентное движение высокотемпературных сплошных сред. М.: Наука, 1975. - 256 с.

111. Структура турбулентного потока и механизм теплообмена в кэ-налах/МХ Ибрагимов, В.И. Субботин, В Л, Бобков и др. М.: Атомиздат, 1978. - 296 о.

112. Брату та Э.Г. Диагностика капельных потоков при внешних воздействиях. Хаюьков: Вита школа. 1987= - 164 о.. . ^ . j f

113. Раушенбах Б.В., Белый С.А,, Беспалов И,В. Физические основы рабочего процесса в камерах сгорания воздушно-реактивных двигателей, М, : Машиностроение, 1964. - 526 с.

114. Интенсификация теплообмена в контактном аппарате при использовании вторичного дробления капель/3 .Г. Брату та, А.Р. Переоелк-ов, Б.И. Вялый, И.Ф. Юхно//Знерг. машиностроение, 1978= - Вып. 26. - С. 82-86.

115. Братута ЭТ., Заночкин Л .А. Интенсификация тепло- и массооб-мена при охлаждении распыленной жидкости//Энерг. машиностроение.- 1984, Вып. 38. - С. 7I.75.

116. Браунштейн Б.А., Фижбейн А.Н. Тепломассообмен в дисперсных системах. М.: Химия, 1979, - 236 о.

117. Уайт А. Маленькие отверстия сулят большую экономию для космических радиаторов//Аэрокоомичеокая техника. 1990. - № 6. - 0. 183.187.

118. A lightweight nuclear powered О TV utilizing a liquid droplet radiator/G. Beals, J. Chin, J. Day at al.//AIAA. Reports. 1983. н 83 - 1346. - 9 p.

119. Chabb DJ.,., White KA„ Liquid sheet radiator//AIAA, 22d The-rmophysics conference« Honolulu, 1987.- P. L.II.

120. Нигматулин PI. Динамика многофазных сред M,: Наука, 1987,- 804 с.

121. Ульянов В.М., Муштаев В.И., Плановский А.Н. К расчету гидродинамики дисперсных двухфазных потоков//Теорет. основы хим. технологии. 197?. - Т. П? .№ 5. - С. 7I6.723.

122. Чен, Тризек. Модели тепловых режимов работы и метод расчета потерь воды из-за сноса для брызгальных систем охлаждения: Пер. о англУ/Теплопередача. 1977. - Т.-99, № 2. - С. I27.I34.

123. Льшевский А.С. Движение жидких капель в газовом потоке//йзв. вузов. Энергетика. 1963. - .№ ?. - С. 75.8I.

124. Волынский H.G. Необыкновенная жизнь обыкновенной капли. М. Знание, 1986. - 144 с.

125. Monti R»? Savirio R.? Cicala A, Surface tension driven-flow in non-coalescing liquid drops//Acta Astronáutica. 1996. - V.36, .№ 12. P. 937.946.

126. Chiu H.H., Su S.P. Theory of droplets CID; states, structures, and lauws of interacting droplets//Atomization and Sprays,199*7« ™VB / » p1 в ХвияО^в

127. Зигель P. Нестационарное лучистое охлаждение слоя затвердевающих капелъ/УТеплопередача, 1988. - $ 3. - С. I68.J75.

128. Siegel. R. Radiative cooling performance of a converging liquid drop radiator//J. Thermophysics. 1989. - V. 3, H I. - P.46.52.

129. Tagliafico L., Dévia F. Thermal design of a liquid droplet radiator//Proc. 22th IECEC Meeting. Washington (Seattle), 1992.- Vol. I. P. I.I0.

130. Tagliafico L., Fossa M. Lightweight radiator optimisation for heat rejection in spaee//j. Heat and Mass Transfer. 1997.- Vol. 32. P. 239.244.

131. Блох А.Г., Журавлев Ю.А., Рыжков Л.Н. Теплообмен излучением: Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1991. - 432 с.

132. Ключников А.Д., Иванцов Г.П. Теплопередача излучением в ог-нетехнических установках. М.: Энергия, 1970. - 400 с.

133. Блох А.Г. Основы теплообмена излучением. M. - JL: Госэнер-гоиздат, 1962. - 332 с. .

134. Адрианов В.Н. Основы радиационного и сложного теплообмена. -М.: Энергия, 1972. 463 с.

135. Зигель Р., Хауэлл Дж. Теплообмен излучением. М.: Мир, 1975- 939 с.

136. Шорин С.Н. Лучистый теплообмен в поглощающей среде//Изв. АН СССР. 0ТН. 1951. - Jf 3. - С. 389.

137. Клименко А.В., Синицин А.Г. Радиационное охлаждение сферической капли с кристализацией//Тр. МЭИ. 1983, - Вып. 616. - С. 13. .19.

138. Васильев А.А., Клименко А.В. Охлаждение струи излучением //Сб. науч. трудов МЭЙ. 1986. - № 119. - С. I04.II7.

139. Аверин В.В. Интегральные характеристики теплового излучения381сферической частицы произвольного радиуса//Сб. науч. трудов МЭИ.- 1986. # 119, - С. П7.Л25,

140. Клименко А.В. Вопросы теплообмена потоков монохроматически диспергированного вещества//Тр. МЭИ. I98L - Вып. 545. - С. 78. .84.

141. Сергиевский Э.Д. Анализ гидродинамики дисперсного потока при сложном теплообмене//Тр. МЭИ. 1981. - Вып. 545. - С. 84.90.

142. Дмитриев А.С., Клименко А.В., Синицин А.Г. Особенности теплообмена в системах монодисперсных макрочастиц//Тр. МЭЙ. 1983.- Вып. 615. С. I3I.I43.

143. Динамика каплеуноса в противоточных тепломассообменных аппа-ратах/ВХ Кирилов, Е.Е. Нянкина, А.В. Дорошенко, В.К. Карлович //Холодильная техника и технология. 1986. - № 43. - С. 67.7I.

144. Stady of monodisperse liquid fuel evaporation in flowing air/J.E. Peters, R.E. Coverdill, J.E. Kirwan et al.

145. AIAA Report. 1985. - I 85 - 1319. - P. I.II.

146. Ривкинд В.Я., Рыскин Г.М. Структура течения при движении сферической капли в жидкой среде в области переходных чисел Рейноль-дса//Механика жидкости и газа. 1976. - № I. - С. 8.I5.

147. Расчет коэффициента массоотдачи из движущейся капли/М.Э. Аэ-ров, Т.А. Быстрова, А.Ф. Нароженко, JI.H. Колтунова//Теоретичес-кие основы хим. технологии. 1969. - Том 3. - С. 786.788.

148. Lii С.С., Ozisik M.N. Transient radiation and conduction in an absorbing, emitting, scattering slab with reflective boundari-es//int. Journal Heat and Mass Transfer. 1972. - V. 15, No. 5.382- Р. П65.П75.

149. К расчету параметров радиационного теплообменника с дисперсным теплоносителем/JLJL Васильев, АХ Гребеньков, B.JI. Жданов, Г.И. Журавский// Сб. науч. тр. Института тепло- и массообмена им. А .В. Лыкова АН БССР. Минск, I99L - С. 3.9.

150. Blazhenkov V.V., Dmitriev A.S., Kllmenko A.V. Temperature diagnostics of aerosol particles stream by the method of laser probing/YOptical Monitoring of the Environment, CIS Selected Papers: Proc. SPIE.-N-Y., 1993. V. 2107. - P. 364.384.

151. Bucharov A.V., Ginevsky A.F., Dmitriev A.S. Investigation of the heat exchange between a chain of a monodisperse droplet aerosol and the adjacent air//European Aerosol Conf. Disburg (Germany), 1993. - P. 423.432.

152. Kubo S. Unsteady radiative heat transfer in a scattering-dominant medium//AIAA Journal. 1984. - V. 22, No. 12. - P. 1804. .1809.

153. Дмитриев A.C., Клименко A.B. Проблемы теплобмена в монодисперсных потоках//Двухфазные течения. Ш.), 1994. - С. 67.74. (Труды Первой РНКТ, - Том 6).

154. Аверин В.В. Особенности лучистого теплообмена сферической частицы и концентрической полости^ИФЖ. 1991. - Т. 60, If 4. - С. 6I5.620.

155. Слапцов А.М. Исследование радиационного теплообмена капельного потока в вакууме//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конф. М. 1991. - С. 45.46.383

156. Аверин В.В., Дмитриев A.C. Радиационный теплоперенос в упорядоченных и неупорядоченных потоках монодиоперсных частиц//Теп-ломассообмен ММФ - 92. - Минск, 1992. - Том II. - С. I87.I94.

157. Аверин В .В., Дмитриев A.C. Радиационное охлаждение плоского потока монодисперсных чаетиц//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конф. М.; 1991. - С. 6Ö.69.

158. Вакуумная техника: Справочник/Е.С. Фролов, В.Е. Минайчев, А.Т. Александрова и др. М.: Машиностроение, 1992. - 471 с.

159. Несмеянов А.Н. Давление пара химических элементов. М.: Изд. АН СССР, 1961. - 396 с.

160. Дубовкин Н.Ф. Справочник по углеводородным топливам и их продуктам сгорания. M- -JL: Госэнергоиздат, 1962. - 288 с.

161. Savart F. Memoire sur la constitution des veins liquides lancees par des orifices circulaires en mince paroi//Aim. de Chim. 1833. - V. 53, N 6. - P. 337.386.

162. Rayleigh D. On the capillary phenomena of jets//Ргос. R. Soc. Lon. 1879. - Vol. A29. - P. 71

163. Рэлей Д.Б. Теория звука. M.: Гостехиздат, 1955. - T. I. -503 с.

164. Рэлей Д.Б. Теория звука. Н.: Гостехиздат, 1955. - Т. 2. -476 с.

165. Weber С. Zum Zerfall eines Flussigkeitsstrahles//Z. angew. Nath. Mech. 1931. - Bd. II, Jf 2. - S. I36.I83.

166. Генлейн А. Распад струи жидкости//Двигатели внутреннего сгорания. М. - Л.: ОНТЙ НКТП СССР, 1936.-T. I. - С. 5.24.334 '

167. Вебер К. Распад струи жидкости/УДвигатели внутреннего сгорания. М. - Л.: ОНИ НОТ СССР, I936.-T. L - С, 25.^54.

168. Гольфельдер 0. Процесс распада струи в зависимости от формы сопла и противодавления//'Двигатели внутреннего сгорания. М. -X: ОНШ НКТП СССР, I936.-T. I. - С. 55.8I.

169. Fromin J. Finite difference computation of the capillary jet, free surface problem//Lect. Notes Phys. 1980. $ 141. - P. 188. .193.

170. Течение и неустойчивость жидких капиллярных струй/ВЛ. Шка-дов, С.П. Радеев, И.П. Пенчев, П.Н. Господинов/УУспехи механики.- 1982. Т. 5, # 3/4. - С. I04.I45.

171. Chaudhary K.G., Eedekopp L.G. The nonlinear capillary instability of a liquid jet//J. Fluid Mech. 1980. - Vol. 96, part I.- P. 257,.274.

172. Bogy D.B. Drop formation in a circular liquid jet//Ann. Rev. Fluid Mech. 1979,—Vol. II. - P. 207.208.

173. Chaudhary K.G., Maxworthy T. The nonlinear capilary instability of a liquid jet//J. Fluid Mech. I960, - V.96, pt. 2. - P. 275.287.

174. Гунбин В.Ф., Тимохин АД. Капиллярная неустойчивость осесим-метричных струй жидкости. I. Экспериментальные исследования, линейная и нелинейная теория//Тр. МЭИ. 1983. - Вып. 615 - С. 15. .43.

175. Шехтман Ю.М. К вопросу о влиянии окружающей среды на устойчивость струй//Изв. АН СССР. 1946. - * II. - С. I527.I535.385

176. Дитякин Ю.Ф. Об устойчивости и распаде на капли жидкой струи эллиптического сечения//йзв= АН СССР. 1954. - № 10. - С. I.8.

177. Дитякин Ю.Ф., Ягодкин В.И. Влияние периодических колебаний скорости и плотности среды на распад жидких струй//йзв. АН СССР. ОТН. 1957. - JM. - С. 8I.95.

178. Бородин В.А., Дитякин Ю.Ф. Неустойчивые капиллярные волны на поверхности раздела двух вязких жидкоетей/УПММ. 1949. - Т. 13, вып. 3. - С. 73.8I.

179. Лышевский A.C. Закономерности дробления жидкостей механическими форсунками давления. Новочеркасск: НПЙ, I96I7 - 183 с.

180. Пажи Д.Г., Галсутов B.C. Распылители жидкостей. М.: Химия, 1979. - 214 с.

181. Гиневский А.Ф., Дмитриев A.C. Вариации параметров вынужденного капиллярного распада жидких струй//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конфер. 1Ц I99L - С. I0.II.

182. Куденогий К.П. Генераторы монодисперсных аэрозолей//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конфер. М.;1.9L С. 39.40.

183. Холин Б.Г. Центробежные и вибрационные грануляторы плавов и распылители жидкостей. М.: Машиностроение, 1977. - 182 с.

184. Гиневский А.Ф., Дмитриев A.C. Некоторые проблемы создания упорядоченных потоков монодисперсных макрочастиц//Сб. науч. тр. МЭЙ. 1987. - № 149. - С. 5.24.

185. Городов А.К., Марухин Ю.А., Степанский М.Г. Метод получения386монодисперсных капель жидкого азота//Сб. науч. тр. МЭИ. 1987. -» 149. - С. 33.37.

186. Аметистов Е.В., Алексеев Т.А. Применение полых микрогранул в системах хранения и транспорта различных газов//Сб. науч. тр. МЭИ. 1987. - » 149. - С. 76.83.

187. Гиневский А.Ф., Дмитриев A.C. Нелинейная динамика свободной поверхности при капиллярном распаде жидких струй//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конфер. Му 1991. — С. 3.5.

188. Алексеев Т.А., Аметистов Е.В. К вопросу о применении достижений монодисперсной технологии в криогенной технике//ИФ1. -1991. Т. 60, $ 4. - С. 534.537.

189. Ландау Л.Д., Лившиц ЕЛ Теоретическая физика. Зе изд. -М.: Наука, 1986. С Т. 6. Гидродинамика). - 736 с.

190. Левич В.Г. Физико-химическая гидродинамика. М.: Физматгиз, 1959. - 699 с.

191. Фукс Н.Г., Сутурин А.Г. Монодисперсные аэрозоли^Усп. хим. -1965. Т. 34, вып. 2. - С. 27Ô.299.

192. Дунский В.Ф., Никитин Н.В., Соколов МЛ Монодисперсные аэрозоли. М.: Наука, 1975. - 188 с.

193. Тимохин А.Д. Получение потоков монодисперсных нейтральных и заряженных макрочастиц//Тр. МЭИ. 1981. - Вып. 545. - С. 3.24.

194. Казакова ЕА. Гранулирование и охлаждение азотосодержащих удобрений. М.: Химия, 1980. - 288 с.

195. Клоповский Б.А. Исследование акустического распада жидкости38?на однородные капли и разработка акустического гранулятора для минеральных удобрений//Тр. ВНИИ Хим. машиностроения. 1975. -Вып. 71 - С. I3.I9.

196. Колесниченко А.Ф. Условия получения сферических частиц разных размеров при управляемом распаде свободных струй//Порошковая металлургия. 1978. - № 8. - С. I0.I4.

197. Технология амиачной селитры/Под ред. В. И. Олевского. М.: Химия, 1978. - 310 с.

198. Кремнев О.А., Кравченко Ю.С. 0 механизме возбуждения распада струй жидкости и режимах вынужденного распада//ДАН УССР. Сер. А. 1975. » I. - С. 55.J58.

199. Carnahan R.D., Hou S.L. Ink jet techiwlogy//lEEE Transactions on industry applications. 1977. - V. IA - 13, I I. - P. 95. .105.

200. Литвинов B.E., Макальский Л .M., Штейнград 3.A. Об устойчивости цилиндрических струй, генерируемых электростатическим полем из капилляров при струйной печати//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всееоюз. конфер. М^ 1991. - С. 35. 36.

201. Панченков Г.М., Мамлеев Р.А. 0 дисперсности дробления осеси-мметричных струй жидкости//1ФХ. 1976. - Т. 50. I I. - С. 72. 76.

202. Ентов В.М. Об устойчивости капиллярных струй упруговязких жидкостей//«. 1978. - Т. 34. № 2. - С. 243.248.

203. Баштовой В.Г., Полевиков BJC. Нелинейный распад тонкого ци388линдрического слоя жидкости//М1Г. 1981. - $ 2. - С. 70.76.

204. Елисеев В.И. К теории струй идеальной лшдкости//Прикладная механика. 1978. - T. 14, $ 12. - С. I07.II2.

205. Елисеев В.И. Устойчивость струй идеальной весомой жидкости //ПМТФ. 1981. - JÎ= 3. - С. 46.50.

206. Кремнев O.k., Кравченко Ю.С. К вопросу о влиянии колебаний на распад струй жидкости//ДАН УССР. Сер. À. 1983. - № 1. - С. 23.25.

207. Незгада В.Ю. Влияние начальных параметров жидкости на распад струи//П!ТФ. 1970. - I 3. - С. 147.,.149.

208. Холин БГ. О влиянии формы регулярных возмущений поверхности жидкой струи на ее распад на капли//ДАН СССР. 1970. - Т. 194. № 2. - С. 306.308.

209. Явельский М.Б. Некоторые характеристики монодисперсного распада струй жидкости//ИФЖ. 1969. - Т. 16, $ 3. - С. 536.538.

210. Рабинович JI.M. О влиянии растворимых поверхностно активных веществ на устойчивость жидких пленок и етруй//М1Г. - 1978.- № 6. — С. 26.33.

211. Епихин В.Е., Шкадов В.Я. Течение и неустойчивость капиллярных струй, взаимодействующих с окружающей средой//М1Г. 1978. -# 6. - С. 50.59.

212. Kowalewski Т.А. On the separation of droplet from a liquid jet//J. Fluid Dinamies Research. 1996. - M 17. - P. I2I.I45.

213. Heister S.D., Rutz M.W., Hilbing J.H. Effect of acoustic perturbations on liquid jet atomization//Journal of Propulsion and389

214. Power. 1997. - Vol. 13. № I. - P. 82.86.

215. Tait R.S., Gill D.R. The structure of an aeoustieeally forced, droplet-laden jet//J. Atomization and Sprays. 1997. - Vol. 7. - P. 56I.579.

216. Masataka A., Kenji A., Soo-Young N. Disintegration of liquid jets from a coaxial dual nozzle, Part I: observation of breakup phenomena//,!. Atomization and Sprays. 1997. - V. 7. - P. 507.517.

217. Kamil W. Drop breakup by impellers//J. Chemical Enginering Science. 1995. - Vol. 50, № 22. - P. 358I.3586.

218. Гунбин В.Ф., Щеглов С.И. Исследование характеристик жидких струй, формируемых в генераторах макрочастиц//Сб. науч. тр. МЭИ. 1987. - № 149. - С. 46.50.

219. Блаженков В.В., Бухаров А.В., Васильев А.А. Зарядка монодисперсных макрочастиц в потоке индукционным методом//0б. науч. тр. МЭИ. 1987. - № 149. - С. 37.46.

220. Гиневский А.Ф. Определение разброса размеров капель при вынужденном капиллярном распаде жидких струй//Методы и средства электрокаплеструйной технологии. JL: ЛДНТП, 1990. - С. 84.90.

221. Сидоров А.С. Автоматизированная система нанесения электрического заряда и управления потоками заряженных макрочастиц//Сб. науч. тр. МЭИ. 1987. - * 149. - С. 90.97.

222. Карпов А.А., Баскарев Б.Н., Сергеева JIJ. Влияние внешнего неоднородного магнитного поля на формирование потока макрочастиц //Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз.390конфер. М.; 1991. - С. 79.80.

223. Нагорный B.C., Матвеев А.Е. Статические характеристики элек-трокаплеструйных устройств для нанесения связующих веществ на ни-ти//Физнка и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конфер. Н., 1991. - С. 94-95.

224. Исследоание эволюции спектра колебаний поверхности струи при вынужденном капиллярном распаде/А.Р. Аликин, В.В. Блаженков, В.Ф. Гунбин, С.И. Щеглов//ИФ1. 1991. Т. 60, № 4. - С. 550.553.

225. Бухаров A.B., Гиневский А.Ф., Коновалова H.A. Влияние электрического поля на капиллярный распад струй электролитов//ИФ1. 1991. - Т. 60, JE 4. - С. 582.J586.

226. Епихин В.Е., Шкадов В.Я Численное моделирование неоднородного распада капиллярных струй//МЖГ. 1993. - № 2. - С. I2.I7.

227. Нелинейная эволюция волн при вынужденном капиллярном распаде струй/В.В. Блаженков, А.Ф. Гиневский, В.Ф. Гунбин и др.//М1Гг 1993. № 3. - С. 54.60.

228. Клименко A.B., Шишов В.В., Ивахненко BJ. О применении монохроматически диспергированного вещества в технологических процес-сах//Тр. МЭЙ. 1981. - Вып. 534. - С. 25.30.

229. Блаженков В.В., Дмитриев A.C., Шишов В.В. Монодиспергирование вещества Сот опытов Савара до современных технологий: ретроспектива и перспективы)//Тр. МЭИ. 1983. - Вып. 615. - С. 3.I4.

230. Григорьев В.А. Физико-технические проблемы исследования монодисперсных систем//ИФ1т-1991. Т. 60, » 4. - С. 533.

231. Анкудинов В.Б., Дмитриев A.C. О распаде жидких струй в уело391вилх релаксации внутренних параметров//Сб. тр. МЭИ-1986. $ 119. - С. 4.I3.

232. Кремнев O.A., Кравченко Ю.С. Некоторые особенности вынужденного распада струй жидкости в капиллярном режиме//ДАН УССР. Сер. А. 1975, - JE 6. - С. Ö24.527.

233. Гиневский А.Ф. Особенности капиллярного распада заряженных струй диэлектриков//Сб. науч. тр. МЭЙ. 1986- $ 119. - С. 18.27.

234. Гунбин В.Ф., Илюшина Е.А. Система для возбуждения и автоматической подстройки частоты генератора монодисперсных макрочастиц. //Сб. науч. тр. МЭЙ. 1986. - Jf 119. - С. 79.90.

235. Бухаров A.B., Щеглов С.Й. Система автоматической стабилизации давления в генераторе монодисперсных макрочастиц//Сб. науч. тр МЭЙ. 1986. - * 119. - С. 9I.98.

236. Колосов М.Ю., Пащенко Т.Б. Автоматизированная система стабилизации температуры рабочей жидкости генератора монодисперсных макрочастиц//Сб. науч. тр. МЭЙ. 1986. - $ 119. - С. 99.I03.

237. Об индукционной зарядке монодисперсных капель, образуемых при вынужденном капиллярном распаде струй жидкости/В.В. Блажен-ков, A.B. Бухаров, A.A. Васильев, С.Н. Панасов//ИФ1. 1991. - Т. 60, № 4. - С. 646.65I.

238. Аметистов Е.В., Мотин А .И. Экспериментальное исследование процессов вынужденного распада вязких жидкостей//Сб. тр. МЭИ. -1986, .№ 119. - С. I3.I?.

239. Tapas K.D. Droplet formation with singl and multiple nodes from a liquid jet in immiscible liquids//J. Atomization and Sprays. 199?. - Vol. 7. - P. 407.4I5.

240. Genkin L., Baer M.? Falcovitz J. A random simulation of droplet distribution in nozzle and plume flows/Vj. Shockv Waves.1997. № 7. - P. 2II.2I8.

241. Influence of operating variables on average droplet size during linear atomization/Y. Zhou, S. Lee, V.G. McDonell, et al. //J. Atomization and Sprays.-I997. Vol. 7. - P. 339.358.

242. Munts E.P., Dixon M. The characteristics, control and uses of liquid streams in space//А1АА 23rd Aerospace sciences meeting. Reno Clevada), 1985. - P. I.I3.

243. Dixon M. Droplet velocity dispersion device//AIAA 23rd Aerospace sciences meeting. Reno (Nevada), 1985. - P. I.I9.

244. Мюнц Э.П., Ормэ M. Поведение жидких струй в космическом пространстве, управление ими и их применение для решения практических задач//Аэрокосмическая техника. 1987. - № II. - С. 129-142.

245. Muntz Е., Dixon М. Applications to space operations of free393-flying, controlled streams of liquids//Journal of Spacecraft and rockets. 1986. - Vol. 23. - P. 4II.4I9.

246. Гиневекий А.Ф., Дмитриев A.C., Овечкин Д.А. Об устойчивости испаряющейся цепочки одинаковых капель/ИФ1. 1991. - Т. 60, № 4. - С. 656.660.

247. Mwite Е.Р., dian S.S., Dixon М. The injection of liquids into high vacuum for R.G.D. and space applications//Rarefied gas dinamics. Japan, 1985. - P. 9I9.935.

248. The design and performance of a multi-stream droplet generator for the liquid droplet radiator/M. Orrae, T. Farnham, G. Pham et al.i AAIA 22nd Thermophysics Conference,— Honolulu (Hawai),1987. 28 p.

249. Блаженков B.B., Чащихин Д.Б. Влияние плотности газовой среды на характеристики капиллярного распада жидких струй//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конфер. М.:1991. 0. 70.7I.

250. Блаженков В.В., Чащихин Д.Б. Об устойчивости потока монодисперсных капель в газовой среде различной плотностиу''ЙФ1. 1991. Т. 60, № 4. - С. 668.670.

251. Рыжиков А.А., Героцкий А.В., Колескер Б.А. Исследование процесса истечения и распада струи металла на капли//Изв. вузов. Черная металлургия. 1967. - № 3. - С. I40.I43.

252. Водянюк В.О., Колесниченко А.Ф., Малахов В.В. Форма частиц, получаемых при резонансном распаде электропроводной струи, возбуждаемой гармоническими электромагнитными силами//Магн. гидродина394мика. 1981. - № I. - С. I35.I37.

253. Колесниченко А.Ф., Малахов В.В., Водянюк В.О. Получение частиц равных размеров с помощью магнитодинамичееких грануляторов //Магн. гидродинамика. 1982. - $ I. - С. I42.I45.

254. Анкудинов В.Б., Данынин В.В. Влияние окисления поверхности на капиллярный распад струи жидкого металла//Сб. науч. тр. МЭИ. -1987. $ 149. - С. 24.33.

255. Анкудинов В.Б., Марухин Ю.А. Экспериментальное исследование закономерностей капиллярного распада металлических струй//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конфер. -Mv 1991. С. 8.9.

256. Дмитриев A.C. Динамика окисления монодисперсных металлических капель при разных парциальных давлениях кислорода//Физика и техника монодисперсных систем: Тез. докл. 2 Всесоюз. конфер. М.1991. С. 42.43.

257. Анкудинов В.Б. Экспериментальное исследование капиллярного распада струи жидкого металла//ЙФ1. 1991. - Т. 60, $ 4. - С. 534.537.

258. Артемьев Б.В., Кочетов С.Г. Капиллярный распад жидкометалли-ческой струи в окислительной среде//ИФ1. 1991. - Т. 60, $ 4. -С. 566.57I.

259. Суслов A.B., Лялин Л.А., Семенов К.И. Газоплазменное монодиспергирование металлов умеренной и повышенной тугоплавкости//®!. 1991. - Т. 60, JE 4. - С. 57I.575.

260. Суслов A.B., Дрейзин Э.Л., Трунов М.А. Исследование свойств395монодисперсных микрогранул тугоплавких металлов, получаемых в импульсной дуге//Ш. I99L - Т. 60. JM. - С. 595.S99.

261. Суслов A.B., Дрейзин ЭЛ., Трунов Й.А. Поведение металлических монодисперсных частиц в различных средах//ИФ1 1991 - Т. 60, М. - С. 620.625.

262. Гиневский А.Ф., Дмитриев А. С. Капиллярная неустойчивость струй жидкости в условиях теплообмена с окружающей средой//ИФ1. -1991. Т. 60, # 4. - С. 537.534.

263. Разумовский H.A. Математическая модель вынужденного капиллярного распада струй//1Ф1. 1991. - Т. 60, $ 4. - С. 558.56I.

264. Исследование пограничного слоя регулярной капельной цепочки и ее управляемого полета/В.И. Безруков, A.C. Васильев, H.A. Разумовский и др.//ИФ1. 1991. - Т. 60, № 4. - С. 66I.667.

265. Ватсон Г. Теория бесселевых функций- М.: Гостехиздат, 1944. 802 с.

266. Dabora E.K. Production of monodisperse sprays//The Review of Scientific Instruments. 1967. - Vol. 38, N 4. - P. 502.506.

267. Основы вакуумной техники/А.Й. Пипко, В.Я. Плисковский, Б.И. Королев, В.Й. Кузнецов М.: Энергоиздат, 1981. - 423 с.

268. Гунбин В.Ф. Истечение струй из малых отверстий//Сб. науч. тр. МЭИ. 1986. - $ 119. - С. 27.39.

269. Скобельцын Ю.А., Башилов Е.Б., Геллер З.И. Истечение жидко-ости из внешних цилиндрических капиллярных насадков//Изв. вузов. Нефть и газ. I97L - JP 10. - С. 80.84.

270. Геллер З.И., Скобельцин Ю.А. Коэффициент расхода внешних ци396индрических насадков при истечении вязкой жидкости/Теплоэнерге-нка. 1963. JC Пг С. 12. JA.

271. Гальперин Н.И., Вильниц С.А. Истечение жидкостей из насадков отверстий малых диаметров//Тр. Моск. ин-та тонкой хим. технолоии. М., 1955. - С. 36.-53.

272. Преображенский В.П. Теплотехнические измерения и приборы. -:.: Энергия, 1978. 260 с.

273. Правила 28 64. Измерение расхода жидкостей, газов и паров тандартными диафрагмами и соплами. - М.: Изд-во стандартов, 968. - 301 с.

274. Эстеркин Р.Й., йссерлин A.C., Певзнер М.Й. Теплотехнические змерения при сжигании газового и жидкого топлива. Ленинград: !едра, 1981. - 424 с.

275. Levanoni М. Stady of fluid flow through scaled-up ink nozzl-s//lBM Journal of research and development. 1977- V. 21, № I.1. P. 56—68.

276. Гершгал Д.А., Фридман B.M. Ультразвуковая аппаратура. М.: !нергия, 1967. - 264 с.

277. Донской A.B., Келлер O.K., Кратыш Г.С. Ультразвуковые элект-ютехнологические установки. Л.: Энергия, 1968. - 276 с. !88. Кикучи Я. Ультразвуковые преобразователи. - М.: Мир, 1972. -124 е.

278. Бергман Л.М. Ультразвук и его применение в науке и технике. ■ М.: Иностр. лит., 1957. 727 с.

279. Физические основы ультразвуковой технологии/Под ред. Л.Д.397озенберга. М.: Наука, 1970. - 687 с.

280. Берлинкур Д., Керрап Д., Жаффе Г. Пьезоэлектрические и пье-онагнитные материалы и их применение в преобразователях/УФизиче-кая акустика. М.: Мир, 1966. - Т. I, ч. А. - С. 204.326.

281. Шермергор Т.Д. Стрельцова Н.Н. Пленочные пьезоэлектрики. -.: Радио и связь, 1986. 137 с.

282. Абрамов О.В., Хорбенко И.Г., Швегла I. Ультразвуковая обра-отка материалов. М.: Машиностроение, 1984. - 280 с.

283. Ультразвук (Маленькая энциклопедияУПод ред. ИЛ. Голяминой. Н.: Сов. энциклопедия, 1979. 400 с.

284. Ультразвуковая технология/Под ред. Б.А. Аграната. М.: Ме-'аллургия, 1974. - 504 с.

285. Справочник по гидроакустике/Под ред. А.П. Евтютова. Л.: Судостроение, 1982. - 340 с.

286. Свердлин Г.М. Гидроакустические преобразователи и антены. -.: Судостроение, 1980. 232 с.

287. Орлов Л.В., Шабаров А.А. Гидроакустическая аппаратура рыбо-ромыслового флота. Л.: Судостроение, 1987. - 224 с. !99. Бабиков 0.й. Ультразвук и его применение в промышленности. -I.: Машгиз, 1958. - 260 с.

288. Ю0. Марков А.Й. Резание труднообрабатываемых материалов при помощи ультразвуковых колебаний. М.: Мажгиз, 1962. - 332 с.

289. Келлер 0. К., Кратыш Г. С., Лубяницкий Г. Д. Ультразвуковая )чистка. Л.: Машиностроение, Ленинградское отд. 1977. - 184 с.

290. Справочник по гидроакустике/Под ред. А.Е. Колесникова. Л.:398

291. Судостроение, 1988. 552 с.

292. Мэзон У. Методы и приборы ультразвуковых исследований. М.: Иир, 1967. - Т. I, часть Б. - 363 с.

293. Иориш Ю.И. Виброметрия. М.: Машгиз, 1963. - 771 с.

294. Нагорный B.C. Струйные электрогидроСгазо)динамические преобразователи рода энергии сигналов//ИФ1. 1991. - Т. 60, Jf 4. -С. 680.692.

295. Казанцев В.Ф. Расчет ультразвуковых преобразователей для технологических установок. М.: Машиностроение, 1980. - 43 с.

296. Свердлин Г.М., Огурцов Ю. П. Расчет преобразователей. JL: ЖИ, 1976. - 50 с.

297. Аронов Б.С. Об энергетическом методе расчета пьезокерамичес-ких преобразователей/УВопр. судостроения. Серия общетехническая. 1977. Вып. 31. - С. 4S.59.

298. Тюлин В.Н. Введение в теорию излучения и рассеяния звука. -М.: Наука, 1976. 254 с.

299. Гутин JI. Избранные труды. Л.: Судостроение, 1977. - 599 с.

300. Стрем Л. Получение монодисперсных аэрозолей путем дробления струи жидкости//Приборы для научных исследований. 1969. - № 6. — С. 29.33.

301. Рот А. Вакуумные уплотнения. И.: Энергия, 1971. - С. 205. .29^.313. 1енк X. Теория инженерного эксперимента. М.: Мир, 1972. -381 с.

302. Новицкий П.В., Зограф И.А. Оценка погрешностей результатов399измерений. Л.: Энергоатомиздат, 1985. - 248 с.

303. Китамура Т., Есиро Т. Длина начала распада жидкой струи в атмосфере и диаметр капель, образующихся при распылении струи: -Пер. с япУТоргово-Промышленная Палата СССР Свердловское отд. -1974. # 971/1. - 20 с.

304. Физико-химические и эксплуатационные свойства реактивных то-плив: Справочник/П.Ф. Дубовкин, В.Г. Маланичева, Ю.П. Массур и др. I.: Химия, 1985. - 240 с.

305. Клочкова ЛЛ. Рабочие тела энергосиловых установок летательных аппаратов. М.: Машиностроение, 1984. - 152 с.

306. Андреев П.А., Еанаев А.А., Федорович Е.Д. Жидкометаллические теплоносители ядерных реакторов. Л.: Судостроение, 1959. 384 с.

307. Кикоин Й.К. Справочник. Таблицы физических величин. М.: Атомиздат, 1976. - 201 с.

308. Яценко С.П. Галлий. Взаимодействие с металлами. М.: Наука, 1974. - 220 с.

309. Яценко С.П. Индий: Свойства и применение. М.: Наука, 1987. — 255 с.

310. Жидкометаллические теплоносители/С.С. Кутателадзе, В.М. Бо-ришанский И.И. Новиков и др. М.: Атомиздат, 1976. - 328 с.

311. Кутателадзе С.С., Боришанский В.М. Справочник по теплопередаче. Л. - М.: Госэнергоиздат, 1959. - 414 с.

312. Яценко С.П. Свойства галлия в водных растворах и сплавах. -Свердловск, 1966. 83 с. СТр. инст. Химии АН СССР Уральский филиал).400

313. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. М.: Наука, 1972. - 720 с.

314. Гришин В.К. Свойства лития.- М.: Металлургиздат, 1963.- 24 с.

315. Субботин В.Й., Ивановский М.Н., Арнольд М.Н. Физико химические основы применения жидкометаллических теплоносителей. - М.: Атомиздат, 1970. - 295 с.

316. Кошкин В.К., Калинин Э.К. Теплообменные аппараты и теплоно-носители. М.: Машиностроение, 1971. - 200 с.

317. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейндлин AJ. Техническая термодинамика. М.: Энергоатомиздат, 1983. - 416 с.

318. Вукалович М.П., Новиков Й.И. Техническая термодинамика. М.- JL: Энергоиздат, 1955. 336 с.

319. Дмитриев A.C., Овечкин Д.А., Панасов С.Н. Процессы тепломассообмена при испарении в системе монодисперсных макрочастиц//Теп-ломассообмен ММФ - 92. - Минск, 1992. - Том 7. - С. 88.9I.

320. Темкин AT. Скорость испарения и давление на поверхности фазового перехода в вакууме//ВИНИТЙ Pi Тепломассообмен /M.JrI986.- № 39. С. 29.3I.

321. Афанасьев В.Н. Исследование процессов вынужденного распада струй вязких жидкостей//Тез. док. Российс. аэроз. конф. М., 1993. - С. 101.

322. Афанасьев В.Н., Чудновский Я.П. Экспериментальное исследование влияния геометрии сопла на процессы каплеобразования/УТез. док. Российс. аэроз. конфг-М., 1993. С. 102.

323. Афанасьев В.Н. Исследование процессов вынужденного распада401струй вязких жидкостей//Изв, ВУЗов. Машиностроение. 1994. -№ 10 - 12. - С. Ö6.62.

324. Афанасьев- В.Н. Экспериментальное исследование процессов кап-леобразования при вынужденном распаде вязкой жидкости//Науч. тр. МГУЛ. 1993. - Вып. $ 259. - С. 49.62.

325. Афанасьев В.Н., Чудновский Я.П. Экспериментальное исследование влияния геометрии сопла на процессы каплеобразования//Вестник МГТУ. Машиностроение,- 1994. J* 2. - С. 92.I00.

326. Afanas'ev V.N. Some Specific Features of Droplet Flows//High Temperature. 1998. - Vol. 36, No. I. - P. 90.97

327. Bohr N. Determination of surface tension of water by the method of jet vibration//Trans. Roy. Soc. Ser A.—1909. Vol. 209, * 447. - P. 28I.3I7.

328. Афанасьев B.H. Оптимальная частота вынужденного распада жидких струй/Вест. МГТУ. Машиностроение. 1995. - № 4- С. 76.8I.

329. Седов Л.И. Методы подобия и размерности в механике. М.: ФМЛ Наука, 1967. - 428 с.

330. Гухман A.A. Введение в теорию подобия. М.: Высшая школа, 1973. - 296 с.

331. Проблемы исследования монодисперсных систем охлаждения для высокоэнтальпийных установок нового поколения: НТО/НИИЭМ МГТУ. Рук. темы Э2442 СПП РАН ФОРС Станкевич Й.В. М.? - 1996.- 106 с.

332. Исследование комплексных проблем создания перспективных типов высокоэнтальпийных установок нового поколения: НТО/НШЭМ МГТУ Рук. темы Э2401, Афанасьев В.Н. М.; 1993. - 88 с.402

333. Afanasiev V.N. Droplet heat exchanger//lnternational Symposium heat transfer enhancement in power machinery. Moscow,1995. Part I. - P. 69.-72.

334. Афанасьев B.H. Смешивающий теплообменник//Известия ВУЗов. Машиностроение. 1995. - № 7 - 9. - С. 43.48.

335. Афанасьев В.Н., Захаров А.О. Расчет смешивающих теплообмен-ных аппаратов//Вестник МГТУ. Машиностроение. 1997. - № 3. - С. 39.47.

336. Афанасьев В Л. Теплообмен в монодисперсном потоке//Тез. докл. Росс, научно-технич. конф., поев. 165 летию МГТУ им. Н.Э. Баумана. - М., 1995. - Ч. I. - С. 123.

337. Афанасьев В.Н. Высокоэффективный смешивающий теплообменник типа капля-газ//Тез. докл. 10 Всероссийской межвузовской научно-техническая конф., поев. 150 летию Н.Е. Жуковского. - М., 1996. - С. 82.83.

338. Афанасьев В.Н. 0 некоторых особенностях капельных потоков. /ЛЕТ. 1998. - Т. 36, Jf I. - С. 94.I0I.

339. Афанасьев В.Н. Системы охлаждения с монодисперсными потоками капель/УРакетно космическая техника: Тез. докл. Международной науч. конф. - М., 1998. - С. 147.

340. Абрамович Г.Н. Прикладная газовая динамика, в 2 ч. М.: Наука, 1991. - 4.1. - 600 е.; Ч. 2. - 304 с.