автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.06, диссертация на тему:Методы коррекции и определения динамических характеристик шунтов для испытательных установок большой мощности

Введение.

Глава I. Коаксиальные шунты и основные методы улучшения их динамических характеристик.

1.1. Основные технические характеристики шунтов.

1.2. Сравнение разных конструкций шунтов.

1.3. Оценка требований к динамическим характеристикам шунтов.

1.4. Методы коррекции динамических свойств коаксиальных шунтов.

Глава 2. Оптимизация динамических характеристик шунтов.

2.1. Обоснование критерия оптимальности.

2.2. Оптимизация параметров двухступенчатой потенциальной цепи шунта.

2.3. Сравнение динамических характеристик модифицированных шунтов.

2.4. Оптимизация параметров шунта с одноступенчатой потенциальной цепью и корректирующим четырехполюсником.

2.5. Экспериментальное исследование результатов оптимизации.

Глава 3. Исследование помехоустойчивости коаксиальных шунтов.

3.1. Постановка задачи.

3.2. Расчетная оценка помехоустойчивости модифицированных шунтов.

3.3. Экспериментальное исследование помехоустойчивости коаксиальных шунтов.

Глава 4. Исследование динамических характеристик шунта с передающим кабелем.

4.1. Динамические характеристики кабеля.

4.2. Искажения, вносимые кабелями.

4.3. Оптимизация динамических характеристик системы шунт - кабель.

4.4. Экспериментальное исследование характеристик системы шунт - кабель.

Глава 5. Методика экспериментального определения динамических характеристик шунтов.

5.1. Постановка задачи.

5.2. Описание испытательной установки.

5.3. Общие соображения по выбору аппроксшлирущих функций.

5.4. Определение динашческих характеристик шунтов с преобладающим влиянием магнитного поля.

5.5. Определение динамических характеристик коаксиальных трубчатых шунтов.

5.6. Определение динамических характеристик модифицированных шунтов.

5.7. Определение динамических характеристик клеточных шунтов.

В выполнении задач, поставленных ХХУ1 съездом КПСС и Энергетической Программой в части увеличения выработки электро -энергии, важное место отводится повышению единичной мощности электротехнического оборудования с улучшенными технико-экономическими показателями. Это в свою очередь делает более ответст -венными все этапы разработки оборудования, среди которых боль -шое значение отводится испытаниям.

Значительная часть исследовательских и типовых испытаний, проводимых при разработке коммутационных аппаратов высокого напряжения и другого сильноточного оборудования, выполняется в лабораториях больших мощностей (ЛШ) в режиме короткого замыкания (к.з.). В связи с этим качественная регистрация больших переменных токов в переходном режиме ?.з., уже сейчас достигающих 100 кА, а также импульсных токов является одной из важнейших задач в технике испытаний.

Вместе с тем в настоящее время ЛШ испытывают в этой области большие трудности.

Выпускаемые промышленностью транформаторы тока (ТТ) могут быть использованы ЛШ только при измерениях относительно небольшого тока с малым содержанием апериодической составляющей. Других средств измерений тока, пригодных для использования в ЛШ промышленность не выпускает, поэтому лаборатории оснащаются средствами измерений тока собственного изготовления. Ограниченные производственные возможности лабораторий и отсутствие до последнего времени единых обоснованных требований к характеристикам средств измерений тока послужили причиной того, что пока большинство ЛШ не располагают средствами измерений, которые в полной мере удовлетворяли бы возросшим метрологическим и эксплуатавдонным требованиям. Это ведет к снижению достоверности исследований и затрудняет сравнение результатов испытаний,полученных при использовании разлитых средств измерений.

Важнейшим качественным показателем средства измерений является его динамическая характеристика (ДХ), которая описывает его поведение в динамическом режиме, т.е. при изменении во времени измеряемой величины. Требования к ДХ определяются видом испытаний и задачами исследований. Так, например, для регистрации токов к.з. при испытании выключателей высокого напряжения достаточно располагать средством измерений с верхней границей полосы пропускания на уровне -ЗдБ порядка I кГц. Для регистрации им -пульсов тока при испытаниях токоограничвающих аппаратов (высоковольтных предохранителей) граница полосы пропускания достигает сотен кГц, а в случае исследования околонулевых процессов в выключателях высокого напряжения полоса пропускания должна составлять несколько мегагерц.

Средства измерений больших быстро изменяющихся токов можно разделить на средства, принцип действия которых основан на магнитной связи с измеряемым током, и средства, основанные на гальванической связи с током. Магнитная связь лежит в основе приницпа действия трансформаторов тока , воздушных трансформаторов тока или индукционных преобразователей (ИП), оптоэлектронных трансформаторов тока, на гальванической связи с измеряемым током основан принцип действия шунтов.

Особенности перечисленных средств измерений определяют предпочтительные области их применения. Основным преимуществом магнитно связанных средств измерений является возможность измерения тока без разрыва основной цепи. При этом не представляет трудности обеспечение изоляции средства измерений от основной цеди высокого напряжения. К преимуществам шунтов следует отнести возможность достижения лучших динамических свойств, простоту конструкции и схемы измерений. Определенным недостатком шунтов является необходимость заземления цепи, в которой измеряется ток. Введение оптоэлектронного канала устраняет этот недостаток /I/. Это позволяет надеяться, что в будущем область применения шунтов расширится.

Для регистрации токов к.з. чаще всего используют ТТ и шунты, однако при наличии большой апериодической составляющей для обеспечения малых погрешностей приходится увеличивать сечение сердечника ТТ, что значительно увеличивает его вес и габариты. Применение в этом случае ТТ с немагнитными зазорами обеспечивает регистрацию токов с малыми погрешностями. Однако к недостаткам таких трансформаторов следует отнести подверженность влиянию внешних магнитных полей и большой вес и габариты. Предпочтение при больших значениях таких токов чаще всего отдается шунтам благодаря меньшим габаритам и весу, простоте конструкции, лучшим динамическим характеристикам. На это указывает и опыт крупнейших зарубежных испытательных центров Electricite de Prance /2/ и Hydro Quebec /3,4^

При регистрации быстро изменяющихся токов в указанных режимах (исследование околонулевых процессов, испытания токоограни-чивающих аппаратов) используемые средства измерений наряду с достаточно хорошими динамическими свойствами должны обладать повышенной нагрузочной способностью, что объясняется большими значениями сопровождающих токов.

Наиболее перспективными средствами измерений тока в отношении ДХ являются ИП с пассивными интеграторами и шунты. Преимущественные области их применения определяются возможностью измерений без гальванической связи с основной цепью (ИЛ) и способностью регистрировать с минимальными погрешностями постоянную составляющую тока (шунт).

Обладая хорошими динамическими свойствами, ИП шесте с тем не могут в ряде случаев обеспечить достаточный уровень выходного сигнала, что приводит к необходимости использования активных интеграторов. Последние же усложняют систему измерении, снижают её надежность.

Применение шунтов позволяет создать простейшую систему измерений, состоящую из шунта, передающего кабеля и регистрирующего осциллографа. Такая система может обладать достаточно хорошими динамическими свойствами. Поэтовду в импульсных режимах шунты нашли широкое применение.

Таким образом, шунты являются универсальным средством измерений пригодным для точной регистрации разнообразных по форме, амплитуде и длительности токов.

Исходя из изложенного, шунты были выбраны в качестве объекта, применительно к которому решались задачи по разработке и созданию средств измерений больших быстро изменяющихся токов.

Как элемент электрической цепи представляет собой четырехполюсник, имеющий два токовых зажима для включения в цепь измеряемого тока и два потенциальных, с которых снимается полезный сигнал.

Длительные экспериментальные и теоретические исследования выдвинули в качестве предпочтительной коаксиальную трубчатую конструкцию шунтов, описанную впервые в /5/ и развитую далее в /6/.

Динамические свойства шунтов в общем случае определяются влиянием двух факторов: поверхностным эффектом в резистивном элементе и магнитным полем измеряемого тока. У трубчатых щунтов пространство, ограниченное резистивным цилиндром, свободно от магнитного поля измеряемого тока, поэтому динамические свойства зависят лишь от стеяени проявления поверхностного эффекта, т.е. они тем лучше, чем меньше толщина стенки резистивного цилиндра.

Отметим основные преимущества трубчатых шунтов:

- при равной нагрузочной способности они обладают лучшими динамическими свойствами;

- обладают высокой помехоустойчивостью к влиянию магнитного поля, что объясняется симметричностью потенциального контура и экранирующим действием цилиндров;

- расчетные ДК с высокой точностью описывают поведение реальных шунтов в динамическом режиме, что позволяет создавать шунты с заданными свойствами.

Однако с ростом номинальных токов испытуемых аппаратов высокого напряжения повышаются требования к нагрузочной способности шунтов. В этих условиях получение необходимых ДК на основе традиционных конструкций щунтов встречает все большие трудности. Поэтому для достижения необходимых характеристик прибегают к коррекции.

Существующие методы коррекции ДК шунтов разделяются на два направления. Первое объединяет конструктивные методы, состоящие в изменении конструкции токовой или потенциальной цепи шунта. К второму относятся схемные методы, заключающиеся в создании пассивных четырехполюсников с заданными свойствами, которые включаются на выходе потенциальной цепи шунта.

Одним из наиболее перспективных является конструктивный метод, состоящий в модификации потенциальной цепи шунта. Изолированный потенциальный проводник располагается здесь не на оси, как в традиционной трубчатой конструкции,а в толще резистивного цилиндра. Выходное напряжение такого шунта пропорционально плотности тока вдоль линии прокладки потенциального проводника в отличие от трубчатого, где выходное напряжение пропорционально плотности тока на внутренней поверхности резистивного цилиндра. В результате значительно ослабляется влияние поверхностного эффекта на динамические свойства.

На возможность такого метода указывал в 1963 г. Л.З.Эйдель /7/, но первый модифицированный щунт был позднее создан Малев-ским /59/. В дальнейшем метод получил развитие в работах /3,4/.

Как показано в диссертационной работе, перспективным является также комбинированный метод, состоящий в использовании как модификации потенциальной цепи, так и корректирующего четырехполюсника /63/.

Данные методы коррекции предоставляют широкие возможности выбора ДХ шунтов, поэтому необходима оптимизация параметров, определяющих ДХ, и разработка методов расчета оптимальных значений параметров.

Расположение потенциального проводника в теле резистивного цилиндра нарушает симметричность потенциального контура и может привести к снижению помехоустойчивости. Эти вопросы также требуют решения.

Шунт используется в качестве первичного преобразователя в системе измерения тока. Полная погрешность измерения определяется ДХ компонентов системы. Вопросам работы системы измерения тока до сих пор уделялось недостаточно внимания, однако они представляют значительный теоретический и практический интерес.

В заключение сформулируем цель и основные задачи работы:

Целью работы является разработка методов коррекции и экспериментального определения .динамических характеристик щунтов.Для достижения поставленной цели необходимо:

- выполнить анализ электромагнитных процессов в шунтах разных конструкций, выявить перспективные способы коррекции динамических характеристик;

- оптимизировать динамические характеристики шунтов разных конструкций;

- исследовать помехоустойчивость коаксиальных щунтов;

- исследовать систему шунт-кабель и оптимизировать её динамические характеристики;

- разработать средства и методы экспериментального определения динамических характеристик шунтов.

Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав,списка использованной литературы из 98 наименований и приложения.

Основные выводы по работе:

1. Наиболее эффективными методами коррекции ДХ коаксиальных шунтов являются:

- метод, основанный на модификации потенциальной цепи путем прокладки изолированного потенциального проводника вдоль резис-тивного цилиндра в его толще по заданной кривой или многоступенчатой линии;

- комбинированный метод на основе модификации потенциальной цепи совместно с использованием пассивных корректирующих четырехполюсников, подключаемых к потенциальным зажимам шунта;

- метод, состоящий в транспонировании проводников, образующих резистивный цилиндр.

2. Предложенный метод оптимизации параметров модифицированных шунтов обеспечивает значительное улучшение их динамических свойств. По сравнению с трубчатым шунтом динамические свойства шунта с двухступенчатой потенциальной цепью могут быть улучшены в 220 раз, а шунта с одноступенчатой потенциальной цепью и корректирующим четырехполюсником - в 160 раз.

3. Одноступенчатая потенциальная цепь с корректирующим четырехполюсником обеспечивает меньшую степень улучшения динамических свойств по сравнению с двухступенчатой, однако обладает рядом преимуществ:

- исключены погрешности при создании потенциальной:, цепи, т.к. возможно экспериментальное определение реальной глубины расположения потенциального проводника;

- облегчено получение расчетных динамических свойств благодаря простоте настройки корректирующего четырехполюсника;

- облегчена переналадка системы измерения тока при замене кабеля, что делает систему более гибкой.

4. Максимальную наводку у коаксиальных шунтов с .сопротивлением в единицы и доли мллиома вызывают низкочастотные магнитные поля (20 - 300 Гц). Поэтому предпочтительным является метод экспериментального исследования помехоустойчивости шунтов, основанный на использовании в качестве источника помехонесущего поля переменного тока частотой 50 Гц.

5. Помехоустойчивость модифицированных шунтов по сравнению с помехоустойчивостью трубчатых и клеточных шунтов снижена за счет несимметричности потенциального контура, что может в случае нерационального расположения вблизи шины с регистрируемым током вызвать появление заметной наводки. Для повышения помехоустойчивости следует формировать потенциальную цепь из двух параллельных проводников, расположенных симметрично относительно оси резистивного цилиндра.

6. Длинные кабели могут оказывать заметное влияние на ДХ системы измерений быстро изменяющихся токов, включающей модифицированные шунты. Предпочтительно использование в системе кабелей с большим волновым сопротивлением, т.к. они в большинстве случаев обладают лучшими динамическими свойствами и обеспечивают меньшие потери на постоянном токе.

7. При включении корректирующего четырехполюсника на конце кабеля благодаря его частично интегрирующим свойствам обеспечивается снижение высокочастотных помех в системе шунт-кабель.

8. Целью экспериментального исследования динамических характеристик шунтов является определение аналитической зависимости, аппроксимирующей экспериментальную переходную характеристику. Разработанная методика определения динамических характеристик шунтов позволяет при нахождении аппроксимирующей функции учесть отличие реального испытательного импульса от идеального ступенчатого.

9. Полученные в работе данные позволяют рассчитывать шунты с заданными характеристиками, обеспечивающими требуемую точность измерений при испытаниях электротехнического оборудования высокого напряжения.

10. Расчетные и экспериментальные данные, полученные при анализе и исследованиях ДХ и помехоустойчивости шунтов и системы измерений хорошо согласуются, что свидетельствует о корректности использованных моделей и методов расчета, о достоверности полученных при расчетах результатов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основными результатами работы, представляющими научную новизну, являются:

- метод оптимизации динамических характеристик шунтов на основе предложенного автором критерия оптимальности;

- новая конструкция коаксиального шунта с транспонированными проводниками резистивного элемента;

1. Saxl L. Sirokopasmove bocniky pro mereni zkratovych proudu. Elektrotechnicky obzor 1974, v. 63, N 9, p. 53654-0.

2. Hortopan G., Eelamarre Y. Etude, realisation et perfor -mances de shunts coaxiaux pour la mesure pricize de courants de courts circuits eleves.- RGE-5/81 - mai 1981, p. 332-3^-3.

3. Malewski R. Micro-ohm shunts for precize recording of shirt-circuits currents.- IEEE, PAS, 1977, v. 96, N 2, P. 579-585.

4. Malewski R., T. Nguyen Chinh., K.Eezer, M.Hilten Cavallis. Elimination of the skin effect error in heavy - current shunts.- IEEE, PAS, 1981, v. 100, N 3, p. 1333-1338.

5. E.B. Silsbee. A study of the inductance of four-terminal resistance standards.- Bulletin of the Bureau of Standards. 1916, v. 13, S281, p. 375-396.

6. Park J.H. Shunts and Inductors for Surge current measurements. National Bureau of Standards, Journal of

7. Research, 1947, v. 39, p. 191-212.

8. Эйдель Л.З. Исследование и разработка устройств для измеренияостаточных токов в отключающих аппаратах высокого напряжения. Автореф.дис.на соиск.уч.ст. канд.техн.наук.Л.: ВЭИ, 1963.

9. Буль Б.К., Буткевич Г.В., Годжелло А.Г. и др. Основы теории электрических аппаратов. -М.:Высшая школа,1970. 600 с.

10. Вашны Е. Динамика измерительных цепей.-М.: Энергия,1969. -288 с.

11. Болотин И.Б., Эйдель Л.З. Измерения в режимах короткого замыкания. -Л.: Энергия, 1973. 184 с.

12. Мосади C.I. Die stromver&rahgung in den rohrformigen koaxilen Messvdderstanden. Revue Roumaine des sciences technigues. Ser. Electrotechniqueet Energetique, 1972,v. 17, N 1, p. 23-40.

13. Беннетт Ф.Д., Марвин Дж.У. Измерение тока в схемах с взрывающейся проволокой и переходный поверхностный эффект. -Приборы для научных исследований,1962, № II, с. 69-78.

14. Шваб А. Измерения на высоком напряжении. (Измерительные приборы и способы измерений): Пер.с нем./Под ред.В.С.Рашкес-М.: Энергия, 1973. 232 с.

15. Schwab A., Imo P. ffbergangsverhalten koaxialer strommesswiderstande mit exzentrischem spannungsabgriff. etz Archiv Bd 2(1980), 9, p. 255-260.

16. Lago В., Eatock R. Coaxial shunt. Proceedings of the Institution of Electrical Engineers, 1967, v. 114, N 9, p. . 1317-1324.

17. Пак Дж.Л., Либерман И. Шунт для измерения импульсных токовв наносекундном диапазоне. Приборы для научных исследований, 1981, т.52, с.1580-1582.

18. А.с. 502340 (СССР). Измерительный щунт для больших импульсных токовДТелех Е.М., Павлов Е.П. Опубл.в Б.И.1976,5.

19. Bromlee I. Discussion of Bellaschi's paper "Heavy surge currents, generating and measurement".- Electrical

20. Engineers., v.53, 1934,p. 481-4-92.

21. Чаттерджи У.К., Шикархане Н.С., Нанди У. Новый метод компенсации шунтов при измерении импульсных токов.-Приборы для научных исследований,1981, В 4,с.253-258.

22. А.с. 393696 (СССР). Измерительный шунт./Иванов А.С., Камо -рин Л.В.Датманизова Г.М. Опубл. в Б.И. 1973, № 8.

23. Байков А.П., Герасимов Л.С., Искольдский А.И. Компенсированный шунт для измерения нестационарных токов.- Приборы и техника эксперимента, 1973, № 6, с. 36 37.

24. А.с. 424240 (СССР). Измерительный щунт /Селяненков В.И. Опубл. вБ.И. 1974, & 14.

25. А.с. 658484 (СССР). Шунт измерительный / Иванов А.С., Коморин Л.В., Латманизова Г.М. Опубл. в Б.И. 1979, $ 15.

26. Wesner P. Koaxiale Flachenwiderstande zur Messung hoher stossstrome mit extrem kurzur Austiegszeit".- ETZ-A, Bd.91,1970, N 7, p. 521-524.

27. A.c. 280645. СССР. Измерительный шунт/Рудницкий Б.Л.,

28. Егуков В.Я, и др. Опубл. в Б.И. 1970, № 28.

29. Behmann U., Siebert J. Die Grenzfrequenz von Nachstrommess-einrichtungen.-ETZ-A,v.85,1964, p.139-147.

30. Heroin P. Contribution a 1* etude du с our ant post-arc des disjoncteurs.- Electricite de France, 1964:,! №4, p.115-121.

31. Karny Z. Bochiky. Elektrovyzkum, 1973, N 2, p. 8-17. 35* O'Neill W. Error voltages induced in potential citcuit of coaxial shunt by spatial disparities in current terminals.-Argonne National Laboratory, Report WDO-33, 1966, N 6.

32. Praeg W.P.Precision coaxial manganin shunts.- IEEE, NS./, v.18,1971, N 3, P. 375-376.

33. Пеллинен Д. Цилиндр Фарадея для измерения больших токов.-Приборы для научных исследований,1970, № 9, с.74-75.

34. Пеллинен Д. Флюксметр с субнаносекундным временем нарастания.-Приборы .для научных исследований, 1971,Ж5,с.Ю8-П2.39» Witt Н. Response of Low Resistance Shunts for Impulse Currents. Eltekoik, 1960, N 3, p, 45-47.

35. Hortopan G., Hortopan V. Eine allgemeine Theorie der Mess-widerstahde im 'Bergangszustan.- ETZ-A, Bd.92, 1971, N 8,p. 470-474.

36. Schwab A. Low resistance shunts for impulse currents.-IEEE, PAS, v. 90, 1971, N 9, P. 2251-2257.

37. Фальковский Н.И. Коаксиальный шунт для измерения больших импульсных токов. Приборы и техника эксперимента, 1973, № I, с. 147-149.

38. Осмоловский С.Р., Ушаков И.И., Краев Ю.В. Трубчатый шунт из манганина для измерения больших импульсных токов,- Измерительная техника, 1971, №7, с. 41-42.

39. Nahduri V. Resistors for recording currents in the microsecond region.- Review of Scientific Instruments, v. 48,1977, N 11, p. 1485-1487.

40. Вахитов Р.Ш. Гизатуллин Ф.А. Трубчатый широкополюсный шунт для измерения больших импульсных токов. Измерительная техника, 1978, № 8, с. 75.

41. А.с. 696387 (СССР). Прецизионный шунт / Безбородко О.В., Ефимов Н.А., Кругляницо В.А., Чижов Ю.В. Опубл. в Б.И. 1979, № 41.

42. Отключение токов в сетях высокого напряжения / Под ред.К.Ра-галлера: Пер.с англ. Под ред. К.И. Серякова. -М.: Энергоиз-дат, 1981. 328 с.

43. Hortopan G. Giterule de dimensionare ale sunturilor coaxiale. Mectrotehnica, 1972, v. 20, N 6, p.218-224.

44. Lappe F., Westendorf K.B. ELn Mess-Wider stand fur Hochfrequenz.- Zeitschrift fiu? angewandte Physik, 1951, Bd.3, P. 21-31.

45. Schwab A., Heinrich G. Messwider stand zur Aufzeichnung schneller stromahderungen im Nanosecundenbereich.-ETZ-A, 1966, Bd. 87, N 5, P. 181-182.

46. Schwab A. Die Berechnung der Bandbreite und der austiegszeit rohrformigen Messwiderstahde unter Berucksichtigung der- Stromy.erjflrJi^uag».- ETZ-A, 1968,v, 89,IT 22,p.604-606.

47. Moller K.Das ubertragungs verhalten von reusenformigen strom Messw iderstaden.- ETZ-A, Bd 90, 1969, H.11,p.256-260.

48. Пат. 144819 (ЧССР). Koaxialni bocnik / Saxl L., Kargy Z.

49. Gabler M. Mereni Hychle Promennych Proudu "bocniky.-E1ektotechnicky obzor, 1978, v. 67, N 2, p. 87-95.

50. A.C. 1002972 (СССР). Измерительный шунт /И.В.Бабкин, Й.П.Щег-лов. Опубл. в Б.И., 1983, № 9.

51. Каден Г. Электромагнитные экраны в высокочастотной технике и технике электросвязи; Пер.с нем. -М.-Л.: Госэнергоиздат, 1957. 327 с.

52. Эйдель Л.З. Измерение переменных токов шунтами цилиндрического типа. Электричество, 1969, № 3, с. 82-86.

53. Болотин И.Б., Эйдель Л.З. Измерения в переходных режимах короткого замыкания. 2-е изд., - Л.: Энергия,1981.-192 с.

54. Malewski R. New device for current measurements in exploding wire circuits.- The Review of Scientific Instruments, 1968, v. 39, E 1, p. 90-94.

55. Sellin W. Kompensation der Zeitkonstante eines Messwider-stands.- Elektrie, 1969, v. 12, p. 527-528.

56. Hortopan G. Sunturi coaxiale pentru curenti Limita.-Electrotechnica, 1977»v. 2, p. 53-58.

57. Дат. 2852222 ( ФРГ). Messwiderstand/llaus L.

58. Бабкин И.В., Щеглов И.П. Коррекция .динамической характеристики измерительного шунта. В кн.:Электротехническая промышленность. сер. Аппараты высокого напряжения, трансформаторы, силовые конденсаторы. М.: Информэлектро,1984, № 3,с. 1-4.

59. Дегтярев Ю.И. Методы оптимизации. М.: Сов.Радио,1980. -272 с.

60. Стандарт МЭК. Техника испытании высоким напряжением. ч.4. Руководство по применению измерительных устройств. Публикация 60- 4, 1977. Изд. I. -М.; Изд-во стандартов, 1981.

61. Рахо' L. Response Parameters in the Pulse Technigue.-Eltecnik, 1966, v. 9» И S, p. 125-150.

62. Фельдбаум А.А. Бутковский А.Г. Методы теории автоматического управления. -М.: Наука, 1971. 744 с.

63. Мееров М.В., Михайлов Ю.Н., Фридман В.Г. Основы автоматического управления. М.: Недра, 1978. - 488 с.

64. Бабкин И.В., Щеглов И.П. Оптимизация динамических характеристик коаксиальных измерительных шунтов. Электротехника, 1983, № 8, с. 57-60.

65. Аоки М. Введение в методы оптимизации: Пер.с англ./Под ред. Б.Т. Поляка. М.: Наука, 1977. - 344 с.

66. Разработка устройств для измерения тока и напряжения. ВЭИ имени В.И. Ленина. Отчет по научно-исследовательской работе. № гос. регистрации 79038508.

67. Record of performance of voltage and current measuring systems, bj Working Group 33*03« of CIGRE.-Electra, 1981, October, N 78, p. 35-71.

68. Шваб А. Измерения на высоком напряжении: Пер.с нем./ Под ред. И.П. Кужекина. -М.: Энергоатомиздат, 1983. 264 с.

69. Рикетс Л.У., Бриджес Дж.Э., Майлетта Дж. Электромагнитный импульс и методы защиты: Пер. с англ./ Под ред. Н.А.Ухина.-Атомиздат, 1979. 328 с.

70. Ефимов И.Е., Останькович Г.А. Радиочастотные линии передачи. Радиочастотные кабели. 2-е авд.-М.: Связь, 1977.- 408 с.

71. Белоруссов Н.И., Гроднев И.И. Радиочастотные кабели. 3-е изд.- М.: Энергия,1973. - 328 с.

72. Жекулин Л.А. Неустановившиеся процессы в коаксиальном кабеле.-Известия АН СССР, ОТН, 1946, №.9, с. 1243-1254.

73. Wigington H.L., Hahmann N.S. Transient Analysis of Coaxial Cables Considering Skin Effect.- Prodedings of IRE,1957, v. 45, H 2, p. 166-174.

74. Моругин Л.А., Глебович Г.В. Наносекундная импульсная техника.

75. М.: Сов. Радио, 1964. 624 с.

76. Nahmann U.S. A discussion on the transient analysis of coaxial cables considering high frequency loses. -Transactions on IRE, CT, 1962,v.9,N 3,P. 144-152.

77. O'Charrat. L'utilisation des cables coaxiaux daus les labo-ratoires d*essais a haute tension. EDF, Ser. Б, 1982,и 3, P. 33-57.

78. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике. М.: Наука, 1974. - 831 с.

79. БейтманГ., Эрдейи А. Высшие трансцендентные функции. -М.: Наука 1974. 295 с.

80. Изотов А.З. Определение параметров сильноточных измерительных шунтов. Электричество, 1977, № 10, с. 67-72.

81. ГОСТ 8.256. Нормирование и определение динамических характеристик аналоговых средств измерений. Основные положения.

82. ГОСТ 8.326. Метрологическое обеспечение разработки, изготовления и эксплуатации нестандартизованных средств измерений. Основные положения.

83. Морозов В.А. Сходимость одного приближенного метода решения операторных уравнений I рода. Журнал вычислительной математики и математической физики, 1973,т. 13,I,с.3-17.

84. Арутюнов В.О. Избранные труды. -М.: Изд-во стандартов, 1979. 368 с.

85. Демидович Б.П., Марон И.А., Шувалова Э.З. Численные методы анализа. -М.: Физматгиз, 1962. 346 с.

86. Вулих Б.З. Введение в функциональный анализ. -М.: Физматгиз, 1962. 287 с.

87. Меерович Л.А. К расчету немонотонных переходных функций многокаскадных систем. Журнал технической физики, т. 23, вып. II, 1953, с. 37-42.

88. Файзулаев Б.Н. Полупроводниковые каскады в переходном режиме. -М.: Связь, 1965. 227 с.

89. Гаврилов Г.К. Приближенные методы анализа переходных процессов. -М.: Сов. Радио, 1966. 152 с.

90. Ицхоки Я.С. Приближенный метод анализа переходных процессов в сложных линейных цепях. М.: Сов. Радио, 1969. - 176 с.

91. Абаджиди Г.Б. Определение частотных характеристик делителей высокого напряжения по реакции на единичное воздействие.-Электричество, 1979, № I, с. 67-68.

92. Абаджиди Г.Е. Определение динамических характеристик измерительных устройств с делителями высокого напряжения. Электричество, 1980, № 3, с. 12-15.

93. Глаговский Б.А., Козачок А.Г. ,Иеминец B.C., Солодкин Ю.Н. Таблицы и графики для расчетов реакции линейных систем на импульсное возбуждение. Новосибирск: Наука,1971.- 192 с.