автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Методология расчетов и инженерной оптимизации конструктивных и технологических параметров вулканизационного, прессового и червячного оборудования химической промышленности

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. Современное состояние проблемы расчета и оптимизации гладких и оребренных цилиндрических оболочек и плит элементов конструкций вулканизационного оборудования.

1.1. Теоретические методы расчета гладких и оребренных цилиндрических оболочек и плит.

1.2.Современное состояние проблемы оптимизации конструкций

1.3. Задачи исследования.

ГЛАВА 2. Расчет и оптимизация основных конструктивных параметров несущих элементов шинных вулканизаторов.

2.1.Состояние вопроса.

2.2.Постановка задачи и методы ее решения.

2.3.Расчет основных конструктивных параметров камер вулканизаторов типа ВВ

2.3.1. Решение задачи изгиба для гладкой цилиндрической оболочки под действием локальной моментной нагрузки

2.3.2. Решение задачи изгиба короткой цилиндрической оболочки, подкрепленной ортогональной сеткой пересекающихся ребер жесткости.

2.3.3. Расчет камер вулканизаторов типа ВВ методом конечных элементов (МКЭ).

2.3.4. Анализ результатов расчета НДС гладкой и оребренной камеры вулканизатора типа ВВ.

2.3.5. Оптимизация конструктивных параметров для гладкой камеры ВВ. Дискретно-равнопрочный проект.

2.3.6. Метод скользящего допуска (МСД). Оптимальное проектирование оребренной камеры вулканизатора ВВ из условия минимальной массы.

2.4.Расчет конструктивных параметров камер вулканизаторов ВПМиФВГ.

2.4.1. Расчет камеры вулканизатора как кольца без учета влияния жесткости зубьев.

2.4.2. Расчет камер вулканизаторов ВПМ и ФВГ с учетом жесткости зубьев.

2.4.3. Расчет камер вулканизаторов типа ВПМ и ФВГ как пространственной конструкции по МКЭ.

2.4.4. Анализ полученных результатов.

2.4.5. Оптимальное проектирование камер вулканизаторов

ВПМ и ФВГ.

2.5.Расчет паровой камеры форматора-вулканизатора ФВ.

2.5.1. Исследование НДС камеры форматора-вулканизатора

2.5.2. Расчет оптимальных конструктивных параметров паровой камеры форматора-вулканизатора ФВ.

Выводы по главе.

ГЛАВА 3. Расчеты на прочность, жесткость и оптимизация конструктивных параметров силовых плит, гидроцилиндров и литьевых прессов.

3.1. Состояние вопроса.

3.2.Аналитическое решение задачи изгиба верхней неподвижной плиты пресса.

3.2.1. Анализ теоретических результатов.

3.3.Аналитическое решение задачи изгиба нижней силовой плиты пресса.

3.4.Расчет на прочность подвижной плиты пресса.

3.5.Прочность и жесткость оребренных силовых плит.

3.5.1. Анализ результатов.

3.6.Аналитический метод расчета на прочность силового гидроцилиндра литьевого пресса ПЛВМ.

3.7.Приближенный расчет рамы гидропрессов.

3.8.Исследование НДС опорных плит пресса МКЭ.

3.9.Расчет опорных плит пресса различной конфигурации

3.10. Расчет оребренных плит с помощью МКЭ

3.11. Исследование НДС силового гидроцилиндра пресса ПЛВМ по МКЭ.

3.12. Расчет на прочность и жесткость литьевых прессов типа ПЛВМ МКЭ.

3.12.1. Анализ полученных результатов.

3.13. Оптимизация конструктивных параметров деталей и узлов литьевых прессов различных конструкций.

3.13.1. Оптимизация нижней силовой плиты.

3.13.2. Оптимизация верхней оребренной силовой плиты

3.13.3. Оптимизация конструктивных параметров четы-рехколонного литьевого пресса ПЛВМ.

3.13.4. Оптимизация конструктивных параметров гидропресса рамного типа с усилием 2500кН.

3.13.5. Оптимизация конструктивных параметров челюстного пресса усилием 1 ОООкН.

3.13.6. Сравнительный анализ прессов различных конструкций по результатам оптимизации и расчета по допускаемым напряжениям.

Выводы по главе.

ГЛАВА 4. Расчет и оптимизация технологических и конструктивных параметров процесса, деталей и узлов основных рабочих органов червячных машин.

4.1.Постановка задачи оптимизации при проектировании червячного оборудования.

4.2.Оптимизация технологических и конструктивных параметров червячного узла пластикации. Изотермический процесс.

4.3.Особенности оптимизации червячного узла пластикации при неизотермическом процессе.

4.4.Исследование НДС червяка.

4.4.1. Расчет на прочность, жесткость и устойчивость червяка при продольно-поперечном изгибе и кручении

4.4.2. Анализ результатов исследований различных типоразмеров червяков.

4.5.Прочность и жесткость червяков с учетом перепада давлений, сил трения и разрывности витков.

4.5.1. Анализ полученных результатов.

4.6.Прочность и жесткость червяка при динамических нагрузках

4.6.1. Собственные колебания червяка переменной жесткости

4.6.2. Вынужденные колебания червяка постоянной жесткости

4.6.3. Расчет червяка на усталостную прочность.

4.7.Прочность материальных двухслойных цилиндров высокого давления с винтовой канавкой в месте сопряжения.

4.7.1. Анализ результатов.

4.8.Определение оптимальных геометрических параметров червяков при ограничениях по прочности, жесткости, устойчивости и колебаниям.

4.9.Определение оптимальных геометрических параметров составного цилиндра с винтовой канавкой для охлаждения

Выводы по главе.

ГЛАВА 5. Экспериментальное исследование прочности, жесткости и технологических параметров деталей и узлов вулканизаци-онного, прессового и литьевого оборудования.

5.1.Методы проведения эксперимента на модели и натурной установке камеры шиновосстановительного вулканизатора типа ВВ.

5.1.1. Описание модели камеры.

5.1.2. Разметка мест измерения деформаций.

5.1.3. Обработка результатов эксперимента.

5.1.4. Методика проведения натурного эксперимента.

5.1.5. Анализ теоретических и экспериментальных данных

5.2.Методика проведения эксперимента на модели и натурной установке камеры вулканизатора типа ВПМ.

5.2.1. Анализ теоретических и экспериментальных данных

5.3.Экспериментальное исследование НДС в элементах конструкций литьевого четырехколонного пресса типа ПЛВМ

5.3.1. Методика проведения эксперимента на модели опорной плиты. Анализ полученных результатов.

5.3.2. Тензометрические испытания основных узлов и деталей натурного образца пресса ПЛВМ. Анализ полученных результатов.

5.4.Экспериментальное исследование напряжений на моделях и натурных образцах червяков литьевых машин.

5.4.1. Методика проведения эксперимента на моделях червяков

5.4.2. Анализ полученных результатов.

5.4.3. Экспериментальное исследование напряжений на червяке натурной установки.

5.4.4. Экспериментальное определение мощности привода червяка при пластикации резиновой смеси на одноцилиндровой червячной машине.

Выводы по главе.

Глава 6. Технические рекомендации по совершенствованию вулканизационного, прессового и червячного оборудования.

6.1. Совершенствование конструкций вулканизационного, прессового и червячного оборудования.

6.1.1. Конструкция гидропривода открывания и закрывания пресс-форм в форматорах-вулканизаторах типа ФВ.

6.1.2. Конструкция кривошипно-шатунного механизма для запирания пресс-форм форматора-вулканизатора типа

6.1.3. Конструкция узла силового гидроцилиндра литьевого пресса типа ПЛВМ.

6.1.4. Конструкция колонных, рамных и челюстных прессов

6.1.5. Конструкция червяков с разрывными витками по длине.

6.1.6. Конструкция двухслойного материального цилиндра высокого давления с кольцевой канавкой в месте сопряжения.

Выводы по главе.

Совершенствование методов расчета на прочность, жесткость и устойчивость элементов конструкции машин, аппаратов и приборов на этапе проектирования представляет собой важную народнохозяйственную задачу, так как приводит к сокращению сроков проектирования, снижению материалоемкости, сокращению дорогостоящих экспериментов. Создание новых конструкций, появление новых материалов, углубление знаний по работе материалов в конструкциях, внедрение в практику проектирования ЭЦВМ - это только часть факторов, требующих непрерывного совершенствования методов расчета конструкций. Конечной целью проектирования конструкций машин, аппаратов и приборов является создание рациональных конструкций, то есть таких, которые наилучшим образом удовлетворяют всем требованием, предъявляемым к ним.

Разработка методов расчета и проектирования рациональных конструкций представляет собой сложную задачу. Положение усугубляется еще и тем, что для многих типов конструкций отсутствуют надежные методы определения напряженно-деформированного состояния.

В химическом машиностроении в настоящее время применяются самые разнообразные конструкции машин и аппаратов. Среди них особое место занимают вулканизационное, прессовое и литьевое оборудование. Это шино-восстановительные вулканизаторы типа ВВ, многопозиционные вулканизаторы перезарядчики типа ВПМ, индивидуальные форматоры-вулканизаторы типа ФВ и ФВГ, литьевые прессы ПЛВ, литьевые машины для пластификации и впрыска типа МЛ и АЛ. В настоящее время они являются одним из основных оборудований шинной и резинотехнической промышленности.

Вулканизатор типа ВВ (рис. 1) представляет собой автоматический пресс с гидромеханическим приводом запирания пресс-форм и предназначен для вулканизации восстанавливаемых автомобильных покрышек способом

Рис. 1 Вулканизатор ВВ 180Д

Рис. 2 Вулканизатор ВПМ наложения нового протектора. Наиболее ответственным узлом вулканизатора, с точки зрения прочности и жесткости, от которых зависят качество изделия и надежность работы машин в целом, являются верхняя и нижняя камеры. Основное назначение этого узла - обеспечение надежного запирания пресс-формы, исключающие образование облоя.

Многопозиционный вулканизатор перезарядчик покрышек ВПМ с бай-онетным замком запирания пресс-форм (рис. 2), а также форматоры-вулканизаторы типов ФВ и ФВГ предназначены для изготовления автомобильных покрышек. Основной рабочий узел состоит и верхней и нижней камер, пресс-формы и байонетного кольца. Камеры и байонетное кольцо вулканизаторов выполнены из стального литья и представляют собой короткие цилиндрические оболочки, на одном торце которых имеются зубья. Распорное усилие в процессе вулканизации, в зависимости от типа ВПМ, ФВ и ФВГ, может достигать до 12000 кН, и от пресс-формы в виде локальной нагрузки через зубья (в вулканизаторе ВВ через цапфы) предается на камеры и байонетное кольцо.

Для изготовления резиновых и пластмассовых изделий методом литья под давлением в резинотехнической промышленности используются вертикальные и горизонтальные гидравлические двух-трех и четырехколонные прессы типа ПЛВ с максимальным усилием до 6300 кН.

Пресс ПЛВ (рис. 3) состоит из двух основных узлов и механизмов: узла смыкания пресс-формы (прессовая часть) и литьевого механизма (механизма впрыска и пластификации). В первый входят силовой гидроцилиндр запирания пресс-форм, подвижная плита - траверса и две неподвижные силовые опорные плиты, связанные между собой колоннами. Литьевой механизм состоит из материального однослойного или двухслойного толстостенного цилиндра и рабочего органа - червяка (шнека), предназначенного для пластикации и выдавливания резиновой или пластической массы через специальное отверстие в пресс-форму.

Рис. 3. Пресс литьевой вулканизационный ПЛВМ

Практика эксплуатации вулканизаторов типа ВВ, ВПМ, ФВ, ФВГ и прессов типа ФЛВ показало, что их надежность, долговечность, а главное качество вулканизации и формования шинных, резинотехнических и пластмассовых изделий определяется, прежде всего, жесткостью и прочностью несущих элементов конструкций и узлов: камер вулканизаторов, байонетного кольца, узлов смыкания пресса (силовых плит, колонн, силового гидроцилиндра), литьевого механизма (червяка, материального цилиндра). Недостаточная жесткость и прочность конструкции вулканизационного, прессового и литьевого оборудования резко снижает производительность, расход сырья, энергозатраты и долговечность оборудования.

Неправильно выбранные параметры конструкций приводят к увеличению массы и стоимости оборудования.

В камерах вулканизаторов типа ВВ, ВПМ, ФВ, ФВГ из-за высоких распорных усилий при вулканизации покрышек пресс-форма раскрывается (при недостаточной жесткости камер и байонетного кольца), происходит утечка резиновой смеси в разъеме формы, образуется облой, возникает разнотол-щинность покрышки по ее периметру и как следствие - нарушается статическая и динамическая балансировка колес, что особенно важно для современных скоростных автомобилей.

При недостаточной жесткости силовых плит, колонн и фланца силового гидроцилиндра пресса ПЛВ происходит раскрытие стыка пресс-форм и образуется облой, что ведет к ухудшению качества изделия, снижению производительности, увеличению отходов дорогостоящей резиновой смеси.

Недостаточная жесткость и прочность механизма впрыска и пластикации (червяк, материальный цилиндр) ускоряет износ пары червяк - цилиндр, увеличивает переток резиновой и пластической массы по гребням витка, что снижает производительность пластикации, а при дозировании во времени -уменьшает точность дозирования и, следовательно, ухудшает качество изделий.

Недостаточная прочность камер вулканизаторов, плит, колонн, силового гидроцилиндра прессов, червяков приводит к неправильному определению ресурса оборудования.

Завышенная жесткость камер, плит, колонн, червяков и цилиндров ведет к увеличению их металлоемкости и ухудшает условие теплообмена между термостатирующей жидкостью и резиновой смесью (цилиндр пластикации).

Отсюда вытекает, что исследование напряженно-деформированного состояния (НДС) перечисленных выше наиболее ответственных деталей и узлов, а также рациональный выбор размеров этих конструкций с точки зрения экономии массы, представляет практический интерес.

В настоящее время при проектировании вышеуказанного вулканизаци-онного, прессового и литьевого оборудования размеры основных несущих элементов выбираются конструктором интуитивно или из конструктивных соображений, а затем проверяются по условиям прочности, жесткости и устойчивости. Спроектированные таким образом конструкции могут иметь массу или стоимость значительно превышающие минимально необходимые для заданных условий.

Увеличение габаритов применяемого вулканизационного, прессового и литьевого оборудования ставит неотложной задачей разработку таких методов расчета, которые позволили бы максимально снизить массу и стоимость проектируемых изделий.

Трудность решения этих задач определяется отсутствием точных аналитических методов расчета на прочность и жесткость и общих теоретических основ оптимального проектирования конструкций разнообразных геометрических форм, с различными концентраторами напряжений. Эта проблема не может быть решена без точной и корректной постановки и решения сложных задач по расчету на прочность, жесткость не только отдельных элементов вулканизационного, прессового и литьевого оборудования, но и конструкции в целом, а также решение сложных задач оптимизации конструкции.

Целью настоящей работы является исследование напряженно-деформированного состояния и разработка инженерных методик по оптимальному проектированию широкого класса оборудования, применяемого в химическом машиностроении: шинных вулканизаторов, прессов и литьевых машин для изготовления покрышек, шин, резинотехнических и пластмассовых изделий.

Диссертация состоит из 6 глав, библиографического указателя и приложения.

В первой главе проводится обзор и анализ работ, посвященных проблемам исследования напряженно деформированного состояния и оптимального проектирования гладких, оребренных пластин и оболочек, стержней, из которых состоят современные машины и агрегаты вулканизационного, прессового и литьевого оборудования по производству шинных и резинотехнических изделий. Здесь же сформулированы задачи диссертации.

Во второй главе рассматриваются аналитические и численные методы расчета напряженно деформированного состояния камер вулканизаторов, представляющий собой гладкие короткие цилиндрические оболочки и оболочки, усиленные ребрами жесткости при различных краевых условиях на торцах.

Для вулканизационного оборудования разработаны инженерные методики проектирования элементов конструкций камер (дискретно-равнопрочный проект и проект минимальной массы), позволившие установить оптимальные геометрические размеры оболочки, ребер жесткости и числа зубьев конструкций камер с учетом различных ограничений по прочности и жесткости.

Приводится новая конструкция устройства для открывания и закрывания пресс-форм форматоров-вулканизаторов, внедрение которой позволило улучшить эксплуатационные характеристики машин.

Третья глава посвящена аналитическим и численным методам расчета напряженно деформированного состояния (НДС) опорных плит и силовых гидроцилиндров литьевых колонных прессов с учетом и без учета жесткости колонн и условий сопряжения плит с колоннами.

Приводятся результаты исследования НДС прессов различных конструкций, позволившие разработать методы оптимального расчета конструктивных параметров элементов пресса и пресса в целом, отвечающих необходимым требованиям прочности и жесткости при их минимальной металлоемкости.

Для силового гидроцилиндра разработана и внедрена конструкция направляющей втулки плунжера, позволившая значительно снизить вибрацию пресса и литьевой машины.

В четвертой главе рассматриваются вопросы оптимизации технологических и конструктивных параметров червячных экструдеров для переработки аномально вязких смесей.

Приводятся качественно новые результаты о влиянии различных режимов течения в червячных в червячных экструдерах на характер и величину оптимизационного критерия и технологических параметров пресса переработки аномально вязких материалов.

Изложена методика проектирования по оптимизации конструктивных параметров червячного узла пластикации с учетом различных ограничений по прочности, жесткости, устойчивости и колебаниям.

Пятая глава посвящена экспериментальному исследованию прочностных и технологических параметров деталей и узлов шинных вулканизаторов, литьевых прессов и машин, как на моделях, так и на натурных установках. Приводится сравнение результатов расчета с экспериментальными данными.

В шестой главе приводятся рекомендации по техническому совершенствованию вулканизационного, прессового и червячного оборудования.

16

Диссертация изложена на 374 страницах, содержит 173 рисунка и 14 таблиц.

Основные результаты диссертации изложены в работах и неоднократно докладывались на различных симпозиумах и конференциях.

Диссертационная работа выполнялась в Тамбовском военном авиационном инженерном институте на кафедре «Механика и инженерная графика».

Автор выражает благодарность сотрудникам ВНИИРТмаша: к. т. н.

Сбродову И. К., |к. т. н. Межуеву В. В|., за оказанную помощь при проведении натурных испытаний на опытных образцах прессов и литьевых машин, а также профессору, доктору технических наук, Заслуженному деятелю науки и техники РФ Коновалову В. И. за ряд ценных указаний при просмотре рукописи.

9. Результаты работы и созданные на их основе инженерные методики внедрены в проектных и научно-исследовательских организациях АО «НИИР

337

Тмаш», г. Тамбов; ЛенНИИХиммаш, г. Санкт-Петербург; МАЗ «Дзержинец», г. Москва и использованы при создании ряда новых машин для производства шин и резинотехнических изделий в следующих видах оборудования: ВВ-150Д, ВВ-180Д, ВПМ2-100, ВПМ2-200, ФВ-75", ФВГ, ПЛВМ-2000/400, ПЛВМ-6000/630, а также в учебных процессах студентами Тамбовского ГТУ при выполнении курсовых и дипломных проектов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

Проведенные исследования позволяют создать экономичные и технологичные элементы конструкций и машины в целом, обеспечивающие высокую степень качества изделия при соблюдении требований к показателям надежности, долговечности, производительности и металлоемкости.

Результаты теоретических и экспериментальных исследований были использованы и внедрены при проектировании вулканизаторов ВВ-180Д, ВВ-150Д, ВПМ2-100, ВПМ2-200, ФВ-75прессов', ФВГ, вулканизационных литьевых прессов ПЛВМ200/400, ПЛВМ6000/630, роторных линий ЛРЛ-125/63-14, ЛРЛ-1500/400-4 и других литьевых машин, которые в настоящее время установлены и эксплуатируются на заводах шинной и резинотехнической промышленности городов Москвы, Чехова (Московская обл.), Воронежа, Омска, Волжска (Волгоградская обл.), Новосибирска, Набережных Челны и др. Изданные автором учебные пособия /89, 90/ используются студентами высших учебных заведений, обучающихся по техническим специальностям, в учебном процессе при выполнении курсовых работ и дипломных проектов.

На основании проведенных исследований можно сделать следующие основные выводы:

1. Впервые разработаны аналитические, асимптотические и численные методы расчета НДС камер вулканизаторов, прессов, червячных машин, позволяющие оценить жесткость конструкций, выявить уровень концентрации напряжений вблизи ребер, бобышек, зубьев, отверстий и тем самым достоверно решать вопросы, связанные с определением оптимальных размеров конструкций и ресурса их работы.

2. Впервые предложен комплексный подход к расчету на жесткость, прочность и оптимизацию литьевых прессов как единой пространственной системы, состоящей из опорных плит и колонн, позволяющих исследовать эффекты концентрации напряжений вблизи отверстий опорных плит с учетом закрепления их с колоннами.

3. Для лучшего термостатирования процесса переработки пластических и резиновых масс впервые предложена конструкция и разработан метод расчета НДС и оптимизации геометрических параметров двухслойного цилиндра высокого давления с кольцевыми канавками, позволяющего по сравнению с однослойным цилиндром продлить срок службы и исключить подвулканизацию резиновой смеси.

4. Впервые сформулирована и решена задача оптимизации технологических и конструктивных параметров червячных машин для переработки аномально вязких материалов в изо- и неизотермических режимах.

5. Получены качественно новые результаты о влиянии различных режимов течения аномально-вязких материалов в червячных машинах на характер и величину оптимизационного критерия (мощности), технологических и конструктивных параметров.

6. Разработаны алгоритмы и составлены программы для персональных ЭВМ численной реализации задачи оптимизации камер вулканизаторов, прессов и червячных экструдеров, относящихся к элементам конструкций машин для производства шин и РТИ.

7. Впервые разработаны и внедрены устройства для открывания и закрывания пресс-форм и конструкция направляющей резинометаллической втулки плунжера силового гидроцилиндра, позволившие улучшить эксплуатационные характеристики машин и повысить качество формуемых изделий.

8. Проведены тензометрические испытания на моделях и натурных образцах вулканизационного, прессового и литьевого оборудования, подтвердившие обоснованность правильности выбора расчетных схем, моделей, методов расчета НДС и методов оптимизации технологических и конструктивных параметров машин.

1. А. с. 94010184 Направляющая втулка гидроцилиндра, 1994.

2. А. с. 96100524 Устройство для открывания и закрывания вулканизацион-ных пресс-форм, 1996.

3. А. с. 96108368 Устройство для запирания вулканизационных пресс-форм, 1996.

4. Абовский Н.П. Вариационные уравнения для многоконтактных задач теории плоских оболочек, в том числе ребристых. В кн.: Труды УП Всесоюзной конференции по теории оболочек и пластин, Днепропетровск, 1969, М., Наука, 1970, с. 7-9.

5. Абовский Н.П. О вариационных уравнениях гибких ребристых и других конструктивно анизотропных пологих оболочек. В кн.: Теория пластин и оболочек, М., Наука, 1971, с. 4 - 7.

6. Абовский Н.П., Азархин A.M. и др. Пластины и оболочки, подкрепленные ребрами произвольного направления. М-Там же, с. 10 12.

7. Авдонин A.C. Прикладные методы расчета оболочек и тонкостенных конструкций. М. «Машиностроение», 1969. 402 с.

8. Александров А.Я., Алексеев Н.В. и др. Исследование напряжений и деформаций в спиральных сверлах. Материалы научно техн. симп. «Прогрессивные конструкции сверл и их рациональная эксплуатация», Вильнюс, 1974.-40 с.

9. Александров А. Я., Наумова М. П. Оптимальные параметры трехслойных пластин и пологих оболочек с сотовым заполнителем при сжатии. Расчеты авиационных элементов конструкций, трехслойные панели и оболочки, вып., 4, М., 1965

10. Ю.Александров A.B., Шапошников H.H. Об использовании дискретной модели при расчете пластинок с применением ЭВМ. -В сб.: Труды МИИГ, 1966, вып. 194, с.83 -97.

11. П.Александров А .Я., Соловьев Ю.И. Двумерная задача для упругого винта. Изв. АН СССР, Мех. тв. тела, 1974, №1, с. 28 35.

12. Александров А .Я., Соловьев Ю.И. Пространственные задачи теории упругости М.: Наука, 1978. - 464 с.

13. Амиро И.Я., Заруцкий В.А., Поляков П.С. Ребристые цилиндрические оболочки. Киев, Наукова думка, 1973. - 248 с.

14. Амирханов И.Г., Муштари Х.М. К теории оптимальных оболочек вращения переменной жесткости. Сб. «Исследование по теории пластин и оболочек», вып. 4. Казань, 1966.

15. Анохина С.И. Применение тригонометрических рядов к расчету цилиндрических оболочек на сосредоточенную нагрузку. В сб. «Исследование по строительной механике» Сб. трудов ЛИИЖТ, вып 190 JL, с. 57 62.

16. Антипов В.А. Напряженное состояние цилиндрической оболочки от действия продольного локального момента.

17. Бабаков И.Н. Теория колебаний. Изд-во «Наука», ГФЛМ, М., 1968, 520 с.

18. Бабурченков М.Ф., Бородачев Н.М. Напряженно-деформированное состояние подкрепленной прямоугольной пластины. В сб.: Исследование по теории сооружений. М. 1987, №25, с. 56 - 64.

19. Басов Н. И., Брагинский В. А., Казанков Ю. В. Расчет и конструирование формующего инструмента для изготовления изделий из полимерных материалов. М. Химия, 1991-350 с.

20. Басов Н. И., Казанков Ю. В., Любартович В. А. Расчет и конструирование оборудования для производства и переработки полимерных материалов. М. Химия, 1986-486 с.

21. Басов Н. И., Ким В. С., Скуратов В. К. Оборудование для производства объемных изделий из термопластов М.: Машиностроение, 1972,-217 с.

22. Бекин Н. Г. Расчеты технологических параметров оборудования для переработки резиновых смесей в изделия. Изд-во «Химия» Л., 1987,-272 с.

23. Белубекян Э.В., Дарбинян А.З. Расчет оптимальной ребристой пластинкииз композиционного материала с учетом поперечных сдвигов. Известия АН Арм. ССР, 1987, №4, с. 7 14.

24. Березин И.С., Жидков Н.П. Методы вычислений. М. «Физматгиз», 1962, т. 2 - 640 с.

25. Бидерман B.JI. Механика тонкостенных конструкций. Статика. М. Машиностроение. 1977. - 488 с.

26. Биргер И.А., Шорр Б.Ф., Иосилевич Г.Б. Расчет на прочность деталей машин. М.: Машиностроение, 1979. - 702 с.

27. Борскаускас А. Э., Чирас А. А. Расчеты упругопластических пластинок минимального веса с применением линейного программирования. Литовский мех. сб. 1968, №2.

28. Борщев О.Н. Расчет плиты в полиномах. В кн.: Прочность материалов и механизмов транспортных конструкций. М., 1984, с. 57 - 62.

29. Бояршинов C.B. Основы строительной механики машин. Машиностроение, М. 1973.-456 с.

30. Бубнов И.Г. Строительная механика корабля. М.: СПб 1914, т. 2. - 455 с.

31. Бурштейн Л.С. Изгиб цилиндрической оболочки под действием двух сосредоточенных сил, приложенных с среднем сечении. ИВУЗ «Машиностроение», №2, 1961, с. 58 64.

32. Вайнберг Д.В., Вайнберг Е.Д. Пластины, диски, балки-стенка. Киев, Гос-стройиздат,1959. 340 с.

33. Васильев В.В. Оптимальное проектирование пластинок и оболочек. Труды VII Всесоюзной конференции по теории пластин и оболочек. 1969, М., Наука, 1970.

34. Верстакова Т.В. Расчет фланцевых соединений цилиндрический оболочек. В сб.: Исследования, конструирование и расчеты резьбовых соединений. -Саратов, 1988, №88, с. 3 13.

35. Виноградов А.И. Вопросы расчета сооружений наименьшего веса. Труды Харьковского ин-та инж. Ж.д. транспорта, в. 25. 1955ю

36. Виноградов А.И. О сходимости прочностного расчета в задачах оптимизации. «Строительная механика и расчет сооружений», №3, 1971.

37. Виноградов А.И., Дорошенко О.П., Храповицкий И.С. Некоторые направления в теории оптимальных стержневых систем. «Строительная механика и расчет сооружений». 1968, №4.

38. Виноградов А.И., Дорошенко Щ.П. Исследование оптимальных систем. Прикладная мкханика, вып. 12, 1967, т. III.

39. Власов В.З. Общая теория оболочек и ее приложение в технике. М. Гос-техтеориз дат, 1949. - 784 с.

40. Власов В.З. Тонкостенные пространственные системы. М. Госстройиз-дат, 1958. - 502 с.

41. Волков A.C. Исследование напряженно-деформированного состояния пластин и коробчатых конструкций с применением МКЭ. М.: МИИГ, 1975. -162 с.

42. Вылипыльд Ю.К. Расчет ребристых плит методом конечных элементов. -В сб.: Труды Таллинск. политехи. Ин-та, Таллин, 1970, сер. А, вып. 297, с 93-101.

43. Галеркин Б.Г, Упругие прямоугольные и треугольные свободно опертые толстые плиты, подверженные изгибу. Доклады АН СССРЮ сер. А, 1931.

44. Глушков Г.С. Инженерные методы расчетов на прочность и жесткость. М., Машиностроение. 1971. 581 с.

45. Гололобов В.И. Пластины и оболочки с экстремальными значениями жесткости и объема. Прикладная механика, т. 6. в. 10. 1970.

46. Гольденвейзер A.JI. К вопросу о расчете оболочек на сосредоточенные силы. ПММ, т. 18, вып. 2, 1954.

47. Гольденвейзер А.Л. Теория упругих тонких оболочек. М., Наука, 1976. -510 с.

48. Горячев O.A. Об одном методе оптимального распределения материала в тонкой упругой цилиндрической оболочке. Материалы научно-техн. конф.

49. Куйбышевского ин-та, 1970, ч.П. Куйб. 1970.

50. Гофман О. Выбор днищ минимального веса для сосудов давления. Прикладная механика. И.Л. т. 29, серия Е, №4, 1962.

51. Гребень Е.С. Вопросы общей теории ребристых оболочек. Труды Ленинградского института инженеров железнодорожного транспорта, 1967,№249, с. 132- 140.

52. Гребень Е.С. О деформациях и равновесии подкрепленных ребрами тонких оболочек. Изв. АН СССР, Механика твердого тела, 1969, №5, с. 106 -115.

53. Гребень Е.С. Основные соотношения технической теории ребристых оболочек. Изв. АН СССР, Механика, 1965,№3, с. 124 - 130.

54. Григолюк Э.И., Кулаков Г.М. Многослойные армированные оболочки. Расчет пневматических шин. М.: Машиностроение, 1988. - 287 с.

55. Григолюк Э.И., Толкачев В.М. Контактные задачи теории пластин и оболочек. М., Машиностроение, 1980. - 417 с.

56. Григолюк Э.И., Толкачев В.М. О передаче усилий от ребер жесткости к цилиндрической оболочке. В кн.: Проблемы гидродинамики и механики сплошной среды, М., Наука, 1969, с. 177-181.

57. Григолюк Э.И., Толкачев В.М. К расчету цилиндрических оболочек, загруженных по линиям. ДАН СССР, т. 163, №1,1965.

58. Григорьев A.C. О плитах равного сопротивления изгибу. Инженерный сборник, вып. 25. 1959.

59. Гурвич С.Г. и др. Расчет и конструирование машин для переработки пластических материалов, М., 1968. 502 с.

60. Гурьянов Н.Г. Цилиндрическая оболочка, нагруженная на площадке, ограниченной линиями кривизны. В сб.: Исследование по теории пластин и оболочек, вып. 5, Казань, 1967, с. 75 82.

61. Даревский В.М. К вопросу о действии на цилиндрическую оболочку некоторых нагрузок. ДАН СССР, т. 75, №2, 1950, с. 67 74.

62. Даревский В.М. К вопросу о действии на цилиндрическую оболочку сосредоточенной нагрузки. ДАН СССР, т. 75, №1,1959, с. 7 10.

63. Даревский В.М. К теории цилиндрических оболочек. ПММ, т. 15, вып. 5, 1961, с. 74-84.

64. Даревский В.М. Определение перемещений и напряжений в цилиндрической оболочке при локальных нагрузках. В сб.: «Прочность и динамика авиационных двигателей», вып. 1. Изд-во «Машиностроение», М., 1964. -385 с.

65. Даревский В.М. Решение некоторых вопросов теории цилиндрической оболочки. ПММ, т. 16, вып. 2, 1952, с. 17-25.

66. Даяратнам, Пантайн. Осуществимость равнонапряженных конструкций. Ракетная техника и космонавтика, т-7, №4, апр. 1969

67. Детинко Ф.М., Фастовский В.М. Контактная задача о посадке двух цилиндрических оболочек различной длины. МТТ, 1974, №3.

68. Духовний А.Н., Тарасов И.И., Сбродов И.К. К исследованию напряженного состояния байонентного затвора. В сб.: Расчет, конструирование и исследование оборудования для переработки резины. Труды ВНИИРТмаша, вып. 4, Тамбов, 1970, с. 11 14.

69. Езовитов A.C. Цилиндрическая оболочка, равнопрочная в меридиальном направлении. Гидроаэромеханика, республиканский сб. в. 3. Изд-во ХГУ. Харьков. 1966.

70. Жигалко Ю.П. Функция Грина уравнения Морли Доннеля для свободно опертой цилиндрической оболочки. «Волжская матем. сб.», вып. 4, Куй-бышей,1966, с. 45-52.

71. Жигалко Ю.П., Гурьянов Н.Г. Свободно опертая цилиндрическая оболочка под действием локальных нагрузок. В сб.: «Исследование по теории пластин и оболочек», №4, Изд-во Казанского ун-та, 1966, с. 31 44.

72. Ибрагимов И.Р., Шамиев Ф.Г. О проектировании цилиндрического резервуара минимального веса. Материалы к VI Всесоюзной конф. По теории оболочек и пластин. Изд-во «Наука», М., 1966.

73. Иванов Г.В. О вычислении оптимальной переменной толщины оболочки. Проблемы механики твердого деформированного тела. Изд-во «Судостроение», JI. 1970.

74. Кантарович З.Б. Основы расчета химических машин и аппаратов. М.: ОГИЗ, 1960.-743 с.

75. Карпов Н.И., Карпова O.A. Об одном способе расчета напряженно-деформированного состояния пластин с точеным закреплением. Прикл. Механика, 1989, т. 23, №7, с. 80 85.

76. Кешинян П.Г. Изгиб равномерно нагруженной плоской прямоугольной плиты, свободно опертой по контуру жестко соединенной с колоннами квадратного поперечного сечения. Докл. АН АРМ.ССР, 1984, т. 78, №1, с. 33-36.

77. Клинков А. С., Кочетов В. И., Карманов В. П. Методы расчета оптимальных параметров прессового и литьевого оборудования для производства формовых резинотехнических изделий. Вестник ТГТУ, т. 4, выпуск 4, Тамбов 1998,-12 с.

78. Клинков А. С., Кочетов В. И., Маликов О. Г. Основы проектирования и расчета червячных машин для переработки полимерных изделий. Изд-ние ТИХМ, Тамбов, 1992 с. 38-91.

79. Клинков А. С., Кочетов В. И., Маликов О. Г., и др. Основы проектирования и расчета литьевого и прессового оборудования для переработки полимерных материалов. Изд-ние ТГТУ, Тамбов, 1999, 178 с.

80. Коваленко В.А., Пискун В.В., Шевченко Ю.Н. Напряженное состояние многослойного с зазорами между слоями цилиндра при опрессовке. Тепловые напряжения в элементах конструкций, 1980, вып.20, с. 15-19.

81. Ковальский Б.С., Передерий С.К. Цилиндрическая оболочка под действием локальных нагрузок. Труды НИИХИМмаша, вып. 50, м., «Машиностроение», 1966, с. 72 82.

82. Когаев В.П. Расчет на прочность при напряжениях, переменных во времени. М., Машиностроение, 1977, - 232 с.

83. Комаров В. А. О рациональном распределении материала в конструкциях. Изд-во АНСССР, механика, №5, 1965.

84. Комаров В. А. О рациональных силовых конструкциях крыльев малого удлинения. Труды Куйбышевского авиационного ин-та, вып. XXXII. Проектирование оптимальных конструкций. Куйбышев, 1968.

85. Комаров В.А., Пересыпкин В.П. Комплекс программ расчета авиационных конструкций ПРАСАК. В сб.: Автоматизация проектирования авиационных конструкций. Куйбышев, КАИ, 1979, с.сЗ - 17.

86. Коноплев Ю.Г., Саченков A.B. Исследование напряженного состояния круговой цилиндрической оболочки с жесткой площадкой загружения. В сб.: «Исследования по теории пластин и оболочек». Вып. 4, Казань, 1966, с. 124- 132.

87. Кончаковский 3. Плиты. Статический расчет. М.: Стройиздат, 1984. -481 с.

88. Копылова Т.В., Тагиев И.Г. Поперечный изгиб ребристых пластин. В кн.: Численные методы в механике твердого деформированного тела. М. 1984, С.-133 - 137.

89. Коугия Ф.А., Поздняков А.П., Голубков А.Г. и др. К расчету производительности отжимных червячных машин. В сб.: Труды ВНИИХИМма-ша: «Оборудование для синтеза и обработки пластических масс. М. 1980, с. 54-61.

90. Кочетов В.И., Задворнов Н.В. и др. Расчет на прочность и жесткость шнековых литьевых машин. В сб.: Качество изделий полимерного машиностроения, Тамбов, 1976, с. 135 145.

91. Кочетов В.И., Межуев В.В. и др. К вопросу прочности и жесткости шнеков и червячных валов литьевых и отжимных машин. В сб.: Полимерное бумагоделательное оборудование, Тамбов, 1991, с. 30 37.

92. Кочетов В.И. Напряжения и перемещения в нижней плите блока замыкания роторно-литьевой линии JIPJI-1500/400 с учетом нагрева. В сб.: Новое высокопроизводительное оборудование для полимерной и бумагоделательной промышленности. Тамбов, 1989, с. 83 86.

93. Кочетов В. И. Оптимизация шнеков литьевых машин. Материалы IV Всероссийской конференции «Повышение эффективности средств обработки информации на базе математического и машинного моделирования», Тамбов, 1995

94. Кочетов В. И., Абрашкин А. В., Межеуев А. В. Оптимальное распределение материала в конструкции поровой камеры форматора-вулканизатора ФВ. Международная конференция молодых ученых. Тезисы докл. КГУ, Казань, 1996

95. Кочетов В.И., Соколов М.Н., Клинков A.C. Определение оптимальных технологических и конструктивных параметров червячных машин для переработки эластомеров. Ж-л Химическое и нефтегазовое машиностроения8, М.: 2000, с. 15-17.

96. Кочетов В. И. Расчет оптимального распределения массы паровой камеры форматора-вулканизатора ФВ. Ж-л «Химическое и нефтегазовое машиностроение», М.: 1997, №4 с 115-17.

97. Кочетов В. И. К вопросу выбора оптимальных параметров червячного пластикатора литьевых машин. Сб. докладов «Современные проблемы механики и прикладной математики» Тезисы докл. Воронеж, 1998.

98. Кочетов В. И. Выбор оптимальных геометрических параметров цилиндров пластикации. Ж-л «Химическое и нефтегазовое машиностроение» М.: 1998, №8, с. 5-6.

99. Кочетов В. И., Задворнов Н. В., Муратов С. Э., и др. Расчет на прочность и жесткость шнеков литьевых машин. В сб. «качество изделий полимерного машиностроения». ВНИИРТмаш, Тамбов, 1976, с. 135-146.

100. Кочетов В. И., Задворнов Н. В. Расчет на прочность и жесткость силового гидроцилиндра с квадратным фланцем литьевого пресса ПЛВ. Ж-л Химическое и нефтяное машиностроение, М.,1993, №9. С.

101. Кочетов В. И. Изгиб треугольной плиты с центральным отверстием, опертой по углам. Материалы III межреспубликанской научно-технической конференции. Тамбов, 1993, с. 215-217.

102. Кочетов В. И. К вопросу о расчете прямоугольных плит различной толщины. материалы III Межреспубликанской научно-технической конференции, Тамбов, 1993, с. 213-215.

103. Кочетов В. И. Оптимальное проектирование прессов для производства полимерных и резинотехнических изделий. Ж-л «Химическое и нефтегазовое машиностроение» М.: 2000, № 4, с. 20 -23.

104. Крылов А.И. Вибрация судов, собрание трудов, т. X, изд. АН СССР, 1948, 50с.

105. Кузнецов Э. Н. Островский А. Ю. Об оптимальном проектировании безмоментных оболочек. Труды VII Всесоюзной конференции по теориипластин и оболочек. М., «Наука», 1970

106. Курпаев В.М. Расчет ортотропных пластин с учетом поперечного сдвига. Л.: Изд. Лен. Кораблестр. Ин-та, 1976, - 33 с.

107. Леонов В.И., Хазанов Х.С. Расчет цилиндрической оболочки под действием локальных нагрузок, приводящихся к изгибающему моменту относительно образующей. Труды КуАИ, вып. 66, 1973, Куйбышев, с. 48 57.

108. Луганцев Л. Д. Оптимальные проектирования сильфонных компенсаторов, работающих в условиях малоциклового нагружения. Труды докл. Всесоюзного семинара-совещания «Проблемы оптимизации в машиностроении», Харьков. 1982, с. 144.

109. Луганцев Л.Д. Оптимальное проектирование многослойных цилиндрических сосудов и аппаратов высокого давления. В сб.: Оптимальное проектирование в задачах химического машиностроения, М. 1983, с. 16 -20.

110. Луганцев А. Д. методы автоматизированного расчета на прочность при нестационарном нагружении и оптимизации элементов конструкции химического машиностроения»: Дисс. док. т. н. МИХМ, М, 1984-544 с.

111. Лукасевич с. Локальные нагрузки в пластинах и оболочках. Изд-во Мир, М., 1982, 543 с.

112. Лурье А.И. К теории толстых плит. М. ПММ, 1942, т. IV, вып. 2-3.

113. Лурье А.И. О малых деформациях криволинейных стержней. Труды ЛПЦ им. Калинина, №3, Л., 1941, с. 79 86.

114. Лурье А.И. Статика тонкостенных упругих оболочек. М., Гостехиз-дат, 1947, - 252 с.

115. Люстерник Л.А., Червоненкис O.A., Ямпольский А.Р. Математический анализ. М., Физматгиз, 1963, - 247 с.

116. Люстич М.А., Саченков A.B., Темирбаев р.М. К теории пластин и оболочек. М., 1985. вып. 19, с. 17-31.

117. Малков В. П, Угодчиков А. Г. Оптимизация упругих систем. М.:1. Наука, 1982-298 с.

118. Малков В. П. Алгоритм оптимизации цилиндрической оболочки с ребрами жесткости из условия прочности. Сб. Методы решения задач упругости и пластичности. 2. Уч. зап. ГТУ, вып. 108. Г., 1976

119. Маневич А.И, Оптимальное проектирование подкрепленной цилиндрической оболочки при равномерном внешнем давлении. Доповиди АН УСССР, 1963, №7.

120. Марега С. Напряженно-деформированное состояние прямоугольной пластины с перекрестной системой ребер. Одесский инженерно-строительный институт, Одесса, 1988, 18 с. Автореферат.

121. Мартыненко М.Д. Определение безмоментной формы оболочки под действием заданной внешней нагрузки. Кн. «Вопросы матем. физики и теории функций», Киев, 1964.

122. Масленников А.М. Метод конечных элементов справочник по теории упругости. - Киев, Будивильник, 1973, - 340 с.

123. Метод расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭВМ/Под ред. А.Ф. Смирнова. М.: Стройиздат, 1976, ч. №1 - 2.

124. Микеладзе М.Ш. О минимуме веса анизотропных оболочек. Труды АН Груз.ССР, т. 19. №1, 1957.

125. Микеладзе М.Ш. О слоистых конструкциях минимального веса. Доклады АН Груз.ССР, т. 26, №4.

126. Мяченков В.И., Мальцев В.П. Методы и алгоритмы расчета пространственных конструкций на ЭВМ ЕС. М.: Машиностроение, 1984, - 280 с.

127. Мяченков В.И., Мальцев В.П. и др. Расчеты машиностроительных конструкций методом конечных элементов справочник. - М. «Машиностроение», 1989, - 520 с.

128. Мяченков В.И., Петров В.Б., Преображенский H.H. Напряженно-деформированное состояние пространственный упругих систем: Метод. Указ. М.: Мосстанкин, 1981. - 46 с.

129. Напряжения и деформации в деталях и узлах машин. Под ред. проф. И.И. Пригоровского, М., Машгиз, 1961. 420 с.

130. Нерубайло Б.В. Локальные задачи прочности цилиндрических оболочек. -М., Машиностроение, 1983, 248 с.

131. Нерубайло Б.В., Сибиряков В.А. Расчет цилиндрических оболочек при действии радиальной локальной нагрузки. ИВУЗ, «Машиностроение», №1, 1971, с. 74-85.

132. Новичков Ю.Н. Теория толстостенных многослойных оболочек и пластин и ее приложения. Дисс. докт. техн. наук: 0573012251. -М., 1973.

133. Новожилов В.В., Черных К.Ф. К расчету оболочек на сосредоточенные воздействия. В сб.: исследования по упругости и пластичности, №2 изд-во Ленинградского ун-та, 1963, с. 28 39.

134. Нормы расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторов и установок. М: Металлургия, 1973. 408 с.

135. Оборудование для обработки пластмасс. Справочное пособие по расчету и конструированию. Под редакцией Завгороднего В.К., М., 1976, 576 с.

136. Огибалов П.М., Колтунов М.А. Оболочки и пластинки. М.: МГУ, 1969.-695с.

137. ОСТ 26-1046-74. Сосуды и аппараты высокого давления. Нормы и методы расчета на прочность. М.: Минхимнефтемаш. 112 с.

138. Отчет об испытании паровой камеры для многопозиционного вулканизатора перезарядчика ВПМ-2-200. Тема 125-68, ВНИИРТмаш, Тамбов, 1969.-20 с.

139. Отчет по теме 14061 «Модернизация линий типа ЛК созданием и внедрением червячных машин из экономно-легированных сталей». Этап 8, Проведение экспериментальных работ, ЛенНИИхиммаш, Л, 1982, 14 с.

140. Отчет по теме 2152-76-18 «Разработка методов расчета на прочностьмашин литьевых с вертикальным смыканием форм». Этап II. ВНИИР-Тмаш, Тамбов, 1977, 81 с.

141. Отчет по теме 2152-76-18 «Разработка методов расчета на прочность машин литьевых с вертикальным смыканием форм» Этап 1П. ВНИИР-Тмаш, Тамбов, 1978, 29с.

142. Отчет по теме 2152-76-18 «Разработка методов расчета на прочность машин литьевых с вертикальным смыканием форм». Этап IV. ВНИИР-Тмаш, Тамбов, 1978, 29 с.

143. Отчет по теме 65-74 «Исследование прочностных характеристик и отработка конструкции колонных гидропрессов для вулканизации РТИ и механизмов зажима пресс форм литьевых машин». ВНИИРТмаш, Тамбов, 1974, 37 с.

144. Отчет по теме 67-73 «Исследование прочностных характеристик плит вулканизационных прессов моделей 779, 001, 779.001М и пресса ВП-9024М». ВНИИРТмаш, Тамбов, 1973, 34. с.

145. Отчет по теме 72-71 «Расчет на прочность и выбор оптимального варианта внутренней направляющей вулканизатора шиновосстановительного ВВ-150Д». ВНИИРТмаш. Тамбов, 1975. 27 с.

146. Отчет по теме 72-71 «Тензометрические испытания шиновосстановительного вулканизатора ВВ-180Д». ВНИИРТмаш, 1971, Тамбов. 34 с.

147. Отчет по теме 76-18 «Разработка методов расчета на прочность машин литьевых с вертикальным смыканием форм». ВНИИРТмаш, Этап 1, Тамбов. 1976-48 с.

148. Пальчевский A.C. Расчет цилидрических странгерных оболочек минимального веса при осевом сжатии. Прикл. мех., 1966, т. 2, №9.

149. Первадчук В.П., Янков В.И. Изотермическое течение аномально вязких жидкостей в канале шнековых машин. ИФЖ. М. 1978. Том XXXV, №5, с. 465 - 472.

150. Перегудов А.Б. Исследование напряженно-деформированного состояния пластины, подкрепленной по периметру ребрами жесткости. 1987, Саратов, Саратовский политехнический институт. 15 с.

151. Потейко В.Г. Численное решение одной обратной задачи теории оболочек. Труды VII Всесоюзной конф. По теории оболочек и пластин. Наука, М., 1970.

152. Пригоровский Н.И., Прейс А.К. Исследование напряжений и жесткости деталей машин на тензометрических моделях. М. 1959. 120 с.

153. Рабинович И.М. К теории статических-непределимых ферм. М., Транс-желдориздат. 1933.

154. Раздольская А.Г. К расчету прямоугольных пластин регулярно подкрепленных ребрами одного направления. В кн.: Строительная механика и расчет сооружений, М., 1985, №1, с. 72 - 74.

155. Расчет машиностроительных конструкций на прочность и жесткость. H.H. Шапошников, Н.Д. Тарабасов, В.Б. Петров, В.И. Мяченков. М.: Машиностроение, 1981. -334 с.

156. Расчет упругих конструкций с использованием ЭВМ /Пер. с англ. Под ред. А.П. Филина/ Л.: Судостроение, 1974, т. 2, 289 с.

157. Расчет упругих конструкций с использованием ЭВМ/Пер. с англ. Под ред. А.П. Филина/ Л.: Судостроение, 1974, т. 1. - 306 с.

158. Результаты тензометрических испытаний вулканизатора покрышек многопозиционного ВПМ-2-100: Отчет / ВНИИРТмаш, тема 40-60. Тамбов, 1972,-40 с.

159. Рейтман М. И. Оптимальное проектирование оболочек с помощью принципа максимума. Изд-во АН. СССР, МТТ, 1971, №3.

160. Ржаницын А. Р. Новые методы расчета строительных конструкций. М., 1971

161. Розани Р. Поведение равнонапряженной конструкции минимального веса. Ракетная техника и космонавтика. И. Л., №12, 1965.

162. Рябинин Д.Д. , Лукач Ю.Е. Смесительные машины для пластмасс и резиновых смесей. M. Машиностроение, 1972. 565 с.

163. Рябинин Д.Д., Лукач Ю.Е. Червячные машины для переработки резиновых смесей и пластических масс. М., Машиностроение, 1965, 480 с.

164. Рябченко В. М. Алгоритмы выбора оптимальных тонкостенных систем. Сб. «Самолетостроение и техника воздушного флота» вып. 5. Харьков, 1966.

165. Свистки Г., Керн Н. Цилиндрические конструкции минимального веса. «Ракетная техника и космонавтика», 1963, №10.

166. Светлицкий В. А., Стасенко И. В. Сборник задач по теории колебаний, М., Высшая школа, 1979, 367 с.

167. Серазутдинов М.Н. Расчет ребристых упругих закрепленных пластин различной формы. Изв. Вузов, Машиностроение, 1986, №8, с. 3 7.

168. Сергеев Б.М. Расчет на прочность деталей машин пищевых производств, М. 1969, - 214 с.

169. Сергеев Н.Д., Богатырев А.И. Проблемы оптимального проектирования конструкций. Из-во лит-ры по стр-ву. Л., 1971.

170. Скачков В. В., Торнер Р. В. Моделирование и оптимизация экструзи-онных полимеров. Л.: Химия, 1984-152 с.

171. Слюсарчук Ф.И. К вопросу о существовании равнопрочных решений у статически неопределимых ферм. Труды Новосибирского ин-та ж.д. тр-та, 1955, вып. И.

172. Смирнов В.И. Курс высшей математики. М. Наука, т.1, т. 2, 1967, -384 с, 392 с.

173. Соколов В.И. Основы расчета и конструирования деталей и узлов пищевого оборудования. -М., 1970, 420 с.

174. Соколов В.И. Расчет элементов машин, используемых в пищевой промышленности. -М.: Машиностроение, 1965, 450 с.

175. Справочник по строительной механике корабля /Бойцов Г.В., Палий Д.М., Постнов В.А. и др. Л.: Судостроение, 1982, т. 1-3.

176. Справочник. Прочность, устойчивость, колебания /Под ред. И.А. Бир-гера и Я.Г. Пановко/ М.: Машиностроение, 1968, т. 1-3.

177. Степанов Р. Д., Кочетов В. И., Задворнов Н. В. Изгиб короткой цилиндрической оболочки под действием локальной нагрузки. Труды МИХМа. М. 1974, вып. 52 с. 123-130

178. Степанов Р.Д. Об изгибе прямоугольной пластины, усиленной параллельными ребрами и упругими опорами. Инж. Сб. АН СССР, 1950, т VIII, с. 105 - 120.

179. Степанов Р.Д., Кочетов В.И., Задорнов Н.В. Асимптотический метод исследования напряженного состояния короткой цилиндрической оболочки с зубьями. Сборник трудов Тамбовского высшего военного авиационного инженерного училища, 1981, с. 98 - 103.

180. Степанов Р.Д., Цурков И.С. Расчет цилиндрической оболочки, подкрепленной кольцом. Инж. Сб. АН СССР, 1952, т .7, с. 81 - 95.

181. Стронгин Р.Г., Малков В. П. Об оптимизации составных конструкций по весу из условия прочности. Всесоюзная конф. «Экстремальные задачи и их приложения» Тезисы, Г. 1971.

182. Суетин П.К. Классические ортогональные многочлены. М., Наука, 1979,-415 с.

183. Терроверс В.Р. Статический метод оптимального подкрепления составных оболочек вращения. Автор дисс. на соиск. уч-ст. к. т. н. Пермский политехнический ин-т. 1972.

184. Тимошенко С.П., Войновский-Кригер С. Пластинки и оболочки. М., Физматгиз, 1975, - 703 с.

185. Тимошенко С.П. Прочность и колебания элементов конструкций. М, Физматгиз, 1975. -703 с.

186. Торнер Р. В. Основы процесса переработки полимеров (теория и методы расчета). М.: Химия, 1972, - 456 с.

187. Угодчиков А. Г., Малков В. П. К вопросу оптимизации конструкций изусловия прочности. Сб. «Методы решения задач упругости пластичности» Уч. Зап. Г. Г. У. Вып 142, Г. 1971.

188. Феодосьев В. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1974. - 560 с.

189. Филатов Г. В. Оптимальное проектирование конструкций методами случайного поиска. Автореф. дисс. на соиск. уч. ст. к. т. н. Днепропетровский инж.-строит. ин-т, 1971.

190. Флейшман H.H. Об эквивалентном подкреплении отверстия в пластинках. «Доповщ та повщомления" Львивский державний ушверштет. вып. 4. Ч.Н. 1953.

191. Фрайнберг В. О проектировании цилиндрических слоистых оболочек минимального веса. Сб. перев. «Механика», И.Л. 1958, №3.

192. Химмельблау Д. Прикладное нелинейное программирование-М.: Мир, 1975-534 с.

193. Хуберян K.M. Рациональные формы трубопроводов, резервуаров и напорных перекрытий. М., 1956.

194. Хуберян Л.М. Метод напряжений в применении к статическим неопределимым фермам. Док. дисс. МИСТ. М., 1957.

195. Цурков И.С. Об изгибе замкнутой цилиндрической оболочки сосредоточенной силой. -М., Инженерный сборник, т. 27, 1960, с. 81 94.

196. Черненко Н. Т. О наименьшем весе усиленной ребрами пластины. Труды Харьк. ин-та инж. ж. д. тр-та, 1967, вып. 91.

197. Черняева И.М. О дискретном методе расчета пластин и оболочек. В сб.: Труды ЛИИЖТ. Л.: ЛИИЖТ, 1966, вып. 249, с. 31 45.

198. Шамиев Ф.Г. Проектирование конструкций минимального веса. Канд. дисс. М., 1964.

199. Шаринов И.Л. О действии на цилиндрическую оболочку краевой сосредоточенной нагрузки. Инженерный журнал: Механика твердого тела, 1968, №4, с. 201-206.

200. Шаринов И.Л. Напряженное состояние цилиндрической консольнойоболочки под действием сосредоточенной нормальной силы, приложенной к свободному краю. Инженерный журнал, т. 5, вып. 2, 1965, с. 167 — 185.

201. Шаринов И.Л. Действие на цилиндрическую оболочку сосредоточенной нагрузки, приложенной к свободному краю. Инженерный журнал: Механика твердого тела, 1967, №3, с. 108 - 115.

202. Шатаев В.Г. Приближенный расчет цилиндрических тонкостенных балок в области приложения значительных сосредоточенных сил. Труды КАИ, 1966, вып. 66, с. 57 - 62.

203. Шварц А.И., Кангаров Г.С. Литьевое формование резиновых технических изделий. м.: Химия, 1975. - 168с.

204. Шварц А. И. Анализ процесса литьевого формирования и выбор оптимальных параметров при работе на литьевых машинах червячно-плунжерного типа. Изд-во ЦНИИТЭнефтехим. Москва, 1971,-84с.

205. Швецов A.B., Анисимов А.Д. и др. Базовые детали машин. Л., Машиностроение, 1967. - 250 с.

206. Шиманский Ю.А. Строительная механика подводных лодок. Л. Суд-промгиз, 1948.-280 с.

207. Ширко И.В. Осесимметричный изгиб равнопрочной цилиндрической оболочки. Прикладная математика. 1969, т. 5, вып. 4.

208. Штаерман И.Я. О приложении метода асимтотического интегрирования к расчету упругих оболочек. Изв. Киевского политехнического и сельскохозяйственного институтов, 1924, т. 19, кн. 1, вып. 2, с. 75 - 99.

209. Эстрин М.И. О пластинках наименьшего веса, находящихся в условиях плоского напряженного состояния. Труды ЦНИИСК,. 1961, вып. 4.

210. Оборкин В.Н., Стусь С.Ф. и др. Определение оптимальных размеров химических аппаратов: Учеб. пособ., Яросл. политехи, ин-т. Ярославль, 1989.-67 с.

211. Оптимальное проектирование в задачах химического машиностроения: Межвуз. сб. научн. тр. / Моск. ин-т хим. м-я; Редкол.: B.C. Балакирев и др. М.: МИХМ, 1983.

212. Вопросы оптимального проектирования конструкций и расчет их рационального усиления: Тезисы докладов зонального семинара, 12-13 ноября. Пенза, 1991 г. - 76 с.

213. Чернов Е.В., Чернов Ю.В. Вопросы оптимального проектирования в сопротивлении материалов: Учебное пособие. Иркутск: Изд-во Иркут. ун-та, 1991.-82 с.

214. Алгоритмизация решения задач прочности и оптимального проектирования конструкций: Сб. научных трудов/ АНУССР. Ин-т кибернетики им. В.М. Глушкова; Редкол.: В.И. Моссаковский и др. Киев, 1991 г. - 69 с.

215. Лазарев И.Б. Основы оптимального проектирования конструкций. Задачи и методы. Новоссибирск, 1995 г. - 295 с.

216. Основы оптимизации строительных конструкций. Ч. 1 1993 г. - 54 с.

217. Проблемы оптимального проектирования сооружений: Доклады 1-го межрегионального семинара. Новоссибирск, 1996 г. - 108 с.

218. Многокритериальная оптимизация в расчете на прочность: Задача выбора модели. Перевод ст. Duckstein L./ ВЦП. №С-660. 1998 г. - 32 с.

219. Argyris J.H. ASKA: automatic system for kinematik analysis a universal system for structural based on the matrix dispasement (finite element) method. Nucl. Eng. Des., 1969, V. 10, №2, p. 41 -447.

220. Baunay P. The tridimensional termoelastic computer code TITVS. Preprint 1-st Int. Conf. Struct. Mech. Reach. Technol. Berlin, 1971 Amsterdam e.a., 1971, v. 5, par. H. №5, p. 4-21.

221. Benscoter S.U. Analysis of a single stiffener on an infinite sheet. Tournal of Applied Mechanics, 1947, vol. 16, n. 3, p. 242 - 246.

222. Bijlaard P.P. Stresses from local loadings in cylindrical pressure vessels. Trans. ASME, vol. 77, №6, 1955, p. 121 144.

223. Bijlaard P.P. Stresses from radial loads in cylindrical pressure vessels. Welding J., voi. 33, №12, 1954, p. 82 96.

224. Bijlaard P.P. Stresses from radial loads and external moments in cylindrical pressure vessels. Welding J., vol. 34, №12,1955, p. 31 44.

225. Bijlaard P.P., E.T. Cranch. Stressses and deflections due to local loadings an cylindrical chells. Welding J. Vol. 39, №7, 1960, p. 84 96.

226. Blumental O. Uber asymtotische Integration linear Differentialgleichungen mit Anwendung auf eine asimptotiche Teoriie der Kugelschalen. Archiv Die Mathematik un Phisik, 1912, 19, n. 3, p. 136 - 174.

227. Botkin M.E. An adaptive finite element technique for plate structures. AIAA Journal, 1985, 23, №5, p. 812 814.

228. Brown E.N. The minimum weight design of closed shells of revolution. Quart. Y.Mech. and Appl. Math., 1962, vol. 156 №1.

229. Buell E.L On the distribution of planestrees in a semi infiniteplate with partially stiffened edge, Journal of Mathematies an and Physics, 1948,vol. 26, n. 4, p. 223-233.

230. Burgess G. Mahajerin E. A numerical metohd for larerally loaded thin plates. «Comp. Meth. Appl. And Eng.» 1985,49, №1, p. 1 15.

231. Cooper R.M. Cylindrical shells under line load. J. Appl Mech., vol. 24, №4, 1957, p. 48 64.

232. Courant R. Variable methods of the solution of problem of equilibrium and vibration. Bull. Amer. Math. Soc., 1943, v. 49, №1, p. 1 43.

233. Cowley A., Hinduja S. The C.A.D. Facilieties developed at U.M.I.S.T. La hrogettarione automatica nellindustria Mecconica. Institute perle Ricerche di Tecnología Meccanica. Monografía n. 36 37 - Aprile 1973, p. 9 - 30.

234. Dana Jong J. Appl Mech. 1939, t. VI-A-111 p.

235. Donnel L.H. Stability of thin-walled tubus under torsion. NASA Teachn. Rep. №479, Washington, 1933, p. 48 64.

236. Donnel L.H. A discussion of thin shell teory. Proc. Fifth Intern. Congress for

237. Appl.Mech. 1938. P. 14-21.

238. Drucker D.C., Schieid R.T. Design for minimum weight. Prjc.9 rh Ynternat. Congr. Appl. Mech. Brussels. 1956.

239. Fihcher F.Y. Stress diffusion from axially loaded atifthers into cilindrical shells. International Journal Solids Structures, 1968, 4. P. 1181 - 1201.

240. Geckeier I.W. Uber die Festigkeit acsensymmetrischer Schalen, insbesondere von Damf kesselen. Zeitschrift des Vereines dentseher Ingeiure, 1926, Bd. 70. n. s. p. 1163 - 168.

241. Gerard G. Minimum weight analysis of compession structures New York. Univ Press. 1956.

242. Gerard G. Optimum structural design concept for aerospace vehicles Y. Spacecraft and Rockets. 1966. Vol. 3 N 1.

243. Goode W.T Stress diffusion problems. Aircraft Engneering, 1946, 18, n. 208. p. 271-276.

244. Gosta J.A. Brebbia C.A. Plate bending problems using B.E.M. «Boundary Elem. 6. Proc. 6th Int. Conf. Board Liner, Queen Elisabeth 2, Southamton, N.V., July, 1984». Berlin a.c., 1984, 3/43-3/63.

245. Hoff N.J., Kempner J., Pohle F.V. Line load applied a lony shells of finite length. Quart. Appl. Math, vol 11, №4, 1954, p. 49 85.

246. Hörne M.R. Shells with zero bending stress. Y. Mech. and Phy Solids. 1954. Vol 2. №2.

247. Hu T., Schieid R. Minimum volume design of disks Y. Appl. Math. Phys. 1961. vol 12. №5.

248. Jonson R.C. Optimum design of mechanical elements. New York. 1957.

249. Kamayama T., Tai H., Sekiya T. Boungdaryelement analysis of bending problems of plates with free or fixed edges. Bull. Univ. Osaka Prefect. 1983, A 32, №2. p. 93- 105.

250. Kempner J., Sheng J., Pohle F.V. Tablea and curves for deformation and stresses in cicular cylindrical shells under localized loadinings. J. Aeronaut. Sei,vol 24, №2, 1957. p. 34-48.

251. Klein B. Effects of local loadings on presuriezed circular cylindrical shells. Aircraft Engineerung, voi. 30, №358, 1958, p. 148 194.

252. Koiter W.T. On the diffusion of load from stiffener into a sheet. The Quarterly Journal of Mechanics and Applied Mathematies, 1955, vol. 8, part. 2. p. 164-178.

253. Korncoff A.R., Tenves S.J. Simbolic generation of finite element stiffness matrices. Comput. And Struct., 1979, v. 10, p. 1-11.

254. Lull B. Statischt und dinamische Berechnung von Werzeugmaschinen gestellen. Maschnenbautetechnik, 1977, 26, №1, p. 10 - 13.

255. Macneal R.H., McCormic C.W. The NASTRAN computer program for structural analysis. Compet. And Struct., 1971, v. 7, p. 32 - 35.

256. Marcus H. Die Theorie elatischer gewe Berlin 1932, №2, s. 173.

257. Meek H.R. Bending of a thin cylindrical shells subjected to a line load around a circumference J. Appl. Mech (Trans. ASME, Ser. E), vol. 28, №3, 1961. p. 167-174.

258. Mekenzie K.J. The inextensional deformation of a curved panel. J.Appl. Mech (Trans. ASME, Ser. E) vol 30, №4, 1963, p. 167 178.

259. Melan E. Ein Beitrag zur Theorie Geschweisster Verbindungen. IngenieurArchiv, 11932, Bd. 3, Heft 2. p. 123 - 129.

260. Mzoz Z. The load carrying capaity and minimum weight design of annual (in Polish, Rozp. Ynz. 1958. AMR 13. 1967).

261. Nadai A., Z anager Math. Mech. 1922, №2, p. 14.

262. Naghdi P.M. Note on the equations of shallow elastie sells. Quat. Appl. Math, vol. 14, №3, 1956, p. 41 48.

263. Nash W.A., Bridgland T.F. Line-loandings of finite Fourier transform. Quart. J. Mech. Appl, Math., vol. 14. 14, №2, 1961, p. 112 116.

264. Numerische Methoden der Mechanik. Leipzig, 1977, 318 s.

265. Odkvist F. KG. Action of forces and moments symmetricaly distributedalong a generatrix of a thin cylindrical shell. J Appl. Mech. vol. 13. №2, 1946, p. 1 8.

266. Prager W. Minimum weight design of plates. Yngenieur. 67. 1955. AMR.9 (1956).

267. Read W.S. Cassinian domes for pressure vessels design Paper Amer. Soc. Mech. Eng. 1962.

268. Schield R.T. On the optimum design of shells. Y. Appl. Mech. 27. 1960 AMR. 14 (1961).

269. Schorer H. Line load action on thin cylindrical shells. Proc. ASCE, vol. 61, №3, 1935, p. 92-95.

270. Sheng J. Discussion on the paper 39 J. Appl. Mech. (Trans ASME, Ser. E), vol 29, №3, 1962, p. 12-17.

271. Sheng J., Kempner J. Residual analysis for circular cylindrical shells under segmental line-load. AJAA Jornal, vol. 1. №11. 1963, p. 121 134.

272. Schield R.T. On the optimum design of shells. Y. Appl. Mech. 27. 1960 AMR. 14 (1961).

273. Striffness and deflaction analysis of complex structures. Turner M.J., Clough R.W., Martin N.S., Topp L.J. Aeronaut Sci., 1956, v. 23, №9, p. 805 -824.

274. Ting L., Yaan S.W. On radial deflection of a cilinder of finite lenght with varios end conditions. J. Aerounaut. Sci. Vol 25.№4. 1958, p. 435 444.

275. Turke D. On optium finite element grid configurations AJAA Jornal, 1976, v. 14, №2, p. 264-265.

276. Wasintynski Z., Brand A. The present state of knowledge in field of optimum design of structures. Appl. Mech. Rev. vol 16 №5. 1963.

277. Woinowsky Kruger S., Z angew Math. Mech. 1934, №14, p. 13.

278. Wong C.K., Wardy A.E. Finite Prism analysis of plates and shells. Int. J. Numer. Meth.Eng., 1985, 21, №3, p. 529 541.

279. Yuan S.W. Thin cylindrical shells subjected to concentratet loads. Quart.363

280. Appl. Math, vol 4, №1, 1946, p. 31 35.

281. Yuan S.W., Ting L On radial deflection of a cylinder subjected to equal and opposite concentrated radial loads. J. Appl. Meth. Vol 24. №2. 1957, p. 341 -352.

282. Kirsch U. Structural optimization: Fundamentals and applications. Berlin et al: Springer, 1993. - XII, 302 p.

283. Modelling, identification, sensitivity analysis and control of structures: Workshop, Mar, 8 th Apr. 9 th, 1993, Warszaw/Ed/: J. Sokolowski. - War-szawa, 1994.-585-813 p.

284. А натяг между цилиндрами, мм;

285. Рк контактное давление между цилиндрами, Па;м>п частота собственных колебаний, с"1;м?х частота вынужденных колебаний, с"1;пу коэффициент запаса устойчивости;у. допускаемый прогиб для шнеков, мм;1 шаг витка шнека, мм;1. Т температура смеси, °С;время, с;

286. KN, Км коэффициент интенсивности напряжений для растягивающих сил и изгибающих моментов;оа, та <тт, тт амплитудные и средние нормальные и касательные напряжения, МПа;

287. N3 безопасный ресурс эксплуатации, час;

288. Абоз базовый ресурс эксплуатации, час

289. Ja. допускаемая амплитуда, МПа;

290. ВВ вулканизатор шиновосстановительный;

291. ВПМ- вулканизатор покрышек многопозиционный;

292. ПЛВМ- пресс литьевой вулканизационный;

293. JIPJJ линия роторная литьевая;

294. АЛВПу агрегат литьевой для полиуританов;

295. НДС напряженное деформированное состояние;

296. МКЭ метод конечных элементов;

297. МСД метод скользящего допуска;

298. N технологическая мощность червячных машин, Вт;л

299. Q производительность червячной машины, м /с; М- масса материала конструкции, кг; фо - угол подъема витка червяка, град;о

300. V объем материала конструкции, м ; ¡jlo - коэффициент консистенции, Па-с11;у скорость сдвига, с"1;w0 скорость вращения червяка, с"1;

301. Тц температура цилиндра, °С;

302. Т0 начальная температура смеси на входе, °С;п индекс течения смеси.