автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.03, диссертация на тему:Метод термодинамического анализа эффективности рекуперативных и регенеративных утилизаторов с паропроницаемой насадкой

На правах рукописи

Цуй Яньмэй

МЕТОД ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕКУПЕРАТИВНЫХ И РЕГЕНЕРАТИВНЫХ УТИЛИЗАТОРОВ С ПАРОПРОНИЦАЕМОЙ НАСАДКОЙ

Специальность: 05.04.03 — Машины и аппараты, процессы холодильной и криогенной техники, систем кондиционирования и жизнеобеспечения.

Автореферат

Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург

2009

003467163

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный университет низкотемпературных и пищевых технологий»

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор

Иванов О.П.

Официальные оппоненты - доктор технических наук

Сулин А.Б.

Кандидат технических наук Кректунов А.О

Ведущее предприятие - НПП «Экоюрус - Вента», Санкт-Петербург

Защита диссертации состоится мЛ лгал- _2009 г. в ^£часов

на заседании диссертационного совета Д212.234.01 при Санкт-Петербургском государственном университете низкотемпературных и пищевых технологий по адресу: 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9, тел./факс (812)315-30-15.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета. Автореферат разослан.

2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, —

профессор /

Тимофеевский Л.С.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы.

К числу важных проблем, стоящих в последнее время перед разработчиками систем климатизации, относится проблема экономии энергоресурсов.

Решение задачи рационального использования энергетических ресурсов возможно путем проведения активной энергосберегающей политики и создания эффективного оборудования.

В настоящее время значительное внимание стали уделять вопросам утилизации энергии (теплоты, холода и влаги) воздуха, удаляемого из систем климатизации.

Выполненное исследование посвящено изучению и проектированию средств утилизации (СУ) теплоты (холода) и влаги рекуперативного и регенеративного типа с паропроницаемой насадкой.

В работе рассмотрена комплексная оценка СУ при едином подходе к организации режимов работы сравниваемых систем, находящихся в одинаковых условиях по использованию существующих в них резервов.

Единый подход обеспечен комплексной оценкой эффективности СУ, предложенной профессорами А.А.Рымкевичем и О.П.Ивановым, с использованием термодинамической модели при графическом изображении процессов обработки воздуха в совмещенных координатах диаграмм и

генерации энтропии.

Цель и задачи исследования. Разработка методологии расчета систем кондиционирования воздуха (СКВ), дополненных рекуперативными и регенеративными утилизаторами теплоты (холода) и влаги с паропроницаемой насадкой.

В соответствии с поставленной целью решались следующие задачи:

1. Проведение теоретических исследований методов оценки энергетической эффективности блоков утилизации.

2. Разработка принципа и методики построения совмещенных Л-с/ и а-<1 диаграмм.

3. Разработка методики и математической модели для расчета и анализа эффективности регенеративного роторного утилизатора с паропроницаемой насадкой.

4. Разработка методики и математической модели для расчета и анализа эффективности рекуперативного пластинчатого утилизатора с паропроницаемой поверхностью.

5. Проведение численных экспериментов по определению работоспособности и технических характеристик утилизаторов регенеративного и рекуперативного типов фирмы «НОЬТОР», производства КНР.

6. Проведение экспериментальных исследований утилизаторов регенеративного и рекуперативного типов фирмы «НОЬТОР» и оценка адекватности разработанных математических моделей.

7. Разработка методики сравнительных экономических расчетов среднемесячных и годовых технологических показателей и затрат энергий в системах климатизации, укомплектованных блоком утилизации, для различных климатических районов.

Научная новизна.

1. Развит термодинамический метод анализа эффективности систем климатизации с использованием "Экспресс-метода" расчета технологических показателей и изменения энергии систем климатизации, укомплектованных регенеративными, либо рекуперативными утилизаторами с паропроницаемой насадкой, на основе рассчитанных и построенных совмещенных И-с1 и х-с1 диагпамм,

2. Проведено аналитическое исследование процессов одновременного переноса теплоты и массы в аппаратах с паропроницаемой насадкой.

3. На основе анализа существующих методик разработаны методики теплового и аэродинамического расчетов утилизаторов теплоты (холода) и влаги аппаратов рекуперативного и регенеративного типов.

4. Предложен алгоритм расчета среднемесячных и годовых технологических показателей систем утилизации для различных климатических зон.

Достоверность полученных результатов. Результаты экспериментальных исследований, выполненных с использованием современной измерительной техники, подтверждают адекватность разработанной математической модели.

Практическая ценность. Разработанная методика для практических расчетов при проектировании систем климатизации, дополненных утилизаторами теплоты (холода) и влаги с паропроницаемой насадкой для регионов с различными климатом, используется в учебном процессе. Результаты работы внедрены в разработках НПП «Экоюрус — Вента».

Апробация работы Основные положения и результаты работы доложены на трех научно-технических конференциях: профессорско-преподавательского состава, сотрудников, аспирантов, докторантов и студентов СПбГУНиПТ.

Публикации Основные положения и результаты диссертации опубликованы в восьми научных статьях, в том числе, 1 работа, в издании, рекомендуемом ВАК РФ.

Объем и структура диссертации Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и списка литературы, включающего в себя 120 названий. Работа содержит 135 стр. основного текста, 52рисунка, 23 таблицы, 6 приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В последнее время значительное внимание уделяется вопросам экономии энергоресурсов, в частности, утилизации теплоты (холода) и влаги. В случае, когда для конкретного схемного решения уже использованы все прочие резервы экономии энергии, системы климатизации следует доукомплектовывать блоками утилизации с целью использования термодинамического потенциала удаляемого из системы воздуха.

Известны следующие решения СУ энергии с использованием различных конструкций теплообменного оборудования: с вращающимся регенеративным теплообменником; со стационарным рекуперативным теплообменником; с двумя поверхностными аппаратами; с оросительным аппаратом непосредственного контакта; с аппаратами в виде тепловых трубок и термосифонов; на базе обращенной тепловой машины и др.

Вращающиеся и пластинчатые теплообменники с паропроницаемой насадкой, способные переносить как явную теплоту, так и водяной пар, используются в мировой практике в течение многих лет, но использовать в качестве паропроницаемой поверхности бумагу, обработанную гидрофильной смолой, стали недавно, поэтому процессы, происходящие в таких теплообменниках, мало изучены.

Этот материал имеет высокий коэффициент влагопоглощения, так как такие паропроницаемые поверхности могут пропускать сквозь поверхность, как воду, так и газ или другую жидкость, благодаря наличию разности парциальных давлений водяных паров в приточном и удаляемом воздухе.

Паропроницаемая насадка, изготовленная из специальной пористой бумаги, характеризуется хорошей теплоизоляцией и воздухопроницаемостью. Предполагается, что хорошие теплоизолирующие свойства специальной бумаги обуславливаются не её низкой теплопроводностью, а её свойством препятствовать конвекции воздуха. В работе использованы технические характеристики бумаги, взятые из каталога «НОЬТОР», в котором представлено оборудование, выпускаемое в КНР, см. табл.1.

Таблица 1

Диаметр молекул газов, входящих в состав воздуха и процесс смешения потоков

Удаляемый воздух 8898 ^/СВЕВ ВИВ В5В ЯВВНзОвВИ | | «> 4 -----Приточный воздух Углекислый газ( С02) = о.46 Р т Аммиак(л'яз) = 0.44 Метан(СЯ4) = о.41 '"т Водяной пар(Я2°) = 0.28 Диаметр поры бумаги=0.3 т; волокнистый участок обмена теплотой и влагой (Справочная величина)

Для оценки эффективности использования различных типов утилизаторов в системах климатизации (СК) с успехом может быть использован метод эксергетического анализа, который учитывает климатические условия эксплуатации системы и конструктивные особенности объекта.

Применительно к утилизаторам существуют два подхода к эксергетическому анализу.

В первом - в качестве полезного эффекта и общих затрат рассматривают изменение энтропии и эксергии потоков соответственно приточного и удаляемого воздуха, которые рассматриваются по термическим и механическим параметрам потоков до и после аппарата.

Другой подход заключается в трактовке полезного эффекта, как отношения изменения энтропии и эксергии приточного воздуха к общим затратам суммы изменений энтропии и эксергии.

Последний подход к эксергетическому анализу процессов в утилизаторе представляется в данном случае более целесообразным, так как целью применения подобных аппаратов является нагрев (охлаждение) приточного воздуха за счет использования термодинамического потенциала удаляемого воздуха, при этом для функционирования СУ неизбежны затраты энергии.

Термодинамическая эффективность блока утилизации оценивается с помощью эксергетического КПД:

где и ,аеу - приращение разностей эксергии потоков наружного и удаляемого воздуха;

^«а - все подводимые извне потоки эксергии.

Эффективность блоков утилизации, работающих в режимах «явного» и «полного» теплообмена, разных типов и схемных решений можно оценить по формулам, представленным в таблице 2.

Таблица 2.

- для рекуперативного теплообменника явной теплоты "газ-газ": Чеенп

- для вращающегося регенеративного теплообменника явной теплоты:

- для рекуперативного теплообменника полной теплоты "газ-газ":

- для вращающегося регенеративного теплообменника полной теплоты: = . .- -.и-— —

В практике проектирования СК традиционно используют ¿-¿-диаграмму. Так как в формулах эксергетического КПД присутствует величина энтропии, в

диссертационной работе предложено построить ^-(/-диаграмму, по своим параметрам совмещенную с к-<1. Для построения такой диаграммы использована формула энтропии влажного ненасыщенного воздуха, отнесенная к 1 кг сухого:

5=с„ 1п-

273.15

Р-Р

Р-Р 1 'п,о

1п-

273.15

-ЯЛ—

Р

1 ¡1,0

+-

273.15

(2)

В формуле (2) использована модель Бошняковича смешения газа и пара , находящихся при своих парциальных давлениях.

Совмещенные диаграммы и-с1 построены в косоугольной системе координат, в которой ось «г/» развернута к оси ординат под углом 45°; благодаря чему диаграммы становятся более согласованными и удобочитаемыми, а поле диаграмм лучше используется. Диаграммы построены в интервале наружных температур г„.с. =, ~40...+40°С и относительных влажностей (р = 0...100% при постоянном атмосферном давлении.

Разработана математическая модель по определеЕшю АЕ и ( рис. 1), в которую отдельным блоком включена программа, предназначенная для построения совмещенных диаграмм,

Математические модели позволяют определить текущие значения термодинамических параметров воздуха; построить луч процесса и процессы обработки воздуха; определить технологические показатели; рассчитать изменения потоков эксергии и величину эксергетического КПД.

Для апробации составленных программ проведен сравнительный расчет определения г}, для двух типов утилизаторов «явной» и «полной» теплоты с паропроницаемой насадкой, технические характеристики которых - см. табл.3. Утилизаторы серий ХНВН, ЖЯ и НЯТ серийно выпускаются в КНР и отвечают мировым стандартам, имеют сменные поверхности с непроницаемой и паропроницаемой насадками.

Расчеты проведены для теплого и холодного периодов года в г. Пекине. Среднемесячные параметры наружного воздуха для выбранных месяцев взяты из СНИПа 2004-04-01 «Строительная климатология и геофизка», разработанного и изданного в КНР. Процессы обработки воздуха изображены на совмещенных ,з-с1 диаграммах (рис. 2).

Таблица 3.

Тип теплоутилизатора Рекуперативный Пластинчатый Регенеративный Роторный

Марка теплоутилизатора Явная теплота ХНВН(Х)-ОЗТН Ш8-500-ША-А2-Е

Полная теплота ХНВН((})-ОЗТН ШТ-500-ША-А2-Е

Размер, мм 168*168*600 500

Производительность, мЧч 300 300

Аэродинамическое сопротивление, Па 80 95

Максимальная мощность, Вт 80 90

Вес, кг 27 42

^ Начало)

т _

Исходные данные

Ввод варианта: I, ср

Сс+А^р

¡££+Др = 0 + Д?>

Расчет текущего значения парциального давления водяного пара, Рп

Расчет влагосодержания, с1т

Расчет удельной энтальпии ненасыщенного влажного воздуха, ктек

То" = ¡о" +273.16

Расчет удельной энтропии ненасыщенного

ВЛажНОГО ВОЗДуха Зтек

★ -

Расчет массовых расходов наружного и удаляемого потоков воздуха с;у(/|,6'„ш

Расчет приращения энтальпии ДА и ЭНТрОПИИ Д5 влажного воздуха

Расчет приращения эксергии влажного воздуха Де ,дЕ

Расчет эксергетического КПД.

|>7е

Печатать результатов (¡тек, ктек, $тек, Рп

Печатать результатов д<? м цЕ

1 Г

►(Конец

Рис.1. Алгоритм определения АЕ и г)э

Проведенный анализ технической литературы показал, что в свободном доступе отсутствует методика расчета эффективности утилизаторов полной теплоты с паропроницамой насадкой, изготовленной из специальной бумаги. Поэтому в диссертации предлагается такая методика для двух типов утилизаторов : регенеративного роторного и рекуперативного пластинчатого перекрестного тока.

Регенеративный роторный утилизатор полной теплоты (УПТ): на рис.3 изображена модель смешения потоков наружного и удаляемого воздуха в утилизаторе; представлены размеры и фрагмент насадки.

Л-с/ Диаграмма Влажного Воздуха г-е/ Диаграмма Влажного Воздуха

(а) явная теплота Л-с/ Диаграмма Влажного Воздуха Диаграмма Влажного Воздуха

(б) полная теплота Н(наружный воздух) Н1(пластннчатый) Н1(роторный)

У(удаляемый воздух из помещения) У1(пластинчатый) У1(роторный)

Рис.2. Совмещенные /г-£/ и диаграммы для влажного воздуха

Рис.3 .Модель смешения потоков воздуха в насадке;размеры и фрагмент насадки Согласно рассмотренным процессам, происходящим при режимах охлаждения, продувки и нагрева средние температуры потоков равны:

Кол. /

АЧЛ

ХОЯ. ХОД.

In

.вых

V ход. J

^тепя.

и*)л уВМЛ

тепл. тепя.

In

mem. вых

'Т насад ,~гнасад Т _ mem. хат.

Тогда эффективность утилизатора по явной теплоте можно рассчитать по формуле:

Т\ -Г, I

CimT.I__л ^хол. I

(4)

Эффективность по влагообмену определена по формуле, предложенной английскими учеными Kloppers J С и Kroger D G: 1

1 + 4531.2В2 И (5)

Предварительные расчеты показали, что аэродинамические сопротивления со стороны воздушных потоков ничтожно малы по сравнению с сопротивлением насадки, поэтому ими можно пренебречь. Тогда аэродинамическое сопротивление ротора рассчитывается по формуле:

ДЯ =

PVI

£« ^вых ('

В

B-2.6S

. РК 107.9/L ...ру« W1.9yL

2 В{В-2.в6) 2 B(B-2.6S)

(6)

На основании предложенных теоретических рассуждений составлена математическая модель, которая представлена на рис. 4.

С целью определения работоспособности модели был рассчитан роторный утилизатор, характеристики которого выбраны из каталога «НОЬТОР» (см.табл.З).

В результате расчетов получены зависимости, представленные на рисунках 5 и 6, которые показывают, что:

1. Чем больше ширина роторного колеса (Ь), тем выше эффективность переноса явной ( ) и скрытой теплоты ( £а ), и одновременно, больше потери аэродинамического сопротивления (АН).

2. При увеличении величины зазора насадки ротора (В) с 3.2мм до 3.7мм, наблюдается слабое уменьшение эффективности переноса явной, скрытой

теплоты (£,■> ¿у), и аэродинамического сопротивления (Д#).

3. Чем лучше свойства материала (с*шэР™т>), тем выше эффективность переноса

явной теплоты ( £, ). При достижении величины ( с»шАш( ) значения

1000 цЦж! .м5 эффективность переноса явной теплоты (¿5) резко возрастает и стремится к максимуму.

^Начало

Печатать результатов е1, £(1, АН

(конец )

Рис.4. Алгоритм расчета эффективности роторного утилизатора

£104)

Снасад.Янасад^Д^м)

Рис.5.Зависимость коэффициента эффективности

явной теплоты от материала насадки

Рис.6. Зависимость эффективности явной теплоты е>, эффективности

скрытой теплоты и аэродинамического сопротивления^ от:

(а) щирины роторного колеса Ь;

(б) зазора насадки ротора В.

Рекуперативный пластинчатый утилизатор полной теплоты перекрестного тока: на рис. 7 представлены структура и движение потоков в таком утилизаторе; на рис. 8 - размеры насадки и канала Н1г

Приточный, воздух.

Рис.7. Структура утилизатора полной теплоты

К

I 4.4мм

100мм

В=2.1мм б=0.15мм

Рис. 8. Поперечное сечение каналов

Непроницаемая упаковочная бумага, которая использовалась до сих пор в качестве насадки, практически не имеет пор, поэтому сопротивление переносу массы через воздух ничтожно мало по сравнению с сопротивлением в бумаге. Однако, при использовании специальной бумаги, обеспечивающей легкую проницаемость водяного пара, необходимо проанализировать обмен потоков воздуха влагой. Базируясь на теоретических и экспериментальных данных японского ученого Осаму Танака, разработана методика расчета УПТ перекрестного тока, учитывающая перетечки воздуха или других газов.

При использовании УПТ в СК воздух, поступающий в помещение в теплый период года, предварительно охлаждается и осушается, а воздух, подаваемый в нагреваемое помещение в холодный период года, предварительно нагревается и увлажняется. Следовательно, воздух поступает в состоянии, близком к тому, которое преобладает в помещении в данный момент.

Тогда количество теплоты и холода, которое передает УПТ, т.е. уменьшение нагрузки на систему, рассчитывается следующим образом: Интенсивность переноса явной теплоты:

От = ср„М{Тт-Т„) = СрвМ(Ту-Ти)ет (7)

Интенсивность переноса скрытой теплоты:

Оа* =М [(г+с^ТтЦп (8)

Интенсивность переноса полной теплоты:

QпOЛ +ва,р = А/(Й„1-Й„)=М(Й/-/.„К (9)

Тогда коэффициенты эффективности теплообмена^, ),влагообмена ) и ЭНТаЛЬПИИНЫИ ( ^И^беэ.перет.) )можно определить:

,, „ _ ¡н ~1т „ „„

£л ~ -Т~ (10) ; £. - --— (11) ; £Н6е3,ереш.) - . (12).

ан~ау 'Н~1У н "у

На эффективность работы такого типа утилизаторов сильно влияют перетечки воздуха из канала удаляемого воздуха в канал приточного, что делает

неоднозначным определение эффективности ( ^И (без.перет.} )утилизаторов такого типа. Теоретическими расчетами определить эффективность по влагообмену (£и) можно только без учета эффекта перетечек. Однако, если рассматривать энтальпийный утилизатор с влагопроницаемой насадкой, надо иметь в виду, что только в идеале специальная бумага является проницаемой для водяного пара и непроницаемой для воздуха, а в действительности перетечки воздуха будут существовать до тех пор, пока существует разница давлений или концентраций в каналах.

Для определения коэффициента перетечек и действительных значений еа использованы формулы 13 и 14, полученные японскими учеными: М'„ , М'„

Гм =

м„

ми

(13)

= 1-

а-тлк-к)

А эффективность утилизации полной теплоты можно записать как:

к-к

(14)

= 1-

1-г,

М1

(А„-А)+

м'

где ^нар.

и ^уда. - мощность вентиляторов. (15)

На основании предложенных формул составлена математическая модель, представленная на рис. 9 и проведен расчет утилизатора с характеристиками см.табл.З.

^Начало ^

Исходные данные

Расчет массовой потока наружного воздуха

Расчет коэффициента перетечек ум

Расчет эффективности УПТ с учетаом перетечек

Расчет эффективности УПТ без учета перетечек £ в е з п ер*

Расчет эффективности УПТ £„

Печатать рСЗуЛЬТДТОВ; ум, с пере ?

пере 5 без пере 9 &упт

^ Конец ^

Рис. 9. Алгоритм расчета пластинчатого УПТ

Экспериментальная часть работы выполнена на кафедре кондиционирования воздуха Тонцзийского Строительно-Проектного Университета в КНР на современном измерительном оборудовании. Экспериментальный стенд состоит из двух блоков: приточной и вытяжной линий с вентиляторами ; секции, в которой устанавливается либо роторный, либо пластинчатый теплообменники со своими элетродвигателями, и регулирующих заслонок. Измерительная часть представляет собой комплекс приборов высокого класса точности .

Экспериментальные данные обработаны методом математического анализа по проверенным методикам, используемым в российских научно-исследовательских организациях.

Объектом исследования являлись пластинчатый теплоутилгоатор марки ХНВН(С>)-ВЗТН и роторный - марки Ш1Т-500~ША-А2-Е, выбранные по каталогу «НОЬТОР». Основные геометрические характеристики исследуемых секций роторного и пластинчатого теплообменников - см.табл.З.

Полученные результаты использованы в сравнительных расчетах для проверки работоспособности составленных математических моделей по определению величины эффективностей е,, и и построению зависимостей (см.рис.10 и табл.4).

_ _ _ _Таблица 4.

пластинчатый ХНВН(д)-ШШ рото| эный НК.Т-500-1ОА-А2-Е

е..% 76 77 81 65 68 69 65 73 80 66 74 80

46 49 50 39 40 41 56 65 70 40 45 49

£н,% 54 56 58 60 62 63 59 67 73 61 68 73

£ И

♦ ХЕ^-ГвТ'^вялстякчагиЛ)

• нфлм. ХНВ<?-0Л-1(аласт1ен*13тый]1

* перет. 3£.Т-500- 1РА-А?-5<рот<.рмыЯ)

Коэффициент псрстсчск. й/о

' У7ГГ ХНВ<Э-БЗТ-чГ(пя8К?гекчатыЙ}

20 №

Коэффициент перепечек. <?-

РисЛО. Зависимость эффективностей £с перет. ? ^без перет. ? £упт от коэффициента

перетечек 7»

Для определения возможности, целесообразности и получения экономического эффекта от использования утилизатора с паропроницаемой насадкой рассмотрено четыре варианта технологических схем обработки воздуха: прямоточная схема; схема с первой рециркуляцией; схемы с утилизацией термодинамического потенциала удаляемого воздуха в роторном и пластинчатом теплообменниках.

В качестве объекта выбрано помещение компьютерного клуба в г. Пекине. Результаты расчетов годовых расходов теплоты, холода ( 2 г) и изменений эксергий ( Е г) представлены на рис. 11.

□ Теплота В х о л о д

100000 80000 60000 40000 20000 0

□ Е ( г ) Ш Е (X )

30000

* 20000 V.

н

а 10000 Ж ы 1

1 2

1-Прямоточная схема;2- схема с рециркуляцией; 3- схема с утилизацией (пластинчатый теплообменник); 4-схема с утилизацией (роторный теплообменник)

Рис. 11. Расходы теплоты, холода и эксергии в течение года

На примере СКВ, доукомплектованной утилизаторами с паропроницаемой поверхностью переноса теплоты и массы, функционирующей в помещении компьютерного клуба в городе Пекине (КНР), продемонстрирована возможность значительного снижения расходов теплоты до 37% и холода - до 50%, а в эксергетическом выражении соответственно до 27% и 64%.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. В результате теоретического анализа в качестве объекта исследования обоснованы теплоутилизаторы с проницаемой насадкой марок НЯ8, НКТ и марки ХНВН (серий О и X).

2. Разработан метод эксергетического анализа и генерации энтропии в системах климатизации, укомплектованных регенеративными, либо рекуперативными утилизаторами с паропроницаемой насадкой.

3. Разработан экспресс-метод расчета технологических показателей утилизаторов с паропроницаемой насадкой на основе согласованных в масштабах совмещенных масштабах диаграммы И-с! и з-с1.

4. Для выбранных марок блоков утилизации составлены и апробированы программы расчета и сопоставления технических характеристик.

5.Показано, что для варианта пластинчатого утилизатора эзкспериментальные исследования показали, что оптимальное значение скорости перетечек составляет до 12% от общей скорости массового потока пластинчатого Экономия энергии с учетом этого факта достигает 16%.

6. Показано, что для четырех вариантов схем СКВ: прямоточной; с рециркуляцией; с утилизацией в пластинчатом и роторном утилизаторах получена экономия соответственно теплоты до 37% и холода - до 50%, а в эксергетическом выражении - до 27% (теплый период года) и 64% (холодный период года).

Основные положения диссертационной работы отражены в следующих пуликациях:

1. Цуй ЯньМэй , Ян СюйФэн. Совмещенные h-d и s-d диаграммы для влажного воздуха [ Текст ] / ЯньМэй Цуй, СюйФэн Ян //Проблемы техники и технологии пищевых производств. СПбГУНиПТ. Деп. сб. ВИНИТИ -833-В2006 - С.139 - 142.

2. Цуй ЯньМэй , Ян СюйФэн. Расчет экономии энергии и эксергии от применения утилизатора—теплообменника пластинчатого типа [ Текст ] /ЯньМэй Цуй, СюйФэн Ян//СБОРНИК ТРУДОВ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ. СПбГУНиПТ.-2006. - С.З - 4.

3. Ян СюйФэн , Цуй ЯньМэй. Оценка эффективности вариантов тепло- и холодоснабжения системы кондиционирования крупного объекта [ Текст ] /СюйФэн Ян, ЯньМэй Цуй//Проблемы техники и технологии пищевых производств. СПбГУНиПТ. Деп. сб. ВИНИТИ -833-В2006.

4. Ян СюйФэн , Цуй ЯньМэй. Сопоставление вариантов систем тепло -холодообеспечения СКВ для многофункционального объекта [ Текст ] /СюйФэн Ян, ЯньМэй Цуй//СБОРНИК ТРУДОВ МОЛОДЫХ УЧЕНЫХ. СПбГУНиПТ.-2006. - С.5 - 6.

5. Цуй ЯньМэй , Ян СюйФэн. Особенности расчета теплообменников утилизаторов-систем кондиционирования воздуха [ Текст ] / ЯньМэй Цуй, СюйФэн Ян //Проблемы техники и технологии пищевых производств. СПбГУНиПТ. Деп. сб. ВИНИТИ -550-В2007. - С.67 - 71.

6. Цуй ЯньМэй, Иванов О.П. Модель пластинчатого утилизатора (воздух-влажный воздух)/ Янь МэйЦуй, О.П. Иванов//Известия Санкт-Петербургского государственного университета низкотемпературных и пищевых технологий.Межвузовский сборник научных трудов. -2007. -№2. -С.8-9.

7. Цуй ЯньМэй, Иванов О.П. Применение h-d и s-d диаграммы для расчета утилизаторов [ Текст ] /Янь МэйЦуй, О.П. Иванов; СПбГУНиПТ //Вестник Международной Академии Холода. -2007. -Выпуск 4. -С. 25-26. -ISSN 16064313.

8. Ян СюйФэн , Цуй ЯньМэй. Использование АБХМ в системах кондиционирования воздуха [ Текст ] /СюйФэн Ян, ЯньМэй Цуй//Проблемы техники и технологии пищевых производств. СПбГУНиПТ. Деп. сб. ВИНИТИ -550-В2007.

Подписано к печати á 0 4-09. Формат60х80 1/16. Бумага писчая.

Печать офсетная. Печ. л. J.Ü- ТиражбО экз. Заказ № 217.

СПбГУНиПТ. 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9 ИИК СПбГУНиПТ. 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ И

КЛАССИФИКАЦИЯ БЛОКОВ УТИЛИЗАЦИИ

1.1 Энергоаудит объекта, оснащенного системами климатизации

1.2 Энергосберегающие мероприятия и технологии ( ЭСМ и Т ) при проектировании зданий, оснащенных системами климатизации

1.2.1 Повышение тепловой защиты здания

1.2.2 Повышение энергоэкономичности СК за счет утилизации энергии вентвыбросов

1.3 Классификация и решения блоков утилизации теплоты холода) и влаги в системах климатизации j

1.4 Регенеративные теплообменники с вращающейся насадкой

1.5 Рекуперативные теплообменники

1.5.1 Пластинчатые теплоутилизаторы с непроницаемыми пластинами

1.5.2 Пластинчатые теплоутилизаторы с проницаемыми пластинами

1.6 Утилизаторы с промежуточным теплоносителем

1.6.1 Теплообменники из тепловых трубок

1.6.2 Система утилизации с жидкостным циркуляционным контуром

1.6.3 Круговой многобашенный теплообменник с орошением осушающим раствором

ГЛАВА 2. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ

ЭФФЕКТИВНОСТИ БЛОКОВ УТИЛИЗАЦИИ

2.1 Метод, основанный на термодинамике необратимых процессов

2.2 Эксергетический метод

2.3 Оценка эффективности блока утилизации на основе эксергетического анализа

2.4 Принцип построения совмещенных h-d, s-d диаграмм

2.5 Пример расчета эксергетических КПД для рекуперативных и регенеративных теплоутилизаторов

ГЛАВА 3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЭФФЕКТИВНОСТИ РОТОРНОГО И ПЛАСТИНЧАТОГО ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ С ПАРОПРОНИЦАЕМОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

3.1 Методика расчета эффективно сти утилизатора полной теплоты с вращающейся насадкой (тип - роторный)

3.2 Методика расчета пластинчатого теплоутилизатора с паропроницаемой насадкой

3.3 Анализ передачи теплоты и массы и оценка эффективности

УПТ с учетом перетечек

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ УПТ

ПЛАСТИНЧАТОГО И РОТОРНОГО ТИПА

4.1 Объекты экспериментального исследования

4.2 Описание экспериментального стенда и методика исследований

4.3 Результаты экспериментального исследования

ГЛАВА 5. РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТ ПРИМЕНЕНИЯ УТИЛИЗАТОРА

С ПАРОПРОНИЦАЕМОЙ НАСАДКОЙ

5.1 Определение среднемесячных эксплуатационных затрат для различных схемных решений СКВ, эксплуатируемых в г. Пекине

5.1.1 Холодный период года

5.1.2 Теплый период года

5.2 Энергетическое сравнение характеристик конкурирующих вариантов схем обработки воздуха

В последнее время значительное внимание стали уделять вопросам утилизации энергии (тепла, холода и влаги) удаляемого воздуха в системах клииматизации (отопления, охлаждения вентиляции и кондиционирования) [31,32,35,46,70] .

Известны следующие решения средств утилизации (СУ) энергии в системах климатизации: с вращающимся регениративным теплообменником,; со стационарным рекуперативным теплообменником,; с двумя поверхностными аппаратами, с оросительным аппаратом непосредственного контакта,; аппаратами с тепловыми и трубками в термосифонах; на базе обращенной тепловой мащины ОТМ (ХМ, XT) и др. [1,26,33,37,49,59] .

Выполненное исследование посвящено изучению и проектированию СУ теплоты и влаги воздуха в воздушных аппаратах рекуперативного и регенеративного типа с паропроницаемой поверхностью или насадкой.

В работе использована комплексная объективная оценка СУ при едином подходе к организации режимов работы сравниваемых систем, находящихся в одинаковых условиях по использованию существующих в них резервов. Единый подход может быть обеспечен комплексной оценкой эффективности СУ, предложенной профессорами А. А. Рымкевичем и О. П. Ивановым, с использованием термодинамической модели при графическом изображении процессов обработки воздуха в совмещенных координатах h-d, s-d и генерации энтропии [24,25,26,29,63 ] .

1. Результаты исследования показали, что эффект перетечек следует пересмотреть для утилизаторов пластинчатых марки XHBH(Q)-D3TH и роторных марки HRT-500-1DA-A2-E, так как коэффициент экономии энергии, определенный как £с перет,, в основном, дал более высокие значения, чем эффективность определенная как S5e3 перет .

2. Коэффициент перетечек уменьшается в зависимости от скоростей потоков воздуха.

3. Результаты также показали, что оптимальная скорость перетечек , при которой коэффициент экономии энергии является максимальным, составляет ~ 12%. За пределами этой величины характеристики УПТ довольно нестабильны. Ниже пороговой скорости перетечек коэффициенты экономии энергии УПТ увеличиваются в зависимости от скорости перетечек.

4. Однако следует заметить, что выводы были сделаны из ограниченного числа экспериментов, и порог в 12% был определен во время этогих экспериментов .

5. И, что самое главное, необходимо провести более глубокое исследование на основе эксплуатационных данных УПТ до того, как исследовать эффект перетечек.

ГЛАВА 5. РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТ ПРИМЕНЕНИЯ УТИЛИЗАТОРА С ПАРОПРОНИЦАЕМОЙ

НАСАДКОЙ

В этой главе рассмотрены некоторые вопросы проведения энергоаудита, а именно, проанализирована возможность увеличения энергетической эффективности при использовании систем климатизации.

5.1 Определение среднемесячных эксплуатационных затрат для различных схемных решений СКВ, эксплуатируемых в г. Пекине

В качестве объекта выбрано помещение компьютерного клуба, который располагается в г. Пекине Китайской Народной Республики [4,36,91]. В помещении могут находиться 6 человек одновременно[4,36].

Для определения возможности, целесообразности и получения экономического эффекта от использования утилизатора с паропроницаемой насадкой рассмотрено несколько вариантов технологических схем обработки воздуха: прямоточная схема; схема с первой рециркуляцией; схема с утилизацией термодинамического потенциала удаляемого воздуха в пластинчатом и роторном утилизаторах с паропроницаемой насадкой [27,36].

В технико-экономическом анализе с целью общности рассматриваются простейшие идеализированные схемные решения без учета многих факторов , присущих реальным СКВ ( нагрев воздуха в вентиляторах , потери или притоки теплоты в воздуховодах, затраты мощности на воздухораспределение, утечки сред и введение соответствующих коэффициентов запаса и др.) [20,21,27,110].

Расчеты проведены для месяца февраля (холодный период года) и июля (теплый период года).

Среднемесячные параметры наружного воздуха для г. Пекина для выбранных месяцев взяты из СНИПа 2004-04-01 «Строительная климатология и геофизка», составленного и изданного в КНР [92] , и представлены в табл 5.1.

1. Анисимов С.М. Утилизация теплоты вытяжного воздуха в перекрестно-точном рекуператоре. Инженерные системы, АВОК с-з, 2002, №4(8).

2. Баркалов Б.В., Карпис Е.Е. Кондиционирование воздуха в промышленных,общественных и жилых зданиях. -М.: Стройиздат, 1982.-311с.

3. Бежан А. Использование концепции термодинамической необратимости при расчетепротивоточных теплообменников с передачей тепла от газа к газу. —Теплопередача. Сер. С, 1977, №3, с.24-32.

4. Богданов С.Н., Бурцев С.И., Иванов О.П., Куприянова А.В. Холодильная техника. Кодиционироване воздуха. Свойства веществ. Справ./ Под ред. Богданов С.Н. 4-е изд., перераб. И Доп. -СПб. : СПбТАХПТ, 1999-23Ос.

5. Богословский В. Н., Поз М. Я. Теплофизика аппаратов утилизации тепла систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. —М. • Стройиздат, 1983.-256с.

6. Богословский В. Н. Тепловой режим зданий. ~М. : Стройиздат, 1979.-243с.

7. Бошнякович Ф. Техническая термодинамика. М.: Госэнергоиздат, 1955.

8. Бродянский В.М., Фратшке В., Михалек К. Эксергетический метод и его приложения. М.: Энергоатомиздат. 1988.

9. Бродянский В.М. Эксергетический метод термодинамического анализа. М.: Энергия, 1973. - 296 с.

10. Бэс Т. Эксергия в процессах отопления, кондиционирования воздуха и сушки. — В кн.: Вопросы термодинамического анализа. — М.: Мир, 1965, с. 39-50.

11. Бэр Т.Д. Техническая термодинамика, Мир,Москва, 1977, с.34-35.

12. Глазер X. Показатель качества теплообменников. — В кн.: Вопросы термодинамического анализа. — М.: Мир, 1965, с. 209-222.

13. ГОСТ 12-1-005-88 (1991) ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху санитарной зоны.

14. Гохштейн Д. П., Энтропийный метод расчета энергетических потерь, —МГ.: л: ГЭИ, 1951-111 с.

15. Гроот С, Мазур П. Неравновесная термодинамика. М.: Мир, 1964.

16. Гухмаи А.А. Об основаниях термодинамики. М.: Энергоатомиздат, 1986.

17. Дегтярев Н.В., Баркалов Б.В., Архипов Г.В., Павлов Р.В. Кондиционирование воздуха. Москва-1953-Ленинград.

18. Динцин В.А., Розенштейн И.Л.Утилизация тепловой энергии удаляемого воздуха в системах кондиционирования воздуха и вентиляции: Обзорная информация / М.: ЦНИИТЭСтроймаш, 1985.- 51с.

19. Иванов О.П Оптимизация оборудования и транспортных систем кондиционирования и жизнеобеспечения :Текст лекций .-СПб.:СП6ГАХПТ, 1994.-83с.

20. Иванов О.П Теоретические основы кондиционирования и жизнеобеспечения :Текст лекций .-СПб.:СПбГАХПТ,1997.-83с.

21. Иванов О.П. Тепломассообмен в аппаратах систем кондиционирования воздуха. Л., ЛТИим. Ленсовета, 1979, с.67.

22. Иванов О.П., Немировская В.В. , Чачанидзе М.К., Диаграмма s-d влажного воздуха . В книге : пути интенсификации производства и применение искусств холода в отраслях АПК. — М. : Внектихолод. 1985.

23. Иванов О.П., Чачанидзе М.К. Утилизатор теплоты и холода с вращающимися воздухасборниками: Сб. науч. тр. Омск.: ОмПИ, 1984, с.135-140.

24. Иванов О.П., Рымкевич А.А. Методика комплексной оценки эффективности использования средств утилизации тепла и холода всистемах кондиционирования воздуха. — Холодильная техника. 1980, №3.

25. Иванов О.П., Рымкевич А.А. Единый подход к оценке различных схем систем кондиционирования воздуха.—Холодильная техника. 1981, №5.

26. Иванов О.П., Выбор оборудования для утилизации тепла и воздуха в системах кондиционирования воздуха.—Холодильная техника. 1982, №6, с. 12-15.

27. Иванов О.П Оптимизация оборудования и транспортных систем кондиционирования и жизнеобеспечения :Текст лекций .-СПб. :СП6ГАХПТ, 1994.-83с.

28. Иванов О.П., Мамченко В.О. Аэродинамика и вентиляторы. Учебник для вузов. — JI. Машиностроение, 1986.—280с.ил.

29. Иванов О.П. Насосы, вентиляторы, компрессоры: учеб. Пособие — СПб. Издательство «АВОК Север-Запад», 2006.

30. Ильин В. П. Экономия энергии в системах кондиционирования воздуха. Обозр. Инфор. —М. • ЧНТИ по строительству и архитектуре, 1974.-59с.

31. Карпис Е.Е. Энергосбережение в системах кондиционирования воздуха. М.:Строиздат, 1986,с 266.

32. Карпис Е.Е. Повышение эффективности работы систем кондиционирования воздуа. —М., Стройиздат, 1977, с.26-28.

33. Керн Д . , Краус А . Развитые поверхности теплообмена. Пер.с англ. М., Энергия, 1977.464с. :ил.

34. Карио С. Размышление о движущей силе огня и о машинах . // Второе начало термодинамики. M.-JL: Гостехиздат. 1934.

35. Кокорин О. Я. Энергосберегающие технологии функционирования систем вентиляции, отопления, кондиционирования воздуха (систем ВОК). М.: Проспект, 1999. 208 с.

36. Коркин, В.Д. Основы архитектурной климатологии и строительной теплотехники : Учеб. пособие / В. Д. Коркин, М. С. Сатин; Рос. акад.художеств, С.-Петерб. гос. акад. ин-т живописи, скульптуры и архитектуры им.

37. Кэйс В.М.,Лондон А.Л. Компактные теплообменники.Пер.с англ. М., Энергия, 1967.

38. Липецкий С.Б., Цирлин A.M. Оценка термодинамического совершенства и оптимизация теплообменников // Теплоэнергетика. 1988. №10. С. 87-91.

39. Малых В.Л. Термодинамические ограничения и эффективность изотермических процессов разделения // Деп. ВИНИТИ. №2020-В87. 1987. С. 12.

40. Маркус Т.А., Моррис Э.Н. Здания, климат и энергия. Л.: Гид-, рометеоиздат, 1985. - 502 с. 41.

41. Миронова В. А., Цирлин A.M. Предельные возможности и оптимальная организация регенеративного теплообмена // Теплоэнергетика. 1987. №2. С. 32 -36.

42. Оносовский В.В. Моделирование и оптимизация холодильных установок. -Ленингр. Отд-ние, 1990-200с. :ил.

43. Орлов В.А., Розоноэр Л.И. Оценки эффективности управляемых термодинамических процессов на основе уравнений баланса энергии вещества и энтропии. X Вес-союз. Совещ. по проблемам управления. М.: Наука, 1986.

44. Орлов В.А., Рудепко А.В. Оптимальное управление в задачах предельных возможностях необратимых термодинамических процессов (обзор) // АиТ. 1985. №5. С. 7- 41.

45. Пиоро П.С., Пиоро И.П. Двухфазные термосифоны и их применение в промышленности. Киев Наукова Думка, 1988-123с. :ил.

46. Полушкин В.И., Анисимов С.М. и ду. Охрана воздушного боссейна. -СПб. Издательство «АВОК Север-Запад», 2004,с. 155.

47. Понтрягин Л.С. Математическая теория оптимальных процессе! М.:1. Фюматлш. 1961.

48. Поспелова Т.Г. «Основы энергесбележения». Минск: Технопринт. 2000, с353.

49. Петровский Ю.В. и Фастовский В.Г. современные эффективные теплообменники. M.JL: Государственное энергетическое издательство, 1962.

50. Прохоров В.И., Шилклопер С.М. Вычисление эксергии воды и льда в потоке влажного воздуха. —Холодильная техника, 1981, №12,с 28-32.

51. Прохоров В.И. Методы снижения затрат энергии в системах воздушно- теплового микроклимата здания. — Водоснабжение и санитарная техника,1980, № 11, с 2-5.

52. Ромье Е. Периодическое аккумулирование тепловой энергии. Регенератор. — Тепропередача. Серия С., 1979, т. 101, № 4, с. 189-196.

53. Рымкевич А.А. Системный анализ оптимизации общеобменной вентиляции и кондиционирования воздуха. -СПб. Издательство «АВОК Север-Запад», 2003,с. 270.

54. СНиП 11-3-79* Стройтельная теплотехника издание официальное. (Госстрй России Масква 2001), 29с.

55. СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование. (Госстрй России Масква 2004), 521с.

56. СНиП2,04,05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование. —М., Минстрой России, 1992, -65с.

57. СНиП 11-33-75* «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования». 1976 г.

58. СНиГО,09,04-87* Административные и бытовые здания. —М., Минстрой России, 1995.

59. Справочник по теплообменникам. В 2 т. ТЛ.Пер. с англ., под ред. Петухова Б.С., Шикова В.К. М.: Энергоатомиздат, 1987.

60. Тихонов A.M. Регенерация тепла в авиационных ГТД.-М.Машиностроение,1977.-108 с. ил.

61. Холмерг. Одновремнный тепло-массообмен в регенераторах с гигроскопичными насадками. // Теплоэнергетика, 1979. Т101. №2. с. 18-24.

62. Цирлин A.M. Математитические модели оптимальные процессы в макросистемах. М.: Наука, 2006-500с.

63. Цирлии A.M. Оптимальное управление процессами необратимого тепло- и массопереноса // Изв. АН СССР. Техническая кибернетика. 1991. № С. 81 -86.

64. Цирлии A.M. Второй закон термодинамики и предельные возможности тепловых машин // Жури, технической физики. 1999. Т.69. №1. С. 140-142.

65. Цирлин A.M., Беляева Н.А. Предельные возможности процессов теплообмена//Теплоэнергетика. 1998. №9. С. 53-55.

66. Цирлин A.M., Миронова В.А., Амелькип С.А. Процессы минимальной диссипации // ТОХТ. 1997. Т.31. №6. С. 649 658.

67. Цирлин A.M., Титова И.В. Необратимые оценки минимальной работы для процессов разделения // ТОХТ. 2004. №3.

68. Чачанидзе М.К. Эффективность использования регенеративных вращающихся теплообменников блоков утилизации теплоты для систем вентиляции. -Ленингр. 1985-62с.

69. Шамбодалъ П. Развитие и приложение понятия энтропии. М.: Наука, 1967.

70. Шаргут Я., Петела Р. Эксергия. М., Энергия, 1968,с.279.

71. Шило А.Ф. Температурное поле прямоточного регенеративного теплообменника. Известия ВУЗов: Энергия, № 10, 1972, с. 89-94.

72. Шильд Е., Кассельман Х.Ф.,Поленц Р. Строительная физика.-М.: Стройиздат, 1982, с. 228-247.

73. Эксергетические расчеты технических систем. Справочное пособие / Под ред. А.А. Долинского и В.М. Бродянскош.—Киев: Науковадумка, 1991.

74. American Society of Heating, Refrigerating, and Air-Conditionlng

75. Engineerings. ASHRAE handbook 1989: fundamental^. Atlanta: American Society of Heating, Refrigerating, and AirConditioning Engineers, 1989.

76. Andresen В., Gordon J.M. Optimail heating and cooling straegies for heat exchanges design // J. Appl. Phys. N1. 1992. P. 71-78.

77. Bejan A. Entropy generation minimization: the new thermodynamics of finite size devices and finite time process // J.Appl. Phys. 1996.Ж79.Р.1191- 1218.

78. Bejan A. Entropy generation through heat and fluid flow.N.Y.:Wiley, 1994.

79. Bejan A. Solutions Manual for Entropy Generation through Heat and Fluid Flow. N.Y.:Wiley,1984.

80. Kakac S., Bergles AE., and Mayinger F., Eds. 1981. Heat Exchanger: Trermal Hydraulic Fundamentals and Fundamentas and Design Hemispere, Washington D.C.

81. Besant R., Simonson С. Воздухо-воздушные теплообменники. Пер. с англ., под ред. JI. И. Баранова. —АВОК, 2004, №5.

82. Chen L., Wu С. And Sun F. Finite time thermodynamic optimization or entropy generation minimization of energy systems // J.Non-Equilib. Thermodyn. 1999.№24.P.327-359.

83. Osamy Tanaka.An analysis as simultaneous heat and water vapor exchange through a flat paper plate cross flow total heat exchanger. Int.Y.Heat Mas. Transfer. Vol 27. No 12 pp 2259-2266, 1984.

84. Sauer H J, Howell R H. Promise and potential ofair-air energy recovery systems .Ashrae Trans, 1981,871, 87(1) :167-182

85. Schmidt A. P. The Persistence, Forecasting, and Valaution Implications of the Tax Change Component of Earnings, Accounting Review, Vol. 81, No.3, May 2006,589-616.

86. Srnka I. —Klimatisace, 1979,№ 26, 27.

87. Sekulic D.P. and Herman C.V., 1986. One approach to irreversibility minimization in compact crossflow heat exchanger design. Int. Commun. Heat1. Mass Transfer. 13:23-32.

88. Kloppers J C, Kroger D G. The Lewis factor and its influence on the performance prediction of wet-cooling towers J. International Journal of Thermal Sciences, 2005(44) :879.

89. Vargaftik N. B. Tables on thermo-physical properties of liquids and gasesM. 2nd ed. Washington D C: Hemisphere, 1975.

90. Yang Thing Lee , Ming Shan Yang , Shien Yun Huang . Heat and mass transfer analysis of cross air-to-air total exchangers made of moisture permeable paper . Energy and resources laboratories / industrial technology . Research institute , Taiwan .

91. Шоу Сюйжи, Jho И. Исследование конструкции роторного теплообменника. Журнал, «электромеханическое оборудование». Строительно проекный университет Тонцзи. 1996,№5. (КНР)

92. Отопление, вентиляция и кондиционирование. СНиП 50019-2003. (КНР)

93. Стройтельная климатология и геофизика. СниП 2004-04-01. (КНР)

94. Лань Лэмин, Ли Линэн, У Цзячжэн. Техническая термодинамика и теплопередача. Пекин: Китайское строительное издательство. 2000. (КНР)

95. Пер Х.Д., Техническая термодинамика. Пер.с немец.- Пекин: Научное издательство, 1983, с. 113. (КНР)

96. Ян Шиминь, Тао Вэньцюань. Основы теплопередачи. Образовательное издательство, 2006, 3-ье издание. (КНР)

97. Ян Шиминь. Теплопередача, г. Пекин: Народное образовательное издательство, 1987.№7. (КНР)

98. Чжан Симинь, Жэнь Цэпэй, Мэй Фэймин. Теплопередача, г. Пекин: Китайское строительное издательство. 1993. (КНР)

99. Юй Чэнсюнь. Техническая теплопередача. -Чэнду: Университельное издательство. 1990. (КНР)

100. Тао Вэньцюань. Основы теплопередачи, г. Пекин: Электропромышленное издательство. 1981. с.294-299. (КНР)

101. Чжан Хунцзи. Теплопередача, г. Пекин: Образовательное издательство. 1992. с.84-87. (КНР)

102. Чэнь Чжунсин. Теплопередача: Текст лекций, г. Пекин: Образовательное издательство. 1989. (КНР)

103. Хуан Чжимэй. Анализ характеристики теплообменника. «Техника контиционирования воздуха», г. Пекин: 1982. 1. (КНР)

104. Цю Шулинь, Цянь Биньцзян. Прицип, конструкция и проектирование теплообменника. -Шанхай: Шанхайское образовательное издательство. 1990. (КНР)

105. Сунь Гэфэй. Расчет и анализ характеристики теплообменника. -Гуандун: «Холодильная техника», 1985, №1. (КНР)

106. Ян Чунлинь. Справочник по теплообменникам, г. Пекин: Промышленное издательство. 1994, №11.

107. Чэнь Пэйлин, Юе Сяофан. Техника кондиционирования воздуха. -Шанхай: Шанхайское образовательное издательство. 1990. (КНР)

108. Сюй Вэньфа, Чжао Цзяньчэн. Практичное использование холодоснабжения в жилом комплексе, г. Пекин: Промышленный университет, 2003, №11. (КНР)

109. Чэнь Пэйлин, Цао Шувэй, Го Цзяньсюн. Метод расчета нагрузки теплоты и холода в системах кондиционирования воздуха. -Шанхай: Шанхайское образовательное издательство. 1987. (КНР)

110. HOLTOP Heat recovery ventilators 2004. HOLTOP - Rotaiy heat exchangers 2005. Beijing Holtop Artifical Environment Technology Co., Ltd. Beijing. China. (КНР)

111. Расчет затрат энергии в теплообменнике полной теплоты за год. СниП 2003-11-05. (КНР)

112. Мао Силань. Проектирование теплообменников. -Шанхай: Шанхайское научное издательство. 1988. (КНР)

113. Лянь Живэй. Принцип теплообмена и используемое оборудование, г. Пекин: Китайское промышленное издательство. 2001.9. (КНР)

114. Ши Мэйчжун, Ван Чжунчжэн. Принцип и пректирование теплообменника, г. Нанкин. Университетское издательство. 1996. (КНР)

115. Шлиндер Е. Ю. Справочник по теплообменникам, том1 ,том 3. Пер.с немец, г. Пекин: Промышленное издательство. 1988. (КНР)

116. Цзин Минцун, Теплообменник, г. Чунцин. Университетское издательство. 1990. (КНР)

117. Цзин Минцун, Чэн Шанмо, Чжао Юнсян. Теплообменник, г. Пекин: Промышленное издательство. 1989. (КНР)

118. Кэйс В.М., Лондон A.JI. Компактные теплообменники. Пер.с англ. г. Пекин: Промышленное издательство, 1997. (КНР)

119. Ян Цзыфэнь, Ян Чяншэн. Отдельные задачи теплообмена, г. Шанхай: Издательство «Наука», 2005, №19. (КНР)

120. Ни Чжэньвэй. Предельные возможности и оптимальная организация регенеративного теплообмена. Теплоэнергетика. 1984, №5. (КНР)

121. Чжан Сюй, Чэнь Пэйлин. Развитые поверхности теплообмена. Теплоэнергетика. 1999, №27. (КНР)

122. Результаты расчета роторного утилизатора с паропроницаемой насадкой