автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.03, диссертация на тему:Метод расчета и исследования термогидродинамических процессов в замкнутых системах холодильных агрегатов

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ АЗЕРБАЙДЖАНСКОЙ РЕСПУБЛИКИ

р |- ^АЗ^ЧЙДЖАНСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

На правах рукописи

2 7 ЯНЗ 1997

ГУСЕЙН МАМЕДГАСАН ОГЛЫ КУЛИЕВ

/

МЕТОД РАСЧЕТА И ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕРМОГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОР^ ЗАМКНУТЫХ СИСТЕМАХ ХОЛОДИЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ

05.04.03. - "Машины и аппараты холодильной и криогенной техники и систем кондиционирования"

05.14.05,- "Теоретические основы теплотехники"

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

БАКУ- 1996

Работа выполнена в Азербайджанском Техническом университете

НАУЧНЫЙ КОНСУЛЬТАНТ - з.д.н.т., Азербайджанской

республики , д.т.н., проф. Н А.Керимов

ОФИЦИАЛЬНЫЕ ОППОНЕНТЫ :

З.Д-Н.Т. Аз.Р, доктор технических наук , профессор РУСТАМОВ К. А.

доктор технических наук , профессор ИСМАЙЫЛОВ Р. Ш. доктор технических наук , профессор ГУСЕЙНОВ С. О.

ВЕДУЩАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ - по "ЧИНАР"

Защита состоится "/'7" 199? г. в"Д" час. на

заседании Специализированного Совета Б/ Д 054. 04. 01 при Азербайджанском Техническом Университете по адресу : 370602 , г. Баку , проспект Г. Джавида , 25.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Азербайджанского Технического Университета.

Автореферат разослан " /¿>" 199^года.

Отзывы на автореферат в 2- х экз. , заверенные гербовой печатью, просим направлять в адрес Специализированного Совета.

Ученый секретарь Специализированного Совета , доктор технических наук ,

профессор У?///^- А-Н- ШАХВЕРДИЕВ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Важнейшие задачи подъема народного хозяйства страны могут бьпъ решены, в первую очередь, интенсификацией научно-технического прогресса и безотлагательным использованием достижений науки в производственных процессах.

Как известно, развитие холодильного машиностроения связано с двумя проблемами: это самой обработкой, хранением и доставкой продовольственных товаров и экономией топливно-энергетических ресурсов. Актуальность первой из этих проблем не вызывает никакого сомнения. Вторая приобретает особо важную роль в связи с тем, что за последнее десятилетие пополнение парка холодильных машин происходило с превышением установленной электрической мощности в 900 тыс. кВт в год.

Ускорение научно-технического прогресса в отрасли холодильного машиностроения, как и в других, прежде всего требует сокращения цикла исследование- разработка- внедрение. В этом плане основная роль принадлежит системе автоматизированного проектирования( САПР) на базе ЭВМ.

За последние годы с целью создания САПР в конкретных областях техники проведены обширные исследования с применением математических методов. Математические методы особенно необходимы при исследовании и создании малых холодильных машин ( бытовые холодильники, кондиционеры, тепловые насосы и др.), nie проведение точного экспериментального исследования либо затруднительно, либо же вообще невозможно. Необходимо иметь в виду и то, что бытовые приборы с малыми холодильными машинами выпускаются массовым производством и в нашей республике. В дальнейшем ожидаются расширение их ассортимента и увеличение выпуска. Это свидетельствует об актуальности работ посвященных расчету и исследованиям процессов, протекающих в малых холодильных агрегатах.

Известно, что процессы, протекающие в компрессионных холодильных агрегатах являются нестационарными. И в настоящее время в инженерных расчетах к таким процессам применяются приемущественно статические методы. Это приводит к значительным расхождениям в результатах расчетного и экспериментального исследований.

За последнее время проведены немало работ, посвященных исследованию динамических режимов работы холодильных мащин с применением математических методов и использованием е»вм.

Однако, большинство этих работ охватывают динамические режимы отдельно взятого теплообмениого аппарата или компрессора, без обеспечения надлежащей связи между элементами холодильного агрегата.

Известны попытки рассмотрения процессов, протекающих в замкнутых системах холодильных агрегатов в динамическом взаимодействии. При этом с цепью упрощения решения задачи сделаны допущения о стационарности процессов в отдельных элементах холодильного агрегата и равновестности процессов фазовых превращений, использовано условное деление проточных частей теплообменных аппаратов на отдельные участки и т.д. В результате таких действий возможности метода математического эксперимента используются далеко не эффективно.

Очевидно, рассмотрение процессов во взаимодействии в замкнутых системах холодильных агрегатов, не может и не должно исключить проведения работ, посвященных изучению процессов в отдельных элементах и узлах холодильных установок, но дополняя таких работ, выводит на первый план вопросы оптимизации параметров этих элементов в отдельности и установки в целом.

Выполненная диссертационная работа направлена на решение аюуальной и важной для народного хозяйства проблемы, предусматривающей разработку нового, более совершенного математического метода для комплексного расчета и исследования процессов с динамическим взаимодействием всех элементов в замкнутых системах агрегатов бытовых кондиционеров, работающих в режимах охлаждения и нагрева. Метод предназначен также для проведения расчетов в ротационном компрессоре при его работе по незамкнутому циклу. Во всех случаях учитываются нестационарность теплообмена и движение хладагента, а также наличия фазовых превращений и гидрогазодинамических сопротивлений. Метод позволяет вести высокоинформативные расчеты по прогнозированию и оптимизации параметров при создании новых и усовершенствовании существующих агрегатов бытовой холодильной техники.

Цель и задачи исследования. Целью диссертационной работы является разработка теоретических основ, различных методик и математических моделей для решения изложенной выше проблемы применительно к современным и перспективным холодильным и тегщонасосным агрегатам бытовых кондиционеров с компрессорами ротационного типа. Намечено выполнить следующие научно-технические задачи:

1. Обобщение фундаментальных исследований по

расчету нестационарных процессов в отдельных элементах и агрегатах компрессионных холодильных машин;

2. Разработка новых, более совершенных математических моделей комплекса процессов, протекающих в холодильном агрегате бытового кондиционера БК- 1500, в агрегате теплового насоса БК- 1500 Т и в ротационном компрессоре с катящимся ротором, которые должны учесть нестационарность движения и теплообмена, переменность физических характеристик и двухфазность состояния холодильного агента, гидрогазодинамиеских сопротивлений и др. ;

3. Составление алгоритмов реализации розработанных моделей на ЭВМ ;

4. Проведение математических экспериментов по исследованию переходных процессов и оптимизации параметров потока в системах агрегатов кондиционера, теплового насоса и в ротационном компрессоре с катящимся ротором.

Научная новизна.

1. В результате обобщения выполненных научно-исследовательских работ в области расчета параметров потока в компрессионных паровых холодильных машинах и их элементах, разработан новый метод, который включает в себе более усовершенствованные математические модели и алгоритмы их реализации на ЭВМ апи расчета и исследования нестационарных процессов в замкнутых системах холодильного и теплонасосного агрегатов бытового кондиционера, а также в ротационном компрессоре при его работе на воздухе;

2. Выявленная возможность проведения сквозного многоциклового расчета параметров потока по координате и времени в замкнутых системах агрегатов бытового кондиционера и теплового насоса ;

3. Учет тепла внутренних источников в процессах кипения и конденсации в трубах и каналах систем;

4. Впервые полученные реальные расчетные циклы холодильной машины бытового кондиционера, теплового насоса и ротационного компрессора при его работе в составе этих машин;

5. Выявленная необходимость проведения математического эксперимента по оптимизации илраметроь иронетюп.

протекающих в указанных замкнутых системах.

Практическая ценность. Разработанные и реализованные ш ЭВМ математические модели и метод математическогс эксперимента позволяют выполнять эксперименты над комплексами процессов, протекающих в холодильном и теплонасосном агрегатаа бытовых кондиционеров и в ротационном компрессоре в динамике, с достаточно достоверными результатами и существенно большей информативностью относительно физических экспериментов. Следовательно, разработанный метод обеспечивает на стадии проектных и опытно- конструкторских разработок решать задачи по прогнозированию параметров перспективных конструкций, а также позволяет оптимизировать рабочие процессы выпускаемых и перспективных моделей бытовых кондиционеров, тепловых насосов и ротационных компрессоров с наименьшими затратами времени и материальных ресурсов.

Разработанные математические модели дают ясную картину об изменении всех параметров в любой точке системы агрегатов, имитируя при этом работу этих агрегатов в системе кондиционера и теплового насоса. Тем самым, наряду с изучением истинного характера протекания процессов в каждом рассматриваемом элементе, с цепью улучшения их параметров, оказывается возможным наметить пути воздействия на эти процессы. Таким образом, появляется возможность значительно ограничить длительные экспериментальные исследования при доводочных испытаниях кондиционеров и тепловых насосов на весьма дорогостоящем и уникальным оборудовании.

Достаточно эффективным является метод математического эксперимента над процессами в ротационном компрессоре при его работе на воздухе. Это позволяет быстро и с необходимой точностью определить влияние на объемную производительность компрессоров конструктивных параметров рабочей полости, нагнетательного клапана, высасывающего окна, величины зазоров и др., т.е. вести расчеты по прогнозированию и предварительной оптимизации параметров узлов и полостей компрессора.

Основные положения разработанной метода математического эксперимента могуть быть использованы при исследовании рабочих процессов в компрессионных бытовых холодильниках различного типа и конструкций, промышленных холодильных установках и кондиционерах, а также других аналогичных машинах и установках.

Внедрение результатов работы. Практическая реализация результатов проведенного исследования осуществлены в АзТУ и СКТБ БК НПО "Баккондиционер". Разработана и внедрена расчетная методика на базе достижений современной вычислительной математики и техники, позволяющая провести математический эксперимент над

процессами протекающими как в элементах, так и в замкнутых системах агрегатов бытового кондиционера и теплового насоса.

Важными результатами выполненного исследования и переданными для внедрения являются:

1). Возможность улучшения показателей работы бытового кондиционера БК-1500 и теплового насоса БК-1500Т путем оптимизации волновых процессов, а также увеличения объемной производительности ротационного компрессора путем оптимизации параметров нагнетательного клапана;

2). Математические модели для расчета параметров потока хладагента в системах бытового кондиционера БК-1500, теплового насоса БК-1500Т и в ротационном компрессоре с катящимся ротором.

Разработанный метод и рекомендации, сформулированные по результатам математических экспериментов переданы в НПО "Баккондиционер" и частично использованы при создании подсистемы САПР по конструированию бытовых кондиционеров и компрессоров.

Апробация работы.Основные результаты диссертационной работы доложены, обсуждены и одобрены на ежегодных научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава АзТУ (Баку 1980-1989г.г.), на научном семинаре при кафедре Э-4 МГТУ им.НЭ.Баумана (1988г.) и на Всесоюзной научной конференции "Холод-Народному Хозяйству", проведенной в ЛТИХП (г.Санкт-Петербург, 1991г.) . Диссертационная работа обсуждалась на заседаниях НТС СКТБ бытовых кондиционеров и кафедры "ДВС и холодильные машишы" АзТУ в 1992 году. Отдельные фрагменты выполненного исследования обсуждены на заседаниях НТС СКТБ БК в 1982-1986rj.

Публикация. По теме диссертации опубликовано 39 научных трудов в т.ч. 9 научно-технических отчетов, имеющих Гос. регистрации и 5 тезисов доклада на общереспубликанских и всесоюзных научно-технических конференциях, получено 2 авторских свидетельств.

Объем и структура работы. Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения, списка испоьзованной литературы и приложений, изложенных на 302 страницах машинописного текста.

СОДЕРЖАНИЯ РАБОТЫ.

Во введении обосновывается актуальность темы, общая постановка выполняемой в диссертационной работе научно-технической проблемы - разработки математического метода исследования неста-

ционарнкх процессов в замкнутых системах холодильных машин в Д1 нашческом взаимодействии всех элементов, входящих в эти систеэ

В первой глазе дан краткий обзор развития бытового кондиц? неростроедая и состояния развития методов расчета и исследован рабочих процессов паровых холодильных машин и сформулированы 31 дачи исследования.

Было установлено, ито в последнее время получило общее npi нание динамические методы расчета процессов в компрессорах и аз паратах холодильных машш.

Исследованиями несташонартя процессов в поршневых и рот< г,нокннх компрессора:-: с применением математических методов эаню лнсь отечественные ученые йотин B.C., Антонов H.M«, Придуцкий I Кадаров Н.Б., Баадалиав В.П., Шшоаанов В.И., Буданов В.А., Ми лова B.II., Шастелин ПЛ., Тйаниредвдзе А.К., Крылов B.C., Ддш Э.В., ДаввдоваЗ.Н., Берез mi И.О., Воробьев В.И., Захаров С.А. Орлов В.А., Ефимов В.Л. и др.

Весомый У: глад в разработку математических методов для исс. доЕания процессов, протекающих в аппаратах холодильных машин, ; в холодильных агрегатах в целом, внесли Чумак Н.Г., Коханский j Константинов Л.П., Ушаков А.П., Елагин И.Ю., Розен^ельд Л.М., Воробьев И.Д., Шдольский А.Г., Матвеев A.C. и др.

В выполненных работах большое внимание уделено исследован отдельных элементов холодильной машины, Из-за слокностей выпол нения вычислительна: работ отдельное аппараты рассматривались кос участки со сосредоточенными параметрами. Имеются танке раб в которых сделаны попытки проводить сквозной расчет параметров холодильного цикла. Однако при атом, математическая сеязь мезд, отдельными элементами холодильной мошши обесчечиваяась различ критериальными и аналитическими зависимостями, полученными на основании обработки экспериментальных данных. Математический м применяемый в области криогенной техники Подольским А.Г. и Мат евкм A.C. в полной мере не моает быть использован в области ум решюго холода, т.к. метод является слишком упрощенным для пар компрессионных холодильных машш из-за одиозности штока и и ального газового состояния хладагента.

Несмотря на огромные достижения современной вычислительно математики и развитие Ж.1, даже в сравнительно недавно вшолне шх исследованиях встречаются мысли о целесообразности вовлече критериальш к аналитических зависимостей и других мер с целью

- в -

упрощения расчета и сокращения времени на вшолнеше вшшслс:ии£. Так, для упрощения расчета не учитывается влияние теплообмена с окружающей сродой на процессы в аппаратах; коэффициенты теплоотдачи определяются как средние параметры по всему аппарату. Не учитываются гидрогазодинамические сопротивления в объемах и трубопроводах теплообменних аппаратов, переменность термодинамических и тепломассообменных параметров. В расчеты не включается аналитические определение этих параметров в области влажного пара, т.е. при фазовых превращениях хладагента.

Очевидно, при отмеченных: упрощениях и допущениях не представляется возможным расчитывать на достаточную эффективность подобных математических методов для решения оптимизациошн« и прогностических задач.

Исследования, выполненные в Азербайджанском Техническом университете (АзТУ) на математических моделях гццрогаэодинаыических прцессов показали,что современное состоять развития вычислительной математики и ЭВМ позволяют выполнять серьезные математические эксперименты над процессами, протекающими п теплое;х маии-нах и аппаратах. Наличие Обширной. ип^ормал^ш о термодинамических, теплофюических и тепло массообменных свойствах хладагентов и других рабочих веществ, о характеристиках отдельных элементов холодильных установок облегчает разработку и реализацию метода математического эксперимента для исследования комплекса процессов, протекающих в агрегатах бытовых коедшрюнеров.

Разработка и реализация математической модели комплекса процессов, протекающих в холодильном агрегате бытового кондиционера а агрегате в тепловом насосе, т.е. определение тотальных параметров потока хладагента по всему рабочему циклу по координате и времени даст возможность создать как бы ггоозрачцуэ систему и решить задачу по улучшении рабочих процессов путем усовершенствования конструкции и обеспечэния оптимальных сочетаний процессов в отдельных элементах, и в агрегатах в целом.

В теоретическом плана циклы холодильной мааины и теплового насоса отличаются только по температурным уровням. В реальных же условиях эти машины могут значительно отличаться. Так, автономный битовой кондиционер БК-1500, работающей только в режиме охлаждения, существенно отличается от бытогого кондиционера с теняовым насосом БК-1500 Т не только по режимным параметрам, но и вводимыми дополнительны® элементами, т.о. конструктивными особен-

ностяни и компоновочными схемами. Поэтому расчет параметров и выявление характера процессов, протекающих в замкнутых системах агрегатов битового кондиционера и теплового насоса проведены са мостоятельно, хотя характер процессов в этих машинах идентичны.

Приведенный анализ позволил е|орцулировать цель и задачи и следования, которые изложены вше.

Вторая глава посвящена описанию разработанных математическ моделей» для исследования и расчета цроцессов в замкцутьк систем агрегатов бытового кондиционера и теплового насоса.

На основе функциональных схем бытовых коодиционеров БК-150 и Ш-Х500 Т составлена расчетные схемы их холодильного и •геппо-насосного агрегатов, которые представлены на рис .рис. I И 2.

Сравнение расчетных схем показывает, что схема агрегата те лового насоса более сложна. Так, несмотря на отсутствия цромежу точного холодильника, в схему агрегата теплового насоса включен четьтрехходовой вентиль, обратньй клапан и вторая (дополнительна капиллярная трубка. Эти элементы, а такие установка щильтра-осу щителя после капиллярных трубок, значительно усложняют расчетну схему и порядок вычисления параметров потока по сравнению со сх мо!1 холодильного агрегата.

При переключении решшов золотник, движущийся внутри корду четырехходового вентиля занимает одну из крайних положений за к роткий промежуток времени. Поэтому процессом перемещении золоти можно пренебречь. Яри этом все процессы в полостях четьгрехходов го вен?:шя могут быть заменены процессами в двух объемах - в бо иоы и малом. Параметры потока в этих объемах будут значительно отличаться, т.к. полость большого объема соединена с линией наг нетания, а полость малого объема - с линией всасывания компресс

Таим образом, замкнутые системы холодильного и теплонасос ного агрегатов могут быть рассмотрены как последовательно соеди неннне объемы и трубопроводы.

Поток хладагента и трубопроводах и каназдх агрегатов приш как одномерный, в граничных объемах поле параметров рассматривг ется как однородное. Расчетная схема трубопроводов показана на рис. 3.

В качестве уравнений потока в трубопроводах (включая и тех лообменние аппараты) использованы общие уравнения газовой динамики:

а) Уравнение движения

Рис. I. Расчетная схема холодильного агрегата

бытового коедиционера БК-1500 I- начальная полость; 2,3 -полости всаспэания и сжатия компрессора; 4 -полость клапанной коробки; 5,7,9,12,14, 17,19,21 -соединительные трубопроводы; б -полость демпфера; 8 -промежуточный холодильник; 10,11 -нижняя и верхняя полости герметичного кожуха; 13 -конденсатор; 15 -полость (¿ильтра-осуцителя; 16 -капиллярная трубка; 1В -испаритель; 20 - полость раширителя.

I

6>у/

гг

ь w

±_. ЬР.

4К

■ <лг

б) Уравнение сплошности

йР дР 2 ¿V/

в) Уравнение энергии

при наличии фазовых превращений

.Г'^й -«Л

при отсутствии '¡аэовых превращений

дс£

П

(I)

(2)

(3)

Рис. Z. Расчетная схема агрегата теплового насоса Ш-1500 Т (решал нагрева)

1,2,3 -полости всасывания, шатия и клапанной коробки компрессора; 4 -полость демпфера; 5,6 -нижняя и верхняя полости герметичного кожуха; 7,15 -объемы больно¡'I и нале": полости четырехходового вентиля; О -ш1утоегс;ш1 теплообменник (конденсатор); 9,11 -основная п дополнительная капиллярные трубки; 10 -полость обратного клапана; 12 -полость ^шьтра-осу-ицггеля; 13 -наружный теплообменник (испаритель); 14 -полость расширителя; 16 -распределитель; 17 ~эле1 троыапдъ .

I, И, ц, 1У, У - трубопровод!;.

г) Уравнение теплового баланса

В приведенных уравнениях здесь и далее все обозначения общепринятые.

Уравнения (I) и (2) учитывают переменность ташо: параметров хладагента как плотность, скорость звука, суммарное влияние гвдравлических потерь, отнесенных к средней скорости потока по живому сечению канала, влияние де^ормагстенок трубопровода на скорость звука, собственной скорости потока и местного сопротивления на скорость распространения импульса давлошш.

Уравнения (3) и (4) отражают изменение анергии потока во времени и координате при переменности ¿шических характеристик хладагента, наличие ¿азовых превращениГ,, переменности коэ.^ш?!-ента теплоотдачи от стенки канала к рабочему телу и температур как стенки, так и хладагента.

Уравнение (5) позволяет вычислить текущую температуру стенки в рамках одномерной задачи путем использовании змпрических и полуэмпрических критериальных уравнений для определения коэ^и-циентов теплоотдачи. Здесь сделаны допущения о том, что теплопроводность оболочки (трубопровода) в направлении потока равна нулю, а в направлении радиуса сечения бесконечности. Следовательно, нет перепада температур по толщине стенки.

К приведенным вше уравнениям добавлены уравнения граничных условий у компрессора и у других концевых объемов, а также выражения для расчета всех термодинамических, теплофизических, теп~ ломассообменных и др. характеристик хладагента.

Уравнения граничных условий у ротационного компрессора долины описать движение ротора, изменение объемов и поверхностей теплообмена его полостей всасывания и сжатия, движение нагнетательного клапана, закономерностей изменения элективных проходных сечений у нагнетательного клапана и всасывающего окна, а также температур полостей стенок, соприкасаются с хладагентом. Расчетная схема компрессора показана на рис.4.

Уравнеше движения ротора компрессора

<0 □

K=0 K=1 0о

К=2

ан.тн

/s///.

Wo,Po.

To,to,

дх

Ро_ Хо

/7 ТУ/'/

д х

Wk ,Ри,Р

Тк,1 кД

Д X

ДХ

К=П-1 К= П

Вп 3Z2Z2ZZ2

Wn.Pn^Ph

IZ2Z

Tn,t п Д

д X

п

л

' / / /

су - со т

Объем полости всасывания

(б)

Уес" о-

Куу - Ц агсйп(^ с,тс^) - ^гап [<р +

Объем полости сжатия

Где

И >Ъ - высота ротора, радиусы цилиндра и ротора,

эксцентристет ротора и ширина перегородки, соответственно.

Уравнение движение нагнетательного клапана

М*^ = + Икд (9)

Элективные проходные сечения у нагнетательного клапана и всасывающего окна:

]кл»Кс1о-гв-Ум (Ю)

йьс = $ (ЛЫ (II)

Уравнение первого закона термодинамики для тела переменной массы (для полостей всасывания и сжатия компрессора) в дифференциальной .¡юрые имеет вид:

Для полостей с?катия и всасывания

Где

(13)

о1<Эц,с1<3>ц' - тепло, сообщаемое через цилиндрическую стенгс, в полостях сжатия и всасывания, соответственно;

¿От ,сЛ(?т - то же через терцовые стенки; с(0п,с1<3п ~ то !:се чсрез разделяо.¡ую пластинку; с^фр^Ор' - то кэ через стенку ротора.

d E 4 n d.£2 вычислялись по формулам: dE,* (с1М^амЧ1^МЧз+с1м1ц1)сУсжТеж*аМасС¥мТВс {Щ dE2= с^МмС-усжТс* ^(dMui.i-dM^tdMiyj+dM^-C^xTo*

Где

dM^dMu^dM^d^ _ массы рабочее тела> шо_

тупаюцис из полости сжатия через цели: соответственно мезду ротором и стенной цнливдра, мевду торцами ротора и крышками, м^цу разделяйте Г; пластинкой и ротором и через щели на торцах пластинки (см. рис.4).

Для докритических отношений давлений Для сверхкритических отношений

(S"T -i#r)°'s Ш)

УделыпП массощ-il расход через щелеь отределялись по уормуле:

ыщ- eS ХПЕНШ2НЕ5Т1Г

Ч + 3 + (19)

Внешняя работа, совершаемая над рабочим телом вычислялись по следующим формулам:

,1'уЛя полости всасгЕШШя

^•^"•тёг-И&П «о,

дая полости сжатия

Уравнешю баланса масс для рабочих полостеП комцрессора и других концевых объемов:

dM - dMBX -dM

вы*

(22)

Лри составлении уравнений граничных условий у концевых объе-¡ов в проточной части агрегатов (в клапанной коробке, в полостях •ерметичного коиузса, в полостях четиреходового вентиля в демп'е->е, в обратном клапане, в фильтре и в расширителе) бьщц испольоо-1аны уравнения массового баланса типа (22) н уравнения теплового !аланса в виде

dO = du +dE2 ^

В качестве уравнений состояния использованы: ция паровой и парожвдкостноГ! Газ хладагента вриалыюе уравнения >оголюбо в а-Ыайера

Pjo!M+¿(¿

RTj) Ы 4¿-o Ч 'J (24)

ря яидко¡1 ¿азы уравнение Клецкого A.B.:

р= Рз (Т-Гз)+ С(т-Т5)г (25)

Уравнения математических моделей замыкаются общеизвестными юрмулаш для расчета уЯечек, коэффициентов теплоотдачи от рабо-iero тела к стенкам проточной части агрегата и от стенок к окру-[аю1дей среде при различньх агрегатных состояниях хладоагента, тп-шх поверхностей теплообмена, уравнениями теплового баланса типа равнения (5) для всех остальных стенок п холодильном и тегаона-¡осном агрегатах, для расчета скрыто!: теплоты парообразования, :еплоемкостей, показателя адиабаты, скорости звука, давления и 'емпературы насыщения, энтальпии, теплопроводности и вязкости л ад агента, гидрогазодинамических сопротивлений в системе, а так-;в эффективна проходах сечений в их дросселирующих элементах. Ice перечисленные йормулы и зависимости подробно рассматриваются i диссертации.

В третьей главе проводятся постановка вопроса и описание юобенностей математической модели для исследования процессов, [ротекающих в полостях ротационного компрессора при его работе на юз духе по незамкнутому 1'дклу.

Рассмотренное вше модели предусматривают и расчет процессов, происходящих в ротшуионтх компрессорах при их работе в замкнуло: ¡истемах холодильного агрегате и агрегате теплового насоса и в гринятом хладагенте ( 22). Однако, условия испытания коыпрессо-ia значительно отличается от условии испытания кондиционера. Раэ-)аботка математической модели, шмитирующей условие калориметри-

ческого испытания компрессора представляет собой весьма сложную техническую задачу. Поэтому возникает необходимость разработки несколько упращенной математической модели для исследования процессов в компрессоре, при помощи которой монсно бьшо бы косвенным путем оценить результаты калориметрического испытания при сопоставимых условиях.

Необходимо отметить и то, что многие оптимальные размеры и параметры компрессора могут быть выбраны самостоятельно, что в настоящее время делается путем выполнешш доеольно трудоемких экспершлентальных работ.

На Бакинском заводе бытовых кондиционеров ускоренный контрол] выпускаемых ротационных компрессоров осуществляется и на стенде по определению воздухопроизводительности. Разработка и реализация на ЭВМ математической модели, ишитирующей работы компрессора на таком стевде позволит провести эксперименты по оптимизации размеров рабочей полости, всасывающего окна, нагнетательного клапана и др.узлов, а танке исследовать трение и влияние различ!1ых (¿акторов на рабочий цроцесс в ротационных компрессорах. Расчетная схема компрессора при его работе на воздухе представлена на рис.б.

Как видно, система комцрессора не замкнутая, поэтому парамет, потока на всасывачш принимается в соответствии с ТУ, а нагнетание в атмосферу происходит через жиклер в рессивере.

Принципиальные основы разработанной модели и математических моделей комплекса процессов в холодильном и теллонасоспом агрога-

Рис. 5. Расчетная схема комцрессора

при ого работе па воздухе.

6

I -расширитель; 2,3,4 - полости всасывания, сгаатия и клапанной коробки в компрессоре; 5,С чашшя и верхняя полости герметичного кожуха; 7 -рес-сивер.

I, Л, Ш, 1У, У - трубопровода.

р-г

тах, описанлили вше, одинаков'. Однако рассмотренная здесь модель зиачительно отличается по структуре п оСъему. Это, презде всего, связано с термо динамическими, тепло^изическими и др. параметрами рабочего тела - воздуха.

При расчета параметров потока воздуха использовано уравнение состояния Клапейрона-Менделеева:

ЯТ

(20)

Четвертая глава настоящей работы посвящена составлению алгоритмов реализации разработашак моделей ш ЭВМ. В алгоритмах реа-лиэируются эффективные разностные схемы для аппроксимации общих уравнений гидрогазодииомикп с уравнением энергии для одномерного штока. Используются также более точные современные уравнения термодинамических и теплофизических характеритик хладагента с ¿'четом ¿аз о в 1.x превращений и теплообменные характеристики, учитывающие конкретные условия протекания процессов теплообмена. Алгоритмы предусматривают сквозное расчетное исследование параметров потока хладагента вдоль всей замкнутой проточной части холодильного и теплонасосного агрегатов, а таюке в системе ротационного компрессора при его работе по незамкнутому циклу.

Уравнения потока хладагента в проточных частях агрегатов бытового коадиционера и теплового насоса (1*4) представляют собой систем нелинейных уравнений математической физики гитерболичес-кого типа. Для реализации на ЭВМ модели штока хладагента, состоящую из уравнений названного типа, нами использована разностная схема, базирующаяся на задаче о распаде произвольного разрыла, разработанная проф. С»К.Годуновым и его соратниками. Данная разностная схема опробирована в многочисленных аналогичных вычислительных работах, выполненных в АзТУ и была установлена ее достаточно высокая эффективность. Это разностная схема монет быть наиболее проще использована для разностной алроксимации уравнений потока (I) и (2), приведенных в форму модельных уравнений газовой динамики с помощью подстановочной функции

Преобразованные таким образом уравнения потока (I) и (2)

УС эх ^ ; (28)

* . (29:

Где, ЗЧу/ у Ь ^у^Ы

( - скорость потока, % - гидравлическое сопротивлш

трубопровода, $ - внутренний радиус трубы, а - скоро( звука, Ъ и С скорости распространения импульса давленш в прямом и обратном направлениях).

Разностная схема для апроксимации уравнений (28) и (29) имеют вид:

в явной форме

+?>ч ^ (30)

- и.] ^ . . Г /щ - ч

лх - ^ ^ (31)

в неявной форме

+ = -$ («,¡1 (32]

<33,

Как показали результаты вычислительных исследований' цри над-ленал.ем выборе аагов расчета по координате и времени явная разностная схема является веса!а эффективной. Она обеспечивает хорошую сходимость результатов расчета с экспериментом и достаточно высокую устойчивость расчетного процесса. Устойчивость расчета и сходимость решения обеспечивается при соблюдении условия Куранта:

С34:

Разностные выражения формулы (27), а ташке уравнений энергш и теплового баланса /(3) и (5)/ будут иметь вид:

Ас^-Рк,} -- (ор)к -. (35:

При составлении алгоритмов пршшты следующие условия и сделаны допущения:

1. В трубоцроводах системы холодильного и теплонасоспого аг~ регатов учитывается переменность тепло.Физических и тор!.'одш;си;::ть: ких характеристик хладагента и температуры стенки по координате

и времени;

2. Во всех полостях систем поля давлений, температур и плотности принимаются однофазными;

3. Нагнетатель!шй клапан пластинчато-рычажного типа заменяется эквивалентным плоским, свободно опирающемся и имеющим соответствующую прижимную пру?хину клапаном;

4. Теплопроводности материалов стенок объемов и трубопроводов приняты равными оо , что означает равенство температур

по толщине стенки.

Расчет параметров потока в объмах и полостей систем ведется следующим образом (на цримере полости всасывания компрессора) Количество рабочего тела в полости:

г ^ т

+(«£ ^Ол (38)

Где

п . 1-я. ,/ ^^Р

С5КИ

Изменение внутренней энергии:

и - Иве.3 [¿ас д (©^-Твч ) + с*»с./-

■ - Твсд) + й ьс^ (Ор -Твсд) ^ Нс^ 4 Ипд $вс,] (6П4 - Тес,,)) +

Температура рабочего тела: -г- -- Ыьс.Зн

= 6ВСкГМ .&увс< (40)

Плотность рабочего тела:

А _ + <

Гвс)(|

~ Увс^Ч С41)

Давление рабочего тела

Рвс,^ = гЯТес^Л -АО6 (42)

Где ,ЧГ) - по уравнению (24)«

Параметры потока в трубопроводах расчитываются "яо следующей последовательности (на примере трубки от клапанной коробки до демпфера, схема которой показана на рис.б).

Параметры штока на входе в трубоцровод ( Н «0). Ф извес1 ним значениям Ркк.^И ) Ркх-^; а о,]' р0,; вычисляется параметр

" ^ + (43)

затем, пользуясь разностными ф-ормулшли вычисляются:

= 1о'1 + ТГ Жо М АЧ: (44)

- оЦ (То4 - ] - (Щ

-аео.^)- wo4(iog-utg)

То, ¿И = То.,

+

о,/н - 1о,]

Ро./Н =

Ьи.о(©о]-Тн)]

(45)

(46)

(47)

(49)

Плотность рабочего тела в сечошш (0) определяется из уравнения состояния

Р^Н = ЯтЧн ; Рв.а*0 (50)

Параметры потока рабочего тела вдоль (по длине) трубопровода (К -1+ П- I):

Як^ц- Яч - (51)

(53)

= + (£Рч-м

(55)

(56)

X - Т • * и.ан -

Р»ЧН * I (ТЧЧ ; (58)

- вк.л- ь^ (т^- - е^)-

- с(к,]Ицк.] (Окд - Ти)] (59)

Параметры штока в конце трубы (КАП ). По известным значениям РЗ'^ и вычисляем:

<р„ ,м . р^ * . <«'

(62) (63) (63а)

Яп,и=ЯпГ Wn.jlWn.ji л-с <«>

^ м = ^+ ( ^ -

= $ ( Рпдч ; Тп^+1) (б7)

Итоговые результаты, т.е. хо л о до про из в о дит ель но сть холодил! пого агрегата и тенлопроизводительность агрегата теплового насос вычислялись по формулам:

холодопроизводительность

0о= ¿Той СТ1-61) И-, , Вт (ш)

тепло^-производительность

ф= ± <и (Ос-тойс , Вт т

(.=0

Объемная производительность ротационного кошрессора цри е1 работе по незамкнутому циклу определялась как суша расхода черс киклер в рессивере:

&-R-T.K, . ин

' Тц Р, ' С,'СО

Для решения уравнений грапичшх условий применялся простейший метод Эйлера.

Программы для выполнения математического эксперимента составлены на алгоритмическом языке FORTRAN . Программы состоят из общих-управляющих программ и различных подпрограмм. Схемы последовательности расчетов параметров потока в системах холодильного агрегата и агрегата теплового насоса представлены на рис.7, и рис.8.

Вычислительные зкспершленти выполнены на ЭВМ EC-I022, ВС-1035 и EC-I060. Выбранные по условию Куранта и уточненные по результатом поисковых вычислений таги реаеиия уравнений модели были:

- по координате дайны трубопровода дх =0,06 м;

- по времени ЛЯГ «0,77.ПГ5 сек (при U¡< 40°), Л<С =0,286.КГ* сек (при 40 < С? ¿ 300°) и ДТГ =1,145.I0"5 сек (при

300 < Ц> ¿ 360°).

Поисковыми вычислениями было установлено такие, что для получения приемлемого машинного времени для счета важное значение имеет задание начальных условий, приблизительно близких к начальнш условиям рабочего цикла установившегося режима работы холодильного агрегата.

Основные вычислительные эксперименты были осуществлены на ЭВМ EC-I035, а на EC-I060 выполнены вычисления дая оценки "возможности сокращения машинного времени на счет. Время на расчет одного цикла на ЭВМ EE-I035 составило I ч. 40 мин (холодильный цикл) и 2 ч. 35 мин (цикл теплового насоса), а на EC-I060 - 45 мин. (холодильный цикл). Расчет параметров компрессора в течение одного цикла, при его работе на воздухе, требует всего 8+10 мин малинного времени на ЭВМ EC-I035.

Пятая глава посвящена выявлению эффективности разработашалх математических моделей путем сопоставления данных математических и физических экспериментов.

Экспериментальное исследование работы бытовых кондиционеров и тепловых насосов проводится в калориметрической камере оборудованной в соответствии с требованиями ТУ и рекомендациями

Камера разделена перегородкой па внутренний и наружный отсеки. В отсеках должны быть созданы соответствующие условия при

• Рис. б. Расчетная схема трубопровода от клапанной коробки до демпфера.

Рис. 7. Схема последовательности расчета параметров потока в системе холодильного агрегата.

- У i")

Управляющая программа

Ввод данных

5 7

-¿АН начальная полость

5,11.15

ПОПОСТЬ

8,УЦн_ всасывания

5.1 l.ljj г 6,12.16

полость сжатия

U 12.1

полость кл. коробки

трубки I

диш|ер

трубка П 2

11.15 12.16

нижняя полость

11,15 ЦТГ

верхняя полость

2 трубка Ш

13J5 14.16

13^15 14,16

дополнит. ид. трубка

фильтр

испаритель

палый i убъеи

1

трубка IV

( КОНЕЦ )

подпрограммы

TRUBA

0BJ0M

FHUT

FNENA

ю и

CILAS

расширитель

12 13

PRESS

14

IT IV.

ЙГ

R0

AGENTA

ME

.Рис. 0. Схема последовательности расчета параметров потока в системе агрегата теплового насоса.

испытании кондиционера и теплового насоса, Поэтому оба отсеки снабжаются воздухоохладителями, нагревателями, увлажнителями и другими необходимыми приборами и оборудованиями. В перегородке, на специальной подставке, устанавливается испытываемый кондиционер или тепловой насос.

При испытании кондиционера в режиме охлачдашя испаритель входит во внутренний отсек, а конденсатор - во ЕнешшК, где поддерживаются температуры соответственно27°С и 35°С,а относительные Елагсности - 50 и 40$. 11ри испытании же коидш^юнера с тепловым насосом в реишые нагрева, во внутренний отсек должен входить конденсатрр, а во внешиП-испаритель, где дожаа: подчеркиваться: температуры - 21°С и 7°С и влажности - 30+50$ и 88$, соответственно.

Тепло и холодопроизводительности испытываемых кондиционеров могут бытьзцределены потепловым балансш.1 внутреннего и нарукно-го отсеков. По условиям ТУ, при экспериментальных исследованиях, холодопроизводительность, а такде и теплопроизЕодительность долж* ш быть определены по балансам обоих отсеков. Результаты, полученные с помощью двух одновремешшх измерений, не долины отличаться друг от друга более чем на 4$ величины, полученной для внутреннего отсека.

Техническое условия испытания бытовых кондиционеров не предусматривают контроль или измерение основных параметров потока хладагента, циркулирующего в машине (температуры и давления на различных участках системы агрегатов), кроме тепло- и холодопроизводительности, по которым можно было бы сопоставить результаты физического и математического экспериментов.

Экспериментальное исследование по определению холодопроизводительности группы коздиционеров БК-1500 дали результаты в пределах 1740+1000 Вт. При испытании ке опытного кондиционера с тепловым насосом БК-1500 Т получена теплопроизводителыюсть, равной ■ 1521 Вт. На принятых режимах расчетные значения холодопроизводительности бытового кондиционера составило 1748,8 Вт, а теплоцроиз-водительности теплового насоса - 1547 Вт, следовательно, по этим параметрам расчет и эксперимент хорошо согласуются.

Известно, что тепло- и холодопроизводительности являются результирующими показателями, которые связаны со всеми процессами и явлениями, происходящими в условиях взаимодействия мезду всеми аппаратами и другими элементами агрегатов кондиционера и

теплового насоса. ГЬзтому получешая сходшость расчетов с экспериментами говорит о наличии адекватности математической и физической моделей агрегатов.

С целью получения дополнительных данных для проверки адекватности разработанных математических моделей в СКТБ В1С ГО "Бак-коцдиционер" проведены эксперименты по определению температур наружной поверхности трубопроводов холодильного и теплоиасосного агрегатов. В холодильном агрегате температуры измерялись в точках га (на входе в конденсатор), б (на выходе га конденсатора), с (перед испарителем), с! (после испарителя) и в (перед расширителем) хромель коделовыми термопараш с допустимыми погрешностями.

Экспериментам были подвергнуты группа кыди.?юнеров(из 5 ат.) Ш-1500. Результаты испытаний даны в табл.1. Для сравнения приведены и данные, полученные при испытании коцгущионеров типа БК-1500 производство Японской фирмы "Тосиба".

Таблица I.

I 1 Температуры точек, °С

Экспериментальные ! а б ! с d е

значения: а) БК-1500 ¡55-50 i 46,5-48,б| 14,5-17 14-15,2 14-15,5 )

б) БК-1500 (фирмы "Тосиба")55-58 44-40 ! 10-17 IX—15 12-15

Расчетные значения ¡53,012 | 44,494 14,73 11,195

При экспертлептачыюм псследовашш серийного (опытного) теплового насоса БК-1500 Г, кроме измерения температур нарушая поверхностей, проведены и эксперименты по измерению давлений в различных точках системы агрегата непосредственно с образцовыми манометрами и при помощи полупроводникового датчика давления.

Образцовый манометрами давления измерялись в точках а,б,в, г,д,е,и,з,и (после внутреннего теплообменника, в обратном клапане, в расширителе, в демпфере, перед входом л герметичный комух, после герметичного кокуха, после четырехходового вентиля, в фильтре осушителе и перед входом во внешний теплообмензшк соответственно). Термопары для измерения температур стенок были установлены вблизи точек а, и, ;:;, д, е. Результаты измерений сведены в табл.2.

Таблица 2.

Точки Давления, ТемпературыJ

бар эксперим. расчет».

а 14,6 36-36,5 35,4

б 8,2-8,3 - -

в 4,7-4,73 - -

г 14,0 - _

Д 14,6 60-61 59

е 14,5 60-61 58,8

п 4,75-4,76 2,0-2,5 1,6

3 5,15 г "

и 5,14 -1,0-0,0 0,33

С помоцыо полупроводникового датчика давления получены осцил-лограши давлений в точках е, а и г (после герметичного кожуха, после четырехходового вентиля и демпфере). Сопоставление расчетных и экспериментальных осциллограм приведено на рис.9.

Сравнение данных осциллограмм показывают, что максимальное отклонение в значениях давлений не превшает А разность ыевд зшчениями температур стенок, получеша зли математическим и физическими экспериментами составляют 1+2^. Следовательно разработанные математические модели достаточно хорош отражают процессы, протекающие в проточной части холодильного и теплонасосного агре-гатеов коццициопероа. Использованная разностная схема хорошо ап-роксшлирует ди]^ерен1',иальн1!е уравнения математических модедей, а также вриальное уравнение состоятся хладагента и реализованная вычислительная процедура достаточно эффективна.

В шестой главе рассмотрены действительные 11роцессы в системах агрегатов бытового кондиционера, теплового насоса и в ротационном комцрессоре при его работе на воздухе, а такие некоторые вопросы оптимизации размеров и параметров этих систем.

Как известно, диаграммы циклов парокомлрессионных холодильных машин являются условнши графиками, составленному по данным, полученным в результате иегштания компрессоров при пршщтых стан-

Рис. 9. Осциллограммы давлений:

а) после герметичного кокуха (точка е);

б) после четырехходового вентиля (точка к);

е) в демпфере (точка г).

—_____ расчетные — __ экспериментальные.

дартных условиях. Подобный рабочий цикл только приблизительно характеризует реальный холодильный цикл конкретной холодильной мшиш, в составе которой находится выбранный по результатам стандартных испытаний компрессор. Информации о действительных числах мамин, полученных по результатам эксперимента или соответствующего корректного расчета нет. Пет подобной информации и о действительном цикле ротационного компрессора с катящимся ротором.

По результатам выполненных нами математических экспериментов оказалось возможным построить диаграммы названных действительных циклов. Диаграммы циклов холодильной, машины и теплового

Црил*

, I_„ • ПРИ Ч1. «Н,«^

«имеиемие ш*а»м о.пгиу«2»1.э г ра^, ь полос с* мм*

о. К ПОЛОС1И Р|С*Си»КНИН

Рис. 10. Действительный расчетный ¡.^пш холодильного агрегата битового коцциционера БК-1500.

Рис. II. Действительный расчетный цикл агрегата теплового насоса БК-1500 Т.

насоса представлены на рис.рис.10 и II.

При построении цикла холодильной машш (рис.10) данные математического эксперимента были записаны по углу поворота эксцентрикового вала ротационного компрессора и по длине трубопроводов. Поэтому линия рА построена по данным, полученным по углу поворота вала, а остальные линии - при определенных фиксированных углах поворота (всего в каждом цикле параметры по длине трубопроводов записаны в трех принятых углах поворота вала - 59,1°; 173,1°; и 287,1°).

На диаграмме линии /!&, В с^ РА- соответствуют данным, имеющим место, на участках от компрессора до капиллярной трубки, от конденсатора до испарителя, в испарителе, включая всасываю;цую полость компрессора и в полости снатия компрессора, соответственно.

Имеющийся разброс точек, по ЕСей вероятности, связан с влиянием волновых явлений, а также погрешностями численного интегрирования уравнений математических моделей. Наклоны ке линий конденсации и испарения объясняются тем, что данные процессы вопреки общепринятым представлениям не протекают строго при постоянных давлении и температуре. Ото, очевидно, обусловлено переменностью характеристик потока хладагента в трубопроводах по длине и условий теплообмена.

Процессы в элементах агрегата теплового насоса (рис.11) и холодильного агрегата тлеет идентичный характер. Однако, наличие двухкратного дросселирования в системе агрегата теплового насоса придает несколько иной характер этш процессам в конечной части коцденсаторе (в основной капиллярной трубке), обратном ютапане и в дополнительной капиллярной трубке. Наиболее устойчивые данные получены при ранее принятом допулении - об однофазпости потока хладагента в объемах системы. В связи с этим принято кидкостными состояния хладагента в обратном ютапане и в фильтре-осуштеле.

На диаграмме (рис.11) линия характеризует процессы в полостях компрессора, линия £>с от выхода из клапанной коробки компрессора до основной капиллярной трубки (включая демпфера и полости герметичного конуха), л гада! ¿Г 9 (дли и или

- в системе состоящая из основной капиллярной трубки, обратного клапана, дополнительной капиллярной трубки и фильтра-осушителя и линия - в трубках испарителя, а тшо:се в полости расширителя и во всасывающей трубке компрессора.

Па рис.рис.12,13 и 14 показаны реальные расчетные индикаторные диаграммы компрессора ггрл принятых усшювивпшся реашмах и работе соответственно и системах холодильного агрегата, агрегата теплового насоса и на воздухе но незамкнутому циклу. Все ивдпка-торпые диаграммы сошлеиеип ос: гшиюграммамп двшения пластиш паг-нетателыгого 1слапана, а такие давлениями в клапанной коробка.

Как видно, при работе компрессора в системе холодильного агрегата (рис.12), начало движения пластины клапана происходит с задержкой,что мокет быть объяснено поишенным давлением в после-клапанной полости, обусловленным влиянием волновых процессов. Характерно и то, что после открытия клапана давление в околоклапанной полости снижается, что, очевидно, объясняется обратным поступлением хладагента е нагнетательную полость компрессора. Ясно, что подобное перетекание хладагента не мо;:;ет быть признало блогоприят-¡ш.

При работе компрессора в системе агрегата теплового насоса (рис.13), в начале процесса апатия давление изменяется несколько "скачкообразно", а затем плавно расчет и к моменту закрытия клапана из-за вибрации пластины нагнетательного клапана тлеет ярко выраженный волнообразны:; характер. Такое изменение давления в начале шатия ьшет быть объяснено влиянием обратные процессов (цроцессов конденсации и испарения в рабочей полости компрессора) и теплообмена с переменной интенсивностью. Изменение давления в полостях всасывания и клапанной коробки незначительно.

Заметное повшоние давления в клапанной коробке происходит после открытия клапана. Прослешиая изменения давлений во всех полостях сцстемы агрегата теплового насоса нетрудно убедиться, что во всех объемах давления изменяются незначительно. Это, по видимому, связано с тем, что отсутствие промежуточного холодильнике после демпфера значительно снижает сопротивление системы и уменьшает волнение в клапанной норобке компрессора холодилыюгв агрегата. Волнение передается демпферу и в полость герметичного коку-ха, т.е. идет 1роцесс объективного гашешш пульсаций в агрегате теплового насоса.

При работе компрессора па воздухе и по незамкнутому циклу (рис.14) отличительный характер изменения давления имеет место только е полости всасывания. Это, преяде всего связано с разрывностью цикла, т.к. в замкнутых системах, по видимому, прямые и об-

Рис. 12. Реальная индикаторная диаграмма компрессора

при его работе в системе холодильного агрегата.

ратине волиолке процессы не вызывают сильное умепьпение давления в процессе всасывания. Как видно из рис.14, работа нагнетательного клапана при таких условия;: еце более услокняется.Кз-за сильно)'' вибрации пластины к концу сиатия и нагнетания давление в цидшу\ре изменяется скачкообразно, что безусловно, долшю привести к потери энергии.

Выявление картины протекания основных процессов холодильного и теплонасосного агрегатов, а именно конденсации и испарения, представляет больыо'". интерес в деле решения оптимизационных задач.

На рис.рис. 15,IG, 17 и 18 представлен!-.; графики показывающие изменения давлений по дяннс трубопроводов конденсатора и испарителя. Как видно, процессы протекают в условиях весьма малых изменений давления, а самое главное - отсутствия возбужденной волновой

Рис. 13. Расчетная индикаторная диаграмма компрессора при его работе в системе агрегата теплового насоса.

ситуации. Это обеспечивает более благоприятное течение процессов, т.е. в условиях отсутствия обратных испарений (впондонсаторе) и конденсаций (в испарителе). Графики подтверждают таюхе известное положение: наличие постопешого увеличения давления в трубопроводе коцденсатора и сшссеше последнего в испарителе.

Разработанные и реализованные на ЭВМ математические модели позволили провести расчета по оптимизации некоторых волновых процессов в системах агрегатов бытового кондиционера и теплового насоса, а таюхе в ротационном компрессоре при его работе по незамкнутому цшслу.

Для уменьшения отрицательного влияния пульсации давления на работу нагнетательного клапана компрессора холодильного агрегата, приведен математический эксперимент при увеличенных объемах полости клапанной коробки. Начальный объем полости был принять равны.! 9 см3, а эксперименты проведены при объема:-; 18 и 2? см3. Как еидно, из рис.19, при 3-х кратном увеличении объят, давление в полости за-

метно изменяется только лить после открытия нагнетательного клапана. При этом, продолжительность стабильного положения пластины при полном открытии клапана (время нахождения у ограничителя) увеличивается. Одновременно начало подъема пластины смещается в сторону более низких значений угла поворота ротора. Вибрация пластины клапана несколько уменьшается, что долзхно привести к увеличению объемной производительности компрессора. Однако, холодоцроиз- < водительность кондиционера практически не изменяется. Это может быть объяснено несогласованностью процессов в компрессоре и других элементах холодильного агрегата.

В системе агрегата теплового насоса было исследовано влияние демпфера на происходящие процессы в системе. Для этого демпфер был исключен го системы и внесены соответствующие изменения в программу расчета, после чего она была заново отлажена. Результаты расчета дани в виде графиков на рис.20. Как видно, волновые процес- ■ сы в цилиндре несколько утихают, т.е. после закрытия клапана вибрация пластины несколько уменьшается (для сравнения см.рис.13). Давление в полости клапанной коробки такие несколько стабилизируется, а давление в полости герметичного кожуха получает волновой характер с малой интенсивностью. Очевидно, такое волнение не может привести к каким-либо серьезным отрицательным последствиям в системе агрегата теплового насоса.

Математические эксперименты при работе компрессора па воздухе и по незамкнутому циклу приведены с целью определения влияния некоторых 'факторов (объема над клапанной полости, диаметра всасывающего отверстия и высоты подъема пластины клапана) на объемную производительность компрессора.

В результате приведенных экспериментов установлено, что наиболее положительное влияние на объемную производительность компрессора оказывает проходное сечение (высота подъема пластины) нагнетательного клапана. Как видно из рис.21 при уменьшении подъема пластины волновые процессы при нагнетании значительно уменьшаются. 0ш1 наблюдаются в результате небольшой вибрации пластины лишь в конце цикла - после полного закрытия клапана. При этом переметения пластины незначительны (в пределах ШМ), но скачки давления оицгтимы. Несмотря на уменьшение перемещения пластины, время пребывания ее на упоре увеличивается, что способствует росту объемной производительности компрессора более чем на 10$.

Рис. 14. Расчетная шшпсаторная диаграмма ротандонного

компрессора лГрВ-Г,75 при работе его на воздухе.

Рис.15. Изменение давления в трубах от клана!тоК коробки до фильтра осушителя (холод, агрегат).

--- (р =$9,1; у>а„ 3,Ю; ^ =аз7)10>

- зи -

Рис.16. Изменение давления в трубке испарителя (холод.агрегат) I- ^ =59,1°; 2- ¡0-173,1°; 3- р -237,1°.

\>

(ор

поо

то ба1

Рис.17. Изменение давления вдоль трубок конденсатра (агр. тенл. насоса).

гчо

ч&о

720

зео

1

/гоо

см

Рис.18. Изменение давления вдоль трубок испарителя (агр. теш. насоса).

е. о

Ч.о

Л 00 , ¡60 уэ '

Рис.1У. Расчетная шуушаториая диграмма компрессора х> дияьиого агрегата при у^к =27 аг.

:оло-

ХО У*

Рис.ни. Расчетная индикаторная диаграмма компрессора агрегата теплового насоса при отсутствии демпфера в системе.

- давление в полости кокуха при наличии демпфера;

- " - " - при отсутствии " - .

Рис. 21. Расчетная иццикагорная диаграмма компрессора ХГрВ-1,75 при \/*< =27 см3, Уто*<= =0,6 мм н а&с =11

здиличк-г-ш

Результаты выполненной работы позволяют сделать следующую заключение:

1. Разработалш методики проведения математического эксперимента над комплексами процессов, протекающих в холодильном и теплонасосном агрегатах холодильных малин, а таксе в ротационном компрессоре в динамике, вюпочоюцие усовершенствованные математические модели, учитывающие волновой пеусташпишиГ.ся характер потока хладагента

в трубопровода;;, гидраплическио сопротивления, переменность физических характеристик среды, газовые превращения, тепломассообмен, влияние подшвлш:: элементов, сужений и расширений каналов.

2. Разработали алгоритма- и программы для реализации математических моделей на ЭШ, которые обеспечивают удовлетворительную устойчивость расчета и сходимость его результатов с экспериментом.

Сходимость по таким комплексным показателя.!, как тепло- и холодо производительности была такова, что расчетная холодоцроизводител: ность холодильного агрегата бытового кондиционера БК-1500 составила 1748,8 Вт, а теплопроизводительность агрегата теплового нас са БК-1500 Г-1547 Вт, при экспериментальной - в первом случае ко леблющейся в пределах 1740+1000 Вт, а ео втором составляет - 152

3. Адекватность разработанных математические моделей вполне прие: лемы, т.к. кроме хорошей сходимости результатов по внешним показ телям, имеют место н удовлетворительное совпадение результатов м тематических и физических экспериментов по температурам стенок трубопроводов, а такн:е по характеру изменения давлений в полости демпфера и в других точках системы. Так, температуры стенок труб проводов в приняли точках систем отличаются не более, чем на Irtëfj, а максимальные отклонения в осциллограммах давлений в демп фере и в других точках системы не превышает 0%,

4. Впервые показана возможность сквозного unoroi'.шагового расчеты го исследования комплекса процессов, протекающих в холодильном а регате и агрегате теплового наосса по приблизительно заданным на чальным условиям, до установления (т.е. до достижения действител ньк начальных условий) режима. Иашннное время па счет одного шол ного холодильного цикла на ЗШ EC-I035 составляет I ч 40 мин., а теплового насоса - 2 ч 35 мин.

5. Показала эффективность разностной схемы, базирующейся на зада о распаде произвольного разрыва для аппроксимации уравнений мате матических моделей холодильной машины и вриалыюго уравнения сос тояния хладагента Боголюбова-Майора для выполнения математически экспериментов над комплексными процессов, протекающихс в холодил ном и тегаюнасосном агрегатах в динамике.

С. С помощью выполненных: математических экспериментов впервые по чены реальные рабочие циклы холодильных мадин и ротационного ком прессора с катящимся ротором. Это позволяет более точно оценить процессы и наметить мероприятия по реализации неиспользованных резервов дальнейшего усаоверпенствования их работы. 7. Установлено, что из-оа недостаточно эффективного гашения пуль ций давлешаЧ в околоклалашой полости нагнетательного клапана на расчетном решше компрессора кондиционера БК-1500, имеет место обратное перетекание малой части хладагента в полость снатия ком прессора.

8. Выявлено, что нагнетательный клапан Сп условиях его замены в модели эквивалентны! пластинчаты-! клапаном, нагруженным спиральной пружиной) о конце процесса нагнетания вибрирует, что должно бить устранено.

9. Установлено поцелесобразность наличия демпфера в системе агрегата теплового насоса из-за относительно малого солротивлезпш трубопроводов за компрессором.

10.Хотя и приближенным, но довольно эффективным и скоростным методом исследования процессов в ротационным компрессоре, оказался метод математического эксперимента, для исследования работы компрессора на воздухе. При таком методе малинное время па расчет одного цикла на ЭВМ ЕС-1035 составляет 5-0 мин и создается широкая еозмокность для прогнозирования и оптимизации параметров проектируемых и выпускаемых компрессоров ротацрошого типа.

11. Выявлено, что оптимизацией высоты подъема пластики нагнетательного клапана за счет уыеньаения волновых процессов в системе модно добиться увеличение объемной производительности компрессора более чем на 10/'.

12.Дальнейшая работа в развитие достигнутых результатов долпна быть нацелена на поиски метода более близкой оценки начальных условий установившегося режима, а такие апробированию методов с естественными начальными условиями с использовалшем более быстродействующих СВ1.1.

13.Полученные результаты могут быть рекомендованы промптлеигам предприятия!! по производству холодильной теги дней и НИИ отрасли для использования в создании САПР.

Основное содержание диссертации изложено в следующих опубликованных работах:

1. К вопросу оитимиза^и работы герметичного компрессора в системе холодильного агрегата. Темат. сборник научи, трудов АзШ "Рабочие процессы тепловых малин", Баку, 1982г., 102 с. Соавтор В.С.Эфендиев.

2. Проверка работы бытовых кондиционеров. К. "Холодильная техника", !Я0, 1902г. Соавторы А.А.Гусейнов, О.Р.Арутюпоп.

3. Математическая модель комплекса процессов, протекающих в холодильном агрегате бытового коцг^пционора. Темат. ст. научн. тр. АзШ "Повышение эффективности тепловых машин?, Баку, 1984г., 100 с. Соавторы П.Л.Керимов, Л.Т.Игуен.

4.Алгоритм для реализа!'^! на ЭШ математической модели комплекса

процессов, протекайте-: п холодильном агрегате битовых коцди-ционеров. "Депощровашге научные работы", библиогр.указатель ВИШТН, ;.15 (175) c.ITO. Соавторы Керимов К.А. и Л.Т.Пгуен.

5. Расчетная методика определения скорости звука в системе холодильного агрегата битового кондиционера при различных состояниях хладона 22. "Депонированные научные работы", библиогр. указатель Klflffil, .':5 (175) с.178. Соавтор Л.Т.Пгуен.

6. Методика проведения математического эксперимента над рабочими процессами компрессора и холодильного агрегата бытового кондиционера. Тематич. сб.па^чн. тр. ЛзШ. "Оптимизация показателей автотракторных двигателей и холодильных малин". Баку, 1987г. 100 с. Соавторы П.Л.Керимов и Л.Т.Пгуен.

7. Исследование рабочего iynsia холодильной машшш бытового коцди-ционера с "ишекциошш" охлавдешем ротацио1шого компрессора. Теыат. сб. научи. тр. Азш "Оптимизация показателе!; автотракторных двигателей и холодилыдк машин". Баку, 1987г. 100 с. Соавторы Гусейнов А.А. и Кулиев л.С.

8. Действительные процессы в холодильной машине бытового кондиционера. К. "Холодильная техника", JJ8, 1988, с.23-25. Соавторы И.А.Керимов и О.М.ЗНбатов.

9. Метод математического эксперимента над процессами, протекшими в ротационных компрессорах бытовых кондиционеров. Темат. сб, научи, тр. АзШ "Теоретические и экспериментальные исследована по совершеиствовашвэ тепловых машин", Баку,. JSG8r., 115 с. Соавторы Н.А.Керимов и й.Ы.Керимов.

10.Влияние сечения всасывавшего овыа па параметры ротационного компрессора с катяга-шея ротором. Темат. сб. научи, тр. АзШ "Теоретические и экспериментальные исследования по совершенствованию тепловых машин". Баку, 1987г., 115 с. Соавторы А.А.Гусейнов и B.C. Эфецциев.

11.Влияние параметров воздуха на показатели работы холодильного ротациошюго компрессора с катящимся ротором. Темат. сб. научн тр. АзШ "Термодинамические и переносные свойства веществ". Баку, 1989г., 88 с. Соавтор й.М.Керимов.

12.Метод оптимизации параметров ротационных: компрессоров бытовых кондиционеров. Ж. "Холодильная техника", J5II, 1990г., с.33-36. Соавторы II.А.Керимов и $.1.1.Керимов.

13.Математическая модель теплового насоса разработанного на базе бытового кондиционера БК-1500 и алгоритм ее реализации. "Депо-

ппрованные научные труд:.:". Блблпогр. указатель BIIIuTil. 1990, ."8, с.115. Соавторы II.А.Керимов н 0.1,1.Эйбатов.

14. Энергетические потери в герметпчхц-х ротаг. дойных компрессора::

с катяшнмея ротором и методика их определения. Темат.сб.научп. тр. АзШ "Прпмопепио методов в^шелительпого эксперимента в исследовании процессов тепловых наши;". Баку, 1990г., 120 е., Соавторы B.C.Э.^ецциев, А.А.Гусейнов и к.я. ¿арзалнев.

15. Исследование протечек в ротационных компрессора;: с катящимся ротором с использованием сШ. Теыат. сб. паучп. тр. АзШ! "Применение методов в i ¡числительного эксперимента в исследовании процессов тепловых машин". Баку, 1990г., 120 с. Соавторы А.А.Гусейнов и П.А.Азпм-заде.

16. Выбор оптимального варианта рабочей схемы битового ¡сопдициопера с тепловым насосом BK-I500 Т. Соавторы 0.1.1.Эйбатов, X.К.Гусейнов и Т.Д.Аскеров. Труды Аз ТУ, !"1, 1992г., 150 стр.

17. Математический эксперимент основной метод инженерного расчета

в области бытовой холодильной техники. Сб. докл. участников второго съезда АВСК, Иосква, 1992г., том II, стр.133-138. Соавторы sb.X.Кулиев, 0.1.1. Эйбатов.

18. Влияние начальных з'словпй па продолжительность и устойчивость расчетов при моделировании процессов, протекающее в холодильном агрегате бытового ко пдш донора. "Ученые записки" Аз ТУ, !'4, Баку, 1992г., 192 стр.

19. Оптимизация волновых процессов в полости нагнетательного клапана ротационных компрессоров бытовых кондиционеров. "Ученые записки" Аз ТУ, 1/3, Баку, 1992г., 171 стр.

20. Адекватность математических моделей для расчета и исследования процессов в замкнутых системах холодильного и теплонасосного агрегатов бытовых кондиционеров. "Ученые записки", Аз ТУ, J.'I, 1993г., стр.142-150.

21. Моделирование процессов в агрегате бытового кондиционера с теп-ЛОВ1М насосом. Соавторы Эйбатов 0.1.1., Холод. Техника, JJI, 1994г., стр.9-11.

22. Исследование процессов в замкнутой системе агрегата бытового кондиционера с теиловп.1 насосом БК-1500 Т методом математического эксперимента. Тезисы докл.паучп.техн.коп*. "Холодпародпому хозяйству", г.Саш:т-Потсрбург, СШТШ, 1991г., 404 стр. Соавтор Эйбатов 0.1.1.

23. Paio-rn: nocwcc ротационного с пт^: ¡псы рпто'хш нпи его

р готе па i>o-~vxe я хл "пане 22 ь незч-::::!"гг; цикле. Тезисы поил, и'17ЧЯ. то",;, кок'. "lüoxon-wapoiuoH? хоз истцу", г.Сан.а'-Петербург, СТ-ТТ'П, joqx, er,)., Соавторы: Кс-риион 5.П., Fax шеи А.Е.

24. .¡лишае дс::п"'ера па яомноиме п^оцссси в системах холодильного и теплонасосного агрегатоо бнтоз ::: ловдпциоисуои. "Учение записки", Аз?>г, .4, стр. 92;-2С7.

25. ?исче? '.¡toi .uaoi'-oirui п-юцеосои ь ааики/тых системах мал их холодильных агрег itob. "Vienne записки" АзТ'% '/¿, г.Баку, стр. 52-97.

25. Способ работа холодильного агрегата. A.C. ','12458 19 (СССР) Гая л. 12 октя-n-i i9oJr. опус. 22 ,карта 1°С5 г. Соавторы: Гусь..¡¡оь A.A., Ге:.-[-юоз ß.А. и тр. 27. т>езорси5Н!(н кл "лчн конгресс ионн>г> хо;,о",:;лъноп кпинм. A.C. "1257375 (СССР). 2ал л. 2С i арта г., оп/'л. .15 мая 1965 г. Соавтор:.!: С/лтдное A.A., Гусе .нов A.A. и Гейдаров В

Научна.: вклад, внесении.! автором а ра'оти з соавторстве:

- в ра'отах /1«-17 л 214-23/' Г.М. Кулиевихрагр.глотаны математические модели, оснохнае положение алгоритмов, осуществлены поста-юбки задач и провецегм обобщения результатов вычислений;

- в работах /'25, 27/ проведены необходимее расчета и дани консультации при экспериментальных доводка;: конструкций.

Guliyev Huseyn Mammadhasan oglu

Method of calculation and investigation of thermo-hidrodynamical process in exclusive systems of refrigerating units.

Dissertation consists of foreword, six part9, conclusion and annex.

There is substantive of urgency of subject general positing of fulfil technical scientifically problem in foreword.

In first part there is short observation of development of everyday condition structure and condition of development ofcalculation methods and investigation of working process of steam of refrigerating machine and formulated tasks of investigation. It was achieved that common acknowledgement has got dynomical method of calculation and investigation. There was achived also that the most perspective necessary to consider the method of calculation and investigation, which allow to determineparameters of flow in closed systems of refrigerating units underconsideration influence all the elements of system.

The second part has devoted the description of elaborate mathematical models for investigation and calculation processin units exclusive system of everyday conditions ( BK- 1500 ) and heat pump ( BK-1500 T ). In elaborated models it is consideredin the dynamics nonstationary movement of refrigerating agentin channels and pipelines of units in phase convert, hydrousdynamics resistance and nonstationary complicated heat- exchange.

By way of balancing of flow in pipelines and in apparatus it is used the general equalising of gas dynamics: equalising of movement energy and also equalisinq of heat balans. In attach to this in equalising of energy it's taken into consideration the heat of internal sources ( the heat which is given off or absorbed in phase's turn, convert).

For ensuring the model's universality as equalising condition it was used vrial equalising of Bogolubov- Mayer and equalising of Klyotcki for R22. It was used also equalising of first low of thermodynamics variable mass. It was calculated change thermo-dynamical heat and others descriptions of coldagende. There is description special feature of mathematical models for investigation of process, which are going on system or rotary compressor in it's worK on the air in third part.

The fourth part was devoted to composing of algorithms forrealis of elaborated models on EVM. Assumptions were done about, the system's cavity the field of parameters is one phases and the tempera of pipelines are equal on it thickness of walls. The delivery valve of kind was changed by flat valve.

Programmes were made in FORTRAN algorithmic langi Computing experiments were done on electronic computer EC- 1022, 1035 and EC- 1060. Time for calculation of one cycle was 1 hour an< minutes ( refrigerating cycle ) and 2 hour 35 minutes ( cycle of heat pur and on EC- 1060 takes 45 minutes(refrigerating cycle). The calculatioi parameters of compressor during one cycle, if it is working on the air necessaiy 8-10 minutes on EC- 1035.

The fifth part was devoted to reveal the effectiveness of mathema models by the way of comparison figures of mathematical and phy experiments. Comparative analysis was done by heat and cold product! of conditioner. It was established that on the excepted regimes n significance cold productivity of BK- 1500 was 1748,8 Vt, but 1 productivity of BK- 1500T -1547 Vt. Experimental investigations colorimetrical chamber gave medium cold productivity 1770 Vt and 1 productivity was 1521 Vt. Consequently, by this parameters calculation experiment co-ordinated well.

The adequatment of worked out models was checked by comparing nature of changing of pressure and temperature of walls in different p; of system of units. It was established that maximum deflection in mear of pressure was not 6 % and in temperature 1.5 - 2 %.

In sixth part it was considered real processes in units systi everyday conditioner, heat pump and in rotary compressor in its work the air.

It was given also results of optimisation of same waves process considered systems. As a result there is a meaning that because favourable going of processes, can be exclude from the unit of h pump.

In annex there are selection of until information for calculation a units- schemes of under programmes which managed by programs " col< and "heat".

ГулязеБ ш^-хид-^сзн оглу

Созудучу агрегатларин гапалы сястемлэриндэ терыо-плдродинашга иросесл«рия Ьесабат вэ тэдгдгаг нетоду

X У Л А С Э

Дяссертаслза карт, 6 г.асдл, иэтячэ еэ элавэлэрдэн ябарэтдяр.

Кяряшдэ ыевзуяун актуаллпгы вэ оерлнэ зетярялэчэк елмя-техшакя проблему? эсасландырылыр.

Бяринчи фэсиддэ ыэишэт кондясяонергазырыаеын-Л вз бухар созу-дучу маишяларынын Ьесабат еэ тэдгягат методларынын вэзязи1эти ьэ он-ларш янкяпа;'цньш гыса хгласэся верялмш вэ тэдгягатыя мэгсэдлэря шэрЬ едялмяшдяр. шуэззэн едалмлшдир кд, динамики Ьесабаг вэ тэдгя-гат методу чохлуг тэрэбяндэн бэзэнялир. Ьэмчяяян, муэззэн едялмшп-дир кя, бтття елемеятлэрин гаршылыглы тэ"сира нэзэрэ алывдагла, со-ЗУДУ«У агрегагларыд гапалы сисгешоряндэ Ьесаблама вэ тэдгигата ш-кая верэн метод дана перспектявля Ьесаб едяляр.

Икянчя '.¡асял мэяшэт кондясяонери 1БК-1500>"вэ ястилак насосу (БК-150Ш") агрегатларняш гапалы системлэриндэ просеслэрин Ьесабат вэ тэдгагд учуй иилэядб Ьазналаная ри^азя модедлэрия зазылшына Ьэср едилыивдяр.

. Иилэниб Ьазырланлыш моделлэрдэ, данамякада, фаза чеврялмэлэри, Ьядрогаводянамяк ьпггавдыэглэр вэ гезра-стасяонар мурэккэб ястялик МУбадялэся илэ мушаязэт едялыэклэ со^удучу акентин агрегатларш бору вэ хаяалларндца гезря-сгаспояар Ьэрэхэтялэ бахылнр.

Бору вэ апаратларда ахын тэнля0а кя«а газ динамикасннын умуми тэн-ляклэря: Ьэрэкст, кэсилыэзлик еэ енержя тэнляклэряядэн, Ьэмчинян, ястяляк балансы тэнлязаддэн ясти^дэ едялмишдяр. Енержя тэнлязянду дахиля мэябэлэрия ястилязя дэ (саза чеврилюлэря заманы бялаваситэ удулан вэ за азрылая истилдклэр) нэзэрэ алынглывдыр. Методун универсал характерли олыасы учун Ьал тэвлдзя ними Боголзубов-гяадерян вряал тэнлязя ъи А.В.Клзотекинин Ьал тэнлязи ( 22 учун) кеггрулшувдур. Дэзлаэя кутлэлд чясим учун термодянаыикаянн бяринчи ганунуядан да исгиоадэ едялмяидяр. Созудучу акентян термодияаыяк, теплоГизяк вэ дякэр хассэлэрияин дэзишэнлазя дэ нэзэрэ алыямыидыр.

Учунчу ^эспдцэ ротасиоя коыпрвссорун ачыг тсякллэ вэ Ьава илэ яшя заманы онун сястемяядэ бас ьерэн просеслэрян тэдгягя учун тэр-

тaó олундуш ря^азя моделда xYcycflj¿этлэря шэра едялмивдяр,

Дврдтгнчу 4эсил ишлэний' Ьазырланыыш ри^ази моделлэрш реаллаш-дырылмасы Y4Ya алгорятдеюрЯн тэрц!ибянэ Ьэср олуямушдур. Алгорихилэр дэ сястеылэрян Ьэчмлэрявдэ параыетрлэрян бир фазалы олыасы, бору-ларын диварларшшн галынлыгы Yspa тешературун бэрабэрля^я вэ ра-чаглн вурма клапаянный myставя клапанла эеэз едилыэся кяыи садэ-лэшмэлэр гэ"бул едялмишдяр. Програмлар " РоИгел^' алгоритм дялян-дэ ^азьшшвдыр. Ьесабла1Лалар EC-I022, EC-I035 бу г^-1060 тишш Ehtí-да апарьшшшдыр. EU-I035 EhM-да бир тояклян heсабина I с. 45 дэг. (созутыа тсикля) вэ 2с. 35 дэг. (яотиляк насосу тсикли) вахт сэрф едяляр. EC-I060 ыашынында бар тсиклэ дтшэн вахт (со^угма тсиклау 45 дэг. олур. Компрессор hasa яла шлазэркэн бир тсиклдн Ьесабына дшун ьахт EC-I035 маишнында 8*10 дэг^рур.

Бешядчя Га сил ри^ази вэ оязики ексментлэрян нэтичэлэряни мтга-дисэ етыэклэ яшлэяяб пазырлашдш ыоделлэрш еи^ектявлязяшш ашкяр едыыэсяна Ьэср едилыишдир. Мтгв^исэла тэЬлял кондясиожердэрин со-Зувяуг вэ ястсшс ыэЬсуздарлыглярына керэ. апарылмышдыр. Мгз^^к едлдцявдяр кя, гэ"бул едилыяш рюшшэрдэ Ш-1500 .ковдисяонвршш hecatí* со^углуг ыэпсулдарлигы 1748,8 Вт, БК-1500Т ястялм несосуну! ястяляк ыэЬсуддарлигы исэ 1547 ВТ-дыр. Колибрлэнмиш калоряметрлк каыердэ сынаг заыаны бу ковдясяояерлэр учтя орта созуглуг мэЬсуд-дарлыгм 1770 BÍ, ястяляк ыэЬсудцарлыгы ясэ 1521 Вт олыушдур. А^дыя-дыр кд, бу пяраметрдэрэ кврэ Ьесабя вэ тэчртбя гязмэтлэр чох Захни-дарлар.

Ишлэндб Ьазырланыш ыоделлэрян адекватлыги, агрегат сястеыла-рянян мтхтэляй оерлэриндэ тэздиг дээапилмэлэри характерлэряшш вэ боруларын диьарларыяш гемперагурларынкн тга¿исэсянэ кврэ дэ jox-ланышшадыр. líYajДэн едялыявдяр кя, тэз^ягин гя^мэтлэриядэкя ыакся-ыуы бэрг б/^-дэн, теыперагурларын гя^штлэриндэкя с»рг ясэ I,5-2^-д чох олаур.

Алтынчы шсилдэ мэишэт кондясдонери вэ ястяляк насосу агрегат лары сястемлэряыдэкя еэ ротасиоа коыпрессорун Ьава плэ шш заыаны Ьэгигя просеслэрэ бахьлмышдыр. пэмчянин, бахнлан систеылэрдэ бэ"зя далгаваря просеслэрин оптималлаадирилмасынын нэтичэлэрв дэ шэрЬ едллмявдир. Ьесабламалар нэтичэсиндэ белэ се^лэннлг.швдяр кя,

ястиляк насосу arperaтында просеслэрин гэнаэтбэхп кетмэси демпйеря орадан котурулпэсанэ iimkjií ьерэ бплэр.

ЭлаЕэлэрдэ Ьесабламалар yhyh башлангыч параметрлэрян сечялыэ газдасы вэ "tío " вэ "Тепло" идарэедича програыларинын алт про-грамлары y4yh блокохемлэр вернлыиаляр.