автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Магнитно-абразивная обработка крупногабаритных плоских поверхностей

РУССКАЯ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ СУДАРСТВЕННАЯ ПОЛИТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ

На првввх рукописи

ЛЕПШИЙ Александр Парфенович

МАГНИТНО-АБРАЗИВНАЯ ОБРАБОТКА РУПНОГАБЛРИТНЫХ ПЛОСКИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ

05.03.01 - Процессы механической и.физико-технической обрвботки,стенки и инструмент 05.02.08 - Технология машиностроения

Автореферат диссертации на соискание гченой степени кандидата технических наук

Минск 1992

Работа выполнена в Белорусской ордена Трудового Красного Знамени государственной политехнической академии

Научный руководитель: кандидат технических наук, старший

научный сотрудник 10МИЧ Н.С.

Официальные оппонентыгакадемик АН РБ, доктор технических

наук, профессор ЯЦЕРИЦЫН Л.И.

кандидат технических наук, доцент ШАМПУР А.С.

Ведущее предприятие: станкостроительное ПО им. С.М.Киро (г.Гомель)

Защита состоится " 26 " мар " 1992 года в " 10 часов на заседании специализированного совета К 056.02.07 Белорусской государственной политехнической академии по адресу: 220027, г. Минск, Ленинский проспект, 65, корпус I ауд. 202.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Белорусе государственной политехнической академии.

Автореферат разослан " 22 " апреля 1992 г.

Ученый секретарь специализированного совета, _

кандидат технических наук,доцент ТГ.И.КЛЕВЗ(

Белорусская политехничео академия, 1992

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Существующие традиционные метода финишной обработки не решают в полной мере проблем увеличения производительности и улучшения микро- и макрогеометрии рабочих поверхностей, повышения точности их геометрической-формы и размеров, улучшения физико-механических свойств обрабатываемой детали.

Непрерывное возрастание требований к качеству обрабатываемых поверхностей, особенно крупногабаритных изделий, в различных отраслях общего и специального машиностроения, обуславливают необходимость постоянного совершенствования финишных методов обработки.

Одним из перспективных методов является мегнитно-ебрэзивная обработке (МАО), позволяющая обрабатывать детали с различными геометрическими формами, размерами и физико-механическими свойства-, ми. Сочетание преимуществ обработки жесткозакрепленным и свободным абразивом, возможность регулирования жесткости абразивного инструмента силами магнигпсгс поля обеспечивают высокую универсальность данного метода, улучшение качества обработанных изделий и повышение производительности обработки.

Перспективность и возможности метода магнитно-абразивной обработки свидетельствуют о необходимости расширения облвсти его применения, в частности, для обработки крупногабаритных плоских поверхностей. Метод МАО позволяет решить ряд экологических проблем, имеющих место, непример, при химической обработке поверхностей.

При этом необходимо отметить, что исследования МАО проводились чаще всего с применением магнитных изделий, имевших ширину обработки не более 300 мм, не достаточно изучены вопросы, раскрывающие возможности обработки немагнитных материалов.

Для реализации процесса МАО крупногабаритных плоских изделий практически не создано оборудования, не разработаны производительные схемы и в связи с этим отсутствуют сведения об особенностях обработки, эффективности их применения, рациональных режимах резания и т.д.

Цель работы. Создание, исследование и промышленное освоение технологических процессов и оборудования для магнитно-абразивной обработки крупногабаритных плоских поверхностей изделий машиностроения.

Научная новизна. Выполнены теоретические исследования, подтвержденные экспериментально, раскрывающие особенности процесса МАО крупногабаритных плоских поверхностей и дополняющие физическую сущность и кинематику процесса обработки; установлена взаимосвязь конструктивных и технологических факторов, оказывающих наибольшее влияние на основные показатели МАО; разработана методика исследования конструктивных параметров магнитного индукторе,основанная не расчете и анализе характеристик магнитного поля в межполюсном и рабочем зазорах; определены условия формирования эффективного порошкового инструмента и оптимальные соотношения его геометрических параметров; получены экспериментальные зависимости основных показателей процесса обработки от конструктивных параметров и технологических факторов; установлено влияние физико-механических свойств обрабатываемой детали и инструмента на работоспособность ферроебрезивных порошков, обрабатываемость немагнитных материалов.

Практическая ценность работы заключается в создании и освоении высокопроизводительной схемы и устройства для магнитно-абразивной обработки крупногабаритных плоских поверхностей, эффективного абразивного инструмента, оптимальных составов СОЖ.

Разработаны: устройство для магнитно-абразивной обработки плоских поверхностей (положит, реш. по заявке № 4829969 от 21. 01.1991 г.), обеспечивающее высокую эффективность процесса МАО; технологические рекомендации по промышленному применению метода и создано оборудование для его реализации.

Применение разработанной технологии МАО крупногабаритных плос-шгх поверхностей позволяет повысить качество обработки, увеличить производительность и улучшить условия труда. Годовой экономический эффект от внедрения составляет 51,2 тыс.руб.

Реализация работы.Технология и оборудование для МАО крупногабаритных плоских поверхностей внедрены в производство для восстановления качество поверхности прокладочных листов из нержавеющей стали Х16Н10Т размером 1500x2000 мм при производстве декоративного пластика на Гомельском заводе торгового оборудования.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуздены на:

- XXIX научно-технической конференции. Секция "Машиностроение" (г.Улан-Удэ, 1990 г.);

- 3-ей Областной научно-практической конференции "Экономное и рациональное использование природных, материальных и топливно-энергетических ресурсов в промышленности и строительстве" (г.Гомель, 1988 г.);

- научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава БГШ (г. Минск, 1568 г.) и ГПИ (г.Гомель,. 1565 и

1988 г.г.);

- заседаниях кафедры "Технология машиностроения" БПИ (г. Минск

1989 и 1990 г.г.) и "Металлорежущие станки и инструменты" ГПИ (г. Гомель, 1990 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 5 научных работ, в т.ч. I изобретение.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка использованной литературы, приложений и содержит: 135 страниц машинописного тексте, 14 таблиц, 57 рисунков, 165 названий литературных источников и 16 страниц приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

I. Состояние вопроса и" задачи исследования

Широкое применение крупногабаритных плоских поверхностей в различных отраслях машиностроения требует постоянного совершенствования методов их обработки. Уникальные станки, способные осу-ществигь^ обработку таких поверхностей являются дорогостоящим оборудованием, поэтому задача повышения качества обработки поверхностей крупногабаритных изделий технологическими методами является актуальной.

Одной из разновидностей крупногабаритных изделий является листовой прокат, который в зависимости от области применения должен обладать такими свойствами обработанной поверхности, которые определены технологическими и эксплуатационными характеристиками изделия и могут быть достигнуты соответствующими методами чистовой обработки.

Анализ финишных методов обработки плоских поверхностей (шлифования периферией и торцем круга, абразивной лентой, лепестковыми абразивными кругами, струйно-абразивной обработки, обработки свободным абразивом, уплотненным центробежными силами, магнитно-абразивной обработки, электрохимического полирования и др.) показал, что каждый метод имеет свои определенные достоинства, недостатки и область применения, причем одним из перспективных методов является магнитно-абразивная обработка.

Подробно рассмотрены схемы и способы магнитно-абразивной обработки и пути её интенсификации. Отмечается отсутствие комплексных теоретических и экспериментальных исследований процесса обработки крупногабаритных плоских поверхностей.

Поставлена цель и сформулированы задачи исследования.

2. Оборудование, методика проведения экспериментов, модель магнитного индуктора

Приводится описание экспериментальной установки, сконструированной на базе горизонтально-фрезерного станке и расчет электромагнитных катушек.

Разделение факторов процессе обработки на конструктивные и технологические, позволило установить последовательность проведения экспериментов с определением оптимальной конструкции магнитного индуктора и последующими исследованиями влияния технологических факторов на важнейшие показатели магнитно-абразивной обработки. Исследования проводились на моделях, а условия экспериментов максимально приближены к производственным условиям обработки крупногабаритных плоскостей. Размеры моделей (образцов) приняты следующие: длина - 100 мм, толщина - 2...3 мм, ширина -Во = Ви + 10 мм, где Д -наружный диаметр индуктора, Л -

угол наклона торцовой поверхности полюса к оси вращения, Ви = = еД^лА + С - ширина абразивного слоя инструмента, а - межполюсной зазор, 10 и С - постоянные величины. Минимальная масса одной порции порошка определялась по формуле

р--ВиЬи8$3 (1>

где Ви, Ьи - соответственно ширина и длине абразивного слоя инструмента, 5 - рабочий зезор, ¡Г - удельная месса порошка.

Рассмотрена обобщенная модель магнитного индуктора (рис. I) и проведен анализ формы полосных наконечников исходя из количества участвующих в процессе резания зерен порошка, ориентации порошка относительно заготовки и условия удержания его внутри рабочего эээора. Определены зависимости, отражающие конструктивные особенности магнитного индуктора и построена номограмма вычисления толщины полюса 1сИ исходя из условия равенства площадей торцовой поверхности полюса и в любом сечении индуктора.

Обобщенная модель магнитного индуктора

РЪс.1

Проведена оценке степени достоверности результатов эксперимента и определено число параллельных опытов, необходимых для обеспечения достоверной точности. Показано, что рассеяние значений удельного съема подчиняется закону нормального распределения и при пяти опытах колеблется в пределах 1,48 1 0,099 мг/см^' глин, что составляет - 6,7 % (доверительная вероятность = 0,955).

3. Теоретические исследования процесса формирования абразивного инструмента и обрабатываемой поверхности

Рассматриваемая в работе схема магнитно-абразивной обработки имеет особенности, которые требуют уточнения некоторых положений физики и кинематики процесса МАО. К числу таких особенностей относятся: формирование абразивного слоя инструмента на цилиндрической поверхности индуктора, уменьшающийся рабочий зазор между индуктором и обрабатываемой поверхностью, наличие кольцевой абразивной щетки, расположенной под углом к обрабатываемой поверхности, возможность обработки магнитных и немагнитных материалов любой толщины. Характерной особенностью данной схемы обработки является также то, что под действием магнитного поля зерна порошка получают плотную упаковку, при этом фактическое расстояние между зер-Н8ми, контактирующими с обрабатываемой поверхностью можно принять равным среднему и наиболее вероятному размеру зерна порошка. Такое уплотненное расположение обеспечивает более ровный контур инструмента и равномерное давление зерен порошка не обрабатываемую поверхность, что обеспечивает формирование последней с повышенными качественными характеристиками.

Давление порошка на обрабатываемую поверхность немагнитной заготовки является суммой нормальной составляющей силы магнитного поля Рму , центробежной силы Рц.&. и силы, возникающей от заклинивания порошка в рабочем зазоре Рзак:

Ру - Рщ Ч-Рц.б.+Рзак. (2)

Силе Рзак. зависит не только от зернистости порошка, величины рабочего зазора, магнитной индукции и т.д., но и от количества порошке, находящегося в рабочем зазоре и определяемого коэффициентом заполнения рабочей зоны Кз. Экспериментальными исследованиями показано, что при Кз =&//<£ = 1,5...1,6 производительность обработки увеличивается более чем в 2 раза (¿« - толщина абразивного слоя инструмента, 8 - величина рабочего зазоре).

1'ентробежные силы, вызываемые вращением индуктора, стремятся выбросить порошок из межполюсного пространстве, но до определенной скорости вращения они уравновешиваются силами магнитного при- ]

б

тяжения зерен порошка к индуктору Рмщтл. силами трения между взаимодействующими зернами Ргр.с . Условия отрыва зерен от общей массы абразивного инструмента имеет вид: - " 3

гми + Г^гдг ^-ГГЦОО Й. (3)

Разработано несколько моделей магнитной системьт, расчет характеристик магнитного поля которых выполнен по методике НИЛ ТАМП БПИ, Расчетная облесть разбивалась сеткой не треугольные конечные элементы. Катушка с электрическим током преобразована в простой слой магнитных зарядов по торцам и двойной слой вдоль ферромагнитного сердечника. Сечение мвгнитопроводв приведено к цилиндрической форме, а расчет энергетического функционала в рассматриваемой области осуществлялся по формуле

3(0)-- ¡/Ус(^а)^ - . (4)

При расчете по векторному потенциалу, вместо уравнения и Iи для плоской задачи решается уравнение

. (5)

Анализ результатов вычислений позволил определить наилучший вариант магнитной системы, установить ряд факторов, оказывающих наибольшее влияние на характеристики магнитного поля (В, Н и др.) и значительно уменьшить количество опытов при дальнейших исследованиях оптимальной конструкции магнитного индуктора.

Теоретическими и экспериментальными исследованиями показано, что на обрабатываемую поверхность в крайних точках зоны контента (на входе и выходе) обеспечивается дополнительное давление инструмента, пропорциональное его угловой скорости, а изменение направления вектора скорости = приводит к колебанию верхних зерен порошка с частотой бО^/Л. Последнее обстоятельство облегчает переориентацию и обновление режущих зерен и интенсифицирует процесс магнитно-абразивной обработки.

Показано, что длина контакта инструмента с обрабатываемой поверхностью

(б)

определяется в основном геометрическими параметрами самого инст-

румента и, в первую очередь, его диаметром Во , толщиной абразивного слоя tu tr.K.Rt=R0+i")H величиной рабочего зазора S (т.к. Rd-Ro+S).

4. Исследования взаимосвязи конструктивных и технологических факторов и их влияние на основные показатели магнитно-абразивной обработки

Приводятся результаты экспериментальных исследований влияния геометрических параметров индукторе, технологических факторов, составов рабочих сред на производительность процесса МАО и качество обработанной поверхности; работоспособности магнитно-абразивных порошков и обрабатываемости различных материалов.

В основу исследований положено изучение изменения магнитной индукции в рабочем зазоре при разной геометрии полюсов не только по результатам теоретических расчетов, но и непосредственного её измерения на рабочих индукторах. Показано, что соотношение между основным магнитным потоком Во, действующим в рабочем зазоре и потоком выпучивания Вв не является постоянной величиной, а зависит главным образом от геометрии межполюсного зазора, определяемой площадью торцовых поверхностей полюсов, расстоянием между полю- ' сами а , углом наклона полюсов <L и формой полюсов, выраженной углами р «£ ,</> (см. рис. I). Определено, что оптимальный зазор а = 7...9 мм имеет место при соотношении магнитных потоков Зо/Бв~ 1,0.

Исследовано влияние геометрии магнитного индуктора ( oL , а,_/3 , £,<//) на производительность процесса магнитно-абразивной обработки латуни и нермавеющей стали. Путем оптимизации регрессионной модели методом Lift - последовательности определи« оптимальные значения факторов процесса: Л.3-75°, 7^а4 9 0°,£ =135..

= 30...45°.

Введение в межполюсной зозор ферромагнитной прокладки толщиной 3 мм позволяет увеличить ширину абразивного слоя инструмента в 2 раза и повысить производительность обработки на 30

На основании исследования эффективности применения концентраторов с изучением влияния шага Т и глубины t их нанесения на рабочих поверхностях полюсов при различных углах расположения по 8

отношению к направлению вектора магнитной индукции со определены оптимальные значения факторов эксперимента: Т = 9.,.11 мм, Ь = 3,0...3,5 мм,си = 0...150. Отмечено незначительное влияние угла со на производительность процесса обработки (рис.2).

Представлены результаты экспериментальных исследований зависимости удельного съема д^., шероховатости На и ширины инструмента Ви от технологических факторов (скорости резения V/-, подачи , рабочего зазора б и зернистости порошка д ). В пределах варьирования факторов процесса (/г = 2...4 и/с.,У$ = (0,79...9,2)хЮ~"3 м/с,5 - 1...4 мм,Л = 50...300 мкм) съем металла увеличивается в 2,0...2,5 раза при достигаемой шероховатости с й = 0,2В... ...0,22 мкм. Скорость подачи заготовки незначительно влияет на основные характеристики процессе МАО, однако наиболее эффективно назначать подачу в пределах 3,0хЮ""3^ 7,0хЮ~3 м/с. Увеличение рабочего зазора до 5 = 2,0...2,5 мм способствует повышению производительности до^= II,б мг/см^ *' мин и снижению шероховатости до Ва = 0,22 ;,;::;.« (при исходной ¡?а = 1,0.. .1,2 мкм). Применение 6 >2,5 мм приводит к увеличению ширкнн абразивного слоя инструмента до Ви « 24 мм, уменьшению жесткости инструмента к, хэк следствие, к снижению производительности обработки.

Исследования качественных факторов процесса магнитно-абразивной обработки позволили дать оценку работоспособности однородных испециальных порошков, эффективности применения различных составов С0Ж и обрабатываемости немагнитных материалов.

Показано, что при обработке, латуни Л62, меди МЗ, алюминиевого сплаве АД1 и нержевещей стали Х18Н10Т наибольший съем в течение первых 20 мин обеспечивает дробь чугунная колотая ДЧК. При этом, в отличие от других исследуемых порошков, ДЧК к 10-12 мин обработки увеличивает производительность на 15 % (рис.3). Специальные порошки ФАД-9К и быстрорежущая сталь хорошо сохраняют начальную режулую способность и стабильность процесса резания как по производительности, так и по качеству обработки. По показателям качества обработки исследуемые порошки имеют близкие значения, особенно в начальный период работы (Ва = 0,35...0,45 мкм при исходной шероховатости 1?а = 1,0...1,2 мкм). Обработка материалов, обладающих: большой пластичность»,сопровождается "засадивением" инструмента отходами обработки. В связи с явлением структурной

а)

зависимость удельного съема металла от глубины (а), ware (б) и направления (в) концентраторов

м г

crf-WH

Г-9ям

k Л«""""" r-Л

Т-'Зпн \Т- f7nn

JU—P сн* мин g

7

6 5' 4 3

2,0 2,5 3,0 3,5 мм 4,0 2,0 2,5 3,0 3,5 мм 4,

СО--15" / ■ v

>

s— ! —»

б) ciffi

мин

в)

9

сн мин,

Щ

¡¿ = 0"

иг 9

afnuH

8 7

II 13 15 мм 17 Т—

-- 1 =-

> J

* / 4

Ж-

8 7 6

¿jr 5 4

oj '

15 град 30 —

J0

t-Змп /

-

izSnn /

II 13 15 мм 17

т—-

r ■'

/V

t-2nHy

15 град ЗС

со"

Диаграмма весового съема металла (а) и шероховатости поверхности (б) при обработке порошком ДЧК

а)

АД I М 3 Л 62 Х18Н10Т

Условные обозначения:

Е23-Т=1мин, 1111-£" = 15 мин, К\У1 - 1 = 30 мин

Рис. 3

приспосабливеемости при обработке цпетных металлов происходит резкое снижение производительности (меди и медных сплавов - после 15 мин, сплаве АД1 - после 10 мин) обработки. Выполненные исследования работоспособности магнитно-абразивных порошков и обрабатываемости ими различных материалов показали, что производительность обработки и качество поверхности зависят в первую очередь от твердости и магнитной проницаемости заготовки и порошка и в каждом отдельном случае необходимо осуществлять подбор пэры обрабатываемый материал - магнитно-абразивный порошок.

Применение СОК при магнитно-абразивной обработке позволяет интенсифицировать процесс обработки в 2-4 раза (наиболее существенно при обработке сплава АДГ), а также улучшить качество поверхности, измеряемое показателем отражательной способности еб от ■ 1,5 (при обработке стали Х18Н10Т) до 7 (сплав АД1) раз по сравне-

нию с обработкой без COS. Водные растворы триэтаноламина с различными добавками ПАВ обеспечивают съем металле в 1,1 - 1,8 раза выше, чем при обработке с Аквол-Ю, и увеличение отражательно способности на 10-50 %.

5. Производственные испытания и внедрение магнитно-абразивной обработки

Для оценки эффективности процесса обработки крупногабаритных плоских поверхностей проведены сравнительные исследования трех конструкций магнитных индукторов (рис. 4) по производительности и шероховатости поверхности (рис. 5). Наилучшая конструкция (рис. 5е), признанная изобретением, применена в промышленной установке для восстановления качества поверхности листов из нержавеющей стали размерами 1500x2000 мм при производстве декоративного пластика.

Промышленная установка обеспечивает удаление следов коррози! и побежалости с глубиной проникновения до 50 мкм, загрязнений, полирования вмятин и др. как при обработке листов из стали XI8HI0T, так-и других немагнитных материалов любой толщины с исходной шероховатостью ffa ¿ 1,8...2,0 мкм.

Исследования отклонений от плоскостности и шероховатости листов, проведенные в производственных условиях показали, что магнитно-абразивная обработке крупногабаритных плоских поверхносте! позволяет уменьшить отклонения от плоскостности до 80...85 mkm/í (при исходной - 120...150 мкм/м) и шероховатость поверхности до Ra = 0,44 мкм. Шероховатость,измеренная по ширине листа с интервалом 200 мм^находилась в пределах Ra = 0,38...О,50 мкм.

Представлены технологические возможности промышленной установки и рекомендации по применению методе магнитно-абразивной обработки крупногабаритных плоских поверхностей, годовой экономический эффект от внедрения которого при производстве декоративного пластика составляет 31,2тыс.руб.

Конструкции магнитных индукторов

Сравнение магнитных индукторов по съему металла (- )

и шероховатости поверхности (---)

1,4-мим 1.2

1,0 0,8

0,6

Ra 0,4 0,2

О

1400т мг 12001000' 800

600

400 200..

0.

ФЕРР0МАГ

Й!С. 5

ОСНОШЫЕ ВЫВОД!

1. Показана высокая эффективность метода магнитно-абразивной обработки плоских поверхностей, особенно изделий из немагнитных материалов.

2. Теоретическими и экспериментальными исследованиями установлено наличие микроударных воздействий в зоне входа зерен порошка в контакт с обрабатываемой поверхностью, создающие благоприятные условия для протекания процесса МО. Показано, что при коэффициенте заполнения рабочей зоны Кз =Ь//8 - 1,5..Л,6 произ> водительность обработки увеличивается в 2 раза.

3. Установлено, что длина контакта ферровбразивных зерен с о< рабатываемой поверхностью определяется в основном геометрически: параметрами самого инструменте и, в первую очередь, его диаметром и толщиной абразивного слоя.

4. При соотношения основного магнитного потока и потока выпучивания Во/Вв~1,0 имеет место максимум магнитной индукции. При этом величина межполюсного зазора а = 7...9 мм.

5. Определены оптимальные конструктивные параметры: индуктора - А » 75°, mm,j! = 0°,<// = 30...45°, t<= 2 мм

и концентраторов - шаг Т = 9...II мм, глубина t = 3,0.,.3,5 мм, угол направления CJ = 0°.

6. Полученны экспериментальные зависимости, позволяющие определить удельную производительность, шероховатость поверхности и ширину инструмента. Наибольшая производительность и лучшее качество поверхности могут быть достигнуты при следующих режимах обработки: скорость резания I/г- 3,0...3,5 м/с, рабочий зазор

б = 2,0. ..2,5 мм, скорость подачи l/s = (3,0...З,7)х10~3, м/с, зернистость порошке Л - 150..,250 мкм.

7. Экспериментально показано, что работоспособность однородных магнитно-абразивных порошков типа ДЧК составляет 15...20 мин, что выше в 1,2...1,5 раза работоспособности специальных порошков типа ФАД-9К. Основные показатели МАО ¡¡сходятся в обратной зависимости от твердости обрабатываемого материала и его магнитной проницаемости. При обработке материалов с высокими пластическими свойствами наблюдается заметное затухание процесса МАО: для меди и медных сплавов - после 15 мин, алюминиевых сплавов -после 10 мин обработки.

&. Введение добавок ПАВ с концентрацией 0,3 % в состав С0Ж на основе растворе триэтгноламина и олеиновой кислоты способствует интенсификации обработки и обеспечивает лучшие антикоррозионные свойства. Применение в качестве ПАВ дикалиевой соли оли-гоуретанэтилсерной кислоты повышает отражательную способность на 10...50 % и производительность обработки в 1,3-1,8 раза.

9. Разработана конструкция магнитного индукторе для МАО крупногабаритных плоских поверхностей, обеспечивающая по сравнению с известными конструкциями повышение производительности обработки в 1,2-4,0 раза, шероховатость поверхности с Ra = 0,4...0,2 мкм и уменьшение отклонений от плоскостности в 1,3-1,7 раз.Производительность МАО составляет 0,5-1,0 м/мин.

Ю. На основании выполненных теоретических н экспериментальных исследований разработаны практические рекомендации по выбору ра~

циональних режимов обработки и определена область применения денной схемы МАО. Годовой экономический эффект от внедрения МАО при восстановлении качества поверхности листов из нержавеющей стали XI8HI0T размером 1500x2000 мм составил 31,2 тыс.руб.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работ

1. Хомич Н.С., Кульгейко М.П., Лепший А.П..Работоспособность ферромагнитных абразивов п условиях автоматизированной обработки длинномерных изделий. / / Алмазная и абразивная обработка детале машин и инструмента: Межвуз. сб. нэучн. тр. - Пенза: ПЛИ, 1990. С. 12-16.

2. Роменюк С.И., Лепший А.П. Магнитно-абразивная обработка плоских поверхностей с использованием наклонной абразивной щетки / Дезисы докл. XXIX неучн. конф. Секция "Машиностроение". -Улан Удэ, 1990. - С. 6-7.

3. Легаций А.П., Мурахвер A.C. Интенсификация процесса мвгнит-но-эбрааивной обработки листов из нержавеющей стали / / Экономное и рациональное использование природных, материальных и топливно-энергетических ресурсов в промышленности и строительст ве: Тезисы докл. II обл. научно-пректич. конф. - Гомель, 1988. -С. 29-31.

4. Разработка и исследование процессов деформирования и обработки металлических покрытий метэриалов путем пластического деформирования при воздействии электрических и магнитных полей: Отчет о НИР (окончательный) /Гомельский политехнический институт М.И.Михайлов, Ю.А.Новоселов, А.П.Лепший и др. - Регистр. )Ю1б60С - Гомель, 1991. - 94 с.

5. Устройство для магнитно-абразивной обработки листовых мете риалов: Положит, реи. от 21.01.91 по заявке №4829969, МКИ3 В 24 В 31/10 / А.П.Лепший, М.И.Михайлов.