автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Косоугольное микрорезание при производстве металлического волокна

ТУЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

ОД---------------------------- На праиах рукописи

-Ч Г*

' АВЕРЬШЮЗА Инна Эдулр'укша

КПГОУГО.пгкнлр1 МЧ^?ОРЕ2ЛН”Е ПГ” ПРОИЗВОДСТВЕ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО ВОЛОКНА

Специальность 03.03.01."Процессы механической и физякякгехническоЗ обработки, станки н инструменты”

АВТ01‘ЕФ2£

д&х^жшш на едкскапие ученой стеиеш* к»ид*?.лип ге5»:»чесг;а& «и5«

Тула-1998

Работ выполнена на кафедре “Инструментальные к метрологические системы” Тульского государственного университета.

Научный руководитель

- доктор технических нйук, профессор В.Б.Протсеьсв

Официальные оппоненты

- заслуженный деятель науки и техники РФ, доктор техни -ческих наук, профессор И.А.Когаиов

- кандидат технических наук Е.Ф.Моисеев

Ведущее предприіггиг

- АО “Тулаточмаш'

Защита состоится “ Щ " мая 1998 г. в 16- часоа ь 9 учебно корпусе, ауд. 101 на заседаїши специализированного сове] а К 053.04.С Тульскою государственного университета ( 300600, г.Тула, пр.Лсшша, 92).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тудьско! Г'осударственного университета.

Автореферат разослан “ ” апреля 1998г.

Ученый секретарь специализированного совета, к.т.н., доцент

Е.И.Фсди;і

ОБШ/Ш ХАРАКТЕРИСТИКА РЛБО

£

Актуальность паботы.1 Н различных - отраслях ппомьппленностн -

аннаииснпой -л ракетной технике, кораблестроении, транспорте, строительстве м т.д. - нсгсочьэуклся игяпаччтеегу*. конструкционные рипериалм,. нмеюн'нг '1н,>1П>р> аолокна, войлозл и одальнм:-: мелких элементе.!. Конструкцнс'тыо ' устройства с «споль^озаняем таит материалов - звукокзолятсри, <Ьилырг.г. и1 менрорадители, композиции с пластиками, катализаторы, фрикционные тдатерналы, фиброэлементы бэт ока и т.п.

ОдноЧ из наи(Ь:»з перспективных обласгей массового использован!;:.: металлического волокла является производство фрикционных изделий,

оборудования, станках н дрзтих машинах. На протяжении многих десятилетий наполнителем фрикционные материалов накладок тормозоз н сцеплении «вляется асбест. Однако асбест относится к канцерогенным веществам и его г римснение запрещено в США, Англии, Японии, Германии и других странах. По европейским нормам с 1995 года не утверждаются автотранспортные средства, имеющие асбестосодержащне тормозные накладки, а в эксплуатирующихся машинах применение; таких накладок запрещено с 1 г.г.г.г.г", -ггегт: гг. г, г......... . ... • .

Ззменктслгм ясбсста МО'/ССТ быть МСТЗЛ.ТЛЧеСКОО ВОЛОКНО; !! ДЛЯ ЗТОН ПОЛЛ, но'оценкам специалистов, в странах СНГ его требуется до !;• тыс. тег»' с:гсгодно. Однако массовое производство волокна как а РФ, так и а страна: СНГ отсутствует.

С качество металлического волокна может использоваться стру.чк 1, полученная резанием лезвийным инструментом, имеющим, как показыся*.-; опыт, увеличенный угол наклона главной режущей кромки.

При производстве мелкой стружки происходи г процесс микрорезаш»:, ^растеризующийся соизмеримостью толщины срезаемого слоя,- радиуса округления режущей кромки и высоты микронеровностей поверхности резания.

Литературный обзор показывает, что сведений о процессе .резания таких условиях явно недостаточно для рациональной организации производства стружки, как массового товарного продукта. Кроме того, надо найти и условия, при которых стружка йМеет требуемые геометрические размеры и получается с высокой производительностью и стойкостью инструмента.

Научное исследование по теме диссертации связано с выполнением работ по гранту ГД 95/1 (62503 Гр) “Технологическая схема и инструмент для производства металлического наполнителя тормозных колодок” и но .хоздоговору №6260? с ЛО.“Тулпсштотракс”, ... . •. ... , ..

Целыо работы является установление основных закономерностей процесса косоугольного микрорезания лезвийным инсгрументом с

увеличенным углом наклона режущей кромки, необходимы:; дук послздующгП кпработки технологической операции производства ьималличег^ого золо:ага.

Методы исследования. Работа выполнена с' исиол:>зоаиаи1:~ фундаментальных положений теории резания металлов, материал'лхг'^нпк, математическою аппарат аналитической и дифференциацией геоыстргп:, квалиметрни, теории планирования эксперимента. Некоторые теоретические положения подтверждены опытными данными, ' полученными другими исследователями.

Литер эпщншаст: ' '

1. Теоретические н экспериментальные результаты обоснозашк везмоггзюетп

■ уменьшения толщины срезаемого слоя' за счет увеличения угла к/гшои: . главной режущей кромки ' ' ■ '

2. Методика нсседовшшя процесса косоугольного резани:; с кснотдогаюкдз параметра угла резания 5 вместо переднего угла у.

3. Механизм влияния заострения режущего клша прл косоуголльном рсззсяц с еостветстоутогцеее уменьшение рсдауса округленна реядтцгй кромки.

4. Зависимости, связьшагащнз величину подминаимого округленной кромкой

части срезаемого слоя с радиусом округланш п углом наклона рзхсущсП кромки. • ' / . ■ .

5. Метод расчета размеров срезаемых стружи:, их ч.-.сла, обрлзуемьгх едишщгй . длины режущей кромки, метод расчета вероятное: н появлешы струях:: е

различными размерами поперечного сечения. *

6. Механизм управления размерами стружки при мнкрэрезтши н;; илько за счет толщины срезаемого слоя, но и за счет шероховатости передней и зздос*! поверхностей инструмента.

7. Математическую модель силы резания, базирующуюся на угла рсз«эт«, •

8. Метод многокритериальной оптимизации режима резания и парамятрсь

_ инструмента на основе комплексного использования характерн'стг^аско!! функции Я-'Г-Р и логарифмического полинома, описывающего стойко^тнузс зависимость. .

Цаучиаи поогзпа заключается в. устасоаясздш оспосккк закономерностей процесса косоугольного михрорезшшя, харакгерщующггсе.^ соизмеримостью толщшш срезаемого слоя, радиуса' округненш рвкущой кромки и высоты неровностей шероховатости поверхности резания, позволяющие . проектировать технологическую операцию шлученил металлического волокна с заданными гсокетричсскпмн размерами. 7

Достоперность теоретических положения подтверждается при использовании экспериментальных данных различных исследователей •: непосредственным получением металлического волокна в лабориторйЬ:.'-условиях. . .

Ценность для науки заключается в.том, что наведенное исследование расширяет и дополняет теорию косоугольного резания, являясь продолхеешма.1 работ проф. В.Ф.Боброва и его учеников. '•

П;такпргес«м ксигюсть. 3 общем случае полученные результаты

уиазыг-одогг путь ссу'л-:.сгзл'л1!1>: процгиа с^з-н:,-; гонких слоеа- даже аимгрумеикы, :»м*;оши>. ’иачш/ллный радчус 1.ч»утлс:зиг реющей кромки. Пр“чснкт«чм»о «г пл;;уийци;о металлического волокна - разработанные, методы позволяют ~5рэнес. без прозед«:м«1 ’жеперимйнэл» чей работы определить вил и струхлуру»*'.хк^лс-1 ли?сп'-ч «п-*.;~»и«и, оп-гпмазын.:? параметры инструмента и ;;т.-.П1ма рзи..ч«я, оогсигчП'^;.."№аацо р:гзмер;,г ~т;с:л:а.

Рапл;;лаиня результатов р:.боты приведена :м опитой установке о использованием конического' инструмента с вишойой рьмущей кромкой. ПодуЧ'Л'.й «ярухней Из ,;'Л струг'.'.-ч.ч^ой н !^г;,латуни, меди, ,:ль^:п;1:1саого сп.;аи:;.

Аппобанпч пз'боты. Основные положения "дйгсергайион'ной работы

1993 гг., 11а Всероссийском созешании “Проблемы теории проектирования и производства инструмента” (г.Тула, 1995г.), на И мег<дународнсн научнотехнической конференции “Износостойкость машин” (г.Брлнск, 1996 г.), на ,совместной сессии и выставкс-лрмйрке перспекти иных технологий (г.Тула, 1997 г.). .

Публикации. По материалам проведенных исследований опубликовано 7 печатных работ. -

' - 'гу->-~ГУГ-г; г.пп.~.т:л. .15,::сгерта”!;я «естеяу •*'? ыл.{1а

•'..и, ^«люичыч ^. С1п;г"я' лнгера:уоч ;п 1ч0 ч г.

ГгД-ога 191 'Лраи:-;ч> мишн-агч ,■ 5::

.тйогки:;.

' £1\:а;;;1;• :1:1::~ Я:5:;‘•

р”:’У '.пр'Л'.ь; голлети по; г-•ди-и>чя пФаиимх-жуо волокна йохздша ггиуа/алкса. «о х-.ри-гхводып.-. При испол^оиаина е т.'анестзг волокна стружки т^буот^ срезать ежи мвзалга.с :'дуб:л:ол р-гзгнн* л.о 0, !0-

0,15 мм и голщиноЛ 0,005-0,1 мм. 0 .условиях традиционно?! нанотехнологии оС;ж боткз с :м:цт1 г,.:р:;4.^:I»‘л га ■’"у !'шалгл''-”о« ^аго-г^':

'•1>;ЦАч;.;.!1гаг улюнылмошгп рн.шпе, с%рутлгн:и ржзуыгй кро\:г.а, кесткого и высокоточного оборудовапйа. При производстве стружки, как полззного продукта, такой подход не эффективен Из-за низкой производительности и дорагоиизкы инструмента. Практика посыплет, что теччиа слои мотуг среза?ц а “обычные1' икструмешм - ш;и-1?л,

проч «•.•ккоразчер! ки, бгзверпмлшмв ('‘срсимцие”) рггцм. ларл-пгрь'чя сссбе?гксгть этих инструменте»? - яятчт уцепнЧшХота .(60* и более) угла наклона режущей кромки. Эта особенность и положена в основу разработки игетрумадта два шлу'геаия тошж£ стружка - волокна.. . ... , ../ .

В псриой гладе выполнен анализ исследований физических процессов

при лезвийном косоугольном розанни и рассмотрено влияние ради? округления 'ре:кущсй кромки на процесс .резания. В соответствии поставленной общей целью работы, сформулированы частные вопро« требующие решения. ,

Но второй главе установлен приоритет влияшм характерней металлического волокна - наполнителя на фрикционные свойства тормози колодок. - .

Проведенный обзор показал, что сведений о требуемых качествеаи показателях волокна явно недостаточно длн проведения исследований по < получению. Получить такие сведения теоретически с настоящее время представляется возможным, а экспериментирование чрезвычайно трудоем Поэтому был использован метод экспертного априорного ранжирования.

Обработка проранзкированных экспертами оценок проведена следующим этапам: переформирование рангов, проверка адекватно*

первоначальной и переформированной таблиц опроса,- проверка налл1 согласованности в мнениях экспертов, учет компетентности экспертов, аиали интерпретация результатов ранжирования, уточнение ранжировки иаибо. сильно влияющих факторов. Ранжированный рад (по группам л отдельн параметрам волокна) имеет вид: •

1. максимальный размер поперечного сечения, форма поперечного сечен длина волокна;

2. шероховатость поверхности волокна, постоянство■ поперечного сечен

пространственная форма,, однотипность по размерам; ’

3. эластичность и прочность волокна!

_ Базовыми размерами волокла приняты: толщина - до 0,03 мм, ширин до 0,1 мм, длина - 5-15 мм.

Основываясь на ранжировке параметров волокна и используя функц желательности Харрингтона, получен предпочтительный ряд из дес; предполагаемых способов производства волокна. '

Для оценки и сравнения волокна с различными единичны показателями на базе среднего взвешенного разработан комплексн показатель качества. Уточнение. ранжировки возможных способов получе! волокна по комплексному показателю позволило расположить первые п способов в следующей последовательности: -

о обточка заготовки по наружному диаметру цилиндрическим инструмент винтовой режущей кромке ч;

• обработка трех, радиально расположенных заготовок пруткового матери

коническим инструментом с винтовой режущей кромкой; - •

• ротационное строгание; '

в подрезка торца трубы инструментом с винтовой режущей кромкой;

• обработка плоскости цилиндрической фрезой, имеющей дополнителы

осевой возвратно-поступательное движение. '

Наиболее предпочтительные способы этого ряда могут быть приняты ,

иьпсйшеге рйССгЛОТрСІЇЇІЛ. '

В третьей глзпе призедсшд результаїн тгоргтико-сіхперимсїітальис!и сследования особенностей процйсс&.микрорсзан'Ы, связанных с углом наклона юяушвй кромки, ео округлением и сірулкообрагоиапием.

Причины, обуслалчисаюи-ие возможность уменьшения махиртн атп .*?/’?' госаугеяьппм •тті»‘ При сднчмёримогтя тогтіинм решаемого слоя а и радиуса округлення режущей кромки р лезвие инструмент аботаіт с большими па абсолютной.величине и сгрицшсльнымн по ,зна:<у «редкими углами и поэтелгу часть с'резоемого слоч не переложит а стру.кку, и Г> поверхность рсхишп. ПпШШХ) СЧНТЙГЬ, что нормальный процесс заания происходит при соотношении п/р>(0,3-0,5). Подминаниз наблюдается

пссобствует два обстоятельства: ііо-псртшх, увеличение доли касательно?!' оставляющей относительного сдвига, и, со-пторых, уменьшение [еГістпительного угла резания. ‘

На основе экспериментальных данных, полученных при свободном із/.‘пип латуни инструментом с различными, передними углами у и углам”, іаклона режущей кромки был!! рассчитаны значения полного' птасптсльного спвнга г, его касательной к режущей кромке составляющей г.,

ГГ.ГТдГ ТГТЛТГ'іЙ Ґ‘м”Т'^*‘,м'*ТГіТ*Т“ІЇ' Ги л»«»*»лтч»*і лпы/го ■ і . • І м > і.. •

і* 1!. ^ 'ь'і »тч’. пп.с'г^: *їто ;и '* ч

\ о'і*?<>с-Н'їсгі>-«'>>іедпш : і;т о м а;- Л'*.'с" •

;о.ек^ри-''!;1 І/ 'гспрспг,= ;;і)їп;ч;і :: > :;ьг’.;-сь / "?'г;

;л!':м:пс. Прц /. -60.. ” і

\ :»пег!':г' /•. т.-; .-Іі-,

!;ч'':.!',пнг:и"а.'і;.нг. нречкпад'-ли'о •' •.! :•> " «ч'очтсі'Ч'* • .

іічіл) "ці іоп;)!!Ит-о .чп;. чя> ;п';і ьо.і:.;!-'!!:,. уїл-’-к с-'і:;':ч іг'(Ьга П'>суо;^''Лс.м т деі|>ормпіи«о илпг:, ре-чуИ'Лі чром'си.

Чем' меньше' передний угол у, тем меньше угол к, при котором основної?

'’Ппа виприт «.-«ГПТЛПкийи елгашпяюшан

^ и* г*. :^т;иги;. '*г '.'-Тп;г..ч.'■•;=*' 1 -рс ;»'.м* • :

ГЬ 7\* 11^ «і '-^,1 г-------г'-------,--

ігромтсе, а вся деформация, независимо от величины переднего угла, будогг ппоисходіш- вдоль рс'ягуїггой кромгя». Таким образом, гшн больших сначеннял

і/гпа *1 rvrtKV4JTPni.lJI.lii» ;ііаЛіг»пи.ч»тпїін^г« уяпяїгглтіс'писн П- ;Р. її 11» /1і. ВОЗПЗСТіїТі

■7Гі і: » : *Д Г1'.:; ■ ' - 1' • :’;ч. ';г. - - ' у

*- Гі ' тг:--—

г-ПСу::.у

' КЛГГеШ'ППТСКТПТ ГГ.ТТГР<ГС0ГТГН? пгрп/итч у!х»л,ч»рпсн/ тритій »шчтсп»ц>

и&рсдисп поису'.іюотл ул:$7<пяосгпс;'ь?к> !Ь''.т:с;’0,’гг-сін ре-миг^ '»•';с.л

различную трактовку у разных акторов. В некоторых своих исследованиях

Н.Н.Зорсв использовал не передний угол, а кинематический угол резания 6, измеряя его как угол между вектором результирующей скорости разання Vc и вектором скорости схода стружки по передней поверхности Vc. В этом случае наиболее полно учитываются физические процессы, происходящие при резании, так как в плоскости векторов Ve и Vc лежит и вектор скорости сдвига U на плоскости сдвига. Кроме того, угол резания может служить комплексной оценкой статических углов у и X, так как зависит от них; ом не имеет отрицательных значений, изменяясь от 0 до 180°. Установлена однозначная связь: с уменьшением угла 5, независимо от того, за счет какого .угла - у или X - оно получено, уменьшаются Деформационные процессы, снижается главная составляющая силы, резания.

Если принять, что угол схода стружки по передней поверхности 4 равен углу наклона режущей кромки X, то угол 8 определяется по зависимости:

cos8 = cosfi cosv, ' (1)

где: (і и v ■ угловые параметры, определяющие положение вектора скорости схода стружки Vc, причем

sin 2 Х(1 - sir. у) 003 (Х+и) ...

= ™«’ tsv = —~ • (2)

2[l-cos А(1-ыпу>] ISY . ■

Анализ зависимости утла резания 8 от >глоз j1, V, у к А. похазьшаст, что о области больших, но отрицательных передних угло^, угол 8 рззко уменьшается с увеличением угла X , причем в этой же облает)' он мало чуьетшггелгн к изменению угла у. Интенсивность изменения утла S различна для резных yj лос с увеличением угла X интенсивность изменения 6 возрастает. Те;; дл.; у=-30° при увеличении Я. от 0 до 30° угол 8 уменьшается на 20°, а при уссли-к-нші X от 60 до 90° угол 8 уменьшается на 50°. Уменьшение угла 5 при большіпі значениях угла X и, малая зависимость угла 8 от угла у d области отрицательны?: величин у, является второй причиной, позволяют ji; при' косоушлі.ном резании срезать более тонкие слои металла. .

Геометрия округленной части лезвия в плоскости схода струэ:ски. Плосхость_Р (рис.1), в которой измеряется угол резанияб, проходит через векторы Vc и Vc и пересекает ось цилиндрической, округленной рздиусо;*: р поверхности режущей кромки под двумя углами: X и В сечении образуется. эллипс, имеющий больную ось АВ и малую ось CD. Ось АВ наклонена в плоскости Р к вектору Ve под углом V, который при условии зависит только от угла X и в диапазоне /^60...90° примерно одинаков с последним. Это обстоятельство приводит к тому, что с увеличение.’.! утла X уреличиввдогся утол ц/, длина большой полуоси АВ и кривизна эллипса в районе вершины А (рис.2). При Я.=0 эллипс превращается в окружность с радиусом р , и угол ці--0. При гипотетическом угле >*=90° эллипс вырождается в бесконечно больнюй

? :х/ \ ':■>

£/-------- •

> X л.

'/

. Л\р I \ \

:/"^- - / о А 1'У ■ - \ \ ■

Г! Г . '• \

Ч 7

\ гч * /ч*.

\ * /г»^х.

7"

А>ЧС

1М-МИ ——*~С^

/ Ж/"

... -*'■ 7 -/■ ч

V-

Рис. 1. Схема сопряжения передней Лу н задней Аа поверхностей лезпт

Рис.2. Схема -трансформации рвдчуснот участеа лезвия и плоскости Р при изменен!!!! угла X.

длины ось АВ, наклоненную к поверхности резания под углом <у=90; Происходит “заострение” режущего лезвия, уменьшение угла резания 8 во все точках как'радиусного, так и плоского участков передней поверхности.

Если принять для конкретного случая передний угол в заточке у=-10' угол наклона Х=60°, радиус р=0,07 мм, то получим следующие численны значения: угол резания на плоской части передней поверхности А, &,.=91,£7‘ координаты точек С, М и Ы соответственно: ХсгО; Ус=0,07 мм; Хм^-0,0023 УК1=0,0699; х«—0,1345; Ун=-0,0194; радиусы кривизны в этих точках гс=0,28( Гд-0,035; Гн=0,047. ' .

Полученные данные показывают, что точка ЭД достаточно близк подходит к вершине С эллипса, радиус гс почти на порядок превышает радиу Та, который соизмерим с радиусом Гм- Эти обстоятельства позволяют упростит геометрическое представление режущего лезвия, приняв его состоящим и радиусной части с радиусом гА и плоской частя, определяемой углом Оу. Рад5!у Гд, эквивалентный р, определяется по зависимости:

ГА=рсозХ.. (3)

С физической точки.зрения полученную зависимость молено трактоват следующим образом: процесс образования стружки начнется при некоторо толщине срезаемого слоя а>алш, если этот слой срезается лезвием параметрами р и 7-^0 или лезвием с параметрами гА и Х=0. Минимальный уго резания 8, при котором начнется отделение стружки определяется п зависимости

^гшп = 1В0° - агссоз(1 -(4) '

• рсозх, ' '

которая показывает, что с увеличением угла X угол 8,,^ уменьшается.

Подминапие и упругое восетаноалепие обрабатываемого мап&риала пр наличие округления режущей кромки. При изучении процесса трения и износ различают несколько видов фрикционных связей контактного изанмодействл трущейся пары, из которых для нашего случая интерес прэдегавляют упругс деформирование материала, его пластическое о1~гасиещ1е и м^кророзание. К исследований Б-А.Друянова, в которых рассматривалось двцжеш: цилиндрического индентора по полупространству, можно получить достаточн точную для практических целей зависимость, описывающую переход с упруго-пластической деформации к микрорезаццю:

а1ГШ, - Р сояХ( 1- /Г1,2?5 I, ). • (5)

где: Га - адгезионная (молекулярная) составляющая коэффициента внешне! трения. . ■ •

Нет причин ожидать, что величина упруго деформируемого восстанавливающегося слоя металла будет резко отличаться от величин подминаемого слоя и поэтому их можно считать одинаковыми. Эз обстоятельство указывает на то, что в установившемся процессе резаш

расчетная толщина среза уведичнсастся на величину

Завиишосш (4) к (5) пох*<зыоач>г, чго величины к агШ1/гА зависят только от мехмшчсскта езойста обраба! ыввгчого материала.

____В таблице 1 приведены расчетные значения а„,;„ для различных радиусов

р и углов. X при рзмшш cra.Vii.45.

.......... .......Таблица 1:

Значения ак.:п для различиях мзднусог о м углоп X

v: {>м * л^ f> 0,02 0,Сй ОД

Л Q(>3'f. - \ л 1 - 0,(&7i а, ом;..

£Л 1 - « , л лллс Л ЛА » Л 1 л лллл -t • ■ ~ , л ллгл . Л,, - Л Л1 л/\

73 . 0,0002 0,0005 j 0,0010 0,0026 0,0052

Из таблицы видно, чго косоугольное резание позволяет значительно уменьшить отношение а^п / р. Так, при Хт:6С° это отношение составляет 0,1, а при Х=75° - amm/p;0,05. Если считать, что радиус охруглення быстрорегкущего инструмента при его износе стабилизируется п пределах р=0,05-0,0б мм, та ддт |»ор?!чл1:|!оп*. .с ..тодцеадЗ cr~s. £?0,СЮ2-0.003 i:i:crpy?.:sjrT

;:,ел:;.'еп иметь угол л, ~ 70 - 75е. '

с~и£-*> и j,Fbn-i л‘;с<:2р;^:спто:> s;n

Gh i :;U \ Ci У .4 Of!, .x'f. О. ЧГО о-:7;ул!К i. '.fj

Ъ’;и&:п:м с,ргча..’..‘.:'.1го слс.я на с 17:0;;;,;ts с;д c..,u&'i t.ji.rinin.ufc ме^сду

&С>Сг»1 ОО ЧЖ»:'.*., iiM«kVH(ie pa.4'M:<-.yiO ДЛЧН> г1 <;рЫ й мО'Г-рт.'чЬ-'^.ОгЧгННН. Э(г, ьбс.тс.щеяьсгео (Теория с> HjJ.;, что гску^гч ^.v/wa .;(кя,м

прсаиссти г:с;,ер\н:,-сп; резлн!;;: г; upjf пс v/iii:;;;; vcm^Kinccrcoi-o уотааса

•ШГерсС ТфеЛСТЗЭДИвТ П^рС-ХСТК'.^ЛЬ ПО," 1;(

_ЕС'1И Uier;CXOTiarC€U. рбр1:б01ПП1К)Л пГ)Ч.ф/;.;;г<Г'!( 'Jflftjjcvtr .<>!' факторов, как подача, глубина резания, углы н плане. инструмента и т.д., го j:;^x>xo:’:iioan, nio-.pxiiocni К:<;> ;.пр?;ет.кТ1;;', ;> сзн";”;.гс’пн'С’,!”

ращщая i:poПоследим, i’-HOiO очереди .!Л^г;еа1 or >г.га 5,

Шероховатости Передней Ray и заднеП Rad nosepxisccfeH инсгрумсн-m.' Прй' Р”80...100°, Ray=Raa с некоторым приближением можно считать, что

1Ь;1=2 Р-Яу, (6)

s рысогные параметры шепожаагосш псреркноеш- рездичч св>:'*.<шы соотношениями

. KmaxR=6 RaR. . - . . '

. . fcR=4 RaH. (7)

В реальном процессе резания шероховатая рихушая кромка коигактирует с шероховатой поверхностью резания. В ;*гой связи возникает вопрос об

поминальных геометрических элементах, от которых надо отсчитывать толщину срезаемого слоя.

Назовем теоретической толщину срезаемого слоя, которую можно рассчитать исходя из кинематики резания и геометрии инструмента.

Для получения некоторых среднестатистичесщгх оценок параметров срезаемого слоя и стружки примем, что поверхность с шероховатостью Яшах обрабатывается инструментом с прямолинейной, ровной режущей кромкой, и теоретическая толщина срезаемого слоя а измеряется от линии выступов шероховатости. Весь высотный диапазон Кшах разобьем на } равномерных уровней (например, j=8) с уровнями сечения

Р]=а)7Дшдх,' (8)

^=0; 0,125; 0,25; 0,375;... 1,0). .

Находясь на одном из уровней сечения режущая кромка будет срезать отдельные' неровности, характеризуемые патшалыюй толщиной срезаемого слоя а„ как расстоянием между уровнем сечения Pj и вершиной неровности. Графически заменяя действительное сечение среза 8 равновеликим ему по площади расчетным сечением 8Р прямоугольной формы, 'можно определить толщину срезаемого слоя аи, которую назовем расчетной. Число полученнш стружек определится числом срезанных вершин неровностей.

Г1о реальной профилограмме поверхности резания с шероховатостью Ная=Т,6 мкм были измерены и рассчитаны величины расчетной толщины каждого срезаемого слоя арь его ширины Ьр, отношение / ЬРь среднес значение этих величин арь Ьрь а,л / Ьр;, число получаемых стружек К(. приходящихся на 1 мм длины режущей кромки. Результаты расчета, графически представленные на рис.З, показывают, что по Мере увеличение теоретической толщины срезаемого слоя а, монотонно возрастают значения и Ьр, число стружек К максимально при толщине а, соответствующей 0,5Ктях имеется достаточно точная зависимость .

' - Ьр=25 Ор. (9)

ОценИТЬ ВерОЯТНОСТЬ Ра Срезаний СЛОЯ С определенной ТОЛЩИНОЙ Ир можне с помощью кривых, представление:: на рне.4. Например, для уровня соогветствующего а-0,751Ьпах, толщины срезаемых слоей будуг находиться I пределах ар= 1,5-5 мкм, вероятность срезания слоев с в? < 3 мхм равна 0,2; (точка Л), вероятность срезания слоев с ар 5 4 мкм равна 0,55 (точка В) вероятность появления срезои с 3 < ар £ 4 мим составляет 0 55-0,25=0,3.

Поскольку величина ар определяет толщину стружки ас, то из графике: рис.4 следуег, что как при г алых, так и при больших значениях а/Рапа: наблюдается большая. стабильность толщины стружек, чем при средни: значениях а Л1тах, •

Необходимым условием взаимодействия шероховатой режущей кромю с шероховатой поверхностью резания является равенство теоретической

1 Op ї йу

«км мкм

t г/0, Тк

Шї/мм

Рис 3 'Завчсгчость срсдпгй рссчстпоіі толшгны сре?"змьи o.ve-r.-средней шнрпнк срсга Ь, сті;:сц;є,ш:я. t.j Ь м чксяа сгру*»>к Г, гречним? : длины рзкушеГ. гфОі,і;:'і сг урсшія ссзспкз (ї:с:г;::клілзсіз толпш:;:.: rpr:s5«0‘V

0,'s

М

0,7

S

й.5

0,4

Ійг/

f

____/_

и

iMsX'iifS tjs с,ж/

V У -

/ /

-ї'~

'£r

/,

ї~

~7b

У

~r~7 '~7Z т/;Г”'.

m=*m

тзфтт? ffl

/

v-

i

t

1

і.....

(pi";

і

r / І

і

Ji І !

J....:.U.

' ' ' ‘ Г ' г : ' і • s . ■ -; _

Рис.4. Крт-тко пртсй.пелгїп'я. г^-роптноотл Ра толщины ccso>i' з-j д;,.і различных урсано"; сжгЖчъФтхи

7 •

Л 1

' н , • .

площади поперечного сечения срезаемого слал и суммы всех площадей Sr Из этого условия можно получить зависимость:

а = 25 К ар2, (10)

которая позволяет определите уровень, на который должна попасть режущая кромка при обработке с теоретической толщиной срезаемого слоя а. Для шероховатой режущей кромки этот уровень фиктивен, лишен геометрического смысла, но он позволяет оценить параметры срезаемых выступов.

Переход от поверхности резания с шероховатостью Ra=l,6 мкм к поверхности резания с другой шероховатостью Кад осуществляется с помощью Масштабного коэффициента

См =1,6 /Лад, (11)

и зависимостей:

• КД = См^- <12)

Формулы (12) Показывают, что управлять размерами срсзаеммх слоев, а следовательно, и размерами стружки, можно за счет шерохогатостп поверхности резания Rbr , в свою очередь, зависящей от шероховатое^ передней Ray и задней Raa поверхностей режущего лезпкя.

В таблице 2 приведены данные по параметрам срезаемых слога а.,, Ь, числу стружек К, образуемых 1' мм диииы [ххук&Н кромвд предельным значениям Hprain-.apma* толщины среза, злачишй теоретической

толщины срезаемого слоя а=2,0 и а~0,2 мхм и гггзли-шых шзрочояятостей поверхностей режущего Ji23BHE.

' • Таблица 2.

Параметры срезаемых слоев в зависимости от теоретической толшины г. н шероховатости Ra? и Raa режущих поверхностей инструмента (J

а R,Tf=Raa уропспь Pj . ' ’ E„ ь„ К

0,8(V7) 0,56 2,1 52,5 . • 17 0 '

2,0 0,4(VS) 1,0 3,1 77,5 ■ б 2,5...3,2

0,2(V9) нет резание под линией внеднп

o.kvio)-1 нет

O.B(V7) 0,3 0,80 20,0 15 0.3...2,0

0,2 0,4(V8) ' 0,37 0,50 12,5 .34 0,2...1.2

0,2(V9) 0.43 0,32 8,0 75 0,1... 0,6

0,1(V10) 0,52 0,25 6,3 140 0,06...0.4

Длина срезаемых неровностей определяется многими -факторам;;, н частности, длиной поверхности резания, измеренной в исправляла:.; результирующей скорости резания Ус. .Рассчитать теоретичиисуго дг> ,';у неровностей с учетом всех факторов затруднительно-н если длина етруг.гкп,

рассчитанная по дтглв иаверхналти рсзениз, «репышвет требуемые размеры, то

пгм-л-п!'.•••"». 1:пг '-/ярлпссса и.те.-ой.со;'.: ио.икпя надо предусматривать

?.п, - : 'у.и.

~]т,1-12"1Ъи:1'с-' 'с улцш: уголщешш Ка,

—.... КЪ и >;сорочк;;;.,

1)яе*}лр*ка»и«1 гг..,г,,-ис:.> *-.й1 ! (’:'-р:-и1Лс::г.:; .с Г» кромке направлении

на •иш’.с/лтот.и-формсы.ЕШ >; ктллг&ъиъг I г кре.-чк.-г иаирлиленнн; 5)|1япгиуто5пя'1г.пят1епря углах 1.>50° птсутстпг'ег.' '

з,.ч'1и,:50 ск^р!.с':и п-з'и!гч-- ^ ч’ 5 диапазона на

- <' !°'с Г 11-1 Г1-1: !<• _

При таком подходе коэффициент деформации при резании латуни,

ГТ1-И11ГИ**'» -»*»-* Д1ЯПЧ1 итшп «11(ГНИ'1'К глтгинпними 'гнни^нымми- -

• • КЬ=^^г

' отс X

г-

Ка=10, К|_“3.3 при толщине срезаемого слоя а- 0,02 г,гм,

Ка =20, К>.~б,7 при толщина а=0,001 мм.

Силоше зависимости при косоугольном михрорезатш. Сведения о енлз рззашга могут быть попользованы дач оценки знергсгмхостн процесса правращешм срезаемого слоя в мелкоразмериук» стружку и жесткости т?х!Тологическогг»оборудоаяичя. . . . . ..............• . ■

■ Д.й'7 р.-,С-"0Т.'! глазной €Г.<ГГ5ВЛ?;о?Ц('Й р7 Г.5"П ГлГ.я;,-;;- г.т.-сп;:я Г-Т-ДСЛТ-.

Г. г.ггерлй рС'Л'уШГД кромка И 1!ОРС;-,;Л!ПС1'> рйГЛ!Ь!Ч ;|ргд;г«5ЧЛ'>:,УУСЗ идткитыю глпл'сями, а тссрегачтаая тэзшкка ело:' со'"'С‘:щ'’'-й, :•* обцем едуч?е.

ь<; 1рй'с •

м - ат_ Ь с. I- а., , - (53,;

>агкдзя мз яоторы.< с;>%чагг сяон> с»ыу («заипл: ,

' подммняьмня часть срззазмсго слоя, ддл .;отсроЦ па сонозз исслодсззний 'хЛ.Друяаоип можно побить:

- -■■?гюл-Ст■0‘т г Ь-=Сп, ит р В. - (14)- .

:Л-пргдйл тгглкгтя г*ра^г.-плппс!~гэ;

•

..2

Ь - рпбочзд /унпкх режущей кромхн, мм;

В - ширина рззанил, мм.—- .......... ..................

аг - часть толщины а, срезаемая округленным радиусом г участком лезвия. Используя угол резания 5Г на :ном участка мохпю подучить:

^'“п”5.Т <|3)

•а,’- «глть толщины з, ергаемая 'плоским участком передней поверхности, имеющим угол резания йу. Для него

созХ

р,гс„ а/1 в V5 ' :;;-, - • 06)

Полная составляющая Рг сшш разашм определится как сумма: •

Рг“ Рг»иа+РгГ +Рг?. (И)

Для конкретных обрабатываемых материалов получены следующие постоянные коэффициенты н показатели степени:

сталь 45, НВ170: Ст=0,8б; Ср=8,28; х,=0,69; ;:3=0,625,

' латунь ЛС-59: Ст=Ч),765; Ср= 14,24; Х!=0,84; х3=0,ЗЗб.

Боковая составляющая Ру силы резания может быть рассчитана по эмпирической зависимости •

, Ру = 0,0072 Xе Р2 , (18)

пригодной для углов Х=50-80°. . . .

Сила подачи Рх имеет незначительную ьеличнну и практического интереса не представляет.

Сравнение результатов расчетов по полученным зависимостям с эмпирическими данными, взятыми из исследований В.Ф.Боброва,

* Д.К.Маргулиса.показывает их хорошее сошшдгшм (с рздхкм отич -".: до 10%) в диапазоне угла наклона режущей кромки л= 15-75°, толщины срезаемого слоя а-0,03-0,5 мм, радиуса округления р=0-0,05б мм при резяшш стали 45 н латука ЛС-59. Эхо говорит о достаточно корректной геомеггрнчг-окоа модели срезашш припуска с учетом подминашш чисти срезаемого слоя и информативности угла резания 5, как комхигексной характеристики углов у и X.

. Метод и пример расчета параметров обработки рассмотрены для случая получения металлического волокна с максимальным поперечным сечением ас 1 Ьс = 0,03 х 0,1 мм2 н длиной /с “ 5-15 мм из стали 45. Принято, что

■ конический инструмент с винтовой режущей кромкой обрабатывает три радиально расположенные заготовки с прямоугольным поперечным сечением Ьз х Ь3 = 30 х 15 мм3.' Движения нрн обработке: врагцгнио инструмент и его ссезая подача, периодическая радиальная подача заготовок посла иазздого Цикла срезания припуска. •

В результате расчета получены следующие Данны;. ,

) .Параметры стружки.

Предельные поперечные сечения Ос11\- “ 0,013 * 0,03...0,043 х 0,10 мы*; с размерами ^ х Ьс = 0,034 1 0,08...0,043 * 0,20 мМ будет 5093 получаемого волокна; длина волокна /с £ 4,4 мм. '

2.Параметры инструмента.

Наименьший Диаметр с1=35 мм,'длина рабочей части /'100 нм, угол режущей части ф=3°, число заходов 2“6, средний угол наклона винтовой режущей кромки Х=75°, радиус округления режущей кромки в установкзшгмся резании р=0,01 мм. шероховатость передней И зЗДней поверхностей 1<ггГКаа-0,8 мкы; .

3.Параметры режима резания.

Скорость резания У=55 м/мнн, частота г.рлщгшк инструмента п-ЭЗЗ мин подача оборот 8оЮ,22 мм/об, СОЖ - 3% раствор Аквол-б.

4.Дополнительные параметры обработки. ■

Осноіїкг'є тєхііолс1: ;П\ ь */• г.р:"г:::^л ~~ "рох",", мр'?*'»

і.і-г)2 г, 'шсопп.! :фолзпуг;!П,гя:-1’:г;ги Гг-2,76 хг/чге, главная ссчлавлшсіц’!; <ч.пч прляниц Рг =705.4 кг, китиці і і і. мимені _ тК|»--І!і,5._кГм, оффоігипш:^:

лпчі'ю ль ]'Ьф^б,Л-! к.(5г. ■ •

. ’Д -;гччо?учг|;; р !У,Л' Л П\‘ !И.Ї ^ЛЬПОеИ Ої! *. НМ!ГЛ!';Г.! ІГ.р.ЧЦСТр' *

-і;»,;VII її і ■ ” , прсіїстааляюшко 'как

Т.'-':;і:-Г.ги-М-ИІ, тк И !!0'ЛСтЧ':СКИ"< ‘ПТер'.С 9 оту МПЛО'Ї НЗу^СШОСП» І!ПСІ,ЧЄС,'.Г>

касоугольпого микрорсівния. • • ,

П2пнл:: с!о:=;.',';^н. уг ;>:: п '-о: тт * і Гі * .і > л'.;:-—:—

г.і;Ъогосп;:(51юспі № труден™, онр-да:-"ст болычннсп:» нско??» *’*'•»

принимаемых в качестве іфнтериез оптНміпаїши обработки («хКййаинмииіЬ

'ишмиіи ^гг.~ ::г™, “'ТГ'. ." т п)- в настоящее времч

"С”;* ** Т",,,,л «отяііт. 'іянисиглікль ііСішОхд**

г;:;р?мзтро55 обработки мояско толът:о эмпирически?, і путем. Для г,1 іггмапг'ггггсого описания периода стойкости предлагается лсгйрифмическяй ги линем шада: ■ — ’

. ІпТ^Ьо + Ь^пУ + ЬгІпЗ + ЬзІїП + Ьі21п'/1п3 + ЬвІп'/іпЧ+b2зlnSlnt+'

+Ьи 1п^ + Ь22!ті28 + ЬззіпП. . (19)

Естественно, что в качестве параметров оптимизации - нерешенных V, Е, ми'-''' 0Ь'СТ*-'пгїтт, і!” ргя-.іїма' рс^кЙГл,

^счсірукцш^

їТо с гппоетгками магслашческимг. епкеш'!.- мт. г.?рл<мг ■

ко<’їм "ыгйггал' (і У) нг;с-г ряд арїііуункт,!!:: зіо (гы^ил'-с ■. .'Чяііі :

Vмггтиза’скі'н к»к »;ечо<тго.чкосП/ период:: спх>?і•ссп.т**», чіу <* чг. .•:-;•••

гирк!,:;: ;:-}а!:по’!С-Ї!''г?’.і<їі, цен шестые "оікЬфі'п.’іетьі р„- >»"\г і (, оспор" методов теории нлашіропания эксперимента.

Раесматризагге;* использование полинома (19) еоамесшо хапзктсрислїчсской функцией К-Т-Р, которая іюзяолчсі ш»пн комаром:!-..;.!-:; . решение при оптимизации по нескоЛЬїсим критериям одновременно. Для -и... усип ри :оа<юїип ястпл г ?.?птг*??гяи*<'кмй яппяоат его реализации. Метод отнмш'ннш включе-гт з себя следующие прннішпнапьнь.'с

і .установлень сіойкосїіісіі загисамс-стн, функции оттт }нн^игіу.».ч-критериев и ограничений, по параметрам оптимизации;

2.установлепие уравнения характеристической функции И-’Г-Р;

" З.спределе::"? ^ ограничении координат вершин (гГ.южсстса і;

допустимых знзчекніі параметра оптимизации;

4.0їіредаіі';ц::е ржьтояп»*» г-т л.чмЬа игнершин і імол-лоіги ,;о ,:і- !•••.

3.усіановленка ?«нз;-.!гіе-,--о у;'ліі, л" (г,сліт,"і".і"У • мям мцихулшихі.

находящихся на Я-Т-.,;; ■

б.определеннз условии пересечения К-Т-Р с ыно^агиом С'. . .

7.определение оптимальчого сочетания параметров оптимизации.

На основе разработанного метода проведена оптимизация точения стали

45. Параметрами оптимизации приняты скорость резания V, подача 5 и задний угол а резца. В результате получена скорость резания, минимизирующая себгстоимость, задний угол, обеспечивающий максимальный период стойкости и сочетание скорости резания и подачи, дающее макекмоодгузо производительность. ' '

Общие синоды по работе.

1.Задача получения стружки как товарного продукта месеозого производства - мегалитического волокна - в настоящее время требует решения. В промышленности используется металлическое волокно, разно-образное по материалу, физическим свойствам, геометрическим характеристикам.

2.Получить волокно можно резанием лезвийным инструментом с большим углом наклона главной режущей кромки X. Характерная особенность этого процесса - соизмеримость радиуса округления режущей кромки, толщины срезаемого слоя и шероховатости поверхности резания - требуют уточнения установленных различными исследователями закономерностей косоугольного резания.

3.Наиболее перспективная и массовая область использования металлического волокна - производство фрикционных материалов, в котрры,: волокно выполняет функцию наполнителя, заг,.с.чяютсго 'канцерогенный асбест.

Доминирующие показатели волокна для отой пели определены методом априорного ранжирования и использование обобщенной функции желательности Харрингтона. Предпочтительный ряд показателей волокна выглядит таким образом:

максимальный размер, . форма поперечного ссчсшш, длина, шероховатость волокна, постоянство поперечного сеченпл, пространственная форма, одноразмерность, эластичность к прочность волокна. ч

На основе разработанного комплексного показателя качества металлического волокна получен приоритетный ряд возможных технологических способов его изготовления:'

обточка по наружному диаметру заготовки инструментом с винтовой режущей кромкой; обработка трех заготовок пруткового материала коническим инструментом с винтовой режущей кромкой; ротационное строгание; подрезка торца трубы инструментом с винтовой режущей кромкой, расположенной на конической поверхности; обработка цилиндрической фрезой, имеющей дополнительное возвратнопоступательное движение; обработка трубы на трубонарезном сташж (резьбовые гребенки заменяются коническими винтовыми режущими элементами). ■

. 4.Косоугольный характер процесса резания благоприятно сказывается на

срезание тонких слое.*, что объясняется двумя причинами. Во-первых, с увеличением угла наклона режущем кромки возрастает доля касательной доставляющей относительного сдвига и соответственно уменьшается доля нормальної! сос іав лчюшёйГПіСвторЬпс прг; утянч^нни угла наклона режушей кромки происходит уменьшение дсйсгвшсяыюго угла речания и ««Ьорманионные процессы в срезаемого слои облет чаются.

З.Псказлно, что угол ратания, в отличие от рабочего переднего угля, позволяет . аналитически описать силовые зависимости при косоугольном резании, И $мсиггп:г у~”2 ре?яни« ппннолит к пропорциональному изменению главной составляются силы резания, наатстю от того, за счет какого угла -переднего ИЛИ угла паклоиз режущей кромки - произошло ИЗМЄНСІШС утл;-, пезания.

6.Л:.или^ г;с:.гггр"” с'г,;'г™*ч»юм инти у'пя

резания позволил установить, что кисоунмыня; ,ріуаішг лсгсг?** нм*яп»м»»м и нормальной плоскости радиус р, эквивалентно прямоугольному резанию лезвием, имеющим радиус г=р согЛ в плоскости схода стружки.

7.Толщина подминаемого округленной кромкой слоя металла а,гап может быть рассчитана исходя т!з радтгуса р, утла наклона режущей кромки и адгезионной составляющей коэффициента внешнего трения. Косоугольное резание позволяет уменьшить отношение а^ /р, причем с увеличением угла >.

пгншненне уменьшается.

Н.Иронесе резани;! при потушении мегйлогического иолоккя ттрегтетагляег собой процесс срезания неровностей поверхности резания шероховат оГ. {«•кущей кромкой. Статистическая обработка нрофшюгрг.мм шерочоваи*; »> поверхности рсїантм позволила установить, что с увеличением теоретичес-гой толщины срезчемого слол а увеличивается средняя іолшина іі тни‘"чт срезаемых неровностей. Зависимость числа срезаемых неровностей о: толщины среза а носит зкетремальный характер. Вероятность сре'.анин неровностей с одинаковыми размерами наименьшая при средних значеній.?; толщины п. Размеры и число образующихся стружек изменяется аналогично и они могут быть рассчитаны по полученным зависимое*ям, исхода :и теоретической ГОТЩИНЫ СрСЗ.іОМОГО С.ТС7 И Я!“«о»ОИЯТ0С1П передней и задней поверхностей инструмент. и управлять размерами получвемой «,ф\'лкн моу.нм изменяя не только теоретическую толщину срезаемого слоя. а также нели'чь'ч шероховатости поверхности резания, передней и задней поверхностен инструмента.

9.При с?? •*»*>»» шписимостей процесса когоугольиоі <•

микрорезания мо-кно пренебречь іїі'ч'рохона! і'ст реіл:П‘_-н кг.’мкк . поверхности резапия и что ,>о< іо.цгшк) •-■резло-в і-1 с.іо:; -'О.-'ч .

трех частей. і>''дм;-:іи>е <•.'/. •; >с і-., " м.їі, ер сігр'-тлечимм участком

ре-,:сун'ей кро!,-:с:і н ча.'Т'.. с:'Є;;,.\ч:ія нл: ск^-т ■ м іг. і:■

• лезвия. Каждая из них создает спою главную с.л,іі.й;іаі—■:=• >• >- -ши.:

Сила иодминания рассчитывается на основе закономерностей трибометрии.

две другие определяются в зависимости от угла резания, угла наклона режущей кромки, ширины и соответствующей толщины срезаемого слоя.

Сопоставление теоретически рассчитанных и экспериментально полученных другими исследователями сил резания показало нх совпадение в широком диапазоне параметров обработки.

1 ©.Характеристическая функция R-T-F совместно со стойкостной зависимостью, получаемой на основе планирования эксперимента, позволяют определить оптимальные параметры режима резания и геометрии инструмента, удовлетворяющие сочетанию нескольких критериев оптимизации - . себестоимости операции, производительности, периоду стойкости.

Основное содержание диссертации наложено о следующих работах:

' 1. Масленников В.А., Аверьянова И.Э. Параметры стружки при

микрорезании II Проблемы теории проектирования и производства инструментов:Тез. докл. совещания.-Тула: ТулГУ, 1995.- С.47.

2.Протасьев В.Б., Спиридонов Э.С., Аверьянова И.Э. Косоугольное лезвийное резание как метод получения металлического волокна - наполнителя фрикционных тормозных накладок // Износостойкость машин: Тез.докл. II меадунар. науч.-тсхн. конф. Ч.2.-Брянск, 1996.-С.36.

3. Аверьянова И.Э. Экспериментальная многопараметрическая

оптимизация процесса точения // Технология механической обработки и

сборки. Сб.научн.тр.-Тула: ТулГУ, 1996.-С. 136-143.

4. Аверьянова И.Э. Установление качества металлического волокна -наполнителя фрикционных материалов на базе экспертной оценки // Прогрессивные методы проектирования технологических процессов, станков и инструментов. Сб. иаучн. тр.-Тула:ТулГУ, 1997.-С.127.

5.Спиридонов Э.С., Аверьянова И.Э. Параметрическая оптимизация кинематических и конструктивных параметров инструмента на базе характеристических функций и планирования эксперимента //

■ . ...... чцструмента и метрологические аспекты его

„ :..v . Сб. научн. тр -’Гула: ТулГУ, 1997.- С.50-58.

6.Спиридонов Э.С., Аверьянова И.Э. Проблемы качества и сертификации металлического волокна // Совместная сессия и выставка-ярмарка перспективных технологий. Сб. тез. докл.- Тула: АК “Туламашзавод”, 1997.-С. 129-130.

7.Аверьянова И.Э. Экспертная оценка качества металлического волокна // Известия Tynl’y. Серия «Машиностроение».Вып. 1.-Тула: ТулГУ, 1997. -С 175-179.

Тир. ■•кз. Зак.

. OiUcMaxano в ТулГУ