автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Повышение эффективности обработки прецизионных отверстий развертками за счет увеличения угла наклона винтовой режущей кромки

Министерство науки, высшей школы и технической политики Российской Федерации

Тульский ордена. Трудового Красного Знамени политехнический институт

На правах рукописи ,¿1—--

МАСШШКОВ Владимир Аркадьевич

ШВЩЕНШ ЭФФЕКТИВНОСТИ -ОБРАБОТКИ ПРЕЦИЗИОННЫХ ОТВЕРСТИЙ РАЗВЩШШИ 31 СЧЕТ ЖЛИЧЕШЩ УГЛА • НЛШЖ ВИНТОВОЙ РЕЩВЙ КРОМКИ

Автореферат

диссертации на соискение ученой, степени кандидата технических наук

Специальность 05.03.01 - Процессы механической и

физико-техничэской обработки, станки .и инструмент

Тула - 1992

Работа выполнена на кафедре "Технология машиностроения" Тульского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института.

Научный руководитачь - доктор технических, наук,

профессор Яиников A.C.

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Протасьев В.Б.

кандидат технических наук Анпилогов O.A.

Ведущее предприятие

Конструкторское бюро приборостроения

Защита состоится " Л9 " && 1992 г. в ¿У-Щ&сов в 9 уч.корпусе, ауд. 101 на заседании специализированного совете е Тульском.политехническом институте (300000, г.Тула, пр.Ленина, 92). '

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тульского политехнического института. ' '

Автореферат разослан

О? "

.1992 г.

Учений секретарь специализированного сонета, кандидат технических наук, дог.епт

^'^^n.li.ieazi-

-I. ОЗЦАЯ XAPAKTEPKOTI^KA РАБОТЫ

Актуальность

.В современно!! машиностроении корпусные летали различите ,!ашин, приборов и механизмов, имеющие большое количество точннх )тверстий, япля'отся наиболее слошшми с точки зрения их произ-зодства. С другой стороны изготовление таких деталей осложняется :е:л, что с целью снижения металлоемкости при их производстве ис~ юльзуотся высокопрочные трудяообрабативаеиве стата и сплавы на юнове цветных металлов. Поэтому одной из задач,стоящих перед :ехнологами и конструкторами роуцего кнетру.мпчга ,, является раз->аботка ноенх в'лсокопроизводителыгнх технологии, конструкций и :пособов изготовления рекущего инструмента для обработки прецм-¡ионных отверстий на нногопозиштонннх станках с ЧПУ и обрабатывавших центрах.

Со.здава'емьш ревущий инструмент долден отвечать следу ехцш ребованиям:

. - обеспечивать внеокуо точность и низку-: иереховатость обра-отэняой поверхности;

- обладать высокой размерной и физической сгоЯкость«;

- клеть возможность автоматизированной омены инструмента1,1

- иметь ядзкуэ себестоимость и возмол-:кость использования ри его производстве серийного, универсального оборудования.

В наибольшей степени перечяслсчкш wkip требованиям отг?-аот получаодие в последнее ъре»я '-ее болгп широкое применена'-азвертки с увеличениям углом наклона винтовой рекудек креяяп,

В предлагаемой работе рассг'л?р;:гп-,гсг. вопросы мехачикп " яяе.матякк процесса резания рлнторвг.ч; «•.•••?г?рткз»я> вопросы порообразования ретушей ч«оти, .прсТячиговйная инструмента второго грядка, технологии изготовления разверток, приводятся рекокен-1ПИИ но их эксплуатации.

Ц е л. ь р а боги.

. Создание методики проектирования разверток с увеличеннкми \-,Ыя1 наклона винтовой речуиеи кромки, учитнв.тсшеЛ специфику зхнодогии йзготорлвнля и эксплуатационные требования.

А в т о. р з а ¡ц и щ а е т ..

Результаты увспериментаишо-аналитивесвих исследований процес-

са косоугольного макрорезания.

2. Методику расчета размеров срезаемого слоя, конструктивных, технологических и рабочих геометрических параметров рабочей части■ развераки.

3. Способ формообразования рабочей части металлорежущего инструмента, основанный на бездифХ'ереяциальном методе расчета профиля винтовой стружечной канавки. • .

4. Конструкцию и метод расчета рекущей части развертки, режущая кромка которой представляет собой винтовую лишго, образованну« пересечениеы винтовой передней и задней поверхностей,имеющих различные геометрические параметры.

5. Общий алгоритм проектирования винтовых разверток,основанный на оптимальном сочетании зксплуатавдонных и технологических требований. •

6. Результаты сравнительных испытаний стандартных разверток и разверток, спроектированных по предложенной методике..

?. Проект модернизации универсально-заточного станка для изготовления винтовых разверток методом глубинного шлифования. 8. Рекомендации по эксплуатации винтовых разверток.

Общая мето д и к а я о с л: е д о в а и и я .

В работе использовались экспериментальные, гра±-о-аналитичес-кие и аналитические Методы исследований.

Для изучения механики процесса резания были проведены эксперименты, позволяющие установить закономерности стружообраэованкя в условиях косоугольного пикрорезашш. Аналитически установлены основные факторы, влиятаике на процесс резания.

С помощь» гра^о-аяалгтяческях методов исследования -с использованием приемов векторной алгебры изучалась кинематика процесса и определялись рабочие углы инструмента.

Аналитически с помощью теории формообразования винтовых поверхностей и численных методов решения задач аналитической геометрии с широким использованием вычислительной техники исследовались вопросы формообразования рабочей части развертки.

Научная н о в .и з н а .

Уточнена специфика механизма срезания-относительно большого припуска развертками с большим углом наклона режущей кромки, гз . частности показано, что за счет уменьшения угла б плане и увеличе-

пня угла наклона винтовой ренущеи кромки создается условия для стабильного микрорезания (при толщине срезаемого слоя 3 ...20 мкм), оптимизировали рабочие и конструктивные параметры разверток во взаимосвязи с режимами резания.

Дополнена и развита методика бездифференциального способа расчета профилей винтовых поверхностей применительно к формообразованию ренуцего инструмента.

Обоснована взаимосвязь конструктивных и технологических параметров передней и задней вантонк поверхностей, вересечензе которых образует рекудую часть развертки.

Практическая ц е .н н о с т ь .

Определен диапазон значений геометрических параметров развертки, сЗеспечиБаодих ыаксим;ъ1ъну:о эффективность процесса резания. Разработано программное обеспечение, позволяющее в режше диалога проектировать инструмент с учетом возмо;шости использования при его изготовлении.стандартных провалей иод^овалынх кругов, либо использовать профиль с прямояияе.1ян.чи образующими, что значительно упродает процесс профилирования.

Предео&еняиЯ спосоЗ внилифовки струнечннх канавок и заточки режущей части развертки ыолет бить реализован на модернизированном уяиверсальяо-затоадои станке. Разработанная схема модернизации универсачьно-заточного станка позволяет вести обработку правых, левых винтовых и прямых струь:ечных канавок рекущего инструмента.

Дани технологические рекойевдашш по эксплуатации вянтових разверток.

Реализация работы.

• Результаты работы послужили основой для создания конструкций винте "'х разверток,принятых к внедрению на Ш "Туламашзавод", НПО "Точ! :ь", НТШ "Пкплеит". Технология изготовления винтовых разверток ^снованная на технологии глубинного шллфования,реализована на базе модернизированного универсально-заточного станка "Прага-414" я внедрена на АП "КТО" (ГП "Туламашзавод").

Апробация работы.

Ос;чозш1е положения и результата диссертационной работы докладывались и обсуждались на ежегодных конференциях профеосорско-

преподавательского состава ТулПИ, г.Тула 1983-1591 гг., выстазке-ярмарке "Режущий и вспомогательный инструмент, технология его изготовления"; г,Москва 1991г.

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 9 работ.

Структура и объем работы, •

Диссертация состоит из введения, пяти разделов, заключения и общих, выводов, приложений и содернит 1С2 страницы машинописного текста, СО рисунка? ,12 таблиц , список используемых источников из 122 наименований, приложения на 42 листах..

п. основное содер:;;аш1е работу .

На основании анализа задач, стоящих перед машиностроением, определена актуальность дальнейшего совершенствования способов обработки прецизионных отверстий. Изучение да'ншх,приведенных в литературе, и опыта работы промышленных предприятий свидетельст- ■ вует о том, что развертывание, является наиболее распространенной операцией обработки точных отверстий. Однако при обработке отверстий развертками существует ряд проблем,, в том числе низкая производительность, снижение точности из-за возникновения огранки и разбивания, увеличение шероховатости. Перечисленные проблемы усугубляются расширяющимся использованием в машиностроении труднообрабатываемых материалов .

Решение указанных задач, в настоящее, время ведется в основном в двух направлениях: • . •

- совершенствование материала рабочей части и использование износостойких покрытий;

- совершенствование геометрических параметров рабочей части разверток. •

Среди появившихся в последнее вреад конструкций наиболее перспективными являются однозубые развертки с механическим креплением твердосплавного режущего и направляющих элементов,, развертки,оснащенные ре>.!>лими элементами из синтетических сверхтвердых материалов, развертки,работающие на растяжение!, развертки с • разнонаклонными зубьями, развертки с увеличенным углом наклона

бинтовой режущей кромки и минимальным углом в плане.

Последняя конструкция (см. рис Л) хорошо зарекомендовала себя как с точки зрения точности, так и производительности при обработке вязких сталей и сплавов цветных металлов. Однако отдельные литературные данные не даот общей мгтодики проектирования, рекомендаций по эксплуатации и технолоАш изготовления разверток с большим углом наклона винтовой режущей кромки. Поэтому была сформулирована следующая цель исследования: создание методики проектирования разверток с увеличенными углачи наклона винтовой режущей кромки, учитывающей специфику технологии изготовления и эксплуатационные требования.

Для достижения поставленной цели было необходимо решить следующие задачи:

1. Установить степень влияния на качество обработки конструктивных параметров рабочей части разЕерткя и геометрических параметров срезаемого слоя.

2. Выявить основные закономерности механики стружкообразования

А-А

Б - В

г-г

в

—а

с. I Рпзрррткг' о уввлипешшы углом наклона

рпп'гсг'о!; р,т:-:та''оП1 кр;),.;ки.

Б.

при срезании особо тонких струхек в условиях косоугольного резания.

.3. Разработать методику проектирования инструмента с учетом технологичности конструкции. Решить вопросы профилирования инструмента второго порядка. 4. Обосновать и разработать конструкции разверток с большим углом подъема винтовой ревущей кромки, условия эксплуатации инструмента и технологическое оборудование для их производства применительно {< условиям инструментального производства.машиностроительного предприятия.

Анализ конструкций развертки с большим утлом наклона" винтовой рекущей кромки( изучение литературных данных и производственного опыта позволяет сделать вывод о том, что лучшие результаты , с точки зрения обеспечения высокой точности и низкой шероховатости обработанной поверхности далт развертки, геометрические параметры к условия эксплуатации которых, обеспечивает срезание одним зубом инструмента минимально'возможных слоев металла са = 1...20 мкм). Исходя из этого положение с целью оптимьзацин геометрических параметров режущей части проводились исследования особенностей косоугольного микрорезания, в результате которых были установлены следующие факты.

Режущая кромка>острозаточенного инструмента представляет собой кривую, сопрягающую перелита й заднюю грань, которая может быть апроксимярована цилиндрической поверхностью. Радиус цилиндрической поверхности зависит от инструментального материала и лежит в пределах (р = З...ЗС мкм. Режущая кромка инструмента из быстроре::-:ущей стати имеет "радиус округления З...6мкм, который увеличивается при работе. Причем обнаружено первоначальное резкое увеличение радиуса до 5.,.8 мкм с дальнейшей стабилизацией, что можно объяснить наличием, дефектного .слоя на поверхности рекущей кромки. .

Основные геометрические параметры'режущего клина (передний и задний угол) при срезании тонких слоев (О < 10 ык;.;) могут . значительно отличаться от параметров заточки инструмента -и определяется в различных точках по формулам

= ^-агс*ч{-§5|-) , ' и)

ат= аг^я Г-дТр-) » . :2)

где Ят и СГт - передний и задний углы в плоскости,перпендикулярно!' г ревущей кромки;

9 - радиус округления режущей кромки;

у ; Т. - координатн точек реиушей кро.мки. Пти осибешюсти геометрии инструмента при г.шкрорезашш оказнва-■от существенное влияние на соотношение сил, действующих на рабочие поверхности инструмента и процессы деформации срезаемого слоя.

Минимальная Таллина срезаемого слоя зависит от радиуса округлеп'ля реяудей кромки, Тлтко-механическах свойств обрабатываемого материичч, сиян а;:гез:юннсго взаимодействия пары ;ру:лент-обрабатш;ае:.и1н деталь и момет быть определена по формуле

2(То + |Ь + Чг) ч

ат1п= о,5р( 1 - у '--) » (3)

1 о &

где С1т1п- минимальная та-ьдена ерззае.юго слоя;

То - прочность адгезионно"' связи при отсутствии нагрузки;

(Ь - пьезокиэ'фициент;

Чг - Тактическое давление на контакте;

03 - предел текучести матери:и;а. Для реальных условий резания минииальннй срезаемый слой гемпт в пределах а = (О,Г...0,3) р .

Силы, де."'Стьуодие на ре.чущуо кромку, зависят от длссади срезаемого слоя, механических свойств обрабатываемого материалу и геометрических параметров инструмента. При увеличении угла наклона речуще4 кромки до 40°...50° идет снижение силы стружко-образования и силы, делствуодей на задн'ом поверхность ,за счет снижения степени деформации срезаемого слоя. При величине угла наклона ревущей кромки (А> 40°.. .50°) силы, действующие на рабочие поверхности инструмента, увеличивается за счет увеличения активной длины реиущей кромки.

При увеличении утла наклона ре;хущей кроши и переднего угла увеличивается касательные,растягивающие напряжение, что создает условия для сяинення пластичности обрабатываемого материала в зоне резания, которая зависит от механической схемы нагру-жения. Для характеристики схемы нагрукения удобно использовать критерий жесткости Фридмана

К =

Ттах

(¡п 1 (4)

ь гпах

1С.

где Тшау - максимальное касательное напряжение; еп

ушах - максимальное приведение растягиваоцее напряжение.

При К+Ят разрушение происходит путем отрыва с минимальной остаточной деформацией,, при К^^сц теле разрушается после значительных .пластических деформаций, '' .

В связи-с указанными выше явлениями при увеличении угла наклона режущей кромки снижается степень деформации срезаемого слоя и контактные нагрузки на рабочих поверхностях инструмента.

При переходе к микрорезашго эффективность положительного переднего угла падает ь связи с увеличением влияния радиуса округления режущей кромки. Поэтому в этом случае целесообразно для повышения эффективности процесса, ыикрорезания увеличивать угол наклона режущей кромки, что хорошо иллострьфуют зависимости показанные на рисунке 2.,

Значительный эффект при увеличении утла

(2

О

И, мм

Рис.2 Зависимость коэффициента-усадки стружи, внеоти нароста-и . высоты микронеровностей от величины угла наклона режущей кромки. -Коэффициент, усадки 1-7 =0,'2-} 3-у =-Ю°;

высота нароста 4-С? =0,01Ьи, * 3- д =0 ,Ш8ми Шероховатость поверхности-6 .-а =0,01мм;?-0 =0'',004МН '

наклона речущей кромки достигается за счет снижения высоты нароста, 'который оказывает отрицательное влияние на качество развертывания. На рисунке 2 показаны зависимости высоты нароста и высоты микронеровностаЗ от утла наклона реяуией кромки.

Исходя из вчшеязлояенного,мохно сделать вывод о значительном положительном влиянии больших углов наклона режуще.! кромки на процесс мнкроразанля и в конечном итоге на качество обработки.

Рабочие геометрические параметры винтовой- развертки зависят как от конструктивных параметров рабочей части, так и от ре.\:.;,\ов обработка. Поэтому в диссертации подробно рассмотрена связь рабочих параметров с конструктивными и технологическими параметрами ре-пуиеЯ части, выведены зависимости для определения Зорин и размеров срезаемого слоя, рассмотрена геометрия калибрующей части.

Уравнения,связывание рабочие, конструктивнее параметры инструмента и редпмы резания,имезт следу^ий вид

Зр = У - qrctq (tq Ф' sin сл) , (5)

c¡p = arciq [iq a cos(w - arctq+■

So

+arcíq[tq cp sin(arctq 55)] , (g) So

A= arceos [eos (cj - ardq ffr )cp$(apctq(*qcpsíncú}], (7 >

где - конструктивные задний и передний углы, U) - yrca наклона винтовой ре,-худей кромки, Ср - угол в плане, 8о - подача на. оборот, Л - рабочий угол наклона ренущей кромки, JpjOtp- рабочие передни;! и зддаий углы, Л — диаметр развертки.

Анализ конструкции инструмента показал, что за счет увеличения опорной площади на калибруощ§й части при увеличении угла наклона винтовой реяуцеЗ кромки, создаются лучыие-условия для самонаправления развертки относительно обработанного отверстия. Увеличение угла наклона винтовой, режущей кромки влечет за собой

увеличение ширины стру;аш и активной дайны режущего лезвия.

Выбор в качестве основной цормообразуощей операции глубинного однопроходного шлифования при производстве винтовых разверток заставляет отказаться от г;. опционного способа профилирования струкечлых канавок а инструмента второго порядка, так как в этом случае рабочие поверхности представляет собой переходные кривые, образованные точками или участками дискового инструмента , не сопрягаемыми с профилем заданной винтовой поверхности, ото происходит в связи с те..!, что инструмент имеет увеличенный угол наклона стружечной нанавки и диаметр шлифовального круга во много раз превосходит диаметр заготовки (Ь/Ьк < 0,2).'.Трудность традиционного расчета заключается в том, что при таких условиях зачастую не выполняется условия (формообразования. Поэтому в зтом случае целесообразно использовать бездигсферещиалы-шй способ расчета профиля струхечной канавки по заданному профига шлифовального круга.

Сущ.ность бездифгоеренци-иьной методики расчета заключается в том, что дисковый инструмент, которому сообщено винтовое движение относительно обрабатываемой заготовки при пересечении с некоторой заданной плоскостьо, принадлежащей атой заготовке, оставит на ней след, который и будет являться профилем стружечной канавки в рассматриваемой секущей плоскости.

Для решения этой задачи профиль дискового инструмента задан зависимостью

(?и = { (2и) , (6)

где Ви - радиус инструмента второго порядка; .

2 и _ ось производящей поверхности инструмента второго порядка. -

Дискретно в виде семейства окружностей,представив поверхность, описанную уравнением (8),в плоскости торцового сечения получаем семейство следов этих окру^шостей при их винтовом движении, которое в общем виде описывается системой уравнений

Хд = X С*и,Уи,2и .Хдо.ЫЭо.е) Цд = У ( Хи ,Уи ,гц ,ХЗо,Уйо, £) ,1 (9)

гд= 2 (уи,2и ,гдо , е) ,

где координаты се;леГ:ства следов на торцовой плоскос-

ти детали;

Хи,Уи,2и- координаты производящей поверхности инструмента второго порядка;

параметра установки инструмента второго порядка.

Профиль струнечной канавм: является огибающей семейства , описанного системой (9), для нахождения которой на расчетной тор-цоеой плоскости наносится координатная сетка, на которой находим максимальную я минимальную точки пересечения се.меЯстЕа следов окружностей производящей поверхности. На рисунке 3 показана схема расчета профиля струяечной канавки. Вычисления производились с помощьч численных методов минимизации.

Рлс.З. Рао*-отнач схема определения про-тцдл винтовой .стручечно;! канавки.

Рэпулая часть к.штоео;':. развертки представляет собой Пересе-

чение винтовой передней и задней поверхностей с различными винтовыми параметрами.

В случае, когда задняя поверхность-предстаишет собой коническуо линейчатуо винговуо поверхность, ре:;-уцая часть развертки описывается следуодей системой уравнений

хд = аА/со&в соб (0 4 ср4) , Уд= Щ/ сов 9 зт (6 + (р,) , а, ■ аде iq © + рь Ф1

(ю)

где С11 - радиус основного цилиндра линейчатой винтовой поверхности; __ 0 - угол мечду вектором 0| и вектором, характеризующим

положение точки на образу.одей профиля; £ - угол скрещивания образующей задней поверхности с ссь'э инструмента.

На рисунке 4 показана схема ;Тсрмообразованчя реу.уцей части винтовой развертки.

Профиль ревущем части

Рпс.4. Схека формообразования «:?<с;тя чичтсьой

рчя пор таг..

На основании рассмотренных способов оормосбразоЕания и рекомендованных 'Геометрически -параметров ренущеЯ части в диссертации разработан общий алгоритм проекти/ювания винтовых разверток, Вкч'очаощих программу расчета геометрических параметров рабочей части,•программу расчета параметров установки инструмента второго порядка, программу расчета профиля вингово.1 отру.сечной килавки, нрог*ра :му расчета геометрических Параметров ремутего конуса развертки.

Приведенные данане сравнптелвных асгагошиР. стандартных разверток и разверток спроектироьаякых по разработанной методике, показывает значительное преимуцество последних, как по качеству обработки отверст'.гл, так и по производительности. Ьксперименташг-но доказана возаомность увеличения скорости резания на Хч..43-/1, подачи на 50... 70.-», припуска в '¿...3 рцза.

В работе рассмотрены вопроса технологии изготоыкшия винтовых разверток с больпими углами наклона винтовой ремугдей кромки. В качестве основной й ориоойразучпей операции выбрано глубинное шлифование, для чего была проведена модернизация универсально-заточного станка. ' ' .

,.1одервизацкя вклочлла и себя слещ-ощие .этапы:

- проектирование привода подцчи, обеспечивающего жесткую кинематическую связь .поступательного и вращательного движения заготовки;

- увеличение производительности системы подачи смазочно-охла?.дао-' щей жидкости; ,

- проектирование устройства для заправки шлифовального круга.

Разработанная методика проектирования разверток и технология их изготовления, позволяет освоить выпуск разверток с увеличенным углод наклона 'винтовой ревущей кромки в условиях инструментального произв. 'ства машиностроительного предприятия.

Следит отметить перспективность, применения больиих углов наклона ревущей кромки у инструментов, работающих в условиях шк-рорезания (развертки, протяяки, чистовые'фрезы). Отдельные ькспе-ршленты показали, что инструменты, шеодие угол наклона реяущей кромки Л = 75...85°, при обработке вязких материалов могут эффективно работать с больиими отрицательными передними углами С Я =-30°). . .

Результаты,полученные при решении задачи формообразования и

разработке технологии изготовления, рабочей части инструмента, рассмотренное в диссертации, были использованы при производстве бинтовых фрез.

ОСШЫШЕ ВЛЗД

1. Уменьшение угла в плане (ф<5°) и увеличение угла наклона вин-тоеои речущей крикни (и»4Ь°) значительно увеличивают активную длину рвущего Лезвия к позволяет'вести обработку с повышенными припусками и подачами в условиях стабильного протекания процесса микрорезания, что обеспечивает увеличение производительности.и качества обработки отверстий.

2. Рассмотрены геометрические параметры р.е-.!ущего лезвия инструмента, работающего в условиях микрорезания, что позволило более четко представить процесс стру.жообразоьания в области радиуса округления ре.нущеи кромки.

3. Рассмотрены условия срезания минимального слоя металла, выведена зависимость толщин срезаемого слоя от подачи в различных условиях резания, что дало возможность .установить границы начала процесса резания, Которые необходимо учитывать при назначении режимов обработки.

4. Проведенный анализ схемы сил, действующих на регсущуо кромку, инструмента при косоугольном микрорезании)дает возможность выявить основные факторы и стецень их влияния на механику процесса струякообразования, а именно; .

- толщины и ширины срезаемого слоя;

- свойств обрабатываемого материала;

- характеристики нагружеяця;

- коэффициента трения.

5. Изучение процесса струлскообразования позволило установить оп-' тималыше геометрические параметры инструмента, раЗотаздего в условиях.микрорезпния, и выдвинуть предположение о характере . влияния угла наклона рекущей кромки на процесс резания.

6. Кинематический анализ развертки с винтовым зубом позволил вывести соотношения между рабочими, конструктивными и технологическими/параметрами рабочей - части инструмента, что значитель-

но облегчает его проектирование.

7. Зависимости, выведенные для расчета размеров срезаемого слоя, позволяют связать геометрические параметры режущей части и режимы резания.

8. Решение задачи формообразования позволило расчитать профиль

■ _ винтовой стружечной канавки с большим углом подъема при минимальном отношении диаметра инструмента к диаметру шлифовального круга..

9. Математическая модель процесса формообразования режущей части развёртки'позволила связать между собой геометрические параметры стружечной канавки, геометрические параметры релущей части (назначенные из условий механики процесса резания), параметры убтаногки и профиль шлифовального круга для заточка режущей части.

10. Предложенная методика проектирования .бинтовых разверток, основанная на разработанном математическом обеспечении с широким использованием вычислительных средств,, позволяет разработать максимально .технологичную конструкцию, отвечающую требованиям механики процесса резания.

11. Рассмотренные Еопросы технологии изготовления винтовых разверток, на базе модернизированных универсально-заточных станков позволяют освоить их выпуск практически на любом машинострои-

• тельном предприятии,имеющем инструментальное производстве.

12. Сравнительные испытания разгсрток, гг^рпс^отаингос и изготсглсн-Ных по ьредлогчеаясй иетодике, л стандартных разверток, показали значительное преимущество нерп1::, что позволяет рекссндо-вать их для широкого прпмене.чпл и •".'д'носгрсешш.

[3. Рекомендации по ьксплуатакии впнтотх раздерток обеспечивает наиболее элективное, их ксполъаог'шив. •

В заключение следует отметить, что как показали эконоиячес-сие расчеты за счет"повышения производительности обработки, в" мм числе сокращения'числа предварительных переходов, внедрение >днол' развертки мояет принести годовой экономический эффект 106 >ублей (в ценах 1990 года).. Дополнительны;! эффект полет быть поучен за счет поы'ленпя качестра обработанных отверстий.

Основное содержание диссертации отражено в следующих публикациях:

1. Левин А.И., Масленников В.А., Хлудов С.Я. Кинематический анализ многолезвийного инструмента с винтовым, зубом при обработке отверстий./^ сб.¡Технология, оборудование механосборочного производства. Серия 2,- 1989.С.12-14.

2. Масленников В.А., Левин А.К. Протянка-развертка доя обработки прецизионных отверстий: Информационный листок. - Тула: 1ЛШ1, IS39. - 310-89. ■ ■

3. Масленников В. А., Глахия С .П. Бездигференциальный способ определенля профиля винтовой поверхности инструмента // В сб.: Передовой опыт. - Г?50. - J' 12.

4. Масленников В.А., Яшпк'ов A.C. Влияние конструктивно-технологических факторов на точность развертывания // В кн.: Исследование в области инструментального производства к обработки металлов резанием. - Тула. - 1990. - С.10-15.

5. ..¡асленникоЕ В.А., Ослоповский О.Б. Внедрение САПР технологических процессов для изготовления мета;лорекущего инструмента: Информационный листок. - Тула: ЦНТП, 1291. Ь 9I-2GS3. "

6. Хлудов С.Я., Масленников В.А., Пискунов Б.П. Особенности формообразования задней поверхности винтовой с постоянным кагом концевого конического инструмента // В кн.: Исследования в области инструментального производства и обработки металлов резанием.

- Тула.- 1989,- 3.G7-6Ö.'