автореферат диссертации по энергетике, 05.14.02, диссертация на тему:Комплексная оценка применения самонесущих изолированных проводов в распределительных сетях 0,38-10 кВ в районах с малой плотностью нагрузки с учетом неопределенности исходной информации

На правах рукописи

КЛИМЕНКО СЕРГЕЙ ВАСИЛЬЕВИЧ

КОМПЛЕКСНАЯ ОЦЕНКА ПРИМЕНЕНИЯ САМОНЕСУЩИХ ИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЯХ 0,38-10 кВ В РАЙОНАХ С МАЛОЙ ПЛОТНОСТЬЮ НАГРУЗКИ С УЧЕТОМ НЕОПРЕДЕЛЕННОСТИ ИСХОДНОЙ ИНФОРМАЦИИ (НА ПРИМЕРЕ ЙОШКАР-ОЛИНСКИХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ*

Специальность 05.14.02 - Электростанции и шеюро шергетпческие системы

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Москва - 2005

Рабо1а выполнена на кафедре «Электроэнергетические системы» Московского энергетического института (технического университета).

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Лещинская Тамара Борисовна Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Терешко Олег Александрович кандидат технических наук Островский Владимир Абрамович Ведущая организация: ОАО «Фирма ОРГРЭС» г. Москва

Защита состоится « 24 » февраля 2006 года в 15 час. 00 мин. в ауд. Г-200 на заседании диссертационного совета Д 212.157.03 при Московском энергетическом институте (техническом университете). Адрес: 111250, Москва, ул. Красноказарменная, д. 17

Отзыв на автореферат (в двух экземплярах, заверенных печатью) просим присылать по адресу: 111250, г. Москва, ул. Красноказарменная, д. 14, Ученый Совет МЭИ (ТУ).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МЭИ (ТУ) Автореферат разослан «23» Л^^РС^ф^ 2006 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 212.157.03 кандидат технических наук, доцент: у" „--- Ьердник Е. Г.

200СА

Лшуалыюс! ь проблемы: К распределительным сетям районов с малой плотностью нагруюк отнесены сельские сети 0,38-110 кВ, протяжённость которых в настоящее время составляет 2,3 млн. км, из них более 85% приходится на долю воздушных линий 0,38...10 кВ. Непрерывно растет электропотребление в агропромышленном комплексе. Вместе с этим растут и требования, предъявляемые к надежности электроснабжения сельских потребителей, нормированным показателям качества электроэнергии, экономически обоснованным уровням потерь электроэнергии.

По оценке специалистов РАО ЕЭС в настоящее время техническое состояние и уровень эксплуатации сельских электрических распределительных сетей в России не соответствует современным требованиям и не обеспечивает требуемый потребителями уровень надежности.

Электрические сети сегодня находятся в неудовлетворительном состоянии, более 50% линий электропередачи 0,38-10 кВ нуждаются в капитальном ремонте или гребуют полной замены. Качественной электрической энергией обеспечивается лишь 60. .65% потребителей. Продолжительность перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, по разным оценкам, характеризуется сейчас показателем 70... 100 ч. в год (на порядок выше, чем в развитых странах). Только половина потребителей первой и второй категории имеют резервное питание. Потери электроэнергии при передаче недопустимо велики и составляют 15... 18%, а в отдельных случаях до 30%.

Недопустимо велико количество повреждений воздушных линий электропередачи из-за климатических во ¡действий, особенно линий напряжением 0,38-10 кВ, которые определяют надежность электроснабжения населения и агропромышленного комплекса.

Основным направлением развития распределительных сетей на период до 2015г. в соответствии с Энергетической стратегией России является комплексное решение задач, направленных на обеспечение надежности и экономичности электроснабжения нофебшелей Вопросы электроснабжения сельских районов должны решаться на технически более оснащенном уровне с использованием новых принципов технических решений.

Обеспечение бесперебойного электроснабжения -одно из важных свойств необходимых потребителю. Для снижения числа отключений в распределительных сетях 0,38-10 кВ в мировой практике широко применяются самонесущие изолированные провода (СИП), обеспечивающие высокую надежность и безопасность сетей.

По сравнению с традиционными линиями электропередачи, линии с самонесущими изолированными проводами имеют ряд конструктивных особенностей -наличие изоляционного покрова на токоведущих проводниках, повышенная механическая прочность, более совершенная сцепная и ответвительная арматура и др. Эти особенности пбуетттппнппют цщчнтгт.ппг повышение

РОС. НАЦИОНАЛЬНАЯ I БИБЛИОТЕКА I

|Р «л» V»

надежности электроснабжения потребителей и резкое снижение эксплуатационных зафат. Это, в свою очередь, обеспечивает экономическую эффективность применения самонесущих изолированных проводов в распределительных электрических сетях.

Применение СИП в распределительных сетях 0,38-10 кВ России еще не получило массовый характер. В первую очередь, это связано с большей стоимостью строительства ВЛ с СИП по сравнению с неизолированными проводами.

На основании вышеизложенного, является актуальным проведение комплексной оценки применения самонесущих изолированных проводов в распределительных сетях 0,38-10 кВ.

Объектом исследования являются методы комплексной и многокритериальной оценки средств повышения технического состояния распределительных сетей 0,3810 кВ.

Цель работы. Проведение комплексной оценки применения самонесущих изолированных проводов в сельских распределительных сетях 0,38-10 кВ.

Достижение поставленной цели потребовало решение следующих задач:

1. Проведение анализа и оценки существующего уровня технического состояния сельских распределительных сетей 0,38-10 кВ;

2. Определение основных причин отключений и наиболее повреждаемых элементов распределительных линий 0,38-10 кВ;

3 Оценка влияния технического состояния распределительной сети 0,38-10 кВ на уровень надежное!и электроснабжения сельскохозяйственных потребителей;

4 Разработка методики определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ;

5. Анализ существующих систем самонесущих изолированных проводов для ВЛ 0,38-10 кВ и их преимуществ;

6. Определение показателей надежности ВЛ 0,38-10 кВ с самонесущими изолированными проводами;

7. Проведение сравнительной комплексной и многокритериальной оценки применения самонесущих изолированных и неизолированных проводов в сельских распределительных сетях 0,38-10 кВ.

Методы исследования. Исследования, проведенные в ходе работы, базируются на использовании теории вероятностей, математической статистики, методов математического моделирования, системного анализа, теории надежности, 1еорин электроснабжения сельского хозяйства, теории решений, методах многокрит ериалыюй оптимизации.

Научная новизна исследований состоит в следующем'

1 На основе нормативных показателей надежности электроснабжения определены показатели допустимой продолжительности отключений для различных категорий сельскохозяйственных потребителей;

э

2 Разработана методика определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ;

3 Определены прогнозируемые показатели надежности электроснабжения ВЛ 0,38-10 кВ с самонссущими изолированными проводами, в условиях эксплуатации в ИЭС АО Мариэнерго;

4. Проведена комплексная и многокритериальная оценка применения самонесущих изолированных проводов в распределительных сетях 0,38-10 кВ. Достоверность разработанных научных положений, методик, сделанных выводов и рекомендаций обеспечиваются корректной постановкой задачи и применением современных методов исследования; использованием методов математической статистики; представительным объемом статистического материала; совпадением результатов, полученных для моделей и реальных сетей ЙЭС. Практическая ценность работы:

1 Прогнозируемые показатели надежности электроснабжения ВЛ 0,38-10 кВ с самонесущими изолированными проводами в условиях эксплуатации ЙЭС АО Мариэнерго;

2 Методика определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ, которая позволяет оценить способность распределительной сети обеспечить требуемый уровень надежноеги электроснабжения конкретного потребителя;

3 Стоимости сооружения 1 км ВЛ 0,38 и 10 кВ выполненных с применением самонесущих изолированных проводов;

4 Доказанная эффективность применения самонесущих изолированных проводов в сельских распределительных сетях 0,38-10 кВ.

Реализация результатов работы. Результаты диссертационной работы приняты к реализации:

- на предприятии Иошкар-Олинских электрических сетей АО Марилтерт и в ОАО «РОСЭП» при проектировании развития ВЛ 0,38-10 кВ.

Материалы диссертационной работы используются в учебном процессе при курсовом и дипломном проектировании на электроэнергетическом факультете Марийского государственного университета;

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертации докладывались и обсуждались на XX Международной межвузовской школе семинаре "Методы и средства технической диагностики" (г. Йошкар-Ола, 28 июня -02 июля 2004 г.), XXVI сессии семинаре «Кибернетика электрических систем» по тематике «Диагностика электрооборудования» (г. Новочеркасск 21-24 сентября 2004 г.), Научно-практическом семинаре в ИЭС по совершенствованию электрических сетей при их развитии, эксплуатации и проектировании (г. Йошкар-Ола, 12 октября 2004 г.) Одиннадцатой Международной научно-технической конференции

студентов и аспиранте "Радиоэлектроника, электротехника и энергетика" (г. Москва, 1-2 марта 2005 г.)

Публикации. Г1о теме диссертации опубликовано 5 печатных работ.

Структур:» диссертации и её объём. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и приложения. Общий объём работы 190 страниц. Основная часть 155 страниц, 48 таблиц, 16 рисунков, 6 приложений Библиография включает 94 наименования.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность проблемы диссертации, дана характеристика существующего состояния системы электроснабжения сельскохозяйственных районов (СЭСР) с малой плотностью нагрузок, определена цель работы.

В первой главе проводится анализ существующих систем самонесущих изолированных проводов.

Конструкция самонесущих изолированных проводов 0,38 кВ состоит из пулевого и фазных проводников, покрытых изоляционной оболочкой и скрученных в один жгут Изоляционная оболочка может быть выполнена из термопластично! о или сшитого светостабилизированного полиэтилена. В воздушных распределительных линиях 0,38 кВ применяется три системы самонесущих изолированных проводов:

- с изолированными фазным и неизолированным несущим нулевым проводом марки АМКА (Финляндия) и СИП-1, СИП-2 (Россия);

- с изолированными фазными и изолированным несущим нулевым проводом марки Торсада (Франция), АМКА-Т (Финляндия) и СИП-1 А, СИП-2 А (Россия);

- с изолированными фазными и нулевым проводом, без несущего элемента, марки ALUS (Швеция) и СИП-4, СИПс-4 (Россия).

Самонесущие изолированные провода BJ1 10 кВ представляют собой токопроводящую жилу из термоупрочненного алюминиевого сплава, которая покрыта изолирующей полимерной оболочкой.

Многолетний зарубежный и отечественный опыт эксплуатации СИП в распределительных линиях 0,38-10 кВ показывает бесспорные преимущества изолированных проводов, перед неизолированными. Основным преимуществом СИП являются значительное повышение уровня надежности распределительных электрических сетей, и, как следствие - снижение эксплуатационных затрат.

Кроме множества безусловных преимуществ СИП можно выделить и некоторые недостатки:

¡.Увеличение стоимости строительства ВЛ с СИП по сравнению с фадиционными неизолированными проводами;

2. Пока еще недостаточная ютовноегь отечественных энергосистем к переходу на вошушные линии с СИП, в связи с недостаточной информированностью о технической и нормативной документации СИП, отсутствием под| отопленного технического персонала.

Во второй главе проведен анализ технического состояния сельских распределительных сетей 0,38-10 кВ, на основе статистических данных эксплуатации. Определены показатели надежности ВЛ 0,38-10 кВ, выполненных самонесущими изолированными проводами.

Основной задачей распределительной сети является обеспечение ее работоспособною состояния для бесперебойного электроснабжение потребителей электроэнергией. В результате проведенной оценки технического состояния на 2000 г. 50% сельских распределительных линий 10 кВ нуждаются в капитальном ремонте или требуют полной замены. Для линий 0,38 кВ такой показатель составляет 54%. Доля применяемых сталеалюминсвых проводов составляет всего лишь 49,9% для ВЛ 10 кВ и 16,3% для ВЛ 0,38 кВ. Доля же алюминиевых проводов малых сечений (менее 50 мм2) составляет в В Л 6-10 кВ почти 20% , а в ВЛ 0,38 кВ (менее 25 мм2) -25 % , что не обеспечивает пропускную способность в условиях возросшего на селе электропогребления и приводит к значительным потерям электроэнергии, снижению качества напряжения и недостаточной надежности электроснабжения. Наиболее повреждаемыми элементами распределительных линий 10 кВ являются изолятор, неизолированный провод и деревянные опоры.

Для более глубокого изучения причин и продолжительности аварийных отключений ВЛ 10 кВ рассмотрены сельские распределительные сети ИЭС АО Мариэнерго. Среднее число аварийных отключений на 100 км ВЛ в год счхлавляег 13,3 случаев. Средняя длительное 1Ь одного аварийного отключения составляет 5,8 ч. Максимум отключений в распределительных сетях приходиться с 8 до 17 ч, то есть на такое время суток, когда потребитель остро нуждается в электроэнергии и ущерб от перерывов электроснабжения наиболее велик. Наибольшее число аварийных отключений ВЛ происходит из-за обрыва и схлестывания проводов 40,7% (5,4 откл./ЮО км-год), по причине отказов изоляторов ВЛ -21% (2,8 откл./ЮО кмгод), из-за повреждения опор -24,8% (3,3 откл./ЮО км год). Отключения по неизвестным причинам составили 13,5%. Проведенный анализ статистических данных показал, что существенной причиной аварий 26,8% является скоростной напор вегра и Iололедно-изморозевые отложения. 24,2 % аварийных отключений происходи, но причине грозовой деятельности, вызывающей отказы всех элементов электрических сетей. Дефекты монтажа и завода-изготовителя вызвали 8,6% отключений.

На основе данных о причинах повреждений, вызвавших отказ элемешои ВЛ (провода, изоляторы, опоры), и технических характеристик СИП определены прогнозируемые показатели надежности ВЛ 0,38-10 кВ, выполненных самонесущими изолированными проводами, в условиях эксплуатации ЙЭС АО Мариэнерго, таблица 1.

Таблица 1

Прогнозируемые показатели надежности ВЛ 0,38-10 кВ с СИП в условиях эксплуатации ИЭС АО Мариэнерго

Элементы схем Аварийное отключение Ппанопое отключение

со. год 1 г , ч./ откл. V, юд' /1 , ч./ откл.

Воздушная линия 0,38 кВ (на 100 км) 3,7 2,5 0,0 -

Воздушная линия 10 кВ (на 100 км) 4.4 5,8 2,3 6

В результате проведенного анализа прогнозируемая частота отказов ВЛ с СИП, в условиях эксплуатации ЙЭС АО Мариэнерго, снизилась в 4,7 раза для линий 0,38 кВ и в 4 раза для линии 10 кВ. Это также подтверждается немногочисленными данными эксплуатации СИП в энергопредприятиях страны, где частота отказов ВЛ 0,38 кВ в 6 раз, а для ВЛ 10 кВ в 5 раз меньше, чем для ВЛ с неизолированными проводами.

Ввиду недостаточной информации об эксплуатации ВЛ с СИП время их восстановления, при аварийном отключении, принято таким же, как и для ВЛ с неизолированными проводами: го,з8*в =2,5 ч.; ги)к11 =5,8 ч.

На ВЛ 0,38 кВ с изолированными проводами появляется возможность проведения ремонтных работ под напряжением, поэтому профилактические и ремонтные работы должны выполняться без снятия напряжения и плановые отключения будут практически отсутствовать.

Из-за отсутствия статистических данных о частоте плановых отключений ВЛ 10 кВ с СИП принято, что этот показатель снизится пропорционально частоте аварийных отключений в 4 раза. По результатам обработки статистических данных ИЭС АО Мариэнерго, частота плановых отключений для ВЛ 10 кВ с неизолированными проводами составила 9 откл./ЮО км год. Основываясь на этих данных можно предположить, что частота плановых отключений для ВЛ 10 кВ с СИП составит 2,3 откл. /100 кмтод, а их продолжительность можно принять такой же, как и для ВЛ 10 кВ с неизолированными проводами // =6 ч.

В третьей главе проводится анализ влияния технического состояния распределительной сети 0,38-10 кВ на надежность электроснабжения сельскохозяйственных потребителей.

В процессе работы объекта сельскохозяйственного производства, отказы в его электроснабжении снижают эффективность его функционирования Величина этою снижения зависит как от характеристик самою объекта, его технологическою процесса, так и от параметров нарушений электроснабжения - частоты отказов, их длительности, суммарной продолжительности перерывов электроснабжения за год.

Для электроснабжения сельскохозяйственных потребителей разработаны методические указания по обеспечению при проектировании нормативных уровней

надежности, в которых даны нормативные показатели для каждой категорий потребителей электроэнергии. Допустимая частота отказов в электроснабжении со для специально выделенной группы электроприемников второй категории, не допускающих длительности перерывов электроснабжения г более 0,5 ч., составляет (Оц (г<0,5)=2,5 отказа в год. Для остальных электроприемников и потребителей второй категории надежности устанавливаются следующие нормативные показатели: ып (г<4)=2,3 отказа в год, 0)„ (4<г<10)=0,1 отказа в год для потребителей с расчетной нагрузкой 120 кВт и более, (ú¡¡ (4< г <10)—0,2 отказа в год для потребителей с расчетной нагрузкой менее 120 кВт. Для электроприемников и потребителей третьей категории ыш (г<24)=3 отказа в год. При этом для электроприемников и потребителей первой категории допускается перерыв в подаче электроэнергии лишь на время автоматического восстановления питания от резервного источника.

Учитывая изложенное в диссертации за норму надежности приняты количество отказов в год и допустимая продолжительность отключений за год.

Из приведенных нормативных показателей надежности электроснабжения следует, что допустимая продолжительность отключений потребителей 11 категории, обусловленная отказами сети 110-10 кВ, составляет 9,2 ч./ год.

Для потребителей III категории допустимая продолжи гелыюсть отключений составляет 72 ч. / год.

Таким образом, для обеспечения нормативных уровней надежности электроснабжения потребителей II и 111 категории, распределительная сеть 10 кВ также должна соответствовать приведенным требованиям.

Перерывы в электроснабжении предприятий по производству сельскохозяйственной продукции, в конечном счете, приводят к потерям этой продукции. Значение ущерба от перерывов в электроснабжении вследствие его сложной зависимости от многих факторов, трудно поддающихся количественной оценке, является неопределенным фактором. В задачах оценки и повышения надежности электроснабжения используют приближенное значение ущерба. При этом исходят из величины недоотпуска электроэнергии и >дельного ущерба за I кВч недоотпущенной потребителем электроэнергии.

В настоящее время исследования по определению удельного ущерба от недоотпуска электроэнергии практически не ведутся. Проведенный в диссертации анализ значений удельного ущерба от недоотпуска электроэнергии в зарубежных странах, показал, что он принимается равным 8-10$ за 1 кВ ч недоотпущенной электроэнергии. Шабад М.А. рекомендует оценивать величину удельного ущерба значением 6 $/ кВт-ч.

В диссертации значение удельного ущерба от недоотпуска электроэнергии принято равным 0,75 руб./кВтч, в ценах 1991 г, а в пересчете на 2005 г., с учетом уровня инфляции -22,6 руб./кВт ч.

Годовая продолжительность отключений электроснабжения и ожидаемый недоотпуск электроэнергии потребителям за год определяются:

Тптр\ ~ 1 птр + У ' Ttm1p — Мцрт ' *птр + У ' vnmp ' №птр (^ ^

^HnmpZ = ' прт ' Тптр^ = Л[/?ш ' О птр + У ' ? птр) ' ^^

где Т„тр и Т птр~ продолжительность отключений за год при внезапных отказах и плановых отключениях; шптр и v„mp- частота внезапных отказов и плановых отключений потребителей; тптр и ц„тр- среднее время восстановления электроснабжения при отказах и плановых отключениях; у = 0,33 -коэффициент снижения тяжести плановых отключений для сельских сетей; Р„тр - средняя отключаемая мощность потребителей при отказах и плановых отключениях.

Уровень надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей зависит от схемы электроснабжения. Проведенные исследования ЙЭС показали, что для обеспечения требуемого уровня надежности электроснабжения потребителей II категории, протяженность питающей BJI 10 кВ с неизолированными проводами не должна превышать 14 км, а для потребителей III категории -25 км.

В ЙЭС АО Мариэнерго наиболее распространены BJ1 10 кВ протяженностью более 25 км. При этом среднегодовая продолжительность отключений потребителей, подключенных к таким линиям, обусловленная отказами распределительной сети 10 кВ, достигает 34,3 ч., а частота отказов BJ1 может составлять 4,8 и более откл./год. что не обеспечивает нормативный уровень надежности электроснабжения потребителей И и III категории Это подтверждается данными эксплуатации распределительных сетей 10 кВ ЙЭС АО Мариэнерго.

Расчеты выполненные в диссертации свидетельствуют о том, что применение самонесущих изолированных проводов в BJI распределительной сети 10 кВ позволяет обеспечить нормированный уровень надежности электроснабжения всех сельскохозяйственных потребителей для всех длин BJI 10 кВ ИЭС.

Четвертая глава посвящена разработке методики определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ, с учетом оснащения ее коммутационными аппаратами и аппаратами управления. Определение ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения необходимо для выявления потребителей, у которых не обеспечиваются нормированные уровни надежности электроснабжения и для которых необходимо проведение мероприятий по повышению надежности электроснабжения, Одним из таких мероприятий может быть замена неизолированных проводов BJ1 на СИП.

Алгоритм определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения представлен следующими этапами:

1- Определение удельной частоты ожаюв распределительной линии 10 кВ «|0кДС1, питающей потребителя электроэнергии, на основе статистической обработки данных об отказах;

2. Определение коэффициента резервирования Кр потребителя электроэнергии,

обусловленного оснащением распределительной сети коммутационными аппаратами;

3. Определение времени восстановления электроснабжения потребителей на неповрежденных участках линии, при повреждении i-го участка линии 10 кВ тпер и времени затраченного на поиск, устранения причины отказа и

восстановление электроснабжения потребителей на поврежденном участке линии 10 кВ т„ ;

4. Расчет ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения потребителя г

1 ОП 9

5. Сравнение ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения потребителя тип с нормированным допустимым значением продолжительности перерыва электроснабжения данной категории потребителей.

Для определения удельной частоты отказов распределительной линии 10 кВ 0,\окВо применена математическая модель частоты отказов, предложенная к.т.н. Левченко В.А., которая отражает процесс старения оборудования ВЛ 10 кВ в процессе эксплуатации, а также учитывает проведение капитальных ремонтов и реконструкции электрической сети

Оценка возможностей распределительной сети 10 кВ сохранить питание потребителей электроэнергии, производится по коэффициенту резервирования линии Кр. Коэффициент резервирования определяется для каждого потребителя в отдельности:

(3)

где /, -длина зоны отключения j-го потребителя, определяющаяся как длина той части линии при выводе которой из схемы будет отключена нагрузка потребителя; I - длина распределительной линии.

Коэффициент К pj имеет смысл вероятности того, что рассматриваемый

потребитель сохранит свое питание после процесса отключения коммутационными аппаратами поврежденного участка линии.

Время восстановления работоспособности распределительной линии определяется по математической модели восстановления работоспособности, которая делит его на следующие этапы:

= г<>( + rm + г 7, + + тХ1 + !>, (4)

где r(J -время Ьт момента отключения линии до начала поиска повреждения;

г„ -время поиска поврежденного участка; г, - время отключения поврежденною участка; г(> -время включения нагрузок, которые подключены к неповрежденным участкам схемы; тх -время осмотра поврежденного участка линии; г-время ремонта

поврежденного участка и включение нагрузок, отключенных к началу ремонта; Выражение (4) также можно записать в виде:

ь вое I

!Ттр,+тУ,' (5)

где т„ер1 -время восстановления электроснабжения потребителей на

неповрежденных участках линии, при повреждении /-го участка линии, определяемое по выражению (6); г> -время затраченное на поиск, устранение

причины отказа и восстановление электроснабжения потребителей на поврежденном участке линии, определяемое по выражению (7).

тпер1 =тд1 + гш +г« +тв<> (6)

= '»+>. (7)

В диссертации приводятся упрощенные выражения для получения всех составляющих входящих в формулы (4, 6, 7), с учетом оснащения линии разъединителями и другими устройствами управления.

Ожидаемая продолжительность перерыва электроснабжения потребителей электроэнергии г„„ , обусловленная техническим состоянием распределительной сети 10 кВ и оснащением ее коммутационными аппаратами и устройствами управления, определяется-То п = г"10лйо •1 (тпср +0-К р) т}), (8)

В современных условиях договорных отношений между энергоснабжающими организациями и потребителями электроэнергии значение ожидаемой продолжительноеги перерыва электроснабжения позволяет оценить способность распределительной сети 10 кВ обеспечить требуемый потребителями уровень надежности электроснабжения.

В диссертации приведен пример применения методики определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей для конкретной распределительной сети 10 кВ ИЭС.

В пятой главе проводится комплексная сравнительная оценка применения СИП и неизолированных проводов в ВЛ 0,38-10 кВ.

В качестве объекта сравнительной оценки выступают сельские распределительные сети 0,38-10 кВ ЙЭС АО Мариэнерго.

Метод комплексной оценки технического состояния распределительных сетей положен в основу настоящего исследования. Суть метода состоит в оценке технического состояния сетей, по показателям надежности электроснабжения, качеству электроэнергии и издержкам на потери электроэнергии. Комплексным показатель технического состояния определяется:

// = .\ ||+Уд.+//„, (9)

где \'ц -ущерб от недоогпуска электроэнергии, руб./год; Ук -ущерб от низкого качества напряжения, руб./год; И„ -издержки на потери энергии, руб./год. Ущерб от недоотпуска электроэнергии определяется из выражения:

У = (Ю)

гДе .1 о"УДельиый ущерб от недоотпуска электроэнергии потребителям, руб./кВт-ч; (Р„- количество электроэнергии, недоотпущенной потребителю из-за нарушений в электроснабжении, определяемый по формулам (1, 2), кВт-ч.

Ущерб от низкого качества напряжения пропорционален неодинаковости напряжения и определяется:

У К = а ■ Н7п ■ W, (11)

где W- электроэнергия, отпущенная потребителям рассматриваемой части сети за определенный период времени, кВт-ч; а- удельный ущерб от низкого качества напряжения, руб./(%)2- кВт-ч; //„,- неодинаковость напряжения, (%)2.

Для определения Hт использованы уравнения, полученные на основе корреляционно-регрессионного анализа:

//o is = 12.5 - 0.04 W -0.61 / + 0.06 ■ N + 0.65Д1Г + 0,08• AÎ/,~ах ( 12)

//,0 -27.2-2,75 10 3 1Г - 0,37 • L + 0,03 • A' + 0,12-AU^X (13)

где //(i,i8, /'id" неодинаковость напряжения y потребителей и на шинах 10 кВ ТП 10/0,4 кВ, (%)2; W- электроэнергия переданная по данному элементу сети, тыс.-кВт-ч; /.-протяженность одной BJ1 или суммарная протяженность BJ1, отходящих от одной ТП, км; N- число подсоединенных к BJ1 электроприемников или ТП потребителей; дмаксимальная потеря напряжения в ВЛ, %; ДW-потерн электроэнергии в данном элементе сети, тыс.-кВт-ч;

Величина удельного ущерба от низкого качества определяется в зависимости от характера нагрузки потребителя или ТП 10/0,4 кВ в ценах 1991 г. Для перехода в цены 2005 г. использован коэффициент инфляции ктф= 30,1. Издержки на потери электроэнергии //„ определяется:

Я/7 = с-AW, (14)

где с -показатель удельных затрат на потери электроэнергии в сети, руб./(кВт-ч); ЛИ'-потери элекфоэнергии n сети, кВт-ч

Удельные затраты на потери электроэнергии в / элементе сеги приняты равными пене электроэнергии, которая равна средневзвешенному тарифу на электроэнергию в данной энергосистеме в год. В 2005 г стоимоаь 1 кВгч в сельской местности Республики Марий Эт составляет 1,2 руб

Рассмотрены следующие варианты применяемых проводов на ВЛ:

- для ИЛ 0,38 кВ: самонесущий (полированный провод марки СИГМ, неизолированный провод марки А.

- для ВЛ 10 кВ : защищенный провод марки СИП-3, неизолированный провод марки АС.

В таблице 2 представлены значения комплексного показателя П определенного для модели ВЛ 0,38 кВ и модели ВЛ 10 кВ длинной более 25 км при двух вариантах загрузки трансформаторов ТП 10/0,4 кВ: среднестатистической загрузке ИЭС равной 30% от номинальной мощности и режима полной загрузки.

Как видно из результатов таблицы 2, значение комплексного показателя технического состояния Я для ВЛ 0,38-10 кВ, выполненных с СИП меньше, чем при использовании неизолированных проводов. Это свидетельствует о том, что применение СИП на ВЛ 0,38-10 кВ дает значимый эффект повышения технического состояния распределительной сети 10 кВ.

Таблица 2

Значение комплексного показателя Я для моделей ВЛ 0,38-10 кВ (при различном коэффициенте загрузки К1 ТП 10/0,4 кВ).

Значение показателя П при применении неизолированных и

изолированных проводов

11окаш1сль к, =0.3 К 1.0

Модель ВЛ Модель ВЛ Модель ВЛ Модель ВЛ

0,38 кВ 10 кВ 0,38 кВ 10 кВ

А 1 СИП-4 АС С ип-з А I СИГМ АС СИГ1-3

Ущерб ог мелеют пуска электроэнергии ^Н ,тыс. руб. 0.38 0,04 382.4 97.8 1,25 0,15 1370,0 350.2

Ущерб от низкого качества напряжения ^ К ,тыс. руб. 0,49 0,49 17,9 18,0 2,83 2,81 105,6 115,8

Издержки на потери электроэнергии ^п , тыс. руб 0,27 0,30 21,4 24,7 5,75 6,27 273,8 315,3

Комплексный показатель Н, тыс. руб. 1,14 0,84 421.7 140,5 9,83 9,23 1749,4 781,3

Проведенная выше оценка применения СИП по комплексному показателю технического состояния показала, что СИП повышают техническое состояние распределительной сети. Вместе с этим, как показали проведенные исследования, стоимость сооружения ВЛ с СИП по сравнению с неизолированными проводами выше на 60% для ВЛ 10 кВ и на 10% для ВЛ 0,38 кВ.

При оценке преимуществ СИП по комплексному показателю /7, удельные ущербы от недоотпуска и низкого качества электроэнергии принимались средними ¡качениями, однако они изменяются в широких пределах значений, являясь неопределенными величинами Поэтому в диссертации в дополнении к комплексной оценке проведена многокритериальная оценка, в качестве частных критериев

которой вошли не ущербы ог недоотпуска и низкого качества электроэнергии, а недоотпуск (оценка надежности электроснабжения) и неодинаковость напряжения 'показатель качества электроэнергии). Согласно современной методике технической оценки лучший вариант необходимо выбирать по методу дисконтированных затрат, а также учитывать сопутствующие факторы, дополнительные показатели эффективности, социальные, экологические и косвенные финансовые результаты, неопределенности и «риски», связанные с осуществлением проекта. Кроме того, неопределенный характер также имеет и изменение нагрузок во времени

Учитывая эти положения в диссертации осуществлено сравнение вариантов распределительной сети 0,38-10 кВ при применении на ВЛ СИП и неизолированных проводов для моделей распределительных линий 0,38-10 кВ по многокритериальной модели с учетом неопределенности исходной информации.

В качестве стратегии рассмотрены следующие варианты применяемых в распределительной сети 0,38-10 кВ проводов: - применение неизолированных проводов; <р2 - применение самонесущих изолированных проводов.

При решении задачи в многокритериальной постановке в качестве частных критериев приняты дисконтированные затраты на применение СИП и неизолированных проводов в распределительных сетях 0,38-10 кВ, недоотпущенная >лектроэнер| ия из-за аварийных отключений линии, неодинаковость напряжения у алекгроприемников и потери электроэнергии.

Дисконтированные затраты на сооружение ВЛ имеют вид:

где К(. /7т, -капиталовложения на сооружение объекта и суммарные издержки его эксплуатации в год С; КШКв1 -ликвидационная (остаточная стоимость) объекта на момент окончания расчетного периода (то есть I = 7'/;); Е- норматив дисконтирования (приведения разновременных затрат).

В данной работе принято, что сооружений ВЛ 0,38-10 кВ происходит за первый год расчетного срока.

Ликвидационная стоимость определяется как:

^ шкв, - Ктор, (1 ~ Чреп • Т,), (16)

где аре11 -норма отчислений от капиталовложений на реновацию, я/!(,„в7=3,0%; Т, - время эксплуатации объекта до окончания расчетного периода.

В свою очередь I одовые суммарные издержки на эксплуатацию определяются:

где ИоГк ч - издержки на обслуживание сетей включают в себя расходы на текущий ремонт, заработную плату обслуживающего персонала, и прочие расходы; //„„„„- издержки на потерю электроэнергии;

*" И и ~ К ¡икс,) П + £)"'

(15)

"11 = "опо, + И,

(17)

и - ("к /I + 11 ^,,тр1. (18)

где чк , о,,,,,, - нормы отчислений ог капиталовложений соответственно на капитальный ремонт и обслуживание ВЛ 0,38-ЮкВ, икр~0,6%, а,^,=0,4%;

Затраты па эксплуатацию ВЛ с СИП снижаются на 80% по отношению к затратам на обслуживание ВЛ с неизолированными проводами, таким образом можно принять а,„-,с ,< ни =0,06%.

В сельскохозяйственных районах важным показателем качества электроэнергии является отклонение напряжения. Отклонение напряжения от номинального снижает эффективность использования ЭП производственного и бытового назначения, качество их работы и срок службы, нарушает технологические процессы, причиняет неудобство в быту. За критерий качества электроэнергии у потребителей принята величина равная произведению неодинаковости напряжения на величину полной мощности полученной потребителем при данном уровне качестве электроэнергии Я, Я1Пах . Неодинаковость напряжения определяется по формулам (12) и (13).

Оценку надежности обязательно следует включать в набор частных критериев для многокритериальной оценки рассматриваемых вариантов. За критерий надежности электроснабжения принята величина недоогпуска злекфической энергии определяемая по формулам (1) и (2):

При сравнении вариантов применяемых на ВЛ проводов потери электроэнергии необходимо включить в состав частных критериев оценки. Необходимость рассмотрения данного показателя как самостоятельного определяется ограниченное! ью ресурсов основных минеральных энергоносителей, в то время как для покрытия потерь электроэнергии необходимо сжигать дополнительные энергоносители.

Выбранные критерии считаются равнозначными.

Кроме многокритериапьности для задачи оптимизации СЭСР характерна неопределенность исходной информации. К неопределенной информации отнесена информация о законах измерения электрических нагрузок на перспективу.

Одним из основных подходов к решению задач выбора в условиях неопределенности заключается в поиске и использовании дополнительной информации о неопределенных факторах и приведении задач с неопределенными факторами к задачам со стохастическими. В качестве неопределенного фактора в работе принят коэффициент роста электрических нагрузок И ОС АО Мариэнерго на перспективу 20 лет.

Для получения дополнительной информации о неопределенном факторе, проведен экспертный опрос специалистов ИЭС, а также использованы отчетные данные Энергосбыта предприятия. В таблице 3 приведены полученные вероятности состояния среды -коэффициента роста нагрузок

Вероятности состояния среды О

Таблица 3

о = кр 1,15 1,4 2 3 4 5

р 0.1 0,2 0.5 0,1 0,05 0.05

Значения частных критериев для рассматриваемых вариантов сети 0,38-10 кВ <ри<р2 рассчитаны при коэффициенте роста электрических нагрузок Кр 1,15; 1,4; 2; 3; 4; 5.

После проведения имитационного моделирования и расчета значений частных критериев оценки функционирования распределительной сети составлены матрицы частных критериев, таблицы 4, 5.

Таблица 4

в = Кр 1,. Д№\

тыс. руб (%2кВА-103) тыс. кВт-ч тыс. кВт-ч

<Р\ Ч>2 <Р\ Ч>2 <Р1 <Р2 Vi <Р2

1.15 10431 Гб18! 7,75 7,91 20,32 5,19 26,62 30,66

и 1,4 10548 16316 9,29 9.58 24,74 6,32 39,45 45,44

2.0 10922 16747 13,91 14,76 35,34 9,03 80,51 92.73

3.0 , 11839 4.0 " "1 13124 17804 27,70 30,55 53,00 13,55 181,14 208,64

19283 54,78 61,54 70,-67 18,07 322,03 370,91

5.0 14776 21186 101,69 114,90 88,34 22,58 503,18 579,54

Таблица 5

Матрица значений частных критериев оценки модели ВЛ 0,38 кВ

0 = К/ та* * w гги>

гыс. руб. (%2кВЛ 10') тыс. кВт-ч тыс. кВт-ч

Vi <Р 2 <Р| <Р2 •Pi Ч> 2 <Pt <Р2

1,15 406 391 503,9 502,9 19,0 2,5 301,7 328,8

1,4 407 392 613,4 611,6 23,2 3,0 447,1 487,4

2.0 411 397 886,3 881,0 33,1 4,3 912,4 994,6

3,0 438 427 1287,6 1274,4 49,7 6,4 3882,3 4232,3

4,0 466 457 1864,9 1833,5 66,2 8,6 6901,9 7524,0

5,0 501 495 2646,0 2584,7 82,8 10,7 10784,2 11756,3

Таким образом, складывается ситуация выбора решения из рассматриваемых сфатегий Ф{(р^р2) по нескольким частным критериям оценки Г(/,, /2 („) и множеству состояний среды 0(0,.0, ",„ ) •

В работе рассмотрено два способа свертки частных критериев в единый оценочный функционал -аддитивный и мультипликативный.

Свертка частных критериев в единый оценочный функционал /•" мультипликативным способом представлена формулой:

F^Ufi-л mm, (19)

<=1

Для решаемой задачи с учетом выбранных частных критериев мультипликативный оценочный функционал будет иметь вид:

F = XV„W, (20)

Свертка частных критериев в единый оценочный функционал F с относительным нормированием частных критериев аддитивным способом представлена формулой:

F=tf, -»"»¡п. / = (21)

(=1 /max

Выбор варианта применяемых на BJ1 распределительной сети 0,38-10 кВ проводов по матрице оценочного функционала произведен по критерию Байеса.

В данной работе оптимальное решение поставленной задачи соответствует минимуму математического ожидания оценочного функционала, взвешенному по вероятностям состояния среды:

л

Щр-Фк) ~ ХДЛ Л*)-» »»», (22)

i-i

н

где р, - вероятность состояния среды, причем £/»,= 1; » -число всех

рассматриваемых состояний природы; Flk -оценочный функционал для к -ой стратегии при /-ом состоянии среды; R(p,<pk )- математическое ожидание оценочного функционала стратегии q>k

Результаты расчета математического ожидания оценочного функционала для стратегий <р),<р2 - различных вариантов применяемых на ВЛ проводов приведены в таблице 6 при мультипликативной свертке, в таблице 7 при аддитивной свертке.

Таблица 6

Математическое ожидание оценочного функционала стратегий <Pi,</>2 при

Модель ВЛ 0,38 кВ Модель ВЛ 10 кВ

i) vi 6 Ф 59.19 333,95

В(р.ц>2 ) <Р2 е Ф 8.05 159,27

Таблица 7

Математическое ожидание оценочного функционала стратегий <р, ,<р2 при ____аддитивной свертке для моделей ВЛ 0,38 и 10 кВ_

Модель ВЛ 0.38 кВ Модель BJ1 10 кВ

В(р.Ч>|) <Р\ еф 3,92 3,47

В(р,<р2) </>2 е Ф 3,09 3,26

Как видно из таблиц 6, 7, минимум математического ожидания оценочного функционала при мультипликативной и аддитивной свертке получен у стратегии для всех рассматриваемых моделей ВЛ. Это свидетельствует о том что применение самонесущих изолированных проводов на ВЛ 0,38-10 кВ является предпочтительным вариантом развития распределительных сетей 0,38-10 кВ.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

1. Анализ технического состояния существующих сельских распределительных сетей 0,38-10 кВ показал что, по многим параметрам они не оптимальны и не соответствуют современным требованиям, предъявляемым к ним потребителями электроэнер! ии. Более 50% существующих распределительных сетей 0,38-10 кВ требуют капитального ремонта или реконструкции.

2. Проведенный анализ причин и продолжительности отключений распределительных линий 10 кВ ЙЭС АО Мариэнерго показал, что наиболее повреждаемыми элементами распределительных линий являются неизолированный провод и изоляторы. Число отключений по причине отказов этих элементов составляет для изоляторов -21%, для провода -40,7%. Основными причинами отказов распределительных линий являются грозовые перенапряжения 24,2 %, гололедно-ветровые нагрузки -26,8 %, дефекты монтажа и заводов изготовителей 8,6%.

3. На основе нормативных показателей надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей определены требования к распределительной сети 10 кВ для обеспечения нормированных уровней надежности электроснабжения. Выведен показатель допустимой продолжительности отключений для сельскохозяйственных потребителей II и III категории, который составляет 9,2 и 72 ч./год соответственно.

4. Разработана методика определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ, позволяющая оценить способность распределительной сети обеспечить требуемый уровень надежности электроснабжения потребителей.

-1233

%00€Д

иъъ

5. В настоящее время отечественными кабельными заводами освоена технология производства СИП, линейной арматуры, монтажного оборудования и инструмента. Создана производственно-методическая база для подготовки рабочих и специалистов по строительству и эксплуатации ВЛИ и ВЛЗ.

6 Проведенное сравнение СИП и неизолированных проводов методом комплексной оценки технического состояния распределительных сетей и по многокритериальной модели в условии неопределенности исходной информации, показало, что применение СИП на ВЛ является предпочтительным вариантом развития распределительных сетей 0,38-10 кВ;

7. На основе проведенного анализа применения СИП в распределительных сетях 0,38-10 кВ необходимо сделать вывод о том, что все вновь сооружаемые и реконструируемые ВЛ должны выполняться с СИП, что позволит улучшить техническое состояние распределительных сетей и повысить надежность электроснабжения потребителей электроэнергии.

Основные положения работы отражены в следующих публикациях:

1. Клименко С. В., Лещинская Т. Б., Уменьшение количества режимов замыкания на землю в линиях 10 кВ за счет применения защищенных проводов // Одиннадцатая Междунар. науч.-техн. конференция студентов и аспирантов "Радиоэлектроника, электротехника и энергетика". Тез. докл. в 3-х т. Т. 3. 1 -2 марта 2005 г. -М.: МЭИ(ТУ), 2005. -С. 278.

2. Клименко C.B., Лещинская Т.Б., Применение самонесущих изолированных проводов для повышения надежности распределительных линий 0,38-10 кВ // Одиннадцатая Междунар. науч.-техн. конференция студентов и аспирантов "Радиоэлектроника, электротехника и энергетика": Тез. докл. в 3-х т. Т. 3. 1 -2 марта 2005 г. -М.: МЭИ(ТУ), 2005. -С. 279.

3. Клименко С. В. Применение самонесущих изолированных проводов как средство повышения надежности воздушных распределительных сетей 0,38-10 кВ // Методы и средства технической диагностики: Сборник научных статей. Вып. 21., Map. гос. ун-т.-Йошкар-Ола, 2004. - С. 180-185.

4. Клименко С. В. Сравнение показателей надежности сельских распределительных сетей, выполненных с применением изолированных и неизолированных проводов // Электромеханика. - 2004. - №6. -С. 14-18.

Подписано в печать ùh Полифафический центр МЭИ (ТУ) Красноказарменная ул., д. 13

Заказ ^ Тир. h ^

Печ.л.

ВВЕДЕНИЕ. ф

ГЛАВА 1. САМОНЕСУЩИЕ ИЗОЛИРОВАННЫЕ ПРОВОДА

ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 0,3 8-10 кВ.

1.1. Линии электропередачи с изолированными проводами за ф рубежом.

1.2. Самонесущие изолированных провода, применяемые в воздушных линиях 0,3 8 кВ.

1.2.1. Система самонесущих изолированных проводов напряжением до 1 кВ с неизолированным несущим нулевым проводом.

1.2.2. Конструктивное исполнение самонесущих изолированных проводов с изолированным несущим нулевым проводом.

1.2.3. Конструкция самонесущих изолированных проводов без несущего элемента.

1.3. Защищенные изоляцией провода для воздушных линий 6-20 кВ. 25 1.3.1. Конструкция защищенных изоляцией проводов марки

БАХ и СИП-3. ф 1.3.2. Изолированные провода (кабели) БАХКА.

1.4. Применение самонесущих изолированных проводов в воздушных линиях электропередачи 0,38-10 кВ в России.

Выводы по 1 главе.

ГЛАВА 2. ОЦЕНКА ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ СЕЛЬСКИХ

РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЕЙ 0,38-10 кВ.

2.1. Система электроснабжения сельских районов.

2.1.1. Анализ параметров сельских распределительных сетей. 38 ® 2.1.2. Техническое состояние сельских распределительных сетей.

2.1.3. Анализ факторов, влияющих на повреждаемость элементов распределительных сетей 0,38-10 кВ.

2.2. Анализ технического состояния и причин отключений в распределительных сетях 0,38-10 кВ ЙЭС АО Мариэнерго.

2.3. Определение показателей надежности ВЛ 0,38-10 кВ г». выполненных с применением СИП.

2.3.1. Определение показателей надежности В ЛИ и ВЛЗ по эксплуатационным данным.

2.3.2. Определение показателей надежности В ЛИ по анализу причин отключений ВЛ 0,38 кВ.

2.3.3. Определение показателей надежности ВЛЗ 10 кв по анализу причин отключений ВЛ 10 кВ.

Выводы по 2 главе.

ГЛАВА 3. НАДЕЖНОСТЬ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ.

3.1. Нормирование надежности.

3.1.1. Возможные способы учета надежности в системах электроснабжения.

3.2.1. Нормативные показателей надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей.

3.2. Ущерб от недоотпуска электроэнергии потребителям.

3.3. Расчет показателей надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей.

1 3.4. Оценка надежности электроснабжения потребителей ИЭС

АО Мариэнерго, обусловленная отказами распределительной

1 сети 10 кВ.

Выводы по 3 главе.

ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОЖИДАЕМОЙ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ПЕРЕРЫВА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ.

4.1. Существующие подходы к оценке технического состояния распределительных сетей 0,38-10 кВ.

4.2. Методика определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей.

4.3. Определение удельной частоты отказов распределительной линииЮкВ.

4.4. Определение коэффициента резервирования потребителя электроэнергии.

4.5. Восстановление работоспособности распределительной линии

10 кВ.

4.6. Ожидаемая продолжительность перерыва электроснабжения потребителей электроэнергии.

4.7. Пример применения методики определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей.

Выводы по 4 главе.

ГЛАВА 5. КОМПЛЕКСНАЯ ОЦЕНКА ПРИМЕНЕНИЯ САМОНЕСУЩИХ ИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ В СЕЛЬСКИХ

РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЯХ 0,3 8-10 кВ.

5.1. Комплексная оценка технического состояния сельских распределительных сетей 0,38-10 кВ.

5.1.1. Обобщенный критерий оценки технического состояния.

5.1.2. Ущерб от низкого качества напряжения и издержки на потери электроэнергии.

5.2. Комплектная оценка применения СИП в сетях 0,38 кВ на основе модели распределительной сети 0,38 кВ ИЭС АО Мариэнсрго.

5.2.1. Модель распределительной сети 0,38 кВ.

5.2.2. Потери электроэнергии в распределительной сети 0,38 кВ. ф 5.2.3. Потеря напряжения в распределительной сети 0,38 кВ.

5.2.4. Определение ущерба от недоотпуска электрической энергии в распределительной сети 0,38 кВ.

5.2.5. Определение комплексного показателя технического состояния распределительной сети 0,38 кВ при применении на BJI неизолированных проводов и СИП.

5.3. Комплексная оценка применения СИП в сетях 10 кВ на основе w моделей распределительных линий 10 кВ ИЭС АО Мариэнерго.

5.3.1. Потери электроэнергии в распределительной сети 10 кВ.

5.3.2. Потери напряжения в распределительной сети 10 кВ.

5.3.3. Определение ущерба от недоотпуска электрической энергии в распределительной сети 10 кВ.

5.3.4. Определение комплексного показателя технического состояния распределительной сети 10 кВ при ^ применении на BJI неизолированных проводов и СИП.

5.4. Сравнительный анализ стоимости сооружения BJI 0,38-10 кВ выполненных неизолированными и изолированными проводами.

5.4.1. Сравнительный анализ стоимости сооружения BJIH и

ВЛИ 0,38.

5.4.2. Сравнительный анализ стоимости сооружения BJIH и ВЛЗЮкВ.

5.5. Оценка применения СИП в распределительных сетях 0,38-10 кВ # по многокритериальной модели в условии неопределенности исходной информации.

5.5.1. Алгоритм принятия решения по многокритериальной оптимизации.

5.5.2. Формирования набора критериев оценки системы электроснабжения и выбор оптимального решения.

Выводы по 5 главе.

Современный этап развития систем электроснабжения сельских районов (СЭСР) характеризуется широким проникновением электроэнергии во все сферы сельского хозяйства и охватом практически всех обжитых районов нашей страны электрическими сетями. К электрическим сетям районов с малой плотностью нагрузок отнесены сельские электрические сети 0,38-110 кВ протяжённость которых в настоящее время составляет 2,3 млн. км, из них более 85% приходится на долю воздушных линий (ВЛ) 0,38. .10 кВ [19]. Непрерывно растет электропотребление в агропромышленном комплексе страны за счет коммунально-бытового сектора. Вместе с этим растут и требования, предъявляемые к надежности электроснабжения сельских потребителей, нормированным показателям качества электроэнергии, экономически обоснованным уровням потерь электроэнергии.

По оценке специалистов РАО ЕЭС в настоящее время техническое состояние и уровень эксплуатации сельских электрических распределительных сетей в России не соответствует современным требованиям и не обеспечивает требуемый потребителями уровень надежности.

Электрические сети сегодня находятся в неудовлетворительном состоянии, больше половины из них непригодны к дальнейшей эксплуатации или находятся в пограничном к этому состоянию, требующему капитального ремонта. Качественной электрической энергией обеспечивается лишь 60.65% потребителей. Продолжительность перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, по разным оценкам, характеризуется сейчас показателем 70. 100 ч. в год (на порядок выше, чем в развитых странах). Только половина потребителей первой и второй категории имеют резервное питание. Потери электроэнергии при передаче недопустимо велики и составляют 15. 18%, а в отдельных случаях до 30%.

Недопустимо велики масштабы повреждения воздушных линий электропередачи из-за климатических воздействий, особенно линий напряжением 0,38-10 кВ, которые определяют надежность электроснабжения населения и агропромышленного комплекса.

Значительная доля сетей была построена в 50-70 годы прошлого века. В доперестроечные годы ежегодно заменялось около 50000 км, в последнее десятилетие прокладывается не более 5000 км новых сетей ежегодно. А между тем срок службы сети 0,38-10 кВ, в среднем равняется 30-35 годам, т.е. в ближайшее время количество аварий на них будет увеличиваться в возрастающей прогрессии.

Основным направлением развития распределительных сетей на период до 2015 г. в соответствии с Энергетической стратегией России [34] является комплексное решение задач, направленных на обеспечение надежности и экономичности электроснабжения потребителей. Вопросы электроснабжения сельских районов должны решаться на технически более оснащенном уровне с использованием новых принципов технических решений.

Обеспечение бесперебойного электроснабжения -одно из важных свойств необходимых потребителю. Для снижения числа отключений в мировой практике в распределительных сетях 0,38-10 кВ широко применяются самонесущие изолированные провода (СИП), обеспечивающие высокую надежность и безопасность сетей. Особенно актуально их применение в сетях предназначенных для электроснабжения крупных пунктов (райцентров, центральных усадьб, рабочих поселков, станиц), а также животноводческих и птицеводческих комплексов, зернотоков и других объектов, сельских территорий.

По сравнению с традиционными линиями электропередачи, линии с самопесущими изолированными проводами имеют ряд конструктивных особенностей -наличие изоляционного покрова на токоведущих проводниках, повышенная механическая прочность, более совершенная сцепная и ответвитсльная арматура и др. Эти особенности обуславливают значительное повышение надежности электроснабжения потребителей и резкое снижение эксплуатационных затрат. Это, в свою очередь, обеспечивает экономическую эффективность применения изолированных проводов в распределительных электрических сетях.

Вопросам исследования надежности и повышения технического состояния сельских распределительных сетей посвящены работы: Барга И.Г., Будзко И.А., Гессена В.Ю., Гука Ю.Б., Зуля Н.М., Левина М.С., Левченко И.И., Лещинской Т.Б., Лыжко В.М., Мурадяна А.К., Прусса В.Л., Розанова М.Н., Рыбакова Л.М., Сыромятникова И.А., Сырых H.H., Терешко O.A., Тисленко В.В., Фокина Ю.А. и других авторов.

Цель работы. Проведение комплексной оценки применения самонесущих изолированных проводов в сельских распределительных сетях 0,38-10 кВ.

Задачи исследований. Достижение поставленной цели потребовало решение следующих задач:

1. Проведение анализа и оценки существующего уровня технического состояния сельских распределительных сетей 0,38-10 кВ;

2. Определение основных причин отключений и наиболее повреждаемых элементов распределительных линий 0,38-10 кВ;

3. Оценка влияния технического состояния распределительной сети 0,38-10 кВ на уровень надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей;

4. Разработка методики определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ;

5. Анализ существующих систем самонесущих изолированных проводов для В Л 0,38-10 кВ;

6. Определение показателей надежности ВЛ 0,38-10 кВ с самонесущими изолированными проводами;

7. Проведение сравнительной комплексной и многокритериальной оценки применения самонесущих изолированных и неизолированных проводов в сельских распределительных сетях 0,38-10 кВ.

Объект исследования: Методы комплексной и многокритериальной оценки средств повышения технического состояния распределительных сетей 0,38-10 кВ.

Методы исследования. Исследования, проведенные в ходе работы, базируются на использовании теории вероятностей, математической статистики, методов математического моделирования, системного анализа, теории надежности, теории электроснабжения сельского хозяйства, теории решений, методах многокритериальной оптимизации.

Научная новизна исследований состоит в следующем:

1. На основе нормативных показателей надежности электроснабжения определены показатели допустимой продолжительности отключений для различных категорий сельскохозяйственных потребителей;

2. Разработана методика определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ;

3. Определены прогнозируемые показатели надежности электроснабжения В Л 0,38-10 кВ с самонесущими изолированными проводами, в условиях эксплуатации в ЙЭС АО Мариэнерго;

4. Проведена комплексная и многокритериальная оценка применения самонесущих изолированных проводов в распределительных сетях 0,3810 кВ.

Практическая ценность работы:

1. Прогнозируемые показатели надежности электроснабжения ВЛ 0,38-10 кВ с самонесущими изолированными проводами в условиях эксплуатации ЙЭС АО Мариэнерго;

2. Методика определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ, которая позволяет оценить способность распределительной сети обеспечить требуемый уровень надежности электроснабжения конкретного потребителя;

3. Стоимости сооружения 1 км ВЛ 0,38 и 10 кВ выполненных с применением самонесущих изолированных проводов;

4. Доказанная эффективность применения самонесущих изолированных проводов в сельских распределительных сетях 0,38-10 кВ.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

1. Анализ технического состояния существующих сельских распределительных сетей 0,38-10 кВ показал что, по многим параметрам они не оптимальны и не соответствуют современным требованиям, предъявляемым к ним потребителями электроэнергии. Более 50% существующих распределительных сетей 0,38-10 кВ требуют капитального ремонта или реконструкции;

2. Проведенный анализ причин и продолжительности отключений распределительных линий 10 кВ ЙЭС АО Мариэнерго показал, что наиболее повреждаемыми элементами распределительных линий являются неизолированный провод и изоляторы. Число отключений по причине отказов этих элементов составляет для изоляторов -21%, для провода -40,7%). Анализ распределения отключений по часам суток показал, что наибольшая часть отключений происходит в дневные часы времени, когда ущерб от перерывов электроснабжения имеет наибольшее значение. Основными причинами отказов распределительных линий являются грозовые перенапряжения 24,2%, гололедно-ветровые нагрузки —26,8%, дефекты монтажа и заводов изготовителей 8,6%;

3. Проведенный анализ надежности электроснабжения показал, что при существующем техническом состоянии распределительной сети 0,38-10 кВ и слабой оснащенности средствами управления, время перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей второй категории может составлять более 35 часов в год, для третьей категории -150 часов, что не соответствует нормированным показателям надежности электроснабжения;

4. На основе нормативных показателей надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей определены требования к распределительной сети 10 кВ для обеспечения нормированных уровней надежности электроснабжения. Выведен показатель продолжительности отключений для сельскохозяйственных потребителей II и III категории, который составляет 9,2 и 72 ч /год соответственно;

5. Разработана методика определения ожидаемой продолжительности перерыва электроснабжения сельскохозяйственных потребителей, обусловленной техническим состоянием распределительной сети 10 кВ, позволяющая оценить способность распределительной сети обеспечить требуемый уровень надежности электроснабжения потребителя;

6. В результате изучения зарубежного и обобщения отечественного опыта строительства и эксплуатации в ряде регионов страны воздушных линий электропередачи напряжением 0,38 и 10 кВ определено что, применение в BJI самонесущих изолированных проводов способствует повышению технического состояния распределительных сетей по сравнению с BJ1 с неизолированными проводами. В настоящее время отечественными кабельными заводами освоена технология производства СИП, линейной арматуры, монтажного оборудования и инструмента. Создана производственно-методическая база для подготовки рабочих и специалистов по строительству и эксплуатации ВЛИ и ВЛЗ;

7. Проведенное сравнение ВЛ 0,38-10 кВ с СИП и неизолированными проводами методом комплексной оценки технического состояния распределительных сетей и по многокритериальной модели в условии неопределенности исходной информации, которое показало, что применение СИП на В Л является предпочтительным вариантом развития распределительных сетей 0,38-10 кВ;

8. На основе проведенного анализа применения СИП в распределительных сетях 0,38-10 кВ необходимо сделать вывод о том, что все вновь сооружаемые и реконструируемые должны выполняться с СИП, что позволит улучшить техническое состояние распределительных сетей, повысить надежность электроснабжения потребителей электроэнергии, снизить ущербы от недоотпуска электроэнергии.

1. Аберсон. М. Л. Оптимизация регулирования напряжения. -М.: Энергия, 1975.

2. Анализ показателей надежности и технического состояния объектов распределительных сетей за 2000 г. —М.: ОРГРЕС, 2001.

3. Андреевский В.Н. Ремонтно-восстановительные работы в электрических сетях.-М.: Энергоатомиздат, 1984.

4. Барг И. Г., Валк X. Я., Комаров Д. Т. Совершенствование обслуживания электросетей 0,4-20 кВ в сельской местности. -М.: Энергия, 1980. -242 с.

5. Бернас С., Цек 3. Математические модели элементов электроэнергетических систем. -М.: Энергоатомиздат, 1982. -312 с.

6. Блок В. М. Электрические сети и системы. Учебное пособие для электроэнергетических систем. -М.: Энергоиздат, 1988. -288 с.

7. Будзко И. А., Гессен В. Ю. Электроснабжение сельскохозяйственных предприятий и населенных пунктов. -М.: Колос, 1975. —287 с. (Учебники и учеб. пособия для высших, с.-х. учеб. заведений).

8. Будзко И. А., Зуль Н. М., Левин М.С. Ущерб от перерывов электроснабжения потребителей сельских районов // Механизация и электрификация сельского хозяйства. -1984. -№ 12. -С. 29-40.

9. Будзко И. А., Левин. М. С., Терешко O.A., Переверзев П.С. Комплексная оценка технического состаяния сельскохозяйственных сетей 10 и 0,38 кВ. //Электрическиие станции. 1987.-№12.-С. 56-60.

10. Будзко И. А., Левин М. С. Электроснабжение сельскохозяйственных предприятий и населенных пунктов. 2-е изд., перераб. и доп. -М.: Агропромиздат, 1985.-320 с.

11. Будзко И. А., Лещинская Т. Б., Сукманов В. И. Электроснабжение сельского хозяйства. -М.: Колос, 2000. -536 с. (Учебники и учеб. пособия для студентов высших учеб. заведений).

12. Веников В. А., Веников Г. В. Теория подобия и моделирования. -М.: Высшая школа, 1984.

13. Вентцель Е. С. Исследование операций. -М.: Наука, 1988.

14. Вентцель Е.С. Теория вероятностей. 4-е изд., стереотипное -М.: Наука, 1969.-576 с.

15. Выскирка А. С., Шевляков В. И. Применение изолированных проводов для ВЛ 0,38 кВ в сельской местности. Обзорная информация. —М.: Информэнерго, 1987.-36 с.

16. Глазунов А. А., Лещинская Т. Б., Шведов Г. В. Многокритериальная оптимизация параметров глубоких вводов в системах электроснабжения городов с учетом неопределенности развития электрических нагрузок. — М.: Агроконсалт, 2005.

17. Григорьев Н. Д. Анализ причин повреждаемости элементов сетей напряжением до 1000 В // Механизация и электрификация сельского хозяйства. -1984. -№1. -С. 47-49.

18. Губанов М. В., Лещинская Т. Б. Состояние сельской электрификации и ее перспективы // Механизация и электрификация сельского хозяйства. -2000. -№3.

19. Гук Ю. Б. Анализ надежности электроэнергетических установок. -Л.: Энергоатомиздат, 1988 -224 с.

20. Гук Ю. Б. Теория надежности в электротехнике. -Л.: Энергоатомиздат, 1990.-208 с.

21. Дьяков А. Ф. Системный подход к проблеме предотвращения и ликвидации гололедных аварий в энергосистемах. -М.: Энергоатомиздат,1987.-160 с.

22. Железко Ю. С. О нормативных документах в области качества электроэнергии и условий потребления реактивной мощности // Электрика. -2003. -№1. С. 9-16.

23. Зорин В. В., Тисленко В. В. Особенности расчета показателей надежности схем электрических сетей // Энергетика. -1973. -№6.

24. Зуев. Э. Н. Выбор основных параметров линий электропередачи районных электрических сетей в современных условиях. -М.: Информэлектро, 2003. -63 с.

25. Идельчик В. И. Электрические системы и сети: Учебник для вузов. -М.: Энергоатомиздат, 1989.-592 с.

26. Качество электроэнергии в сетях сельских районов / Левин М. С., Мурадян А. Е., Сырых H. Н.; Под. ред. акад. ВАСХНИЛ И. А. Будзко. -М.: Энергия, 1975. -224 с.

27. Кини Р. Л., Райфа X. Принятие решений при многих критериях: предпочтения и замещения: Пер. с англ. яз. -М.: Радио и связь, 1981.

28. Клименко С. В. Сравнение показателей надежности сельских распределительных сетей, выполненных с применением изолированных и неизолированных проводов // Электромеханика. 2004. — №6. -С. 14-18.

29. Козлов В. А. К решению проблемы надежности электроснабжения потребителей в современных условиях // Электрические станции. 1998.-№9 -С. 25-31.

30. Комаров Д. Т. Повышение надежности электроснабжения сельских потребителей. -М.: Информэнерго, 1976. -54 с.

31. Концепция развития электрификации сельского хозяйства России. М.: Россельхозакадемия, 2001.-35 с.

32. Левин М. С., Лещинская Т. Б., Белов С. И. Электроснабжение населенного пункта. Методические рекомендации по курсовому и дипломному проектированию. -М.: МГАУ им. В.П. Горячкина, 1999. -141 с.

33. Левин М. С., Лещинская Т. Б. Методы теории решения в задачах оптимизации систем электроснабжения: Учебное пособие / Под. ред. акад. ВАСХНИЛ И. А. Будзко. -М.: ВИПКэнерго, 1989. -130 с.

34. Левченко В. А. Прогнозирование показателей надежности элементов электрических систем с использованием теории подобия и регрессивного анализа: Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. -М.: МЭИ, 1986.

35. Лещинская Т. Б., Белов С. И. Определение показателей надежности электроснабжения сельскохозяйственного производства. —М.: Агроконсалт, 2004. -152 с.

36. Лещинская Т. Б. Методы многокритериальной оценки оптимизации систем электроснабжения сельских районов в условиях неопределенности исходной информации.-М.: Агроконсалт, 1989.

37. Логинов А. В., Логинова С. Е., Шаманов Д. Г. Пособие по проектированию воздушных линий электропередачи напряжением 0,38-20кВ с самонесущими изолированными и защищенными проводами. Книга

38. Система самонесущих изолированных проводов напряжением до 1 кВ без отдельного несущего элемента. -С-ПБ.: ENSTO, 2003 г.

39. Логинов А. В., Логинова С. Е., Шаманов Д. Г. Пособие по проектированию воздушных линий электропередачи напряжением 0,38-20 кВ с самонесущими изолированными и защищенными проводами. Книга

40. Система самонесущих изолированных проводов напряжением до 1 кВ с изолированным нулевым несущим проводником. -С-ПБ.: ENSTO, 2004 г.

41. Логинов А. В., Логинова С. Е., Шаманов Д. Г. Пособие по проектированию воздушных линий электропередачи напряжением 0,38-20 кВ с самонесущими изолированными и защищенными проводами. Книга

42. Система самонесущих изолированных проводов напряжением до 1 кВ с неизолированным нулевым несущим проводником. -С-ПБ.: ENSTO, 2004 г.

43. Логинов А. В., Логинова С. Е., Шаманов Д. Г., Уваров В. М. Пособие по проектированию воздушных линий электропередачи напряжением 0,38-20 кВ с самонесущими изолированными и защищенными проводами. Книга

44. Система защищенных проводов напряжением 6-20 кВ. -С-ПБ.: ENSTO-ОАО «РОСЭП», 2005 г.

45. Лыжко В. М. Выбор средств повышения надежности сельских электрических сетей в условиях неопределенности. Дисс. на соиск. уч. степ. к.т.н. -М.: МИИСП, 1988.

46. Макаров Е.Ф. Справочник по электрическим сетям 0,4-35 кВ и 110-1150 кВ: В 6 т. Т. 1. / Под ред. И. Т. Горюнова -М.: Папирус Про, 1999. -608 с.

47. Макаров Е.Ф. Справочник по электрическим сетям 0,4-35 кВ и 110-1150: В 6 т. Т. 2. / Под ред. И.Т. Горюнова-М.: Папирус Про, 2003. -640 с.

48. Марфин Н. И. Строительство линий электропередачи сельскохозяйственного назначения. -М.: Энергоатомиздат, 1983 -176 с.

49. Метельков А. А. Разработка методики планирования систем электроснабжения районов с малой плотностью нагрузок с учетомнеопределенности исходной информации: Автореферат дисс. на соиск. уч. ст.' к.т.н. -М.: МЭИ, 2004

50. Методика определения народнохозяйственного ущерба от перерывов электроснабжения сельскохозяйственных потребителей. -М.: ВИЭСХ, 1987.

51. Методика определения объектов ремонта и материальных затрат при составления плана капитального ремонта распределительных сетей / Отчет ЦКБ Главэнергоналадка, инв. №24-04-006-77, 1977. -32 с.

52. Методика определения экономического ущерба от отказов электроэнергетического оборудования энергосистем. -М.: Экономэнерго, 1984.-34 с.

53. Методические рекомендации по определению ущербов от отклонения напряжения на животноводческих предприятиях. М.: ВИЭСХ, Москва 1986.

54. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов и их отбору для финансирования. Официальное издание. -М.: Информэлектро, 1994. -80 с.

55. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов (вторая редакция). Официальное издание. -М.: Экономика, 2000. —421с.

56. Методические указания по определению экономической эффективности средств повышения надежности в сельских электрических сетях. -М.: Сельэнергопроект, 1985 -130 с.

57. Неверов Г. А. Режимный метод исследования надежности основных электрических сетей энергосистем: Автореферат дисс. на соиск. уч. ст. канд. тенх. наук. Новочеркасск, 1975.

58. Обобщение опыта эксплуатации BJI 0,38-20кВ с изолированными и защищенными проводами.-М.: ОРГРЕС, 1999.

59. Переверзев П. С. Методы оценки технического состояния сельскихэлектрических сетей и выбора мероприятий по его улучшению: Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. -М.:МИИСП, 1988.

60. Пиковский А. А., Татарин В.А. Технико-экономические расчеты в энергетике в условиях неопределенности. -Л.: Изд. Ленинградского университета, 1981.-196 с.

61. Полянина И. Н. Повышение эффективности функционирования распределительных сетей районов с малой плотностью нагрузок (на примере Йошкар-олинских электрических сетей): Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. -М.: МЭИ, 2004.

62. Поспелов Г. Е., Русан В. И. Надежность электроустановок сельскохозяйственного назначения. -Минск: Ураджай, 1982. —166 с.

63. Потери электроэнергии в электрических сетях энергосистем / В.Э. Воротницкий, Ю. С. Железко, В. Н. Казанцев и др.; Под ред. В.Н. Казанцева. -М.: Энергоатомиздат, 1983. -368 с.

64. Правила устройства электроустановок 6-е изд., перераб. и доп. / Министерство топлива и энергетики. -М.: Главэнергонадзор, 1998.

65. Правила устройства электроустановок. Раздел 2. Передача электроэнергии. Главы 2.4, 2.5. 7-е изд. / Министерство топлива и энергетики -М.: Главэнергонадзор, 2003.

66. Практикум по электроснабжения сельского хозяйства / Под ред. И. А. Будзко.- 2-е изд., перер. и доп. М.: Колос, 1982. -319 с. (Учебники и учеб. пособия для высших, с.-х. учеб. заведений).

67. Преимущества самонесущих изолированных проводов 6-35 кВ. Способы защиты воздушных линий от грозовых перенапряжений // Новости электротехники. -2002. -№3.

68. Прусс В. Л. Тисленко В. В. Повышение надежности сельских электрических сетей. -Л.: Энергоатомиздат, 1989.

69. Разработка стратегии развития распределительных электрических сетей до 2015 г.: Отчет о НИР. -М.: РОСЕП, 2004.

70. Руководящие материалы по проектированию электроснабжения сельского хозяйства // Методические указания по обеспечению при проектировании нормативных уровней надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей. -М.: Сельэнергопроект, 1986.

71. Рыбаков Л. М. Методы и средства обеспечения работоспособности электрических распределительных сетей 10 кВ: научное издание. -М.: Энергоатомиздат, 2004.

72. Справочник по проектированию электроэнергетических систем / Под ред. С. С. Рокотяна и И. М. Шапиро. -М.: Энергоатомиздат, 1985.

73. Терешко О. А. Методика расчета показателей надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей. -М.: Всесоюзный институт повышения квалификации руководящих работников и специалистов, 1991 -54 с.

74. Терешко О. А. Разработка и исследование методов повышения эффективности капитального ремонта электрооборудования сельских распределительных сетей: Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. -М.:МИИСП, 1981.

75. Тисленко В.В. Морозов А.Н. Влияние надежности элемента эхем электроснабжающих сетей на надежность питания потребителей// Методические вопросы исследования надежности больших схем энергетики /СЭИ СО АН СССР. -Вып.7. -Иркутск. 1976. -С. 85-93.

76. Трухаев Р. И. Модели принятия решения в условиях неопределенности. -М.: Наука, 1981.

77. Угод Е. И., Шевляков В. И. Принципы создания распределительных электрических сетей повышенной надежности // Электрические станции. — 1991.-№2.

78. Федосенко Р. Я., Мельников А. Я. Эксплуатационная надежность электросетей сельскохозяйственного назначения. -М.: Энергия, 1977. -320 с.

79. Фокин Б. А. Методы расчета надежности сложных системэлектроснабжения. Труды МЭИ, вып. 242. -М.: МЭИ, 1975.

80. Фокин Ю. А., Труфанов В. А. Оценка надежности систем электроснабжения-М.: Энергоиздат, 1981.

81. Фокин Ю. А., Харченко А. М. Методы построения расчетной схемы расчета показателей надежности сложных систем с большим числомэлементов // Энергетика. -1978 -№8.

82. Фролов В.А. Получение объективной информации о надежности электроснабжения // Механизация и электрификация сельского хозяйства, 1983.-№3.

83. Шевляков В. И. Разработка концепции развития распределительных электрических сетей сельских территорий: Дисс. на соиск. уч. ст. к.т.н. — М.: ВИЭСХ, 2001.

84. Экономика промышленности: Учебное пособие для вузов.- В 3-х т. Т.2.

85. Экономика и управление энергообъектами. Кн.1. Общие вопросы экономики и управления / H.H. Кожевников, Т.Ф. Басова, Н.С. Чинакаева и др.; Под ред. А.И. Барановского, H.H. Кожевникова, Н.В. Пирадовой. -М.: Издательство МЭИ, 1998.

86. Экономика промышленности: Учебное пособие для вузов.- В 3-х т. Т.2. Экономика и управление энергообъектами. Кн.2. РАО «ЕЭС России».

87. Ф Электростанции. Электрические сети / H.H. Кожевников, Т.Ф. Басова,

88. Н.С. Чинакаева и др.; Под ред. А.И. Барановского, H.H. Кожевникова, Н.В. Пирадовой. -М.: Издательство МЭИ, 1998.

89. Электротехнический справочник: В 4-х т. Т. 3. Производство, передача и ф распределение электрической энергии / Под общ. ред. профессоров МЭИ

90. В.Г. Герасимова и др. 8-е изд., исп., и доп. -М.: Издательство МЭИ, 2002. -964 с.

91. Эндрени Дж. Моделирование при расчетах надежности в ® электроэнергетических системах. -М.: Энергоатомиздат, 1983 -334 с.

92. Aillert Р. "Bull. Soc. Française des Electr.", 1959 -№ 61

93. Gaussens P. "Bull Ass. Suiss des Electr.", 1959 -№ 26

94. Rice Mike. Aerial bundled conductors debated.- Electrical Times, 1982, N 4657, 10

95. Schmeltz J. Les cables de distridution en aluminium a Electricite de France. -Rev. aluminium, 1974, N 434, 607-617.

96. Schmeltz J., Ferran J., Lonet M. . Les cables de distridution a Electricite de France.: Journees etud. int. Cables energ. isolant synt., 5-10 mars, 1984. Paris, 1984, 17-24.90.