Исследование тепломассопереноса при вулканизации покрытий гуммированных объектов в конвективных аппаратах

Панфилова, Ольга Александровна

Промышленная теплоэнергетика

автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Исследование тепломассопереноса при вулканизации покрытий гуммированных объектов в конвективных аппаратах

кандидата технических наук: Панфилова, Ольга Александровна
город: Вологда
год: 2009
специальность ВАК РФ: 05.14.04

Диссертация по энергетике на тему «Исследование тепломассопереноса при вулканизации покрытий гуммированных объектов в конвективных аппаратах»

Автореферат диссертации по теме "Исследование тепломассопереноса при вулканизации покрытий гуммированных объектов в конвективных аппаратах"

На правах рукописи Панфилова Ольга Александровна

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА ПРИ ВУЛКАНИЗАЦИИ ПОКРЫТИЙ ГУММИРОВАННЫХ ОБЪЕКТОВ В КОНВЕКТИВНЫХ АППАРАТАХ

Специальность: 05.14.04 - Промышленная теплоэнергетика

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 д

Череповец - 2009

003468774

Работа выполнена в Вологодском государственном техническом университете

Научный Заслуженный деятель науки РФ

руководитель: доктор технических наук, профессор

Осипов Юрий Романович

Официальные доктор технических наук, профессор

оппоненты: Синицын Николай Николаевич

кандидат технических наук, доцент Бормосов Николай Александрович

Ведущая организация - ОАО «Северсталь-метиз», Череповецкий завод

Зашита диссертации состоится «29» мая 2009 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.297.01 в Череповецком государственном университете по адресу: 162600, Вологодская обл., г. Череповец, пр. Луначарского, 5.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Череповецкого государственного университета

Автореферат разослан « 28 » апреля 2009г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Никонова Е.Л.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Вулканизация многослойных эластомер-ных гуммировочных покрытий является одним из наиболее сложных тепловых процессов, протекающих при нестационарных тепловых потоках и теплообмене между теплоносителем и нагреваемым изделием. Термодиффузионные и вулканизационные процессы сопровождаются большими затратами энергии, нуждаются в совершенствовании и имеют наибольшее значение во всем цикле работ, связанных с изготовлением гуммированных объектов, так как непосредственно влияют на качество и эксплуатационные свойства получаемых изделий.

Повышение эффективности процессов тепловой вулканизации эла-стомерных покрытий возможно за счет создания непрерывных технологических процессов, применения предварительной тепловой обработки гуммировочных покрытий, использования высокотемпературных теплоносителей, выбора рационального теплового режима, уменьшения тепловых потерь. Следовательно, дальнейшее повышение качества и сокращение цикла вулканизации возможно лишь при внедрении в производство поточных линий для гуммирования, непрерывности и ритмичности технологического процесса изготовления, стабилизации параметров теплоносителей, интенсификации и автоматизации операций, которые должны базироваться на современных результатах исследований тепломассопереноса в гуммировочных покрытиях.

Поэтому актуальной является проблема совершенствования расчетов и математического моделирования термодиффузионных полей в резиноме-таллических изделиях, вулканизуемых в конвективных аппаратах с различными теплоносителями; определения степени вулканизации покрытий с учетом реальных изменений свойств материалов при вулканизации для получения объективной информации о результатах процесса, разработки инженерной методики и рекомендаций по проектированию рациональных тепловых режимов.

Цель работы - интенсификация и совершенствование процессов тепло- и массообмена и тепловых режимов вулканизации покрытий гуммированных объектов на основе исследования математических моделей внутреннего переноса теплоты и массы и корректировка тепловых режимов термообработки.

Научная новизна.

1. Разработаны математические модели процессов тепло- и массообмена при термообработке гуммированных изделий.

2. Предложена методика оптимизации тепловых режимов вулканизации гуммировочных покрытий с применением разработанных математических моделей.

3. Проведена оценка эффективности методов интенсификации конвективного теплообмена при горячем креплении покрытий к металлу.

4. Предложена методика расчета параметров граничных условий, влияющих на качество и продолжительность тепловых режимов с учетом координаты точки математической модели массопереноса, лимитирующей продолжительность процесса термообработки.

5. Впервые получена зависимость концентрации вулканизующего агента от продолжительности термообработки гуммировочного покрытия.

Практическая ценность результатов работы заключается в том, что внедрение предложенных математических моделей процесса вулканизации покрытий гуммированных объектов и разработанной на их основе инженерной методики расчета позволяет повысить эффективность тепломассооб-менных процессов, автоматизировать участок вулканизации поточной линии по производству гуммировочных покрытий, повысить качество продукции, уменьшить энергозатраты, улучшить экологическую обстановку производственной среды.

Достоверность полученных результатов и выводов, сделанных на их основе, подтверждается экспериментальными исследованиями, а также теоретическими расчетами и опытными данными других авторов.

При математическом моделировании процессов тепломассообмена в гуммировочных покрытиях использованы фундаментальные положения теории тепломассопередачи.

Теоретической и методологической основой диссертационного исследования являются методы дифференциального и интегрального исчисления, численные методы, методы оптимизации, экономического анализа.

Реализация результатов исследования. Практическая реализация результатов исследования осуществлена в производственном цикле предприятий Вологодской и Архангельской областей: ООО «Сухонский ЦБК» (г. Сокол); ОАО «Архэнерго» (г. Вельск, Архангельская обл.); ООО «Агрохим» (г. Вологда); ОАО «Корпорация Вологдалеспром» (г. Вологда); ООО «Ха-ровсклеспром» (г. Харовск); ООО «Предприятие Агропромэнерго» (Вологодская обл., п. Ясная Поляна).

Апробация работы и публикации. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и получили положительную оценку на IV международной науч.-техн. конф. «Повышение эффективности теплообменных процессов и систем» (Вологда, 2004), на международной науч.-техн. конф. «Современная наука и образование в решении проблем экономики Европейского Севера» (Архангельск, 2004), на IV международной науч. конф. «Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах» (Череповец, 2004), на Всероссийской науч. конф. «Молодые исследователи - регионам» (Вологда, 2005), на III международной науч.-техн. конф. «Материалы и технологии XXI века» (Пенза, 2005), на II Всероссийской науч. конф. «Математическое моделирование и краевые задачи» (Самара, 2005), на III Всероссийской науч.-техн. конф. «Вузовская наука - региону» (Вологда, 2005), на III международной

науч.-техн. конф. «Информатизация процессов формирования открытых систем на основе СУБД, САПР, АСНИ и систем искусственного интеллекта» (Вологда, 2005), на международной науч.-техн. конф. «Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства» (Череповец, 2005), на международных науч.-техн. конф. «Автоматизация и энергосбережение машиностроительного и металлургического производств, технология и надежность машин, приборов и оборудования» (Вологда, 2005, 2006, 2007,2008 гг.).

Материалы исследований докладывались на заседаниях семинара «Повышение эффективности тепломассообменных процессов и систем» в Вологодском государственном техническом университете.

По теме диссертации опубликовано 33 печатные работы, из которых 3 работы в реферируемых печатных изданиях, утвержденных ВАК России.

В 2006 г. научная работа «Энергосберегающие технологии при местном ремонте покрытий гуммированных объектов в химических и металлургических производствах», связанная с тематикой диссертации, получила государственную премию Вологодской области по науке и технике.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, библиографического списка из 271 наименований, приложений. Объем диссертации составляет 148 с. машинописного текста, 69 рисунков и 1 таблица, а также 60 с. в 10 приложениях.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность работы, сформулирована цель исследований, показана научная новизна и практическая ценность. По результатам предварительного анализа целей работы разработана структура и содержание диссертации.

Глава 1. Теоретические аспекты процессов тепломассообмена при вулканизации эластомерных покрытий гуммированных объектов конвективным способом

Проведен анализ современного состояния теоретических и практических исследований конвективного теплопереноса при вулканизации многослойных резинометаллических объектов, рассмотрены и обобщены математические модели процесса термообработки бесконечных пластин.

Качество эластомерных обкладок гуммированных объектов зависит не только от температуры, но и от распределения агента вулканизации (серы) в покрытии, являющегося откликом на распределение температуры. В связи с этим проведен анализ современного состояния теоретических и практических исследований массопереноса вулканизующего агента при термообработке многослойных резинометаллических изделий. Рассмотрено воздействие серы на процесс вулканизации и качественные свойства гуммированного изделия.

Процесс конвективной термообработки определяется двумя основными задачами: внутренней и внешней. Внутренняя задача характеризуется

превращениями, происходящими с эластомерными материалами в процессе их термообработки, и изменениями температуры по толщине образца. Внешняя задача определяет условия нагрева материала и интенсивность тепло- и массообмена между теплоносителем и поверхностью, в, результате которых устанавливается необходимая для совершенствования внутренних превращений температура.

Теоретическому изучению процессов тепломассообмена при конвективном подводе теплоты посвящены работы таких ученых, как: Лыков A.B., Михайлов Ю.А., Кутателадзе С.С., Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел A.C., Мотовиловец И.А., Беляев Н.М., Рядно A.A., Карташов Э.М., Кудинов A.A., Кудинов В.А., Калашников В.В., Цой П.В., Зарубин B.C., Дульнев Г.Н., Коздоба Л.А. и др. Процесс массопереноса вещества исследован в работах Рудобашты СЛ., Карташова Э.М., Райченко А.И., Самарского A.A., а массоперенос и диффузия агрессивных сред - в работах Зуева Ю.С., Луком-ской А.И., Степанова Р.Д., Шленского О.Ф., Тынного А.Н., Головина В.А., Бухиной М.Ф., Осипова Ю.Р. Гуммирование и вулканизация резинометал-лических покрытий подробно рассмотрен в работах Гофмана В., Гуля В.Е., Догадкина Б.И., Донцова A.A., Кошелева Ф.Ф., Бирюкова И.В., Богаткова Л.Г., Пенкина Н.С., Давыдова А.П., Осипова Ю.Р. и др.

Анализ работ перечисленных авторов позволяет сделать вывод о важности и значимости процессов тепло- и массопереноса при термообработке гуммировочных покрытий и констатировать то, что внутренние задачи при термообработке эластомерных покрытий требуют дальнейшего изучения и решения.

Рационального использования конвективного подвода теплоты можно достичь лишь в результате углубленного теоретического и математического исследования процесса тепломассопереноса, так как нерешенным остается множество проблем, связанных с увязкой получаемых решений с условиями гидродинамического взаимодействия фаз, предварительной термообработки, послевулканизационного охлаждения, конструктивной реализации и др. В связи с этим в настоящей работе поставлены и решены следующие задачи:

1. Исследовать, обобщить, дополнить известные и создать собственные математические модели процесса теплопереноса при вулканизации многослойного резинометаллического изделия с целью определения рационального температурного режима термообработки.

2. Разработать математические модели процесса массопереноса вулканизующего агента при вулканизации многослойного резинометаллического изделия с целью повышения работоспособности покрытий, определения степени вулканизации и оптимального режима термообработки покрытий.

3. Провести расчетно-экспериментальные исследования кинетических особенностей тепло- и массопереноса при термообработке эластомерных покрытий, влияния распределения вулканизующего агента на качественные показатели готового гуммированного изделия.

4. Доказать, что влияние условий массопереноса при термообработке апа-стомерных покрытий в аппаратах конвективного типа приводит к улучшению качественных показателей покрытий: степени и равномерности вулканизации, повышению адгезии эластомерного покрытия к металлу и между слоями, стойкостью к действию агрессивных сред и др.

5. Разработать рекомендации по выбору оптимальных тепловых режимов вулканизации эластомерного покрытия с учетом полей концентрации вулканизующего агента.

6. Разработать инженерную методику расчета тепловых режимов термообработки эластомерных покрытий на металле при различных способах конвективной вулканизации.

Глава 2. Математическое моделирование процесса теплопереноса при предварительном нагреве и вулканизации многослойных резинометал-лнческих объектов

Выбор режима термообработки, в частности продолжительности нагрева гуммированного объекта, зависит от нестационарного распределения и изменения температур по времени в нем. В связи с этим, рассмотрим перенос теплоты в многослойном объекте.

Процесс конвективного теплопереноса в многослойном резинометал-лическом изделии при вулканизации или предварительной термообработке описывается системой дифференциальных уравнений (1) с начальным условием (2) и граничными условиями (3 - 6) (краевая задача в общем виде):

дТАх.х) , . Э27](х,т) , . ,1ч

ст дх

где 5,._, ^ х < 5,, 50=0, 5П = 6, / = 1,2,...,п, т > 0,

Т, (х, т)|т=0 = Г0 = сога/, 50 < х < 6„ , (2)

/ ч , ч дт<(х,т) дТш(х,т) Т, (х, т = Тм (х,т , Х1 I = 1 > при * = 6,. (5,6)

дх дх

В зависимости от сочетания, чередования, числа слоев и используемых материалов обкладки и металлической основы из общей краевой задачи теплопереноса в многослойных объектах выделены следующие: 1) задача теплопереноса при предварительном нагреве в однослойном покрытии (несколько слоев из одного материала рассматриваются как единая система); 2) задача теплопереноса при предварительной термообработке двухслойного гуммировочного покрытия (резина + эбонит) и вулканизации двухслойного резинометаллического объекта (подложка - сталь, обкладка - эбонит или резина); 3) задача теплопереноса при предварительной термообработке симметричного трехслойного гуммировочного покрытия (металлическая

подложка + эластомерное покрытие + металлическая подложка; эластомер-ное покрытие + металлическая подложка + эластомерное покрытие; резина + эбонит + резина); 4) задача теплопереноса при вулканизации многослойного гуммировочного покрытия (несимметричного) и многослойного резиноме-таллического объекта.

Решение приведенных краевых задач в работе было получено с помощью операционного метода. Можно использовать метод конечных интегральных преобразований или метод разделения переменных.

На основе решений построены кривые распределения температур в резинометаллических объектах с покрытиями марок 1976 (СКБ), 4476 (СКВ), ИРП-1025 (наирит), 1814 (СКБ), 1751 (СКБ), ИРП-1213 (НК), ИРП-1214 (НК) и др. с помощью пакета программ Mathcad, алгоритм расчета в котором приведен в Приложении 9 диссертационной работы. Проведены сравнения результатов вычислений и экспериментальных данных Осипова Ю.Р., Осипова С.Ю. и собственных.

Задача 1. Математическое моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке однослойных гуммировочных покрытий

Решение краевой задачи (1 - 6) (/=1) имеет вид:

Т0-Т(х,х) Тп -71

= 1-1

2sin(n„)

„=i n„+sin(n„)cos(n„)

•cos ця

(7)

! J MM

i^Tr*^- •—»—"'F'

10\ м

Рис. 1. Кривые распределения температуры в однослойном покрытая марки 1752 (НК+СКБ) при 6„б = 4,5 мм, Тс = 418 К, То = 293 К, а = 200 Вт/(м2 К); время прогрева: 1 -10 с, 2 - 20 с, 3 - 30 с, 4 - 40 с, 5 - 50 с, 6 - 60 с, 7 - 120 с, 8 - 180 с, 9 - 300 с, 10 - 600 с

(--расчет, • - эксперимент)

Оптимальная скорость воздуха газового потока уе наряду с размером твердых частиц инертного зернистого теплоносителя

где - корни характеристического уравнения ctg ц=ц/Ш.

На основе решения (7) построены кривые распределения температуры в резинометаллических объектах с покрытиями марок 1976 (СКБ), 2566 (НК+СКБ), 1752 (НК+СКБ) и др. после термообработки в псевдоожиженном слое инертного зернистого теплоносителя.

В качестве примера расчета на рис. 1 приведены температурные кривые в эбонитовом покрытии марки 1752 (НК+СКБ), которые сравнены с экспериментальными данными Осипова Ю.Р. и др. Отклонение аналитических расчетов от опытных данных составило 1 - 6 %.

(рис. 2), которая

является важным фактором, влияющим на интенсивность теплообмена между поверхностью изделия и псевдоожиженным слоем, может быть найдена из уравнения: Яеопт=0,Шг"'5!, (500<Лг<183000).

Для расчета максимальных коэффициентов теплоотдачи использова-

, т 0,22 л 0,67 .-0,34 но уравнение атах = *> 23 РТв ^т "

,0,33 0,11 т Рг

„0Д1

Кроме того, максимальный коэффициент теплоотдачи может быть найден из зависимости на рис. 3.

а, Вт/(м2К)

200 160 120 80 40 0

0 0,5 1,0 1,5 V, м/с

Рис. 2. Зависимость оптимальной скорости Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи воздуха от размера частиц инертного теп- от скорости воздуха и размера частиц: 1, 2, 3, 4 -лоносителя вулканизация в псевдоожиженном слое инертно-

го зернистого теплоносителя; 5 - конвективная вулканизация; размер частиц, мм: 1 - 0,425; 2 -0,7; 3 - 1,0; 4- 1,4; Я0= 120 мм Задача 2. Математическое моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке двухслойных гуммировочных покрытий и вулканизации двухслойных резинометаллических объектов Решение приведенной краевой задачи (1-6) (/=2) имеет вид:

Г,(хд) = Гс- 21 Я=1

-0оВ|[В12

С05Ц„5ШУЦ„^— ЛГеЗтЦлС05УЦ„-~- 1 +

+е0В11ц„ I 51пд„ вшуц„ + Кг со$ р„ соб уц„ I + 00В12уц„ соеуц

+0оЕИ|В125туц„ 1 +

«1

И=1

+в0В|1В12 СОЭУЦ, + ЛГ£ СОЗУЦ„ 5ШЦ„ ^ - /Г6в0В11В12 БШЦ„ -

■ф-'Ы

, при 0<х<52',

(9)

ГДе Ф) = Сл (B¡2V + ^eBil )(vsin v»n со^п + cosv(i„ sinn„ ) + ц* (Bi, + KEvBi2)• ■(vcosvn„ sinn„ +sinvn„ COS|i„)+ УЦ^ (cosvn„ sinnn + ÁTE sinvn„ COSH„) +

- Kt BiiBi2)(cosvti„ cosn,, - vsinvn,, sinnn) + Bi,Bi2 (sinvn,, C0SM„ + cosvn„ sinn„ )+ H„ v^ - Bi, Bi2 )(v cosvn„ cos(i„ - sin V¡1„ sinn„ ) >

K\ =A.i/A.2 ; Ks =5i/52; Ka=(a2/a])m; v=Ks -Ka; Kt=Kx -Кя; в0=Тс-Т0.

На основе решений (8), (9) построены кривые распределения температуры в резинометаллических объектах с покрытиями марок 1976 (СКБ), 4476 (СКБ), ИРП-1214 (НК) и др. после термообработки в псевдоожижен-ном слое инертного зернистого теплоносителя. В качестве примера на рис. 4 приведены температурные кривые, сравненные с экспериментами Осипова Ю.Р. и др. Отклонение расчетов от опытных данных составило 2-1%.

В процессе вулканизации образцов постоянно отслеживалась температура внутри покрытия. Изменение температуры по толщине эластомерной обкладки, в стальном слое и окружающей среде контролировались электронными потенциометрами типа КВТ. Измерение температур производилось с помощью хромель-копелевых термопар

, „ ХК, установленных перед вулкани-

Рис. 4. Кривые температуры при предваритель- _ г

ном нагреве в двухслойном покрытии марки зациеи обкладок между слоями, на 1752 (НК+СКБ) + 2566 (СКБ) при тс = 418 К, Г0 стыках соседних слоев эластомеров = 293 К, а = 200 Вт/(м2-К); = 1,5+3,0 мм; и на стыке обкладок с металличе-время прогрева: 1 -10 с, 2 - 20 с, 3 - 30 с, 4 - 40 ским слоем с, 5 - 50 с, 6 - 60 с, 7 - 120 с, 8 - 180 с, 9 -600 с,

10 - 900 с (--расчет; • - эксперимент)

Задача 3. Математическое моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке симметричных трехслойных гумми-ровочных покрытий

Решение приведенной краевой задачи (1 - 6) имеет вид:

Ч*л)-т0

Т,-Тп

2cos

= 1-1-пЛ

Kt)

9пМ

(10) (11)

2 K¡ + sin ^+ ш" +K¡ )f1+K^2Ks)1costl" 1ц п cos íM" 1+

i-j^+jc-'jci

i + bi

ц„ - корни уравнения i - ^ (1+) tgn - кь tg ц ■ tg ^ У кь j - кь (i + кь) tg (ц к У j = о.

6«у10\ м

На основе решений (10), (11) построены кривые распределения температуры в резинометал-лических объектах с покрытиями марок 1976 (СКБ), 4476 (СКБ), ИРП-1025 (наирит), 1751 (СКБ) и др. после термообработки в псев-доожиженном слое инертного зернистого теплоносителя.

В качестве примера расчета на рис. 5 приведены температурные кривые в трехслойном покры-

Рис. 5. Кривые распределения температуры при л пне. т\гг\

предварительной обработке покрытия марки тии маРки 1976 (СКЬ) + 1751

1976 (СКБ)+1751 (СКБ)+ 1976 (СКБ) при 5„б = (СКБ) + 1976 (СКБ), которые

1,5 + 1,5 + 1,5 мм, Гс = 418 К, т„ = 293 к, а = сравнены с экспериментальными

200 Вт/(м2К), время прогрева: 1 - 10 с, 2 - 20 с, данными Осипова Ю.Р. и др. От-3 - 30 с, 4 - 40 с, 5 - 50 с, 6 - 60 с, 7 - 120 с, 8 - у

клонение расчетов от опытных данных составило 3 - 7 %.

180с,9-300с, Ю-бООс

(--расчет, • - эксперимент)

Задача 4. Математическое моделирование процесса теплопереноса при вулканизации многослойных гуммировочных покрытий и многослойных резинометаллических объектов

Решение краевой задачи (1-6) получено с помощью метода конечных интегральных преобразований:

, (12)

*=1 sk

где

У(цА,0)= S/ Щ - изображение начальных условий;

G(\ik,T) = j' Qi(xi,x)Wi (*„ц*)л/ - изображение функции источника теп-/=1 ai 5,_i

лоты; F(vk^) = -^Wn(bn,\ik)T,~Wl(b^k)T^

п К\

Щ(x¡,\ik) = Clacos í^x,+C2,sin l^-x, - ядро интегрального преобразования;

коэффициенты CI,, С2, и собственные числа цк определяются из однород-

ных граничных условии: dWl(b0,n)

dx i

-аГ,(50,ц) = о; Хп

dWn{bn,v)

7-1 "

dx„ ц)

+ а^„(б„,ц) = 0;

dx.

i-1

dx,

i-1

При термообработке обкладок из эбонитов наблюдали повышение температуры внутри обкладок выше температуры окружающей среды. Наличие внутреннего тепловыделения обусловлено повышенным содержанием серы в эластомере. В эбонитовых смесях выделяется при вулканизации до 920-Ю3 Дж/кг каучука.

Суммарное количество теплоты выделенное за период вулканизации от т0 до тт при температуре Т(х, т) в единице объема, может быть рас-

считано методом численного интегрирования:

S; to

На основе решений (12) построены кривые распределения температуры в резинометаллических объектах с покрытиями марок 4476 (СКБ), ИРП-1025 (наирит), 1814 (СКБ), ИРП-1213 (НК) и др. после термообработки в псевдоожиженном слое. В качестве примера расчета на рис. 6 приведены температурные кривые в многослойном покрытии марки 1752 (НК+СКБ), которые сравнены с экспериментальными данными Осипова Ю.Р. и др. Отклонение аналитических расчетов от опытных данных составило до 5 %.

Т, К

Таким образом, полученные соотношения (7) - (12) позволяют аналитически описать распределение температуры практически во всех возможных случаях конструкций многослойного гуммированного изделия при предварительной термообработке и вулканизации. Приведенные графические зависимости свидетельствуют об адекватности полученных математических моделей экспериментальным данным. Кроме того, построенные модели использованы в дальнейшем для анализа влияния параметров тепло- и массопередачи на качество получаемых гуммировочных покрытий при

бо^-Ю1, м

Рис. 6. Кривые распределения температуры в покрытии резинометаллического изделия марки 1752 (НК+СКБ) при 5СТ = 2,0 мм, 8„б = 6,0 мм, Тс = 418 К, То = 293 К, а = 200 Вт/(м2 К); время прогрева: 1 - 30 с, 2 - 60 с, 3 - 120 с, 4 - 180 с, 5 - 240 с, 6 - 360 с, 7 - 720 с, 8 - 1800 с (--расчет, • - эксперимент)

создании инженерной методики расчета вулканизационных аппаратов. Исследования по определению времени прогрева показали, что время достижения установившегося теплового состояния обкладок растет с увеличением толщины эластомерного покрытия и металлической основы, и уменьшается с увеличением коэффициента теплоотдачи от среды к поверхности объекта.

Вулканизация эластомерных покрытий сопровождается не только тепло-, но и массообменными процессами. В связи с чем, в работе впервые была сделана попытка учесть влияние переноса массы на термообработку гуммировочных покрытий, что рассмотрено в главе 3. Глава 3. Математическое моделирование процесса массопереноса при вулканизации резинометаллических объектов

Вулканизация как кинетический процесс состоит в связывании между собой макромолекул каучука поперечными химическими связями с образованием единой пространственной сетки вулканизата и вступлении в реакции с вулканизующими агентами, ускорителями, активаторами, наполнителями.

Массоперенос вулканизующего агента, в частности серы, в многослойных обкладках обуславливается неоднородностью распределения его концентраций по всему объему, а также разностью температур и давлений.

Динамика процесса вулканизации эластомерных покрытий может быть прослежена по распределению и содержанию вулканизующего агента, не вступившего в реакцию с каучуком. Зная распределение концентрации свободной серы в слоях покрытия в течение всего процесса структурирования каучука, можно варьировать параметры термообработки, а, следовательно, разработать рациональный тепловой режим вулканизации.

Процесс массопереноса вулканизующего агента в однослойном эла-стомерном покрытии при предварительной термообработке описывается дифференциальным уравнением (13) с начальным (14) и граничными условиями (15 -16):

^ = д£^,т>0,0<х<5, (13); С5(х,т) = со/к* = С0 прит=0, (14)

Зт дх2

(16)

Решение краевой задачи (13) - (16) имеет вид:

М-п + В'т +2Вхт) ц„созц„ |+Л5зтц„ | ] ~ М/]

+Ср -2Й6-Ср I

со

ц'

где ц„>0 - корни уравнения с18 Н- = —

и = 1 ц

и2 ~ В12 / \ х . . *

2ц-В1„ § 5

Так как в резинометаллическом изделии процесс массопереноса вулканизующего агента происходит только в эластомерном слое, то соответственно рассмотрим однослойную пластину при отсутствии потока вещества с левой поверхности (стенка металла).

Процесс массопереноса вулканизующего агента в эластомерной обкладке резинометаллического изделия при вулканизации описывается дифференциальным уравнением (13) с начальным (14), как и в предыдущем

случае, но с несимметричными граничными условиями (18) - (19):

= , (,8> 19)

дх дх 1- л 1 ; р-1

Решение краевой задачи (13), (14), (18), (19) имеет вид: 2 , 1.2 «2

, 2 " и:+/7~д~ и„х

С(хл) = -Ъ-7~-\--cos^-

и.

С0—smn„-exp о

СрЬ£

' HS

-expl--^-т

чл

("О'

"+1 Ср h1 Ъг

(20)

где ц„>0 - корни уравнения ctg ц=ц/(А5).

Решения приведенных краевых задач получены с помощью метода конечных интегральных преобразований с последующей доработкой, с целью улучшения сходимости рядов. На основе решений (17), (20) построены графики распределения концентрации вулканизующего агента в покрытиях марок 2566 (НК+СКБ), 4476 (СКБ), ИРП-1025 (наирит), 1814 (СКБ), 1752 (НК+СКБ) и др. с помощью пакета программ Mathcad. В качестве примера на рис. 7 и 8 приведены концентрационные профили в покрытиях марок 1752 (НК+СКБ) и 1976 (СКБ), которые сравнены с собственными экспериментальными данными. Отклонение аналитических расчетов от эксперимента составило до 7 %. Эксперимент проводился химическим методом по методике Всероссийского Единого Метода, о чем подробно сказано в главе 4 диссертации и автореферата.

С помощью методики рационального планирования экспериментов Осиповым Ю.Р. была получена зависимость для определения содержания свободной серы С,5=Л-ехр[-(2?7,+Ст)]-5'я0б-5''ст, где А - коэффициент скорости связывания агента вулканизации; В, С, т, п - экспериментальные коэффициенты.

Отличие результатов расчета от экспериментальных данных тем больше, чем меньше значения числа Фурье, что соответствует коротким режимам термообработки, мало используемым в промышленности. При увеличении продолжительности нагрева расчеты практически не отличаются от экспериментальных данных.

В результате расчетов выявлено, что количество вулканизующего агента зависит от продолжительности вулканизации. Распределение свобод-

ной серы в эластомерных покрытиях становится равномернее, постепенно уменьшаясь со временем, а количество связанной серы растет, что повышает степень вулканизации покрытий и способствует улучшению качественных показателей изделий.

Таким образом, полученные решения (17), (20) позволяют аналитически описать распределение вулканизующего агента в эластомерном покрытии и могут быть использованы для оценки качества и прогнозирования надежности и долговечности покрытий.

Рис. 7. Кривые распределения концентрации свободной серы в однослойном покрытии марки 1752 (НК+СКБ) при -6,0 мм, Тс = 418 К, Го = 293 К, а = 200 Вт/(м2К), О = 1,27-Ю"7 м2/с; р = 2,23.10"4 м/с; время прогрева: 1 - 30 с, 2 - 120 с, 3 -300 с, 4 - 600 с; 5 - 1200 с; 6 - 1800 с; 7 -2400 с; 8-3600 с

(--расчет,

О 1.5 3.0 Й,.ГЮ\ м Рис. 8. Кривые распределения концентрации свободной серы в резинометаллическом изделии с покрытием 1752 (НК+СКБ) при 8об = 6,0 мм, 8СТ = 2,0 мм, Тс = 418 К, Г„ = 293 К, а = 200 Вт/(м2К), £> = 1,27-Ю"7 м2/с; р = 2,23-10"4 м/с; время прогрева: 1 - 30 с, 2 - 120 с, 3 - 300 с, 4 - 600 с; 5 - 1200 с; 6 - 1800 с; 7 - 2400 с; 8 -3600 с • - эксперимент)

Полученные математические модели тепло- и массопереноса в гуммированном объекте можно использовать для разработки оптимальных режимов их термообработки.

Для оценки влияния режимов вулканизации на качественные и эксплуатационные характеристики и физико-механические свойства эластомерных покрытий были проведены экспериментальные исследования структуры покрытий, химической стойкости, адгезионной прочности и других параметров гуммированных объектов, представленные в главе 4. Глава 4. Расчетно-экспериментальные исследования конвективной вулканизации резинометаллических объектов

Выбор режима вулканизации гуммированных изделий должен основываться не только на анализе температурных полей и полей концентрации, но и на объективной оценке результатов их воздействия на процесс вулканизации.

Химическая стойкость, прочность крепления и прочие качественные показатели обкладок зависят от массопереноса свободной серы в гуммиро-

вочных покрытиях. Для исследования влияния диффузии вулканизующего агента по толщине обкладок проведены эксперименты по конвективной вулканизации покрытий в вулканизационном котле, псевдоожиженном инертном зернистом теплоносителе и методом простой конвекции.

При проведении экспериментов использовали методику рационального планирования, на основе которой построен комбинированный квадрат для четырех вариантов четырех факторов влияния Т, т, 50б, 5СТ. Классическим методом изучено влияние скорости ожижающего агента на показатели процесса вулканизации обкладок.

Вулканизация эластомерных обкладок в псевдоожиженном инертном зернистом теплоносителе и методом простой конвекции осуществлялась на установке периодического действия. В качестве инертного зернистого теплоносителя использовались шлаковые шарики диаметром 0,5 ... 1,5 мм, плотностью 2800 кг/м3. Ожижающим агентом являлся горячий воздух. В котле гуммированные объекты вулканизовали под давлением острого насыщенного пара по промышленному режиму: подъем давления р от 0,24 МПа в течение 900 с, вулканизация при /7=0,24 МПа - 1200 с, подъем давления от 0,24 до 0,39 МПа - 900 с, вулканизация при /7=0,30 МПа - 7200 с, снижение давления от 0,30 до 0,24 МПа - 1800 с, вулканизация при /7=0,24 МПа - 600 с, снижение давления от 0,24 до 0,20 МПа - 600 с, охлаждение при /7=0,20 МПа - 3600 с, снижение давления от 0,20 до 0 МПа - 1800 с. Ттах при вулканизации в котле 418 К, общее время термообработки - 18 000 с.

Рассмотрена диффузия агрессивных сред в эластомерные покрытия (рис. 10 - 12). Экспериментально установлено, что кинетика проникновения агрессивных сред в эластомерные покрытия линейна относительно т1/2, соответствует фиковскому закону массопереноса и описывается классической зависимостью х=/ (т1/2) (рис. 10).

Глубина проникновения кислот в эластомерное покрытие зависит от концентрации и температуры агрессивной среды (рис. 11,12).

Рис. 10. Кинетическая зависимость проникно- Рис. 11. Зависимость глубины проникнове-

вения в эластомерное покрытие марки ИРП- ния агрессивных сред в эластомерное по-

1175 (СКН-18) серной кислоты различной кон- крытие марки ИРП-1175 (СКН-18) при Г =

центрации при температуре 343 К: 1 - 15 %; 2 - 343 К, время проникновения 168 ч, диффу-

25 %; 3 - 35 %; 4 - 40 %; 5 - 60 %; 6 - 70 % зант: 1 - серная, 2 - соляная кислоты

Рассмотрена стойкость обкладок из эластомеров на основе каучуков НК и СКБ, СКБ, СКС, наирита, СКН, СКФ при температуре 293 К в 40 %-ной азотной, 50 %-ной уксусной, 60 %-ной серной, 33 %-ной соляной кислотах (рис. 13 - 15). В качестве основы использовали сталь марки Ст. 3, а адге-зивов для крепления обкладок - клеи 2572, 4508, ПТ-201 и др. Подготовка к испытаниям проводилась в соответствии со СТ РФ.

Химическая стойкость покрытий оценивали по степени набухания образцов (весовой метод), по изменению внешнего вида и физико-механических показателей после набухания. В необходимых случаях мягкую резину крепили к металлу через эбонитовый подслой. Необходимо подчеркнуть, что химическая стойкость является откликом не только на распределение температуры в гуммировочных покрытиях, но и на распределение свободной серы. Так, в многослойном покрытии (рис. 13) внешние слои резко набухают до 75 %, а набухание внутренних слоев не превышает 7 %, что объясняется неодинаковым воздействием температуры на покрытие и неравномерным содержанием и распределением серы по толщине покрытия. х106,м 300

200

100

Я%

270

310

350

т, к

Иг1

//Ж2) [

...{.........•.........]

.....[■■■ -.........I........-

20 40 X, сут

Рис. 12. Зависимость проникновения 20 % соля- Рис. 13. Кинетические кривые набухания

ной кислоты в эласгомерное покрытое марки слоев гуммировочного покрытия марки 1751

ИРП-1175 (СКН-18) при различных температу- (СКБ) (1,5 мм) + 2023 (СКМС) (1,5 мм х 4) в

рах и времени воздействия: 1 - 24 ч, 2 - 72 ч, 50 %-ной уксусной кислот (5„ = 2,0 мм): 1 - 4

3 - 168 ч - резиновые слои; 5 - эбонитовый подслой

На рис. 14, 15 приведены кинетические кривые набухания эбонитовых 1752 (НК+СКБ) и резиновых 2566 (НК+СКБ) покрытий в кислотах при различных способах вулканизации.

Прочность крепления покрытий к металлу изучали по изменению параметров сопротивления отрыву, сдвигу, расслаиванию и отслаиванию (рис. 16 - 18) и параллельно с определением степени вулканизации при тех же режимах термообработки по методике ВЕМ. Испытания на адгезионную прочность проводились в соответствии со СТ РФ.

Зависимости прочности крепления гуммировочных покрытий с металлом при отрыве и слоев покрытия между собой при расслаивании обкла-

док из эластомеров марок 1752 (НК+СКБ), 1976 (СКБ), 2566 (НК+СКБ) и др. от времени вулканизации показаны на рис. 16, 17.

Н,%~

сут

т, сут

Рис. 14. Кинетические кривые набухания в 50 %-ной уксусной кислоте эбонитовых покрытий марки 1752 (НК+СКБ) после вулканизации: 1, 2 - в псевдоожиженном зернистом теплоносителе, 3, 4 - методом простой конвекции при Тс = 428 К, г = 4500 с; 5,6 - в котле при Тс = 418 К, х = 18000 с; ёст = 4,0 мм, боб - 3,0 мм

(--учитывался массоперенос при вулканизации;----не учитывался массоперенос при

вулканизации)

Рис. 15. Кинетические кривые набухания в 40 %-ной азотной кислоте резиновых покрытий марки 2566 (НК+СКБ) после вулканизации: 1, 2 - в псевдоожиженном зернистом теплоносителе, 5,6 - методом простой конвекции при 7'с = 428 К, т = 2400 с, 3, 4 - в котле при Гс = 418 К, х = 18000 с; 8„ = 4,0 мм, 5„б = 4,5 мм

1 ../л'^с V^Cf 5 / х ✓ ч6

зЬ

„ - " 1 1 2 _

, МПа

3,0

2,0

1,0

18t10-2,C

18 т -10"

Рис. 16. Кривые прочности при расслаивании покрытия из резины марки 2566 (НК+СКБ) после вулканизации: кривые 1, 2, 3, 4 - методом простой конвекции, при Тс = 418 К, Тс = 428 К; 5, 6, 7, 8 - в инертном зернистом теплоносителе, при Гс = 418К, ГС = 428К

(--учитывался массоперенос при вулканизации; —

вулканизации)

Полученные графические зависимости прочности связи гуммировоч-ных покрытий резинометаллических изделий (рис. 16, 17) доказывают пра-

Рис. 17. Кинетические кривые нарастания прочности связи резины марки 2566 (НК+СКБ) (кривые 3,4, 7, 8) и марки 1976 (СКБ) (кривые 1, 2, 5, 6) с металлом при отрыве после вулканизации: 1, 2, 5, 6 - методом простой конвекции, Тс = 428 К; 3, 4, 7, 8 - в инертном зернистом теплоносителе, Тс = 428 К

■ не учитывался массоперенос при

вилыюсть взгляда на образование связи между слоями одного и того же эластомера как на диффузионный процесс тем, что прочность двух приведенных в контакт слоев эластомера всегда увеличивается со временем, причем прочность связи растет сначала быстро, а затем медленнее.

Сравнивая результаты экспериментов по диффузии и набуханию в кислотах и прочности крепления гуммировочных покрытий после вулканизации с учетом массопереноса агента вулканизации в покрытиях и без него, качество покрытий различно. Обкладки, полученные при тепловых режимах прогрева с учетом миграции свободной серы во время вулканизации, меньше набухают в агрессивных средах и имеют большую прочность крепления слоев эластомера к металлу и между собой, а, следовательно, их работоспособность и эксплуатационные показатели сохраняются дольше.

Так как в результате вулканизации параллельно протекают процессы структурирования и деструкции в эластомере, то, очевидно, что продолжительность вулканизации и количество и распределение свободной серы влияют на характер пространственной сетки вулканизата, а степень поперечного сшивания - на механические и физико-механические свойства эла-стомерного покрытия, прочность и химическую стойкость.

Таким образом, положительные результаты проведенных теоретических и экспериментальных исследований показывают, что учет массопереноса агента вулканизации, рассчитанный на основе полученных математических моделей, позволяет сократить время вулканизации и оптимизировать весь процесс термообработки, сохраняя качество гуммированных объектов на высоком уровне. Следовательно, для завершения работы необходимо перейти к вопросу разработки рекомендаций и инженерных методик расчета вулканизационных аппаратов.

Глава 5. Инженерная методика расчета тепловых режимов термообработки эластомерных покрытий на металле

Инженерный расчет строится на базе приведенных в главах 2 и 3 решений задач массопереноса и теплопереноса с учетом физических свойств металлической основы и эластомерного покрытия, а также на основе экспериментальных данных Осипова Ю.Р.

Инженерная методика расчета тепловых режимов термообработки эластомерных покрытий гуммированного изделия включает следующие этапы: 1) определение количества теплоты, расходуемой в процессе предварительного нагрева и вулканизации; 2) определение количества вулканизаци-онного агента (свободной серы); 3) определение времени нагрева и вулканизации материала; 4) определение температуры, требующейся для достижения заданного количества свободной серы в эластомерном покрытии.

1) Определение количества теплоты, расходуемой в процессе предварительного нагрева и вулканизации. Суммарный расход теплоты на обогрев вулканизационного аппарата рассчитываем исходя из теплового баланса согласно выражению:

Qpacx ~ боб бет бкл Qan + Qm + бпроч > где gpacx - суммарный расход теплоты на обогрев аппарата, Вт; Qo6 - расход теплоты, затрачиваемый на нагрев эластомерной обкладки гуммированного изделия, Вт; Qcr - расход теплоты, затрачиваемый на нагрев стальной подложки гуммированного изделия, Вт; Q^ - расход теплоты, затрачиваемый на нагрев клеевых швов гуммированного изделия, Вт; Qm - расход теплоты, затрачиваемый на нагрев стенок вулканизационного аппарата, Вт; Qm - расход теплоты, затрачиваемый на нагрев слоя теплоизоляции, Вт; бпроч - прочие расходы теплоты, не поддающиеся расчету, составляющие примерно 3 -5 % от всех тепловых расходов.

Расход теплоты, затрачиваемый на нагрев эластомерной обкладки гуммированного изделия: до6 = то5 соб (гс - Г0об),

где то6 - масса эластомерной обкладки, находящейся на вулканизации в реакционной камере, кг/час; са5 - теплоемкость эластомерной обкладки, Дж/(кг-К); Тс и Го об - температура греющей среды и начальная температура эластомерной обкладки при поступлении в реакционную камеру, К.

Расход теплоты, затрачиваемый на нагрев стальной подложки гуммированного изделия: 0СТ =отстсст(гс-7'0ст),

где /яст - масса стальной подложки, находящейся в реакционной камере, кг/час; сст - теплоемкость стальной подложки, Дж/(кг-К); Тс и Г0 С1 - температура греющей среды и начальная температура стальной подложки при поступлении в реакционную камеру, К.

Расход теплоты, затрачиваемый на нагрев клеевых швов гуммированного изделия: 0кя=^т(тс~т0кл),

где ткц - масса клеевых швов гуммированного изделия, находящегося на вулканизации в реакционной камере, кг/час; - теплоемкость клеевых швов, Дж/(кг-К); Тс и Т0 - температура греющей среды и начальная температура клеевых швов при поступлении гуммированного изделия в реакционную камеру, К.

Расход теплоты, затрачиваемый на нагрев стенок вулканизационного аппарата: &п = ^сап(гс-7'оап),

где mw - масса стенок реакционной камеры, кг/час; сап - теплоемкость стенок камеры, Дж/(кг-К); Тс и Т0ап- температура греющей среды и начальная температура стенок реакционной камеры, К.

2) Определение количества вулканизующего агента (свободной серы) производится по экспериментальным данным Осипова Ю.Р. Динамика процесса вулканизации обкладок прослежена по содержанию свободной серы. В качестве примера приведены результаты эксперимента по определению распределения свободной серы по слоям покрытий на основе эбонита марок

1814 (рис. 18), резины марки 2566 (рис. 19) при различных способах вулканизации покрытий.

С-,%

6 5 4 3 2 1 О

Сц.% 5

______

: II

--- / /7

Рис. 19. Содержание свободной серы по слоям покрытий марки 1814 (СКБ) (1,5 мм) + 2566 (НК+СКБ) (1,5 мм х 4) после термообработки инертном зернистом теплоносителе при Т = 423 К, т = 2400 с (сплошные линии), методом простой конвекции при Т = 423 К, т = 2400 с (штриховые линии), в вулканизационном котле при Г = 418 К, т = 18000 с (штрихпунк-тирные линии), 5СТ= 1 мм

Рис. 18. Кривые распределения свободной серы по слоям покрытия из эбонита 1814 на основе СКБ после термообработки в инертном зернистом теплоносителе при Т = 428 К, т = 3600 с (сплошные линии), методом простой конвекции при Т = 428 К, т = 3600 с (штриховые линии), в вулканизационном котле при Т = 418 К, т = 18000 с (штрихпунк-тирные линии), стальная основа - справа

На основании экспериментальных данных установлено оптимальное содержание свободной серы по слоям эластомерных покрытий. При вулканизации в инертном зернистом теплоносителе это количество составляет: 1752 (НК+СКБ) - 1-2%; 1814 (СКБ) - 0,5-3%; 2566 (НК+СКБ) - 0,1-1% ; 1976 (СКБ) - 0,5-1,2%. При вулканизации в котле: 1752 (НК+СКБ) - 1,72,7%; 1814 (СКБ) - 6-8%; 2566 (НК+СКБ) - 0,5-2% ; 1976 (СКБ) - 1,0-2,3%. При вулканизации методом простой конвекции: 1752 (НК+СКБ) - 2,1-4,7%; 1814 (СКБ) - 2-6,2%; 2566 (НК+СКБ) - 0,3-2,2%; 1976 (СКБ) - 1,0-2,5%.

3) Определение времени нагрева и вулканизации материала при условии, что известно содержание свободной серы в эластомерном покрытии, можно осуществлять по формуле (20), приведенной в главе 3, которая описывает процесс массопереноса серы в эластомерном слое резинометалличе-ского изделия. При известном значении содержания вулканизующего агента в эластомерном покрытии решаем обратную задачу нахождения времени нагрева покрытия, необходимого для достижения заданного уровня свободной серы в нем.

4) Определение температуры, требующейся для достижения заданного количества свободной серы в эластомерном покрытии. Полученные значения времени нагрева эластомерного покрытия используются для определения температуры вулканизации. Построение температурных полей осуществляется для гуммированных изделий с помощью математических моделей теплопереноса, на основе решений (7) - (12), приведенных в главе 2.

Таким образом, приведенная инженерная методика позволяет рассчитать для различных способов вулканизации оптимальный тепловой режим термообработки эластомерных покрытий на металле, при котором получаются гуммированные изделия с наилучшими качественными и эксплуатационными характеристиками - химической стойкостью, прочностью крепления и др.

ВЫВОДЫ

1. Разработаны математические модели теплообмена при термообработке многослойных резинометаллических изделий, которые позволяют определить рациональный режим вулканизации и могут быть использованы для расчета поля температуры покрытия и металлической основы при прогреве, периоде постоянной и падающей скорости вулканизации.

2. Разработаны математические модели массопереноса при термообработке многослойного резинометаллического изделия, которые позволяют рассчитать содержание и распределение вулканизующего агента по толщине гум-мировочного покрытия и могут быть использованы для оценки качества и прогнозирования надежности и долговечности покрытий.

3. Теоретически с помощью полученных математических моделей и экспериментально изучены тепло- и массообменные процессы при вулканизации гуммировочных покрытий. Проведены исследования влияния содержания и распределения по слоям непрореагировавшего вулканизующего агента на качественные показатели многослойных гуммированных покрытий, глубины проникновения агрессивных сред в покрытия. Определены коэффициенты диффузии.

4. Доказано, что учет результатов решения краевых задач массопереноса при термообработке в аппаратах конвективного типа приводит к значительному улучшению качественных показателей: степени и равномерности вулканизации, величины адгезии эластомерного покрытия к металлу и между слоями эластомера, стойкости к действию агрессивных сред и др.

5. Предложена оптимизация тепловых режимов вулканизации покрытий гуммированных объектов по математической модели массопереноса (критерию максимальной равномерности степени вулканизации) при условии достижения заданного значения степени вулканизации в наименее прогреваемой области изделия.

6. Разработана инженерная методика расчета тепловых режимов термообработки эластомерных покрытий на металле при конвективной вулканизации, позволяющая решить задачи по определению тепловых потоков, действующих в системе; температурных полей в обрабатываемом материале; коэффициентов теплоотдачи среды; выбора и расчета теплообменного и вспомогательного оборудования; оптимизации проектируемой системы.

ОАО «Корпорация Вологдалеспром» (г. Вологда); ООО «Харовсклеспром» (г. Харовск); ООО «Предприятие Агропромэнерго» (Вологодская обл., п. Ясная Поляна).

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Т(х,т.) - температура, К; 7о - начальная температура, К; Гс - температура окружающей среды, К; Q=q'(cp) - функция внутреннего источника теплоты, Дж/кг; q(x,\) - тепловая мощность внутреннего источника теплоты; т - время, с; х - пространственная координата, м; 5 - толщина покрытия, м; а - коэффициент температуропроводности, м2/с; К - коэффициент теплопроводности, Вт/м2К; с - теплоемкость, Дж/кг-К; р - плотность, кг/м'; а - коэффициент теплообмена, Вт/м2К; d - диаметр твердых частиц инертного зернистого теплоносителя, мм; v - кинематическая вязкость, м2/с; v - скорость воздуха газового потока, м/с; g - ускорение силы тяжести; Я0 -исходная высота слоя инертного теплоносителя, мм; Cs (хл) - текущая концентрация вулканизующего агента в пластине, %; Со - начальная концентрация вулканизующего агента в пластине, %; СР - равновесная концентрация, соответствующая концентрации распределяемого вещества в ядре потока внешней фазы по обеим сторонам пластины концентрация вулканизующего агента в пластине, %; D - коэффициент диффузии, м2/с; ß - коэффициент массоотдачи, м/с; h- fi/fApD)', Ар - коэффициент распределения; Bi=a6/Â, Bim=$S/(DA¡J - критерии Био тепловой и массообменный; Fo=at/5\ Fo„=¿)t/S2 - числа Фурье тепловое и массообменное; ,Vu-ad/Xt -критерий Нуссельта; Re=v¿¿Vr - критерий Рейнольдса; /lr=gí/!pT»/(v!pr) - кр!перий Архимеда; индексы: /'- номер слоя в многослойном объекте, ¿=1,2____ст- металлическая основа изделия; об - эластомерная обкладка изделия; кл - клеевой шов; из - теплоизоляция; ап - аппарат, расх - расход; с - среда; г - газ; тв - твердые частицы инертного зернистого теплоносителя; опт - оптимальный; р - равновесный; m - массообменный; тах - максимальный.

Сокращения. Типы каучуков: НК - натуральный каучук; СКБ - синтетический каучук бутадиеновый; СКС - синтетический каучук бутадиен-стирольный; СКН - синтетический каучук бутадиен-нитрильный; СКФ - синтетический фторкаучук; СКМС - синтетический бугади-ен-мегилстирольный каучук.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

В изданиях из перечня ВАК:

1. Осипов, Ю.Р. Оценка влияния тепломассообменных процессов и периода послевул-каиизационного жидкостного охлаждения на формирование свойств гуммировочно-го покрытия [Текст] / Ю.Р. Осипов, В.В. Павлов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // -М: Энергосбережение и волоподготовка, 2008, Л«5 (55). - С. 58-59.

2. Осипов, Ю.Р. Решение краевой задачи нестационарной теплопроводности при предварительной обработке многослойных эластомерных покрытий [Текст) / Ю.Р. Осипов, O.A. Панфилова, С.Ю. Осипов // Конструкции из композиционных материалов. Выпуск 3. - М: ВИМИ, 2006. - С. 58-Í9.

3. Осипов, Ю.Р. Математическое моделирование процесса массопереноса вулканизующего агента при вулканизации гуммировочного многослойного покрытия [Текст] / Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Конструкции из композиционных материалов. Выпуск 4. - М: ВИМИ, 2007. - С. 37-47.

В прочих изданиях:

4. Осипов, Ю.Р. Исследование процесса массопереноса при сушке адгезивного покрытия на эластомерном полотне [Текст] / Ю.Р. Осипов, C.B. Иванова, O.A. Панфилова // Современная наука и образование в решении проблем экономики Европейского Севера: Материалы международной науч.-техн. конф. - Архангельск: АГТУ, 2004. С. 355-358.

5. Осипов, Ю.Р. Моделирование и расчет массопереноса в системе «гуммировочное покрытие - адгезив» [Текст] / Ю.Р. Осипов, C.B. Иванова, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах: Материалы IV международной науч. конф. - Череповец: ЧТУ, 2004. - С. 110-112.

6. Осипов, Ю.Р. Математическое моделирование теплообмена при производстве гуммиро-

вочных листовых заготовок [Текст] / Ю.Р. Осипов, O.A. Панфилова // Материалы и технология XXI века: Материалы III международной науч. конф. - Пенза, 2005. - С. 155-158.

7. Осипов, Ю.Р. Физико-математический анализ тепловых режимов термообработки гуммировочных изделий [Текст] / Ю.Р. Осипов, Т.А. Рожина, O.A. Панфилова // Техника и технология. - М.: Спутник Плюс, 2005. №3 (9). - С. 51 -54.

8. Осипов, Ю.Р. Краевые задачи массообмена в стержнях и пластинах из эластомерных материалов [Текст] / Ю.Р. Осипов, O.A. Панфилова // Математическое моделирование и краевые задачи: Материалы II всероссийской науч. конф. - Самара, 2005. - С. 78-81.

9. Осипов, Ю.Р. О контроле физических свойств пространственно-структурированных полимерных систем [Текст] / Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства: Материалы международной науч.-техн. конф. - Череповец: ЧГУ, 2005. - С. 115-120.

10. Осипов, Ю.Р. Кинетика вулканизации и структурные изменения гуммировочных резиновых смесей [Текст] / Ю.Р. Осипов, В.И. Юшманова, O.A. Панфилова // Автоматизированная подготовка машиностроительного производства, технология и надежность машин, приборов и оборудования: Материалы международной науч.-техн. конф. Т.1 - Вологда: ВоГТУ, 2005. - С. 109-111.

11. Осипов, Ю.Р. Расчетно-экспериментальное исследование процессов конвективной термообработки рулонных и листовых материалов [Текст] / Ю.Р. Осипов, В.В. Чебыкин, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Современная наука и образование в решении проблем экономики Европейского Севера: Материалы международной науч.-техн. конф. - Архангельск: АГТУ, 2005. - С. 53-58.

12. Осипов, Ю.Р. Исследования изготовления гуммированных объектов методами пластической деформации [Текст] / Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Деформация и разрушение материалов. - М.: Наука и технологии, 2006. №5. - С. 34-38.

13. Осипов, Ю.Р. Массоперенос при термообработке гуммированных многослойных объектов крупных деревообрабатывающих предприятиях [Текст] / Ю.Р. Осипов, O.A. Панфилова // Актуальные проблемы развития лесного комплекса: Международная науч.-техн. конф. 5-7 декабря 2006 г. - Вологда: ВоГТУ, 2007. - С. 45-50.

14. Осипов, Ю.Р. Теоретические аспекты и методы интенсивного энергосбережения при изготовлении гуммированных объектов [Текст] / Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Череповец: Вестник ЧГУ, № 3,2007. - С. 61 -68.

15. Осипов, Ю.Р. Моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке гуммировочных покрытий [Текст] / Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова, И.О. Осташов // Череповец: Вестник ЧГУ, № 4,2008. - С. 126 - 132.

16. Панфилова, O.A. Исследование массопереноса в процессе конвективной термообработки гуммировочного покрытия [Текст] / O.A. Панфилова, Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов // Череповец: Вестаик ЧГУ, № 4,2008. - С. 132 - 138.

17. Панфилова, O.A. Расчет температурных полей в резинометаллическом объекте при термообработке его гуммировочного покрытия [Текст] / O.A. Панфилова, Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов // Автоматизация и энергосбережение машиностроительного и металлургического производств, технология и надежность машин, приборов и оборудования: IV Международная науч.-техн. конф. - Вологда: ВоГТУ, 2008. - С. 49-51.

Подписано в печать 21.04.09 г.

Печать офсетная. Бумага офисная.

_Усл.печ.л. 1,0. Тираж 100. Заказ 177._

Отпечатано: РИО ВоГТУ.

160035, Вологда, ул. Ленина, 15

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Панфилова, Ольга Александровна

ВВЕДЕНИЕ.

1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССО-ПЕРЕНОСА ПРИ ВУЛКАНИЗАЦИИ ЭЛАСТОМЕРНЫХ ПОКРЫТИЙ ГУММИРОВАННЫХ ОБЪЕКТОВ КОНВЕКТИВНЫМ СПОСОБОМ

1.1. Конвективный тепломассоперенос при вулканизации эластомерных покрытий гуммированных объектов.

1.2. Классификация методов решения задач тепло- и массопереноса.

1.3. Аналитические методы решения задач тепломассопереноса.

1.4. Приближенные аналитические методы решения задач тепломассопереноса.

1.5. Численные методы решения задач тепломассопереноса.

1.6. Выводы по главе и постановка задач исследования

2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕП-ЛОПЕРЕНОСА ПРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОМ НАГРЕВЕ И ВУЛКАНИЗАЦИИ МНОГОСЛОЙНЫХ РЕЗИНОМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ

2.1. Математическое моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке однослойных гуммировочных покрытий.

2.2. Математическое моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке двухслойных гуммировочных покрытий и вулканизации двухслойных резинометаллических объектов.

2.3. Математическое моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке симметричных трехслойных гуммировочных покрытий.

2.4. Математическое моделирование процесса теплопереноса при вулканизации многослойных гуммировочных покрытий и многослойных рези-нометаллических объектов.

2.5. Определение количества теплоты, выделенного внутренними источниками в процессе вулканизации.

2.6. Выводы по главе.

3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА МАС-СОПЕРЕНОСА ПРИ ВУЛКАНИЗАЦИИ РЕЗИНОМЕТАЛЛИЧЕ-СКИХ ОБЪЕКТОВ

3.1. Массоперенос вулканизующего агента при вулканизации гуммировочных покрытий.

3.2. Математическое моделирование процесса массопереноса в гуммировочных покрытиях при предварительной термообработке

3.3. Математическое моделирование процесса массопереноса в эласто-мерных покрытиях при вулканизации резинометаллических объектов.

3.4. Определение коэффициентов массопроводности гуммировочных покрытий.

3.5. Определение коэффициентов массоотдачи при конвективной вулканизации.

3.6. Выводы по главе.

4. РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КОНВЕКТИВНОЙ ВУЛКАНИЗАЦИИ ГУММИРОВОЧНЫХ ПОКРЫТИЙ РЕЗИНОМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ

4.1. Планирование и методика проведения экспериментов, основные влияющие факторы и их уровни.

4.2. Исследование влияния характера вулканизационных структур на физико-химические, механические, прочностные и эластические свойства гуммировочных покрытий.

4.3. Исследования степени вулканизации и качества гуммировочных покрытий резинометаллических изделий.

4.4. Исследования диффузии агрессивных сред в гуммировочные покрытия.

4.5. Исследования химической стойкости гуммировочных покрытий.

4.6. Исследования адгезии гуммировочных покрытий.

4.7. Определение коэффициентов диффузии агрессивных сред в гуммировочные покрытия.

4.8. Выводы по главе.

5. ИНЖЕНЕРНАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОВЫХ РЕЖИМОВ ТЕРМООБРАБОТКИ ЭЛАСТОМЕРНЫХ ПОКРЫТИЙ НА МЕТАЛЛЕ

5.1. Постановка задачи.

5.2. Определение количества теплоты, расходуемой в процессе предварительного нагрева и вулканизации.

5.3. Определение количества вулканизационного агента.

5.4. Определение времени нагрева и вулканизации материала.

5.5. Определение температуры, требующейся для достижения заданного количества вулканизующего агента в эластомерном покрытии.

5.6. Выводы по главе.

ВЫВОДЫ.

Введение 2009 год, диссертация по энергетике, Панфилова, Ольга Александровна

В' современной; промышленности и В1 сельскохозяйственном- производстве широко используются гуммированные и резинометаллические: изделия. Это связано- с тем, что резина обладает комплексом полезных, технических свойств: стойкостью к воздействию» агрессивных сред, эластичностью, вибростойкостью, способностью выдерживать мощные гидродинамические удары, водо- и газонепроницаемостью, тепло- и морозостойкостью. Гуммирование является одним из основных способов защиты;оборудования от коррозии, кавитационных,. эрозионных и других видов воздействия, которое позволяет сократить расход; дорогостоящих материалов5 [29, 31, 169, 193].

В; настоящее время в промышленности гуммируются готовые металлические изделия. Внедрение в производство поточных линий для изготовления? гуммированного металлического полотна! сделает, возможным использовать скоростные технологические режимы,, механизировать и. автоматизировать основные и вспомогательные операцииг.

Для - формирования многослойного гуммировочного покрытия в поточную линию включен: участок вулканизации резинометаллических объектов. Свойства вулканизатов обусловлены - характеров и степенью поперечного сшивания, т.е. зависят от степени или времени; вулканизации. Таг ким образом, режим вулканизации оказывает существенное влияние на формирование физико-механических свойств готового продукта. Выбор наиболее рационального теплового режима вулканизации покрытий способствует улучшению качественных и эксплуатационных свойств эла-стомерньш покрытий, а именно химической стойкостщ прочности; крепления слоев и др.

Скорость протекания процесса вулканизации и качество - гуммировочного покрытия сильно зависят и определяются закономерностями переноса вещества* и энергии во взаимодействующих фазах. При моделировании процесса вулканизации используется теория тепломассопереноса, которая учитывает взаимную связь между тепломассопереносными характеристиками обрабатываемого материала и теплоносителя. Совершенствование производственных технологий при вулканизации эластомерных покрытий тесно связано с интенсификацией процессов тепло - и массопере-носа, со снижением расхода энергии на единицу выпускаемой продукции и-повышением показателей ее качества.

В результате вулканизации в окружающей среде накапливаются взрыво- и пожароопасные вещества, отсюда возникает необходимость соблюдения повышенных требований техники безопасности и противопожарной безопасности на производстве. Выделенные в процессе вулканизации летучие соединения загрязняют производственную сферу и ухудшают экологическую обстановку.

Актуальность проблемы. Вулканизация многослойных эластомерных гуммировочных покрытий является одним из наиболее сложных тепловых процессов, протекающих при нестационарных тепловых потоках и теплообмене между теплоносителем и нагреваемым изделием. Термодиффузионные и вулканизационные процессы сопровождаются! большими затратами энергии, нуждаются в совершенствовании и имеют наибольшее значение во всем цикле работ, связанных с изготовлением гуммированных объектов, так как непосредственно влияют на качество и эксплуатационные свойства получаемых изделий.

Повышение эффективности процессов тепловой вулканизации эластомерных покрытий возможно за счет создания непрерывных технологических процессов, применения предварительной тепловой обработки гуммировочных покрытий, использования высокотемпературных теплоносителей, выбора рационального теплового режима, уменьшения тепловых потерь. Следовательно, дальнейшее повышение качества и сокращение цикла вулканизации возможно лишь при внедрении в производство поточных линий для гуммирования, непрерывности и ритмичности технологического процесса изготовления, стабилизации параметров теплоносителей, интенсификации и автоматизации операций; которые должны базироваться на современных результатах исследований тепломассопереноса в гумми-ровочных покрытиях.

Поэтому актуальной является проблема совершенствования расчетов и математического моделирования термодиффузионных полей в резиноме-таллических изделиях, вулканизуемых в конвективных аппаратах с различными теплоносителями; определения степени вулканизации покрытий-с учетом реальных изменений свойств материалов при вулканизации для получения объективной информации; о результатах процесса^ разработки инженерной методики и рекомендаций по проектированию рациональных тепловых режимов.

Цель работы — интенсификация и совершенствование процессов тепло- и массообмена и тепловых режимов вулканизации; покрытий гуммированных объектов на основе исследования математических моделей; внутреннего- переноса теплоты и массы и корректировка тепловых режимов* термообработки.

Научная новизна»

3. Проведена оценка эффективности методов интенсификации конвективного теплообмена при горячем креплении покрытий;к металлу.

4. Предложена методика; расчета: параметров граничных условий, влияющих на качество и продолжительность тепловых режимов с учетом-координаты точки, математической модели массопереноса, лимитирующей продолжительность процесса термообработки.

Практическая ценность результатов работы заключается в том, что внедрение предложенных математических моделей процесса вулканизации покрытий гуммированных объектов и разработанной на их основе инженерной методики расчета позволяет повысить эффективность тепломассо-обменных процессов, автоматизировать участок вулканизации поточной линии по производству гуммировочных покрытий, повысить качество продукции, уменьшить энергозатраты, улучшить экологическую обстановку производственной среды.

Реализация результатов исследования. Практическая реализация результатов исследования осуществлена в производственном цикле5 предприятий Вологодской и Архангельской областей: ООО «Сухонский ЦБК» (г. Сокол); ОАО «Архэнерго» (г. Вельск, Архангельская обл.); ООО «Аг-рохим» (г. Вологда); ОАО «Корпорация Вологдалеспром» (г. Вологда); ООО «Харовсклеспром» (г. Харовск); ООО «Предприятие Агропромэнер-го» (Вологодская обл., п. Ясная Поляна).

Апробация работы и публикации. Основные положениям результаты диссертационной работы докладывались и получили положительную оценку на:

- IV Международной научно-технической конференции «Повышение эффективности теплообменных процессов и систем» (Вологда, 2004);

- Международной научно-технической конференции «Современная наука и образование в решении проблем экономики Европейского Севера» (Архангельск, 2004);

- IV Международной научной конференции «Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах» (Череповец, 2004);

- Всероссийской научной конференции «Молодые исследователи - регионам» (Вологда, 2005);

- III Международной научно-технической конференции «Материалы и 1 технологии XXI века» (Пенза, 2005);

- II Всероссийской научной конференции «Математическое моделирование и краевые задачи» (Самара, 2005);

- III Всероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука - региону» (Вологда, 2005);

- ПГ Международной научно-технической конференции «Информатизация процессов, формирования открытых систем на основе СУБД, САПР, АСНИ и систем искусственного интеллекта» (Вологда, 2005);

- Международной научно-технической конференции «Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства» (Череповец, 2005);

- Международных научно-технической конференции «Автоматизация и энергосбережение машиностроительного и металлургического производств, технология и надежность машин, приборов и оборудования» (Вологда, 2005, 2006, 2007, 2008 гг.).

Материалы исследований докладывались на заседаниях семинара «Повышение эффективности* тепломассообменных процессов и систем» в Вологодском государственном техническом университете.

По теме диссертации опубликовано-33 печатные работы, из которых 3 работы в реферируемых печатных изданиях, утвержденных ВАК России.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, библиографического списка из 271 наименования, приложений. Объем диссертации составляет 148 с. машинописного текста, 69 рисунка и 1 таблица, а также 60 с. в 10 приложениях.

Заключение диссертация на тему "Исследование тепломассопереноса при вулканизации покрытий гуммированных объектов в конвективных аппаратах"

выводы

2. Разработаны математические модели массопереноса при термообработке многослойного резинометаллического изделия, которые позволяют рассчитать содержание и распределение вулканизующего агента по толщине гуммировочного покрытия и могут быть использованы для оценки качества и прогнозирования надежности и долговечности покрытий.

7. Перспективность разработок подтверждена актами внедрения, использования и промышленных испытаний на ООО «Сухонский ЦБК» (г. Сокол); ОАО «Архэнерго» (г. Вельск, Архангельская обл.); ООО «Агрохим» (г. Вологда); ОАО «Корпорация Вологдалеспром» (г. Вологда); ООО «Харовсклеспром» (г. Харовск); ООО «Предприятие Агропромэнерго» (Вологодская обл., п. Ясная Поляна).

Библиография Панфилова, Ольга Александровна, диссертация по теме Промышленная теплоэнергетика

1. Агранович, З.С. Дифракция электромагнитных волн на плоских металлических решетках. / З.С. Агранович, В.А. Марченко, В.П. Шестопалов. // ЖТФ. 1962. Т.32. №4. С. 381-390.

2. Алиев, Г.М. Измерительная техника; Учебное пособие для технических ВУЗов/ Г.М. Алиев, A.A. Тер-Хачатуров. М.: Высшая школа, 1991.-382 с.

3. Алфутов, H.A. Расчет многослойных пластин и оболочек из композиционных материалов/ H.A. Алфутов, П.А. Зиновьев, Б.Г. Попов. М.: Машиностроение, 1984. - 263 с.

4. Бабенко, Ю.И. Тепломассообмен: Метод расчета тепловых и диффузионных потоков/ Ю.И. Бабенко. JL: Химия, 1986 г. - 144с.

5. Бабушка, И. Численные процессы решения дифференциальных уравнений. /И.Бабушка, Э.Витасек, М.Прагер. М.: Мир, 1969. - 368 с.

6. Бартенев, Г.М. Прочность и механизм разрушения полимеров. / Г.М. Бартенев. М.: Химия, 1984. - 280 с.

7. З.Бартенев, Г.М. Прочность и разрушение высокоэластических материалов/ Г.М. Бартенев, Ю.С. Зуев. М.: Химия, 1964. - 388 с.

8. Бартенев, Г.М. Структура и релаксационные свойства полимеров. / Г.М. Бартенев. М.: Химия, 1979. - 228 с.

9. Басин, В.Е. Адгезионная прочность/ В.Е. Басин. М.: Химия, 1982. -208 с.

10. Басин, В.Е. Основы адгезии полимеров. / В.Е. Басин, A.A. Берлин. -М.: Химия, 1974. 391 с.

11. Батунер, Л.М. Математические методы в химической технологии. / Л.М. Батунер, М.Е. Позин. Л.: Химия, 1968. - 823 с.

12. Башкатов, Т.В. Технология синтетических каучуков. / Т.В. Башкатов, Я.Л. Жигалин. Л.: Химия, 1987. - 360 с.

13. Белозеров, Н.В. Технология резины. / Н.В. Белозеров. М.: Химия, 1979.-472 с.

14. Белый, В.А. Адгезия полимеров к металлам. / В.А. Белый, Н.М. Егоренков, Ю.Ю.Плескачевский. Минск.:Наука и техника, 1971.-266 с.

15. Белый, В.А. Полимерные покрытия. / В.А. Белый, В.А. Довгяло, О.Р. Юркевич. -Минск.: Наука и техника, 1976. 416 с.

16. Беляев, Н.М. Методы нестационарной теплопроводности. / Н.М. Беляев, A.A. Рядно. М.: Высшая школа, 1978. - 328с.

17. Беляев, Н.М. Методы теории теплопроводности/ Н.М. Беляев, A.JI. Рядно. М.: Высш. шк.,1982. 4.1. - 327с., 4.2. - 304 с.

18. Беляев, Н.М. Основы теплопередачи. / Н.М. Беляев. Киев: Выща школа. Головное изд-во, 1989. - 343 с.

19. Берг, Б.В. Теплотехника: Учебник для вузов. / Б.В. Берг, O.K. Витт -М: Энергия, 1991.-224 с.

20. Берд, С. Явление переноса/ С. Берд, В. Стыоард, Е. Лайфут. М.: Химия, 1974.-688 с.

21. Берлин, A.A. Основы адгезии полимеров/ A.A. Берлин, В.Е. Басин. -М.: Химия, 1974.-391 с.

22. Беррер, Р. Диффузия в твердых телах: Пер. с англ. / Р. Беррер. -М.:Издатинлит, 1948.-475 с.

23. Бирюков, И.В. Технология гуммирования химической аппаратуры. / И.В. Бирюков. М.: Химия, 1967. - 200 с.

24. Блох, Г.А. Органические ускорители вулканизации и вулканизующие системы для эластомеров. / Г.А. Блох. Л.: Химия, 1978.-240 с.

25. Богатков, Л.Г. Гуммирование химической аппаратуры/ Л.Г. Богатков, A.C. Булатов, Н.К. Глобин. М.: Химия, 1977. - 208 с.

26. Бровкин, JI.А. Инженерный расчет нагрева многослойной пластины при граничных условиях 1-го рода/ Л.А. Бровкин, Л.А. Гузов // Изв. вузов СССР. Сер. Энергетика. 1985. №5. С. 94 97.

27. Булавин, П.Е. Решение неоднородного уравнения теплопроводности для многослойных тел/ П.Е. Булавин, В.М. Кащеев // ИФЖ. 1964. Т.8. №6. С. 754 760.

28. Бунин, A.A. Анализ статистических данных о надежности и долговечности химической аппаратуры. / A.A. Бунин //Химическое и нефтяное машиностроение, 1971, N 3. С.30.

29. Бухина, М.Ф. Техническая физика эластомеров. / М.Ф. Бухина. М.: Химия, 1984.-224 с.

30. Вакула, В.Л. Физическая химия адгезии полимеров/ В.Л. Вакула, Л.М. Притыкин. М.: Химия, 1984. - 222 с.

31. Веденянин, Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработки опытных данных/ Г.В. Веденянин. — М.: Наука, 1981. — 215с.

32. Видин, Ю.В. Теплопроводность многослойного плоского тела в стадии регулярного режима/ Ю.В. Видин, Ю.А. Пшеничнов // Изв. АН СССР. Сер. Энергетика и транспорт. 1973. №4. С. 148 151.

33. Воробьев, В.Я. Теория и эксперименты/В .Я. Воробьев, А.Н. Ел суков. Минск, 1980. - 158 с.

34. Воробьева, Г.Я. Химическая стойкость полимерных материалов. / Г.Я. Воробьева. -М.: Химия, 1981.-295 с.

35. Воюцкий, С.С. Аутогезия и адгезия высокополимеров/ С.С. Воюцкий.- М.: Гостехиздат, 1960. 244 с.

36. Вулканизация эластомеров /Под ред. Г. Аллигера, И. Сьетуна. М.: Химия, 1967. 428 с.

37. Гельперин, Н.И. Основы техники псевдоожижения. / Н.И. Гельперин, В.Г. Айнштейн, В.Б. Кваша. М.: Химия, 1967. - 664 с.

38. Глебов, С.Г. Математическое программирование в задачаххимической технологии: учебное пособие. / С.Г. Глебов, А.И. Мубараков. Уфа: Изд-во УГНТУ, 2002. - 79 с.

39. ГОСТ 6768 75. Резина и прорезиненная ткань. Метод определения прочности связи между слоями при расслоении. — М.: Изд-во стандартов, 1975. - 7 с.

40. ГОСТ 2199 78. Клей резиновый. Технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1986. - 18 с.

41. ГОСТ 209-75. Резина и клей. Методы определения прочности связи с металлом при отрыве. -М.: Изд-во Стандартов, 1992. 15 с.

42. ГОСТ 261-75. Резина. Методы определения усталостной выносливости при многократном растяжении. М.: Изд-во Стандартов, 1992. - 25 с.

43. ГОСТ 262-93. Резина. Определение сопротивления раздиру. М.: Изд-во Стандартов, 1995. - 15 с.

44. ГОСТ 263-75. Резина. Метод определения твердости по Шору. М.: Изд-во Стандартов, 1995. — 7 с.

45. ГОСТ 269-66. Резина. Общие требования к проведению физико-механических испытаний. -М.: Изд-во Стандартов, 1992. 15 с.

46. ГОСТ 411-77. Резина и клей. Методы определения прочности связи с металлом при отслаивании. М.: Изд-во Стандартов, 1992. - 13 с.

47. ГОСТ 12535-92. Смеси резиновые. Методы определения вулканизационных характеристик. — М.: Изд-во Стандартов, 1992. — 14 с.

48. Гофман, В. Вулканизация и вулканизующие агенты. / В. Гофман. -М.: Химия, 1971. -228 с.

49. Гоц, B.JI. Оборудование цехов полимерных покрытий /В.Л. Гоц. — М.: Машиностроение, 1980. 279 с.

50. Грачева, Н.И. Роль процессов массопереноса ингредиентов резиновых смесей при формировании адгезионных соединений: автореф. дис. канд. хим. наук: 05.17.13. / Н.И. Грачева. М., 1984. -22 с.

51. Грачева, Н.И. Совершенствование рецептур резиновых смесей с учетом миграции ингредиентов/ Н.И. Грачева, А.Е. Корнев, Е.Э. Потапов, И.Л. Шмурак. М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1986. - 52 с. -(Производство шин. Тем. обзор).

52. Грожан, Е.М. Резины и эбониты в антикоррозийной технике/ Е.М. Грожан.-М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1976. 56 с.

53. Гузеев, А.П. Гуммирование изделий из металлов. / А.П. Гузеев. М.: Химия, 1987.- 95с.

54. Гуль, В.Е. Структура и механические свойства полимеров/ В.Е. Гуль, В.Н. Кулезнев. -М.: Высшая школа,1966. 313 с.

55. Данилин, Н.С. Неразрушающий контроль качества продукции. / Н.С. Данилин. М.: Издательство стандартов, 1976. - 240 с.

56. Дебройн, Н. Адгезия/ Н. Дебройн, Р. Гувинк. М.: Изд-во АН СССР, 1949.-580 с.

57. Демиденко, Н.Д. Моделирование и оптимизация тепломассобменных процессов в химической технологии./ Н.Д. Демиденко. М.: Наука, 1991. - 240 с.

58. Дерягин, Б.В. Адгезия / Б.В. Дерягин, H.A. Кротова. М.: Изд-во АН СССР, 1949.- 12 с.

59. Дильман, B.B. Методы модельных уравнений и аналогий / В.В. Дильман, А.Д. Полянин. М.: Химия, 1988. - 304 с.

60. Дильман, В.В. Одномерная задача нестационарной конвективной диффузии. / В.В. Дильман. М.: ИФЖ, 1962. Т.5, № 10. - С. 86 -88.

61. Диткин, В.А. Операционное исчисление. / В.А. Диткин, А.П. Прудников. М.: Физматгиз, 1975. — 407 с.

62. Диткин, В.А. Справочник по операционному исчислению. / В.А. Диткин, А.П. Прудников. М.: Физматгиз, 1965. - 466 с.

63. Догадкин, Б.И. Химия эластомеров. / Б.И. Догадкин, A.A. Донцов,

64. B.А. Шершнев М.: Химия, 1981.-374 с.

65. Донцов, A.A. Процессы структурирования эластомера. / A.A. Донцов. М.: Химия, 1978. - 287 с.

66. Дринберг, А.Я. Технология неметаллических покрытий / А.Я. Дринберг, Е.С. Гуричев, A.B. Тихомиров. Л.: Гос. научн.-техн. изд. хим. лит., 1957. - 536 с.

67. Дубницкий, В.И. Исследование влажности изоляции подземных теплопроводов/ В. И. Дубницкий // Известия ВТИ. 1952. - № 10.1. C. 50-53.

68. Дульнев, Г.Н. Процессы переноса в неоднородных средах./ Г.Н. Дульнев, В.В. Новиков. Л.: Энергоатомиздат, 1991. - 248с.

69. Дульнев, Г.Н. Теплопроводность смесей и композиционных материалов. / Г.Н. Дульнев, Ю.П. Заричняк. Л.: Энергоатомиздат, 1974.-264 с.

70. Дытнерский, Ю.И. Процессы и аппараты химических технологий: Учебник для вузов. Часть 2. Массообменные процессы и аппараты /В.И. Дытнерский. 2 - е. изд. 13 2 - X кн.- М.: Химия, 1995. - 368 с.

71. Жеребков, O.K. Крепление резин к металлам. / O.K. Жеребков М.: Химия, 1972.-240 с.

72. Жук, И.П. К расчету температурного поля в многослойной стенке/ И.П. Жук//ИФЖ. 1962. № 10. С. 100- 103.

73. Зайцев, В.Ф. Справочник по дифференциальным уравнениям с частными производными. Точные решения/ В.Ф. Зайцев, А.Д. Полянин. М.: Международная программа образования, 1996. - 512 с.

74. Зарубин, B.C. Инженерные методы решения задач теплопроводности/ В.С.Зарубин. М: Энергоатомиздат, 1983. - 328 с.

75. Зуев, Ю.С. Разрушение полимеров под действием агрессивных сред./ Ю.С. Зуев. М.: Химия, 1972. - 229 с.

76. Зуев, Ю.С. Разрушение эластомеров в условиях, характерных для эксплуатации./ Ю.С. Зуев. М.: Химия, 1982. - 280 с.

77. Зуев, Ю.С. Роль диффузии агрессивной среды при разрушении напряженных резин. / Ю.С. Зуев, И.И. Гольберг, А.З. Борщевская. -Механика полимеров, 1967, №4. С. 708 - 712.

78. Иванова, В.Н. Технология резиновых технических изделий: Учебник для техникумов/ В.Н. Иванова, JI.A. Алешунина. Л.: Химия, Ленинград, отд-ние, 1988. - 288 с.

79. Иоссель, Ю.А. Эффективные приближенные решения двух смешанных задач стационарной теплопроводности при условии конвективного теплообмена/ Ю.А. Иоссель, P.A. Павловский // ИФЖ. 1970. Т. 19. № 4. С. 729 736.

80. Исаченко, В.П. Теплопередача: Учебник для вузов/ В.П. Исаченко, В.А. Осипова, A.C. Сукомел. М.: Энергоиздат, 1981. - 416 с.

81. Калиткин, Н.М. Численные методы. / Н.М. Калиткин. М.: Наука, 1978.

82. Канторович, J1.B. Приближенные методы высшего анализа. / JI.B. Канторович, В.И. Крылов. Jk: Физматгиз, 1962. - 707 с.

83. Каргин, В.А. Краткие очерки по физикохимии полимеров/ В.А. Каргин, Г.Л. Слонимский. М.: Химия, 1967. - 231 с.

84. Кардашов, Д.А. Синтетические клеи/ Д.А. Кардашов. М.: Химия, 1968.-592 с.

85. Кардашов, Д.А. Полимерные клеи. Создание и применение/ Д.А. Кардашов, А.П. Петрова. М.: Химия, 1983. - 256 с.

86. Карпов, В.Н. Оборудование предприятий резиновой промышленности. / В.Н. Карпов. М.: Химия, 1987. - 338 с.

87. Карслоу, Г. Теплопроводность твердых тел/ Г. Карслоу, Д. Егер. -М.: Наука, 1964.-488 с.

88. Карташов, Э.М. Аналитические методы в теплопроводности твердых тел/ Э.М. Карташов. М.: Высшая школа, 1979. - 415 с.

89. Карташов, Э.Мг Аналитические методы в теории теплопроводности твердых тел/ Э.М. Карташов. М.: Высшая школа, 2001. - 550 с.

90. Карташов, Э.М. Метод интегральных преобразований в аналитической теории теплопроводности твердых тел/ Э.М. Карташов // Изв. РАН. Энергетика. 1993. № 2. С. 99 127.

91. Карташов, Э.М. Расчеты температурных полей в твердых телах на основе улучшенной сходимости рядов Фурье Ханкеля/ Э.М. Карташов // Изв. РАН. Энергетика. 1993. № 3. С. 106 - 125.

92. Касаткин, АГ. Основные процессы химической технологии. / А.Г. Касаткин. М.:Химия, 1973. - 750 с.

93. Каспаров, М.Н. Вулканизация резиновых изделий, новые виды оборудования и расчеты процесса. / М.Н. Каспаров, С.Е. Шаховец. -Л.: ЛДНТП, 1990. 20 с.

94. Кафаров, В.В. Оптимизация теплообменных процессов и систем / В.В. Кафаров, В.П.Мешалкин, Л.В.Гурьев.-М.:Энергоатомиздат,1988.-191 с.

95. Качанов, JI.M. Разрушение композитных материалов путем расслоения/ JI.M. Качанов. // Механика полимеров. 1976. № 5. С. 918-922.

96. Кашарский, Б.Д. Автоматические приборы, регуляторы и вычислительные системы. Справочник. / Б.Д. Кашарский. -JI. .-Машиностроение, 1976.-484 с.

97. Кейгл, Ч. Клеевые соединения: Пер. с англ./ Ч. Кейгл ; Под ред. Д.А. Кардашова М.: Мир, 1971.-295 с.

98. Кинлок, Э. Адгезия и адгезивы. Наука и технология: Пер. с англ./ Э. Кинлок. М: Мир, 1991. - 484 с.

99. Киреев, В.П. Численные методы в примерах и задачах. / В.П. Киреев, A.B. Пантелеев. М.: Высш. шк., 2006. - 480 с.

100. Коган, М.Г. Решение нелинейных задач теории теплопроводности методом Канторовича. / М.Г. Коган. // ИФЖ. 1967. Т.12. №1. С. 72-81.

101. Коздоба, JI.A. Методы решения нелинейных задач теплопроводности. / Л.А.Коздоба. М.: Наука, 1975.- 227с.

102. Коздоба, JI.A. Решения нелинейных задач теплопроводности / JI.A. Коздоба. Киев: Наукова думка, 1977.- 136 с.

103. Коновалов, В.И. К вопросу о нагреве материалов в среде перегретого пара/ В.И. Коновалов, М.Е. Уланов, В.Н.Соколов // Труды МИХМа. -Вып. 46. С. 89-93.

104. Коновалов, В.И. О возможности использования точных, интервальных и приближенных аналитических методов в задачах тепло- и массопереноса в твердых телах / В.И. Коновалов, E.H. Туголуков, Н.Ц. Гатанова. // Вестник ТГТУ. 1995. - Т. 1-2. - С. 7590.

105. Коренев, Б.Г. , Задачи теории теплопроводности и термоупругости./ Б.Г. Коренев. -М.: Наука, 1980 г. 400с.

106. Корн, Г. Справочник по математике. Для научных работников и инженеров/ Г. Корн, Т. Корн. М.: Наука, 1977. - 832 с.

107. Котляр, Я.М. Методы и задачи тепломассообмена/ Я.М. Котляр, В.Д. Совершенный, В.Д. Стриженов. М.: Машиностроение, 1987. - 320 с.

108. Кошелев, Ф.Ф. Общая технология резины/ Ф.Ф. Кошелев, А.Е. Корнев, A.M. Буканов. М.: Химия, 1978. - 528 с. L

109. Кравцов, В.Г. Современное состояние и тенденции развития устройств для нанесения клея на изделия в резинотехнической промышленности/ В.Г. Кравцов, А.П. Шиленко, Н.И.Зайцева. М.: ЩШТИхимнефтемаш, 1979. - 44 с.

110. Кроу, К. Математическое моделирование химических производств. / К. Кроу. М.: Мир, 1973. - 392 с.

111. Кудинов, A.A. Теплообмен в многослойных конструкциях. / A.A. Кудинов, В.А. Кудинов. Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1992. -136 с.

112. Кудинов, В. А. Аналитические решения задач тепломассопереноса и термоупругости для многослойных конструкций/ В.А. Кудинов, Э.М. Карташов, В.В. Калашников. М.: Высшая школа, 2005. - 430 с.

113. Кузьмин, М.П. Электрическое моделирование нестационарных процессов теплообмена/ М.П. Кузьмин. М.: Энергия, 1974. - 416 с.

114. Кузьминский, A.A. Физико-химические основы получения, переработки и применения эластомеров. / A.A. Кузьминский, С.М. Кавун, В.П. Кирпичев. М.: Химия, 1976. - 368 с.

115. Кутателадзе, С.С. Основы теории теплообмена/ С.С. Кутателадзе. Новосибирск: Наука, 1970. - 659 с.

116. Кутателадзе, С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление. Справочное пособие/ С.С. Кутателадзе. -М.:Энергоатомиздат, 1990. 367 с.

117. Лабунцов, Д.А. Процессы теплообмена с периодической интенсивностью./ Д. А. Лабунцов, Ю.Б. Зудин. М.: Энергоатомиздат, 1984 г.- 72с.

118. Лапшенков, Г.И. Автоматизация производственных процессов в химической промышленности/ Г.И. Лапшенков, Л.М. Полоцкий. -М.: Химия, 1988.-287 с.

119. Леонтьев, А.И. Теория тепломассопереноса/ А.И. Леонтьев. -М.: Изд-во МГТУ им. Баумана, 1997. 683 с.

120. Лепетов, В.А. Расчеты и конструирование резиновых изделий. / В.А. Лепетов, Л.Н. Юрцев. Л.: Химия, 1977. - 408 с.

121. Лепетов, П.Л. Резинотехнические изделия/ П.Л. Лепетов.- Л.: Химия, 1976.-440 с.

122. Лотарев, В.Я. Температурные поля и напряжения в телах конечных размеров: Автореф. канд. техн. наук: 05.13.16 / В.Я. Лотарев / Тульский гос. ун-т. — Тула, 2000. 19 с.

123. Лукомская, А.И. Автоматическое управление технологическими процессами в резиновой промышленности/ А.И. Лукомская, В.Г. Пороцкий. М: Химия, 1984. - 160 с.

124. Лукомская, А.И. Основы прогнозирования механического поведения каучуков и резин. / А.И. Лукомская, В.Ф. Евстратов. М.: Химия, 1975.-360 с.

125. Лукомская, А.И. Оценка кинетики неизотермической вулканизации. / А.И. Лукомская, В.И. Сапрыкин. -М.:ЦНИИТЭнефтехим, 1985. 66 с.

126. Лукомская, А.И. Расчеты и прогнозирование режимов вулканизации резиновых изделий /А.И. Лукомская, П.Ф. Баденков, Л.М. Кеперша. М.: Химия, 1978. - 280 с.

127. Лукомская, А.И. Тепловые основы вулканизации резиновых изделий/ А.И. Лукомская, П.Ф. Баденков, Л.М. Кеперша. М: Химия, 1984. - 160 с.

128. Лыков, A.B. Теоретические основы строительной теплофизики/ A.B. Лыков. Минск: АН БССР, 1961. - 519 с.

129. Лыков, A.B. Тепломассообмен: Справочник/ A.B. Лыков. 2-е ИЗД., перераб. и доп. -М.: Энергия, 1978. - 480 с.

130. Лыков, A.B. Теория теплопроводности/ A.B. Лыков. М: Издательство технико-теоретической литературы 1968. - 392 с.

131. Лыков, A.B. Теория тепло и массопереноса/ A.B. Лыков, Ю.А. Михайлов. - М. - Л.: ГЭИ, 1963. - 543 с.

132. Любов, Б.Я. Диффузионные процессы в неоднородных твердых средах/ Б.Я. Любов. М.: Наука, 1981. - 294 с.

133. Малкин, А.Я. Диффузия и вязкость полимеров. Методы измерений/ А.Я. Малкин, Л.Е. Чалых. М.: Химия, 1979. - 304 с.

134. Малышев, А.И. Анализ резин / А.И. Малышев, A.C. Помогайбо. М.: Химия, 1977. - 232 с.

135. Манин, В.Н. Физико-химическая стойкость полимерных материалов в условиях эксплуатации./В.Н.Манин,А.Н.Громов.-Л.:Химия, 1980.-248 с.

136. Маслов, В.П. Математическое моделирование процессов тепломассопереноса. Эволюция диссипативных структур/ В.П. Маслов, В.Г. Данилов, К.А. Волосов. -М.: Наука, 1987. -352 с.

137. Машины и аппараты резинового производства / Под ред. A.M. Барскова. -М.: Химия, 1975. 600 с.

138. Михалев, И.И. Технология склеивания металлов/ И.И. Михалев, З.Н. Колобова, В.П. Батизат. -М.: Машиностроение, 1965. 161 с.

139. Михеев, М.А. Основы теплопередачи / М.А. Михеев, Н.М. Михеев. М.Энергия, 1977. - 343 с.

140. Михлин, С.Г. Вариационные методы в математической физике. / С.Г. Михлин. -М.: Наука, 1970. 510 с.

141. Моисеев, Ю.В. Химическая стойкость полимеров в агрессивных средах. / Ю.В. Моисеев, Г.Е. Зайков. — М.: Химия ,1979. -287 с.

142. Мотовиловец, И.А. Теплопроводность пластин и тел вращения. / И.А. Мотовиловец. Киев: Наук.думка, 1969. - 325 с.

143. Налимов, В.В. Теория эксперимента/ В.В. Налимов. М.: Наука, 1971.-207 с. .

144. Налимов, В.В. Статистические методы планирования экспериментальных экспериментов/ В.В. Налимов, H.A. Чернова. -М.: Наука, 1965.-340 с.

145. Неразрушающий контроль в химическом и нефтяном машиностроении: Сб. науч. тр. Науч. ред. Н.В. Химченко. М.: НИИхиммаш, 1989. - 63 с.

146. Нестеренко, А.В Тепло- и массообмен при испарении жидкости со свободной поверхности / А. В. Нестеренко // ЖТФ. -1954. Т.24. —№4. - С. 729 - 741.

147. Николаев, Н.И. Диффузия в мембранах. / H.H. Николаев. М.: Химия, 1980.-232 с.

148. Осипов, Ю.Р. Автоматизация технологических процессов гуммировочных производств/ Ю.Р. Осипов, С.Ю. Загребин. М.: Классик Прим, 2004. — 275 с.

149. Осипов, Ю.Р. Гуммирование как способ защиты оборудования от коррозии. / Ю.Р. Осипов, P.M. Тамарина, С.Ю. Осипов. // Труды международного Форума по проблемам науки техники и образования. Вып.2: -М.: Академия наук о Земле, 1997. С. 57-59.

150. Осипов, Ю.Р. Исследование работоспособности композиционных эластомерных материалов. /Ю.Р. Осипов, Л.И. Огородов // Работоспособность строительных материалов в условиях воздействия различных эксплуатационных факторов. Казань: КХТИ, 1984. -С. 16-18.

151. Осипов, Ю.Р. Исследование структуры клеевых швов и слоев обкладок резинометаллических объектов. / Ю.Р. Осипов, В.А. Румянцев. Деп. в ЦИНТИхимнефтемаш 15.11.1982, № 901-82. -14 с.

152. Осипов, Ю.Р. К вопросу о надежности эластомерных защитных покрытий/ Ю.Р. Осипов, М.А. Гордеев. М., 1983. 10с. Деп. в ЦИНТИхимнефтемаш 26. 06 83, № 1011.

153. Осипов, Ю.Р. Неразрушающий способ определения степени вулканизации обкладок резинометаллических изделий. / Ю.Р. Осипов, A.A. Аваев //Заводская лаборатория, 1979, № З.-С. 242-243.

154. Осипов, Ю.Р. О стойкости эластомерных обкладок гуммированных изделий после различных способов термообработки.//Изв. вузов. Химия и химическая технология, 1983, XXVI, № З.-С. 360-363.

155. Осипов, Ю.Р, Пути совершенствования технологии и оборудования для термообработки гуммировочных покрытий / Ю.Р. Осипов, А.К. Уйбо, С.Ю. Осипов // Тез. докл. международной конференции "Передовые технологии 21 века" М.: НИЦ Инженер, 1998.-С. 357-360.

156. Осипов, Ю.Р. Режимы вулканизации и прогнозирование свойств гуммировочных покрытий/ Ю.Р. Осипов. — Вологда, ВоПИ, 1992.-204 с.

157. Осипов, Ю.Р. Термообработка и работоспособность покрытий гуммированных объектов/ Ю.Р. Осипов. М.: Машиностроение, 1995.-232 с.

158. Осипов, Ю.Р. Структура и прочность горячего крепления эластомерных покрытий к металлу / Ю.Р. Осипов. Вологда: ВоПИ, 1994.- 110 с.

159. Осипов, Ю.Р. Физико-математический анализ тепловых режимов термообработки гуммировочных изделий/ Ю.Р. Осипов, Т.А. Рожина, O.A. Панфилова // Техника и технология. М.: Спутник Плюс, 2005. №3 (9). - С. 51-54.

160. Осипов, Ю.Р. Исследования изготовления гуммированных объектов методами пластической деформации/ Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Деформация и разрушение материалов. -М.: Наука и технологии, 2006. №5. С. 34-38.

161. Осипов, Ю.Р. Теоретические аспекты и методы интенсивного энергосбережения при изготовлении гуммированных объектов/ Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова // Череповец: Вестник ЧТУ, №3,2007.-С. 61-68.

162. Осипов, Ю.Р. Краевые задачи массообмена в стержнях и пластинах из эластомерных материалов / Ю.Р. Осипов, O.A. Панфилова // Математическое моделирование и краевые задачи: Материалы II всероссийской науч. конф. — Самара, 2005. — С. 78-81.

163. Осипов, Ю.Р. Моделирование процесса теплопереноса при предварительной термообработке гуммировочных покрытий / Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов, O.A. Панфилова, И.О. Осташов // Череповец: Вестник ЧТУ, № 4, 2008. С. 126 - 132.

164. Осипов, Ю.Р. Математическое моделирование теплообмена при производстве гуммировочных листовых заготовок / Ю.Р. Осипов, O.A. Панфилова // Материалы и технологии XXI века: Материалы III международной науч. конф. Пенза, 2005. - С. 155158.

165. Осипова, В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена: Учеб. пособие для вузов/ В.А. Осипова. — М.: Энергия, 1979.-320 с.

166. Павлов, К.Ф. Примеры и расчеты по курсу ПАХП: Учеб. пособие для ВУЗов/ К.Ф Павлов., П.Г. Романков, A.A. Носков. Л.: Химия, 1981.-560 с.

167. Панфилова, O.A. Исследование массопереноса в процессе конвективной термообработки гуммировочного покрытия / O.A. Панфилова, Ю.Р. Осипов, С.Ю. Осипов // Череповец: Вестник ЧТУ, №4, 2008.-С. 132- 138.

168. Пенкин, Н.С. Гуммированные детали машин/ Н.С. Пенкин. -М.: Машиностроение, 1977. —200.с.

169. Пехович, А.И. Расчеты теплового режима твердых тел/ А.И. Пехович, В.М. Жидких. Л.: Энергия, 1976. - 351 с.

170. Плановский, А.Н. Процессы и аппараты химической и нефтехимической технологии. / А.Н. Плановский, П.Н. Николаев. -М.: Химия, 1987.-496 с.

171. Подстригач, Я.С. Температурные поля и напряжения в телах с тонкими покрытиями / Я.С. Подстригач, П.Р. Шевчук // Тепловые напряжения в элементах конструкций; 1967. Вып. 7. С. 227-233.

172. Полякова, Л.М. Стойкость резин и эбонитов в агрессивных средах. Тем.обзор., / Л:М: Полякова, Л.Г. Фомина, Ю.С. Зуев. -М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1986. 108 с.

173. Полянин, А.Д. Справочник по точным решениям уравнений-тепло- и массопереноса/ А.Д. Полянин, A.B. Вязьмин, А.И. Журов, Д.А. Казенин. М.: Факториал, 1998. - 367 с.

174. Попов, В.М. Теплообмен через соединения на клеях/ В.М. Попов. -М.: Энергия, 1974. 304 с.

175. Попырин, Л.С. Математическое моделирование и оптимизация тепло-энергетических установок. / Л.С.Попырин. М.:Энергия,1978.-416 с.

176. Прогнозирование работоспособности монолитных химически стойких облицовок: Обзорная информация. Серия«Противокоррозионная защита». М.: НИИ ГЭХИМ, 1988. - 33 с.

177. Промышленные приборы и средства автоматизации. Справочник под ред. Черенкова В.В. Л.: Машиностроение, 1987. -846 с.

178. Рагулин, В.В. Производство резинотехнических изделий. Учебник для проф.-техн. училищ/ В.В. Рагулин. — М.: Высш. школа, 1980.- 165 с.

179. Радченко, И. А. Оценка экономической эффективности внедрения противокоррозионных разработок в химической промышленности: Автореф. дис. канд. экон. наук:08.00.05/Моск. инт управления.- М., 1991. 18 с.

180. Райченко, А.И. Математическая теория диффузии в приложениях А.И. Райченко. Киев.: Наукова думка, 1981. - 396 с.

181. РТМ 2151-138-80. Устройства для нанесения покрытий. Область применения. Расчет толщины и погрешности толщины покрытия. М.: МИНХИМнефтемаш, 1981. - 20 с.

182. Резниковский, М.М. Механические испытания каучука и резины. / М.М. Резниковский, А.И. Лукомская. М.: Химия, 1986. -500 с.

183. Рейтлингер, С.А. Проницаемость полимерных материалов/ С.А. Рейтлингер. М.: Химия, 1974. - 270 с.

184. Романков, П.Г. Массообменные процессы химической технологии (Системы с твердой фазой)/ П.Г. Романков, Н.Б. Рашковская, В.Ф. Фролов. Л.: Химия, 1980. - 248 с.

185. Рудобашта, С.П. Массоперенос в системах с твердой фазой/ С.П. Рудобашта. -М.: Химия, 1980. 248 с.

186. Рудобашта, С.П. Диффузия в химико-технологических процессах/ С.П. Рудобашта, Э.М. Карташов. — М.: Химия, 1993. -209 с.

187. Румшский, Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента/ Л.З. Румшский. -М.: Наука, 1971. 192 с.

188. Самарский, A.A. Математические модели, аналитические и численные методы в теории переноса/ A.A. Самарский. Минск: ИТМО, 1982.- 174 с.

189. Самарский, A.A. Численные методы решения задач диффузии и конвекции./ A.A. Самарский, П.Н. Вабищевич. М.: Эдиториал УРСС, 1999.-248 с.

190. Санжаровский, А.Т. Методы определения механических и адгезионных свойств полимерных покрытий/ А.Т Санжаровский. -М.: Наука, 1974.- 115 с.

191. Сафрончик, В.И. Защита от коррозии строительных конструкций и технологического оборудования. / В.И. Сафрончик. -JL: Стройиздат. Ленингр. отделение, 1988. 255 с.

192. Свистунов, М.В. Моделирование процесса теплообмена и автоматическая корректировка тепловых режимов вулканизации покрытий гуммированных объектов: Дис. канд. техн. наук: 05.14.14 / М.В. Свистунов / Вологодский гос. техн. ун-т. Череповец, 2000. - 170 с.

193. Сергеев, Г.Т. Исследование внешнего тепло- и массопереноса при испарении жидкости капиллярно-пористым телом / Г.Т. Сергеев // ИФЖ. -1961. Т.4. -№5. - С. 33 - 37.

194. Синтетический каучук: Справочник/ Под ред. И.В. Гармонова. -Л: Химия, 1983.-559 с.

195. Скачков, A.C. Оборудование предприятий резиновой промышленности/ A.C. Скачков, С.Б. Левин. М.: Высшая школа, 1971.-218с.

196. Справочник по клеям/ Под ред. Г.В. Мовсисяна. Л.: Химия, 1980.-304 с.

197. Степанов, Р.Д. Расчет на прочность конструкций из пластмасс, работающих в жидких средах/ Р.Д. Степанов, О.Ф. Шленский. М.: Машиностроение, 1981. - 136с.

198. Сурикова, Е.И. Погрешности приборов и измерений/ Е.И. Сурикова. JL: Изд-во Ленигр.Ун -та, 1975. - 160 с.

199. Тагер, A.A. Физикохимия полимеров: 3-е изд/ A.A. Тагер. М.: Химия, 1978.-246 с.

200. Тамарина, A.M. Фрактография сталей, сплавов и гуммировочных покрытий. / A.M. Тамарина, Ю.Р. Осипов. Вологда, ВНКЦ РАН, 1999.-415 с.

201. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент. Справочник / Под общ.ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина. М.: Энергоиздат, 1982. - 512 с.

202. Теплофизические и реологические характеристики полимеров: Справочник /Под ред. Ю.С. Липатова. Киев: Наук.думка, 1994. - 244 с.

203. Технический анализ и контроль производства синтетических каучуков. / Г.А. Белова, H.A. Исакова, B.C. Фихтипольц, Е.Д. Панкратова. Л: Химия, 1987. - 184 с.

204. Технология резиновых изделий: Учеб. пособие для вузов. / Ю.О. Аверко-Антонович, Р.Я. Омельченко, H.A. Охотин, Ю.Р. Эбич; под ред. П.А. Кирпичникова. Л.: Химия, 1991. - 352 с.

205. Точилова, Т.Г. Теплофизические характеристики резинометаллических систем. / Т.Г. Точилова, А.И. Лукомская. М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1984. - 52 с.

206. Третьяченко, Г.Н. Тепловое и напряженное состояние многослойных покрытий / Г.Н. Третьяченко, В.Г. Барило // Пробл. прочности. 1993. № 1. С. 41-49.

207. Туголуков, E.H. Математическое моделирование термонагруженных процессов и аппаратов многоассортиментных химичексих производств: Автореф. докт. техн. наук: 05.17.08, 05.13.18 / E.H. Туголуков / Тамбовский гос. техн. ун-т. Тамбов, 2004. - 20 с.

208. Туголуков, E.H. Математическое моделирование термонагруженных процессов и аппаратов многоассортиментных химичексих производств: Дис. докт. техн. наук: 05.17.08, 05.13.18 / E.H. Туголуков / Тамбовский гос. техн. ун-т. Тамбов, 2004. - 460 с.

209. Тынный, А.Н. Прочность и разрушение полимеров под воздействием жидких сред. / А.Н. Тынный. Киев: Наукова думка, 1975.-206 с.

210. Уральский, M.JI. Классификация и методы идентификации дефектных гетерогенных образований в резиновых смесях и резинах. / M.JI. Уральский, P.A. Горелик, A.M. Буканов. // Каучук и резина, 1975. N4. -С. 49-51.

211. Устинова, Т.А. Испытание резин в физически агрессивных средах. / Т.А. Устинова. -М.: ЦНИИТЭнефтемхим, 1978. 92 с.

212. Федюкин, Д.Л: Технические и технологические свойства резины. / Д.Л. Федюкин, Ф.А. Махлис. М.: Химия, 1985. - 236 с.

213. Фокин, М.И. Защитные покрытия в химической промышленности /М.И. Фокин, Ю.В. Емельянов М.:Химия, 1981. -304 с.

214. Франк-Каменецкий, Д.Л. Диффузия и теплопередача в химической кинетике/ Д.Л. Франк-Каменецкий. М.: Наука, 1967. -691 с.

215. Фрейдин, A.C. Прочность и долговечность клеевых соединений / A.C. Фрейдин. М.: Химия, 1971. - 256 с.

216. Харчевников, В.М. Вулканизация резиновых изделий. / В.М. Харчевников, E.H. Корчемкин. — Л.: Химия, 1984. — 96 с.

217. Химченко, И.В. Неразрушающий контроль в химической промышленности / И.В. Химченко, В. А. Бобров. М.: Машиностроение, 1978. - 350 с.

218. Цой, П.В. Методы расчета задач тепломассопереноса/ П.В. Цой. М.: Энергоатомиздат, 1984. - 412 с.

219. Цой, П.В. Методы решения отдельных задач тепломассопереноса/ П.В. Цой. М.: Энергия, 1971. — 382 с.

220. Чалых, А.Е. Диффузия в полимерных системах/ А.Е. Чалых. -М. : Химия, 1987. — 312 с.

221. Шашков, А.Г. Методы определения теплопроводности и температуропроводности/ А.Г. Шашков, Г.М. Волохов, Т.Н. Абраменко, В.П. Козлов. М.: Энергия, 1973. - 336 с.

222. Шварц, А.Г. Оптимизация, контроль и управление качеством резин. Обзор. / А.Г. Шварц. М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1983. - 77 с.

223. Шевчук, В.А. Обобщенные граничные условия теплообмена тела со средой через многослойное тонкое покрытие / В.А. Шевчук // Мат. методы и физ.-мех. поля. 1995. Вып. 38. С. 116-120.

224. Шевяков, A.A. Инженерные методы расчета динамики теплообменных аппаратов. / A.A. Шевяков, Р.В. Яковлева. М.: Машиностроение, 1968.- 320 с.

225. Шеин, B.C. Основные процессы резинового производства. / B.C. Шеин, Ю.Ф. Шутилин, А.П. Гриб. Л.:Химия, 1988. - 160 с.

226. Шленский, О.Ф. Определение коэффициентов диффузии жидкостей в полимерные материалы/ О.Ф. Шленский, H.H. Хованская, В.В. Лаврентьев// Пластические массы, 1966. №5. С. 52-54.

227. Шорин, С.Н. Теплопередача/ С.Н. Шорин. М: Высшая школа, 1964.-490 с.

228. Щербаков, М.А. Химический метод анализа резин. / М.А. Щербаков. М.: Госхимиздат, 1977. - 241 с.

229. Эккерт, Э.Р. Теория тепло- и массообмена. / Э.Р. Эккерт, P.M. Дрейк. М. - Л.: Госэнергоиздат, 1961. - 680 с.

230. Юрьев, C.B. О методе определения коэффициентов диффузии среды в полимерные материалы / C.B. Юрьев, В.В. Лущик // ФХММ, 1974.-Т.10,№1. С 54-56.

231. Acetta A. Calculation of temperature and extent of reaction during the vulcanization of powdered rubber // Rubber chemistry and technology. 1994.-V.59. -№4. P.678-701.

232. Descarsiu, M. Electrowarme. Theory and practice / M. Descarsiu. — W. Verlag, 1974.-36 p.

233. Douglas, J. On the numerical integration of implicit methods / J. Douglas //J. Soe. Judusky and Appl. Math., 1993. V.3., №1. P. 42-46.

234. Foster, R.L. Radiant energy for dryingpaper wells / R.L. Foster // Tappi J., 1966.-V. 49, №1. P. 118-122.

235. Grank, J. The Mathematics of Duffusion. / J. Grank. OxfordA Clarendon, 1975/ - IX. - 414 p.

236. Griffiths, D.F. Numerical analysis. / D.F.Griffiths, G.A.Watson. -Longman Scientific & Technical. 1986.

237. Halpin, J.C. The Laminate analogy for two-and-three dimensional composite materials / J.C. Halpin, K. Jerine, J.M. Whitney // Composite Materials, 1971. V. 5, №1. P. 36 - 49.

238. Holman, J. P. Experiments on individual droplet heat transfer rates TeKCT./ J. P. Holman, P. E. Jenkins, F. G. Sullivan. — Int. J. Heat and Mass Transfer. 1972 v. 15. - P. 1489—1495.

239. Jones, P.L. Electromagnetic wave energy in drying processes / P.L. Jones // Drying, 1992. P. 114 - 136.

240. Keey, R.B. Drying principles and practice / R.B. Keey New York, Pergamon Press, 1972. - 358 p.

241. Lienhard, John, H. IV. A heat transfer textbook: 3rd edition. / John H. Lienhard IV, John H. Lienhard V. Phlogiston press: Cambridge Massachusetts, 2003. - 762 c.

242. Pallazzolo, S. Improved heat transfer in dryers through the use of spoiler bars / S. Pallazzolo // Tappi J., 1984. V. 67, №9. P. 76 - 80.

243. Parkinson, D. Reinforcement of rubbers / D. Parkinson London: Lakeman a Co., 1975. - 102 p.

244. Peckover, R.S. The modeling of some melting problems / R.S. Peckover // Res. Notes Math. 1983. V. 78. P. 248 - 262.

245. Shevchuk, V.A. Calculation of thermal state of bodies with multilayer coatings / V.A. Shevchuk // Lecture Notes in Computer Sciences. 2002. Vol. 2330, p. 500-509.

Похожие работы

Энергетика
05.14.00