автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Исследование технологического процесса и обоснование параметров зажимного транспортера льнокомбайна

ЛУЦЬКИЛ 1ВДУСТР1АЛЬ№Ь1 1НСТИТУТ 1 " 1

На правах рукопису НАЛОВ!НА Олена Олександргвна . ¿С

Д0СЛ1ДЖЕННЯ ТЕХНОЛОГИЧНОГО ПРОЦЕСУ

I ОБГРУНТУВАННЯ ПАРАМЕТР1В ЗАТИСКН0Г0 ТРАНСПОРТЕРА ЛЬОНОКОМШНА

05.20.01 - Мехамзацгя схльоькогосподароького виробництва

АВТОРЕФЕРАТ дисертацх'1 на здобуття наукового ступени кандидата технгчних наук

Луцьк - 1997

Дисертац1ею е рукопис

Робота виконана в Луцькому 1ндустр1альному институт!

Науковий керхвник - академ1к 1АУ, доктор техшчних наук, професор Хайлхс Гедаль Абрамович

0ф1ц1йш опоненти - академхк 1АУ, доктор технгчних наук, професор, заслужений винах1дник Украши Гевко Богдан Матв1йович

кандидат технгчних наук, доцент Усенко Михайло Васильович

Пров1дна орган1защя -

Гно.титут сл.чьс.ького гоопопарства Полгсся УЛАН

Захист В1дбудеться АпроСия 1997 року о год.

на зас1данн1 спед1алгзовано1 вчено'1 ради К 35.01.02 для захисту дисертащй на здобуття наукового ступеня кандидата технхчних наук в Луцькому щцустргальному институтI за адресов: 263018, и. Луцьк, вул. Львхвська, 75, навчальний корпус В, аудитор:я 361.

3 дисертащею можна ознайомитись в б1бл1отецх ЛИ (вул. Львхвська, 75).

Автореферат роз!слано " /Й." року.

Вчений секретар спецгалхзовано! вчено'1 ради

^—Дхдух В.Ф.

ЗАГАЛЬНА ХАРАКТЕРИСТИКА РОБОТИ

Актуальн1сть проблеми. Льон-довгунець щнна технхчна культура, яка дае два види продукщ'1 - волокно та насхння.

Збирання льону с одним з найважливших еташв при його вирощуванн1. Це трудоы1сткий процес. 3 впровадженням комбайнового способу збирання льону затрати пращ значно скороти-лись, проте проблема зыеншення втрат волокна I насгння, п1д-вщення його якост1 до кхнця не виргшена.

Суттевим недол1коы при збиранн1 1снуючими льонокомбай-нами е робота затискного транспортера, паси якого недостатньо над1йно затискають стебла, що спричиняе витягування останнгх 13 ргвчака. При цьому значно зб1льшуеться в1дххд стебел у путанину I втрати волокна та насгння.

У зв'язку з цим актуальною проблемою е удосконалення затискного транспортера льонокомбайна з метою шдвищення надхйностх затискання стр1чки льону ы1ж пасами при обчос1.

Робота виконувалась вхдповгдно до державних науково-техн1чних програм ДКНТП з пр1оритетних напрямк1в розвитку науки I технхки, шифр завдання 03.07.03/058-93 ("Вдоскона-лення льонозбирального комбайну").

Мета роботи. Зменшення в1дходу стебел у путанину при комбайновому способ! збирання шляхом удосконалення техноло-Г1чних I конструктивних параметр1в затискного транспортера.

Об'ект досл!джень. Технолог1чна операц1я затискання стебел льону для 1х обчосу I робочий орган для II виконання.

Методика досл:гджень. Досл1дження виконувались комплекс-ним способом, що метить теоретичну та експериментальну частини. Розробка теоретично!' частини проводилась 13 засто-суванням законгв теоретично! механгки, з використанням

ыетод1в вищо'1 математики, розв'язку задач на ПЕОМ. Експери-ментальнг досл1дкення проводились у лабораториях i польових умовах Í3 застосуванням спецгально розроблених установок i прилад1в. При обробщ досл1дних даних використовувались методи математично'1 статистики.

Наукова новизна, Розроблена ыатематична модель робочого процесу затискного транспортера льонокомбайна, анал13 яко! дозволив удосконалити технологгчш i обгрунтувати конструктивы! параметри транспортера. Дослужена робота натискних кареток, обгрунтован1 жорстк1сть i необх1дна деформащя 'ix пружин. Визначенг сили натягу bítok nacíв, на ochobí чого виведена залежшсть для розрахунку погужностх на роботу транспортера.

Установлено вплив тиеку в ргвчаку, числа профгльних ви-ступ1в i сили стискання пружин на стушнь затиснення стебел.

Ыодерн1зована конструкщя транспортера з метою покра-щення затискання стебел.

Практична цхннгсть роботи, Розробленг ыетоди розрахунку параыетр1в затискного транспортера, виходячи з вимог míhí-мального виходу стебел у путанину при обчосй Внесем конструктивы! зм1ни у конструкц1ю натискних кареток i визначенг оптиыальн1 технолог1чн1 режими роботи затискного транспортера, дозволили зменшити вих1д стебел у путанину у 2 рази, П1двищити продуктивн1сть агрегату на 5%.

PeanÍ3aiüfl результат!в роботи. За результатами викона-них досл1джень виготовлено дек1лька зразкгв натискних кареток удосконалено! конструкщY, якi випробовувались у господарствах Волинсько"1 области

Апробагця роботи. Ochobhí положения роботи допов1дались i отримали позитивну ощнку на науково-техн!чн1й конференцН

професорсько-викладацького складу ЛП (Луцьк, 1993-1995 p.p.), на ВсеукраУнськгй науково-практичн1й конференцН "Перспективи вдосконалення засоб1в механ1завд1 та технолог1й збирання льону-довгунця в Укра'гнх (Луцьк, 1996 р.), на зас1данн1 викладач1в та acnipaHTiB кафедри с1льськогосподарського машинобудування ЛН (Луцьк, 1997 р.).

ПублхкацП. Ochobhí положения i результата дослхцженъ опубл1ковано у 7 друкованих роботах. Отримано р1шення на ви-дачу патенту Украхни по заявцх № 96072874 В1д 30.01.1997 р.

Особистий внесок дисертанта. Теоретично дослужено процес затиснення i в1дгину отебел у транспортер!, робота натискних кареток, обгрунтоваш параметра хх пружин; виведен1 залекност1 для визначення потужност1, яку споживас транспортер, проведем розрахунки за цими залежностями на ПЕОМ. Роз-роблена методика проведения експериментальних дослхджень по визначенню технологгчних i конструктивних параметр1в затаенного транспортера, проведенг дослхди.

Структура та обсяг роботи. Дисертащя складаеться з вступу, п'яти роздхлгв, загальних bhchobkíb i рекомендацхй, списку використано'1 л1тератури (назв - 125, з них на хнозем-них мовах - 19) i додатк1в. Основна частина викладена на 144 с. машинописного тексту i М1стить рисунк1в - 54, таблиць - 12.

ОСНОВНШ 3MÍCT РОБОТИ

У вступх обгрунтован1 актуальн1сть теми i мета роботи, положения що виносяться на захист.

У першому роздглг "Суть проблеми, щль та задач1 дослхд-кення" проведено аналхз технологхй збирання льону та конст-

рукц1Й льонозбиральних машин, а також теоретичних 1 експери-ментальних дослгджень, що стосуються ф1зико-механхчних вла-стивостей стебел льону I параметргв затискних транспортерхв льонокомбайн1в.

$13ико-механ1чн1 властивост1 стебел льону дослгджували: М.1.Шликов, 1.В.Крагельський, Г.А.Хайл1с, П.А.Сторц, Б.П.Мо-• жаров, Ы.М.Биков, М.Ы.Ковальов та !н.

Суттевий внесок у створення х досл1дження нових конструкций льонозбиральних комбайнв, зокрема затискних транспор-терхв внесли: М.1.Шликов, М.М.Летошнев, Г.А.Хайл!с, Ы.М.Биков, П.Ф.Прибитков, П.А.Сторц, М.М.Ковальов та !н.

У результат! проведеного анал1зу л1тературних джерел та патентно! 1нформац11 зробленх висновки про те, що багато питань роботи затискних транспортер!в льонокомбайн1в I ряд фгзико-мехаичних властивостей стебел льону в пер!од збирання дослужено недостатньо. Потребуе удосконалення й сама конструкция затискного транспортера, яка не забезпечуе надхйне затиснення стебел пз:д час обчосу, в зв'язку з чим багато стеблин витягуеться I виходить в путанину.

Враховуючи вище сказане, в задач! ще!" дисертащйно! роботи входило:

1. Визначити ряд показншив ф1зико-механ1чних властивостей стебел льону, необх1дних для розрахунку затискних пристроУв.

2. Теоретично 1 експериментально досл1дити процес за-тискання х транспортування стебел у затискному транспортер! льонокомбайна. Розрахувати потужшсть на його роботу I провести анал13 роботи натискних кареток.

3. Визначити законоыдрност1 зм1ни сили натягу I жорст-кхсть пас!в.

4. Експериментально дослгдити вплив.ргзноыангтних фактор1в на ступгнь затиснення стебел М1ж пасами транспортера i закономгрнхсть розподглу тиску по довжинх ргвчака транспортера.

5. Дослгдити характер роботи затискного транспортера при 3MiHi його конструктивних параметр1в.

У другому роздтлг "Теоретичнх передумови до визначення параметргв затискних транспортер1в льонозбиральних комбай-нгв" при обгрунтуваннх основних технологхчних i конструктивних параметргв транспортерхв проведено анал13 дП натискних кареток i розрахунок жорсткост1 i'x пружин, сил натягу naciB i необх1дно'1 для привода транспортера потужностх.

Анал1зом взаемодН затискного транспортера i обчгсу-вального барабана 31 стеблами установлен: законоы1рност1 В1дхилення стебел вгд положения, яке вони займають вгдносно пасгв до flix на них зуб1в барабана. Барабан мгстить диски з зубами Ai^f , KjLj i КцЬц, як! обертаються з куто-

вою швидк1стю uD (рис. I). Зубщ почерз1 дгють на стеблову стрхчку , яка при цьому прогикаеться, i стебла вхд-

хиляються в1дносно площини затиснення £t на кут Jb. KpiM цього, стебла прогинаються у площиш знаходження обч1суваног частини стрхчки внасл1док i'x руху разом з веками затискного транспортера 31 швидк1стю "Ц? .

3 метою визначення закону руху зубщв вибрано систему координат з початком^, у кхнщ затиснено'1" частини

будь-якого стебла. JIihih цього стебла приймаеться перпендикулярною в1ТЦ1 затискного транспортера. Розглянувши рух то: точки зуба, яка д1е на стебло ИЕа в 6lh kytoboi швидк0ст1оО x л1н1йн01 шеидкост1 та прийнявши, що вершина стеблини

эгинаеться у той 6ik, куди веде П зуб, отримаемо, що на

- б -

горизонтально проекщ'г дотик зуба 31 стеблиною виник у точ-цх Д, на Б1дстан1 Ь В1д точки Е0 , де Ь - ширина "мертво I зони". 3 точки й на вертикально проекщУ I Да на горизонтально починаеться обч1с стебла. Через деякий час барабан з зубцями повернеться на куто£ , р1вний , при цьому к1нець зуба перейде з й у положения Е) , а шлях.обчосу по стеблинх буде складати

, де О/ - точка перетину лхни стебла з л1Н1ев зуба, коли його К1нець знаходиться в точщ^З . Абсцисаточки зуба, яка Д1е на стебло буде Ордината ^ ще!' точки зуба при

Рис. I. Схема взаемодН затискного транспортера I зуб1в барабана з обч1суваниш стеблами: а - вид збоку; б - вид зверху

Вотановлен: р1вняння руху точки зуба (при обчом стебла першим рядом зуб1в):

х = {соз с10 - ¿¿у )-[аи /0 з )

J

де с/0 ж С&б^^ _ кут вхдхилення зуба В1д

вертикал1; ¿^ - довжина зуба.

Коли зубц1 знаходяться 61ля точки /10 , то згину стебла у площин1ще немае, (^я 0). У випадку при^С-^ V" О стебло НЕо лр^/займе Ы1сце НМо'б'г , в якому Л1Н1Я була отримана внаслхдок згину стебла на кут тангенс якого:

Як видно з р1вняння (2), кут залежить В1д часуг^ .

Характер щ е! залежност1 представлено на рис. 2. <£|".......

ц ог. 0,04 о,ое 0,0а ср. «у

Рис. 2. Залежнхсть кута 8>* в1дхилення стебла при його обчосх

першим рядом зуб1в мехашзма з параметрами:2 а 0,3 м; 4 = 0,2 2°; Ь = 0,02 м; I -2(Г= 1,7 м/с\и>*

= 20,0 с'; 2 -1С' 1,4 м/с;^ = 20,0 с'; 3 ш 1,7 м/с;и) = 30,0 сУ; 4 1,4 м/с;бО= 30,0 сУ

3 аналхзу граф1чних залежностей встановлено: кут зростас 31 зб1льшенням швидкост1 I зменшенням кутовсн швидкост! од ; причому на початку обчосу кут £~ р1зко зростас, пот1м падае, теля чого знов збгльшуеться.

Проведено аналхз для випадкхв обчосу стебла другим, тре-т1м 1 четвертом рядами зуб1в. Встановлено, що починаючи з другого захода зуб1В процес зшни кута & стабхлхзуеться.

Значения кута необх1дне для розрахунку сил опору, якх переборюються пасами транспортера при робот1. Як визначено досл1дним шляхом кут 5" при робот1 транспортера повинен бути не бхльше 18° для запоб1гання перегину стебел з надломом i переломом.

Для визначення умов, при яких£~— 18°, проводилось дослхдження функцп (2) на максимум. Установлено, що час при якому функщ я яриймае ыаксимальне значения '¿-о уЕсО*-Пхдставивши "бо у (2) отримаемо умову, при як1й в1дгин стебел не призводить до IX пошкодкення: . .

а_ЬЕ^___- £ 0,315 (з)

^ ¿Vгроио -см^соиуиМо <■

Вперше проведено анал1з дп натискних кареток при робот1 транспортера. Виходячи з вимог забезпечення над1йного затис-нення стебел у р1вчаку транспортера виведен1 залежност1 для визначення необххдно1 вхдстанх шж осями сус1дн1х ролшив, жорсткост1 пружин кареток I м1н1мально необххдно'1 деформац11 пружин з метою забезпечення п1д час затискання стебел М1Ж проф1льними виступаыи пас1в коп1ювання ними кривизни цих вистушв. М1н1мально необххдна деформащя стиску пружин

Л - -/ .( Оло-Ь-С-Пм'У^-Ь*__ £ Л (4)

де С/7 - жорсткхсть пружини,О^пс.- сила, необхщна для прогину

одного стебла шж проф1льними висгупами пасхв, £) - ширина захвату брально'1 секщ* комбайна, 6густкна стеблестою', П-м- число бральних секцгй, швидк1сть руху машини, в1дстань шж осями пружин, &к - вага каретки. Виведен1 залежностх для визначення сил натягу^/а ведучих вхток верхнього х нижнього пасгв в залежност1 вхд по-чаткових натяг1в I верхнього I нижнього пас1в 1 до-даткових натяг1в, виникаючих при пропускан« стеблин М1ж пасами. На основ1 отриманих при х^ому даних визначен1 коловг сили ^ I на ведучих пшвах верхнього I нижнього пас1в, виведе-

на формула для обрахунку потужностг на привод транспортера:

_+

, Oi trrn)^_

де i ^^ - сили додаткових натяг1в верхнього i нижнього naciB, - коефхщент, враховуючий втрати на тертя ролика i згин пасу, П& - число рошшв на ведуч1й Е1тщ верхнього паса, i^S- сума складових сил опору стебел обчосу по вс1й довжинг р1вчака, ftp - загальне число ролик1В на ведучих BiTKax обох naciB, /Ijj - число роликгв на ведуч1й В1тщ нижнього пасу.

За формулою (5) проведем розрахунки на ПЕОМ, аналхз яких показав, що потужшсть зростае зх збхльшенням початково-го натягу naciB i опору стебел обчосу.

У третьому розд!л1 "Програма i методика експерименталь-них досл1джень" викладена програма досл1джень, описане лабо-раторне обладнання, припади, екслериментальна установка i

наведен! методики проведения дослав.

Програмою досл1джень передбачено визначення: значень коеф1Ц1снта тертя м!ж стеблами I профоьними виступами пас1в, опору стебел В1дгину I прогину, показншав жорсткост1 пасгв, опору пасгв при 1х видовженн!, законом1рностг розподхлу тиску по довжин1 ргвчака; впливу числа проф1льних вистушв, сили тиску ролиив I сил натягу пасгв на стушнь затиснення стебел у р1вчаку, вплив тиску м!ж пасами на пошкодження стебел, а також проведения досл1джень ыодерн1зованого затискного транспортера на льонокомбайн1.

Основнг досл1ди проводились на двох спещально розробле-них установках, розробленому наш приладг для визначення опору стебел вагину. Був використаний прилад для визначення коеф1Щента тертя, прилад емкхстного типу для визначення тиску у р1вчаку, прилад для дослгдження опору стебел прогину.

0триман1 результати дослав оброблялись математичними методами з визначенням дисперсН, коефгщента вдргацН I статично! похибки.

У четвертому розд!л! "Результати дослгджень ф1зико-механгчних властивостей стебел I пас1в" приведен! фрикцхйн1 властивост! стебел та пас1в, показники опору стебел вгдгину та прогину, показники жорсткост! пас1в, характеристика опору пас!в при ix видовженнг, отриманх експериментально. При досл1дженн1 опору стебел вагину встановлен1 найб1льш важлив1 показники, що характеризуют процес в1дгину стебла: макси-мальний згинальний момент при якому стебло надламуеться I в1дпов1дний кут вхдгину. Максимальний згинальний момент зростае 31 зб1льшенням д1аметра стебел I зменшенням IX воло-гост1. Найменше значения кута вгдгину свхжебраного стебла, при якому можливий надлом, складае 18°.

При досл1дкенн1 прогину стргчки стебел м1ж проф1льними виступами пас1в установлена законом1рн1Сть деформацН стебел, представлена на рис. 3 - сила, яка веде до прогину стебел, У - деформащя стебел).

Рис. 3. Схема прогину стеблово? стрхчки ыхж виступами пас1в (а) I д1аграма прогину стебел {б)

Обробкою великоI к1лькост1 дослхдних дхаграм прогину установлен значения Гх основних характеристик: I ^

- сила, при якгй в1дбуваеться надлам стр1чки I в1дпов1дна деформащя; - сила, необххдна для повно'1 деформащГ стргчки; - середня сила перегину одного стебла стр1чки. Встановлено: опхр вологих стебел прогину менший Н1ж сухих; сила, яка припадае на одне стебло при повному його прогин1 залежить в1д товщини стр1чки. Для cвiжeбpaниx стебел ця сила становить: для тонкоI стр1чки 3-4 Н, а для товсто!' - 4-5 Н.

При дослхдженнг жорсткост1 пасгв транспортера льоноком-байна ЛК-4А установлено, що показник жорсткост1 залежить В1д температури пов1тря. При температург 30°С в1н складае 1,0*10®

- 1,1-Ю6 Н*мм2, а при Ю°С - 1,4-Ю6 Н-ш2.

При досл1дженн! залежност! подовження паса в!д сили його

натягу установлено, що сила, необххдна для подовження пасу на 1% знаходиться в межах 5,9-6,0 кН/%.

У п'ятому роздтл! "Реэультати експериментального дослхд-ження роботи затискного транспортера" приведем результати експериментальних дослхджень впливу числа проф1льних виступ1в I хнтенсивностх навантаження в р1вчаку на ступшь затискання стебел; законом1рност1 розпод1лу тиску по довжим рхвчака, впливу тиску мхж пасами на пошкодження затиснутих стебел х ви-пробовувань комбайна з удосконаленим затискним транспортером.

Анал1з отриманих даних при дослхдженнх впливу числа про-фхльних виступ1в пасхв I 1нтенсивност1 навантаження у р1вчаку на ступхнь затискання стебел показав, що сила, необххдна для витягування стебла з рхвчака затискного транспортера, зростае 31 зб1льшенням сили тиску пружин кареток, числа проф1льних виступIв I дхаметра стебла. При витягуваннх сухих стеблин, якх мають б1льшу в1д вологих жорсткхсть, ця сила на 3-4% б1льша, що пояснюеться необх!дн1стю додаткового зламу стебла при його протягуванм мхж профхльними виступами пас1в.

Установлена дослхдним шляхом законом1рнхсть розподхлу тиску по довжим рхвчака представлена на рис. 4. Розподхл тиску мае пульсуючий характер.

Використавши математичний метод планування експерименту ни встановили залежмсть ступеня затиснення стебел у р1вчаку транспортера В1д числа проф1льних виступхв (3^) I 1нтенсив-ност1 навантаження 04) у вигляд1 рхвняння регресх'1: = - 8,55 + 3,25/у + 0,287^2. Досл1дним шляхом у лабораторних I польових умовах вста-новлено законом1рност1 впливу тиску м1ж пасами затискного транспортера на пошкодження затиснутих стебел. Анал13 яких показав, що основний вид пошкодження - розплющування з трщи-

Рис. 4. Досл1дн1 законом:рностг розпод1лу 1нтенсивност1 на-вантаження (погонний тиск) в Н/см у р1вчаку затиек-ного транспортера при натягу пас1в 0,4% (а) I 1,0% (б):

1 - сила тиску пружини роликгв дорхвнюе 0,5 кН;

2 - сила тиску пружини роликгв доргвнюе 1,0 кН;

3 - сила тиску пружини ролшив дорхвнюе 1,5 кН

ною 1 без трщини. При збхлыленш шару стебел кхльк1сть роз-плющених стеблин зменшуеться. Для тонкостеблового льону (р 0,8-1,0 мм) число розплюцувань на 25-28% менше Н1Ж для товстостеблового {0 1,8-2,2 мм).

Досл1дженняыи, проведеними у польових умовах установлено, що затискний транспортер додатково розплющуе стебла, але при невелик^ силг тиску пружин кареток (0,5 кН) це додат-к ове розплкщування незначне (3%). При зросташи сили тиску

до 1,2 кН збхлышлось число розплющених стеблик бгля виходу 13 затискного транспортера i стало 28-32%.

Ochobhi недол1ки затискного транспортера льонокоыбайна ЛК-4А полягають у поганому затискашп стебел, внаслгдок чого стеблини при обчос1 висмикуються 13 затиску i при цьому зростае виххд стебел у путанину. Для усунення цих недол1К1в нами конструктивно передбачено широкий дгапазон регулювання ступеня затискання стеблин ыхж пасами транспортера. А зм1на у конструкцг! верхнього упора каретки дозволила виключити перекос при pyci штока в1дносно його напряыно!.

Такий модерн1эований затискний транспортер розроблений

1 установлений на комбайн!, який проходив випробовування в 1994-96 p.p. у господарствах "Дружба" i "Омельно" Кхверщв-ського району Волинсько! област1. Було 31брано в 1994 р.

12 га льону, в 1995 р. - 60 га льону, а в 1996 р. - 4 га. ' Стебла льону у затискному транспортер! комбайна надхйно затискались, при цьому зменшився вихгд стебел у,путанину у

2 рази, продуктивнхсть агрегату зб1льшилась на 5%.

ЗАГАЛЬН! ВИСНОВКЙ ПО РОБОТ!

1. Анал1з технолог1чного процесу збирання льону i кон-струкц1й льонозбиральних машин показав перспектившсть комбайнового способу збирання та подтвердив необх1дн1сть удос-коналення технолог1чних та конструктивних параметр!в затиск-них транспортер1В льонозбиральних комбайшв.

2. Основн! параметри затискного транспортера стр1чково-роликового типу установлюються з урахуванням його взаемоди

3 обчхсуючим барабаном. Довжина дхлянки пильного притиснення naciB у затискному р!вчаку б!льша в!д довжини зони дй' зубхв

барабана на 30-50 мм через перекос стебел у рхвчаку.

3. Шд блливом зубгв обчхсуючого барабана на стр1чку льону в1дбуваеться вх:дгин стебел у бгк, протилежний напрямку IX руху; кут вгдгину стебел зм1нюеться у часи При проекту-ванм затискного транспортера необх1дно так вибрати його па-раметри, щоб не було в1дгину стебел б1льше 18°, в 1ншому ви-падку можлив1 пошкодження у виглядг надламу та зламу.

4. Виведенх залежност1 для визначення натягу пас1в, колових сил на ведучих сшвах I потужностх. Потужшсть за-лежить В1д початкового натягу пасхв х опору стебел обчосу х зростас 31 зб1льшенням вдх величин.

5. Через наявшсть проф1льних вистухпв на пасах виникла необх1днхсть досл1дити фрикщйн1 властивостг пас1в та стебел. Коеф1щент тертя ковзання стебла по проф1льних виступах -для сухих стебел 0,17-0,21; свхжебраних 0,15-0,18. Д1аметр стебла не впливае на значения коеф1Ц1ента тертя.

6. Для обрахунку параметр1в кареток затискного транспортера дослхджено процес опору стр1чки льону прогину м1ж про-ф1льними виступами пасхв. Встановлено, що сила, яка припадае на одне стебло при повному його прогиш:, залежить вхд товщини стрхчки х становить для св1кебраних стебел 3-5 Н.

7. Для обрахунку 1нтенсивност1 навантаження у р1вчаку транспортера I потужностг необхгдно знати ошр пас1в при ви-довжешн I показники IX жорсткост1. Нами експериментально встановлен1 показники жорсткост1 пасу: при температур1 повхтря 30°С~ 1,0-Ю6 Н. мм2, при Ю°С - 1,4-10б Н-мм2. Сила, необ-XIдна для видовження пасу на I%, знаходиться в межах 5,9-6,0 кНД.

8. Сила, необх1дна для вигягування стебла з рхвчака затискного транспортера зростас з! зб!льшенням 1нтенсивност1

навантаження в р1вчаку, числа профхльних вистушв пасу i дхаметра стебла. Для сухих стебел ця сила на 3-4% б1льша н1ж для бологих i становить 5-20 Н.

9. Встановлено, що при натягу nacÍB 0,4% 1нтенсивн1сть навантаження в рхвчаку затискного транспортера в промхжках мis осями ролик1б складае 60-65% В1д 1нтенсивност1 проти íx осей, а при натягу 1% - 65-68%. Тобто розпод1л хнтенсивност1 навантаження мае пульсупчий характер i дещо вир1внюеться 3Í зб1льшенням натягу nacÍB - це покращуе роботу транспортера.

10. 3 урахуванням теоретичних i експериментальних досл1джень установлен оптимальнх тараметри i режими роботи затискного транспортера: число вистушв на двох пасах '2,5-3,0 при i'x ширинх 130 мм, крок ролиив 84 мм, ыхн1мальна деформац1я пружин кареток 50 мм, натяг nacÍB 0,5-1%, швид-к1сть nacÍB транспортера 1,5-1,8 м/с.

0CH0BHI ПОЛОЖЕНИЯ даСЕРТАД!!

ВИЮОДЕН! В ТАКИХ ПРАЦЯХ:

1. Налобхна 0.0. Анал13 дх! натискних кареток затискного транспортера льонокоыбайна. - 36. наукових npaip> "Науков1 нотатки", - Луцьк: ЛИ, 1993. С. 154.

2. Хайл1с Г.А., Налоб1на 0.0. Положения стебел льону в затаенному транспортер! льонокомбайна при оч1суванн1. -36. наукових праць "Hay ков i нотатки", - Луцьк: ЛН, 1993. С. 3-10.

3. Обухова 0.0. До розрахунку сил натягу nacÍB затискного транспортера льонокоыбайна //Тези допов1дей десято'х науково-техн1чно1 конф. професорсько-викладацького складу ЛИ. Луцьк, 1995. С. 79.

4. Обухова Е.А. К расчету мощности, необходимой для привода зажимного транспортера льнокомбайна //36. наук, статей "С1льськогосподарськ1 машини", - Луцьк: Волинське обл. В1дд1лення 1ДУ, 1995. С. 249-253.

5. Хайлис Г.А., Обухова Е.А. Об искривлении стеблей при их очесе в льнокомбайне //36. наук, статей "Сгльськогоспо-дарськх машини", - Луцьк: Волинське обл. вхддхлення 1АУ, 1995. С. 46-55.

6. НалобгЁна 0.0. Про onip вхдхилення стебел льону //36. наукових праць "Механгзованх процеси сЬгьськогосподарсько-го виробництва", - Львхв: Львхвський державний с/г ¿нсти-тут, 1996. С. 76-78.

7. Позитивне рхшення на заявку Jf 96072874 "Затискний транспортер льонозбирального комбайна" В1Д 30.01.97 р. /Хайлхс Г.А., Налоб1на 0.0., Довгополюк В.Ф./

8. Налоб1на 0.0. Про onip стрхчки льону прогину М1ж профгль-ними виступами naciB. - 36. наукових праць "Науковх нотатки", - Луцьк: ЛН. 1996.

Аннотация

Налобина Е.А. Исследование технологического процесса и обоснование параметров зажимного транспортера льнокомбайна. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.20.01 - механизация сельскохозяйственного производства. Луцкий индустриальный институт. Луцк. 1997.

Защищается 7 печатных работ и решение на выдачу патента Украины, которые содержат теоретические и экспериментальные исследования зажимного транспортера ленточно-роликового типа.

Разработана математическая модель процесса взаимодействия ремней транспортера с зажимаемыми во время очеса стеблями и установлены закономерности работы транспортера. Обоснованы рациональные режимы работы механизма. По результатам исследований усовершенствована конструкция зажимного транспортера, которая позволила значительно уменьшить отход стеблей в путанину.

Summary

Nalobina 1. Besearch of technological process and substantiation of clutching conveyer parameters of flax combine.

The dissertation on competition for degree of candidate of technical science in 05.20.01 field of specialization -the mechanization of agricultural production. lutsk Industrial Institute 1997.

7 printed works and solution for distribution of patent of Ukraine are being protected which include theoratical and experimental researches of clutching belt-roller type conveyer.

The mathematical model of interaction process of conveyer belts together with clutching belts during the stalk combings is worked out and rules of conveyer work are established. She rational regimes of mechanism work are substantiated.

As a result of research the clutching conveyer construction has been improved. If allows to decrease the waste of stalks in mess considerably.

Ключов! слова:

механ1зм затискного транспортера, стебла льону, затиснення, технологхчн! i конструктивн! параметри.