автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Исследование неравномерности теплового и напряженно-деформированного состояний полосы и рабочих валков с целью совершенствования технологического процесса горячей прокатки

ВВЕДЕНИЕ.

1 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Факторы, влияющие на качество горячекатаной полосы.

1.2 Моделирование методом конечных элементов напряженно-деформированного состояния в задачах упруго-пластического течения.

1.3 Модели расчёта теплового и деформированного состояний рабочих валков.

1.4 Установки охлаждения на отводящем рольганге и особенности конструкции коллекторов различных типов, применяемых на станах горячей прокатки.

1.5 Основные задачи исследования.

2 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ИНДУКЦИОННОГО ПОДОГРЕВА НА ПРОМЕЖУТОЧНОМ РОЛЬГАНГЕ СТАНА НА ТЕМПЕРАТУРНЫЕ И ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОКАТКИ И СТРУКТУРУ ГОРЯЧЕКАТАНОЙ ПОЛОСЫ.

2.1 Тепловая модель индукционного подогрева полосы на промежуточном рольганге перед прокаткой в чистовой группе клетей.

2.2 Модель теплового и напряженно-деформированного состояний полосы при прокатке в чистовой группе клетей.

2.3 Прогноз изменения диаметра зерна аустенита по параметрам прокатки в чистовой группе клетей.

2.4 Выводы:.

3 ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО И НАПРЯЖЕННО -ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЙ ДВУХСЛОЙНЫХ РАБОЧИХ ВАЛКОВ.

3.1 Моделирование напряженно-деформированного состояния рабочих валков разных типов под действием тепловых и механических нагрузок.

3.2 Сравнительный анализ износа двухслойных и обычных рабочих валков разных типов на основе экспериментальных данных.

3.3 Выводы.

4 ИССЛЕДОВАНИЕ УСТАНОВКИ УСКОРЕННОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ПОЛОСЫ НА ОТВОДЯЩЕМ РОЛЬГАНГЕ СТАНА ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ

4.1 Модель охлаждения полосы на отводящем рольганге.

4.2 Сравнение экспериментальных расходно-напорных характеристик коллекторов охлаждения, применяемых на отводящем рольганге стана

4.3 Разработка новой конструкции коллекторов охлаждения полусекции отводящего рольганга.

4.4 Выводы.

Повышение конкурентоспособности на мировом рынке вынуждает производителей предъявлять всё более жёсткие требования к качеству горячекатаной продукции. На современных широкополосных станах формирование геометрических размеров и механических свойств прокатываемых полос осуществляется с помощью алгоритмов, заложенных в АСУ ТП стана. Неотъемлемой частью этих алгоритмов являются модели, учитывающие влияние технологических параметров на качество готовой продукции. Тепловой режим прокатки и охлаждения полосы оказывает определяющее воздействие на формирование неравномерностей распределения параметров горячекатаных полос (скоростей прокатки, температуры, скоростей деформации, поверхностных напряжений) по толщине, ширине и длине раската, влияющих на характеристики эксплуатации оборудования.

Снижение себестоимости прокатной продукции вызывает необходимость исследования работоспособности и износостойкости оборудования, используемого в технологическом процессе, в частности, прокатных валков и установки ускоренного охлаждения на отводящем рольганге. Потребителю прокатных валков из множества предложений фирм-производителей необходимо выбрать приемлемый вариант, а для этого необходимы исследования работоспособности и стойкости прокатных валков. Совершенствование работы установки ускоренного охлаждения позволит стабилизировать тепловое состояние полосы и уменьшить неравномерности распределения параметров, полученные при предшествующей прокатке.

Таким образом, создание, разработка и улучшение математических моделей процессов прокатного производства позволит повысить эффективность эксплуатации оборудования и улучшить качество выпускаемой продукции.

Цель диссертационной работы заключается в теоретическом и экспериментальном исследовании процессов, влияющих на неравномерность формирования теплового и напряжённо-деформированного состояний прокатных валков и полосы, для оценки структуры и физико-механических свойств проката, совершенствование режимов эксплуатации двухслойных рабочих валков клетей чистовой группы и установки ускоренного охлаждения полосы на отводящем рольганге НШПС.

В работе получены следующие, выносимые на защиту результаты, представляющие научную новизну в исследовании тепловых и деформационных закономерностей при формировании тонких горячекатаных полос: разработана математическая модель расчета распределения температуры в поперечном сечении раската на входе в чистовую группу клетей при применении технологии индукционного подогрева всей полосы или ее кромок;

- разработана модель пластического деформирования полосы при прокатке в чистовой группе непрерывного широкополосного стана, позволяющая определять изменение температуры, тензоров деформаций, скоростей деформаций и напряжений по толщине полосы и по направлению прокатки в зависимости от параметров технологических режимов;

- на основе МКЭ разработана методика определения напряженно-деформированного состояния двухслойных рабочих валков при прокатке, отличающаяся учётом неравномерного распределения температур, напряжений и деформаций в поперечном сечении рабочего валка и полосы. Модель расчета учитывает также особенности расположения коллекторов системы охлаждения, различие механических свойств сердцевины и рабочего слоя валков.

Задачи решены методами математического моделирования с применением компьютерных CAD/CAE технологий фирмы MARC Corp., основанных на конечно-элементном анализе, и средств программирования на персональном компьютере.

Работа выполнена в рамках проекта А-0032 ФЦП «Государственная поддержка интеграции высшего образования и фундаментальной науки на 1997-2000 годы», гранта Министерства образования по фундаментальным процессам металлургии № ТОО - 5.5 - 2921 «Теоретические основы формирования поперечной разнотолщинности и плоскостности полосы при горячей прокатке», проекта Б-0101/1620 ФЦП «Разработка информационных систем проектирования металлических материалов и технологий их получения».

Экспериментальные исследования проведены на стане 2000 листопрокатного цеха № 3, ОАО HJIMK.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Разработана модель индукционного подогрева полосы на промежуточном рольганге широкополосного стана. Получено распределение температур по толщине и ширине подката при индукционном подогреве всей полосы и кромок. Показано, что применение индуктора для подогрева всей полосы мощностью 12 МВт с частотой 1400 Гц в условиях широкополосного стана позволяет повысить среднюю температуру полосы на 40-50 °С. При работе индуктора кромок мощностью 4 МВт с частотой 3 кГц происходит выравнивание температурного поля по сечению полосы при этом температура на кромке перед прокаткой в чистовой группе выше температуры на оси прокатки на 10-15 °С.

2. Разработана модель деформации полосы при прокатке в клетях чистовой группы непрерывного широкополосного стана с учётом распределения по толщине температуры, деформации, скоростей деформации и напряжений в зависимости от технологических режимов прокатки. При прокатке полосы стали 08ю сечением 2,5x1280 мм максимальные касательные напряжения составляют 120-150 МПа и различаются по клетям на 10 - 25%, максимальные нормальные напряжения увеличиваются с 320 МПа в первой клети до 800 МПа в седьмой клети, т.е. на 100 - 250%. Разница температур между поверхностью полосы и её серединой в очаге деформации изменяется от 300°С в первой клети до 35°С в последней клети.

3. Неравномерность диаметра зерна при прокатке при прокатке низкоуглеродистой стали после первых трёх клетей чистовой группы составляет на оси прокатки и на кромке 9-10% при уровне значений 23-27 мкм. В последних клетях чистовой группы на кромке полосы происходит деформация в двухфазном состоянии, что может вызвать появление дефектов.

4. Установлено, что для разных марок стали наблюдаются различные уровни неравномерности механических свойств по сечению полосы, вызванные как правило деформацией кромки в двухфазном состоянии: для углеродистой Ст.Зсп в пределе текучести - около 7%, в пределе прочности - около 6%, в относительном удлинении около 2%; для низкоуглеродистой 08пс соответственно - 6%, 3,5%, 2,5%; для низколегированной 09Г2С - 2,5%, 2%,

4%. При использовании индукционного подогрева кромок значения максимальных неравномерностей механических свойств на готовом прокате меньше 0,2-0,5%.

5. На основе МКЭ разработана методика определения напряженно-деформированного состояния двухслойных рабочих валков при прокатке, отличающаяся учётом неравномерного распределения температур, напряжений и деформаций в поперечном сечении рабочего валка и полосы. Модель расчета учитывает также особенности расположения коллекторов системы охлаждения, различие механических свойств сердцевины и рабочего слоя валков. При прокатке полосы стали 08ю сечением 2,5x1280 мм максимальная температура двухслойных валков в очаге деформации для первых клетей чистовой группы составляет 400-415°С. Установлено что напряжения по Мизесу, возникающие на поверхности валка, не превышают предела текучести, но превышают предел выносливости а.]. При приближении системы охлаждения на выходе клети к очагу деформации время, в течение которого валок испытывает напряжения, превышающие предел выносливости ст.;, сокращается на 35-45%. Разработана методика определения глубины проникновения напряжений, вызывающих возможные пластические деформации в поверхностном слое рабочего валка. Рекомендовано уменьшить съём на 0,1 мм при перешлифовках исследованных двухслойных рабочих валков стана 2000. После внедрения рекомендаций по снижению съёма при перешлифовках отмечено снижение расхода поверхностного слоя двухслойных рабочих валков в среднем на 12.5%.

6. Экспериментально получены величины износа и съёма для различных типов двухслойных валков: валки Indefinite (содержание хрома 2,1% и никеля 4,1-5%), валки с рабочим слоем из высокохромистого чугуна (содержание хрома 16-18%). Максимальный износ составил 0.7 - 0.8 мм, в то же время величина съёма на 0.2 - 0.7 мм больше, чем величина износа. Определены коэффициенты износа для различных типов валков при прокатке углеродистых и низкоуглеродистых сталей, для высокохромистых валков они составили 48 % от износа обычных валков, для валков Indefinite - 64 %. Определены коэффициенты износа рабочих валков системы управления профиля и планшетности в клетях чистовой группы стана 2000.

7. Разработана модель расчёта изменения теплового состояния полосы на отводящем рольганге широкополосного стана с учётом работы по направлению прокатки включенных полусекций струйного или щелевого охлаждения установки УОП с разными эпюрами распределения охладителя по ширине полосы.

8. Экспериментально получены расходно-напорные характеристики для разных типов коллекторов охлаждения полосы на отводящем рольганге стана 2000. Эксплуатируемые на стане коллектора охлаждения имеют повышенный

3 3 расход воды (на верхнем при давлении 1атм. - 460 м /ч, нижнем - 190 м /ч) и неравномерность истечения охладителя по ширине полосы. Разработана и внедрена новая конструкция верхнего и нижнего струйных бачков охлаждения на отводящем рольганге, обеспечивающая равномерность истечения охладителя по ширине полосы и позволяющая снизить расходы воды на 20-25%.

1. Коцарь С.Л., Белянский А. Д., Мухин Ю.А. Технология листопрокатного производства // М: Металлургия, 1997. 272с.

2. Кузнецов Л.А. Применение УВМ для оптимизации тонколистовой прокатки // Сталь. 1999. - № 10. - С. 69-71.

3. Горячая прокатка широких полос. Хлопонин В.Н., Полухин П.И., Погоржельский В.И. и др.// М.: Металлургия, 1991 198 с.

4. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян С.Е. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия. - 1980. - 312 с.

5. Коновалов Ю.В., Остапенко А. Л. Температурный режим широкополосных станов горячей прокатки. // М.: Металлургия, 1974. 176 с.

6. Современный цех холодной прокатки углеродистых сталей. / Франценюк И.В., Железнов Ю.Д., Кузнецов Л.А. и др. // М.: Металлургия, 1984 -154 с.

7. Настройка, стабилизация и контроль процесса тонколистовой прокатки. / Григорян Г.Г., Железнов Ю.Д., Чёрный В.А., Кузнецов Л.А. и др. // М.: Металлургия, 1975. 368 с.

8. Сафьян М.М. Прокатка широкополосной стали. М.: Металлургия. - 1969.-460 с.

9. Полухин В.П. Математическое моделирование и расчёт на ЭВМ листовых прокатных станов. М.: Металлургия. - 1972. - 512 с.

10. Теория прокатки. Справочник. / Целиков А.И., Томленов А.Д., Зюзин В.И. и др. // М.: Металлургия. 1982. - 335 с.

11. Коновалов Ю.В., Налча Г.И., Савранский К.Н. Справочник прокатчика. М.: Металлургия. - 1977. - 312 с.

12. Железнов Ю.Д. Прокатка ровных листов и полос. М.: Металлургия. - 1971. - 198 с.

13. Железнов Ю.Д., Коцарь С. Л., Абиев А.Г. Статистические исследования точности тонколистовой прокатки. М.: Металлургия. - 1974. -239 с.

14. Павлов И.М. Теория прокатки и основы пластической деформации металлов. ГОНТИ, 1938.

15. Ткалич К.Н., Коновалов Ю.В. Точная прокатка тонких полос. М.: Металлургия. 1967. - 175 с.

16. Бернштейн M.JI. Структура деформированных металлов. М.: Металлургия. - 1977. - 431 с.

17. Гуляев А.П. Металловедение. М.: Металлургия. - 1978. - 648 с.

18. Федосов Н.М. и др. «Научные труды Московского института стали и сплавов». М. 1976, №94. С. 4-7.

19. Повышение качества горячекатаных полос на непрерывных широкополосных станах. Погоржельский В.И., Бурдин В.И., Ломма В.К. и др. //Черная металлургия. Сер.Прокатное производство /Ин-т Черметинформация.Вып.2.1981 .С.42.

20. Погоржельский В.И., Ананьевский М.Г., Приданцев М.В. и др. //Сталь.1979.№8.С.606-611.

21. Погоржельский В.И. Контролируемая прокатка непрерывнолитого металла. М.: Металлургия. - 1986. - 151 с.

22. Шкатов В.В. Моделирование и оптимизация структурообразования при непрерывной горячей прокатке листовых сталей// Дисс. . д-ра техн. наук: 05.16.01. Липецк, 1998. - 407 с.

23. Простяков A.A. Индукционные нагревательные установки. -М.: "Энергия", 1970,- 120с.

24. Павлов H.A. Инженерные тепловые расчеты индукционных нагревателей. М.: "Энергия", 1978. 120с.

25. Певзнер М.З., Широков Н.М., Хаютин С.ГУ/Непрерывная индукционная термообработка лент и полос. М.: Металлургия, 1994. - 128с.

26. Тепловой эффект экранирования раската на рольгангах широкополосного стана горячей прокатки. Полухин П.И., Хлопонин В.Н., Полухин В.П. и др. В сб.науч.тр./ МИСиС. - М.: Металлургия. - 1975, №82, с.259-288.

27. Об эффективности экранирования металла на рольгангах широкополосных станов горячей прокатки. Полухин П.И., Хлопонин В.Н., Полухин В.П. и др. Изв. вузов. Чёрная металлургия, 1974, №8, с.47-49.

28. Хлопонин В.Н., Косяк A.C., Закиевский В.Б. Исследование экранирования раската перед чистовой группой широкополосного стана. Изв. вузов. Чёрная металлургия, 1975, №11, с.80-83.

29. Хлопонин В.Н., Косяк А.С., Закиевский В.Б. Исследование возможности регулирования температуры подката перед чистовой группой широкополосного стана с помощью тепловых экранов. В сб.науч.тр./ МИСиС. - М.: Металлургия. - 1976, №96, с.106-109.

30. Prediction of mechanical properties of steel strips after hot rolling. J. Majta, M. Pietzyk, J.G. Lenard, J. Janzen- 37th Mechanical Working & Steel Processing Conferense Proceedings. Hamilton, 1995. - pp.89-99.

31. Качество листа и режимы непрерывной прокатки. Полухин П.И. и др. Алма-Ата: Наука, 1974. - 399 с.

32. Братусь С.А. Сталь, 1985, №11, с.40-44.

33. Sellars С.М. & Whiteman J.A. Recrystallization & Grain Growth in Hot Rolling//Metallurgical Science. 1979. -№13. - pp. 187-194.

34. Wang S.R. & Tseng A.A. Macro- & micro-modeling of hot rolling ofthsteel coupled by micro constitutive relationship// 37 Mechanical Working & Steel Processing Conferense Proceedings. Hamilton, 1995. - pp.805-818.

35. Numerical analysis of ductile failure of undermatched interleaf in tension. G. Lin, Y.-J. Kim, A. Cornee, K.-H. Schwalbe. J. of Fracture, 1998, №91, pp. 323-347.

36. Ductile damage & simulation of fine blanking process by FEM. Zhang X., Jia J., Peng Y., Rúan X. Trans. Nonferrous Met. Soc. Vol.10, №3, pp.368-371.

37. J. Brnic, G. Turkali & M. Canadija. Optimal design procedure based on viscoplastic material behaviour. Acta metalúrgica sinica, Vol. 13, №2, pp.587-592.

38. A.A. Tseng. Material Characterization & Finite Element Simulation for Forming miniature Metal Parts. Finite Element in Analysis & Design, №6, 1990, pp.251-265.

39. A.A. Tseng. Numerical Heat Transfer Analysis of Strip Rolling. J. Heat Transfer ASME, 1984, №106, pp.512-517.

40. Cabrera J.M., Prado J.M. & Barron M.A. An inverse analysis of the hot uniaxial compression test by means of the finite element method// Steel Research. 1999, 70. №2. pp.59-66.

41. Хлыбов О.С. Разработка и применение математической модели прогнозирования механических свойств стали для назначения технологических режимов широкополосной горячей прокатки// Автореф. канд. техн. наук: 05.16.05.-М., 1995.- 169 с.

42. Контроль механических свойств горячекатанной полосы с помощью системы контроля микроструктуры/ Р. Дёль, Г. Зёргель, У. Хольтхойер и др. // Сб. тр. Третьего конгресса прокатчиков. Липецк, 1999. -с.139-142.

43. Божков А.И., Настич В.П. Плоскостность тонколистового проката. М.: «СП ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ», 1998. - 264 с.

44. Технология прокатного производства. Кн.2. Справочник. Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия. -1991.-423 с.

45. Тепловые процессы при обработке металлов и сплавов давлением/ Яловой Н.И., Тылкин М.А., Полухин П.И. и др.//Учеб. пособие для вузов. М: Высшая школа, 1973. - 631 с.

46. Теория прокатки. Справочник. / Целиков А.И., Томленов А.Д., Зюзин В.И. и др. // М.: Металлургия. 1982. - 335 с.

47. Коновалов Ю.В., Налча Г.И., Савранский К.Н. Справочник прокатчика. М.: Металлургия. - 1977. - 312 с.

48. Лисица A.A. Разработка и исследование режимов деформирования тонких непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии на литейно-прокатных агрегатах. Дисс. . канд. техн. наук: 05.16.05. Липецк, 2001. - 145 с.

49. Аркулис Г.Э., Дорогобид В.Г. Теория пластичности. М.: Металлургия. - 1973. - 224 С.

50. W.Y.D. Yuen, D.N. Nguyen & D.L. Matthews. Mathematical modeling of the temper rolling process. 37th Mechanical Working & Steel Processing Conferense Proceedings. - Hamilton, 1995. -pp.165-172.

51. Бахвалов H.C., Жидков Н.П., Кобельков Г.М. Численные методы. -М.: Наука.- 1987.-598 С.

52. Вельский С.М., Барышев В.В., Третьяков В.А. Вариационные методы в обработке металлов давлением. Учебное пособие. Липецк.: ЛГТУ. -1996.-56 С.

53. Васидзу К. Вариационные методы в теории упругости и пластичности. М.: Мир. - 1985. - 509 С.

54. Новоселов B.C. Вариационные методы в механике. Л.: ЛГУ. -1966.-71 С.

55. Ректорис К. Вариационные методы в математической физике и технике. М.: Мир. - 1985. - 589 С.

56. Коцарь C.JL, Барышев В.В., Седых М.О. Решение задач теории пластичности методом конечных элементов // Теория и практика производства проката. Сб. тр. межд. науч.-техн. конф. Липецк. - 2001. - С. 286-292.

57. Трейгер Е.И., Приходько В.П. Повышение качества и эксплуатационной стойкости валков листовых станов. М.:Металлургия, 1988.

58. Гарбер Э.А., Гончарский А.А., Шаравин М.П. Технический прогресс систем охлаждения прокатных станов. М.Металлургия, 1991,- 256 с.

59. Машины и агрегаты металлургических заводов. Т. 3. Машины и агрегаты для производства и отделки проката. / А.И. Целиков, П.И. Полухин, В.Н. Гребеник и др. М.: Металлургия 1988. 680 с.

60. Боровик Л.И. Эксплуатация валков станов холодной прокатки. М.: Металлургия. - 1968. - 232 с.

61. Richard S. Increasing hot strip mill rolles life by spray lubrication// Iron & Steel Engineer. 1973. V.50. №10. pp.66-70.

62. Mackintosh-Hemphil. Cooling key to longer roll life in hot mills// Iron & Steel Engineer. 1973. V.50. №4. pp.24.

63. Mort R.I. Improved roll life in finishing stand of hot section mill// Iron & Steel International. 1975. №4. pp.121-122.

64. Sekimoto Y., Fanaka M., Sawada R. etc. Effect of Rolling condition on surface temperature of work roll in hot strip mill// Transaction of the ISSJ. 1986. V.16. №11. pp.240-245.

65. Голованов А.В., Кузькин В.В. Совершенствование системы охлаждения рабочих валков чистовой группы стана 2800/1700// Сталь. 1980. №6. с.712-713.

66. Шичков А.Н. Температурный режим листопрокатных валков. -Ленинград: ЛГУ, 1974. 144 с.

67. Цзянь-Шао Цзя. Система охлаждения рабочих валков непрерывного широкополосного стана 2000. В кн.: Использование вторичных энергоресурсов и охлаждающих агрегатов в чёрной металлургии. М.: Металлургия. 1976.№5. с.101-110.

68. Полухин В.П., Беспалко В.К., Цзянь-Шао Цзя и др. Охлаждение рабочих валков непрерывного широкополосного стана горячей прокатки// Сталь.1974. №2. с.142-143.

69. Parker D., Boker I. Temperature effect of cooling work-rolls// Iron & Steel Engineer. 1972. V.49. №12.

70. Совершенствование теплового процесса листовой прокатки. A.B. Третьяков, Э.А. Гарбер, А.Н. Шичков, A.B. Грачёв. М.: Металлургия. - 1973. -368 с.

71. Рауденский М. Расчёт температурных полей в валках при горячей прокатке. Kandidatska disertacni prace. VUT, Brno, 1985.

72. Барышев B.B. Управление профилем и планшетностью при горячей прокатке полос с осевым перемещением и секционным охлаждением рабочих валков. Дисс. . канд. техн. наук: 05.16.05. Липецк, 1994. - 215 с.

73. Stevens P.G., Ivens K.P., Happer P. Incresing work-roll life by improved roll-cooling practice// Journal of Iron & Steel Inst. 1971. №1. pp.3-13.

74. Ильюшин A.A., Огибалов П.А. Упруго-пластические деформации полых цилиндров. М.: МГУ, 1960. - 227 с.

75. Павленко В.В. Разработка, внедрение и исследование совмещенного процесса прокатки и ускоренного охлаждения раскатов на толстолистовом стане, а также системы для его реализации. Автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.03.05. Москва, 1983. - 24 с.

76. A.c. 386997 СССР. Устройство для охлаждения проката. Стародубов К.Ф., Горбатов В.И., Савенков В.Я. и др. Институт чёрной металлургии. №1631477/22-1; Заявл. 13.03.1971; Опубл. 21.04.1973, Бюл. №27.

77. A.c. 1770394 СССР. Устройство для охлаждения проката. Анциферов И.Е., Балон В.И., Коваленко Л.В. и др. Украинский научно-исследовательский институт металлов. №4821691/02; Заявл. 02.04.1990; Опубл. 23.10.1992, Бюл. №39.

78. A.c. 1801129 СССР. Устройство для охлаждения проката. Нестеров Д.К., Сапожков В.Е., Левченко Н.Ф. и др. Украинский научно-исследовательский институт металлов. №4934348/02; Заявл. 07.05.1991; Опубл. 07.03.1993, Бюл. №9.

79. A.c. 954442 СССР. Устройство для охлаждения проката. Герцев А.И., Щуйкин Г.А., Титов В.А. и др. ВНИИМетМаш и НКМЗ. №3262171/2202; Заявл. 20.03.1981; Опубл. 30.08.1982, Бюл. №32.

80. A.c. 1731828 СССР. Устройство для охлаждения проката. Белянский А.Д., Иоффе A.M., Каретный З.П. и др. Институт чёрной металлургии. -№4855356/02; Заявл. 27.07.1990; Опубл. 07.05.1992, Бюл. №17.

81. A.c. 406587 СССР. Устройство для охлаждения полосы на отводящем рольганге широкополосного стана. Герцев А.И., Щуйкин Г.А., Галкин Д.П. и др. -№1738370/22-02; Заявл. 13.01.1972; Опубл. 21.11.1973, Бюл. №46.

82. Лабейш В.Г. Жидкостное охлаждение высокотемпературного металла. Л.: Из-во ЛГУ, 1983. 172 с.

83. Исследование теплообмена при пленочном кипении недогретой жидкости в условиях вынужденного кипения в каналах /Калинин Э.К., Берлин H.H., Костюк В.В. и др. Инж.-физ. журн., 1972, т. 22, №4. с. 610 - 613.

84. Рекламные проспекты проекта Eurostrip. Интернет. Сайт www.eurostrip.info. 2002.

85. Ревякин A.B. Промышленное использование непрерывной отливки тонкого листа. // Сталь, 2001, №5. С.27-30.

86. Данченко В.Н. Непрерывная валковая разливка прокатка стальных полос. // Сучасш проблеми металургп. Науков1 BicTi. Том 5. Пластична деформащя метал1в. Дншропетровськ: "Системш технологи", 2002. С.63-72.

87. Грудев А.П., Зильберг Ю.В. Возможности производства тонкого листа из расплава // Сталь. 1999. - № 10. - С. 69-71.

88. Свойства стальных непрерывнолитых полос, изготовленных по двухроликовому способу литья / Д. Зенк, М. Эспенхан, В. Шмиц и др. // Черные металлы. 1998,-№ 10.-С. 51-56.

89. Тимохин О.А. Конструктивные и технологические параметры литья стальной полосы // Черные металлы. 2000. - № 1. - С. 26-31.

90. Данченко В.Н. Проблемы теории и технологии производства стального проката // Сталь. 2000. - № 8. - С. 31-35.

91. Розенталь Д., Кнеппе Г. Оптимизационные этапы процесса экономичного производства полосы. // Чёрные металлы, 2001, №4, С.38-44.

92. Дегнер М., Хеллер Тезе П. Разработки в области производства сверхточной горячекатаной полосы // Чёрные металлы, 2001, №3, С.24-27.

93. Новейшая технология производства горячекатаной полосы. В. Бальд, Г. Кнеппе, Д. Розенталь, и др. // МРТ, 2000, С.26-41.

94. Штеффен Р., Такхе К.-Х. Современный уровень литья стальной полосы. // Чёрные металлы, 1999, №6-7, С.41-45.

95. К. Schwerdfeger. Преимущества и ограничения новых методов производства горячекатаных полос. // Производство проката, №4, 2000. с. 4448.

96. Agarval J.С., Loreth M.J. Economic analysis of thin section casting/ I&SE, 1990, November, P.39.

97. Chang J.G. & Weng C.I. Finite element simulation of twin-roll casting process with an implementation of slip/friction boundary condition. // J. manufacturing Scince & Engineering. 1999, Vol.121, pp. 165-173.

98. Мазур В.Jl. Производство листа с высококачественной поверхностью. Киев: Техника, 1982. - 166 с.

99. Беняковский М.А. и др. Производство автомобильного листа. -М. Металлургия, 1979 256 с.

100. Ксензук Ф.А. и др. Прокатка автолистовой стали. М.: Металлургия. - 1969. - 295 с.

101. Громов Н.П. Теория обработки металлов давлением. // М.: Металлургия. 1967. - 340 с.

102. Колмогоров В.Л. Напряжения, деформации, разрушение. М.: Металлургия. - 1970. - 229 с.

103. Разработка технологических режимов и алгоритмов управления процессами прокатки в чистовой группе и ускоренного охлаждения на отводящем рольганге для ИАСУ стана 2500 (заключительный). Отчёт по НИР ЛипПИ, № гос.рег. 0189.0083219, Липецк, 1991.

104. Чугун: Справ. изд./Под ред. А.Д. Щермана и А.А. Жукова. М.: Металлургия. 1991. - 576 с.

105. Д. Норри, Ж. де Фриз Введение в метод конечных элементов// Пер. с англ. М: Мир, 1981. - 304 с.

106. С. Крауч, А.Старфилд. Методы граничных элементов в механике твёрдого тела: Пер. с англ. М.: Мир, 1987. - 328 с.

107. Динамика процессов прокатки: Учебное пособие / Коцарь С.Л., Третьяков В.А., Цупров А.Н., Поляков Б.А. М.: Металлургия. - 1997. - 255 с.

108. Мастеров В.А., Берковский B.C. Теория пластической деформации и обработка металлов давлением. М.: Металлургия, 1989. - 400 с.

109. Теория непрерывной разливки. Рутес B.C., Аскольдов В.И., Евтеев Д.П. и др. М.: Металлургия. - 1971. - 269 с.

110. Miyazawa К. & Szekely J., 1981, "A Mathematical Model of Splat Cooling Process Using the Twin-roll Technique," Met. Trans.A, Vol.12, pp. 10471057.

111. Saitoh Т., Hojo H, Yaguchi H. & Kang C., 1989, "Two-Dimensional Model for Twin-roll Casting," Met. Trans.B, Vol.20, pp.381-390.

112. Takuda H., Hatta N., Teramura M. & Kokado J., 1990, "A Simple Model for Thermal Calculation in Twin-roll Strip Casting Process," Steel Research, Vol.61, pp.312-317.

113. Karabin M.E. & Smelser R.E., 1985, "A Simplified Thermomechanical Model of Roll Casting," paper 85-WA/HT-34 presented at ASME Winter Annual Meeting,pp. 17-21.

114. O'Malley R.J., Karabin M.E. & Smelser R.E., 1994, "The Roll Casting Process: Numerical & Experimential Results," J. Materials Processing & Manufacturing Science, Vol.3, pp.59-72.

115. Hwang S.M. & Kang Y.H., 1995, "Analysis of Flow & Heat Transfer in Twin-roll Strip Casting by Finite Element Method," ASME Jornal of Engineering for Industry, Vol.117, pp.304-315.

116. Kroeger P.G. & Ostrach S., 1974, "The Solution of Two-Dimensional Freezing Problem Including Convection Effects in Liquid Region," Int. J. Heat Mass Transfer., Vol.17, pp. 1191-1207.

117. T. & Boulger F.W., 1973, "Flow Stress of Metals & Its Application in Metal Forming Analyses," ASME Jornal of Engineering for Industry, Vol.95, pp.1009-1019.