автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.07, диссертация на тему:Исследование и разработка стартеров тлеющего разряда и зажигающих устройств на их основе для высокоэффективных источников света

003449944

На правах рукописи

МАЙОРОВ Михаил Иванович

ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА СТАРТЕРОВ ТЛЕЮЩЕГО РАЗРЯДА И ЗАЖИГАЮЩИХ УСТРОЙСТВ НА ИХ ОСНОВЕ ДЛЯ ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫХ ИСТОЧНИКОВ СВЕТА

Специальность 05 09 07 - светотехника

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

1 в ПИТ 2008

Саранск 2008

003449944

Работа выполнена на кафедре общенаучных дисциплин Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Мордовский государственный университет им Н П Огарева»

Научный консультант доктор физико - математических наук, профессор Горюнов Владимир Александрович

Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор

Кокинов Андрей Михайлович;

доктор технических наук, профессор Коротченко Владимир Александрович;

доктор технических наук, профессор Овчаров Александр Тимофеевич.

Ведущая организация - ОАО "ЛИСМА-ВНИИИС им А Н Лодыгина"

Защита состоится «17» декабря 2008 г в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212 117 13 при ГОУВПО «Мордовский государственный университет им Н П Огарева» по адресу 430005, г Саранск, ул Большевистская, д 68, ауд 243

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУВПО «Мордовский государственный университет им Н П Огарева»

Отзывы на автореферат просим направлять по адресу 430005, г Саранск, ул Большевистская, д 68а, ГОУВПО «Мордовский государственный университет им Н П Огарева», Диссертационный совет Д 212 117 13

Автореферат разослан г

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 212.117.13 к.т.н, доцент /^г^?

Кошин И Н

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность темы

Работа разрядных источников излучения низкого и высокого давления невозможна без использования специальных зажигающих устройств Стартеры тлеющего разряда, появившиеся в 1938 году почти одновременно с началом коммерческого производства люминесцентных ламп, применяли для их зажигания

Пускорегулирующие устройства со стартерами тлеющего разряда и в настоящее время широко используют для включения люминесцентных ламп

Влиянию конструктивных и технологических факторов на характеристики газоразрядньсх стартеров посвящено большое количество публикаций Однако и до настоящего времени роль различных физических процессов, проходящих в стартере, недостаточно изучена

Стартер тлеющего разряда является сложным газоразрядным прибором с подвижными электродами, в котором реализуется кроме тлеющего и дуговой разряд с холодным катодом, влияние такого разряда на параметры стартера до последнего времени не было оценено должным образом

Уже первые наши работы по данной тематике позволили заполнить этот пробел Привлечение явления взрывной электронной эмиссии объяснило многие экспериментальные данные, накопленные ранее, позволило указать пути улучшения параметров стартеров Выяснение роли стартера в формировании импульса напряжения в стартерной схеме зажигания люминесцентных ламп расширило сферу применения стартеров и на зажигание ламп высокого давления, усовершенствовать технологию производства стартеров

Разработка энергоэкономичных люминесцентных ламп потребовала создание стартера тлеющего разряда с повышенной амплитудой зажигающего импульса Физические механизмы, определяющие амплитуду зажигающего импульса, генерируемого стартерами в соответствующих схемах включения, не были ясны Выявление этих механизмов и было первоочередной задачей в проведении всего комплекса работ по созданию стартеров тлеющего разряда для новых высокоэффективных источников света

Заключительным процессом, формирующим качество стартера и определяющим его характеристики, является тренировка -— процесс обработки отпаянного стартера путем пропускания через него тока Разработка способа тренировки, при котором ее время могло быть снижено в 10 раз и более по сравнению с существующими, весьма актуальна

Газоразрядные стартеры, используемые в основном для зажигания люминесцентных ламп, совмещают функции прибора тлеющего разряда,

металлического коммутатора и газового разрядника Многообразие физических процессов, реализуемых в стартере, позволяет на их основе создавать дешевые, малогабаритные импульсные зажигающиеся устройства разрядных ламп высокого давления

Широко используют газоразрядные стартеры во встроенных зажигающих устройствах газоразрядных ламп высокого давления

Для зажигания некоторых типов ламп высокого давления необходима амплитуда импульса 15 - 30 кВ Зажигающие устройства с такими параметрами можно изготовить на основе стартеров тлеющего разряда

Миллиардные тиражи стартеров тлеющего разряда, производимых промышленностью, ставят тему разработки новых стартеров, расширения области применения и усовершенствования технологии их производства в разряд актуальных

Цель работы

Исследование и разработка стартеров тлеющего разряда и зажигающих устройств на их основе как приборов, обеспечивающих'зажигание высокоэффективных источников света

В соответствии с поставленной целью сформулированы задачи работы:

1 Выявление физических механизмов, реализующихся в стартере при протекании тока, и их роли в формировании импульса напряжения в стар-терной схеме зажигания люминесцентных ламп

2 Разработка и внедрение в производство стартеров тлеющего разряда с повышенной амплитудой зажигающего импульса, для энергоэкономичных люминесцентных ламп

3 Разработка способа тренировки стартеров, сокращающего время тренировки более чем в 10 раз, при снижении потребления энергии в 100 и более раз

4 Разработка нового класса импульсных зажигающих устройств со стартерами для зажигания ламп высокого давления

5 Разработка герметизированных терморазмыкателей, обладающих свойствами ограничителя амплитуды импульса, для ламп высокого давления со встроенными зажигающими устройствами

Научная новизна работы заключается в том, что в ней впервые

1 Разработана модель ограничения амплитуды импульса, генерируемого в дроссельной схеме включения стартера Исследованы механизмы контракции разряда с привлечением взрывной электронной эмиссии

2 Измерены и проанализированы вольтамперные характеристики (ВАХ) тлеющего разряда в газоразрядных стартерах в диапазоне токов до 4 А при наполнении их инертными газами и смесями, включая органические и радиоактивные примеси 'Установлено, что ВАХ стартера, при высо-

ких напряжениях является экспонентой с возрастающем показателем - это связано с росюм коэффициента ионно-электронной эмиссии у Установлена зависимость времени задержки возникновения тока от амплитуды импульса и состава газовой среды в стартере

3 Определена зависимость теплопроводности наполняющих стартер газов от состава и давления при температуре контактирования стартера

4 Установлено, что определяющую роль в тренировке стартера играет высоковольтный импульс, генерируемый при размыкании контактов стартера Определены параметры импульсов, подаваемых на стартер от внешнего генератора, для сокращения времени тренировки в 10 раз по сравнению с традиционным способом

5 Обнаружена способность стартера работать в режиме быстродействующего газового разрядника и исследованы параметры этого разрядника в зависимости oi состава и давления наполняющего газа

6 Показана теоретически и подтверждена экспериментально возможность стабилизации температурных характеристик биметаллических терморазмыкателей при использовании специальных ограничителей деформации

Практическая ценность работы

1 Разработаны и созданы экспериментальные установки для исследования газового разряда низкого давления, позволяющие измерять электрические, спектральные и термодинамические характеристики электрода и приэлектродной области в диапазоне токов от 104 до 103 А и температур от 77 до 1500 К при напряжениях до 5000 В

2 Разработаны математические модели процесса генерирования импульса стартером в дроссельной схеме включения (программы «Стартер», «Импульс»), математическая модель температурной деформации термобиметаллического электрода сложной формы (программа «Биметалл») для инженерного расчета стартеров На основе численного анализа моделей выбраны оптимальные конструкции и наполнения стартеров

3 Основываясь на особенностях протекания тока высокой плотности в тлеющем разряде, предложены способы тренировки стартеров, разработано и изготовлено оборудование, сокращающее время тренировки более чем в 10 раз, а потребление энергии в 100 и более раз

4 По результатам проведенных исследований разработано новое поколение стартеров тлеющего разряда 80С-220-1, 80С- 220-2, 20С-127-1, 20С-127-2, соответствующих требованиям МЭК, серийный выпуск которых осуществляется по настоящее время на протяжении 20 лет

5 Разработан новый класс импульсных зажигающих устройств со стартерами для зажигания ламп высокого давления Изделия сертифицированы

6 Впервые разработаны герметизированные терморазмыкатели, обладающие свойствами ограничителя амплитуды импульса Конструкция размыкателей позволяет изготавливать их в серийном производстве без существенной доработки оборудования Эти терморазмыкатели вошли в конструкцию ламп ДНаМТ-340 в качестве элемента встроенного зажигающего устройства

7 Для генерирования импульсов амплитудой порядка 15 - 30 кВ разработаны и изготовлены простые и эффективные импульсные зажигающие устройства со стартером и автотрансформатором типа ИЗУС-А, со стартером и трансформатором типа ИЗУС-Т, обеспечивающие зажигание ламп высокого давления в горячем состоянии

Научные положения и результаты, выносимые на защиту

1 Амплитуда высоковольтного импульса, генерируемого в дроссельной схеме включения разрядных источников света, не превышает напряжения, при котором ток аномального тлеющего разряда в стартере равен току через дроссель в момент разрыва контактов стартера

2 Напряжение перехода аномального тлеющего разряда в стартере в низковольтную форму при средней напряженности электрического поля у катода около 2 105 В/см ограничивает максимально возможное значение амплитуды высоковольтных импульсов, генерируемых в дроссельной схеме включения разрядных источников света со стартером, которое в результате этого определяется, в основном, составом и давлением газового наполнения стартера, материалом и конструкцией его электродов, а не величиной емкости помехоподавляющего конденсатора

3 Введение в состав аргонового наполнения стартера при давлении 8 мм ртст небольшого (10 ~4 %) количества радиоактивного трития, применение самария в качестве активатора, уменьшающего работу выхода электродов, устраняют задержку включения газоразрядных источников света после длительной темновой выдержки, связанную с увеличением времени статистического запаздывания и повышением напряжения зажигания разряда в стартере, при высокой (более 900 В) амплитуде импульсов напряжения, генерируемых схемой запуска

4 Эффективность тренировки стартеров значительно повышается (необходимое время уменьшается более чем в 10 раз, потребление энергии - в 100 раз) при увеличении частоты следования тренирующих импульсов с 1 - 2 Гц (при традиционном автоколебательном режиме тренировки) до 10 - 20 Гц с использованием специального генератора (длительность импульсов 0 3 мс, напряжение 600 В, средняя мощность 1 5 Вт)

5 Для повышения надежности работы импульсного зажигающего устройства со стартером (ИЗУС), в качестве ограничителя тока предложено использовать токоограничительное сопротивление в составе позистора после-

довательно соединенного с резистором при выполнении следующего условия

где Яд - суммарное сопротивление позистора и резистора, 1_1с- действующее напряжение сети, ид - амплитудное значение напряжения сети, 10-ток удержания стартера, им - амплитуда зажигающего импульса, Яг - сопротивление разрядного промежутка стартера, Ь - индуктивность дросселя, С - емкость, включенная параллельно лампе

6 Определено условие, обеспечивающее высокую стабильность характеристик герметизированного терморазмыкателя для ламп со встроенными зажигающими устройствами

где а - расстояние между электродами, мм, b - минимальное расстояние между ветвями U - образной биметаллической пластины, мм, S - толщина пластины, мм, А - удельный изгиб пластины, I - максимально возможная температура разогрева пластины, °С, t - температура размыкания контактов, °С

7 Показана возможность и доказана целесообразность применения стартеров тлеющего разряда в качестве быстродействующих разрядников с дуговым разрядом в пусковых устройствах с амплитудой импульса напряжения до 30 кВ, обеспечивающих зажигание источников света высокого давления в горячем состоянии

Апробация работы

Основные результаты диссертационной работы по мере их получения докладывались и обсуждались на Всесоюзном научно-техническом совещании «Состояния разработок и производства газоразрядных источников света, пути их дальнейшего совершенствования» (Полтава, 1982 г), Всесоюзном научно-техническом симпозиуме по газоразрядным источникам света (Полтава, 1991 г), III Межреспубликанском совещании по вопросам материаловедения для источников света и светотехнических изделий (Саранск, 1992 г), II Международной светотехнической конференции (Суздаль, 1995г), Международной конференции «Осветление 96» (Варна, 1996 г), IV Всероссийском с международным участием совещании по материалам для источников света, электронных приборов и светотехнических изделий (Саранск, 1996 г), Всероссийской научно-технической конференции «Особенности и тенденции развития инженерно-университетского образования» (Саранск, 1997 г), Международной научно-технической конференции «Проблемы и прикладные вопросы физики» (Саранск, 1997 г), IV Международной светотехнической конференции (Вологда, 2000 г), III Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и приклад-

Uc/ Io< Ra < (IV ifZTc

ные проблемы физики» (Саранск, 2001 г), Всероссийской научно-технической конференции «Светотехника, электротехника, энергетика» (Саранск, 2003г), IV международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики» (Саранск, 2003 г), XXV Российской школе по проблемам науки и технологий, посвященной 60-летию Победы ( Миасс, 2005 г), IV Всероссийской научно-практической конференции «Организационные, философские и технические проблемы современных машиностроительных производств» ( Рузаевка, 2005 г), III и IV Всероссийской научно-технической конференции «Проблемы и перспективы развития отечественной светотехники, электротехники и энергетики» (Саранск, 2005 г, 2006 г), VI Международной Светотехнической конференции (Калининград - Светлогорск, 2006 г), V Всероссийской конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики полупроводников и источников света» (Саранск, 2007 г)

Публикации

Материалы диссертации изложены в 47 работах, включая монографию, 16 патентов, а также статьи, опубликованные в рецензируемых журналах, сборниках материалов и тезисов докладов Международных, Всесоюзных и Всероссийских конференций

Объем и структура диссертации

Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка цитируемой литературы и приложений Объем диссертации составляет 300 стр , включая 131 рис , 39 табл Список цитируемой литературы содержит 215 наименований

Личный вклад автора

Все исследования, представляющие защищаемые положения, выполнены автором лично или под его руководством Экспериментальные образцы стартеров изготавливались в ходе выполнения хоздоговорных работ, проводимых под руководством автора в интересах ОАО «ЛИСМА - ВНИИИС им А Н Лодыгина», ОАО «ЛИСМА», ООО «ЛИСМА - РУЗМАШ», на этих предприятиях

На различных этапах исследования в постановке конкретных задач, обсуждении результатов, изготовлении экспериментальных образцов и опытных партий, проведении измерений принимали участие Волков И Ф, Гпрюнпя R А , TTpmmihpr В Е , Ермошин В А , Ивченко И А, Лашин В А , Несененко Г В I Неретин Б И , Пинясов Е В , Федоренко А С , Шумилина Н В

Выражаю им свою глубокую благодарность

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показана актуальность диссертационной работы, ее научная новизна и практическая ценность, сформулированы основные положения, выносимые на защиту, представлена структура диссертации

В первой главе проводится анализ результатов, накопленных при разработке стартеров и исследований характеристик газового разряда Рассматривается принцип действия стартера и особенности его работы в «отстающей» и «опережающей» цепях

Стартер тлеющего разряда - это газоразрядный прибор, имеющий, по крайней мере, одну биметаллическую пластину, способную при разогреве касаться второго электрода стартера и замыкать внешнюю электрическую цепь

Несмотря на разнообразие конструкций по параметрам стартеры можно разделить на две группы - предназначенные для работы в сетях 127 В и предназначенные для работы в сетях 220 В Стартеры, предназначенные для работы в сетях 127 В по конструкции - несимметричные На неподвижный электрод в этих стартерах закрепляется активатор, распыляемый при тренировке Стартеры, предназначенные для работы в сетях 220 В, изготавливают как симметричной, так и несимметричной конструкции

С целью увеличения долговечности стартера и длительности контактирования при прекращении тлеющего разряда в ряде работ предлагается термочувствительный элемент изготавливать из материала с обратимой памятью формы

Предлагаются конструкции стартеров, в которых исключен механический контакт электродов Катод выполнен из материала с мартенситным превращением и имеет форму кардиоиды Ветви ее подпружинены у вершины на величину, составляющую 20-70% максимального свободного хода каждой из ветвей Это позволяет создать интенсивный скачок напряжения зажигания за счет трехкратной смены двух разрядных поверхностей катода при раскрытии катода и соответствующего изменения величины тока Несмотря на большое число изобретений, предлагающих использовать металлы с обратимой памятью формы, до настоящего времени на практике в качестве термоактивного элемента в стартерах используется исключительно термобиметалл

Облегчение зажигания тлеющего разряда в стартерах, предназначенных для работы в сетях 127 В, достигается путем приварки к одному из электродов активатора В качестве активатора используют материалы с малой работой выхода соединения бария, самарий, сплавы на основе церия и других редкоземельных металлов При соответствующей обработке активатор распыляют, обеспечивая требуемые характеристики стартера по напря-

жению зажигания В ряде случаев на внутреннюю сторону баллона наносят слой радиоактивного материала - окиси урана или другого радиоактивного препарата, для предотвращения отрицательного явления, при котором напряжение зажигания стартера в темноте имеет значение, отличное от напряжения зажигания на свету Кроме того электроды могут быть покрыты цинком, алюминием в целях снижения напряжения зажигания стартера

Для наполнения стартеров используют инертные газы и их смеси с водородом, азотом, метаном и др В зависимости напряжения зажигания разряда от рода и давления газа наблюдался эффект смешения чистых газов Например, небольшая прибавка аргона к неону снижает напряжение зажигания разряда по сравнению с чистым неоном Так как величина коэффициента вторичной электронной эмиссии зависит от состояния поверхности эмиттера, то следует ожидать, что для различных электродов при одних и тех же наполнениях условия пробоя будут разными Наименьшее напряжение пробоя имеет место в случае смеси № с 0,1% Аг, однако даже минимальная величина этого напряжения при железных катодах оказывается больше величины напряжения пробоя чисто аргонового промежутка в случае катодов с малой работой выхода (Ыа, Ва) Замена железного катода на натриевый уменьшает минимальное напряжения зажигания разряда с 200 В до 90 В Применение смеси N6 с 0,1% Аг, позволяет уменьшить напряжение пробоя до 70 В

Основные данные по катодному слою нормального тлеющего разряда низкого давления известны достаточно полно Длина области катодного падения при аномальном тлеющем разряде 1ка уменьшается с увеличением катодного падения иКл Однако это уменьшение 1кд /1к ограничено 3-4 кратным отношением

Достижение определенной плотности тока в аномальном тлеющем разряде приводит к скачкообразному переходу тлеющего разряда в дуговой Этот переход сопровождается перераспределением тока на катоде (локализацией тока в области катодного пятна) и может происходить в случае, когда электрическое поле на катоде достаточно для инициирования автоэмиссии с отдельных участков поверхности Тогда ток автоэмиссии будет усиливаться объемным зарядом положительных ионов, что приведет к дальнейшему росту плотности тока, взрыву микроострий и образованию катодного пятна

В таблице 1 даны параметры катодного слоя при переходе тлеющего разряда в дуговой (р — давление в камере, р* — давление в разрядной зоне, .)„ - плотность тока, _)* критическая плотность тока, при которой разряд переходил в дуговой ) Ток и напряжение перехода, а также напряженность поля на катоде, оцененная по плотности тока_)*, показаны в четвертом, пятом и шестом столбцах Оказалось, что в широком диапазоне давлений образование дуги наблюдалось при электрических полях на катоде Ек~106 В/см.

Табл 1

р, мм рт ст А/см2 р*, мм рт ст Л А/см2 и,В Еь Ю5 В/см

50 0,12 25 123 730 9,3

140 0,44 47 118 575 9,4

440 1,90 98 117 460 9,9

750 3,30 129 109 400 9,6

1300 4,50 150 98 380 9,4

К общим процессам, которые имеют место в большинстве классов ионных приборов, относятся а) убыль газа в объеме вследствие поглощения его стенками и электродами прибора, б) распыление материала катода под действием ионной бомбардировки (катодное распыление) Оба эти фактора ограничивают долговечность прибора, в том числе и стартера Приведены данные о скорости поглощения газа, а также интенсивности распыления катода, которые зависят от 1) рода и начального давления газа, 2) амплитуды и длительности прохождения импульсов анодного тока, 3) частоты импульсов

Во второй главе изложены материалы по разработке стартеров к энергоэкономичным люминесцентным лампам для сети 220 В

Начало исследований было положено в 1983 году, когда встала задача разработки отечественных стартеров с повышенным зажигающим импульсом для энергоэкономичных люминесцентных ламп

Для измерения характеристик разряда в стартере, а также для наблюдения за величиной и формой импульса, генерируемого в стартерной схеме включения люминесцентной лампы, были разработаны и изготовлены соответствующие установки

Измерены электрические характеристики стартеров 80С-220, выпускавшихся в СССР до начала этой разработки При измерении вольтампер-ной характеристики стартера (минус на биметалле) установлено, что ток, равный 1 А в стартере 80С-220, достигался при напряжении 350 В Больший ток регистрировали при большем напряжении Максимальная амплитуда импульса, генерируемого стартером при таком включении в стандартной схеме измерения импульса, имела значения - 350 В Выявленное соответствие между напряжением высоковольтного импульса и величиной напряжения, обеспечивающего ток тлеющего разряда, протекающего через стартер на уровне 1 А позволило связать эти два напряжения

С момента генерации импульса (момент разрыва контакта стартера) энергия, запасенная в дросселе, начинает рассеиваться и утекает в основном через газоразрядный канал стартера Интенсивность утечки можно описать, введя понятие «сопротивление стартера» Сопротивление это ме-

няется в зависимости от тока разряда, уменьшаясь при возрастании тока Если принять сопротивление утечки Я = со , то максимальная амплитуда импульса, генерируемого дросселем индуктивностью 1 Гн, при обрыве тока 0,4 А будет равна 5000 В при емкости С конденсатора, включенного параллельно стартеру С= 10"8 Ф Специально проведенные расчеты, дали зависимость амплитуды и формы импульса напряжения от времени для широкого спектра токов обрыва и различного сопротивления утечки

При противоположной полярности включения стартера (площадь катода в 10 раз меньше) ни при каком значении тока не удалось получить напряжение на стартере большее 700 В Осциллограммы токов в дросселе и напряжений на стратере 80С-220 приведены на рис 1 для двух значений помехогасящей емкости, включенной параллельно стартеру (плюс на биметалле, реализуются пробои - резкое уменьшение напряжения на стартере)

Осциллограммы, приведенные на этих рисунках, обозначенные буквами а, б, в, отличаются только длительностью развертки На рис 1а приведена зависимость тока через дроссель и напряжения на стартере от времени при емкости конденсатора С = 6000 пФ и длительности развертки 50 мс на деление Момент окончания контактирования совпадает с моментом

Р и с 1 Осциллограммы импульсов на стартере 80С-220 Ток в дросселе - (1) - 1А/дел Напряжение на стартере - (2)-400В/дел Длительность горизонтальной развертки а-50 мс/дел , 6-1 мс/дел , в,г - 200 мкс/дел Емкость конденсатора а, б, в - бОООпФ, г -50000пФ Стрелкой обозначен момент разрыва контактов стартера

возникновения импульсов (обозначен стрелкой) Видно, что при данной развертке структура импульса не просматривается, его амплитуда составляет 700 В

Более быстрая развертка (1 мена деление) позволяет рассмотреть тонкую структуру импульса Видно, что напряжение в импульсе не постоянно (рис 1 б ) Оно возрастает до величины 700 В и затем быстро падает, затем вновь возрастает и вновь уменьшается, те имеет место серия пробоев, подобных тем, которые характеризуют работу релаксационного генератора С помощью более быстрой развертки (рис 1 в) удалось установить, что постоянная времени заряда конденсатора подключенного к стартеру, зависит от величины тока, протекающего в цепи в определенный момент времени Максимальная длительность импульса достигает величины 300 мке

Увеличение емкости конденсатора до 50000 пФ не приводит к изменению величины амплитуды импульса (рис 1 г ), однако количество импульсов уменьшается, а длительность каждого увеличивается, т к увеличивается время заряда конденсатора до напряжения пробоя (сравни рис 1 в и 1 г) Увеличение длительности импульса должно благоприятно сказаться на зажигании люминесцентных ламп

Вновь разрабатываемые стартеры 80С-220-1 должны были обеспечить амплитуду импульса не менее 900В и заменить стартеры 80С-220, по крайней мере, в светильниках с энергоэкономичными лампами

Сравнительные оценки стартеров симметричной и несимметричной конструкций показали, что повышенную амплитуду импульса проще получить при несимметричной конструкции стартера Важным было и более продолжительное время первого контактирования у стартеров такой конструкции

Биметалл выбирали исходя из его доступности и наибольшего коэффициента чувствительности Лучшим по данной совокупности качеств был определен биметалл марки ТБ 148/79-03*12,0-ППК-АЭП ГОСТЮ533-86, имеющий удельный термический прогиб к =14,8 * 10" 6 * К1, удельное электрическое сопротивление р = 0 79 Ом*м

С использованием математического моделирования было исследовано влияние формы и размеров биметаллической пластины стартера на отклонение свободного конца пластины от равновесного состояния при повышении температуры Округлый изгиб в первом приближении аппроксимировали П- образным изгибом

Пусть в точке деления Х3 пластина изогнута при I = 20°С на 90° по часовой стрелке, а в точке X* - еще на 90° При нагреве частичные участки пластины примут вид, показанный на рис 2

У

X,

х

X,

Р и с 2 Повороты частичных участков П - образной пластины при нагреве Координаты ( Х4 , У4 ) и (X 5, У5 ) определяли по формулам

По принципу формул (1- 4) можно учесть любой предварительный изгиб пластины при расчете ее температурной деформации

Составлены соответствующие программы расчета отклонения свободного конца пластины при различных соотношениях длин сторон Ь2 , Ь3 Если общая длина пластины остается неизменной, то наибольшее отклонение У при одной и той же температуре будет в случае максимальной длины свободного конца Ьз Увеличение перемычки Ь2 за счет стороны при постоянном значении ведет к уменьшению отклонения У Увеличение перемычки Ь2 за счет стороны при постоянном Ьз ведет к увеличению отклонения У

Соблюдая габариты стартера, наилучший результат можно получить при максимально возможных длинах сторон Ь|, Ь2, Ь3, причем должно быть выдержано соотношение 1,1 < Ь3 Конструкцию биметаллического электрода выбирали исходя из двух соображений - достижение минимальной площади и технологичности В качестве второго электрода была выбрана проволока диаметром 0,6 мм из спецсплава Конструкцию стартера, габаритные размеры (см рис 3) выбрали с учетом существовавшего технологического оборудования

На рис 4 показано, как влияет давление газовой смеси, состоящей из 98% Ые + 2% СН4, на вольтамперные характеристики стартеров Как следует из данных рис 4, увеличение давления приводит к увеличению тока,

(1) (2)

(3)

(4)

1- бусинка, 2- колба стартера, А - активатор

I, А

0,75

0,5 О 25

200 400 600 800 И,В

Р и с 4 Вольтамперные характеристики стартеров Наполнение 98%Ne + 2% СН4 при давлении 1-35мм рт ст ,2-30мм рт ст , 3- 20мм

рт ст, 4-40мм рт ст (80С-220-1), _ Плюс на биметалле

— — — — — Минус на биметалле

протекающего через стартер под действием высоковольтного импульса и снижающего его амплитуду, т е повышение давления наполняющей смеси нежелательно Принятое решение о давлении наполняющей смеси было компромиссным С учетом эффекта жестчения газа давление было выбрано равным 40 мм рт ст Из всех исследованных составов этот состав показал себя как наиболее оптимальный

Разработка проводилась при тесном контакте с ВНИИИС им А Н Лодыгина по его заказу В 1988 году стартер марки 80С-220-1 в алю-

миниевом корпусе был внедрен в производство по ТУ 16 - 88 ИКВА 675 593 001 ТУ и в различных модификациях выпускается по настоящее время Одна из наиболее массово выпускаемых модификаций - 80С-220-2 -стартер в пластмассовом корпусе

В третьей главе изложены материалы по разработке стартеров к энергоэкономичным люминесцентным лампам для сети 127 В

Задача разработки стартеров типа 20С-127 с повышенным зажигающим импульсом оказалась более сложной, нежели разработка стартера 80С-220-1 Главная сложность заключалась в обеспечении надежного зажигания стартеров после 15-и часового пребывания в темноте

На рис 5 представлены зависимости напряжения зажигания стартеров тлеющего разряда типа 20С - 127 от продолжительности выдержки их в

Р и с 5 Зависимость напряжения зажигания стартеров от времени выдержки в темноте 1- область возможных значений для стартера 20С-127, 2- с дополнительной лампой ИН-3 в корпусе Переменное напряжение 50 Гц

темноте Как видно из данных, приведенных на рис 5 (ГОСТ требует проводить измерение параметров стартеров после 15-и часов темповой выдержки), увеличение продолжительности темновой выдержки стартеров приводит к росту напряжения зажигания На этом же рис 5 (кривая 2) приведена зависимость напряжения зажигания стартера 20С-127 от времени выдержки в темноте при подключенной параллельно ему газоразрядной лампе ИН-3 с токоограничительным элементом Видно, что при этом напряжение зажигания стартера почти не зависит от времени выдержки в темноте

На рис 6 приведены зависимости напряжения зажигания стартера от времени темновой выдержки для экспериментальных образцов, наполненных смесями №+10%Аг, 1Че+10% Хе Выбор для исследования смесей N6 + Аг, № + Хе вызван тем что они обладают наибольшим значением

коэффициента объемной ионизации а, те обеспечивают при прочих равных условиях наименьшее напряжение зажигания Введение в смесь достаточно бопьшого количества Аг или Хе обусловлено желанием уменьшить влияние "жестчения" газа в процессе срока службы

и,

130 110

90

О 1 2 3 14 », час

Р и с 6 Зависимость напряжения зажигания стартеров от времени выдержки в темноте 1 - 10% Аг +90% 2-Хе 10% +90%№

Так поступают производители приборов тлеющего разряда, не используя в наполнении приборов смесь Ые +0,1 % Аг, имеющую наибольшее значение а

Применение смеси Ые +10 % Хе обусловлено тем, что согласно экспериментальным данным напряжение пробоя стартера, наполненного этой смесью при давлении 40 мм ртст, имеет величину около 100 В (рис 7, кривая 3)

и,В

160 140

120

0 20 40 60 80 Хе, %

Р и с 7 Зависимость напряжения темпового зажигания стартеров от состава наполняющего газа при давлении 1-10 мм рт ст, 2-20 мм рт ст, 3-40 мм рт ст,

Повышение содержания Хе в смеси приводит к увеличению времени контактирования стартера В чистом Хе время контактирования достигало величин десятков секунд, что, конечно, неприемлемо для стартера Зависимости рис 6 показывают, что стартеры, наполненные смесями №+10% Аг, Ые +10 % Хе, зажигаются в темноте практически при том же напряжении, что и на свету Однако предпочтение в дальнейшем было отдано наполняющей смеси состава № +10 % Аг, как обеспечивающей меньшее напряжение зажигания и больший высоковольтный импульс

Как было показано ранее, величина максимального импульсного напряжения не превышает напряжение при котором в стартере существует ток аномального тлеющего разряда 1 А Наилучшие с этой точки зрения результаты дают стартеры с наполнением Аг при давлении 8 мм ртст (рис 8)

Стартеры, наполненные смесью Ые + 10% Аг при Р = 100 мм рт ст , более быстро разогреваются (ток тлеющего разряда большой), но амплитуда высоковольтного импульса у них меньше Подходящим для стартеров, работающих в сетях 127 В, с точки зрения напряжения зажигания, является наполнение, состоящее из № +10 % Аг при давлении 30 мм рт ст Учитывая данные рис 6, это наполнение обеспечивает и устойчивое зажигание в темноте, однако, время до первого контактирования стартера при этом велико

I, А

0,75 0,5 0,25

200 400 600 800 и,В

Р и с 8 Полные вольтамперные характеристики стартеров наполненных 1- N6 + 10% Аг (Р = 100 мм рт ст ), 2- Аг (Р = 20 мм рт ст ), 3- Аг (Р = 8 мм рт ст ) -Плюс на биметалле, — — — — — Минус на биметалле

Если стартер находится в темноте, то для его надежного зажигания самым эффективным приемом считается введение в состав наполняющего газа радиоактивной примеси (трития или Кг85) Очевидно, что в этом случае возникают проблемы обеспечения радиационной безопасности как при производстве, так и при использовании таких стартеров

Особенность использования трития ( |3Н) в стартерах заключается в том, что при его радиоактивном распаде, протекающем по схеме

,3Н-г1 Не + |3 + и

в стартере создаются электрон ( р излучение), способный ионизировать инертный газ и антинейтрино - и

Р-► X = Х+ + е" ,

Благодаря образующимся при этом ионам Х+ и электронам е" облегчается зажигание стартера в темноте Одна р - частица способна ионизовать большое количество атомов инертного газ Если стартеры заполняются инертным газом с давлением 10 мм рт ст и объем 1 стартера равен 1 мл то для заполнения 370000 стартеров требуется 370000 мл = 370 л инертного газа при давлении 10 мм рт ст (чго соответствует 5 л газа при давлении 760 мм рт ст или 1 атм ) При давления 5 атм этот газ займет объем 1 л Если предварительно добавить в этот баллон тритий с активностью 100 мкКи, то в каждом из 370000 стартеров окажется тритий в количестве, обеспечивающем радиоактивность 10 Бк Для расчетов, связанных с приготовлением смесей инертного газа с тритием, используемых для заполнения стартеров, предлагаются следующие формулы

А=20У*р и п=7,6» 104 У*р, где А - активность (в мкКи) трития, которую следует добавить в баллон с инертным газом, V -объем (в литрах) баллона с инертным газом, р - давление (в атм ) инертного газа в баллоне, п- число стартеров, которые можно заполнить находящейся в баллоне смесью инертного газа с тритием

На рис 9 представлены характеристики стартеров с тритием Видно, что введение в состав наполняющей смеси Кг увеличивает ток тлеющего I, м А

3 2 1

/У /У/ ' /У 7 / / / . / ✓

АФ / / У г * ✓

\/ ///у / / * ' / / /

✓ / /

90 100 110 120 и,В

Рис 9 Вольтамперные характеристики стартеров А-минус на биметалле,

остальное - плюс на биметалле Наполнение _ Кг(8ммртст),

— — — 80%Кг + 20%Не(15ммртст),-----80% Кг + 20%Не (8 мм р! <.г )

_ _ _ _ 90% N0 + 10% Аг (30 мм рт ст ) Аг (8 мм рт ст )

разряда, уменьшая время до первого контактирования Однако, как показано ранее, увеличение тока тлеющего разряда может привести в снижению амплитуды высоковольтного импульса, что далеко не всегда является желательным

Судя по данным, приведенным в этой главе, лучшими электрическими характеристиками обладают стартеры, наполненные смесью Кг + 20% Не при давлении 8 мм рт ст Однако использование смесей газов столь значительно отличающихся массами молекул, требует специальных мер для предотвращения расслоения смеси при наполнении стартеров, что в условиях массового производства трудновыполнимая задача

Использование трития в наполнении стартеров полностью снимает проблему темнового зажигания и позволяет рекомендовать для наполнения стартеров аргон при давлении 8 мм рт ст Информация, полученная в результате проведенных исследований, позволила выработать рекомендации и разработать стартер для люминесцентных ламп с питанием от сети 127 В Прибор запатентован

Разработка проводилась при тесном контакте с ВНИИИС им А Н Лодыгина по его заказу В 1990 году стартер марки 20С-127-2 был внедрен в производство по ТУ 16-90 ИКВА 675 591 003 ТУ и в различных модификациях выпускается по настоящее время Выпущено более 50 млн. таких стартеров Одна из наиболее массово выпускаемых модификаций 20С-127-1 - стартер в пластмассовом корпусе

Четвертая глава посвящена модернизации технологического процесса Технологический процесс производства стартеров можно свести к пяти основным операциям 1- монтаж ножки, 2- заварка, 3- откачка, 4- тренировка, 5- операция сборки

Заключительным процессом, формирующим качества стартера и во многом определяющим его характеристики, является тренировка — процесс обработки отпаянного стартера путем пропускания через него тока

По существующей технологии стартер включают в сеть 220 В через дроссель Процесс тренировки можно разложить на 3 основных этапа 1-й — тлеющий разряд при напряжении меньшем сетевого, 2-й — замыкание контактов, и протекание тока "короткого замыкания", 3-й — размыкание контактов — при этом дроссель генерирует импульс напряжения, который оказывается приложенным к стартеру Именно 3-й этап наиболее эффективен в процессе тренировки, т к во время действия высоковольтного импульса реализуется аномальный тлеющий разряд Остальные этапы, более продолжительные по времени, менее эффективны для тренировки Исключение их из процесса тренировки, разработка такого способа тренировки, при котором ее время могло быть снижено в 10 раз и более по сравнению с существующими методиками, и стало нашей задачей

Эта задача решалась путем использования специальных генераторов импульсов Импульсы напряжения подводили к стартеру, при этом стартер не контактировал Частота следования импульсов не зависела от свойств стартера, а определялась характеристиками генератора

Исследованы ВАХ стартеров 20С-127-1 после импульсной тренировки при различных параметрах импульсов, а также влияние полярности напряжения на процесс импульсной тренировки стартеров ВАХ стартера 20С-127-1 после импульсной тренировки при длительности импульса т = 100 мкс, частоте повторения {= 50 Гц и импульсном токе 1А = 0,5 А представлены на рис 10

0 - до тренировки, после тренировки в течение 1- I мин, 2 - Змии, 3-5 мин, 4-10 мин, 5-20 мин

Сравнивая ВАХ стартеров 20С-127-1 после обычной тренировки и после импульсной было установлено, что наиболее эффективной явилась тренировка импульсами тока 1А= 0,5 А Такой режим оказался даже более эффективным, чем тренировка импульсами тока величиной 4 А Причину этого следует искать в данных рис 11, где приведена ВАХ стартера 20С-127-1 При токе около 1А = 0,6 А разряд в стартере переходил в дуговую форму с малым падением напряжения Катодное пятно возникало в месте спая металлических электродов со стеклом От экземпляра к экземпляру стартеров величина тока перехода колеблется от 0,3 А до 0,7 А Очевидно, что при импульсном токе 1А = 4 А разряд в стартере существовал в дуговой форме Поверхности электродов при такой форме разряда очищались ионной бомбардировкой хуже, чем при аномальном тлеющем разряде при токе 1А = 0,5А Поэтому скорость тренировки при импульсном токе 1А = 4 А оказалась ниже, чем при импульсном токе 1Л = 0,5 А (частота импульсов и их длительность в обоих случаях была одинакова)

вения дугового разряда в стартере

Аналогичные исследования ВАХ после обычной тренировки, после тренировки тлеющим разрядом, после импульсной тренировки были проведены для стартеров 80С-220-2 Тренировку стартеров следует проводить токами, меньшими, чем ток перехода в дуговую форму Величина тока перехода мало зависит от наполнения стартера и лежит в пределах 0,3 - 0,7 А для различных экземпляров стартеров

Специально проведенными исследованиями установлено, что давление наполняющего стартер газа и температура контактирования в процессе импульсной тренировки меняются незначительно

Данные, полученные нами, позволили установить, что максимальная мощность, которую можно вводить в стартер при тренировке, с тем, чтобы он замкнул контакты не быстрее чем за 1 минуту, составляет для стартеров 20С-127-1 - 0,7-0,8 Вт, а для стартеров 80С-220-2 - 1,3-1,5 Вт Введение большей мощности уменьшает время до контактирования, что не всегда желательно при тренировке

Из данных рис 11 следует, что при токах, превосходящих значение I = 0,6 А ( в разных типах стартеров эта величина меняется от 0,3 до 0,8 А), аномальный тлеющий разряд в стартере переходит в дуговой с малым падением напряжения Разряд в дуговой фазе мало эффективен для тренировки стартера и поэтому подавать на стартер импульсы тока больше 0,4 А нецелесообразно Для стартера 20С-127-1 при 1Д = 0,4 А и= 650 В (рис 11)

Если остановиться на частоте повторения импульсов Г = 20 Гц (что в 10 раз больше, чем частота следования импульсов при традиционной тренировке), то при условии Р= 1,5 Вт длительность т импульсов тока составит т = Р*Т /1*и = 1,5* 5*10"2/ 0,4*600 = 300 мкс

Формировать импульсы с такими характеристиками удобно с помощью транзисторных генераторов с индуктивной нагрузкой (рис 12)

На рис 13 приведены осциллограммы тока, протекающего через стартер, включенный в схему рис 12 Проведенные опыты показали, что генератор импульсов для тренировки стартеров позволяет оттренировать стартер менее чем за 1 минуту Частота следования импульсов соответствовала расчетной и составляла 20 Гц

0 0,1 0,2 0,3 0,4 и мс

Рис 13 Зависимостьтока через стартер от времени 1-стартер 20С-127-1, 2 - стартер 80С-220-2 Ь - одна половина обмотки дросселя 1 УБИ-15/127-ВП-040 У И

Протоколы испытаний подтверждают, что использование предложенного способа тренировки позволило выпускать стартеры в соответствии с ГОСТом, причем время тренировки сократилось в 10 раз, а энергозатраты на тренировку уменьшились почти в 100 раз по сравнению с обычной тренировкой

Еще большего эффекта достигли при тренировке стартеров методом плавления активатора При реализации этого изобретения применительно к

стартерам 20С-127-1 время тренировки составило 5 с , энергия Е = 10 Дж В результате тренировки время зажигания люминесцентной лампы стартером снизилось до 3 с , в то время как при стандартной тренировке время зажигания лампы достигало 15 с

В пятой главе представлена разработанная нами модель механизма ограничения амплитуды высоковольтного импульса, генерируемого в стар-терной схеме включения газоразрядных ламп

В эквивалентной электрической схеме включения стартера для зажигания газоразрядных ламп, приведенной на рис 14, стартер Б представлен комбинацией трех элементов ключа К, сопротивления утечки разрядника Р Направления токов 1|, 12,13 указанны для процессов, проходящих после размыкания ключа К Параметры разрядника Р (напряжение пробоя) зависят от конструкции стартера, состава и давления наполняющего газа Сопротивление Я2 определяется для стадии аномального тлеющего разряда в стартере

\К Ф

"V" -/' V'

О / СЕТЬ

О

Рис 14 Эквивалентная электрическая схема включения стартера для зажигания газоразрядных ламп

Процесс разрыва контактов в стартере может быть представлен последовательностью фаз 1) «мостик», 2) короткая дуга длиной 0 1-1 мкм, при длительности т < 5мкс и напряжении горения и ~ 10-20В), 3) плазменная дуга размыкания, время горения которой является функцией тока При дальнейшем расхождении контактов возникает тлеющий разряд между электродами стартера За время размыкания контактов, включающего три первых фазы и длящегося единицы микросекунд, энергия, накопленная в дросселе, изменяется незначительно так, что к моменту возникновения в стартере тлеющего разряда эта энергия № = иЦ2, сохраняется почти полностью Возникающий затем тлеющий разряд и является тем каналом, по которому рассеивается накопленная в дросселе энергия Контакты стартера можно представить в виде идеального ключа К

На рис 15 представлены осциллограммы тока и напряжения на стартере 80С-220-2 при разрыве контактов в типовой схеме включения газоразрядных ламп На осциллограмме 1 видно, что пробои возникают многократно даже после одного разрыва контактов стартера до тех пор, пока не израсходуется энергия, накопленная в магнитном поле дросселя

Максимальная амплитуда импульсов UnUx ограничивается напряжением пробоя - напряжением перехода аномального тлеющего разряда в низковольтную дугу Специальные исследования показали, что при каждом таком пробое происходит переход от катодного слоя с равномерной эмиссией

Рис 15 Осциллограммы импульса, генерируемого в дроссельной схеме включения газоразрядного стартера 80С-220-2 1- напряжение на стартере - 600 В/дел, 2 - ток в дросселе - 0,5А/дел, развертка-0,2 мс/дел Стрелкой отмечен момент разрыва контактов стартера

обеспечивает ток в столбе на площади, значительно превосходящей площадь эмитирующего участка поверхности катода - тлеющий разряд переходит в дуговой Время существования дуги - доли микросекунды Место локализации катодного пятна - место спая электрода со стеклом В спектре излучения пятна присутствуют интенсивные линии, соответствующие спектру материала электрода, а также дублет Ыа, входящего как в в состав стекла так и буры, покрывающей платинит

Объяснение возникновения пробоев в стартере дано с позиции возникновения взрывной электронной эмиссии (ВЭЭ) Электроны проводимости, перенося электрический ток, приносят из глубины катода к границе эмиссии среднюю энергию на один электрон, близкую к энергии Ферми Электроны эмиссии уносят с катода среднюю энергию на один электрон, меньшую энергии Ферми В результате в катоде вблизи границы эмиссии накапливаются горячие электроны, что приводит к локальному разогреву катода Это приводит, в свою очередь, к локальному увеличению электросопротивления и бурному выделению джоулева тепла, что является второй составляющей теплового разрушения При высоких плотностях тока (108 А/см2 и

выше) процесс может быть настолько интенсивным, что приводит к взры-вообразному разрушению отдельных участков катода Из продуктов эрозии катода образуется прикатодная плазма, то есть газ, состоящий из электронов и ионов различной кратности заряда Температура электронов Те = (4-5) • 104 К, температура ионов Т, = 1 • 10 К

Концентрация электронов в этой плазме высока, энергия связи их с положительными ионами мала, что обеспечивает высокую эмиссию электронов (плотность тока на несколько порядков выше других видов электронной эмиссии) из этого сгустка плазмы При расходе вещества катода -40 мкг/Кл за один пробой испаряется, в нашем случае 4 • 10" г вещества электрода (по другим данным - 10"12 г) Для испарения 0,1 мм5 (1 мг) вещества электрода нужно более 107 пробоев, поэтому срок службы стартера -10000 контактирований ограничивается конечно не пробоями

Зависимость максимальной амплитуды импульса Umax от давления наполняющего стартер газа для Не и Ne приведена на рис 16 (катодом включен электрод без биметалла) Стартеры по конструкции не отличались от стартеров 80С 220-2

2000

1500

1000 500

ст

Рис 16 Зависимость амплитуды импульса от давления наполняющего стартер газа 1 - Ne, 2 - Не

Анализ данных графиков, указывает на закономерность чем больше давление газа в стартере, тем ниже его «пробивное» напряжение, чем легче газ, тем больше максимальная амплитуда импульса Uma,

В тлеющем разряде произведение давления газа р на длину темного катодного пространства 1к есть величина постоянная для данного сорта газа

plk = const (5)

Учитывая, что

Е = и„„/ h (6)

здесь Е - напряженность поля, []„,, - пробивное напряжение, !к - длина темного катодного пространства, рассчитаем напряженность поля при пробое стартеров, наполненных Не.

Величину 1к можно вычислить из выражения (5), используя данные для Не: р!к =1,3 ; для Ие\ р!к =0,72. Таким образом:

1. Для стартеров, наполненных Не, имеем:

Е =и„р р /1,3 (7)

а) £=24°°'30 = 5,54-104 ^/1> (30 мм.рт. ст.)

б) £='701°з40=5,23-104 ^ (40 мм. рт. ст.)

в) Е= '3°1°з5° = 5,00-10"%, (50 мм. рт. ст.)

2. Для стартеров, наполненных Ие имеем:

Е =ипр р /0,72

а) Е = 1650,20 = 4,58• IО4 В/ (20 мм. рт. ст.)

(8)

б) Е

в) Е

0,72 1300-30

0,72 1050-40

= 5,42-104 й/и(30 мм. рт. ст.)

— = 5,83-10" У (40 мм. рт. ст.) 0,72

85(^50 = 4 у (5() }

> П 7? /см

Таким образом, пробой в стартерах, наполненных как гелием, так и неоном, происходит приблизительно при одной и той же, рассчитанной для гладкого катода, средней напряженности электрического поля: Е ~ 5-IG1 В/см в предположении, что plk ~ const во всем диапазоне прикладываемых напряжений.

Рис. 17.

Результат воздействия ВЭЭ на электрод стартёра.

Стрелкой указана область разрушения электрода.

J

Однако в аномальном тлеющем разряде уменьшается почти в 4 раза при больших напряжениях С учетом этого следует считать , что пробой в стартерах, наполненных как гелием, так и неоном, происходит при напряженности поля Е ~ 2 105 В/см Вместе с тем рассчитано, для того, чтобы создать ток, достаточный для инициирования пробоя с гладкой поверхности, характеризуемой работой выхода 4,5 эВ, требуется электрическое поле напряженностью Е = 9 * 10б В/см

Данное расхождение можно объяснить, основываясь на усилении электрического поля на микровыступах, обязательно присутствующих даже на полированных поверхностях электродов Если на поверхности электродов имеется микровыступ, электрическое поле вокруг него усиливается в 10 и более раз

Если же к этому присоединяется снижение работы выхода до 2-3 эВ из-за неизбежного наличия пленок на поверхности электрода, то в этом случае требуемое среднее поле для достижения пробоя может быть в 50 раз меньше, т е при Е > 2-105 В/см аномальный тлеющий разряд может перейти в дугу Это достаточно близко с данными, полученными нами

Таким образом, физический механизм, ограничивающий амплитуду высоковольтного импульса, генерируемого в стартерной схеме включения газоразрядных ламп, - это взрывная электронная эмиссия в газоразрядном стартере

В шестой главе рассмотрены результаты работ по созданию импульсных зажигающих устройств со стартерами для газоразрядных ламп высокого давления Отличаясь малыми габаритами и массой, они способны работать в более жестких условиях по сравнению с полупроводниковыми аппаратами К тому же стоимость ИЗУС в 2 - 5 раз ниже стоимости полупроводниковых ИЗУ

Нами разработано устройство со стартером для зажигания газоразрядных ламп, в котором удалось ограничить ток через стартер и устранить перегрев токоограничительного сопротивления Для этого в качестве токоограничительного сопротивления используют позистор имеющий в диапазоне температур 40° - 60° С сопротивление 300 - 400 Ом В ряде случаев для улучшения характеристик зажигания целесообразно последовательно с позистором включать активное сопротивление, холодное сопротивление позистора при этом может иметь величину от десятков до сотен Ом

Основным элементом, определяющем характеристики ИЗУС, является стартер Для того чтобы получить определенные параметры высоковольтного импульса напряжения, генерируемого в дроссельной схеме включения ИЗУС, необходимо выбрать конструкцию стартера, оптимальный состав газового наполнения, его давление и материал электродов стартера Для при-

менепия ИЗУС в практике необходимо, чтобы они удовлетворяли определенным требованиям, предъявляемые ко всем типам импульсных зажигающих устройств Необходимо, чтобы амплитуда высоковольтного импульса, генерируемого ИЗУС в дроссельной схеме включения лампы, удовлетворяла техническим условиям (ТУ) на лампу ИЗУС должен отключаться при работающей лампе В случае неисправной лампы генерация импульсов должна прекращаться через 5-10 секунд Для этих целей необходимо чтобы параметры элементов, составляющих ИЗУС - газоразрядного стартера и токоограничительного позистора - выбирались в соответствии с предъявляемыми к ИЗУС требованиями

Для зажигания ламп высокого давления амплитуда высоковольтных импульсов, генерируемых импульсными зажигающими устройствами (ИЗУ), должна быть в пределах 4,0 - 5,0 кВ Однако для ламп с цоколем Е27 амплитуда импульса должна иметь значение в пределах от 1,8 кВ до 2,3 кВ Напряжение ограничивает конструкция цоколя Е27 и патрона

Для определения возможной области применения ИЗУС необходимо исследовать их характеристики в широком диапазоне токов в зависимости от элементов схемы, в которой работает ИЗУС (сопротивления токоограни-чительной цепи Rb индуктивности дросселя L, емкости конденсатора С, параметров газового разряда в стартере) Наиболее просто это осуществить с помощью математического моделирования процессов, проходящих в возможных схемах включения ИЗУС Математическая модель учитывает нелинейность вольтамперной характеристики стартера Расчеты не учитывают явления запаздывания зажигания тлеющего разряда при приложении к стартеру напряжения, а также явление пробоя

Выберем направление токов в различных ветвях контура, как показано на рис 14 Применяя правило Кирхгофа к узлам А и В, получим

I3=IJ+I2 (9)

По правилу Кирхгофа для контура АабВ, имеем

I,*Ri=A<p+e (10)

где Дер - разность потенциалов между обкладками конденсатора С,

с - электродвижущая сила самоиндукции, возникающая в катушке дросселя при протекании по ней переменного тока

Поэтому,

(И)

Обозначим заряд первой обкладки конденсатора через q Тогда сила тока 1з в ветви АСВ

I _ da cl'q

Знак «минус» в формуле (12) введен потому, что положительному направлению тока 13 соответствует убывание положительного заряда первой обкладки конденсатора

Разность потенциалов между обкладками конденсатора равна Дф = ф1-ф2=^ (13)

Для участка АЯ2В, согласно закону Ома № = Аф, откуда, 12 =

к2 ск2

Используя формулы (9), (13), (14), выразим ток

11 = 13_Г2= .¿З..Л-л с/г2

Запишем формулу (10) с учетом (11), (13), (15) ^ dt CR2

сИ{ _ Ш, с!!2

№2 = ДФ, откуда, 1г (14)

К2 Ci\2

{ dt CR, С [dt 1 V '

(17)

откуда

dt dt dt 3

dt dt2 CR2 dt С учетом зависимости (17) уравнение (16) примет вид

= или

'{ dt CR2) С { dt2 CR2 dt)

(is)

dt ( ' CRj dt [C CR2) 4 '

Дифференциальное уравнение (18) описывает динамику процессов в электрической цепи на рис 14

Определим начальные условия для уравнения (18) В начальный момент размыкания ключа К при t = 0 вся энергия сосредоточена в катушке дросселя Это выражается в том, что ток 1| имеет максимальное значение, а заряд конденсатора равен нулю

При t = 0, Ii = 1| о, q = 0 Следовательно, 12 = 0,I3 = Ii = Ii,o Начальные условия имеют вид При t = 0 q = 0,

£ = I..o (19)

dt

В простейшем случае R2 = const При этом уравнение (18) с начальными условиями (19) имеет аналитическое решение Обозначим Л, 1

Уравнение (18) примет вид

£±+а*!И+в*с, = о л л '

Математическая модель электрической схемы «стартер - дроссель», приведенной на рис 14 с учетом зависимости Кг=Р(и) в целом описывается следующими уравнениями

Л

и=1 /2 _и

С'

, Я 1

Ж

Ь СЛ,'

О. С7.Й,

При

1 = 0 4(0) = 0, 1.0(0) = 1,

(23)

(24)

(25)

(26)

Здесь система дифференциальных уравнений первого порядка (23) и коэффициенты системы (25) получены из уравнения второго порядка (18) Зависимости (24) записаны на основе (9), (13), (14) Написанная программа расчета на ЭВМ позволяла вычислять и выводить в графическом виде зависимости напряжения на стартере от времени

На рис 18 приведена вольтамперная характеристика (ВАХ) стартера (зависимость 1), которая хорошо апроксимируется экспоненциальной функцией

Для зависимости 1 Я2 =Р1(и) = Ц/Л/)~' =(о 075 0 001 еооош)4

I, А

0

/

1 = ЗЕ-0! 3И и245^/ | : 6Е-061115982

—-- 1 = О,О757е00°11

— 1

0 500 1000 1500 II, В

Рис 18 Вольтамперные характеристики аномального тлеющего разряда 1 - стартер конструкции 80С-220-1, наполнение Не 40 мм рт ст 2-по данным С Брауна, наполнение Не, 3-по данным С Брауна, наполнение Ые

В основном мы анализировали работу ИЗУС, в котором использовался газоразрядный стартер с характеристикой 1 (рис 18) Результаты анализа математической модели показали, что большое влияние на амплитуду импульса оказывает величина токоограничительного сопротивления И.], определяющего величину тока разрыва (1[ на эквивалентной схеме рис 14) Вместе с тем амплитуда импульса слабо зависит от Ь Это означает, что правильный выбор величины позволит использовать ИЗУС как универсальное устройство для зажигания ламп высокого давления типа ДНаТ мощностью от 35 до 100 Вт

В результате проведенных исследований разработано импульсное зажигающее устройство со стартером (ИЗУС), предназначенное для зажигания натриевых ламп высокого давления (ДНаТ), мощностью 35, 50,70, 100 Вт, включенных в сеть 220В 50Гц через балластный дроссель Устройство включается параллельно лампе и не потребляет электроэнергию при работающей лампе Устройство обеспечивает защиту дросселя от пробоя, прекращая генерирование высоковольтных импульсов через 5-10 секунд в случае неисправной газоразрядной лампы В исходное состояние ИЗУС возвращается самостоятельно через 1 минуту после снятия сетевого напряжения Конструктивно устройство выполнено в корпусе стандартного стартера для люминесцентных ламп Амплитуда импульсов 1,8 - 2,3 кВ Устройства ИЗУС-100/220 в соответствии с техническими условиями МКЦС 675971 ООЗТУ, изготовленные ООО «Лисма - Рузаевка» сертифицированы в 2003 г

Электрическая схема одной из модификаций ИЗУС-100/220 приведена на рис 19

Устройство было реализовано с применением позистора 2 марки РТС-Л, у которого 11пх=150 Ом, аЯпг=ЗОкОм Сопротивление резистора 3 равнялось 390 Ом, дополнительное сопротивление 4 было равно 15 кОм Устройство надежно зажигало исправную лампу ДНаТ400, а при неисправной лампе отключалось через 10 секунд

1

4

Рис 19 Схема ИЗУС с полным отключением тока через стартер

Уже в 80-х годах прошлого века за рубежом освоили выпуск, например, натриевых ламп высокого давления, имеющих в своем устройстве элементы, позволяющие генерировать высоковольтные импульсы напряжения

при включении этих ламп в сеть с токоограничительным дросселем В состав зажигающего устройства лампы входил термочувствительный выключатель

Функция терморазмыкателя состоит в том, чтобы предотвратить шунтирование разряда в лампе при ее работе контактами стартера После зажигания лампы температура всех элементов, расположенных внутри внешнего баллона, растет При достаточно высокой температуре стартера контакты его замкнутся и он зашунтирует лампу Если же последовательно со стартером в цепь схемы зажигания включить терморазмыкатель, то при условии, что температура размыкания его контактов ( 120° С) будет меньше температуры замыкания контактов стартера ( 160° С) исключается возможность шунтирования разряда

Если разрядная трубка при этом проработала долгое время, или по другим причинам имеет высокое напряжение пробоя, то импульсное напряжение при работе термочувствительного выключателя достигало 10 -20кВ, в результате чего мог возникнуть пробой изоляции в дросселе и рабочей цепи

Нами предложено выполнять терморазмыкатели в виде отдельного элемента (рис 20) и' наполнять их Не при давлении 20 мм рт ст, что устранило опасность пробоя дросселя

Для стабилизации температуры размыкания параметры размыкателя с и-образной биметаллической пластиной, расположенной мевду двумя параллельными выводами и присоединенной на конце к одному из них (рис 20), следует выбирать исходя из следующих соотношений

07a S A t

<L<

45 a S A T

при 6> 0 85a,

где а - расстояние между электродами Э размыкателя, мм, b - минимальное расстояние между ветвями U-образной пластины, мм, S - толщина биметаллической пластины, мм, А - удельный изгиб биметаллической пластины, °С "1 , L - рабочая длина биметаллической пластины, мм, Т - максимально возможная температура разогрева пластины, °С, t - температура размыкания контактов размыкателя, °С

Эти терморазмыкатели вошли в конструкцию ламп ДНаМТ - 340 в качестве элемента встроенного зажигающего устройства

Для зажигания некоторых типов ламп высокого давления необходима амплитуда импульса порядка 15-30 кВ Для генерирования импульсов такой амплитуды были разработаны устройства со стартером и автотрансформатором (ИЗУС-А) Электрическая схема ИЗУС-А, совместно с дросселем и лампой приведена на рис 21

Работает устройство следующим образом При включении устройства в сеть через дроссель 1 в газоразрядном стартере 2 возникает тлеющий разряд Биметалл стартера нагревается и замыкает цепь При этом тлеющий разряд в стартере гаснет Через дроссель протекает ток, в дросселе накапливается энергия WM=LI2 /2, где L - индуктивность дросселя, I - ток При размыкании контактов стартера энергия магнитного поля дросселя переходит в энергию электрического поля конденсатора 3 W3=CU2 /2, где С -емкость конденсатора, U - напряжение на конденсаторе Напряжение на конденсаторе 3 нарастает не мгновенно, а с постоянной времени т = LC С такой же скоростью нарастает напряжение и на стартере 2 Через стартер протекает ток аномального тлеющего разряда При некоторой величине напряжения на стартере (называемой амплитудой высоковольтного импульса -Umax) аномальный тлеющий разряд в стартере переходит в низковольтную форму, характеризуемую низким напряжением (10-30 В) Конденсатор 3,

Рис 21 Электрическая схема импульсного зажигающего устройства со стартером и автотрансформатором (ИЗУС - А)

заряженный до Umax, разряжается через первичную обмотку 4 импульсного автотрансформатора, благодаря повышающей обмотке 5 которого к лампе 6 прикладывается высоковольтный импульс Высоковольтные импульсы генерируются до тех пор, пока не израсходуется вся энергия WM, накопленная в дросселе, или же пока лампа не зажжется Количество высоковольтных импульсов, генерируемых устройством после одного контактирования стартера, близко к числу, определенному отношением \УмЛУз

Высоковольтный импульс представляет собой серию затухающих колебаний с периодом около 1 мкс (рис 22)

J

L llltll'i iiiihni J t

г 1 ; г

1

1

Р и с 22 Осциллограмма серии высоковольтных импульсов генерируемых ИЗУС-А, По вертикали- 5000В/дел, по горизонтали- 2 мкс/дсл Изображены 2 импульса из всей серии

Другой вариант устройства, ИЗУС-Т, разработанный нами, обеспечивает возможность зажигания бездроссельных, например, ксеноновых ламп В реализованном нами варианте устройства для зажигания газоразрядных ламп высоковольтный импульс представляет собой серию затухающих колебаний с периодом около 1 мкс, подобных показанным на рис 22

В заключении изложены основные выводы и результаты работы

1 В литературных источниках отсутствовала информация о физике процессов, определяющих амплитуду импульса, генерируемого в стартерной схеме включения разрядных источников излучения Результаты наших работ, систематизированных в монографии, позволили выявить механизм формирования импульса

2 Разработаны и созданы экспериментальные установки, позволяющие измерять электрические и термодинамические характеристики электрода и приэлектродной области стартеров тлеющего разряда, в диапазоне

токов от 104 до 103 А и температур от 77 до 800К при напряжениях до 5000 В, их спектральные характеристики

3 Установлено, что амплитуда импульса определяется ВАХ стартера и не превышает напряжения, при котором ток тлеющего разряда равен току через дроссель при разрыве контактов стартера в реальной схеме При измерении в соответствии с ГОСТом амплитуда высоковольтного импульса не превышает величину напряжения, обеспечивающего ток тлеющего разряда, протекающий через стартер на уровне 1А

4 Разработана модель ограничения амплитуды импульса, генерируемого в дроссельной схеме включения стартера Исследованы механизмы контракции разряда Физический механизм, ограничивающий амплитуду высоковольтного импульса, генерируемого в стартерной схеме включения газоразрядных ламп - взрывная электронная эмиссия в газоразрядном стартере

5 Разработано новое поколение стартеров тлеющего разряда для сети 220 В с повышенной амплитудой зажигающего импульса (более 900В), для энергоэкономичных люминесцентных ламп Рекомендовано наполнять стартеры смесью состоящей из 98% Ne + 2% СН4 при давлении 40 мм рт ст (5,2 кПа) Разработка проводилась при тесном контакте с ВНИИИС им А H Лодыгина по его заказу В 1988 году стартер марки 80С-220-1 в алюминиевом корпусе был внедрен в производство по ТУ 16 - 88 ИКВА 675 593 001 ТУ и в различных модификациях выпускается по настоящее время Одна из наиболее массово выпускаемых модификаций - 80С-220-2 -стартер в пластмассовом корпусе

6 Разработано новое поколение стартеров тлеющего разряда для сети 127 В с повышенной амплитудой зажигающего импульса (более 900 В), для новых энергоэкономичных люминесцентных ламп Разработка проводилась при тесном контакте с ВНИИИС им А H Лодыгина по его заказу В 1990 году стартер марки 20С-127-2 был внедрен в производство по ТУ 16 - 90 ИКВА 675 591 003 ТУ в соответствии с нашим патентом и в различных модификациях выпускается по настоящее время Выпущено более 50 млн таких стартеров Одна из наиболее массово выпускаемых модификаций 20С-127-1 - стартер в пластмассовом корпусе

7 Предложены способы тренировки стартеров, сокращающие время тренировки в более чем 10, а потребление энергии в 100 раз по сравнению с существующими

8 Для ламп высокого давления со встроенными зажигающими устройствами разработаны герметизированные терморазмыкатели, обладающие свойствами ограничителя амплитуды импульса и повышенной стабильностью температуры размыкания, выполненные в виде отдельного элемента Терморазмыкатели марки РБГ - 1 - 1 внедрены в производство по ТУ 16 - 90 МКЦС 675871 002 ТУ Эти терморазмыкатели вошли в конст-

рукцию ламп ДНаМТ-340 в качестве элемента встроенного зажигающего устройства

9 Разработано импульсное зажигающее устройство со стартером (ИЗУС) для зажигания натриевых ламп высокого давления (ДНаТ), мощностью 35, 50, 70, 100 Вт, включенных в сеть 220 В 50 Гц через балластный дроссель Амплитуда импульсов 1,8- 2,3 кВ Устройства ИЗУС-100/220 в соответствии с техническими условиями МКЦС 675971 ООЗТУ, изготовленные ООО «Лисма - Рузаевка», сертифицированы

10 Для генерирования импульсов амплитудой 15-30 кВ разработаны устройства со стартером и автотрансформатором (ИЗУС-А) и со стартером и трансформатором (ИЗУС-Т) В устройстве стартер выполняет две функции - прибора, обеспечивающего формирование импульса напряжения для зарядки конденсатора в схеме включения с дросселем (традиционное применение), а также функцию газового разрядника

11 Разработаны программные комплексы «Биметалл», «Стартер» «Импульс» для инженерных расчетов элементов стартеров и импульсных зажигающих устройств

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1 Майоров М И Система люминофор-кремниевый фотоприемник и спектры ее фоточувствительности /МИ Майоров, Б М Орлов // Радиотехника и электроника 1976 №12. С 17-18

2 Майоров М И Исследование температуры катодного пятна в люминесцентных лампах низкого давления по инфракрасному излучению /МИ Майоров, Н В Самородова, Г Т Тимкаева // Светотехника, 1979 №6 С 11-12

3 Майоров М И О создании стартеров с повышенной надежностью для зажигания ЭЛЛ мощностью 18 Вт/М И Майоров, В Е Демышев, Г В Несененко, Л Г Емельянова // Тезисы докладов Всесоюзного научно-технического симпозиума по газоразрядным источникам света Полтава, 1991 С 17

4 Пат 1695419 РФ, МПК7 Н 01 : 61/54 Газоразрядная лампа / В А Ермошин, И Ф Волков, М И Майоров (Россия) Опубл 30 1191 Бюл № 44 3 с

5 Пат 1746432 РФ, МПК7 Н 01 I 61/56 Газоразрядная лампа высокого давления / В А Ермошин, И Ф Волков, М И Майоров (Россия) Опубл 07 07 92 Бюл №25 4 с

6 Пат 1771091 РФ, МПК7 Н 05 В 41/08 Стартер тлеющего разряда / В Е Демышев, М И Майоров, Г В Несененко (Россия) Опубл 23 1092 Бюл № 39 3 с

7 Пат 2004079 РФ, МПК7 Н 05 В 41/231 Осветительное устройство / И Ф Волков, В А Ермошин, И А Ивченко, Е В Пинясов, М И Майоров (Россия) Опубл 30 11 93 Бюл № 43 - 44 5с

8 Пат 2006192 РФ, МКП7 Н 05 В 41/08 Способ тренировки стартеров тлеющего разряда / М И Майоров (Россия) Опубл 15 01 94 Бюл №1 Зс

9 Пат 2018185 РФ, МПК7 Н 01 77/44 Газоразрядная лампа / В А Ер мошин, Е В Пинясов, И Ф Волков, И А Ивченко, М И Майоров (Россия) Опубл 15 08 94 Бюл Ме 15 Зс

10 Майоров М И Влияние температуры контактирования стартеров тлеющего разряда на срок их службы / М И Майоров, А Г Борисов, Б И Неретин//Светотехника 1995 №9 С 9-10

11 Майоров М И Исследования с целью повышения эффективности режимов тренировки газоразрядных стартеров /МИ Майоров, А Г Борисов, А В Лашин, Б И Неретин // Тезисы докладов II Международной светотехнической конференции Суздаль, 1995 С 7

12 Майоров М И Изменение характеристик стартеров тлеющего разряда при их тренировке /МИ Майоров, А Г Борисов, А В Лашин, Б И Неретин//Светотехника 1996 №5/6 С 31-32

13 Майоров М И Стартеры для зажигания разрядных ламп высокого давления / М И Майоров, А Г Борисов, Б И Неретин // Тезисы докладов Международной конференции «Осветление 96» Варна, 1996 С 30

14 Майоров М И Импульсное зажигающее устройство с газоразрядным стартером /МИ Майоров, А Г Борисов, Б И Неретин // Тезисы докладов IV Всероссийского с международным участием совещания по материалам для источников света, электронных приборов и светотехнических изделий Саранск, 1996 С 29

15 Майоров М И Механизм ограничения амплитуды импульса генерируемого газоразрядным стартером /МИ Майоров // Тезисы докладов Международной научно-технической конференции «Проблемы и прикладные вопросы физики» Саранск, 1997 С 39

16 Пат 2120705 РФ, МПК7 Н05В 41/18 Зажигающее устройство для газоразрядных ламп / М И Майоров, Б И Неретин, А Г Борисов (Россия) Опубл 20 10 98 Бюл №29 3 с

17 Пат 2134496 РФ, МПК7 Н 05 В 41/23 Устройство для зажигания газоразрядных ламп / М И Майоров (Россия) Опубл 10 08 99 Бюл №22 4с

18 Майоров М И К вопросу создания зажигающих устройств для ко-роткодуговых металлогалогенных ламп/ М И Майоров, В И Мартынов, И Ф Минаев //Тезисы докладов 4 Международной светотехнической конференции Вологда, 2000 С 48

19 Майоров М И Исследование причин возникновения пробоя в газоразрядных стартерах / М И Майоров // Тезисы докладов II Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные

проблемы физики» Саранск, 2001 С 16

20 Пат 2186468 РФ, МПК7 Н 05 В 41/18 Зажигающее устройство для газоразрядных ламп /МИ Майоров, Б И Неретин (Россия) Опубл 27 07 02 Бюл №21 5 с

21 Майоров М И Зависимость амплитуды импульса, генерируемого в схеме зажигания ламп высокого давления с ИЗУС от мощности токоогра-ничитслыюго дросселя /МИ Майоров А М Майоров, В А Горюнов // Тезисы докладов Всероссийской научно-технической конференции «Светотехника, электротехника, энергетика» Саранск, 2003 С 36

22 Майоров М И Исследование аномального тлеющего разряда в газоразрядных стартерах для их использования в импульсных зажигающих устройствах /МИ Майоров, А М Майоров, В В Лосев // Тезисы докладов IV Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики» Саранск, 2003 С 13

23 Майоров М И Импульсное зажигающее устройство со стартером /МИ Майоров // Каталог инновационных разработок Саранск, 2003 С 41—42

24 Майоров М И О механизме пробоя газоразрядного стартера /МИ Майоров, А М Майоров, В А Горюнов // Тезисы докладов Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики» Саранск, 2003 С 12

25 Пат 2211549 РФ, МПК7 Н 05 В 41/23 Устройство для зажигания газоразрядной лампы /МИ Майоров (Россия) Опубл 27 08 03 Бюл № 24 4 с

26 Майоров М И Явления на границе плазма — анод в разряде низкого давления /МИ Майоров, А М Майоров, В А Горюнов // Полупроводниковые и газоразрядные приборы 2004 № 2 С 65 — 74

27 Майоров М И Влияние материала электродов на характеристики взрывной электронной эмиссии в газоразрядном стартере /МИ Майоров, А М Майоров, В А Горюнов // Материалы нано- микро- и оптоэлектро-ники физические свойства и применение сб тр III межрегион, науч шк для студентов и аспирантов Саранск, 2004 С 116

28 Пат 2226753 РФ, МКП7 Н05В41/231 Пускорегулирующее устройство /МИ Майоров, Б И Неретин, А М Майоров, В А Горюнов, И С Майорова (Россия) Опубл 10 04 04 Бюл №10 4 с

29 Майоров М И Взрывная электронная эмиссия в газоразрядных источниках света /МИ Майоров // Тезисы докладов XXV Российской школы по проблемам науки и технологий, посвященной 60-летию Победы Миасс, 2005 С 43

30 Пат 2246187 РФ, МКП7 Н05В41/231 Устройство для зажигания натриевых ламп высокого давления /МИ Майоров, В А Горюнов, Б И Неретин (Россия) Опубл 10 12 05 Бюл №4 7 с

31 Пат 2254693 РФ, МКП7 Н05В41/23 Устройство для зажигания газоразрядных ламп /МИ Майоров, A M Майоров, И С Майорова (Россия) Опубл 10 12 05 Бюл № 17 4 с

32 Майоров M И О возможных механизмах ограничения импульсов напряжения газоразрядным стартером в цепи с дросселем /МИ Майоров, A M Майоров, В А Горюнов // Сборник материалов IV Всероссийской научно-практической конференции «Организационные, философские и технические проблемы современных машиностроительных производств» Рузаевка, 2005 Ч 2 С 155

33 Майоров M И Исследование влияния материала и конструкции электрода на ток взрывной электронной эмиссии /МИ Майоров, A M Майоров, В А Горюнов, В В Родченкова // Материалы нано-, микро- и оптоэлектроники физические свойства и применение сб тр IV межрегион, науч шк для студентов и аспирантов Саранск, 2005 С 141

34 Майоров M И Исследование характеристик взрывной электронной эмиссии в газоразрядных светотехнических приборах /МИ Майоров, A M Майоров, В А Горюнов, В В Родченкова // Сборник научных трудов III Всероссийской научно-технической конференции «Проблемы и перспективы развития отечественной светотехники, электротехники и энергетики» Саранск, 2005 С 72 — 74

35 Пат 2259645 РФ, МПК7 H 05 В 41/08, H01J9|44 Способ тренировки стартеров тлеющего разряда /МИ Майоров, A M Майоров (Россия) Опубл 27 08 05 Бюл № 24 3 с

36 Майоров M И Устройства зажигающие импульсные ИЗУ-НИ -новое поколение приборов для экономии электроэнергии в осветительных сетях /МИ Майоров, A M Майоров, В А Горюнов // Сборник материалов IV Всероссийской научно-практической конференции «Организационные, философские и технические проблемы современных машиностроительных производств», Рузаевка, 2005 4 2 С 155-156

37 Майоров M И Пускорегулирующее устройство для безртутной натриевой лампы высокого давления /МИ Майоров, A M Майоров, В А Горюнов // Сборник материалов IV Всероссийской научно-практической конференции «Организационные, философские и технические проблемы современных машиностроительных производств», Рузаевка, 2005 42 С 157-158

38 Майоров M И Импульсные зажигающие устройства с газоразрядным стартером для ламп высокого давления /МИ Майоров, В А Горюнов, A M Майоров, В В Родченкова // Известия высших учебных заведений Поволжский регион Технические науки 2005 №5(20) С 31-38

39 Майоров M И Импульсные зажигающие устройства со стартерами для ламп высокого давления/ M И Майоров, В А Горюнов,

A M Майоров, Б И Неретин // Тезисы докладов VI Международной Светотехнической конференции Калининград - Светлогорск, 2006 С 145

40 Майоров M И Импульсные зажигающие устройства с нормирован-ной индуктивностью/ M И Майоров, А Б Бартанов, В А Горюнов, A M Майоров // Тезисы докладов VI Международной Светотехнической конференции Калининград-Светлогорск 2006 С 162

41 Пат 2279192 РФ, МПК7 Н05В41/18 Зажигающее устройство для газоразрядной лампы /МИ Майоров, В А Горюнов, A M Майоров (Россия) Опубл 27 06 06 Бюл №18 5 с

42 Горюнов В А Механизм ограничения амплитуды высоковольтного импульса, генерируемого в стартерной схеме включения газоразрядных ламп / В А Горюнов, A M Майоров, M И Майоров // Светотехника 2006 № 2 С 15—18

43 Goryunov V A Mechamsm of limited of the high voltage puise amplitude generated in starting circuits of fluorescent lamps/ V A Goryunov, A M Maiyorov, M I Maiyoïov // «Light&Engineenng», Volume 14, Number 2, Moscow Znack Publishmg House, 2006 p 67-71

44 Майоров M И Влияние емкости помехогасящего конденсатора в стартере на амплитуду высоковольтного импульса/ M И Майоров, A M Майоров, В А Горюнов //Материалы V Всероссийской конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики полупроводников и источников света» Саранск, 2007 С 34

45 Горюнов В А Модуляция проводимости прианодной области в разряде низкого давления/В А Горюнов, A M Майоров, M И Майоров// Светотехника 2007 №2 С8- 12

46 Пат 2291597 РФ, МПК7 Н05В41/231 Пускорегулирующее устройство для газоразрядной лампы/ M И Майоров, A M Майоров, В А Горюнов (Россия) Опубл 10 01 07 Бюл № 1 4 с

47 Майоров M И Стартеры тлеющего разряда Физические основы конструирования /МИ Майоров Саранск Изд -во Мордов ун-та, 2007 176с

Подписано в печать 22 09 08 Объем 2,5 п л Тираж 120 экз Заказ № 1 400 Типография Издательства Мордовского университета 430005, г Саранск, ул Советская, 24

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. Общие сведения о стартерах тлеющего разряда.

1.1. Принцип действия, схема включения.

1.2. Конструкции газоразрядных стартеров.

1.3. Несимметричный стартер в схеме с опережающим балластом.

1.4. Температурные характеристики биметаллического электрода.

1.5. Влияние давления и состава газового наполнения на характеристики стартера.

Основные положения физики газового разряда.

1.6. Условия зажигания разряда.

1.6.1. Первый ионизационный коэффициент Таунсенда а.

1.6.2. Второй коэффициент Таунсенда у.

1.7. Нормальный тлеющий разряд.

1.8. Аномальный тлеющий разряд и его характеристики.

1.9. Контракция разряда.

1.10. Взрывная электронная эмиссия (ВЭЭ).

1.10.1. Автоэлектронная эмиссия - начальная стадия ВЭЭ.

1.11. Теоретическая модель прикатодного слоя.

1.11.1. Прикатодный слой тлеющего разряда и поле на катоде.

1.11.2. Катодная неустойчивость при высоких плотностях тока.

1.11.3. Катодная неустойчивость при малых плотностях тока.

1.11.4. Критическая плотность тока.

1.12. Срок службы, процессы поглощения газа и катодное распыление.

1.12.1. Поглощение газа.

1.12.2. Катодное распыление.

1.13. Позисторы - термосопротивления с положительным температурным коэффициентом сопротивления.

1.14. Основные операции технологического процесса производства стартеров.

1.15. Выводы.

ГЛАВА 2. Разработка стартеров к энергоэкономичным люминесцентным лампам для сети 220 В.

2.1. Введение.

2.2. Измерительные установки.

2.3. Электрические характеристики стартеров 80С-220 и 20С-127.

2.3.1. Вольтамперные характеристики стартеров.

2.3.2. Характеристики импульсов, генерируемых в стартерных схемах зажигания люминесцентных ламп.

2.4. Разработка стартера с повышенным зажигающим импульсом для люминесцентных ламп с питанием от сети 220 В.

2.4.1. Математическая модель термобиметаллического электрода.

2.4.1.1. Расчет величины поворота частичных участков.

2.4.1.2. Влияния формы биметаллической пластины на отклонение свободного конца.

2.4.1.3. Анализ результатов расчета.

2.4.2. Зависимость теплопроводности газов, наполняющих стартер, от состава и давления

2.4.3. Выбор конструкций термобиметаллического электрода и стартера.

2.4.4. Стартер 80С-220-1 с повышенным зажигающим импульсом напряжения.

2.5. Эксплуатационные характеристики стартеров 80С-220-1.

2.6. Выводы.

ГЛАВА 3. Разработка стартеров к энергоэкономичным люминесцентным лампам для сети 127 В.

3.1. Введение.

3.2. Разработка стартера с повышенным зажигающим импульсом напряжения.

3.2.1. Характеристики темнового зажигания газоразрядных стартеров.

3.2.2. Влияние длительности импульса на напряжение зажигания экспериментальных стартеров.

3.2.3. Электрические характеристики экспериментальных газоразрядных стартеров.

3.3. Разработка стартера с тритием и повышенным зажигающим импульсом напряжения.

3.3.1. Расчет концентрации трития в газовом наполнении стартеров.

3.3.2. Электрические характеристики экспериментальных газоразрядных стартеров с тритием.

3.3.2.1. Вольтамперные характеристики стартеров и их зависимость от газового наполнения.

3.3.2.2. Структура импульсов, генерируемых стартерами в схемах зажигания люминесцентных ламп.

3.4. Эксплуатационные характеристики экспериментальных стартеров для сети 127 В.

3.4.1. Зависимость характеристик от состава наполняющего газа.

3.4.2. Зависимость характеристик от давления наполняющего газа.

3.4.3. Изменение характеристик стартеров со сроком службы.

3.5. Стартер с повышенным зажигающим импульсом напряжения 20С-127-1.

3.5.1. Эксплуатационные характеристики стартеров 20С-127-1.

3.6. Выводы.

ГЛАВА 4. Модернизация технологического процесса тренировки стартеров.

4.1. Введение.

4.2. Влияние способа тренировки на характеристики стартеров 20С-127-1.

4.3. Влияние способа тренировки на характеристики стартеров 80С-220-2.

4.4. Факторы влияющие на скорость тренировки стартеров.

4.4.1. Температура контактирования.

4.4.2. Зависимость времени до контактирования от подводимой мощности.

4.5. Импульсная тренировка газоразрядных стартеров.

4.5.1. Выбор параметров импульса тока.

4.5.2. Генератор импульсов для тренировки стартеров.

4.5.3. Параметры импульсов тока и напряжения на стартере при тренировке.

4.6. Характеристики стартеров после импульсной тренировки.

4.7. Тренировка стартеров методом плавления активатора.

4.8. Выводы.

ГЛАВА 5. Механизм ограничения амплитуды высоковольтного импульса, генерируемого в стартерной схеме включения газоразрядных ламп.

5.1. Введение.

5.2. Эквивалентная электрическая схема стартера с внутренним пробоем.

5.2.1. Влияние параметров стартера и элементов схемы на характеристики генерируемого импульса.

5.3. Структура импульса напряжения в цепи со стартером

80С-220

5.4. Взрывная электронная эмиссия - основной механизм ограничивающий амплитуду импульсов на стартере.

5.5. Локализация катодного пятна в стартерах при ВЭЭ.

5.6. Выводы.

ГЛАВА 6. Импульсные зажигающие устройства со стартерами для газоразрядных ламп высокого давления.

6.1. Введение.

6.2. Экспериментальные образцы стартеров для импульсных зажигающих устройств со стартерами (ИЗУС) и их обозначение.

6.3. Влияние конструкции и наполнения наВАХ газоразрядных стартёров.

6.4. Экспериментальные и теоретические исследования импульсных зажигающих устройств со стартерами.

6.4.1. Эквивалентная схема и математическая модель ИЗУС.

6.4.2. Параметры элементов эквивалентной схемы.

6.4.3. Результаты моделирования.

6.5. Конструкция и характеристики ИЗУС.

6.6. ИЗУС с отключением.

6.7. Встроенные зажигающие устройства.

6.7.1. Выбор конструкции и газового наполнения терморазмыкателя.

6.8. Зажигающие устройства с автотрансформатором

ИЗУС-А) и трансформатором (ИЗУС-Т).

6.9. Выводы.

В [1] для стартера дается следующее определение - стартер: прибор, который замыкает или размыкает цепь предварительного подогрева цепи люминесцентной лампы для ее зажигания.

Стартер тлеющего разряда: стартер, основанный на работе тлеющего разряда в газовой среде [1].

В [2] указывается, что стартеры тлеющего разряда появились в 1938 году, почти одновременно с началом коммерческого производства люминесцентных ламп.

С началом промышленного выпуска люминесцентных ламп (JIJI) в СССР, в 1948 году [3], было начато и изготовление отечественных стартеров тлеющего разряда.

К разработке стартеров для массового производства приступили в 1956г. Массовый выпуск стартеров наладили в 1964г. на оборудовании, закупленном у фирмы «Tungsram». Оборудование предопределило конструкцию стартера, отличающуюся наличием «бусинковой» ножки. До этого времени в СССР стартеры выпускались на отечественном оборудовании с использованием «гребешковой» ножки.

Стартер тлеющего разряда является сложным газоразрядным прибором с подвижными электродами, в котором кроме тлеющего реализуется и дуговой разряд с холодным катодом. Влияние такого разряда на параметры стартера до последнего времени не было оценено должным образом.

Уже первые наши работы по данной тематике [4,5] позволили заполнить этот пробел. Привлечение явления взрывной электронной эмиссии объяснило многие экспериментальные данные, накопленные ранее, позволило указать пути улучшения параметров стартеров. Выяснение роли стартера в формировании импульса напряжения в стартерной схеме зажигания люминесцентных ламп позволило расширить сферу применения стартеров и на зажигание ламп высокого давления, усовершенствовать технологию производства стартеров.

В настоящей работе обобщены литературные данные, опыт исследованы физические процессы в приборах, разработаны новые типы стартеров тлеющего разряда, а также импульсных зажигающих устройств на их основе.

Актуальность темы

В большинстве осветительных установок с люминесцентными лампами для инициирования разряда используют стартеры тлеющего разряда.

Создание новых энергоэкономичных люминесцентных ламп потребовало разработки стартера тлеющего разряда с повышенной амплитудой зажигающего импульса. Физические механизмы, определяющие амплитуду зажигающего импульса, генерируемого стартерами в соответствующих схемах включения, не были ясны. Выявление этих механизмов было первоочередной актуальной задачей в проведении всего комплекса работ по созданию стартеров тлеющего разряда для высокоэффективных источников света.

Заключительным процессом, формирующим качества стартера, во многом определяющим его характеристики, является тренировка — процесс обработки отпаянного стартера путем пропускания через него тока. Разработка такого способа тренировки, при котором ее время могло быть снижено в 10 раз и более, а энергопотребление в 100 раз по сравнению с существующими методиками также является актуальной задачей.

Газоразрядные стартеры, используемые, в основном, для зажигания люминесцентных ламп, совмещают функции прибора тлеющего разряда, металлического коммутатора и газового разрядника. Многообразие физических процессов, реализуемых в стартере, позволяет создавать на их основе малогабаритные недорогие импульсные зажигающиеся устройства для газоразрядных ламп высокого давления. Эти устройства сохраняют работоспособность при повышенном уровне радиации, имеют широкий интервал рабочих температур, у них есть своя ниша на потребительском рынке.

Широко используют газоразрядные стартеры во встроенных зажигающих устройствах газоразрядных ламп высокого давления.

Для зажигания некоторых типов ламп высокого давления необходима амплитуда импульса порядка 15 - 30 кВ. Для генерирования импульсов такой амплитуды были разработаны импульсные зажигающие устройства со стартером и автотрансформатором типа ИЗУС-А и со стартером и трансформатором типаИЗУС-Т.

Многомиллионные тиражи стартеров, производимых промышленностью, ставят тему разработки новых стартеров, усовершенствование технологии их производства, разработки зажигающих устройств со стартерами в разряд актуальных.

Цель работы

Исследование и разработка стартеров тлеющего разряда и зажигающих устройств на их основе как приборов, обеспечивающих зажигание высокоэффективных источников света.

В соответствии с поставленной целью сформулированы задачи работы:

1. Выявление физических механизмов, реализующихся в стартере при протекании тока, и их роли в формировании импульса напряжения в стар-терной схеме зажигания люминесцентных ламп.

2. Разработка и внедрение в производство стартеров тлеющего разряда с повышенной амплитудой зажигающего импульса, для энергоэкономичных люминесцентных ламп.

3. Разработка способа тренировки стартеров, сокращающего время тренировки более чем в 10 раз, при снижении потребления энергии в 100 и более раз.

4. Разработка нового класса импульсных зажигающих устройств со стартерами для зажигания ламп высокого давления.

5. Разработка герметизированных терморазмыкателей, обладающих свойствами ограничителя амплитуды импульса, для ламп высокого давления со встроенными зажигающими устройствами.

Научная новизна работы заключается в том, что в ней впервые:

1. Разработана модель ограничения амплитуды импульса, генерируемого в дроссельной схеме включения стартера. Исследованы механизмы контракции разряда с привлечением взрывной электронной эмиссии.

2. Измерены и проанализированы вольтамперные характеристики (ВАХ) тлеющего разряда в газоразрядных стартерах в диапазоне токов до 4 А при наполнении их инертными газами и смесями, включая органические и радиоактивные примеси. Установлено, что ВАХ стартера, при высоких напряжениях является экспонентой с возрастающем показателем - это связано с ростом коэффициента ионно-электронной эмиссии у. Установлена зависимость времени задержки возникновения тока от амплитуды импульса и состава газовой среды в стартере.

3. Определена зависимость теплопроводности наполняющих стартер газов от состава и давления при температуре контактирования стартера.

4. Установлено, что определяющую роль в тренировке стартера играет высоковольтный импульс, генерируемый при размыкании контактов стартера. Определены параметры импульсов, подаваемых на стартер от внешнего генератора, для сокращения времени тренировки в 10 раз по сравнению с традиционным способом.

5. Обнаружена способность стартера работать в режиме быстродействующего газового разрядника и исследованы параметры этого разрядника в зависимости от состава и давления наполняющего газа.

6. Показана теоретически и подтверждена экспериментально возможность стабилизации температурных характеристик биметаллических терморазмыкателей при использовании специальных ограничителей деформации.

Практическая ценность работы

1. Разработаны и созданы экспериментальные установки для исследования газового разряда низкого давления, позволяющие измерять электрические, спектральные и термодинамические характеристики электрода и при-электродной области в диапазоне токов от 10"4 до 103 А и температур от 77 до 1500 К при напряжениях до 5000 В.

2. Разработаны математические модели процесса генерирования импульса стартером в дроссельной схеме включения (программы «Стартёр», «Импульс»), математическая модель температурной деформации термобиметаллического электрода сложной формы (программа «Биметалл») для инженерного расчета стартеров. На основе численного анализа моделей выбраны оптимальные конструкции и наполнения стартеров.

3. Основываясь на особенностях протекания тока высокой плотности в тлеющем разряде, предложены способы тренировки стартеров, разработано и изготовлено оборудование, сокращающее время тренировки более чем в 10 раз, а потребление энергии в 100 и более раз.

4. По результатам проведенных исследований разработано новое поколение стартеров тлеющего разряда 80С-220-1, 80С- 220-2, 20С-127-1, 20С-127-2, соответствующих требованиям МЭК, серийный выпуск которых осуществляется по настоящее время на протяжении 20 лет.

5. Разработан новый класс импульсных зажигающих устройств со стартерами для зажигания ламп высокого давления. Изделия сертифицированы.

6. Впервые разработаны герметизированные терморазмыкатели, обладающие свойствами ограничителя амплитуды импульса. Конструкция размыкателей позволяет изготавливать их в серийном производстве без существенной доработки оборудования. Эти терморазмыкатели вошли в конструкцию ламп ДНаМТ-340 в качестве элемента встроенного зажигающего устройства.

7. Для генерирования импульсов амплитудой порядка 15 - 30 кВ разработаны и изготовлены простые и эффективные импульсные зажигающие устройства со стартером и автотрансформатором типа ИЗУС-А, со стартером и трансформатором типа ИЗУС-Т, обеспечивающие зажигание ламп высокого давления в горячем состоянии.

Апробация работы.

Основные результаты диссертационной работы по мере их получения докладывались и обсуждались на Всесоюзном научно-техническом совещании «Состояния разработок и производства газоразрядных источников света, пути их дальнейшего совершенствования» (Полтава, 1982г.); Всесоюзном научно-техническом симпозиуме по газоразрядным источникам света (Полтава, 1991г.); III Межреспубликанском совещании по вопросам материаловедения для источников света и светотехнических изделий (Саранск, 1992г.); II Международной светотехнической конференции (Суздаль, 1995г.); Международной конференции «Осветление 96» (Варна, 1996г.); IV Всероссийском с международным участием совещании по материалам для источников света, электронных приборов и светотехнических изделий (Саранск, 1996г.); Всероссийской иаучно-технической конференции «Особенности и тенденции развития инженерно-университетского образования» (Саранск, 1997г.); Международной научно-технической конференции «Проблемы и прикладные вопросы физики» (Саранск, 1997г.); IV Международной светотехнической конференции (Вологда, 2000г.); III Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики» (Саранск, 2001г.); Всероссийской научно-технической конференции «Светотехника, электротехника, энергетика» (Саранск, 2003г.); IV международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы фи-зики»( Саранск, 2003г.); XXV Российской школе по проблемам науки и технологий, посвященной 60-летию Победы ( Миасс, 2005г.); IV Всероссийской научно-практической конференции «Организационные, философские и технические проблемы современных машиностроительных производств» (Рузаевка, 2005г.); III и IV Всероссийской научно-технической конференции

Проблемы и перспективы развития отечественной светотехники, электротехники и энергетики» (Саранск, 2005г., 2006г.); VI Международной Светотехнической конференции (Калининград - Светлогорск, 2006 г.); V Всероссийской конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики полупроводников и источников света» (Саранск, 2007 г.).

Публикации. Материалы диссертации изложены в 47 работах, включая монографию, 16 патентов, а также статьи, опубликованные в рецензируемых журналах, сборниках материалов и тезисов докладов Международных, Всесоюзных и Всероссийских конференций.

Объем и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка цитируемой литературы и приложений. Объем диссертации составляет 300 стр., включая 131 рис., 39 табл. Список цитируемой литературы содержит 215 наименований.

Основные выводы и результаты работы сводятся к следующему:

1. В литературных источниках отсутствовала информация о физике процессов, определяющих амплитуду импульса, генерируемого в стартерной схеме включения разрядных источников излучения. Результаты наших работ, систематизированных в монографии [215], позволили выявить механизм формирования импульса.

2. Разработаны и созданы экспериментальные установки, позволяющие измерять электрические и термодинамические характеристики электрода и приэлектродной области стартеров тлеющего разряда, в диапазоне токов от 10"4 до 103 А и температур от 77 до 800К при напряжениях до 5000 В, их спектральные характеристики.

3. Установлено, что амплитуда импульса определяется В АХ стартера и не превышает напряжения, при котором ток тлеющего разряда равен току через дроссель при разрыве контактов стартера в реальной схеме. При измерении в соответствии с ГОСТом амплитуда высоковольтного импульса не превышает величину напряжения, обеспечивающего ток тлеющего разряда, протекающий через стартер на уровне 1 А.

4. Разработана модель ограничения амплитуды импульса, генерируемого в дроссельной схеме включения стартера. Исследованы механизмы контракции разряда. Физический механизм, ограничивающий амплитуду высоковольтного импульса, генерируемого в стартерной схеме включения газоразрядных ламп — взрывная электронная эмиссия в газоразрядном стартере.

5. Разработано новое поколение стартеров тлеющего разряда для сети 220 В с повышенной амплитудой зажигающего импульса (более 900В), для энергоэкономичных люминесцентных ламп. Рекомендовано наполнять стартеры смесью состоящей из 98% N6 + 2% СЕЦ при давлении 40 мм рт.ст. (5,2 кПа). Разработка проводилась при тесном контакте с ВНИИИС им. А.Н.Лодыгина по его заказу. В 1988 году стартер марки 80С-220-1 в алюминиевом корпусе был внедрен в производство по ТУ 16-88 ИКВА 675 593. 001 ТУ и в различных модификациях выпускается по настоящее время. Одна из наиболее массово выпускаемых модификаций - 80С-220-2 — стартер в пластмассовом корпусе.

6. Разработано новое поколение стартеров тлеющего разряда для сети 127 В с повышенной амплитудой зажигающего импульса (более 900 В), для новых энергоэкономичных люминесцентных ламп. Разработка проводилась при тесном контакте с ВНИИИС им. А.Н.Лодыгина по его заказу. В 1990 году стартер марки 20С-127-2 был внедрен в производство по ТУ 16-90 ИКВА 675 591. 003 ТУ в соответствии с нашим патентом и в различных модификациях выпускается по настоящее время. Одна из наиболее массово выпускаемых модификаций 20С-127-1 - стартер в пластмассовом корпусе.

7. Предложены способы тренировки стартеров, сокращающие время тренировки в более чем 10, а потребление энергии в 100 раз по сравнению с существующими.

8. Для ламп высокого давления со встроенными зажигающими устройствами разработаны герметизированные терморазмыкатели, обладающие свойствами ограничителя амплитуды импульса и повышенной стабильностью температуры размыкания, выполненные в виде отдельного элемента. Терморазмыкатели марки РБГ - 1 - 1 внедрены в производство по ТУ 16-90 МКЦС 675871. 002 ТУ. Эти терморазмыкатели вошли в конструкцию ламп ДНаМТ—340 в качестве элемента встроенного зажигающего устройства.

9. Разработано импульсное зажигающее устройство со стартером (ИЗУС) для зажигания натриевых ламп высокого давления (ДНаТ), мощностью 35, 50, 70, 100 Вт, включенных в сеть 220 В 50 Гц через балластный дроссель. Амплитуда импульсов 1,8 - 2,3 кВ. Устройства ИЗУС-100/220 в соответствии с техническими условиями МКЦС 675971.003ТУ, изготовленные ООО «Лисма - Рузаевка», сертифицированы .

10. Для генерирования импульсов амплитудой 15-30 кВ разработаны устройства со стартером и автотрансформатором (ИЗУС-А) и со стартером и трансформатором (ИЗУС-Т). В устройстве стартер выполняет две функции -прибора, обеспечивающего формирование импульса напряжения для зарядки конденсатора в схеме включения с дросселем (традиционное применение), а также функцию газового разрядника.

11. Разработаны программные комплексы «Биметалл», «Стартер» «Импульс» для инженерных расчетов элементов стартеров и импульсных зажигающих устройств.

12. Технические решения, разработанные на основе результатов исследований защищены 16-ю патентами РФ.

Автор выражает глубокую благодарность коллективу кафедры общенаучных дисциплин, на которой выполнялась работа, за доброе участие; моему учителю, научному консультанту доктору физико-математических наук, профессору, лауреату Государственной премии Республики Мордовия, заслуженному изобретателю Республики Мордовия и Российской Федерации Горюнову Владимиру Александровичу, за постоянное внимание к работе, за исключительно полезные обсуждения промежуточных результатов исследований и постановку ряда научно-практических задач; сотрудникам ВНИИИС им. А.Н. Лодыгина, постоянное взаимодействие с которыми определяло задачи исследования, продвигало внедрение их в производство; своей семье, за благоприятную атмосферу участия и помощи позволившей завершить эту работу.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Эта работа подводит итог многолетних исследований автора, направленных на создание нового поколения отечественных стартеров тлеющего разряда и зажигающих устройств на их основе. Успешное решение этой задачи внесло значительный вклад в развитие экономики страны, позволив ввести в практику освещения высокоэффективные энергоэкономичные JIJI, разработать зажигающие устройства со стартерами для ламп высокого давления, усовершенствовать технологический процесс производства стартеров.

1. ГОСТ Р МЭК 60155 - 99. Стартеры тлеющего разряда для люминесцентных ламп. М : Госстандарт России, 1999. 18с.

2. Кодзиро С. Последние достижения в стартерах тлеющего разряда компании «Тосиба»/ С. Кодзиро, К. Котаро, К. Такэто / / ТосибаРевю. 1969. Т. 24, № 2. С.227—233.

3. Федоров В. В. Люминесцентные лампы/ В. В. Федоров. М.: Энерго-атомиздат, 1992. 128с.

4. Туницкий Л. Н. Исследование работы зажигателей в схеме включения люминесцентных ламп с дросселем / Л. Н. Туницкий // Сборник материалов по вакуумной технике. 1954. Вып. 6. Госэнергоиздат. С.34 — 37.

5. Скобелев В. М. Исследование факторов, определяющих напряжение зажигания люминесцентной лампы / В. М. Скобелев, Л. Н. Туницкий // Светотехника. 1955. № 4. С. 14 — 17.

6. Гришин Г. Д. О работе стартеров тлеющего разряда / Г. Д. Гришин // Светотехника. 1966. № 5. С. 22—23.

7. Спрене В. Р. Стартер для люминесцентных ламп / В. Р. Спрене, А. А. Гусев, О. И. Скитский // Светотехника. 1968. № 3. С. 12—13.

8. Меркушкин В. В. О наработке стартеров тлеющего разряда / В. В. Меркушкин // Светотехника. 1969. № 12 . С. 17 — 19.

9. Нюбин В. В. Механизм генерации импульса напряжения стартером тлеющего разряда / В. В. Нюбин // Тр. Моск. энергет. ин-та. 1975. вып.210. С. 98 — 106.

10. Нюбин В. В. Импульсное зажигание люминесцентных ламп / В. В. Нюбин // Светотехника. 1964. № 11. С. 7 10.

11. Нюбин В. В. Электрический режим стартера тлеющего разряда / В. В. Нюбин, В. П. Романенко // Тр. Моск. энергет. ин-та. 1971. вып. 92. С. 141 149.

12. Нюбин В. В. Тепловой режим электродов стартера тлеющего разряда / В. В. Нюбин, В. П. Романенко // Тр. Моск. энергет. ин-та. 1971. вып. 92. С. 132-140.

13. Намитоков К. К. О новых разработках стартеров для люминесцентных ламп / К. К. Намитоков, Е. Н.Пряничников // Светотехника. 1981. №6. С. 9—11.

14. Демышев В. Е. Параметры стартеров тлеющего разряда, наполненных неоном / В. Е. Демышев, В. В. Меркушкин // Светотехника. 1983. № 4. С. 3—4.

15. Демышев В. Е. Новые разработки и перспективы развития стартеров тлеющего разряда / В. Е. Демышев, А. М. Кокинов, Г. В. Несененко // Светотехника. 1990. № 12. С. 1—3.

16. Демышев В. Е. О наработке стартеров люминесцентных ламп в режиме частых включений / В. Е. Демышев, В. В. Меркушкин, Т. Н. Платонова, И. Е. Скворцов // Светотехника. 1973. № 10. С. 6—7.

17. Засоркин А. Ф. О вероятности перехода от тлеющего разряда к дуговому в стартерной схеме включения люминесцентных ламп / А. Ф. Засоркин // Светотехника. 1971. № 2. С. 7.

18. Засоркин А. Ф. Исследование нагрева катода импульсами тока разряда при стартерном зажигании люминесцентной лампы / А. Ф. Засоркин // Светотехника. 1973. № 4. С. 3—5.

19. Дьяконова Э. В. Надежность и математическая модель отказов стартеров тлеющего разряда / Дьяконова Э. В., Литвинов В. С., Меркушкин В. В., Рожкова Н. В. // Светотехника. 1974. № 12. С. 1—3.

20. Ковалевский М. Н. Восстановление стартеров для люминесцентных ламп / М. Н. Ковалевский // Светотехника. 1975. № 5. С. 23.

21. Литвинов В. С. О надежности работы люминесцентных ламп в стар-терных схемах / В. С. Литвинов, М. С. Прозорова // Светотехника.1964. № 8. С.6—12.

22. Меркушкин В. В. Аварийный режим работы стартера тлеющего разряда / В. В. Меркушкин, М. А. Ардеева // Светотехника. 1971. № 6. С. 11

23. Прозорова М. С. О проверке характеристик стартеров в условиях эксплуатации / М. С. Прозорова // Светотехника 1965. № 6. С. 27.

24. Прозорова М. С. О надежности стартерных схем включения люминесцентных ламп / М. С. Прозорова // Светотехника. 1968. № 11. С. 22—25.

25. Рощин Е. В. О требованиях к временным характеристикам стартеров / Е. В. Рощин // Светотехника. 1990. № 1. С. 13.

26. Ульмишек Ю. Л. Установка для контроля параметров газоразрядных стартеров / Ю. Л. Ульмишек, А. М. Василевский // Светотехника. 1970. № 1. с. 18.

27. Ульмишек Ю. Л. Прибор для измерения импульса напряжения в стартерах тлеющего разряда / Ю. Л. Ульмишек, В. С. Ковшиков // Светотехника. 1967. № 4. С. 21.

28. Пат. 3086141 США, Кл.315-100 Стартер и схема его включения / Н. Jacob Rubenstein // Опубл. 16.04.63. РЖ «Светотехника и ИК техника».1965. №3.

29. Пат. 1227997 ФРГ, МКИ Н 05 В 41/08 Устройство для зажигания люминесцентных ламп/ Patent- Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen m.b.H // Опубл. 18.05.67. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1968. №5.

30. Пат. 1235425, ФРГ MICH Н05В 41/08 Устройство для зажигания люминесцентных ламп/ Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen m.b.H // Опубл. 05.10.67. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1969. № 1.

31. Демышев В. Е. Новые разработки и перспективы развития стартеров тлеющего разряда/ В. Е. Демышев, А. М. Кокинов, Г. В. Несененко// Светотехника. 1990. № 12. С. 1 -3.

32. Афанасьева И. Е. Источники света и пускорегулирующая аппаратура / И. Е. Афанасьева, В. М. Соболев. М. : Энергоатомиздат, 1986. 272с.

33. Фугенфиров М. И. Газоразрядные лампы / М. И. Фугенфиров. М. : Энергия, 1975. 128с.

34. Уэймаус Д. Газоразрядные лампы / Д. Уэймаус. М. : Энергия, 1977. 344с.

35. Прозорова М. С. Об увеличении длительности первого контактирования стартеров тлеющего разряда / М. С. Прозорова // Светотехника. 1971. №5. С. 8 — 9.

36. Пат. 122884 ГДР, МКИ Н 01J 61/54. Стартер тлеющего разряда для зажигания газоразрядных ламп, в частности люминесцентных / К. Евальд, К. Зигфрид // Опубл. 05.11.76. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1977. № 12.

37. А. С. 277106 СССР, МКИ Н 05В 41/08. Несимметричный стартер тлеющего разряда/ А. П. Литвин // Опубл. 05.10.71. Бюл. № 8.

38. Пат. 1530271 Англия, МКИ Н 01Н 61/02 Термостартер для газоразрядных ламп / Salford Elektrical Instrument Ltd // Опубл.25.10.78. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1979. № 6.

39. Пат. 50-152 Япония, МКИ Н 05В 41/08 Стартер для газоразрядной лампы / Токе Сибаура денки к.к. // Опубл. 07.01.75. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1975. №11.

40. Пат. 44-24782 Япония, МКИ Н 05В 41/08 Стартер для люминесцентной лампы/ Таун денки коге к.к.// Опубл. 20.10.69. РЖ «Светотехника и ИК техника» 1970. № 9.

41. Пат. 75576 ГДР, МКИ Н01 J 84/01. Стартер тлеющего разряда / Крзенциесса Зигфрид, Хогер Ева-Катрин // Опубл. 20.10.69. РЖ «Светотехника и РЖ техника». 1971. № 5.

42. Пат. 43016 ГДР, МКИ Н01 J 84/01. Тепловой стартер тлеющего разряда для люминесцентных ламп / Штаде Вальтер // Опубл. 15.01.66. РЖ «Светотехника и ИК техника» 1967. № 6.

43. А. С. 385410 СССР, МКИ Н 05В 41/08. Стартер тлеющего разряда / Б. Д. Васильев, В. В. Меркушкин, А. М. Кокинов, В. Е. Демышев // Опубл. 29.05.73. Бюл. №25.

44. А. С. 1739513 СССР, МКИ Н 05В 41/00. Стартер тлеющего разряда для газоразрядных ламп / А. А. Абрамян, В. Р. Погосян // Опубл.07.06.92. Бюл. №21.

45. А. С. 1612383 СССР, МКИ Н 05В 41/06. Стартер тлеющего разряда / К. К. Намитоков, В. Г. Брезинский, В. К. Намитоков , Г. М. Кожуш-ко // Опубл. 07.12.90. Бюл. № 45.

46. А. С. 1166348 СССР, МКИ И 05В 41/06. Стартер для газоразрядных ламп/ Н. И. Караулов // Опубл. 07.07.85. Бюл. № 25.

47. А. С. 799166 СССР, МКИ Н 05В 41/06. Стартер тлеющего разряда/ Л. М. Неганов, П. В. Титов, Л. Г. Хандрос, Н. П. Васягина // Опубл. 23.01.81. Бюл. №3.

48. А. С. 1390823 СССР, МКИ Н 05В 41/06. Стартер для зажигания газоразрядных ламп/ Л. М. Неганов // Опубл. 23.04.88. Бюл. № 15.

49. А. С. 1070710 СССР, МКИ Н 05В 41/06. Стартер для зажигания газоразрядной лампы/ М. К. Гуревич, Ю. Н. Коваль, В.В. Мартынов, Л. Г. Хандрос // Опубл. 20.01.84. Бюл. № 4.

50. А. С. 1374449 СССР, МКИ И 05В 41/06. Стартер для газоразрядных ламп/ Л. М. Неганов, П. В. Титов и А. В. Терентьев // Опубл. 15.02.88. Бюл. № 6.

51. А. С. 1617673 СССР, МКИ Н 05В 41/06. Стартер для зажигания разрядных ламп/ Ю. Н. Коваль,, Л. М. Неганов, В. И. Авербух и Г. М, Кожушко // Опубл. 30.12.90. Бюл. № 48.

52. А. С. 1284009 СССР, МКИ Н 05В 41/06. Стартер тлеющего разряда для зажигания люминесцентных ламп/ М. Е. Дриц, Л. Л. Рохлин, И, Е. Тарытина, В. Е. Демышев, В. В. Меркушкин и Г. В. Несененко // Опубл. 15.01.87. Бюл. № 2.

53. Елютин О.П. Исследование сплавов титан-гадолиния в стартерах тлеющего разряда / О. П, Елютин, В. П. Таратынов, В. В. Меркушкин// Тр. ВНИИИС им. А. Н.Лодыгина. Саранск, 1982. № 13. С. 27 — 37.

54. А. С. 296176 СССР, МКИ Н 011 41/08. Стартер тлеющего разряда для зажигания люминесцентных ламп / О. П. Елютин, В. П. Таратынов, В. В. Меркушкин, А. М. Гудашов, В. Е. Демышев, В. В. Курзанов, В. А. Швальба // Опубл. 07.08.71. Бюл. № 8.

55. А. С. 283406 СССР, МКИ Н 01J 61/54. Стартер тлеющего разряда для зажигания люминесцентных ламп / В. П. Таратынов, О. П. Елютин, В. В. Меркушкин, В. Е. Демышев // Опубл. 15.03.70. Бюл. № 31.

56. А. С. 320546 СССР, МКИ Н 01J 84/01. Сплав на основе титана / В. П. Таратынов, О. П. Елютин, В. В.Меркушкин, А. М.Гудашов // Опубл.1212.71. Бюл. №34.

57. А. С. 342244 СССР, МКИ Н 01J 9/28. Способ изготовления стартеров тлеющего разряда / А. Т. Коблов, В. В. Климович, В. В. Меркушкин // Опубл. 14.06.72. Бюл. № 10.

58. А. С. 352419 СССР, МКИ Н 01В 41/08. Стартер тлеющего разряда для зажигания люминесцентных ламп / Б. Н. Келейников, А. Н. Бессонова, В. А. Швальба, А. М. Гудашов, В.В. Меркушкин и др.// Опубл.2109.72. Бюл. №28.

59. А. С. 410578 СССР, МКИ Н01 В 41/08. Стартер тлеющего разряда для зажигания люминесцентных ламп / Б. Н. Келейников, А. М. Гудашов, В. А. Швальба, Ф. Н. Козлов, А. Ф. Плеханов, Р. А. Агапов, М. Н. Ривкин // Опубл. 5.01.74. Бюл. № 1.

60. Lake W. Н. Glow Starter Design and Fluorescent lamp Life / W. H. Lake // Illuminating Enginering 1956. Oktober, pp 689 — 696.

61. ГОСТ 10533-86. Лента холоднокатанная из термобиметаллов. М : Изд-во стандартов, 1986. 28с.

62. Ф.Кашпар Термобиметаллы в электротехнике. М-Л. : Госэнергоиздат, 1961.448с.

63. Хирота Т. Разработка пускателя тлеющего разряда, увеличивающего срок службы люминесцентных ламп/ Т. Хирота, Я. Хирасава, Т. Ку-расаки // Сёмэй Гаккай Дзасси. 1966. Т.50, № 9. С.492-495.

64. Пат. 614.754 Англия, кл. 38 (v) Усовершенствования, касающиеся стартеров тлеющего разряда / Neon electric Compani Ltd. // Опубл. 22.12.1948.

65. Пат. 618.813 Англия, кл. 38 (v) Стартер тлеющего разряда для люминесцентной лампы/Neon electric Compani Ltd.// 0публ.28.02.1949.

66. Пат. 720864 Англия, кл. 38 (v) Усовершенствование стартера тлеющего разряда / Westinghause Elektrik International Company // Опубл. 29.12.1954.

67. Пат. 769797 Англия, кл. 38 (v) Усовершенствование переключателей тлеющего разряда / The General Elektrik Company // Опубл. 13.03.1957.

68. Пат. 2678979 США, кл. 200-113 Тлеющие стартеры для люминесцентных ламп / Westinghause Elektrik Corp. // Опубл. 18.05.1954.

69. Пат. 2930873 США, кл. 200-113.5 Стартер / General Elektrik Company // Опубл. 29.03.60.

70. Пат. 754397 ФРГ, МКИ Н 05В 41/08 Электрическая трубчатая лампа с катодом тлеющего разряда / Patent- Greuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen m.b.H // Опубл. 21.07.1952.

71. Пат. 1014229 ФРГ, МКИ Н 05В 41/08 Стартер тлеющего разряда для люминесцентных ламп / Patent- Greuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen m.b.H // 0публ.06.02.1958.

72. Пат. 4686421 США, МКИ Н 01В 41/08 Стартер тлеющего разряда и газоразрядная лампа с таким стартером/ GTE Products Corp.// Опубл. 11.08.87. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1988. № 3

73. А. С. 156714 ЧССР, МКИ Н 05В 41/08. Стартер тлеющего разряда для люминесцентных ламп/ Андел Олдрич, Слехта Джири, Симанек Ота-кар// Опубл.15.02.75. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1976. №11.

74. Пат. 55-25717 Япония, МКИ Н05 В 41/08 Стартеры тлеющего разряда, наполненные смесью азота и инертных газов/ Камэн Такэто,// Опубл. 08.07.80. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1982. № 1.

75. Пат. 3681639 США, кл. 313-151 Стартер тлеющего разряда с наполнением смесью инертного газа и газообразного углеводорода/ Токио Сибаура Электрик Ко. // Опубл. 01.08.72. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1973. № 6.

76. А. С. 1739513 СССР, МКИ Н 05В 41/06. Стартер для зажигания люминесцентных ламп / А. А. Абрамян, В. Р. Погосян // 0публ.23.06.93. Бюл. №23.

77. Пат. 776596 Англия, кл. 38 (v). Термопереключатель тлеющего разряда / General Elektrik Company // Опубл. 12.06.57.

78. Дзиргва Г. О пиках напряжения, вызываемых стартерами тлеющего разряда / Г. Дзиргва // Technik-Wissenshaffclich Abhaundlungen der Os-ram Gesellschft. 1953. т.6. C.6 — 10

79. Рикстон Ф. Импульсы напряжения в газоразрядном стартере для зажигания люминесцентных ламп / Ф. Рикстон // Иллюминатинг Энд-жинеринг. 1951. Янв. С.21 —28.

80. Меркушкин В. В. Влияние технологических факторов на качество стартера / В. В. Меркушкин, В. Е. Демышев, Л. А. Конькова // Электрические источники света : Сб. тр. ВНИИИС Саранск. 1982. Вып. 12. С. 82 — 87

81. Пат. 46-32116 Япония, МКИ Н05 В 41/08 Стартер тлеющего разряда/ Токе Сибаура дэнки к.к.// Опубл. 18.09.71. РЖ «Светотехника и ИК техника» 1972. № 6.

82. Эберт Г. Краткий справочник по физике / Г. Эберт. М.: Физматгиз, 1963. 234с.

83. Решенов С. П. Катодные процессы в дуговых источниках излучения / С. П. Решенов. М. : Изд-во МЭИ, 1991. 251с.

84. Рохлин Г. Н. Разрядные источники света / Г. Н. Рохлин. М. : Энерго-атомиздат, 1991. 720с.

85. Рожанский Д. А. Физика газового разряда / Д. А. Рожанский. M-JL: ОНТИ НКТП СССР, 1937. 348с.

86. Капцов Н. А. Электрические явления в газах и вакууме / И. А. Капцов. М ; Л. : ОГИЗ Гостехиздат, 1947. 808с.

87. Грановский В. Л. Электрический ток в газе. Установившийся ток. / В. Л. Грановский. М.: Наука, 1971. 544с

88. Сена JI. А. Столкновение электронов и ионов с атомами газа./ Л. А. Сена. М.: ОГИЗ, 1948. 215с.

89. Лёб Л. Основные процессы электрических разрядов в газах / Лёб Л. М.; Л: ГИТТЛ, 1950. 672 с.

90. Энгель А. Ионизованные газы / А. Энгель. М.: Физматгиз, 1959. 221с.

91. Браун С. Элементарные процессы в плазме газового разряда / С. Браун. М.: Госатомиздат, 1961. 322с.

92. Lemaigre Voreaux М.Р. De linfluence de la nature des elektrodessur deuxs parameters fondamentaux de la decharce electrique dans les gaz rares a basse pression // Bui. Soc. Fr. El. 1961. V. II, ser.8. № 17. p.331 -343.

93. Королёв Ю. Д. Автоэмиссионные и взрывные процессы в газовом разряде / Ю. Д. Королёв, Г. А. Месяц. Новосибирск: Наука, 1982. 254с.

94. Ecker G. Thermal instability of the plasma column. / G. Ecker, W. Kroll, O. Zoller//Phys. Fluids. 1964. V. 7, № 12. P. 2001 —2006.

95. Ecker G. Kathodische Instabilität der Glimment-ladung./ G. Ecker, W. Kroll, O. Zoller.// Ann. Phys. 1965. B. 15, H. 8. S. 60 — 68.

96. Arndt R. Zum Umschlag Glimmentladung-Bogen an leicht verdampfenden Kathoden. // Ann. Phys. 1961. В. 7, H. 7. S. 159 — 178.

97. Месяц Г. А. Взрывная эмиссия электронов из металлических острий / Г. А. Месяц, Д. И. Проскуровский // Письма в ЖЭТФ. 1971. Т. 13, Вып. 1. С. 7 — 10.

98. Gambling W. A. Formation of the high-pressure arc column in hydrogen / W. A. Gambling, H. Edels. //Nature. 1956. V. 177, № 9. P. 1090 — 1091.

99. Kenty C. Volume recombination, construction and volt-ampere characteristics of the positive column. / C. Kenty. // Phys. Rev. 1962. V. 126, № 4. P. 1235 — 1238.

100. Gambling W. A. The high-pressure glow discharge in air / W. A. Gambling, H. Edels // Brit. J. Appl. Phys. 1954. V. 5, № 1. P. 36 —39.

101. Boyle W. S. Glow-to-Arc Transition / W. S. Boyle, F. E. Haworth // Phys. Rev. 1956. V. 101, № 3. P. 935 — 938.

102. Gambling W. A. Cathodic Glow-to-Arc Transitions / W. A. Gambling // Canad. J. Phys. 1956. V. 24. P. 1466 — 1470.

103. Jenkins J. Glow-Arc Transition in Current-Stabilized Electrical Discharges / J. Jenkins, T. В Jones // J. Appl. Phys. 1957. V. 28, № 6. P. 663 — 668.

104. Дэшман С. Научные основы вакуумной техники / С. Дэшман. М.: ИЛ, 1964. 170с.

105. Месяц Г. А. Эктон лавина электронов из металла / Г. А. Месяц // УФН. 1995. Т. 165, № 6. С. 601— 626.

106. Ю.Бурцев В.А., Электрический взрыв проводников / В. А. Бурцев, Н. В. Калинин, А. В. Лучинский. М. : Энергоатомиздат, 1990. 289с.

107. Месяц Г. А. Импульсный электрический разряд в вакууме / Г. А. Месяц, Д. И. Проскуровский. Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1984. 256 с.

108. Раховский В. И. Физические основы коммутации электрического тока в вакууме / В. И. Раховский. М. : Наука, 1970. 536 с.

109. ПЗ.Кесаев И. Г. Катодные процессы электрической дуги / И. Г. Кесаев. М. : Наука, 1968. 386с.

110. Месяц Г. А. Пикосекундная электроника больших мощностей / Г. А. Месяц, М. И. Яландин // УФН. 2005. № 3. С. 3 28.

111. Месяц Г. А. Взрывная эмиссия электронов из металлических острий / Г. А. Месяц, Д. И. Проскуровский // Письма в ЖЭТФ. 1971. Т. 13, № 1.С.7 — 10

112. Бугаев С. П. Взрывная эмиссия электронов / С. П. Бугаев, Е. А. Литвинов, Г. А. Месяц, Д. И. Проскуровский // УФН. 1975. Т. 115, №1. с. 101— 120.

113. Елинсон М. И. Автоэлектронная эмиссия / М. И.Елинсон, Г. Ф. Васильев. М. : Физматгиз, 1958. 272 с.

114. Месяц Г. А. Импульсные газовые лазеры / Г. А. Месяц, В.В.Осипов, В. Ф. Тарасенко. М. : Наука, 1991. 273 с.

115. Hantzsehe Е. Beitiage zur Theoraedes Kathadenfalleg / E. Hantzsehe // Beibr Plasma-phys.1964. B. 4, H. 3. S. 165—208.

116. Emeleus K. G. The normal cold— cathode gio\v discharge / K. G. Eme-leus // Int. J.-Electronics. 1974. V. 36, №. 11. Р. 1 — 11.

117. Райзер Ю. П. Основы современной физики газоразрядных процессов / Ю. П. Райзер. М.: Наука, 1980. 416 с.

118. Райзер Ю. П. Физика газового разряда / Ю. П. Райзер. М.: Наука, 1987. 592с.

119. Лисовский В. А. Характеристики катодного слоя тлеющего разряда низкого давления в аргоне и азоте./ В. А. Лисовский, С. Д. Яковин // Письма в ЖТФ. т.26, вып. 19. 2000. С.88 94.

120. Райзер Ю. П. Физика газового разряда / Ю. П. Райзер М. : Наука, 1992. 536с.

121. Ульянов К.Н. Теория нормального тлеющего разряда при средних давлениях /К. Н. Ульянов//ТВТ. 1972. т. 10, №5. С.931—938.

122. Boyle W. S. Glow-to-Arc Transition / W. S., Boyle, F. E. Haworth // Phys. Rev. 1956. V. 101, № 3. P. 935—938.

123. Мик Д. Электрический пробой в газах / Д. Мик, Д. Крэгс; Пер. с англ. под. ред. В. С. Комелькова. М. : ИЛ, 1960. 600 с.

124. Фурсей Г. Н. Качественная модель инициирования вакуумной дуги / Г. Н. Фурсей, П. Н. Воронцов-Вельяминов // ЖТФ. 1967. Т. 37, Вып. 10. С. 1870—1888.

125. Месяц Г. А. О взрывных процессах на катоде в газовом разряде./ Г. А. Месяц // Письма в ЖТФ. 1975. Т. 1, Вып. 19. С. 885—888.

126. Кратько С. А. К вопросу о существованию пороговых токов дуги./ С. А. Кратько//ЖТФ. 1976. Т. 46, Вып. 5. С. 1666—1667.

127. Кратько С. А. О возможности перехода нормального тлеющего разряда в дугу / С. А. Кратько, И. Г. Некрашевич // ЖТФ. 1977. Т. 47, Вып. 4. С. 795.

128. Чистяков П. Н. Пробой вакуума при контролируемом состоянии поверхности электродов / П. Н. Чистяков, А. Л. Радионовский, Н. В. Та-таринова. //ЖТФ. 1969. Т. 39, Вып. 6. С. 1075—1079.

129. Королев Ю. Д. Физика импульсного пробоя газов. / Ю. Д. Королев, Г. А. Месяц. М. : Наука, 1991. 224 с.

130. Мышенков В. И. Об устойчивости катодного слоя и механизме перехода тлеющего разряда в дугу / В. И. Мышенков // ТВТ. 1984. Т.22, № 1. С. 20—25

131. Акишев Ю. С. Влияние состояния поверхности электродов на образование катодных и анодных пятен / Ю. С. Акишев, А. П. Напартович, С. В. Пашкин // ТВТ. 1984. Т. 22, № 2. С. 201—207.

132. Акишев Ю. С. Исследование преддугового катодного пятна в стационарном тлеющем разряде / Ю. С. Акишев, А. П. Напартович, В. В. Пономарев, Н. И. Трушкин // ЖТФ. 1985. Т. 55, В.4. С. 655—669.

133. Каганов И. Л. Ионные приборы / И. Л. Каганов. М. : Энергия, 1972. 526 с.138,Охонская Е. В. Расчет и конструирование люминесцентных ламп : учебн./ Е. В. Охонская, А. С. Федоренко. Саранск: Изд-во Мордов. унта. 1997. 184с.

134. А. С. 365866 СССР, МКИ Н 05В 41/08 Способ автоматического монтирования термобиметаллических контактов / Ульмишек Ю. Л., Иц-ков Э. С. // Опубл. 19.01.70. Бюл. № 28 .

135. Майоров М. И. Система люминофор-кремниевый фотоприемник и спектры ее фоточувствительности / М. И. Майоров, Б. М. Орлов // Радиотехника и электроника. 1976. №12. С.17-18.

136. Горюнов В. А. Модуляция проводимости прианодной области в газовом разряде низкого давления / В. А. Горюнов, А. М. Майоров, М. И. Майоров//Светотехника. 2007. №2. С. 8-12.

137. Майоров М. И. Влияние температуры контактирования стартеров тлеющего разряда на срок их службы / Майоров М. И., Борисов А. Г., Неретин Б. И. // Светотехника. 1995. №9. С. 9—10

138. Майоров М.И., Майоров A.M., Горюнов В.А. Явления на границе плазма анод в разряде низкого давления.// Полупроводниковые и газоразрядные приборы. 2004. № 2. С. 65—74

139. Пат. № 4646049 США, МКИ Н 01Н 61/00 Стартер тлеющего разряда с торием для улучшения характеристики включения в темноте / М. Р. Клинг, Д. В. Шаффер // Опубл. 24.02.87. РЖ «Светотехника и ИК техника». 1987. № 11.

140. Гудашов А. М. Усовершенствование стартеров тлеющего разряда на напряжение 127 В./ А. М. Гудашов, В. Е. Демышев, В. В. Курзанов, В. В. Меркушкин, В. А. Швальба // Светотехника. 1973. № 3. С.12— 13.

141. Физический энциклопедический словарь. М.: Советская энциклопедия, 1983. 925 с.

142. НРБ -99 СП 2.6.1.758-99. Нормы радиационной безопасности. М.: НПО ОБТ, 2001. 178 с.

143. Горюнов В. А. Механизм ограничения амплитуды высоковольтного импульса, генерируемого в стартерной схеме включения газоразрядных ламп./ В. А. Горюнов, А. М. Майоров, М. И. Майоров // Светотехника. 2006. №2 С. 15 18.

144. Goryunov V. A. Mechanism of limited of the high voltage puise amplitude generated in starting circuits of fluorescent lamps/ V. A Goryunov, A. M. Maiyorov, M. I. Maiyorov // «Light&Engineering». V. 14, № 2. M.: Znack Publishing House, 2006. p.67-71

145. Пат. 1771091 РФ, МПК7 H 05 В 41/08. Стартер тлеющего разряда / В. Е. Демышев, М. И. Майоров, Г. В. Несененко (Россия). Опубл. 23.10.92. Бюл. № 39.

146. Майоров М.И. Короза В.И. Сурдоленко Ю.Ф. Улучшение технологии промышленного изготовления стартеров с целью снижения телевизионных помех.// Проблемы создания и эксплуатации гибких производственных систем: межвуз. сб. Саранск, 1987.- С. 118—121.

147. Пат. 2254693 РФ, МКП7 Н05В41/23 Устройство для зажигания газоразрядных ламп / М. И. Майоров, А. М. Майоров, И. С. Майорова (Россия). Опубл. 10.12.05. Бюл. № 17.

148. Ульмишек Ю. JT. Установка для контроля параметров газоразрядных стартеров / Ю. JI. Ульмишек, А. М. Василевский // Светотехника. 1970. № 1.С. 18.

149. Ульмишек Ю. Л. Прибор для измерения импульса напряжения в стартерах тлеющего разряда / Ю. Л. Ульмишек, В. С. Ковшиков // Светотехника. 1967. № 4. С. 21.

150. Пат. №10899/68 Япония, МКИ H 05В 41/08. Способ тренировки стар-тетов тлеющего разряда / Хирасова Ясуо // Опубл. 8.05.1968

151. Борисов А. Г. Изменение характеристик стартеров тлеющего разряда при их тренировке / А. Г. Борисов, А. В. Лашин, М. И. Майоров, Б. И. Неретин // Светотехника. №5/6. 1996. С. 31—32

152. Майоров М. И. Исследования с целью повышения эффективности режимов тренировки газоразрядных стартеров / М. И. Майоров, А. Г. Борисов, А. В. Лашин, Б. И. Неретин // Тезисы докладов II Международной светотехнической конференции. Суздаль, 1995. С. 7.

153. Пат. 2006192 РФ, МКП7 Н 05 В 41/08. Способ тренировки стартеров тлеющего разряда / М. И. Майоров (Россия). Опубл. 15.01.94. Бюл. № 1.

154. Пат. 2259645 РФ, МПК7 Н 05 В 41/08, Н 0Ы 9/44. Способ тренировки стартеров тлеющего разряда / М. И. Майоров, А. М. Майоров (Россия). Опубл. 27.08.05. Бюл. № 24.

155. Майоров М. И. Механизм ограничения амплитуды импульса генерируемого газоразрядным стартером / М. И. Майоров // Тезисы докладов Международной научно-технической конференции «Проблемы и прикладные вопросы физики». Саранск, 1997. С. 39.

156. Майоров М. И. Исследование причин возникновения пробоя в газоразрядных стартерах / М.И. Майоров // Тезисы докладов III Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики». Саранск, 2001. С. 16.

157. Майоров М. И. О механизме пробоя газоразрядного стартера / М. И. Майоров, А. М. Майоров, В. А. Горюнов // Тезисы докладов IV Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы физики». Саранск, 2003. С. 12.

158. Калашников С. Г. Электричество / С. Г. Калашников // М.: Наука, 1970. 766 с.

159. Фельмецгер В. В. Физические процессы в герконах при коммутации электрических цепей / В. В. Фельмецгер // Электронная техника. 1991. сер.4, вып.З. С.54—56.

160. Акапьев Г. Н., Коренев С. А. Взрывоэмиссионный катод, изготовленный с помощью трековой методики / Г. Н. Акапьев, С. А. Коренев // ПТЭ. 1989. №4. С 155 157.

161. Коренев С. А. Катод со взрывной эмиссией на основе волокнистого углепластика / С. А. Коренев, А. М. Баранов, С. В. Костюченко, Н. М. Черненко // ПТЭ, 1989, №5. С. 194 196.

162. Вавра И. Взрывоэмиссионный катод, изготовленный на основе сверхпроводящего кабеля / И. Вавра, С. А. Коренев // ПТЭ. 1989. №3. С. 145 147.

163. Ионов Н. И. К вопросу о механизме предпробойной проводимости межэлектродных промежутков в вакууме / Н. И. Ионов // ЖТФ. 1960. вып.5. С. 561—566.

164. Майоров М. И. Взрывная электронная эмиссия в газоразрядных источниках света / М. И. Майоров // Тезисы докладов XXV Российской школы по проблемам науки и технологий, посвященной 60-летию Победы. Миасс, 2005. С. 43.

165. Майоров М. И. Исследование характеристик взрывной электронной эмиссии в газоразрядных светотехнических приборах / М. И. Майоров, А. М. Майоров, В. А. Горюнов, В. В. Родченкова // Сборник научных трудов III Всероссийской научно-технической конференции

166. Проблемы и перспективы развития отечественной светотехники, электротехники и энергетики». Саранск, 2005. С. 72 — 74.

167. Майоров М. И. Исследование температуры катодного пятна в люминесцентных лампах низкого давления по инфракрасному излучению / М. И. Майоров, Н. В. Самородова, Г. Т. Тимкаева // Светотехника. 1979. №6. С.11-12.

168. Пат. 2120705 РФ, МПК7 Н 05В 41/18. Зажигающее устройство для газоразрядных ламп / М. И. Майоров, Б. И. Неретин, А. Г. Борисов (Россия). Опубл. 20.10.98. Бюл. №29.

169. Пат. 2186468 РФ, МПК7 Н 05 В 41/18. Зажигающее устройство для газоразрядных ламп / М. И. Майоров, Б. И. Неретин (Россия). Опубл. 27.07.02. Бюл. №21.

170. Catalogue of light sources / Фирма «TESLA» 1991. 58c.181.1wasaki lighting Catalog / Фирма «Ивасаки электрик» 1987. С.6—18.

171. Пат. 1746432 РФ, МПК7 Н 01 J 61/56. Газоразрядная лампа высокого давления / В. А. Ермошин, И. Ф. Волков, М. И. Майоров (Россия). Опубл. 07.07.92. Бюл. №25.

172. Пат. 2018185 РФ, МПК7 Н 01 77/44. Газоразрядная лампа / В. А. Ер мошин, Е. В. Пинясов, И. Ф. Волков, И. А. Ивченко, М. И. Майоров (Россия). Опубл. 15.08.94. Бюл. № 15.

173. Маршак И.С. Импульсные источники света. / И. С. Маршак. М.: Гос-энергоиздат, 1963. 386 с.

174. В.В. Пасынков, JI.K. Чиркин, А.Д. Шинков Полупроводниковые приборы / В.В. Пасынков, JI.K. Чиркин, А.Д. Шинков. М.: Высшая школа, 1981.312 с.

175. Майоров М. И. Стартеры для зажигания разрядных ламп высокого давления / М. И. Майоров, А. Г. Борисов, Б. И. Неретин // Тезисы докладов Международной конференции «Осветление 96». Варна, 1996. С. 30.

176. Catalog TRIDONIC / Фирма «Tridonic ». 1995. 152 с.

177. Пат. 4897576 США, Кл.НОбВ 41/14, НО 1J 7/44 Лампа с парами металлов и встроенным стартером / Такенобу Лида, Джоджиро Хина, Ми-норо Ясукава// Опубл. 30. 01.90.

178. Майоров М.И., Импульсное зажигающее устройство со стартером // Каталог инновационных разработок Саранск.: Изд-во Морд, ун-та, 2003, С. 41—42.

179. Пат. 2226753 РФ, МКП7 H 05В 41/231 Пускорегулирующее устройство / М. И. Майоров, Б. И. Неретин, А. М. Майоров, В. А. Горюнов, И. С. Майорова (Россия). Опубл. 10.04.04. Бюл. № 10.

180. Пат. 2246187 РФ, МКП7 Н05В41/231 Устройство для зажигания натриевых ламп высокого давления / М. И. Майоров, В. А. Горюнов, Б. И. Неретин (Россия). Опубл. 10.12.05. Бюл № 4.

181. Майоров М. И. Импульсные зажигающие устройства с нормированной индуктивностью/ М. И. Майоров, А. Б. Бартанов, В.А. Горюнов,

182. A. М. Майоров // Тезисы докладов VI Международной Светотехнической конференции. Калининград Светлогорск. 2006. С. 162.

183. Пат. 2279192 РФ, МПК7 Н05В41/18 Зажигающее устройство для газоразрядной лампы / М. И. Майоров, В. А. Горюнов, А. М. Майоров (Россия) Опубл. 27.06.06. Бюл. № 18.

184. А. С. 518876 СССР, МКИ Н 05В 41/23. Устройство для зажигания газоразрядных ламп/ Г. С. Финогин, Б. Д. Васильев, В. И. Келейников, Е. Г. Финогин // Опубл. 25.06.76. Бюл. №23.

185. А. С. 568225 СССР, МКИ Н05В 41/23. Устройство для зажигания газоразрядных ламп / В.И.Догилев, В.Е. Боленок, М.Е. Клыков, Б.Ф. Козлов// Опубл. 1977. Бюл. №20.

186. А. С. 813829 СССР, МКИ Н05В 41/23. Устройство для зажигания газоразрядной лампы / М. Е. Клыков, В. Н. Кочергов, О. Н. Логунова, Ю. П. Репин// Опубл. 15.03.81.Бюл. №10.

187. А. С. 944173 СССР, МКИ Н05В 41/392. Устройство для зажигания газоразрядной лампы / Т.Н. Егоров, Л.Л. Игнатов, М.Е. Клыков,

188. B.М. Кабанович, О.Н. Логунова,С.И. Штефан // Опубл. 1982. Бюл. №26.

189. А. С. 1252978 СССР, МКИ Н05В 41/231. Устройство для зажигания газоразрядной лампы / М.Е. Клыков, А.Г. Ковалев, В.П. Липенко, О.Н. Логунова, Р.У. Резаков// Опубл. 1986. Бюл. №31

190. Пат. 4678968 США, кл. Н05В 37/00 High intensity discharge lampstart-ingand operating apparanus/ J. N. Letster // Опубл. 07.07.87.

191. Майоров M. И. К вопросу создания зажигающих устройств для коротко дуговых металлогалогенных ламп / М. И. Майоров, В. И. Мартынов, И. Ф. Минаев // Тезисы докладов IV Международной светотехнической конференции. Вологда, 2000. С. 48.

192. Андреев В. Ф. Вакуумные зажигающие устройства для натриевых ламп высокого давления. / В. Ф. Андреев, Р. Я. Бриняк // Светотехника. 1993. №11. С. 21.

193. Пат. 4481446 США кл. H01J 7/44, НО 1J 17/34 Разрядная лампа с парами металлов / H. J. Rubenstein // Опубл. 06. 11.84.

194. Пат. 4686421 США кл. H 01J 61/52, Газоразрядная лампа высокого давления / General Elektrik Company // Опубл. 05.04.87.

195. Пат. 1695419 РФ, МПК7 H 01 J 61/54 Газоразрядная лампа / В. А. Ермошин, И. Ф. Волков, М. И Майоров (Россия). Опубл. 30.11.91. Бюл. № 44.

196. Пат. 2134496 РФ, МПК7 H 05 В 41/23. Устройство для зажигания газоразрядных ламп / М. И. Майоров (Россия). Опубл. 10.08.99. Бюл. № 22.

197. A.C. №561310 СССР, кл.Н05В 41/23 Устройство для зажигания газоразрядных ламп / Хузмиев М.А., Филоненко В.Г. // Опубл. 05.06.77. Бюл. № 21

198. Пат. 2291597 РФ, МПК7 Н05В41/231 Пускорегулирующее устройство для газоразрядной лампы / М.И Майоров, А.М.Майоров, В.А Горюнов (Россия). Опубл. 10.01.07. Бюл. №1.

199. Пат. 2211549 РФ, МПК7 H 05 В 41/23. Устройство для зажигания газоразрядной лампы / М. И. Майоров (Россия). Опубл. 27.08.03. Бюл. №24.

200. Майоров М. И. Стартеры тлеющего разряда. Физические основы конструирования / М. И. Майоров. Саранск : Изд.-во Мордов. ун-та, 2007. 176с.1. ЖДАЮ1. Лисма- Рузмаш»ин В.А.1. АКТо внедрении результатов диссертационной работы Майорова Михаила1. I >

201. Ивановича, представленной на соискание ученой степени доктора технических наук. Специальность: 05.09.07 светотехника

202. В 1989 году стартер 20С-127С по ТУ 16-89 ИКВА 675 590. 002 ТУ и стартер 80С-220С по ТУ 16-89 ИКВА 675 593. 002 ТУ были внедрены в производство и до настоящего времени выпускаются по разовым заказам.

203. В 1990 году стартер марки 20С-127-2 был внедрен в производство по ТУ 16-90 ИКВА 675 591. 003 ТУ и в различных модификациях выпускается по настоящее время. Одна из наиболее массово выпускаемых модификаций 20С-127-1 стартер в пластмассовом корпусе.

204. Коммутатор газоразрядный для встроенных зажигающих устройств натриевых ламп высокого давления под маркой КТР 220 - 1 внедренв производство в соответствии с техническими условиями МКЦС 675871.001 ТУ в 1990г.

205. Предложенный М.И. Майоровым газоразрядный коммутатор (КТР 220-1) также входит в конструкцию натриевой лампы высокого давления ДНаМТ-340. Контакты коммутатора остаются разомкнутыми в течении 1 мин при напряжении 150 В.

206. Число зажиганий ламп при помощи коммутатора не менее 5000.

207. Температура замыкания коммутатора в обесточенном состоянии не менее 160°С.

208. Нормативным техническим документом на газоразрядный коммутатор являются технические условия МКЦС 675871.001 ТУ, утвержденные в 1990 г.

209. Данным устройством оборудованы все линии цеха.

210. С-127-2, 80 С 220-1, 80 С-220-2

211. Главный инженер ООО «Лисма- Рузмаш» Начальник стартерного цеха1. Я #6

212. СИСТЕМА СЕРТИФИКАЦИИ ГОСТ Р ГОССТАНДАРТ РОССИИ1. СЕРТИФИКАТ-СООТВЕТСТВИЯ1. РОСС Ни.МЕ15.Н00942

213. Срокдействия с 08•01.2003г.по 08 .01.2004г.• ^0083998 *таа^Щ^ШШЙщи элект^ическ^1^15и светотехнических

214. Ш?ССв *ел. (834 ; 2) 7 З- 66-66.

215. Продукция ус*р°йс*в° задвигающее импульсное со <55?арЬером для газоразрядных ламп высокого давления ИЗУС-100/220 ТУ МКЦС.675871.003 ТУ Серийный выпускрмативных ДОКУМЕНТОВ20.1;20.3-20.5,

216. ТУ МКЦС. 675871.003 ТУ л.1.2.1-1.2.4. *код ОК 005 (ОКП):34 6170код ТН ВЭД СНГ:3504109900

217. ИЗГОТОВИТЕЛЬ000 "Лисма-Руяаевка" . ИНН: 1324125202 43Г460, Мордовия, хч Рузаевка, ул. Пионерская, 119• СЕРТИФИКАТ ВЫДАН00® "Лисма-Рузаевка" . ИНН: 1324125202 Кодг-ОКПО: 51157527 •3.10-32 М°РЛОВИЯ' ул. Пиокврская, 119, *ел. 3-41-50, факс

218. НАОСНОВАНИНРР°®окол испытаний № 3 о* 5.01.2003* , ИЛ ЭЛСИ ^е:™™^"' РвГ' № Р0СС Ки-0001-22МЕЗЗ' ^с: ,.Саранск, шоссе

219. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯМесто нанесения знака соответствия: на

220. В ®оваросогхроволи!гвльной и эксплуафацибнной.3.оводитель органа спертподф*»1. Щ Эмилияртификат не применяется при обязательной сёртафйкации

221. Обоснование экономической эффективности разработки стартеров с повышенной амплитудой зажигающего импульса.

222. Стартеры являются обязательным элементом большинства осветительных установок с люминесцентными лампами.

223. Номенклатура и характеристики ЭЛЛ и базовых ламп приведены в табл.1.

224. Табл.1 Номенклатура и характеристики энергоэкономичных и заменяемых люминесцентных ламп

225. Тип ламп Номинальные значения характеристик Продолжительность горения (минимальная/средняя), час.энергоэкономичные базовые - - Новые лампы Базовые лампы

226. Мощность, Вт Световой поток, лм Световая отдача, лм/Вт Мощность, Вт Световой поток, лм Световая отдача, лм/Вт Энергоэкономичных ламп Базовых ламп

227. ЛБ 18-1 ЛБ 20 -1 18 1250 69,4 20 1200 60,0 6000/15000 6000/15000

228. ЛДЦ18 ЛДЦ20 18 850 47,2 20 850 42,5 6000/15000 6000/15000

229. ЛЕЦ18 ЛЕЦ 20 18 850 47,2 20 850 42,5 5200/13000 5200/13000

230. ЛЕЦ36 ЛБ 40 1 36 3050 84,7 40 3200 80,0 6000/15000 6000/15000-ЛДЦ36 ЛДЦ40-1 36 2200 61,1 40 2200 55 6000/15000 6000/15000

231. ЛЕЦ36 ЛЕЦ 40 36 2150 59,1 40 2190 54,8 5200/13000 5200/13000

232. ЛБЦТ36 ЛБЦТ40 36 3450 95,8 40 3000 75 6000/15000 6000/15000

233. ЛБЦТ36-1 ЛБЦТ40 36 3200 88,8 40 3000 75 6000/15000 6000/15000

234. ЛБ 58 ЛБ 65 1 58 4700 80,1 65 4800 73,8 6000/15000 6000/15000

235. ЛЕЦ58 ЛЕЦ 65 58 3300 57,4 65 3400 52,3 5200/13000 5200/13000

236. СТАРТЕР &0иОТ;РиЬ8Е8ТАКТЕН&0иОТ; ДЛЯ ЛЮМИНЕСЦЕНТНЫХ ЛАМП

237. Метод подключения: Одиночное/Последов. Одиночноелюминесцентная лампа: 1x15-1x20 Вт 2x15-2x20 Вт 1x22- 1x65 Вт

238. Температурный диапазон: от -30 до +75 °С от -30 до +75 °С

239. Срок отгрузки 5-7 недель с момента оплаты. Цены указаны ориентировочные, точные цены будут сообщены по письменному запросу.

240. Артикул Наименование Цена, руб.36.580-51 -ЛЕРБ 120 РиЬ8Е8ТАЯТЕЯ 312,5336.580-69 ЛЕРБ 600 РЩ^ЕЭТАКТЕК 312,53