автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.03, диссертация на тему:Исследование и разработка преобразовательной системы для дуговых технологических процессов

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЙ

УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ В. И. УЛЬЯНОВА (ЛЕНИНА) » ' »

"I

' На правах рукописи

Аль Али Малек

ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ДУГОВЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Специальность: 05.09. 03 - Электротел«""- э комплексы и системы, включая их управление и регулирование

АВТОРЕФЕРАТ

Работа выполнена в Санкт-Петербургском государственном электротехническом университете йлёни В. И. Ульянова (Ленина)

Научный руководитель-

доктор технических наук профессор Васильев A.C. Официальные оппоненты:

доктор технических наук профессор Герман-Галкин С.Г. - кандидат технических наук старший научный сотрудник Гуревич С.Г.

Ведущее предприятие - Институт сварки России

За:цита состоится ,(_р_ * 1994 .г. вчас.

на заседании специализированного совета К 063.36.08 Санкт-Петербургского государственного электротехнического университета имени В. И. Ульянова (Ленина) по адресу : 197376, Санкт-Петербург ул. Проф. Попова, 5.

С диссертацией можно" ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан.

.1994 г.

- 1 -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В современных экономических ус-, ' ловиях перспективными являются технологии, позволяющие минимизировать расход • материалов, энергетические затраты и время дошшительной обработки изделия.

В дуговой и плазменной технологиях решающую роль играет применяемое электрооборудование и, в первую очередь, источник питания установки или агрегата, которым практичес-'ки во всех случаях является управляемый статический преобразователь. .

Несмотря на обилие схемотехнических и конструкторских решений вторичных источников энергии, вариантов применяемой элементной базы", специфика каждого процесса и его технологическое развитие постоянно требуют оптимизации существующих и разработки новых преобразователей.

В значительной степени это относится к процессам дуговой сварки металлов, применяемой во всех областях хозяйственной деятельности.

Особенности дуг.овой сварки, физическая сущность которой сочетает в себе термические, гадрс- и газодинамические, электромагнитные процессы, множественность режимов, высокую чувствительность качественных показателей к статическим и динамическим параметрам источника энергии требуют создания преобразователей, обладающих адаптивными свойствами..

В последнее десятилетие за рубежом, а в последние годы в России освоен серийный.выпуск статических преобразователей •для дуговой сварки с промежуточным звеном повышенной частоты (ПЗПЧ), которые при соответствующем наборе статических характеристик Ц полосе пропускания управляющего.сигнала не менее нескольких кГц способны решать технологическую задачу более успешно, чем-трансформаторно - выпрямительные системы.

Общим недостатком существующих устройств является довольно узкий диапазон реализуемых режимов, что> объясняется, с'одной стороны, относительной схемотехнической сложностью, возрастающей при попытке расширения функций и делающей товар повышенного спроса малодоступным для потребителя, с другой

стороны недостаточным опытом и'историей научных изысканий в данной области,', преобладанием эмпирического подхода при проектировании.

Актуальность работы обосновывается назревшей необходимостью создания достаточно простого, надежного и недорогого источника тока для процессов дуговой и плазменной технологий с ПЗПЧ, обеспечивающего высокое качество продукции,что предполагает определённый объем научных исследований и зкспери -ментов.

Цель работы. Цель настоящей работы состоит в разработке источника тока й ПЗПЧ, удовлетворяющего требованиям качества, надежности й экономичности, а ' также в разработке методики проектирования электрооборудования, соответствующего- современному уровню развития преобразовательной техники и создающего перспективные направления в практических приложениях энергетической электроники.

Методы исследования. Достижение цели работы осуществлялось путем создания и реализации новых схемотехнических решений, математического Моделирования с применением оптимизационных алгоритмов, разработки и формализации критериев оптимальности, созданйя обобщенной модели преобразователя с ПЗПЧ, вклэчагацую физически разнородные параметры.

Использовалось математическое обеспечение алгоритмического языка FORTRAN 4

Экспериментальные исследования осуществлялись посредством современной измерительной техники с последующей статистической обработкой на.PC.

Научная новизна. В процессе разработки принципиально нового источника тока с ПЗПЧ й связанных о этим теоретических исследованиях получены новые научные результаты;

- создана математическая модель преобразователя, приспособленная для проведениям экспериментов, реализация котошх на макетных образцах затруднительна;

- создана математическая модель преобразователя с ПЗПЧ нового типа с переменной• структурой, адаптируемой к характеру дуговой нагрузки.

- освоена и модернизирована методика автоматизированного

проектирования статических преобразователей с автономным резонансны» тиристорным инвертором в качестве ПЗПЧ;

- обоснована и реализована возможность формализации комплексного критерия оптимальности установки по электрическим, тепловым и конструктивным параметрам.

Практическая ценность работы. В результате теоретически х и экспериментальных исследований достигнуты"следующие практические результаты:

- созданы модели и методики,удобные для инженерных расчетов и пригодные для последующей технической реализации;

- выработанные схемотехнические решения после детальных экспериментальных исследований подтвердили, высокие показатели надежности, полное соответствие предъявляемым, требованиям по качественным показателям процесса;

- после конструкторской проработки создана экспериментальная установка, параметры которой подтверждают основные теоретические положения и представляют несомненный практически интерес с точки зрения использования в дуговой и плазменной электротехнологиях.

Апробация работы и публикации. Результаты работы ежегодно докладывались на конференциях ППС Санкт-Петербургского государственного электротехнического университета на секции электротехнологической.и преобразовательной техники. •

Сделан доклад и опубликованы тезисы 5-й Всесоюзной НТК "Проблемы преобразовательной техники".

Изданы методические рекомендации по линии Ленинградской организации общества "Знание".

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 разделов, заключения, списка литературы, включающего 53 наименования и 2 приложений.

Основная часть работы изложена на 171 странице машинописного текста.

Работа содержит 51 рисунок. 5 таблиц.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность проблемы, сформулированы цели исследований. Отмечены научная новизна и практическая значимость. Приведены данные об апробациях работы и выполненных по ее результатам, публикациях. Изложены основные положения, выносимые на защиту.

В первом разделе изложены и описаны количественно физические явления, сопровождающие возникновение и горение Дуги.

Приведены сведения о различных технологических процессах сварки металлов и плазменной обработки и факторах, влияние которых необходимо учитывать при проектировании электрооборудования, а именно: .

- сварка неплавящимся электродом в среде инертного газаа»

- сварка, плавящимся электродом в среде защитного газа;

- некоторые процессы плазменной технологии.

Описаны особенности сварочной дуги как нагрузки преобразователя и сформулированы требования к нему по статическим характеристикам и динамическим свойствам.

Произведен обзор существующих структур и схем статических преобразователей, применяемых в качестве источников .питания (ИП) для рассматриваемых процессов.

Обосновано применение ИП с ПЗПЧ в структуре последова-' тельно соединенных неуправляемого выпрямиттеля, фильтра, автономного инвертора, высокочастотного трансформатора, второго неуправляемого выпрямителя, второго фильтра и нагрузки.

Приведены сравнительные данные о серийно выпускаемых ИП с ПЗПЧ, обоснован выбор в качестве ПЗПЧ автономного инвертора с резонансной коммутацией тиристоров.

На основании проведенного анализа схем и процессов сделан вывод о необходимости разработки ИП с более широким-дна -пазоном.регулируемых и стабилизируемых режимов, набором статических характеристик и их автоматическим переключением без применения механических контакторов и введения дополнительных элементов, не используемых в каком - либо режиме.

Динамические свойства ИП при переходе от режима к режиму не должны существенно изменяться.

Во втором разделе изложена методика автоматизированного проектирования ИП с ПЗЛЧ и регулируемой внешней характеристикой. Поставлена задача проектирования с учетом проблем, связанных с многозначностью оптимального проекта, выбором элементов, параметры которых могут быть подвержены вариациям. Обоснована необходимость привлечения поисковых оптимизационных методов, позволяющих' получить оптимальный проект при учете • формализованных электромагнитных, тепловых процессов и конструктивных параметрах элементов преобразователя. В качестве варьируемых переменных обоснован выбор пара -метров согласующего трансформатора (Т) и емкость коммутирующего -конденсатора.

Ери этом учтено,что Т в ИП выполняет следующие функции:

- согласование ИП с нагрузкой;

- формирование коммутационных процессов; ,

- формирование статических характеристик;

- в значительной степени определяет энергетические, эксплуатационные и экономические показатели установки.

В процессе решения оптимизационной задачи приняты следующие допущения:

- процесс коммутации вентилей идеален;

- совокупность начальных значений переменных (план) известна в результате ориентировочных расчетов, экспериментов или из справочной литературы;

- пассивные элементы преобразователя линейны;

- масса конденсаторной батареи пропорциональна ее емкости: .

- температурное поле трансформатора стационарно;

- вектор плана не слишком удален от вектора проекта, что позволяет построить целевую функцию э в виде линейной комбинации' переменных и ограничений:

3-У1«СН/00+У2*С/СО+УЗ* (1-Ье« +У4* IЫОI п0+У5* Iа1-а101 /а10, где С, Г, аГ, - текущие значения массы Т, емкости конденсаторной батареи, частоты, коэффициента теплоотдачи конвекцией. КПД. 0.0, СО, - начальные значения соответствующих переменных. ГО и аЮ - заданные значения собственной частоты и коэффициента конвекции. У - весовые коэффициенты.

Анализ чувствительности целевой функции к физическим параметрам и оценка возможности их вариаций по соображениям технической реализации привели к выбору вектора переменных плана в следующем виде:

- размеры поперечного сечения магнитопровода Т А, В:

- ток холостого хода Т 1МАХ;

- плотность тока в обмотках ОМАХ;

- емкость конденсаторной батареи С.

Выполнен обзор современных математических методов оптимизации: метода Гаусса - Зайделя. метода Розенбрука, метода Пауэлла, метода Нелдера - Мида.

Обосновано применение последнего для минимизации целевой функции 5 переменных.

Приведена методика формирования целевой функции, получаемой в результате анализа ПЗПЧ

Для" осуществления этого анализа создана аналитическая математическая модель, описывающая в комплексе конструктивные, тепловые и электромагнитные характеристики..

Прямая задача (анализ) содержит следующие этапы: . - учет поверхностного эффекта в материале обмоток Т;

- расчет параметров схемы замещения Т с учетом взаимного расположения секций обмоток методом средних геометрических расстояний;

- определение собственных частот контура коммутации в режимах XX. КЗ и номинальном;

- конструктивный расчет (размещение обмоток);

- определение потерь в обмотках и магнитопроводе;

- вычисление геометрических параметров и.массы Т;

- .тепловой расчет.

Решение прямой задачи организовано в процессе итераций, что связано с необходимостью пересчетов Т в случаях, когда исходные величины существенно отличаются от конечных, например, значение частоты, необходимое для учета скин-эффекта, требуется в начале расчета; в то же время уточнение частоты ПЗПЧ в номинальном режиме возможно лишь после конструктивного расчета и определения геометрии Т. "

Изложена методика формирования файла исходных данных

- 7 -

для автоматизированного проектирования.

В результате получен оптимальный проект, на основании которого возможна практическая реализация ПЗПЧ.

Анализ результатов показал, что неточности, неизбежные при формировании плана, могут быть скомпенсированы изменением весовых коэффициентов У в процессе повторных решений задачи; полученные значения перед конструкторской проработкой изделия нуждаются в некоторой коррекции, связанной с необходимостью округления их до стандартных или реализуемых.

Это относится к размерам магнитопровода, шин обмоток, числам витков, емкости конденсатора.

Такая коррекция была осуществлена, после Чего задача анализа .была решена повторно;

Отклонение"основных параметров не превысило 5 %. На рис.1 представлены зависимости переменных плана от номера шага в динамике оптимизационного процесса.

Третий раздел посвящен схемотехническим решениям, осуществленным в ходе выполнения экспериментальных исследований справедливости 'основных- положений и результатов расчетов.

Спроектирована и изготовлена экспериментальная установка преобразователя с переменной внешней статической характеристикой ПЗПЧ (рис.2).

В состав силовой части установки входят следующие узлы:

- входной выпрямитель "С устройствами защиты;

- 2 вентильных блока инверторных мостов;

- 2 блока коммутирующих реактивных элементов;

- силовой трансформатор Т с ферритовым магнитопроводом;

- выходной выпрямитель с датчиками параметров нагрузки;

- индуктивный выходной фильтр.

Система управления состоит из:

- генератора - распределителя импульсов;'- блока обработки аналоговых сигналов;

- блока импульсных усилителей;

- блока вторичных источников питания (ВИП):

- блока управления регкимиами.

Конструктивно установка выполнена в виде переносного модуля с.' откидными боковыми панелями.

Рис. 2

Входной выпрямитель представляет собой полууправляемый мост с оптотиристорами в катодной группе, 1С фильтром и тиристорным коммутатором.

Каждый вентильный блок в совокупности с блоком коммутирующих эжлементов образует мостовой резонансный инвертор.

Выходной выпрямитель выполнен по схеме со средней точкой силового трансформатора.

Генератор- распределитель импульсов содержит узел синхронизации, .'формирователь импульсов, управляющий триггер, управляемый дешифратор, обеспечивающий 2 описанных ниже алгоритма переключения тиристоров вентильных блоков.

В блок обработки аналоговых-сигналов входят каналы стабилизации тока и напряжения, включаемые в зависимости от выбранного режима.

Блок импульсных усилителей состоит из 8 каналов и не имеет принципиальных особенностей.

Блок .ВИП представляет собой'транзисторный блокинг - генератор, питающийся выпрямленный сетевым напряжением.

Блок управления режимами содержит элементы коммутации, регулирования и индикации.

С целью получения• двух вариантов статических характеристик ПЗПЧ вентильный блок (рис.3) реализует два алгоритма коммутации: синхронный я поочередный.

В первом случае узел синхронизации вырабатывает разрешающие. импульсы, фронты которых совпадают с моментами перемены знака тока первичной обмотки Т.

В эти моменты заканчивается проводящее состояние ранее открытых тиристоров, начинается отпирание диодов;-.обратного тока. Начинается отсчет времени задержки включений'очередных тиристоров, которое не должно Сыть меньше времени их восстановления.

' Этот интервал является управляющим параметром при час -т'отно-импульсной модуляции (ЧИМ), определяющим выходную мощность преобразователя.

Каждый разрешающий импульс вызывает формирование пило -образного напряжения, длительность которого зависит от сиг -налов блока аналоговой обработки.

-ÍO-

г

s

-й-

s

JL^i.

f

-T"

Jb

s

i

-Ê*

T

-S *

м-

■T

« \ ы

s

SI

M

J,

- -

*

S*

ъ ?

Рис. 3

л ft

Л

-й-X

и

В момент сравнения с заданным уровнем пилообразный импульс заканчивается, а в соответствующих каналах блока импульсных усилителей формируются импульсы включения.

В рассматриваемом синхронном режиме одновременно включаются топологически одинаково расположенные на рис. 3' тиристоры инверторных ячеек И1.И2: У51,У54,УЗГЛ34', затем вен -тили другой диагонали: УЗЗ,У52\Ш'.

В схеме замещения контура коммутации последовательно с нагрузкой (первичной обмоткой Т) включенными оказываются параллельно соединенные конденсаторы С1 и С2 и параллельно соединенные секции коммутирующих катушек с индуктивностью, эквивалентной индуктивности одной .секций.

При работе в поочередном режиме одновременно включаются вентили разных инверторных ячеек, а именно: и УБ4\ затем УБ2 и УЭЗ'! далее Ш и У31'. УБЗ и 452'. затем снова и У34' и т.д.

В схеме.замещения последовательно с нагрузкой включены один из конденсаторов 51 две секции коммутирующих катушек.

Таким образом собственная частота контуоа коммутации

в синхронном реянме меньше, чем в поочередном, поскольку, при подключении нагрузки через трансформатор индуктивная составляющая приведенного сопротивления нагрузки существенно превышает индуктивное сопротивление коммутирующей катушки.

Добротность (1 и волновое сопротивление р ведут себя следующим образом. В первом режиме р ■= ^Т/с1 меньше, чем во втором, так же, как. и 0. = р/г . где г - Пересчитанное последовательное сопротивление активных потерь.

Таким образом в поочередном режиме модуль выходного сопротивления ПЗПЧ больше, чем в синхронном, а добротность выше, то есть устройство может обеспечить 2 вида внешних характеристик без коммутации силовых цепей или изменения коэффициента трансформации, а за счет алгоритма управления вен' тилями инверторных мостов.

- 12 -

Это позволяет автоматизировать согласование источника энергии с дуговой нагрузкой, требующей повышенных значений напряжения в режимах близких к XX, ограничения токов КЗ и оптимального согласования при номинальном ее сопротивлении.

С точки зрения надежности существенно постоянство загрузки элементов.

На упомянутом рис.2 представлены внешние статические, характеристики преобразователя, снятые экспериментально. 1 - предельная характеристика в Синхронном режиме, полученная при разомкнутых цепях обратной связи;

' 2 - предельная характеристика в поочередном режиме; 3,4 - внешние характеристики в режиме стабилизации тока при различных сигналах уставки;

5,6 - внешние характеристики в режиме стабилизации напряжения при различных сигналах уставки.

Предельные характеристики имеют вогнутую форму, хорошо согласующуюся с ВАХ сварочной дуги и дуги в плазмотроне.

Максимальное напряжение XX достигается в поочередном режиме за счет резонансных явлений, сопровождающих увеличение и 0. контура, коммутации ПЗПЧ.

Весьма важный практический результат следует из увели -чения собственной частоты контура в поочередном режиме. ■

В ПЗПЧ с ЧИМ выходной индуктивный фильтр проектируется из соображений сглаживания пульсаций"тока в 'худшем случае, на минимальный ток и соответствующую ему минимальную частоту коммутации вентилей.

При значительном диапазоне токов нагрузки это приводит к избыточности индуктивности и массы Фильтра. Кроме того, для процессов, требующих определенной скорости нарастания, тока, Например, для механизированной аварки, увеличение индуктивности недопустимо.

Описанное выше переключение статических характеристик, реализованное в процессе работы, предлагает оптимальное решение этой проблемы, иск,дичающее необходимость завышения электрических и конструктивных параметров, исполнения выходного индуктивного фильтра в виде дросселя с отводами, применения механических коммутирующих устройств.

- 13 -

Четвертый раздел посвящен математическому моделированию электромагнитных процессов в преобразователе.

Приведенная выше методика автоматизированного проектирования источника питания с ПЗЛЧ основана на допущениях, не обеспечивающих полной информации о предельно допустимых па-, раметрах некоторых элементов. Уточнение их необходимо для правильной загрузки элементов, исключающей как ненадежность, так и необоснованные запасы.

Ранее все расчеты приводились для установившегося режима в номинальной точке при синусоидальном токе первичной обмотки Т. Однако на этапе конструирования и выпуска технической документации должны быть известны амплитудные значения электричеких сигналов, определяющие элементную надежность.

Такая информация может быть получена двумя способами. Первый заключается в макетировании и последующем измерении реальных сигналов.

При сравнительной трудоемкости изготовления источника питания и замены элементов с целью их оптимального подбора данный путь не представляется целесообразным.

Второй путь состоит в построении и реализации математической модели, на которой было бы возможно имитировать раз -личные, 6 том числе и аварийные режимы, а также вырабатывать' алгоритмы управления.

необходимыми этапами моделирования являются:

- выбор и обоснование допущений;

- построение схем замещения;

- составление исходной системы дифференциальных уравнений;

- приведение этих уравнений к форме Ношй':

- обоснованный выбор метода численного интегрирования;

- создание алгоритма анализа, включающего вычислительную часть и логическую структуру;

- программная реализация;

- решение задачи и анализ результатов;

- формулирование выводов и рекомендаций.

В работе выполнены обзор существующих методов интегрирования дифференциальных уравнений, оценка ошибок, свойст -венных этим- методам, анализ их численной устойчивости.

о

- 14 -

Изложены особенности составления уравнений для электрических цепей с коммутаторами.

Рассмотрено применение вариантов метода Тейлора и метода Рунге - Кутта для решения задачи Кош.

Применительно к анализируемой схеме замещения, содержащей коммутирующую цепь и нагрузку, подключенную через Т и выпрямитель й состоящую из 2 контуров, обоснован выбор метода' контурных tokos; сделаны допущения: , . - источник ЭДС идеальный; при необходимости. учета пульсаций расчеты могут быть произведены при различных значениях его напряжения Е;

- тиристоры представлены идеальными ключами;

- - сопротивление активных потерь контура коммутации принято активным и постоянным;

- индуктивность последовательной цепи линейна и включает ин-дуктивностти коммутирующих катушек и рассеяния Т.

Сопротивление R2 представляет вентили выходного выпрямителя, которые из-за низких напряжений, характерных для дуговой нагрузки (десятки В). не могут быть идеализированы. R2 вычисляется -в соответствии с ВАХ диода: fit*In(I2'/I01)+l

R2 ------------------; здесь fit - температурный по-

12'

тенциал, 12' - пересчитанный во вторичную обмотку ток нагру-зочнго контура 12.

Исходная система интегро-дифференциальных уравнений в синхронном режиме

IL + -i-illttt +IiRi + L2-|(iM2)= Г-аС(С

at С J at

11 ^r (I2-Ii) + I2*2 + L5 ~~ + I2R5- 0 olt äi

после подстановок а. e^ 42** • p^E'^iC^ * Cii ' Oit

приводится к Форме Кош.

- 15 -

В приведенных уравнениях С, L1.R1 - последовательные емкость, индуктивность и активное сопротивление первого контура. Второй контур образуют Е2, сопротивление нагрузки R3 и индуктивность выходного фильтра L3. L2. представляющая индуктивность намагничивания Т, является общей ветвью контуров.

В поочередном режиме схема замещения содержит 3 контура.

Данный режим имитируется изменением последовательных сопротивлений первого и второго контуров R1 и R2, принимаю -щих, в зависимости от номера полупериода, реальные либо весьма большие значения. •

Модель реализована на осноцб пакета прикладных программ FORTRAN. Вывод результатов осуществлен на АЦПУ и в виде ме -тафайла, формируемого операторами GRAF0R, На диск с последующей распечаткой графопостроителем.

Сравнение" результатов Моделирования с экспериментально полученными осциллограммами Показало адекватность модели реальной системе и, как следствие» возможность Использования ее для численных экспериментов й проектирования преобразователей с ПЗПЧ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.По итогам исследований могут выть сделаны выводы о. решенных н^учйых проблемах, достигнутых практических резуль -татзх и'перспективах использований их в проектировании устройств энергетической электроники и в электротехнологии.

1. Освоена й приспособлена для широкого класса устройств методика автоматизированного проектирования .иГсточнйков питания е инверторнш звеном, основанная на комплекной ма -тематической модели, включающей электромагнитные, тепловые процессы, конструктйвные параметры в их взаимосвязи.

2. Создана математическая модель автономного инвертора, позволяющая " исследовать динамику процессов в его элемен -тах, уточнять проектные решения, осуществлять численные эксперименты,. получать'основные статические и динамические ха -рактеристики

3. Создана математическая модель ПЗПЧ, изменяющего свою структуру в зависимости от реализуемого алгоритма переключения вентилей инверторных мостов.

4. Разработаны алгоритмы переключения, которые обеспе -чивают набор внешних характеристик, оптимально согласующих -ся с характеристиками нагрузки.свойственными дуговым и плазменным технологическим процессам. ,

5. Разработаны схемотехнические решения, в результате реализации которых создано устройство с заданными технологическими- характеристиками. Основные решения касаются блока входного>выпрямителя с быстродействующей бесконтактной защитой, блока инверторных мостов, блока управления

6. Создана экспериментальная установка преобразователя с ПЗПЧ и переменной структурой, эксплуатация и .исследования которой подтвердили основные теоретические положения.

7. Результаты исследований могут быть использованы при проектировании ряда новых преобразовательных систем.

8. Область применения разработанных методик, моделей .и схем не ограничивается конкретным изделием, но распространи-ма на различные варианты ПЗПЧ на основе инверторов с резонансным коммутирующим контуром.

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Источники питания электротехнологических установок. Методические рекомендации // П.А.Кошелев, .'С.В.Парамонов, М.Аль Али ; Разд. 2; ЛДНТП, С.-Пб.. 1991.

2. П.А.Кошелев, Аль Али Малек. Разработка и применение электротехнологических преобразователей постоянного тока

с инберторным звеном //Тезисы докл. 5 Всесоюз. научно-техн. конф. "Проблемы преобразовательной техники" ч.1.: Киев, Иад;АН УССР, 1991. - с. 196 - 197.

Подписано в печать 06.0-5-94. формат 60x84 1/16. Офсетная печат "Печ.л. 1,0; уч.-изд. л. 1,0. Тираж 100 экз. Заказ N57

Ротапринт МГП "Поликом"

197376, СанктгПетербург, ул. Проф. Попова.' 5