автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.12, диссертация на тему:Исследование и разработка преобразователей постоянного напряжения на основе безнамоточного трансдросселя

На правах рукописи

КОРОТКОВ СЕРГЕЙ МИХАЙЛОВИЧ

ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ПОСТОЯННОГО НАПРЯЖЕНИЯ НА ОСНОВЕ БЕЗНАМОТОЧНОГО ТРАНСДРОССЕЛЯ

Специальность 05.09.12—Силовая электроника

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Работа выполнена в Закрытом Акционерном Обществе «ММП—Ирбис»

Научный руководитель: д.т.н., профессор

Лукин Анатолий Владимирович

Официальные оппоненты: д.т.н., профессор

Малышков Геннадий Михайлович

к.т.н.,

Овчинников Денис Александрович Ведущая организация ЗАО "Тэнси-Техно", г. Тула

Защита состоится " 10 " июня 2005 г. в аудитории Е-603 в 14 часов 00 минут на заседании диссертационного совета Д 212.157.12 при Московском Энергетическом институте (Техническом университете) по адресу: г.Москва, ул.Красноказарменная, д. 17.

Отзывы в двух экземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по адресу: 111250, г.Москва, ул.Красноказарменная, д.14, Ученый совет МЭИ (ТУ).

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке Московского Энергетического института (Технического университета)

Автореферат разослан "¿7^" ¡МаЗи 2005г.

Ученый секретарь диссертационного совета Д212.157.12

к.т.н., доцент

И.Г.Буре

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Современный научно-технический прогресс ведет к значительному расширению области применения электроники. С каждым годом техника совершенствуется, ее электронная начинка становится все более и более многофункциональной, повышается степень её интеграции, уменьшаются масса и габариты. В свою очередь, блоки питания такой аппаратуры должны соответствовать ей как по массо-габаритным характеристикам, так и по качеству выходного напряжения, эффективности, надежности. С другой стороны, в условиях жесткой рыночной конкуренции, при массовом производстве на первое место выходит себестоимость продукции. Снижение себестоимости без ухудшения качества источников питания заставляет искать новые технические решения - новые топологии преобразователей напряжения, новые технологии изготовления входящих в их состав электронных и электромагнитных компонентов, среди которых заметный вклад в стоимость изделия вносят электромагнитные компоненты (ЭМК), процесс изготовления которых содержит большую долю ручного труда. Уменьшить стоимость электромагнитных компонентов можно за счет внедрения новых безнамоточных технологий производства - изготовление печатных обмоток или изготовление ЭМК с обмотками в виде скоб. Уменьшение себестоимости источников питания возможно также за счет объединения функций нескольких электромагнитных компонентов в интегрированном электромагнитном компоненте (ИЭМК).

Применение ИЭМК с разделенными магнитными потоками придает преобразователям напряжения новые свойства и позволяет создавать новые топологии. При этом количественное изменение коэффициента связи между обмотками, неизбежное при разделении магнитных потоков, приводит к качественным изменениям процессов, происходящих в магнитном сердечнике и в самом преобразователе, что обязательно должно быть учтено в модели и в эквивалентной электрической схеме ИЭМК. При расчете преобразователей напряжения с таким ИЭМК необходимо применять методы расчета, учитывающие влияние потоков рассеяния, неизбежно возрастающих при разделении магнитных потоков в ИЭМК. Это становится особенно важно на высоких частотах коммутации и при больших токах нагрузки.

Требование уменьшения габаритов и массы источников питания приводит к увеличению частоты коммутации в преобразователях до сотен килогерц и даже до единиц мегагерц, что, в свою очередь, требует решения ряда взаимосвязанных схемотехнических, конструктивных и технологических проблем. На высоких частотах коммутации значительную долю мощности потерь в преобразователях составляют потери, связанные с коммутацией силовых транзисторов, в частности, с перезарядом их паразитной емкости. Существует ряд топологий, таких, например, как резонансные и квазирезонансные преобразователи, в которых коммутационные потери снижаются за счет переключения силовых ключей при нулевом напряжении (ПНН). Однако, пиковые значения токов и напряжений на силовых элементах схемы оказываются при этом значительно выше, чем у обычных ШИМ-преобразователей, что приводит к росту потерь за время включенного состояния полупроводниковых приборов. Применение мосгового преобразователя с фазовой модуляцией экономически оправдано только для преобразователей большой мощности (свыше 1 кВт). Для преобразователей мощностью до 1 кВт лучше всего подходят схемы с асимметричной коммутацией силовых ключей. С точки зрения стоимости изделия предпочтительнее выглядит полумостовая схема, в которой напряжение на силовых ключах ограничено величиной входного напряжения.

Из всех паразитных параметров компонентов преобразователя наибольшее влияние на работу полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей оказывает индуктивность рассеяния силового трансформатора. С одной стороны, она обеспечивает коммутацию силовых ключей при нулевом падении напряжения. С другой стороны, она способствует понижению выходного напряжения преобразователя при увеличении тока нагрузки и при повышении частоты коммутации. Вынужденное увеличение числа вигков во вторичных обмотках для обеспечения требуемого уровня выходного напряжения приводит к возрастанию омических потерь в первичной обмотке трансформатора и силовых ключах, а также к увеличению обратного напряжения на выпрямительных диодах.

Таким образом, при анализе работы преобразователя напряжения необходимо учитывать влияние индуктивности рассеяния силового трансформатора.

Цель работы состоит в теоретическом анализе, моделировании, разработке и экспериментальном исследовании полумостового преобразователя постоянного напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей на основе интегрированного электромагнитного компонента с разделенными магнитными потоками, сочетающего низкие напряжения на силовых ключах в выключенном состоянии с малыми потерями в них во включенном состоянии и нулевыми потерями на переключение в широком диапазоне изменения величины тока нагрузки и входного напряжения.

Задачи, решаемые в диссертации

- анализ двухтрансформаторной полумостовой схемы преобразователя с асимметричной коммутацией силовых ключей (ДАПМ), как оптимального варианта объединения функций дросселей выпрямителя с удвоением тока и изолирующего трансформатора, включающий в себя статический анализ, анализ процесса коммутации силовых ключей и малосигнальный анализ;

- выявление и сравнительный анализ структур преобразователей постоянного напряжения, позволяющих объединить функции нескольких электромагнитных компонентов в ИЭМК;

- разработка методики проектирования ИЭМК с разделенными магнитными потоками;

- проведение экспериментальной проверки результатов теоретического анализа и практических реализаций.

Методика исследования

Научные положения работы получены на основе теории электрических цепей, математического анализа, теории автоматического регулирования, аналогового и цифрового моделирования.

Достоверность научных результатов, изложенных в работе, обеспечена корректным применением математических методов, математическим моделированием, схемотехническим моделированием, а также экспериментальными исследованиями разработанных устройств.

Научная новизна

- создана математическая модель ДАПМ для режимов безразрывного и прерывистого тока в выпрямительных диодах с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволившая проводить все необходимые расчеты в установившемся режиме;

- определены условия обеспечения ПНН в ДАПМ;

- получена малосигнальная модель ДАПМ для режима безразрывного тока в выпрямительных диодах преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволившая проводить синтез динамических свойств устройств, замкнутых обратными связями;

- обосновано применение и предложена эквивалентная электрическая схема трехобмоточного ИЭМК с разделенными магнитными потоками;

- предложена новая схема демпфирующей цепи, позволяющая уменьшить потери при обратном восстановлении выпрямительных диодов.

Практическая ценность работы

- разработана методика анализа установившегося состояния ДАПМ с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволяющая рассчитывать оптимальные параметры трансформаторов преобразователя на повышенных частотах коммутации. Предложенная методика может быть использована для расчета любого типа преобразователей напряжения;

- предложены формулы для определения условий исключения коммутационных потерь в ДАПМ;

- разработана оригинальная методика составления малосигнальной модели преобразователя постоянного напряжения с управлением по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, на основании которой получена малосигнальная модель для режима безразрывного тока в выпрямительных диодах преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, позволившая проводить синтез динамических свойств устройств, замкнутых обратными связями;

- на основании полученной эквивалентной электрической схемы трехобмо-точного интегрированного электромагнитного компонента с разделенными магнитными потоками проведена разработка и экспериментальное исследование преобразователя на основе безнамоточного трансдросселя с обмотками, выполненными в виде скоб; по результатам экспериментов сделана оценка оптимальной области применения ИЭМК с обмотками в виде скоб;

- предложена новая демпфирующая цепь для ограничения выброса напряжения при запирании выпрямительного диода, позволившая уменьшить потери, связанные с обратным восстановлением выпрямительных диодов.

Основные положения, выносимые на защиту

- применение трехобмоточного трансдросселя с разделенными магнитными потоками в ДАПМ и его оригинальная эквивалентная электрическая схема;

- методика анализа установившегося состояния ДАПМ с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов;

- результаты малосигнального анализа ДАПМ без учета влияния паразитных элементов схемы;

- методика составления малосигнальной модели преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов;

- демпфирующая цепь с уменьшенными потерями для ограничения выброса напряжения при запирании выпрямительного диода;

- низкопрофильный модуль питания на основе безнамоточного трансдросселя.

Реализация результатов работы

Результаты работы использованы в ЗАО "ММП-Ирбис" и в компании Lucent Technologies (США) при проведении ряда научно-исследовательских работ и при разработке ряда источников питания на выходную мощность до 600 Вт с высокими техническими характеристиками.

Апробация работы

Основные положения работы и отдельные её результаты докладывались на:

- научно-техническом семинаре НИО СТЭ-3, МАИ, 1998 г.;

- международной конференции "Applied Power Electronics Conference" (APEC), 1995,1997 и 1998 гг.;

- международной конференции "Telecommunications Energy Special Conference" (TELESCON), 1997 г.;

- международной конференции "Power Electronics Specialists Conference" (PESC), 1998 г.;

- международном научно-техническом семинаре "Применение силовой электроники в электротехнике", Москва, 2000 г.

Публикации

По результатам диссертации автором лично и в соавторстве опубликовано 11 научных работ, получены 2 патента на полезную модель, 2 патента США.

Структура и объем работы

Диссертация состоит из введения, четырех глав и заключения, изложенных на 114 страницах, иллюстрированных 47 рисунками, и списка литературы, включающего 182 источника на 16 страницах.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулирована ее цель и задачи исследований, представлены положения, выносимые на защиту, показана их научная новизна и практическая ценность.

В первой главе проведен сравнительный анализ структур преобразователей постоянного напряжения, позволяющих объединить функции нескольких электромагнитных компонентов в ИЭМК. Объединение различных электромагнитных компонентов на общем магнитопроводе возможно, если напряжения на их обмотках одинаковы (если количество витков витков в обмотках не совпадает, необходимо, чтобы величина напряжения на каждой обмотке была пропорциональна числу витков). Из однотактных преобразователей напряжения этому условию удовлетворяют однотактный преобразователь напряжения с обратным включением выпрямительного диода, преобразователь Кука, или регулятор напряжения с конденсаторным разделением входных и выходных цепей, SEPIC, или регулятор напряжения с конденсаторным разделением и непрерывным потреблением, и регулятор напряжения с конденсаторным разделением и непрерывной передачей энергии в нагрузку. При надлежащей конструкции сердечника обмотки ИЭМК можно расположить таким образом, что магнитные потоки рассеяния будут связаны с одной определенной обмоткой, и пульсации тока в ней будут значительно уменьшены. По этому принципу строятся преобразователи постоянного напряже-

ния с нулевыми пульсациями входного тока или нулевыми пульсациями выходного напряжения.

В двухтактных схемах напряжения на обмотках изолирующего трансформатора и дросселя выходного фильтра не совпадают. В этом случае при размещении обмоток ЭМК на общем магнитопроводе необходимо обеспечить путь для разностного магнитного потока. Таким образом можно разместить на разных кернах Ш-образного сердечника обмотки дросселей выпрямителя с удвоением тока.

Поскольку напряжения на вторичной обмотке изолирующего трансформатора и на индуктивностях выпрямителя с удвоением тока не совпадают, магнитные потоки в них также различаются, и размещение их на одном керне магнитопровода невозможно. Однако, если вместо одного изолирующего трансформатора применить два последовательно включенных трансформатора, объединение каждого дросселя со "своим" трансформатором становится возможным, причем в качестве индуктивностей выпрямителя может быть использована индуктивность намагничивания трансформаторов (Рис. 1). Таким образом, количество электромагнитных компонентов сокращается до двух. Чтобы объединить их в один трансдроссель, обмотки двух трансформаторов следует разместить на разных кернах магнитопро-вода. Кроме того, поскольку магнитные потоки в них не совпадают, необходимо обеспечить путь для разностного потока. Таким образом можно объединить два трансформатора, например, на Ш-образном сердечнике. Если число витков в первичных обмотках одинаково, их можно перенести на третий керн.

Рис. 1.

Так же, как и схему выпрямителя с удвоением тока, двухтрансформаторную схему можно применять во всех типах двухтактных преобразователей напряжения.

Во второй главе проведен анализ ДАПМ, как оптимального варианта объединения функций дросселей выпрямителя с удвоением тока и изолирующего трансформатора, включающий в себя статический анализ, анализ процесса коммутации силовых ключей и малосигнальный анализ. Обобщенная схема силовой части ДАПМ представлена на рис. 2.

Рис. 2.

Если индуктивность рассеяния трансформаторов Ьг пренебрежимо мала и не влияет на работу преобразователя, выходное напряжения преобразователя в режиме безразрывных токов не зависит от тока нагрузки и определяется выражением

Уо=-

0)

Эпюры токов, соответствующие этому случаю, представлены на рис. 3.

При больших токах нагрузки влияние индуктивности рассеяния трансформаторов на работу преобразователя становится заметным. Чем больше ток нагрузки и чем выше частота коммутации преобразователя, тем сильнее регулировочная характеристика преобразователя отличается от теоретической кривой, описываемой выражением (1). Влияние это объясняется тем, что индуктивность рассеяния трансформаторов препятствует резкому изменению токов в их обмотках. В результате после коммутации силовых ключей переключение токов в выпрямительных диодах происходит с конечной скоростью, обратно пропорциональной суммарной индуктивности рассеяния трансформаторов. Таким образом, помимо двух интервалов проводимости диодов, в течение которых один из диодов проводит ток, а другой заперт (на рис. 4 эти интервалы обозначены йЬ И </<0> появляются два дополнительных интервала, в течение которых проводят оба выпрямительных

диода (интервалы йа и йс на рис. 4). Изменение вольт-секундного баланса на ин-дуктивностях Ь1 и Ь2, вызванное появлением дополнительных интервалов проводимости, приводит к уменьшению выходного напряжения.

В этом случае формы токов и величина выходного напряжения определяются путем решения системы уравнений, связывающих величины токов намагничивания трансформаторов. IIa, Hb, lie, lid,. I2a, I2b, I2c, I2d .в момент окончания временных интервалов da...dd и относительные длительности этих интервалов. Решение находится численным методом в пакете программ Mathcad. В качестве начального приближения используются величины, вычисленные аналитически без учета влияния индуктивности рассеяния.

Индуктивность рассеяния трансформаторов играет также и положительную роль, уменьшая потери при коммутации силовых ключей. Во время небольшой паузы между интервалами проводимости силовых ключей их паразитные емкости перезаряжаются током, поддерживаемым индуктивностью рассеяния, и включение

силовых ключей производится при нулевом падении напряжения. Эффект ПНН фактически сводит потери, связанные с коммутацией силовых ключей, к нулю, что особенно важно при высоких частотах преобразования. Анализ процесса коммутации показывает, что в процессе перехода от интервала проводимости одного силового ключа к интервалу проводимости другого ключа схема может находиться в шести различных промежуточных состояниях, сменяющих друг друга, в зависимости от начальных условий, в четырех различных последовательностях, две из которых обеспечивают ПНН. При переходе от интервала проводимости силового ключа к интервалу проводимости необходимым и достаточным условием ПНН является выполнение условий

При переключении от р2 к условиями ПНН являются

(Г5 .(1 -О)-У0 <(*, -а +|

А

(2)

(3)

(4)

(5)

В главе 2 выведена также малосигнальная модель ДАПМ. В упрощенном виде, без учета влияния индуктивности рассеяния трансформаторов и других паразитных параметров схемы, передаточные функции по входному напряжению и управляющему воздействию имеют вид

(6)

где

(9)

(10)

(И)

Анализ передаточной функции (7) показывает, что все ее полюса находятся в левой полуплоскости. Положение ее нулей зависит от отношения величин индук-тивностей отношения витков N2 и коэффициента заполнения И. При

выполнении условия

оба нуля находятся в левой полуплоскости. При условии

один из нулей находится в правой полуплоскости. При условии

(12)

(13)

(14)

оба нуля находятся в правой полуплоскости.

В частном случае, при двух одинаковых трансформаторах, Ь,

выражения для числителей и знаменателей в передаточных функциях (6) и (7) принимают вид

(16)

(17)

Все нули и полюса передаточной функции (7) находятся при этом в левой полуплоскости

Рис. 5.

Обобщенная блок-схема преобразователя в режиме безразрывных токов с управлением по пиковому току силового ключа представлена на рис 5 На схеме отображены все связи между силовой частью и ШИМ Обратная связь по выход-

ному напряжению представлена передаточной функцией ^ос^Л Из рисунка видно, что преобразователь с обратной связью по пиковому току силового ключа является сложной структурой с множеством внутренних связей, и нельзя рассматривать его силовую часть отдельно от схемы ШИМ-контроллера. Единственная внешняя петля - это петля отрицательной обратной связи по напряжению Жцс^У. После преобразований по правилам теории автоматического регулирования данная схема преобразуется в схему, представленную на рис. 6.

Рис. 6.

Передаточные характеристики das(s), dad(s), Í2s(s), Í2d(s), vcs(s), vcd(s), V0s(s),

vod(s) для величин da, i2, ve И v по возмущению входного напряжения и по управляющему сигналу находятся путем решения методом детерминантов системы уравнений, составленных в соответствии с методом применения эквивалентной схемы с инжекцией тока (МЭСИТ):

лоед Л01 Л02 ЛОЗ Л04 О О

Л10 -s-L, О О Л14 А15 О

i-ij А23 О A2S О

-1 АЗЗ /434 А35 О

1 Л43 А44 A4S О

0 0 0 1 -zc(s)

А2й 0

Л30 1

А40 -1

0 0

0 i-I

S'L,

О

1 s-L,

■ д "

V DO 0"

1> D\ 0

13 D2 0

da = D3 •5+ S3

de D4 0

ve 0 0

А Л. D

ы

(18)

В третьей главе представлена методика расчета ИЭМК с разделенными магнитными потоками, выведена эквивалентная электрическая схема трехобмо-точного трансдросселя с обмотками, расположенными на трех кернах Ш-образного сердечника (рис. 7). С точностью до индуктивности Ьо, эта схема совпадает с двухтрансформаторной схемой выпрямителя (рис. 8).

Рис. 7.

Рис. 8.

В четвертой главе представлены результаты исследования и разработки преобразователей напряжения на основе безнамоточного трансдросселя с обмотками, выполненными в виде скоб. Экспериментальная проверка подтвердила правильность предложенных моделей. Определено, что для ИЭМК с обмотками в виде скоб оптимальной является частота преобразования около 100 кГц.

Предложена новая улучшенная демпфирующая цепь выпрямительных диодов (рис. 9), преимущество которой состоит в том, что, во-первых, емкость в демпфирующей цепи заряжается не на всю величину обратного напряжения на диоде, а только на часть его за вычетом выходного напряжения. Во-вторых, не только разряд, но и заряд емкости демпфирующей цепи проходит через нагрузку, причем каждый раз ток втекает в нагрузку, что уменьшает энергию, запасаемую в конденсаторе демпфирующей цепи.

Представлены результаты разработки низкопрофильного модуля питания на основе безнамоточного трансдросселя. Модуль имеет КПД 80...83% и коэффициент мощности 0,985...0,996 в диапазоне изменения входного напряжения 85...265 В при мощности нагрузки 400Вт. Габаритные размеры модуля -

'2

Рис. 9.

4.9"х1.75"х9".

Проведенные в работе исследования и предложенные методики легли в основу разработки и производства ряда преобразователей постоянного напряжения мощностью до 150 Вт с удельной мощностью до 3390 Вт/дм3. Входное напряжение модулей 9...18, 18...36 и 36...72 В, выходные напряжения 3.3, 5, 6, 9, 10, 12, 15,20,24,27В, КПД от 84 до 91%. Размеры корпуса 61x58x12.5 мм.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Разработана методика анализа установившегося состояния ДАПМ с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволяющая рассчитывать оптимальные параметры трансформаторов преобразователя на повышенных частотах коммутации. Предложенная методика может быть использована для расчета любого типа преобразователей напряжения.

2. Создана математическая модель ДАПМ для режимов безразрывного и прерывистого тока в выпрямительных диодах.

3. Определены условия обеспечения ПНН и предложены формулы для определения условий исключения коммутационных потерь в ДАПМ.

4. Разработана оригинальная методика составления малосигнальной модели преобразователя постоянного напряжения с управлением по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом индуктивности рассеяния трансформаторов, на основании которой получена малосигнальная модель для режима безразрывного тока в выпрямительных диодах преобразователя постоянного напряжения с управлением по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, позволившая проводить синтез динамических свойств устройств, замкнутых обратными связями.

5. Предложена эквивалентная электрическая схема трехобмоточного ИЭМК с разделенными магнитными потоками.

6. Предложена новая демпфирующая цепь для ограничения выброса напряжения при запирании выпрямительного диода, позволившая уменьшить потери, связанные с обратным восстановлением выпрямительных диодов.

7. Разработан и экспериментально исследован преобразователь на основе трансдросселя с обмотками, выполненными в виде скоб; на основе результатов экспериментов сделана оценка оптимальной области применения ИЭМК с обмотками в виде скоб.

Основное содержание и результаты работы опубликованы в следующих работах:

1. Короткое СМ. Анализ нестабильности выходного напряжения в многоканальных источниках питания. // Практическая Силовая Электроника (ПСЭ).-2002.- №8.- С. 42-44.

2. Короткое СМ. Интегрированный магнитный элемент в полумостовом преобразователе постоянного напряжения с асимметричным коэффициентом заполнения силовых ключей. // ПСЭ.- 2002.- №7.- С. 29-34.

3. Короткое СМ. Интегрированный магнитный элемент с обмотками в виде скоб в преобразователе постоянного напряжения // Применение силовой электроники в электротехнике: Материалы докл. науч.-техн. семинара 15-19 мая 2000г.-М.: МНТОРЭС им. А.С.Попова, 2000.- С. 128.

4. Короткое СМ. Магнитные компоненты преобразователей напряжения: расчет потерь в сердечнике. // ПСЭ.- 2003.- №13. - С. 47-48.

5. Коротков СМ., Мифтахутдинов Р.К. Полумостовой преобразователь постоянного напряжения с асимметричным коэффициентом заполнения силовых ключей. // Электротехника.-1996.- №12.- С.21-25.

6. Коротков СМ. Эквивалентная схема магнитного компонента с разделенным магнитным потоком. // ПСЭ.- 2003.- № 12.- С. 40-44.

7. Коротков СМ., Фрейдлин. С. Расчет регулировочной характеристики полумостового преобразователя постоянного напряжения с использованием коэффициента связи обмоток трансформатора // Конференция специалистов силовой электроники (РЕ8С): Материалы докл. межд. науч.-техн. конференции.- 1998.-С1979-1984.-на англ. яз.

8. Коротков СМ., Мелешин В.И., Мифтахутдинов Р.К. и др. Интегрированный преобразователь переменного напряжения в постоянное с высоким значением коэффициента мощности // Конференция прикладной силовой электроники (АРЕС): Материалы докл. межд. науч.-техн. конференции.- 1998.- С. 434-440.- на англ. яз.

9. Коротков СМ., Мелешин В.И., Мифтахутдинов Р.К., Фрейдлин. С. Полумостовой преобразователь постоянного напряжения с асимметричным коэффициентом заполнения силовых ключей // Специальная конференция по энергии для систем телекоммуникации (TELESCON): Материалы докл. межд. науч.-техн. конференции.- 1997.- С. 177-184.- на англ. яз.

10. Коротков СМ., Мелешин В.И., Немчинов А.В., Фрейдлин. С. Малосигнальная модель полумостового преобразователя постоянного напряжения с асимметричным коэффициентом заполнения силовых ключей // Конференция прикладной силовой электроники (АРЕС): Материалы докл. межд. науч.-техн. конференции,- 1995.- С 707-711.- на англ. яз.

11. Коротков СМ., Мелешин В.И., Немчинов А.В., Фрейдлин. С. Асимметричный полумостовой преобразователь в одноступенчатом преобразователе переменного напряжения в постоянное с высоким значением коэффициента мощности // Конференция прикладной силовой электроники (АРЕС): Материалы докл. межд. науч.-техн. конференции.-1997.- С. 484-488.- на англ. яз.

12. Патент на полезную модель №32331 (РФ), МПК 7 Н 02 М 3/335 Обратно-ходовой преобразователь постоянного напряжения / СМ. Коротков (РФ).- Зс: ил.

13. Патент на полезную модель №37888 (РФ), МПК 7 Н 02 М 3/337. Двухтактный преобразователь постоянного напряжения с демпфирующей цепочкой для выпрямительного диода / СМ. Коротков (РФ).- 4с: ил.

14. Пат. 5719754 (США), Н02М 3/335.

15. Пат. 5838552 (США), Н02М 3/335.

Подписано в печать ¿06 Ci Г. Зак. Щ Тир. -¡00

946

'..jA-tn-y 09 ИШ 2005

ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. Объединение функций нескольких электромагнитных компонентов в интегрированном электромагнитном компоненте

1.1. Однотактные преобразователя напряжения

1.2. Двухтактные преобразователя напряжения 21 Выводы по главе

Глава 2. Полумостовой преобразователь напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей

2.1. Установившийся режим работы

2.2. Анализ процессов при коммутации силовых ключей

2.3. Малосигнальная модель 56 Выводы по главе

Глава 3. Методика расчета электромагнитного компонента с разделенными магнитными потоками

3.1. Модель электромагнитного компонента

3.2. Эквивалентная электрическая схема электромагнитного компонента

3.3. Эквивалентная электрическая схема трехобмоточного электромагнитного компонента с разделенными магнитными потоками

3.4. Методика расчета потерь в сердечнике электромагнитного компонента

3.5. Методика расчета потерь в обмотках электромагнитного компонента 87 Выводы по главе

Глава 4. Разработка и исследование преобразователя напряжения на основе безнамоточного трансдросселя

Выводы по главе 4 Заключение Литература

Современный научно-технический прогресс ведет к значительному расширению области применения электроники. В настоящее время не только космические аппараты, но и самая простая бытовая техника содержит сложные электронные устройства. С каждым годом техника совершенствуется, ее электронная начинка становится все более и более многофункциональной, повышается степень её интеграции, уменьшаются масса и габариты. В свою очередь, блоки питания такой аппаратуры должны соответствовать ей как по массо-габаритным характеристикам, так и по качеству выходного напряжения, эффективности, надежности.

С другой стороны, в условиях жесткой рыночной конкуренции, при массовом производстве на первое место выходит себестоимость продукции, снижение которой довольно часто происходит за счет снижения качества выходного напряжения, а у некоторых образцов "китайской" продукции - и за счет снижения надежности. Снижение себестоимости без ухудшения качества источников питания заставляет искать новые технические решения - новые топологии преобразователей напряжения, новые технологии изготовления входящих в их состав электронных и электромагнитных компонентов, среди которых заметный вклад в стоимость изделия вносят электромагнитные компоненты (ЭМК), процесс изготовления которых содержит большую долю ручного труда. Уменьшить стоимость электромагнитных компонентов можно за счет внедрения новых безнамоточных технологий производства - изготовление печатных обмоток или изготовление ЭМК с обмотками в виде скоб. Уменьшение себестоимости источников питания возможно также за счет объединения функций нескольких электромагнитных компонентов в интегрированном электромагнитном компоненте (ИЭМК).

Объединение нескольких электромагнитных компонентов в ИЭМК возможно при условии совпадения формы напряжения на их обмотках. Это условие выполняется во многих однотактных преобразователях постоянного напряжения, например, в преобразователе Кука (Cuk Converter), SEPIC, обратноходовом преобразователе (Flyback Converter). При несовпадении формы напряжений на обмотках

ИЭМК необходимо так разместить обмотки на магнитопроводе, чтобы обеспечить пути для разностного магнитного потока. Это возможно, например, при размещении обмоток на разных кернах Ш-образного сердечника.

Применение ИЭМК с разделенными магнитными потоками придает преобразователям напряжения новые свойства и позволяет создавать новые топологии. При этом количественное изменение коэффициента связи между обмотками, неизбежное при разделении магнитных потоков, приводит к качественным изменениям процессов, происходящих в магнитном сердечнике и в преобразователе, что обязательно должно быть учтено в магнитной модели и в эквивалентной электрической схеме ИЭМК. При расчете преобразователей напряжения с таким ИЭМК необходимо применять методы расчета, учитывающие влияние потоков рассеяния, неизбежно возрастающих при разделении магнитных потоков в ИЭМК. Это становится особенно важно на высоких частотах коммутации и при больших токах нагрузки.

Требование уменьшения габаритов и массы источников питания приводит к увеличению частоты коммутации в преобразователях до сотен килогерц и даже до единиц мегагерц, что, в свою очередь, требует решения ряда взаимосвязанных схемотехнических, конструктивных и технологических проблем. Уменьшение объема, занимаемого реактивными компонентами преобразователей напряжения, а также применение технологии поверхностного монтажа с высокой плотностью размещения компонентов позволяет производить источники питания с удельной мощностью 3000 Вт/дм3 и выше. Теперь основным ограничивающим фактором на пути уменьшения массы и габаритов преобразователей напряжения стала проблема отвода рассеиваемой мощности потерь из относительно малого объема компонентов.

На высоких частотах коммутации значительную долю мощности потерь в преобразователях составляют потери, связанные с обратным восстановлением выпрямительных диодов и с коммутацией силовых транзисторов, в частности, с перезарядом их паразитной емкости. Существует ряд топологий, таких, например, как резонансные и квазирезонансные преобразователи, в которых коммутационные потери снижаются за счет переключения силовых ключей при нулевом напряжении (ПНН). Однако, пиковые значения токов и напряжений на силовых элементах схемы оказываются при этом значительно выше, чем у обычных ШИМ-преобразователей, что приводит к росту потерь за время включенного состояния полупроводниковых приборов. Мостовой преобразователь с фазовой модуляцией позволяет получить малые коммутационные потери за счет переключения силовых ключей при нулевом падении напряжения без заметного увеличения токов и напряжений. Однако, применение мостовой схемы экономически оправдано только для преобразователей большой мощности (свыше 1 кВт), когда топологии с меньшим количеством силовых компонентов и с более простой схемой управления не позволяют обеспечить требуемую выходную мощность без применения дорогостоящих компонентов с улучшенными характеристиками. Для преобразователей мощностью до 1 кВт лучше всего подходят схемы с асимметричной коммутацией силовых ключей - полумостовая схема и однотактная схема с активным перемаг-ничиванием силового трансформатора (схема Карстена - Поликарпова). К достоинствам последней следует отнести постоянный наклон регулировочной характеристики в диапазоне изменения коэффициента заполнения управляющего сигнала от 0 до 1, недостатком является повышенное максимальное напряжение на силовых ключах, что сказывается в первую очередь на стоимости и надежности драйверов силовых ключей. По этой причине, с точки зрения стоимости изделия предпочтительнее выглядит полумостовая схема, в которой напряжение на силовых ключах ограничено величиной входного напряжения. Недостатком ее является переменный наклон регулировочной характеристики и ограниченный диапазон изменения коэффициента заполнения управляющего сигнала, что не приводит к серьезным проблемам при работе совместно с корректором коэффициента мощности.

Из всех паразитных параметров компонентов преобразователя наибольшее влияние на работу полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей оказывает индуктивность рассеяния силового трансформатора. С одной стороны, она обеспечивает коммутацию силовых ключей при нулевом падении напряжения. С другой стороны, препятствуя быстрому изменению тока в обмотках силового трансформатора, она способствует понижению выходного напряжения преобразователя при увеличении нагрузки и при повышении частоты коммутации. Вынужденное увеличение числа витков во вторичных обмотках для обеспечения требуемого уровня выходного напряжения при максимальном токе нагрузки приводит к возрастанию омических потерь в первичной обмотке трансформатора и силовых ключах, а также к увеличению обратного напряжения на выпрямительных диодах, и, следовательно к заметному увеличению потерь, связанных с их обратным восстановлением.

Таким образом, анализ работы преобразователя напряжения с учетом влияния индуктивности рассеяния силового трансформатора является актуальным.

Цель работы состоит в теоретическом анализе, моделировании, разработке и экспериментальном исследовании полумостового преобразователя постоянного напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей на основе интегрированного электромагнитного компонента с разделенными магнитными потоками, сочетающего низкие напряжения на силовых ключах в выключенном состоянии с малыми потерями в них во включенном состоянии и нулевыми потерями на переключение в широком диапазоне изменения величины тока нагрузки и входного напряжения.

Данная цель работы связана с решением следующих задач:

- анализ двухтрансформаторной полумостовой схемы преобразователя с асимметричной коммутацией силовых ключей, как оптимального варианта объединения функций дросселей выпрямителя с удвоением тока и изолирующего трансформатора, включающий в себя статический анализ, анализ процесса коммутации силовых ключей и малосигнальный анализ;

- выявление и сравнительный анализ структур преобразователей постоянного напряжения, позволяющих объединить функции нескольких электромагнитных компонентов в ИЭМК;

- разработка методики проектирования ИЭМК с разделенными магнитными потоками;

- проведение экспериментальной проверки результатов теоретического анализа и практических реализаций.

Методы исследования

Научные положения работы получены на основе теории электрических цепей, математического анализа, теории автоматического регулирования, аналогового и цифрового моделирования.

Достоверность научных результатов, изложенных в работе, обеспечена корректным применением математических методов, математическим моделированием, схемотехническим моделированием, а также экспериментальными исследованиями разработанных устройств.

В результате работы получены следующие новые научные результаты:

- создана математическая модель двухтрансформаторного полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей для режимов безразрывного и прерывистого тока в выпрямительных диодах с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволившая проводить все необходимые расчеты в установившемся режиме;

- определены условия обеспечения ПНН в двухтрансформаторном полумостовом преобразователе постоянного напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей;

- получена малосигнальная модель для режима безразрывного тока в выпрямительных диодах преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволившая проводить синтез динамических свойств устройств, замкнутых обратными связями;

- обосновано применение и предложена эквивалентная электрическая схема трехобмоточного ИЭМК с разделенными магнитными потоками;

- предложена новая схема, позволяющая уменьшить потери при обратном восстановлении выпрямительных диодов.

Практическая ценность работы состоит в следующем:

- разработана методика анализа установившегося состояния для двухтранс-форматорного полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволяющая рассчитывать оптимальные параметры трансформаторов преобразователя на повышенных частотах коммутации. Предложенная методика может быть использована для расчета любого типа преобразователей напряжения;

- предложены формулы для определения условий исключения коммутационных потерь в двухтрансформаторном полумостовом преобразователе напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей;

- разработана оригинальная методика составления малосигнальной модели преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, на основании которой получена малосигнальная модель для режима безразрывного тока в выпрямительных диодах преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, позволившая проводить синтез динамических свойств устройств, замкнутых обратными связями;

- на основании выведенной эквивалентной электрической схемы трехобмо-точного интегрированного электромагнитного компонента с разделенными магнитными потоками проведена разработка и экспериментальное исследование преобразователя на основе безнамоточного трансдросселя с обмотками, выполненными в виде скоб; на основе результатов экспериментов сделана оценка оптимальной области применения ИЭМК с обмотками в виде скоб;

- предложена новая демпфирующая цепь для ограничения выброса напряжения при запирании выпрямительного диода, позволившая уменьшить потери, связанные с обратным восстановлением выпрямительных диодов.

На защиту выносятся:

- применение трехобмоточного трансдросселя с разделенными магнитными потоками и его оригинальная эквивалентная электрическая схема;

- методика анализа установившегося состояния для двухтрансформаторного полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов;

- результаты малосигнального анализа двухтрансформаторного полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей без учета влияния паразитных элементов схемы;

- методика составления малосигнальной модели преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов;

- демпфирующая цепь с уменьшенными потерями для ограничения выброса напряжения при запирании выпрямительного диода;

- низкопрофильный модуль питания на основе безнамоточного трансдросселя.

Реализация результатов работы

Результаты работы использованы в АОЗТ "ММП-Ирбис" и в компании Lucent Technologies (США) при проведении ряда научно-исследовательских работ и при разработке ряда источников питания на выходную мощность до 600 Вт с высокими техническими характеристиками.

Апробация работы

Основные положения работы и отдельные её результаты докладывались на:

- научно-техническом семинаре НИО СТЭ-3, МАИ, 1998 г.;

- международной конференции "Applied Power Electronics Conference" (APEC), 1995, 1997 и 1998 г.г.;

- международной конференции "Telecommunications Energy Special Conference" (TELESCON), 1997 г.;

- международной конференции "Power Electronics Specialists Conference" (PESC), 1998 г.;

- международном научно-техническом семинаре "Применение силовой электроники в электротехнике", Москва, 2000 г.

По результатам диссертации автором лично и в соавторстве опубликовано 11 научных работ, получены 2 патента на полезную модель, 2 патента США.

Выводы по главе 4

1. Приведены результаты испытаний двух макетных образцов полу мостового преобразователя постоянного напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей, выполненных на основе трансдросселя с обмотками в виде скоб. Сделан сравнительный анализ результатов испытаний, на основе экспериментов установлено, что оптимальная частота коммутации для преобразователей с ИЭМК данного вида лежит в районе 100 кГц.

2. Предложены новая демпфирующая цепь для уменьшения выброса обратного напряжения на выпрямительных диодах, отличающаяся малыми потерями. Уменьшение потерь достигается за счет уменьшения диапазона изменения напряжения на демпфирующей емкости за период коммутации преобразователя, а также за счет того, что энергия обратного восстановления выпрямительных диодов, запасенная в индуктивности рассеяния силового трансформатора, передается в нагрузку не только при разряде демпфирующей емкости, но и при ее заряде.

3. Разработан низкопрофильный модуль питания на основе безнамоточного трансдросселя, по своим техническим характеристикам являющийся аналогом источника питания RS400 фирмы Lucent Technologies. Модуль имеет КПД 80.83% и коэффициент мощности 0,985.0,996 в диапазоне изменения входного напряжения 100.265 В при мощности нагрузки 400 Вт. Габаритные размеры модуля - 4.9"х1.75"х9".

4. На основании проведенных в работе исследований и предложенных методик разработан и поставлен на производство в ЗАО "ММП-Ирбис" ряд преобразователей постоянного напряжения серий СМА60, СМВ100 и СМЕ150 с удельной мощностью до 3390 Вт/дм3.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Разработана методика анализа установившегося состояния двухтрансфор-маторного полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволяющая рассчитывать оптимальные параметры трансформаторов преобразователя на повышенных частотах коммутации. Предложенная методика может быть использована для расчета любого типа преобразователей напряжения.

2. Создана математическая модель для режимов безразрывного и прерывистого тока в выпрямительных диодах двухтрансформаторного полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей с. учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, позволившая проводить все необходимые расчеты в установившемся режиме.

3. Определены условия обеспечения ПНН в двухтрансформаторном полумостовом преобразователе постоянного напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей. Предложены формулы для определения условий исключения коммутационных потерь в двухтрансформаторном полумостовом преобразователе напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей.

4. Разработана оригинальная методика составления малосигнальной модели преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, в том числе с учетом влияния индуктивности рассеяния трансформаторов, на основании которой получена малосигнальная модель для режима безразрывного тока в выпрямительных диодах преобразователя постоянного напряжения с местной обратной связью по пиковому току силового ключа с учетом влияния паразитных элементов схемы, позволившая проводить синтез динамических свойств устройств, замкнутых обратными связями. 5. Предложена эквивалентная электрическая схема трехобмоточного ИЭМК с разделенными магнитными потоками, позволившая создать математическую малосигнальную модель и модель установившегося состояния для режимов безразрывного и прерывистого тока в выпрямительных диодах двухтрансформаторного полумостового преобразователя напряжения с асимметричной коммутацией силовых ключей, а также провести анализ процессов, происходящих при коммутации силовых ключей для определения условий достижения ПНН.

6. Предложена новая демпфирующая цепь для ограничения выброса напряжения при запирании выпрямительного диода, позволившая уменьшить потери, связанные с обратным восстановлением выпрямительных диодов.

7. На основании выведенной эквивалентной электрической схемы трехобмо-точного интегрированного электромагнитного компонента с разделенными магнитными потоками разработан и экспериментально исследован преобразователь на основе трансдросселя с обмотками, выполненными в виде скоб; на основе результатов экспериментов сделана оценка оптимальной области применения ИЭМК с обмотками в виде скоб.

1. Антонов И.М., Поликарпов А.Г., Сергиенко Е.Ф. Однотактные преобразователи напряжения с улучшенными характеристиками. — В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И. Конева. - М.: Радио и связь, 1983, Вып. 14. - с. 64-68.

2. Байтурсунов В., Иванов В., Панфилов Д. Повышение КПД понижающих конвертеров при синхронном выпрямлении. // "CHIP NEWS", 1999.

3. Бальян Р.Х. Трансформаторы для радиотехники. М.: Сов. Радио, 1971.

4. Бас A.A., Миловзоров В. П., Мусолин А. К. Источники вторичного электропитания с бестрансформаторным входом М.: Радио и связь, 1987.

5. Белопольский И.И., Каретникова Е.И., Пикалова Л.Г. Расчет трансформаторови дросселей малой мощности. М.: Энергия, 1973.

6. Бериков А.Б., Шотан Ж.Ж., Колосов В.А. Перспективы применения плоских трансформаторов на основе гребенчатого магнитопровода. М.: Ассоциация «Электропитание», Научно-технический сборник «Электропитание», 2002, вып. 4.

7. Больных Н.С. Сравнительный анализ схем регулируемых преобразователейнапряжения. В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И.Конева. - М.: Сов. Радио, 1975, вып. 7, стр. 64-69.

8. Герасимов A.A., Исаков М.С. Маломощные сетевые преобразователи. // Практическая силовая электроника, 2002, №6. с. 32-34.

9. Герасимов A.A., Кастров М.Ю. Электромагнитные компоненты преобразователей напряжения. / Практическая силовая электроника, 2001, №1, стр. 32-38.

10. Герасимов A.A. Кастров М.Ю. Ходырев Е.И. Блок питания для плазменной горелки с помехоподавляющим сетевым фильтром. // Практическая силовая электроника, 2001, №3. 38-39.

11. Герасимов A.A., Лукин A.B. Обратноходовой авто генераторный преобразователь напряжения с резонансным переключением. // Практическая силовая электроника, 2001, №3.-с. 13-17.

12. Головацкий В.А. Транзисторные импульсные усилители и стабилизаторы постоянного напряжения. М.: Сов. Радио, 1974.

13. Горский А.Н., Русин Ю.С., Иванов Н.Р., Сергеева Л.А. Расчет электромагнитных элементов источников вторичного электропитания. М.: Радио и связь, 1988.

14. Гудинаф Ф. Уменьшение потерь в мощных импульсных источниках питания с помощью фазовой модуляции. // Электроника, 1991, №8. с. 17-21.

15. Дмитриков В.Ф. Беловицкий О.И., Калмыков C.B., Самылин И.Н. Исследование импульсного преобразователя напряжения повышающего типа с П-образным CLC-фильтром. // Практическая силовая электроника, 2004, №14, стр. 26-35.

16. Дмитриков В.Ф. Беловицкий О.И., Калмыков C.B., Самылин И.Н. Особенность работы импульсных источников питания на комплексную нагрузку. // Практическая силовая электроника, 2004, №16, стр. 27-31.

17. Дмитриков В.Ф. Сергеев В.В. Энергетические и массогабаритные характеристики LC-фильтров. // Электросвязь, 1996, №12, стр. 27-29.

18. Драбович Ю.И., Криштафович И.А. Индуктивности рассеяния трансформаторов транзисторных преобразователей и методы их уменьшения. В кн.: Проблемы технической электродинамики. - Киев: Наукова думка, 1976, вып.57.

19. Еременко В.Г., Спелицин А.Р. Новые алгоритмы работы корректора коэффициента мощности. Тезисы докладов Научно-технической конференции "Электротехнические комплексы автономных объектов" (ЭКАО-99), М.: МЭИ, 1999, стр. 83-84.

20. Ермошин В.М., Конев Ю.И., Соловьев И.Н. Системы электрооборудования автономных объектов. // Устройства и системы энергетической электроники: Тез. докл. науч.-техн. конф.—М.: НТФ ЭНЭЛ, 2000. с. 9—11.

21. Жикленков Д.В., Макаров B.B. DC/DC преобразователи открытого типа // Практическая силовая электроника, 2002, № 6. с. 35-37.

22. Захаров Ю.К. Сравнительный анализ двухтактного и однотактного стабилизированных преобразователей постоянного напряжения. В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И.Конева. - М.: Сов. Радио, 1980, вып. 11, стр. 24-30.

23. Источники вторичного электропитания // Букреев С.С., Головацкий В.А., Гу-лякович Г.Н. й др. / Под. ред. Ю.И. Конева. М.: Радио и связь, 1983.

24. Источники электропитания радиоэлектронной аппаратуры: Справочник /Под ред. Г.С. Найвельта. -М.: Радио и связь, 1985.

25. Каретникова Е.И., Лукин A.B. Особенности проектирования дросселей для интегральных гибридных ВИП. В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И.Конева.-М.: Сов. Радио, 1980, вып. 11, стр. 153-156.

26. Кастров М.Ю, Карзов Б.Н., Овчинников Д.А. Преобразователи с переключением при нуле напряжения. // Практическая силовая электроника, 2001, №3. -с. 7-12.

27. Кастров М.Ю., Лукин A.B., Малышков Г.М. Повышающий регулятор. // Практическая силовая электроника, 2001, №3. с. 3-6.

28. Кастров М.Ю., Лукин A.B., Малышков Г.М. Транзит энергии коммутационных потерь в нагрузку. // Практическая силовая электроника, 2001, №1. с. 915.

29. Кастров М.Ю., Овчинников Д.А., Карзов Б.Н. Однотактный преобразователь с дополнительным ключом (схема Поликарпова). // Практическая силовая электроника, 2002, №8. с. 2-7.

30. Китаев В.Е., Бокуняев A.A. проектирование источников электропитания устройств связи. -М.: Связь, 1972.

31. Колосов В.А., Лукин A.B., Сергеев Б.С. Схемотехника высокочастотных пре-. образователей напряжения. // Справочное пособие./ Под ред. В.А. Колосова.1. М.: АОВТиПЭ, 1993.

32. Конев Ю.И. Некоторые перспективные направления развития транзисторных преобразовательных устройств. — В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И. Конева. — М.: Радио и связь, 1984, Вып. 15. с. 5-9.

33. Конев Ю.И. Некоторые проблемы развития источников вторичного электропитания. // Электропитание / Под ред. Ю.И. Конева. — М.:, Ассоциация «Электропитание», 1993, № 1.-е. 5—14.

34. Конев Ю.И. Технико-экономическая эффективность микроэлектронных электросистем. В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И.Конева. -М.: Сов. Радио, 1980, вып. 11, стр. 3-7.

35. Короткое С.М. Анализ нестабильности выходного напряжения в многоканальных источниках питания. // Практическая силовая электроника, 2002, №8, стр. 42-44.

36. Коротков С.М. Двухтактный преобразователь постоянного напряжения с демпфирующей цепочкой для выпрямительного диода. / Патент на полезную модель №37888 (РФ).

37. Коротков С.М. Интегрированный магнитный элемент в полумостовом преобразователе постоянного напряжения с асимметричным коэффициентом заполнения силовых ключей. // Практическая силовая электроника, 2002, №7, стр. 29-34.

38. Коротков С.М. Магнитные компоненты преобразователей напряжения: расчет потерь в сердечнике. // Практическая силовая электроника, 2003, №13, стр. 47-48.

39. Коротков С.М. Обратноходовой преобразователь постоянного напряжения в постоянное. / Патент на полезную модель №32331 (РФ).

40. Короткое С.М., Мифтахутдинов P.K. Полумостовой преобразователь постоянного напряжения с асимметричным коэффициентом заполнения силовых ключей. // Электротехника, 1996, №12, с.21-25.

41. Короткое С.М. Эквивалентная схема магнитного компонента с разделенным магнитным потоком. // Практическая силовая электроника, 2003, №12, стр. 40-44.

42. Костиков В.Г., Парфенов Е.М., Шахнов В.А. Источники электронных средств. Схемотехника и конструирование: Учебник для вузов.- 2-е изд. М.: Горячая линия - Телеком, 2001.

43. Криштафович И.А. Исследование потерь на перемагничивание в ферромагнитных сердечниках кольцевой формы. В кн.: Проблемы преобразовательной техники. - Киев: Институт электродинамики АН УССР, 1979, ч. 1, стр. 91-93.

44. Ли Ф.К. Высокочастотные квазирезонансные преобразователи. //Труды института инженеров по электронике и радиотехнике./ Пер. с англ. М.: Мир, 1988, Т.76, №4. - с. 83-97.

45. Лукин A.B. Высокочастотные преобразователи напряжения с резонансным переключением. // Электропитание / Под ред. Ю.И. Конева. М.: Ассоциация «Электропитание», 1993, № 1.-е. 15-26.

46. Лукин A.B. Маркетинг источников вторичного электропитания. // Практическая силовая электроника, 2001, №2. с. 2-5.

47. Лукин A.B. Современный рынок источников питания. Новая стратегия, проблемы, парадоксы. // Электронные компоненты, 1997, № 5-6. с. 38-41.

48. Лукин A.B., Кастров М.Ю. Квазирезонансные преобразователи напряжения. // Электропитание / Под ред. Ю.И. Конева. — М.: Ассоциация «Электропитание», 1993, № 2. с. 24—37.

49. Макаров B.B. Преобразователь напряжения с последовательным резонансным контуром. // Электронная техника. Сер. Радиодетали и радиокомпоненты, 1988, Вып. 3.-с. 39-41.

50. Макаров В.В., Лукин A.B. и др. Высокочастотный преобразователь с LC-контуром. // Электронная техника. Сер. Радиодетали и радиокомпоненты, 1998, Вып.З. —с. 40-43.

51. Мелешин В.И. Некоторые проблемы силовой транзисторной электроники. // Применение силовой электроники в электротехнике: Материалы докл. науч.-техн. семинара. — М.: МНТОРЭС им A.C. Попова, 2000. с. 33—36.

52. Мелешин В.И. Энергетические соотношения в ключевых преобразователях постоянного напряжения. — В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И.Конева. М.: Сов. Радио, 1977, вып. 9, стр. 83-98.

53. Мелешин В.И., Новинский В.Н. Транзисторные преобразователи напряжения с последовательным резонансным контуром. // Электротехника, 1990, №8. с. 47-53.

54. Мелешин В.И., Опадчий Ю.Ф., Мосин В.В. Улучшение динамических свойств ключевых ВИП. В кн.: Электронная техника в автоматике / Под ред. Ю.И.Конева.-М.: Сов. Радио, 1980, вып. 11, стр. 105-112.

55. Мкртчян Ж.А. Основы построения устройств электропитания ЭВМ. — М.: Радио и связь, 1990.

56. Мкртчан Ж.А. Электропитание электронно-вычислительных машин. М.: Энергия, 1980.

57. Моин B.C., Лаптев Н.И. Стабилизированные транзисторные преобразователи. -М.: Энергия, 1972.

58. Поликарпов А.Г. Импульсные регуляторы постоянного напряжения для вторичных источников питания. / Тр. МЭИ, Сер. Энергетическая и информационная электроника. 1975, Вып.275, с. 69-75.

59. Поликарпов А.Г. Метод создания новых структур импульсных регуляторов напряжения. // Электропитание / Под ред. Ю.И. Конева. — М.: Ассоциация «Электропитание», 1993, № 2. с. 63—67.

60. Поликарпов А.Г., Сергиенко Е.Ф. Импульсные регуляторы и преобразователи постоянного напряжения. М.: Изд-во МЭИ, 1998.

61. Поликарпов А.Г., Сергиенко Е.Ф. Однотактные преобразователи напряжения. // Электронная техника в автомтике / под ред. Ю.И. Конева, М.: Радио и связь, 1984, Вып. 15, с. 29-35.

62. Поликарпов А.Г., Сергиенко Е.Ф. Однотактные преобразователи напряжения -в устройствах электропитания РЭА. М.: Радио и связь, 1989.

63. Розанов Ю.К. Основы силовой электроники. М.: Энергоатомиздат, 1992.

64. Розанов Ю.К. Полупроводниковые преобразователи со звеном повышенной частоты. М.: Энергоатомиздат, 1987.

65. Розанов Ю.К., Рябчинский М.В., Кваснюк A.A. Проблема защиты активного фильтра стабилизатора при входном КЗ. - Тезисы докладов Научно-технической конференции "Электротехнические комплексы автономных объектов" (ЭКАО-99), М.: МЭИ, 1999, стр. 89-90.

66. Ромаш Э.М. Источники вторичного электропитания радиоэлектронной аппаратуры. М.: Радио и связь, 1981.

67. Ромаш Э.М. Транзисторные преобразователи в устройствах питания электронной аппаратуры. -М.: Энергия, 1975.

68. Ромаш Э.М., Драбович Ю.И., Юрченко H.H., Шевченко П.Н. Высокочастотные транзисторные преобразователи М.: Радио и связь, 1988.

69. Ромаш Э.М. и др. Высокочастотные транзисторные преобразователи. М.: Радио и связь, 1988.

70. Русин Ю.С., Гликман И.Я., Горский А.Н. Электромагнитные элементы радиоэлектронной аппаратуры: Справочник. М.: Радио и связь, 1991.

71. Р. Северне, Г. Блум Импульсные преобразователи постоянного напряжения для систем вторичного электропитания. Пер. с англ. Под ред. JI. Е. Смольникова М.: Энергоатомиздат, 1988.

72. Силовая электроника. Примеры и расчеты. М.: Энергоиздат, 1982.

73. Смольников JI.E. Теория и расчет импульсных стабилизаторов постоянного напряжения. Учебное пособие по курсу "Преобразователи и источники питания".-М.: МЭИ, 1979.

74. Смольников JI.E. Транзисторные преобразователи напряжения. М.: МЭИ, 1993.

75. Ферритовые сердечники EPCOS. Справочные данные. Санкт-Петербург: "Северо-Западная Лаборатория", 2003.

76. Хандогин В.И. и др. Аморфные магнитомягкие сплавы и их применение в источниках вторичного электропитания. / Справочное пособие / Под ред. В.И.Хандогина. М.: ВНИИ. - 1990.

77. П. Четти Проектирование ключевых источников электропитания. Пер. с англ. М.: Энергоатомиздат, 1990.

78. Электрические и электронные аппараты: Учебник для вузов / Под ред. Ю.К. Розанова. —М.: Информэлектро, 2001.

79. S.Abedinpour, R.Liu, G.Fasullo, K.Shenai, "Small-Signal Analysis Of A New Asymmetrical Half Bridge DC-DC Converter," PESC'2000, paper 23-4.

80. L.Balogh, "The Performance Of The Current Doubler Rectifier With Synchronous Rectification," HFPC'95, p.p. 216-225.

81. Barbi, H.Hey,"" A Half-Bridge Zero-Voltage-Switching Pulse-Width-Modulated DC-to-DC Converter," APEC'91, p.p. 140-145.

82. M.Bartoli, A.Reatti, M.Kazimierczuk, "Hybridge Zero-Current-Switching Rectifier For High-Frequency DC-DC Converter Applications," INTELEC'95, p.p. 510-517.

83. E.Bloom, "New Integrated-Magnetic DC-DC Power Converter Circuits And Systems," APEC'87, p.p. 57-66.

84. G.Bloom, "Multi-Chambered Planar Magnetics Design Techniques," PESC'2000, paper 11-1.1031.Boonyaroonate, S.Mori, "A New ZVCS Resonant Push-Pull DC/DC Converter Topology,"APEC'2002, S24P1.

85. B.Carsten, "High Frequency Conductor Losses in Switchmode Magnetics", Proceedings of High-Frequency Power Conference, May 1986, p.p.155-176.

86. W.Chen, P.Xu, F.Lee, "The Optimization Of Asymmetric Half Bridge Converter," APEC'2001, S19P2.

87. D.Cheng, L.Wong, Y.Lee, "Design, Modeling, And Analysis Of Integrated Magnetics For Power Converters," PESC'2000, paper 11-5.

88. E.C.Cherry, "The Duality Between Electric and Magnetic Circuits and The Formation of Transformer Equivalent Circuits", Proc. Physical Soc. London, 1949,1. Vol. 62B, p.p. 101-111.

89. Chetty P.R.K., Switch-Mode Power Supply Design, TAB Books Inc., 1986.

90. S.Choi, M.Jang, "A Single Phase Inverter Zig-Zag Transformer Hybrid Filter To Suppress Neutral Harmonic Currents In Three-Phase Four-Wire Systems," PESC'2004, p.p. 4603-4608.

91. S.Cuk, "A New Zero-Ripple Switching DC-to-DC Converter and Integrated Magnetics". Proceedings of Power Electronics Specialists Conference, 1980, p.p. 12-32.

92. S.Cuk, Z.Zhang, "Coupled-Inductor Analysis And Design," PESC'86, p.p. 655-665.

93. A.Dauhajre, R.Middlebrook, "Modelling and Estimation of Leakage Phenomena in Magnetic Circuits", Proceedings of Power Electronics Specialists Conference, 1986, p.p. 213-226.

94. L.Dixon, "Coupled Inductor Design", Topic 8 in Unitrode Seminar Manual (SEM-900), 1993, p.p. 8-1-8-4.

95. L.Dixon, "Deriving the Equivalent Electrical Circuit from the Magnetic Device Physical Properties", Topic 7 in Unitrode Power Supply Design Seminar Manual (SEM-1000), 1994, p.p. 7-1-7-6.

96. L.Dixon, "Eddy Current Losses in Transformer Windings and Circuit Wiring", -Topic M8 in Unitrode Power Supply Design Seminar Manual (SEM-1000), 1994

97. P.L.Dowell, "Effects of Eddy Currens in Transformer Windings", Proceedings of The IEE, Vol.113, No 8, August 1966, p.p.1387-1394.

98. W.Eberle, Y.Han, Y.Liu, S.Ye, "An Overall Study Of The Asymmetrical Half Bridge With Unbalanced Transformer Turns Under Current Mode Control," APEC'2004, paper 27-6.

99. R.Ericson, D.Macsimovic, "A Multi-Winding Magnetics Model Having Directly Measurable Parameters," PESC'98, p.p. 1472-1478.

100. R.Farrington, M.Jovanovic, F.Lee, "A New Family Of Isolated Zero-Voltage-Switched Converters," PESC'91, p.p. 209-215.

101. C.Gallo, et al., "An Unity High Power Factor Power Supply Rectifier Using A PWM AC/DC Full-Bridge Soft-Switching," APEC'2002, S26P3.

102. A.Hoke, C.Sullivan, "An Improved Two-Dimensional Numerical Modeling Method For E-Core Transformers," APEC'2002, S4AP3.

103. L.Huber, M.Jovanovic, "Forward Converter With Current-Doubler Rectifier: Analysis, Design, And Evaluation Results," APEC'97, p.p.605-611.

104. Johnson, et al., "Steady-State Analysis And Design Of The Parallel Resonant Converter," IEEE Trans, on Power Electronics, vol. 13, no 1, p.p. 93-104, Jan. 1998.

105. M.Jovanovic, W.Tabisz, F.Lee, "High-Frequency Off-Line Power Conversion Using Zero-Voltage Switching Quasi-Resonant And Multi-Resonant Technologies," IEEE Trans, on Power Electronics, vol. 4, no 4, p.p. 459-469, Oct. 1989.

106. S.Kim, "New Multiple DC-DC Converter Topology With A High Frequency ZigZag Transformer," APEC'2004, paper 17-6.

107. S.Korotkov, S.Fraidlin, "Calculation of The Voltage Transfer Ratio of The Asymmetrical Half-Bridge DC/DC Converter Using Transformer's Windings Coupling Coefficients", Proceedings of Power Electronics Specialists Conference, 1998, p.p. 1979-1984.

108. S.Korotkov, V.Meleshin, R.Miftakhutdinov, A.Nemchinov, S.Fraidlin, Integrated AC/DC Converter With High Power Factor," Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1998, p.p. 434-440.

109. S.Korotkov, V.Meleshin, R.Miftakhutdinov, S.Fraidlin, Asymmetrical Half-Bridge DC/DC Converter: Steady-State Analysis. An Analysis Of Switching Processes.", Proceedings of Telecommunications Energy Special Conference, 1997, p.p. 177184.

110. S.Korotkov, V.Meleshin, A.Nemchinov, S.Fraidlin, "Small-Signal Modeling Of Soft-Switched Asymmetrical Half-Bridge DC/DC Converter", Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1995, p.p. 707-711.

111. S.Korotkov, R.Miftakhutdinov, A.Nemchinov, S.Fraidlin, Asymmetrical HalfBridge In A Single Stage PFC AC/DC Converter," Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1997, p.p. 484-488.

112. L.Krupskiy, V. Meleshin, A. Nemchinov. Unified Model of the Asymmetrical HalfBridge Converter for Three Important Topological Variations. // IEEE Applied Power Electronics Conference (APEC'99) Proceedings, 1999 paper 20-3.

113. N.Kutkut, D.Divan, R.Gascoigne, "An Improved Full-Bridge Zero-Voltage Switching PWM Converter Using A Two-Inductor Rectifier," IEEE Trans. Ind. Appl., vol. 31, no l,p.p. 119-126, Jan./Feb. 1995.

114. N.Kutkut, G.Luckjiff, "Current Mode Control Of A Full-Bridge DC-To DC Converter With A Two Inductor Rectifier," PESC'97, paper 05-5.

115. J.Lavers, E.Lavers, "An Accuracy Assessment Of 2-D Vs. 3-D Finite Element Models For Ferrite Core, Sheet Wound Transformers," APEC'2002, S4AP4.

116. F.Lee, "High-Frequency Quasi-Resonant And Multi-Resonant Converter Technologies," IECON'1988, p.p. 509-521.

117. F.Lee, "High-Frequency Quasi-Resonant Converter Technologies," Proceedings on the IEEE, vol. 76, no 4, April 1988.

118. S.Lee, S.Han, G.Moon," Analysis And Design Of Asymmetrical ZVS PWM Half Bridge Forward Converter With Flyback Type Transformer," PESC'2004, p.p. 1525-1530.

119. J.Liang, et al., "Design Optimization For Asymmetrical Half Bridge Converters," APEC'2001, S19P1.

120. G.Ludwig, S.El-Hammasy, "Coupled Inductance And Reluctance Models Of Magnetic Components," IEEE Trans, on Power Electronics, vol. 8, no 2, p.p. 97-103, Apr. 1993.

121. H.Mao, S.Deng, Y.Wen, I.Batarseh, "Unified Steady-State Model And DC Analysis Of Half Bridge DC-DC Converters With Current Doubler Rectifier," APEC'2004, paper 20-4.

122. R.P.Massey, E.C.Snyder, "High Voltage Single-Ended DC-DC Converter", Proceedings of Power Electronics Specialists Conference, 1977, p.p. 156-159.

123. M.Mezaroba, D.Martins, I.Barbi, "A ZVS PWM Inverter With Voltage Clamping Technique Using Only A Single Auxiliary Switch," PESC'2000, paper 07-7.

124. R.Middlebrook, S.Cuk, "A General Unified Approach To Modeling Switching-Converter Power Stages," PESC'76, p.p. 18-34.

125. R.Miftahutdinov, A.Nemchinov, V.Meleshin, S.Fraidlin, "Modified Asymmetrical ZVS Half-Bridge DC/DC Converter", Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1999, p.p.567-574.

126. G.Moschopoulos, P.Jain, "A PWM Full-Bridge Converter With Load Independent Soft-Switching Capability," APEC'2000, paper 03-1.

127. G.Moschopoulos, P.Jain, "A Series-Resonant DC/DC Converter With Asymmetrical PWM And Synchronous Rectification," PESC'2000, paper 38-7.

128. T.Ninomiya, N.Matsumoto, M.Nakahara, K.Harada, "Static And Dynamic Analysis Of Zero-Volt-Switched Half-Bridge Converter With PWM Control", Proceedings of Power Electronics Specialists Conference, 1991, p.p. 230-237.

129. Y.Ohdachi, Y.Kawase, T.Tainaka, T.Yamaguchi, "Load Characteristics Analysis Of Coupling Transformers Using 3-D Finite Element Method With Edge Elements," IEEE Trans, on Magnetics, vol.30, p.p. 3721-3724, 1994.

130. K.O'Meara, "A New Output Rectifier Configuration Optimized For High Frequency Operation," HFPC'91, p.p. 216-225.

131. R.Oruganti, P.Heng, J.Tan, A.Liew, "Soft-Switched DC/DC Converter With PWM Control," INTELEC'93, p.p. 341-349.

132. O.Patterson, D.Divan, "Pseudo-Resonant Full-Bridge DC-DC Converters," PESC'87, p.p. 424-430.

133. C.Peng, M.Hannigan, O.Seiersen, "A New Efficient High Frequency Rectifier Circuit," HFPC'91, p.p. 236-243.

134. A.Perin, I.Barbi, " A New Isolated Half-Bridge Soft-Switching Pulse-Width Modulated DC-DC Converter," APEC'92, p.p. 66-72.

135. A.Pietkiewicz, D.Tollik, " Coupled-Inductor Current-Doubler Topology In Phase-Shifted Full-Bridge DC-DC Converter," INTELEC'98, paper 2-3.

136. R.Prieto, L.0stergaard, J.Cobos, J.Uceda, "Axisymmetric Modeling Of 3D Magnetic Components," APEC'99, p.p. 213-219.

137. R.Prieto, et al., "Model Of Integrated Magnetics By Means Of'Double 2D' Finite Element Analysis Techniques," PESC'99, p.p. 598-603.

138. V.W.Quinn, "Calculation and Measurement of Power Dissipation and Energy Storage in A High Frequency Planar Transformer", Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1994, p.p.308-317.

139. R.Redl, L.Balogh, D.Edwards, "Switch Transitions In The Soft-Switching Full-Bridge PWM Phase-Shift DC-DC Converter: Analysis And Improvements," INTELEC'93, p.p. 350-357.

140. R.Redl, N.Sokal, L.Balogh, "A Novel Soft-Switching Full-Bridge DC/DC Converter: Analysis, Design Considerations, And Experimental Results At 1.5 kW, 100 kHz," PESC90, p.p. 162-172.

141. E.Santi, S.Cuk, "Accurate Leakage Models of Gapped Magnetic Circuits", Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1993, p.p. 596-603.

142. R.Severns, "Finite Element Analysis in Power Converter Design", Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1994, p.p. 3-9.

143. V.Sparato, "Simulating Magnetic Structures with PSpice by the Use of Magnetic to Electrical Analogues", Proceedings Of High Frequency Power Conversion Conference, 1992, p.p. 247-258.

144. R.Steigerwald, "A Comparison Of Half-Bridge Resonant Converter Topologies," IEEE Trans, on Power Electronics, vol. 3, no 2, p.p. 174-182, Apr. 1988.

145. R.Steigerwald, " High-Frequency Resonant Transistor DC-DC Converters," IEEE Trans, on Ind. Electronics., vol. IE-31, p.p. 181-191, May 1984.

146. J.Sun, V.Mehorta, "Orthogonal Winding Structures And Design For Planar Integrated Magnetics," APEC'2004, paper 24-1.

147. J.Sun, V.Mehorta, "Unified Analysis Of Half-Bridge Converters With Current-Doubler Rectifier," APEC'2001, p.p. 514-520.

148. J.Sun, K.Webb, V.Mehrota, "An Improved Current-Doubler Rectifier With Integrated Magnetics," APEC'2002, S18P3.

149. A.Urling, V.Niemela, G.Skutt, T.Wilson, "Characterizing High-Frequency Effects in Transformer Windings A Guide to Several Significant Articles", Proceedings of Applied Power Electronics Conference, 1989, p.p.373-385.

150. J.P.Vandelac, P.D.Ziogas, "A Novel Approach for Minimazing High Frequency Transformer Copper Losses", IEEE Transacnions on Power Electronics, Vol.3, No 3, July 1988,p.p.266-277.

151. P.S.Venkatraman, "Winding Eddy Current Losses in Switch Mode Power Transformers Due to Rectangular Wave Currents", Proceedings of Powercon 11, 1984, Section A-l, p.p.1-11.

152. J.Wang, A.Witulski, J.Vollin, T.Phelps, G.Cardwell, "Derivation, Calculation And Measurement Of Parameters For A Multi-Winding Transformer Electrical Model," APEC'99, 5B4.

153. P.Xu, Q.Wu, P.Wong, F.Lee, "A Novel Integrated Current Doubler Rectifier," APEC'2000, p.p. 735-740.

154. P.Xu, M.Ye, F.Lee, "Single Magnetic Push-Pull Forward Converter Featuring Built-in Input Filter And Coupled-Inductor Current Doubler For 48V VRM," APEC'2002, SI8P5.

155. X.Xu, A.Khambadkone, R.Oruganti, "An Asymmetrical Half Bridge DC-DC Converter: Close Loop Design In Frequency Domain," PESC'2004, p.p. 1642-1647.

156. V.Yakushev, V.Meleshin, " Full-Bridge Isolated Current Fed Converter With Active Clamp," APEC'99, p.p. 560-566.

157. J.Zhang, X.Xie, X.Wu, Z.Quan, "Comparison Study Of Phase-Shifted Full Bridge ZVS Converters," PESC'2000, p.p. 533-539.

158. Y.Zhu, "Soft Switched PWM Converters With Low Commutation Loss Using An Active Snubber," APEC'99, p.p. 589-595.