автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Исследование и разработка экологически чистой автогенной технологии переработки маложелезистых богатых медных концентратов с получением меди заданного состава

Введение

1. Методы переработки маложелезистого богатого медного концентрата (медного концентрата от разделения файнштейна - МКРФ)

1.1. Методы переработки медного концентрата от разделения файнштейна на никелевых предприятиях России

1.2. Методы, применяемые на зарубежных заводах

1.3. Автогенные процессы, которые могут быть использованы для переработки маложелезистых сульфидных концентратов

1.4. Выбор технологии автогенной плавки медного концентрата на «сырую» черновую медь

Сульфидные медно-никелевые руды являются мощным сырьевым источником в производстве никеля, меди и металлов платиновой группы. В настоящее время в России сульфидные медно-никелевые руды перерабатываются на двух предприятиях РАО "Норильский никель" (на АО "Норильский комбинат" и АО "Комбинат Печенганикель").

При обогащении таких руд в качестве одного из полупродуктов получается медно-никелевый концентрат, при металлургической переработке которого в качестве промпродукта получается файнштейн. Он подвергается флотационному разделению с получением медного и никелевого концентратов. Богатый по содержанию меди (68-69%) маложелезистый (=3% Бе) медный концентрат может перерабатываться различными методами.

На Надеждинском металлургическом заводе Норильской ГК он плавится в печи Ванюкова на белый матт, который подвергается переработке в горизонтальных конвертерах с получением черновой меди. Данная технология не использует автогенность сырья. Она характеризуется значительным расходом топлива и кислорода. Образующиеся серусодержащие газы не утилизируются.

На АО "Комбинат Североникель" медный концентрат от разделения файнштейна частично плавится в отражательной печи, частично подвергается сушке. Высушенный концентрат совместно со штейном отражательной печи перерабатывается в вертикальных кислородных конвертерах. В данной технологии лишь частично используется тепло, образующееся при окислении сульфидов [1]. Недостатки кислородно-конвертерной технологии связаны, в основном, с периодичностью процесса и получением бедных по содержанию 80г

В конце 80-х годов комбинатом "Североникель" и институтом Ги-проникель была разработана автогенная технология переработки медного концентрата от разделения файнштейна в стационарном агрегате с верхним кислородным дутьем с получением "сырой" черновой меди с последующей переработкой ее в вертикальных кислородных конвертерах [2]. На основании полученных данных был выполнен проект промышленных установок для завода Тинчуань (КНР) и комбината "Североникель". На первом предприятии комплекс успешно был освоен в 1996 году.

В 1998 году институтом Гипроникель повторно с учетом новых цен была произведена дополнительная оценка эффективности автогенной технологии для комбината Североникель. Расчеты подтвердили ее высокую экономичность.

В 2000 году на АО "Комбинат Североникель" завершено строительство автогенного комплекса на основе стационарного агрегата с верхним кислородным дутьем [3]. Необходима разработка и внедрение оптимальной технологии, позволяющей получать медь заданного состава ("сырая", черновая) которая бы полностью использовала автогенность маложелезистого богатого медного концентрата, обеспечивала практически полную утилизацию серы и минимальный переход меди в шлак при максимальном концентрировании в нем никеля.

Целью настоящей диссертационной работы является разработка экологически чистой автогенной технологии переработки маложелезистых богатых медных концентратов (медного концентрата от разделения файнштейна) с получением меди заданного состава («сырой» или черновой).

Диссертационная работа включает критический анализ литературных данных о состоянии технологии переработки медного концентрата от разделения файнштейна на отечественных и зарубежных предприятиях. Приводятся результаты изучения и освоения процесса автогенной плавки переработки медного концентрата от разделения файнштейна с получением "сырой" и черновой меди, в том числе исследования форм нахождения цветных металлов в шлаках данного процесса.

Для научного анализа рассматриваемого процесса проведены методом высокотемпературной масс-спектрометрии исследования парциальных давлений компонентов в системе Си-М-Б, соответствующей расплавам белого матта, "сырой" и черновой меди, и рассчитаны значения активностей и коэффициентов активности в исследованной системе.

С целью совершенствования конструкции агрегата автогенной плавки разработана теплофизическая модель, которая позволяет оценивать влияние различных факторов на стойкость футеровки, пылевынос и др.

Одним из наиболее эффективных методов переработки никелевого концентрата от разделения файнштейна является его хлорное выщелачивание. Образующийся при этом медный остаток характеризуется повышенным содержанием элементарной серы. Наиболее эффективным методом его переработки является автогенная плавка совместно с медным концентратом от разделения файнштейна. Однако наличие больших количеств элементарной серы в шихте может привести к ее частичному испарению и осаждению на холодных участках газоходной системы со всеми вытекающими отсюда последствиями. В связи с отсутствием в необходимых количествах остатка от выщелачивания надежная экспериментальная проверка возможности переработки его совместно с медным концентратом в автогенном агрегате не представляется возможным. В связи с этим в настоящей работе разработана соответствующая теплофизическая модель процесса, с помощью которой была решена поставленная задача.

Научную новизну работы можно сформулироват! следующим образом:

1. Методом высокотемпературной масс-спектрометрии впервые получены данные о парциальном давлении компонентов в системе Си-№-8.

Содержание серы в расплавах составляло около 20% и менее 2% . На основании полученных экспериментальных данных рассчитаны значения активностей и коэффициентов активности в исследованной системе, которые использованы для расчета величины растворимых потерь со шлаками автогенной плавки медного концентрата от разделения файнштейна.

2. С использованием метода РСМА (рентгеноспектральный микроанализ) исследована структура медно-никелевого файнштейна и медного концентрата от разделения файнштейна.

3. С использованием методов быстрой закалки шлаков и РСМА определены формы нахождения цветных металлов в шлаках, полученных при автогенной плавке медных концентратов от разделения файнштейна на "сырую" и черновую медь.

4. Разработана теплофизическая модель автогенной плавки медного концентрата от разделения файнштейна в стационарном агрегате с верхним кислородном дутьем.

5."Разработана теплофизическая модель автогенной плавки медного концентрата от разделения файнштейна совместно с остатком от хлорного выщелачивания никелевого концентрата, содержащего элементарную серу.

Практическую значимость работы можно сформулировать следующим образом:

1. Разработана экологически чистая автогенная технология переработки маложелезистого богатого медного концентрата с получением меди заданного состава: "сырой" меди с ~1-2% 8; черновой с < 0,05% 8.

Технология находится в стадии внедрения. Ожидаемое увеличение стоимости готовой продукции от внедрения разрабатываемой технологии по сравнению с существующей технологией составляет 15 млн. руб. 8

Увеличение прибыли за счет внедрения плавки на "сырую" медь составит около 5 млн. долларов в год, при получении черновой меди ожидаемая дополнительная прибыль составит 6 млн. долларов в год.

2. Установлена возможность переработки в автогенном агрегате с верхним кислородным дутьем остатка от хлорного выщелачивания никелевого концентрата от разделения файнштейна, характеризующегося повышенным содержанием элементарной серы, совместно с медным концентратом от разделения файнштейна.

Результаты настоящей диссертационной работы будут способствовать скорейшему внедрению технологии автогенной плавки и тем самым способствовать решению многих экологических и экономических проблем АО "Комбинат Североникель".

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Исследована и разработана экологически чистая автогенная технология переработки маложелезистых богатых медных концентратов с получением меди заданного состава. Процесс ведется в стационарном агрегате с верхним кислородным дутьем с использованием 2-4% мазута.

2. С применением методов дифференциальной высокотемпературной масс-спектрометрии выполнены измерения парциальных давлений компонентов расплавов на основе меди (Си-8 и Си-№-8), соответствующих медному концентрату и «сырой» черновой меди.

Установлено, что в интервале температур 1359-1500К в паре над расплавом Си28 присутствуют только атомарная медь и двухатомные молекулы серы. Парциальные давления меди и серы при 1500К составляют 0,34±0,02 и 0,15±0,02 Па, соответственно.

Установлено, что при 1500К активность серы в медном расплаве, содержащем -2% ат. серы, составляет 0,31 и снижается до 0,05 при уменьшении содержания ее в расплаве до 0,09% ат.

Зависимости парциальных давлений компонентов от состава для медно-никелевых расплавов, содержащих менее 2% серы, выражаются следующими уравнениями: р(Си, Па) = 0,024 + 0,0082[N1] + 0,016[Б р(Ш, Па) =0,40 + 0,019[Ж] - 0,033[8], р(82, Па) =0,63 - 0,054[N1] - 0,038[8]

Зависимости парциальных давлений меди, серы и никеля от состава расплава, содержащего повышенные количества серы, описываются уравнениями: р(Си, Па) = 0,1240 + 0,0023[Си] + 0,0013[8] + 4*10~7[Си]3- 2*10~б[^]3, р(82, Па) = - 0,0610 + 0,0021[М] + 0,0102[8], р(М, Па) = 0,0139 + 0,0003[М] +0,0001[8] - 2*10~6[Ж]2 + 1*10'6[8]2,

Определены значения активностей компонентов в рассматриваемых системах.

3. С использованием методов РСМА и ЭМ экспериментально исследована структура медно-никелевого файнштейна, перерабатываемого на АО «Комбинат Североникель». Установлено, что матрицей файнштейнов является никелевая сульфидная фаза (хизлевудит - №382). Основной структурной составляющей является сульфидная медная фаза (распад халько-зин-борнитового твердого раствора). Второй по встречаемости структурной составляющей является металлический сплав на основе никеля. Выполнен количественный анализ фаз файнштейна. Разработаны рекомендации по улучшению качества получаемых никелевых и медных концентратов и выводу и самостоятельной переработке металлического сплава.

4. На опытно-промышленном комплексе АО «Комбинат Североникель», в состав которого входит стационарный автогенный агрегат с верхним кислородным дутьем, проведены испытания процесса плавки медного концентрата от разделения файнштейна (богатого маложелезистого полупродукта) на "сырую" медь в трехслойном режиме ("сырая" медь - белый матт - шлак), на «сырую» медь в двухслойном режиме ("сырая" медь -шлак) и черновую медь в двухслойном режиме (черновая медь - шлак). Выбор технологии определяется удельными расходами кислорода и мазута. Определены оптимальные параметры процессов.

5.Установлено, что "сырая" медь при работе в трехслойном режиме имеет состав, % масс.: Си - 90-92; № - 5-6; Со - 0,02-0,04; Бе - 0,05-0,2; 8 - 2,0-2,5. Содержание в шлаке, % масс.: Си - 10-12; М - 4,5-5,5; Со - 0,91,0; Бе - 25-30; Б - 0,1-0,3; 8Ю2 - 25-27. Извлечение в "сырую" медь, %: Си - 98,5; № - 90,9; Со - 57,9; Ре - 44,5. Выход шлака - 8-10%. Содержание 802 в газах (сухих) - 15-18% об.

6. Установлено, что при плавке в двухслойном режиме «сырая» медь имеет следующий состав, % масс.: Си - 91-94; № - 4-5; Со - 0,01-0,03;

Бе - 0,05-0,1; 8 - 0,5-1,5. Содержание в шлаке, % масс.: Си - 12-18; № - 611; Со - 1,2-1,3; Ре - 25-32; 8 - 0,1-0,3; 8Ю2 - 22-26. Извлечение в "сырую" медь, %: Си - 97,5; № - 80,0; Со - 18,7; Ре - 5,3. Выход шлака - 12-14%. Содержание 802 в газах (сухих) - 20-33% об.

7. Впервые предложена и разработана технология автогенной плавки медного концентрата от разделения файнштейна с получением черновой меди. Технология включает два периода: окислительный и обеднительный, причем оба процесса протекают в одном агрегате.

В результате окислительного режима получается черновая медь состава, % масс.: Си - 97-98; N1 - 0,5-1,0; Со - 0,005-0,01; Ре - 0,01-0,05; 8 -0,03-0,05. Содержание в шлаке, % масс.: Си - 25-30; № - 10-11; Со - 1,3-1,4; Ре - 25-35; 8 - 0,1-0,3; 8Ю2 - 15-22. Извлечение в черновую медь, %: Си - 90,1; № - 41,6; Со - 1,5; Ре - 1,3. Выход шлака - 21-23%. Содержание 802 (сухие газы) - 25-35% об.

Обеднение богатых шлаков (вторая стадия) осуществляется за счет снижения удельного расхода кислорода с одновременной загрузкой исходного концентрата. Показано, что в процессе обеднения возможно получение шлаков, содержащих, % масс.: Си - 18-22; N1 - 10-12; Со - 1,2-1,4; Ре-20-25 ; 8Ю2- 15-20.

Технология защищена патентом РФ.

8. Методами РЭМ и РСМА определены формы нахождения меди, никеля и кобальта в шлаках автогенной плавки. Установлено, что в оксидно-силикатной форме находится 75-95% меди, 40-60%) никеля, 80-95%) кобальта. В тугоплавких шпинелях находится 0,5-1,0%) меди, 30-50%) никеля, 5-20% кобальта. В металлических корольках находится 5-20%) меди, 1-10%> никеля и 0,1-1%) кобальта. Показано, что формы нахождения цветных металлов оказывают определяющее влияние на их поведение в процессе обеднения сульфидным концентратом.

9. Разработана теплофизическая модель процесса автогенной плавки медного концентрата от разделения файнштейна. Взаимодействие кислородной струи с расплавом в агрегате моделировалось на основе системы уравнений Навье-Стокса. Рассмотрено влияние крупности частиц и влажности шихты на механизм сушки и пылевыноса. Суммарный унос сульфидных частиц составляет 2-4% и возрастает с увеличением скорости восходящего потока газа. Рассмотрены факторы, влияющие на стойкость футеровки автогенного агрегата. Установлено, что фактором, определяющим степень разрушения, является тепловая нагрузка на стенку. Получено, что для футеровки, охлаждаемой глиссажными трубами размером 65x65 мм, расположенными с шагом 150 мм, область разрушения распространяется за охлаждаемые элементы. При уменьшении расстояния между кессонами стойкость футеровки увеличивается.

10. С помощью разработанной теплофизической модели установлена принципиальная возможность совместной переработки в автогенном агрегате с верхним кислородным дутьем медного концентрата от разделения файнштейна и остатка от хлорного выщелачивания никелевого концентрата, содержащего элементарную серу, с практически полным ее окислением.

11. При внедрении на АО «Комбинат Североникель» технологии автогенной плавки медного концентрата от разделения файнштейна с получением «сырой» или черновой меди ожидаемое увеличение стоимости готовой продукции по сравнению с существующей технологией составляет 15 млн. руб. Увеличение прибыли за счет внедрения плавки на «сырую» медь составит около 5 млн. долларов в год, при получении черновой меди ожидаемая дополнительная прибыль составит 6 млн. долларов в год.

1. Ермаков Г.П. Научно-технический прогресс на комбинате "Северони-кель'У/ Цв. металлы. 1987. - № 1. - С. 10-12.

2. Патент 1734389 России, С22 В5/04 . Способ непрерывной плавки сульфидных медьсодержащих концентратов/ Лукашев Л.П., Одинцов В.А., Це-мехман Л.Ш. и др. Заявка № 4817454; Заявлено 02.05.90; Опубл. 20.02.96.

3. Мироевский Г.П. Разработка усовершенствованной технологии переработки медных концентратов на стадиях плавки и получения катодной меди: Дис. в виде науч. докл. на соиск. ученой степ. канд. техн. наук / Гин-цветмет. М., 1999. - 51 с.

4. Костюкович Ф.В., Сухарев C.B. и др. Освоение печи Ванюкова для плавки медного концентрата от разделения файнштейна на Норильском КМК// Цветные металлы. 1998. - №2. - С. 33-35.

5. Цемехман Л.Ш., Рябко А.Г., Лукашев Л.П. и др. Автогенные процессы в медно-никелевом производстве// Цв. металлы. 1984. - № 8. - С. 19-21.

6. Астафьев А.Ф., Лукашев Л.П., Одинцов В.А. и др. Кислородно-конвертерная технология получения черновой// Сб. науч. тр. ин-та Гипро-никель. Л., 1987. - С. 10-17.

7. Jane Verniuk. Inco Thompson. Getting Better: Refinery // Can. Min. Journ, 1988.-V.109.-N6.-P.88.

8. Outokumpu News, 1994. -Nl. P. 10-13.

9. Outokumpu Brings New Output on Stream // Metal Bulletin, 1995. N7987. - P.9.

10. Материалы встречи представителей РАО «Норильский Никель» со специалистами компании Outokumpu.

11. The Sherrit Gordon process of Kwinana // Australian Mining, 1979. V.; 71. -N5.-P.37, 39, 42.

12. Sherritt Technology. From concept to commercialization. Проспект компании.

13. Groom J.D.G., Stewart R.J.E., Nixon J.L.,Saarinen H. Development of the Outokumpu nickel refining process in Zimbabwe. Miner. Process, and Extr. Met. Pap.Int. Conf., Kunming, 27 Oct.-3 Nov., 1984. London, 1984. P.381-395.

14. Mining Journal, 1998. V. 331. - N8489. - P.50-51.

15. World Directory of Nickel Production Facilities, June, 1996.

16. Metal Bulletin, 1995. -N 8001.

17. Annual Report Ausmelt, 1994.

18. Kambalda nickel ore treatment // «Australian Mining», 1979. V.71. - N5. -P.23-30.

19. WMC Corporate Profile, 1991. P. 37.

20. Yukio Ishikawa, Iwao Fukui and Naoyuki Tuchida. Development of the chloride route of nickel refining process by Sumitmo Metal Mining Co. Ltd. Metallurgical Review of MMIJ, 1992. v.9. - N2. - P. 126-141.

21. Susumu Makino, Makoto Sugimoto, Fumiki Yano, Nobuhiro Matsumoto. Operation of the MCLE Plant for Nickel Refining at Sumitomo Metal Mining Co.,Ltd. EPD Congress, 1996. P. 297-311.

22. John L Hopkins. Metallurgical innovation goes one better in Norway. Canaian Mining Journal, 1986. V.107. -N5. - P.55-58.

23. Metal Bulletin Monthly Ferro-Alloys Supplement, Nov. 1997. P.27.

24. Материалы переговоров РАО «Норильский Никель» с компанией Falconbridge, 1998.

25. Samuel W. Marcuson, Carlos Diaz and Haydn Davies. Процесс верхней продувки и донного перемешивания для производства черновой меди. Journal of Metals, 1994. V. 46. - N8. - P. 61-64.

26. M.C. Bell, J.A. Blanco, H. Davies and Garritsen. The S02 Abatement Project// CjM Bulletin, 1990. V. 83. - N993. - P. 47-50.

27. C.A. Landolt, A. Fritz, S.W. Marcuson, R.B. Cowx, J. Miszcak. Copper Making at Inco's Copper Cliff Smelter International Symposium «Copper 91», Ottawa, Ontario, Canada, August 18-21, 1991. V. IV. Pyrometallurgy of Copper. - p. 15-29.

28. Progr. Report Inco Limited Sudbury Smelter Complex, Canada, 1988, July.

29. Marilyn Scales. High Pressure process // Canadian Mining Journal, 1988. V. 109. -N6. P.59-61.

30. Bell Andreu. Smelting by submerged combustion// Ecos. 1984. - № 39. -P. 26-27.

31. Australian smelting technology// World Mining Equip. 1984. - Vol. 8. -№5.-P. 18.

32. Гальнбек А.А. Непрерывное конвертирование штейнов. M.: Металлургия, 1993. - 86 с.

33. Синев JI.A., Борбат В.Ф., Козюра А.И. Плавка сульфидных концентратов во взвешенном состоянии. М.: Металлургия, 1979. - 150 с.

34. Купряков Ю.П. Автогенная плавка медных концентратов во взвешенном состоянии. М.: Металлургия, 1979. - 232 с.

35. Asteljoki J.A., Bailey L.K. George D.B., Rodolf D.W. Flash converting-continuous converting of copper// J. Metals, 1985. Vol. 37, №5. - P. 20-23.

36. Eng. & Mining J. 1985,-Vol. 186, № 1,-P. 70-71.

37. J. Metals. 1984. - Vol. 36, № 9. p. 21-27.

38. Mining J. 1985. - Vol. 304, № 7801. - P. 20-23.

39. J. Metals. 1985. - Vol. 37, № 5. - P. 20-23.

40. Chem. Eng. 1985. - Vol. 92, № 1. - P. 17-18.

41. Outokumpu Engin. Review. 1985. - № 1. - P. 3-6.

42. Mining Mag. 1995. - Vol. 173, № 4. - P. 225.

43. Outokumpu News. 1995. - № 1. - P. 10-11.

44. Antonioni T.V., Dias C.M.Gawen H.C., Landoft CA. Control of the INCO oxygen flash smelting process// Copper smelting. An Update. The III AIME Annual Meeting, Dallas, Texas, Febr. 14-18. 1982. - New York, 1982. - P. 1731.

45. Медная промышленность капиталистических стран. М.: Цветметин-формация, 1962. - С. 140-151.

46. CIM Bull. 1990. - Vol. 63, № 993. - P. 47-50.

47. Progr. Report INCO Limited Sudbury Smelter Complex, Canada, 1988, July. -P. 64.

48. J. of Metals, 1994. Vol. 46, № 8. - P. 61-64.

49. Extractive metallurgy of copper, nickel and cobalt// Proc. of Paul E. Quenau Int. Simp., Warrendale, 1994. Vol. 11. - P. 1497-1527.

50. Термодинамические константы индивидуальных веществ. Справочник. Под ред. Глушко В.П. М.: Наука. Т1-Т4. 1978-1982г.

51. Schuhmann R., Moles O.W. // J. Metals, 1951. V.3. N3. P. 235-241.

52. Rau H.// Phys. Chem. Solids, 1967. V.28. P. 903-916.

53. Kellogg H.H.// Canad. Metal Quart., 1969. V.8. - N1. - P. 3-22.

54. Bale C.W., Toguri J.M.// Canad. Metal Quart., 1976. V. 15. - N4 - P. 305318.

55. Matousek J.W., Samis C.S.// Trans. Met. Soc. AIME, 1963. V.227. - N4. -P. 980-985.

56. Nagamori M., Rosenquist T.// Met. Trans., 1970. v.l. - N1. - P. 329-330.

57. JogannsenF., Spross W.//Erzmetall, 1961. B.14. - H.14. - S. 375-382.

58. Снурникова B.A., Быстрое В.П., Ванюков A.B.// Известия ВУЗов. Цветная металлургия, 1971. N6. - С. 34-36.

59. Вольский А.Н. Основы теории металлургических плавок. Металлург-издат, 1943. С. 344.

60. Хейфец B.JL, Вайсбурд С.Е., Шейнин А.Б., Вернер Б.Ф., Ремень Т.Ф./ Труды ин-та Гипроникель, JL 1958. Вып. 3. - С. 172-177.

61. Срывалин И.Т., Есин O.A., Никитин Ю.П.// Известия ВУЗов. Цветная металлургия, 1958. N4. - С. 66-69.

62. Чермак Л.Л.// Цветные металлы, 1958. N9. - С.37-40.

63. Ремень Т.Ф., Хейфец B.JL, Вайсбурд С.Е.// Известия ВУЗов. Цветная металлургия, 1961. N6. - С.58-64.

64. Никитин Ю.П., Срывалин И.Т.// Известия ВУЗов. Цветная металлургия, 1960. N5.-С. 43-48.

65. Вайсбурд С.Е., Ремень Т.Ф., Новикова H.H./ Труды ин-та Гипроникель, Л., 1970. Вып. 46. - С.5-31.

66. Срывалин И.Т., Есин O.A.// ЖФХ, 1982. Т. 26. - С.371-376.

67. Срывалин И.Т., Бурылев Б.П., Корпачев В.Г. В кн. Химия и термодинамика переходных металлов и их соединений// Сборник научных трудов/ Кубанский гос. ун-т. 1985. С. 39-50.

68. Вайсбурд С.Е./ Труды ин-та Гипроникель, Л., 1988. 40 С. Рукопись деп. в ВИНИТИ 28.11.88. N1732 цм-88 Деп.

69. Лопатин С.И., Блатов И.А., Харланов A.C., Павлинова Л.А., Цемех-ман Л.Ш.// Металлы, 1999. N5. - С. 33-35.

70. Эллиот Д.Ф., Глейзер М., Рамакришна В.// Термохимия сталеплавильных процессов. М., Металлургия, 1969. С.252.

71. Северин В.И., Приселков Ю. А., Цепляева A.B., Хандамирова Н.Э., Чернова H.A., Голубцов И.В.// Теплофизика высоких температур, 1998. -Т.36.-N4.-С. 577-582.

72. Куликов И.С. Термическая диссоциация соединений. "Металлургия", 1969. 2-е изд. - С.576.

73. Ванюков A.B., Исакова P.A., Быстров В.П. Термическая диссоциация сульфидов металлов. Алма-Ата: Наука, 1978. 272 с.

74. Charma R.C., Chang Y.A.// Met. Trans., 1980. V. 1 IB. - N4. - P. 575-583.

75. Лопатин С.И., Блатов И,А., Павлинова JT.A., Цемехман Л.Ш.// Металлы, 1999.-N6.-С. 38-41.

76. Голов А.Н., Мироевский Г.П., Коклянов Е.Б., Лопатин С.И, Цемехман Л.Ш., Павлинова Л.А., Паршукова Л.Н. Испарение расплавов системы Cu-Ni-S с низкими содержаниями серы // ЖПХ, 2001. Т. 75. - Вып. 1. - С. 166-168.

77. Северин В.И., Сапожников Ю.А., Цепляева A.B., Приселков Ю.А., Хандамирова Н.Э., Чернова H.A., Лукьянов В.Б., Голубцов И.В.// Теплофизика высоких температур, 1993. Т.31. - N5. - С. 722-726.

78. Вайсбурд С.Е. Физико-химические свойства и особенности строения сульфидных расплавов. М.: Металлургия, 1996. С. 304.

79. Смирнов В.И., Цейдлер A.A. Металлургия меди, никеля и кобальта. М., 1966.

80. Старых В.Б., Цемехман Л.Ш., Русаков М.Р. О возможности выпадения из силикатного раствора сульфидных корольков в процессе затвердевания шлакового расплава // Изв. Вузов. Цветная металлургия. 1979. - №2. - С. 27-31.

81. Старых В.Б., Рудашевский Н.С. Определение доли механических потерь никеля и кобальта со шлаками металлургического производства. -1978.-С. 7-10.

82. Устьянцев В.М., Судакова Л.П., Бессонов А.Ф. Рентгенографическое исследование систем Cu0-Si02 и Cu20-Si02 // Журнал неорганической химии, 1966. XI. - №5. - С. 1177-1182.

83. Пат. 1734389 Россия, МПК С 22 В 15/00. Способ непрерывной плавки сульфидных медьсодержащих концентратов/ Цемехман Л.Ш. и др. -№4817454/02; Заявлено 02.05.90; Опубл. 20.02.96.

84. Заявка № 2000125142, МПК С22В 15/00. Способ непрерывной переработки медного концентрата на металлургическую медь/ Г.П. Мироевский, А.Н. Голов, В.А. Одинцов, Л.Ш. Цемехман и др. Решение о выдаче от 30.01.01.

85. Павлов Н.И., Кобеза И.И., Коваль В.П. Математическая модель движения расплава в сталеплавильной ванне под действием вдуваемой струи кислорода. "Тепло- и массообмен в ванне сталеплавильных агрегатов." М.: Металлургия, 1979 (МИСиС, Научн. тр., №120).

86. Коваль П.И., Потапов A.B. Математическое моделирование движения жидкости в осесимметричной ванне под действием вдуваемой струи// ИФЖ. Т. XXXII, №3. - 1977.

87. Чернятевич А.Г., Наливайко А.П., Приходько A.A. Численное моделирование перемешивания и теплообмена в конвертерной ванне // Изв. вуз. Чёрная металлургия. 1984. - №5.

88. Флетчер К. Вычислительные методы в динамике жидкостей. Т.1, 2 . М.: Мир, 1991.

89. Голик И.В., Муравьев A.B., Степанов В.В. Тепломассообмен свободно падающих частиц с потоком паровоздушной смеси. Теплофизика, сб. научн. трудов. Л.: ЛПИ, 1986.

90. Померанцев В.В., Арефьев K.M., Ахмедов Д.Б. и др. Основы практической теории горения. 2-е изд. Л.: Энергоатомиздат, 1986.

91. Броунштейн Б.И., Фишбейн Г.А. Гидродинамика и тепломассообмен в дисперсных системах. М.: Химия. 1977. 279с.173

92. Мироевский Г.П., Голов А.Н., Цемехман Л.Ш., Арефьев K.M., Степанов В.В., Талалов В.А. Анализ возможности переработки остатка от хлорного выщелачивания никелевого концентрата а агрегате автогенной плавки // Цветные металлы. 2000. № 3. - С. 18 - 21.

93. Коновалов Л.В., Талалов В.А., Степанов В.В., Астафьева В.О., Цемехман Л.Ш. Исследование теплофизических процессов, протекающих в автогенных агрегатах с верхним дутьем, с применением численного моделирования (часть 2) // Цветные металлы. 1995. - №10.

94. Берковский Б.М., Полевиков В.К. Вычислительный эксперимент в конвекции. Минск: Наука и Техника, 1988.

95. Андерсон Д., Таннехилл Дж., Плетчер Р. Вычислительная гидромеханика и теплообмен: в 2-х т.: Пер. с англ. М.: Мир, 1990.

96. Лекае В.М., Елкин Л.Н. Физико-химические и термодинамические константы элементарной серы. М.: МХТИ им. Менделеева. 1964.

97. Некрасов Б.В. Основы общей химии. М.: Химия, 1965.

98. Степанов В.В. и др. Тепломассообмен свободно падающих частиц с потоком паровоздушной смеси. В сб. Теплофизика. Труды ЛПИ. Л.: ЛПИ, 1986.

99. Кремнев O.A., Сатановский А.Л. Воздушно-испарительное охлаждение оборудования. М.: Машиностроение, 1967.

100. Технологические показатели работы ААП во время второго этапа освоения.

101. Дата, Работа ААП Работа ААП Ко-эфф. использо- ЗАГРУЗКА выдача ковшей темпера-тур. СОДЕРЖАНИЕ, % Температура ФУРМА ААП Раз-реже-ние Простои, Причины

102. См.2 2-10 4-40 58 до 20 т/ч до 1,5 т/ч 1 / 1 1220 1280 4.76 10.1 1.0 27.0 0.094 29.0 1400ч-2000 3200ч-3800 9214-1110 7014-853 10.5 2.1 + 3.0 3.84-4.0 28+ 40 250 2.8 -23 1-10 осмотр, замер

103. См.2 0-30 3-40 46 до20 т/ч до 1,5 т/ч 3/ 1260 1250 1230 15004-1600 40004-4600 717 4-791 2954-624 104-10.5 1.0+ 1.8 6.54-6.6 20+ 30 250 2.8 -2-6 1-00 осмотр, замер 2-50 замена фурмы

104. См.2 2-20 3-55 49 до 16 т/ч до 1 т/ч до 1 т/ч 5/ 1220 1210 1270 1250 1250 проба неоднородная 6.36 2.55 16.3 16.2 16.8 960+ 1300 12004-2000 38004-5000 990 4-1270 3004-600 10.54-13 24-2.8 9.0+9.2 26+ 40 250 2.8 -2-7 1-45 осмотр,замер

105. См.2 0-30 6 25 т/ч 0.5 т/ч ДО 2 т/ч 1011 4600 300 10.0 2.2 22 210 -3 8-05 осмотр 7-25 аварийный выброс расплава из ААП. Крышка аптейка упала внутрь агрегата