автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Гидромеханические процессы образования и разрушения пен и методы их расчета

Казанский ордена Трудового Красного Знамени хяг.шко-технологнческнй ннстнтут

На правах рукописи

ФЛЕГЕНТОВ ИГОРЬ ВЛАДИМИРОВИЧ

ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПРОШУСЬ! ОБРАЗОВАНИЯ

И РАЗРУШЕНИЯ. ПЕН И МЕТ

IX РАСЧЕТА

05.17.08—Процессы'ГгшЙ1^в*8Ряр*нческоЙ технологии

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Казань 1992

Работа выполнена в Кировском политехническом институте

Официальные оппоненты — доктор технических наук,

профессор О. В. Маминов,

доюор технических наук, профессор Ю. И. Азимов,

доктор технических наук, профессор 10. Г. Грачев

Ведущая организация — ВНИИУС, г. Казань

Защита диссертации состоится . "Ф¿(¡№4л.1992 года в Ш часов на заседании специализированного совета Д. 063.37.02 при Казанском ордеич Трудового Красного Знамени химико -технологическом институте по адресу: 420015,г. Казань, ул. К. Маркса,68, (зал заседаний Ученого совета).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Казанского химико-технологического института.

Автореферат разослан 1992 г.

Ученый секретарь / / .

специализированно;о совета /т/чг

каидидаг технических наук, доцент/^у Л. Г. Ветошкина

■ - »

'..Л''"") Обгсая характеристика работ»

с:'." "

Актуальность проблем». Процессы образования и разрушения пен легат в основе ыногнх технологических операций химической, Не^тякоП, горно-ручной, иикробиологическоа,«пиесеой и ряда других отраслей народного хозяйства.

Пена,, как дисперсная система, о о-«ергетическоП точки зрения является тергюдинамически неустойчивой за счет избытка в неЛ поверхностной энергии. Происходящие 1з пене процессу направлены на уггэньйение внутренней энергии до разновесного значении. Следовательно.^ течением времени пена долина раз; длиться на исходные фаза - яидкость и газ. Поэтому образование пен неразрывно связано с их дальнейший разруиениеи.

Из шгогообразкя процессов образования и разрушения пен в данной работе рассмотрены вопросы образования ьысокократннх пен для подавления пили, пневмомеханический способ разруаения кязко-!?р?.тиих пен п разрупение пен каплянн распаленной жидкости. '

2коноыия энергетических ресурсов, создание высокоэффективного оборудования, интенсификация технологических процессов а рз-печпе экологических проблей являются тгнейяики задачами в настоящее время.

Баянный проблемой современного производства явхяззтея очх№т-ка воздуха от пыли и локализация нсточникоз тглевнделенкЯ. Пылевые выбросы аиезт иесто в промышленности штеральяых удобрения, строительных сипучпх натеряалов, синтетических средств и

т.д. Одним пз перспективных методов подавления паля является пен-анй квтод, обеспечввоопий падеаное • • фзиаровакае зкбросов, сааже-ят:е вторичного пылеобразовагая» бользуо плопадь контакта фа^. Затраты на пенообразователи, стопаость которых достаточно высока, составляэт ос^овнув часть данного Зри того, по условиям

гекоторых тзхкодзгйпееккх процессов кахладкааз'гся яеегккй огракз-чеяпя па злагосодерзаляе пылящих катзряалэв, зступаовах в гшпта:с? ; пеной. Реиепие дапкол проблей« связано с созданием висоготграт-■шх пакогенераторов. ЗаккоЯ явдчзтеа тате задача в зая »содействия ?асгяи» пыли с пекой, рзпвняе ;:отороП позволит прлзцхано лпбпрчт« голипяу пзкннх в кранов для у крутая техяоЕагачзрш« ^аотаая р. ■еяоягиын обгазоааьиси гшди.

Многие процессы реализуются на основе многокомпонентных сред-. При этом характерным является интенсивное ценообразование, вызываемое наличием в растворах поверхиостноактивных веаеств (ПАВ), Ценообразование приводит к сншеиво рабочих объемов оборудования и тем самым к нарушении технологическая рсеикое, а таете к выбросай ценных продуктов. При зтои происходит загрязнение окруаашцей среды. Поэтому удаление избытка пенной структуры, разделение ее на исходные фазы и возврат' в технологический процесс является вавноИ прикладкой задачей,

Наибольшее распространение получили механические спосоон разрушена пен. Они имеют сравнительно низкие удельные энергозатраты б сравнение с другими способный, кроие того при воздействии на пенную структуру механические способы исключают гибель дрожжевых'клеток. Однако словность описания движения ленных потоков в аппаратах л устройствах объясняет недостаточность теоретических исследований процессов механического пеногаиевия. В связи с этим актуальным является создание методов расчета механического пеногашения иа основе теоретических и экспериментальных исследований вф^ективных уста-иоеов для разрушения пен,.

Работа выполнена на кафедре промышленной санитария и охрану труда Кировского политехнического института в рамках" программ Минвуза РСФСР "Человек я окрударщая среда4', на XII пятилетку, шфр темы 05.02.01.ьО, ? »

• Цель работы, Повышение ^эффективности пенного способа пылепо-даейения за счет использования пен высокой кратности. Разработка и исследование генератора высокакратной пены при значительном уменьшении удельного расхода пенообразователя и создали^ на этой основе систем пенного подавления пыли в местах ее образования. Цовыасшш эффективности пневмомеханического к гидравлического способа разрушения пен. Разработка и исследование установок для пневмомеханического и гидравлического разруиеяия пен. Создание методов расчета аппаратов для образования и разрушени'я пен на основе теоретических и экспериментальных исследований гидродинамики всплывания сферических газовых' пузырьков, процесса в заи но действа твердых пылевых частиц с пенным слоем, разрушения пены в коническом сопле и рапляиа распыленной жидкости, Внедрение результатов исследований и разработок в промышленную и научно-исоледоват'ельс. ую прантику. ' •

Научная новизна. Разработан'новый генератор высокократной пенц

(а.с. Д 1177509 Б .К. 1985, Л 33), созляц изюд его расчета. Иссле-доглно влияние геометрически и гидродинамических параметров шзно-генератора на кратность обряэупшейсвт пени с использованием теории матенатическог• планирования эксперимента. Для исследованной области факторного пространства получено уравнение регрессии для ей определения. Максимальная кратность пена, достигнутая в опытах, составила 95СО единиц.

Полечены формулы для расчета скорости эсплывания сферических газовых пузырьков, р аноиявьно-аязкой аидкости с учетом газосодер-за$шя система и влияния ПАВ. • . •

п ■ 4

Предлагается теоретическая зависимость лля расчета трсбуекой толвины пенного экрана, полностьо задергчвавпего твердые пылевые частицы, допЗлненная поправочным эипиричес'ким коэффициентом. Определен оптируй кратности, леяашиЛ в пределах ЗССО - 3500 единиц и соответствуший шшшальноиу расходу раствора пенообразователя при взаимодействии с пылями различного состава к ¡цисперсноста.

Разработаны способ и устройство для распиливания яадгостеЯ (а.с. X 1199275 Б.И. 19В5, $ 47, а.с, $ 1452604 Б.!!. 1989, § 3); ^тройство для отбора проб из факела распыленной нидкостп (а.с. .5 1261720 Б .И? 1966, ¿' 37); устройство, для разрушения пены-(а.с. 1 1535575 Б.И. 1990, 12).'

Теоретически и экспериментально исследовано разрувешгс пен ¡ри течении пх в устройстве для разрушения пен и прп оросепип кап-¡ями распыленной дидкости. Предлонена физическая модвль разделешл ену яа исходные фазы. Созданы кетоди расчета гидравлического п невиоуеханического разрушения пей.

Практическая ценность. Разработанные кзтоди расчета были пс-эльзоваин при проектировании сйстс пенного пнлеподайления, про-талеййых установок для гидравлического п ппевпоиехапическсГго раз /ь'ения пен:

ра Кирозо-«зпецком заводе аинеральннх удобрений для герметизации юходоп ленточных транспортера через стенные проеиы; -на технологических линиях подготовка с ирья „ПО "Гораиьстройггатаря-ы" для герметизации узлов пересыпки сУяучях »-атёраалэя пр:! их экспортирования на конвейерных лентах:

в Сибирском филиале ПШРОРУДА прп проектирований сйстем дробления ¡транспортирования РУЛы на прздпрлягпяя НПО СйЗруда; на азро.еиках очистных сооружений афэзсйсго ахового комбината

3

при расчете с ютеи пеногзшс-.шя;

- на Кирове ко к биохимическом и Волжска.' гидролизной заводах :;ри расчете и проектировании установок дли разрушения дролденых пен.

Экономический эффект от использования результатов работы составляет 157 тыс. рублей в год. Кроме того внедрение систем г.енного пылепод«влеиия для герметизации пидевих выбросов, гидравлического пеногашения на ^тэротенках очистных сооружений, а такье форсунок для мокрои очистки газов дает значительный экологический зЦект.

Anpo6an.ni работы и публикации. Ссновние результаты работы докладывались, обсуждались и экспонировались на следующих Конференциях, совещаниях и выставках: научно-технических конференциях КХТИ в 1975, 1990 гг.; республиканской совещании по реологии и .ерера-ботке полимеров (Казань, 1974 г.); ,У всесоюзной конференции по тепломассообмену (Минск, 1576 г.); всесоюзной иаучно-техшпес.даи конференции "Процессы и аппараты производства полимеров, методы и оборудование для переработки ц>. в изделия" (1'оскеа, 6 г.); научно -технических конференциях КпрПИ в 1976 - 67 гг.; научно-техническое конференции "Ученые и изобретатели народному хозяйству области" (Киров, 1965 г.); научно-техннчесюи конференции "Разработка и внедрение безотходных технологий, использование р-оричннх ресурсов

- пути повышения эффективности производства" (Киров, БЧ;6 г.); в;'« союзной научно*, конференции "Математическое моделирование сложных химико-технологических систем" (Казань, 1968 г.); зональной конференции "Технологические аспекты охраны окружавшей среды" (Пенза, 1919'г.)» научно-технической конференции "Безотходные технологии!: и использование вторичных ресурсов" (Киров, 1989 г.); тематической выставке "Экологическая обстановка в ряде регионов "России""„ВДНХ, павильон "Охрана природы11 (Москва, 1991 г.).

Основное содернание диссертации опубликовано в 45 работах.

Структура и обье«<> работ«1. Диссертация состоит из введения, се-■ил глав, ■заключения, списка литературы из 29ч наименований к при-£ашсния, Она содержит 1С» страницы машинописного текста, 56 рисунков г,о тексту, 19 таблиц и копии а осп внедрения результатов исследований. Общий объем работы составляет 306 страниц.

Личное участие. Основные результаты получены лично автором, Б диссертаций обобшени результаты исследований, выполненных автора самостоятельно и в сотрудничестве с двумя аспирантами, у которая он являлся соруководителем.

Ч

Основное содержание работы

а

I. Образование воздушно-механических пен

Аппараты, основанные на барботировапии'воздуха, ширко исполь-зувтея для получения пен с различными свойствами и для различных целей. Ь'арг5ота*ниг пе но генераторы наряду с сетчатыиа наиболее при-зиекы и эффективны*дли борьбн с пьльо. Преимущества барботанных пепогенераторов - возиояность получения пены большого диапазона дисперсности и кратности (с верхним пределом кратности в несколько тысяч единиц), регулирования параметров, сочуесенпе в одном аппарате еигасти для раствора пенообразователя и устройства для полугнил пены. Анализ научных публикаций показал на необходимость соз-laran надекной конструкции я метода расчета барботакного пеногепе-эатора.

Длл получения пени высокой и сверхвысокой кратности был размотан барботалньЯ цекогенератор с фиксированной высотой слоя пе-юобразугтеГ'о жидкости над отверстиями воздушного коллектора. Прги-¡ушество предлагаемой конструкции по сравнении с аналогами состоит > той, что изменение уровня нидкости в ней, а также колебания еоз-[упного напора практически не наруваат стабильности процесса пено- • >бразования. •

Исследование ре»кков работы пеногенера^ра проводилось с кс-юльзованием теории математического планирования эксперимента. Для бласти факюрного пространства, которй соответствуют £}г = -30 * 60)-I0~7u3/c. do = (5 -f 7)-I0_i ы, Sc/Sr * (5 f 9)-I04, t - C3 + 5)-I0~3 li и h3= (.15 * 2b) I0~3 1!. получено уравнение ег^ссии:

fi- 197 i' 32■ 755 • Ю4do - 354-/0^-28700^

' В результате проведенных экс периreнтов бкл установлен характер лияния различных факторов па кратность получаегюЯ пены. Её увели-енив способствуй снижение расхода воздуха через каждое отверстие эллектора, увеличение дпаиетра отверстия и уценьиейие до опреде-sиных пррделов высоты слоя жидкости над верхнеЯ частью коллектора, рутое восхождение летодои Бокса-Уилсона позволило достигнуть крат-эстп пени 9500 единиц.

Результаты испытаний пеногенератора позволяет считать, что исследованная область факторного пространства достаточна для создания пени практически с любыи возиоякым для барботакных аппара-тои влагосодерыаниеи.

Гидродинамика всплывания газовых пузырьков

Теоретическое°расскотрение процессов образования пен в барбо-тамых пеногенераторах, связанных с всплываниеи газовых пузырьков, невозюжно без информации о скорости вешшвания, гидродинамическом поле пузырька и ренинах барботана. Условия двиаения газового пузырька в жидкости определяются числом Рейнольдса, формой пузырька, аноыальныыи свойствами жидкости и характером поверхности раздела.

Для нахождения гидродинамического поля пузырька используется уравнение Навье-Стокса, решение которого долаио удовлетворять соответствующему граничному условие на поверхности пузырька. В общей виде данное уравнение не допускает аналитического решения. Шзтоыу в уравнении Навье-Стокса пренебрегает инерционным членом в случае всплывания пузырька при иалых числах Рейнольдса С 1, сток-

соескик режим) и вязкостный членом - в случае больших чисел Рейнольдса ( » I, потенциальный ре^,ш). Для промежуточных значений }?е прибегает к численный или полуаналитическиы ыетодак решения. Расчет гидродинамического поля пузырька связан так.«е с конкретизацией граничных условий на его шверхности, т,к. она ыо-нет быть в той или иной степени заторможена адсорбционный слоец ПАВ. При зтом граница раздела пузырыса иоает реализовать любое состояние нейду двуш экстреыалыиш! - свободное и неподвижное (зато р^оае иное). °

Анализ ииесщихся литературных данных позволял сделать следу-в сие выводы применительно ^к прессам образования пев в барботан-ных пеногенераторах. Для области высоких зцачений критерия Рей-польдса, соответствующее потенциальному обтекание пузыря, капли и твердой частицы, иыеется сравнительно иало теоретических а экспериментальных раоот. Иыевщиеся решения для "Даккой области давт завышенные значения скорости всплшшния пузырьков. Не рассматривались вопроси совместного влияния на процесс всплывания неньютоновских свойств жидкости, гавосодер^аниу^и наличия ПАВ. Наикзньиая

турьулизация барботя*ког,о слоя и соответственно наиболее упорядоченный процесс пснообрззования на поверхности аидкости происходит при всплниании сферических пузырьков диаметром до 2 мм и прямолинейной траектории ях подъема.

Скорость всовывания сферических газовых пузырьков » анокально-яязксй г. ид глет и t

Всплывание газовых пузырь ко ь рассмотрено » неньотОновской лидкостн, подчиняпшеВся степенному реологическому закону, в области значений критерия Рейнольдса, cot гь-етств^тзвеЛ потенцналь-

о

нону ренину движения ( ВО 4 Qq < 5СС). ьлияние газосодеряания системы учитывается использованием ячеистой модели, согласно которой двиаен/е пузырька рассматривается не в бесконечной среде, а в центре сферы радиуса [У =■ Qn . Предполагается, что

пузырьки имеьт сферическую форцу и одинаковые разиеры. В качестве граничных ус.торчй для ячеистой модели приняты условия Хэппеля, при которы* енсеняя граница жидкости япляется свободной поверхности и на чек обрчшастся в нуль касательное иапряЕеиие и нормальная составлявшая скорости липкости.

Сгорость равномерного всплызаияя пузырька рассчитывается из равенства подтемной силы Архимеда силе сопротивления аидкости, которая находится из выражения для диссипации механической энергии:

Так как рассматривается потенциальное поле скоростей, тогьИ^о и уравнение (2) после замены на запишемся з виде:

Компоненты скорости с учетоы влияния соседних пузырьк-ов согласно Б.И. Делягину и H.H. Рулеву определяются уравиенияии:

\fr -JkO' Уе ~ + 7р)ВМв «>

Интегрирование правой части (3) по всей поверхности, скру«а-«лщей аидкость, с.учетом (4) позволило получить выражение для дис-сипативной функции, а затеи к для силы сопротивления жидкости:

Окончательно скорость всплывакия совокупности пузырьков была получена в виде:

Up 1ГКЗ"'г(п<ОМРЛ

Исключение из (б) газосодераания $ , позволяет определить скорость всплывания одиночного пузырька. При К = и /7 = I формула (Ъ) преобразуется в известную формулу В.Г. Хевича.

При всплыва! и в растворах ПАВ поверхность пузырьков,, вслед»

ствии адсорбции полностью или частично покрывается ыоцослоеи молекул. стих веществ и затормаживается, т1е. на ней появляется ка- с сательные напряаения. Позади пузырьков возникает турбулентный след, ьлзывавашй появление дополнительной «силы сопротивления. В результате исходное уравнение равновесия сил будет иметь вид:

Fg~f* Я (7)

H.H. Рулев, исследуй влияйке силы сопротивления обусловленной турбулентности, получил:

Ьдесь Kf - 0,5, SA~C/'/2\fW

Поскольку площадь кормовой зоны пузырька, покрытой адсорбционным 1;оноолоем молекул П°АВ, точно определить не представляется возыож-

hum, d первой приблияении используется выражение (8). После преобразований (7) для совокупности пузырьков получено:

V dn сКН-<РГ" 6~"° "

При исключении Р , формула (9) преобразуется в выражение для одиночного пузнрька.

Зля проверки ({оруул (б) я (9) без учета га зо so держания был проведен эксперимент по определению скорости всплывания воздуяных пузырьков в водных растворах 0П-10, П0-Д2 и ПЛА. Использовались известные методики, опробованные з работах Алрано С., Аижелино Н. и Кальдербанка Р. В исследованкои интервале тазмероь пузырьков максимальное отклонений опытных данных от теоретических для формулы (6) составило 16$, для фориулн (9) - 26$.

III. Разрупение пен при взаимодействия с . частицами пыли

Одним из внешних факторов, влияющих на разрушение пены, явля-этся пыль. Взаимодействие ее с пеной - сложный физико-химический процесс. Количество пены, разрушаемой тве! Ж'И частицами, зависит з основном от строения и структуры пены, скачивающих и адсорбцион =шх свойств раствора пенообразователя, дисперсности твердых частиц ! др. Разрушение пена рассматривается как результат взаимодействия <аядого ее пузырька с твердыми частицают с учетом поверхностного ггтнкепяя, краевого угла скачивания, размеров и скорсти твердых „ истиц и- толиинн пленок пузнря. Изменение свободной поверхностной »нсргии системы -пузырек пены - твердая частица, а тагае работы ад-■езин и внедрения твердо:! частицы в пленку пузырька происходит во .{«меня значительно бнстрзе, чей при самопроизвольном разрушении :ен, поэтому сипврззяс обычно не учитывается пря рассмотрении вза-модействия пены с пнлнз.

Как показал краткий обзор теоретических и экспериментальных ?.бот недостаточно изучены вопросы взаимодействия пылевых частиц пленками внсокократннх пен (более I0C0 единиц) при пылеподавлеки. Имевиизся формулы для определения толшинн пенаого экрана не■

учитиваит поверхностное натллонпе, адгезии и неныотоновские свойства нидкой фазы пенных пузырьков. Изучение процессов взаимодействия пзн с частицами пили должно быть налравлено на сниаение удельных расходов пенообразователей, определение оптимальных параметров пен, соответствует!: х наиболее эффективному связывание аыли, возможность управлять иеханизиоы разрушения пенных пузырьков.

Тормонение твердой сферической частицы в слое пены

Рассмотрено двикенио пылевой частицы в слое пены. Определялась толщина пенного экрана И , необходимая и достаточная для полного дормоаения влетающих в него пылевых частиц.

Основные допущения:' частица движется прямолинейно, имеет сферическую форму и скорость в 140K3HT контакта с пеной; пенные нленкк, пронизываемые частицей, ориентированы нормально к направлению ее движения; трение частицы в.газовой фазе пены пренебреьи-ыо мало.

При прохождении через каадую пленку пенного экрана твердая частица испытывает действие сил поверхностного натяжения, адгезии при отрыве от пленки и гидравлического сопротивления со стороны видюй"фазы. Суммарная толщина пленок А , необходимых для торца не ни я частицы быпа определена из урквнения сохранения анергии:

= № АЛК/Л Wi . "сю)

йдесь W» - кинетическая энергия движущейся частицы в начальный шнент контакта с пеной1:

yrmJJL

- энергия, "несбходиная для преодоления сил поверхностного иатмения'при внедрении частицы в пленку пенного пузырька:

Ц -feral 6 Cosímc- uJ • (I2)

•- работа адгезии при отрыве частицы от пленки:

аз)

ю ,

\л/ч~ работа, необходли преодоления сил гидравлического сопротивления. Значение бЫ"0 определено "путец приближенного решения уравнения замедленного двииения частник в степенной неньптоиов-екой жидкости. Ь результате били получеян ннраяяния:

оэ

- для области & I

Щ / \ Ч,, [1Л,, . 2" а,1-'А-

Со

- для ласти I <

Йе 250

г~п

(14)

¡-о.бп

55.5%. К Ра (О.бп 4,2) у.

1

г

-о.гп

(15)

Исходя из предположения, что пенный экран состоит из А[ слоев плотно упакованных сферических пузырьков, с учетом (II) -(15) уравнение (10) было преобразовано и в результате упрощений получено:

- для области Ие I

р.

= О

(16)

- для области 1 < < 250

^26(и

вч

55.5* К Р:"(О.Ьп- 12) % 1 _ л

- 2,<яо А 1 - О

J СП)

Ойределенке величины X из (16) и (17) численник методой позволило найти требуемую толщину пенного экрана

н*

К_____" аео

Полученные выражения справедливы лишь для одиночных частиц, движущихся в слое пены. На практике такая картина встречается крайне редко, поскольку обычно поверхность пены бомбардируете*.; множеством частиц. Поэтому формула (16) была дополнеьа эмпирически« коэффициентом, равным отношению действительной и расчетной толщины пенного экрана. Функциональная зависимость данного коэффициента от количества частиц Ьосле обработки экспериментальных данных оыла описана степенной зависииостьв. С учетом этой зависимости формула требуемой толдины экрана оыла представлена в виде:

Предложенный алгоритм расчета может быть распространен на случай, движения в пене несферических частиц введением динамического коэффициента формы.

. При взаимодействии г.ылев различного состава и дисперсности с пеной из пенообразователя ДО-12 был установлен оптимум кратности пены в 3000 - 3500 единиц, соответствующий минимальному удельному расходу пенообразователя. Сравнительная оценка работы сетчатых •пеногенерагоров. использулшх для подавления угольных пылей, с разработанным барботаиныы пеногенератором показала, что удельные расходы пенообразователя почти на порядок выше у сетчатых генераторов, способных создавать пену кратностью до 1000 единиц.

4 о

1У.. Динамическое разрушение пей

« I'

Разрушение двияущейся пены происходит при относительном движении посредством механического воздействия на пузырьки различных

12

вряиапт-ихся устройств; струп пивмог?и и*я газа; создания перепада даг'-.енап (вакууиирпаякап); изменения скорости я направления пенного потока. Регулирование уровня пйнн осуществляется в основной врацавпиоися устройстзаик и днепер^иропаниеи яидкссгп. Для разрушения всего обьеаа пеп нспользу» т сукагшиеся .устройства. Одной и? причин !;2хампчес1!ого разруаения леи являетия возникновение в ней сдвиговых напряжения больших предельных для данной псин.

Раэруийцие пен при течении с .конической сопле

На основе представления о пеке, как. о сгиюзпои среде, обладав в.ей нентточовскиуи сройстваик рассис течение ее б коническом согие. Использована с^ерэтссваз скстепз кэордкпат»' в которой ось /9 совпадает с с-бразуигдей конуса, & изнснястса от О до ¿-с/ . Двикеиие происходит за счс-.? перепада, дзвлепий ь начале и в конце сопла и облаяае? осаьоП скш%г )ПзЗе О, при зтоу г.ренебрегается влтгглек угссових скл и <■

С учетох* указанных допущений д.л« степеясого загоиа получена с-сдусЕзя система диЭДе ран цлгл ышх уравпе-шйг

' ^д/М5- £>р/ £ » ей н а В I? !

о

*|Н!Г * Ш-Щ-ЗГф^тщ

дВ

ел)

Удесь

(21)

в

Граничные условия имеют вид: • 0 при 0 = * сИ

Од= 0 при О (22)

Решение системы уравнений (20) было проведено двумя методами: 1) приближенно для случая. ()в= 0, 2) итерационном с использование)! конечноразностных схем.

1. Интегрирование третьего уравнения системы (20) дает выра-вение для : •

' (23)

Постоышая интегрирования представлена г- виде С г С, , где

С,- постоянная, зависящая от (Х и расхода пени, а f(&)- специальная функция, удовлетворяющая условиям прилипания.

Связь между постоянной С и р сходом пены найдена из выражения ()„ с($ и иыевг

CQn

I ~ Oarij T~

2STV - irfCosoi -1 * d Sind)] M

Интегрирование первого уравнения системы (20) с учетом (23), позволило получить выралекие для перепада давлений:

■ I

Сдвиговые напряжения, возникавшие в пене на-виходе из сопла, рассчитывались нз внра»ения: i

Сравнение величины с tn? для данной пены позволяет оценить степень ее разрусення в коническом сопла.

II. 3 качестве начальных условий на входе в сопло задаем про-}•»:, ь составляющей скорости в виде Оея ~ COflSt. Задачу penaeu Hä ЭВМ итерационным иетодон с нспользованиёи кокечноразпостных схем. Скорость (Je находив из третьего уравнения спстеиы (20) после ваыены частных производинх разкостшш! апрокспкацяяии вперед. Выправи равномерную полярную сетку разиераии II х 7 (II по оси R , 7 по оси 0 ) с постоянный шагоц по каждой нз осей. При зтоы стен-си сопла совпадают с граничными узлаки сеткь по оси f? .

Аналогично определяем перепад давления из первого уравнения истеин (20). Для определения скорости (Jn из второго уравнения кстеын (20) прииеняеи нестационарную схену. В качестве критерия сстпяеняя стационарного значения (J& используем соответствующее из.^ческое время.

В катест?е начальных значений в узловых точках былй ясполь-ованы значения (Js из прпблпяенпого решения.

Сравнение результатов чкслеппого и приближенного решений оказало, что приближенное репеняе дает заниаеннне значения для О» и äP . Отклонение составляет около 15%.

Диспергирование аноаально-вязкой видкости враочющикся коническим диском

Для течении по цраыаььишся насадкам, в которых временные эффекты играют иезкачнтельиуа роль, реологическое уравнение Соаок-иия нелинейной упруго-гязкои ьи.с кости, изотропной в состоянии покоя, иоЕно предстаскг'».- г видь:

"" Öij " ~ßäj Д * {'ß' 4

Данное уравнение записано в предпэлонеинк раьснства нуля второй разности нормальных капря«ени{:; ßt и ß, явлыотсн кино-матичесюиш текзораык ¿айта-£ецнера для нескниаеьоа хидкости. Коэффициент ß1 обуславливает -величину нормальных нгприенаи и кокет быть определен из ьисксзиметрических исследовании ыетогом А.Я.Иалкина.

На основе зависимости (27) и дифференциальных уравнении движения сплошной среды е ортогональной криволинейной системе координат, записанных в компонентах напряжений, используя иэвестние для пленочного течения допущения, получена система дифференциальных уравнений.:

,машьХ- ШШТ- Щ\'л ^

Здесь

Fe=ctfr Sind - g(osd, f3-liöKos<i+g Sind)

Решение первого уравнения системы (28) было проведено методом интегральных соотношений. Использовалось поде скоростей и изменение толщины пленки жидкости со радиусу из решения соответствующей задачи для аномально-вязкой жидкости. В результате получено выражение, позволявшее определить толщину пленки жидкости в зависимости от технологических параметров и свойств распыливаемой жи-• «

16

дкост:

г

-у3)

.Sind

_ (jllAl

(In'2)

а

I О

Двt

L -Ü- in

- г / -'

fs •

•J/V/Vvi

'Mit Я j

\Zn

n

T,un-))dc >//■ ' * in< DlhhiK

w

0

С > < T r

(29)

одесь

r-

Lillü) [K V 24fr n i ßTFel

к

n _

I

Полученные уравнения спря^едливы для анализа течения нелинейной упруго—вязкой жидкости 110 неподвианым насадкаи. При О. они справедливы для аноиально-вяэкой, а при К , П= I

- для вязкой жидкости.

Разрушение пен при взаимодействии с капляиа *

дидкости

Разрушение пен каплями диспергированной жидкости осуществлялся на практике двумя способами: I) подачей задкостн с некоторой зысоты на пену, при этой возникает встречное двикеиие; 2) подачей <апель жидкости под углом к поднимавшейся вверх пеке - перекрест-юе двкление. Первый способ реализуется на больших площадях, на-¡риыер, на аэротенках очистных соорглений. Второй - в закрытых ппаратах с обильный ценообразованием. В той и другом случае бу-,ек пренебрегать сноросты двиаенин пзны, т.к. она вала по сравнено со скоростью движения капель.

Рассмотрим движение капель жидкости в пене. Пена рассматрива-

ется как сплошная среда, реологическое поведение которой описывается уравнением:

о

При рещери задачи считаем, что капли ииевт сферическую (|ор— му, движение в пене прыюлинейное, скорость капель на границе с пеной равна (Л •.Дифференциальное.уравнение движения еретической

1 с»

капли капли в пене имеет вид:

№/| е/Ц г ЖШ.' Ж*3

Коэффициент сопротивления дви«енис сферической капли в сплошной среде для области (I 4 $е4 250) ыокет быть представлен в вил*5:

^ Ш _

'Жщ ~ с!к°-6п и ' сэ2)

Решете (31) позволило получить выражение скорости движения капли в пене и напряжения сдвига:

г-г- п1

»-а^р,—7*[ •

п(о.бп *аг)

. /,г -ев п

Глубина разрушения пены Ц„ определена из.(34) при условии

г* *т :

1г-дбп

{. , . 1 o,tn -аг

МХ*РГ К' J- (35)

Производительность пеногашения бьиа найдена из условия сплошного о роевни п поверхности иены каплями:

При расчете пенорегулирования в закрытых аппаратах в формулах (33) - (36) параметр у заыек.:-~~е рч.яиусои аппарата.

Ь. Экспериментальное изучение разрушения пен

Разработка и исследование устройства для разрушения пены

о

При производстве белка на предприятиях микробиологической и пищевой промышленности образ' ¿щаяся пена подвергается разрушению для обеспечения устойчивого транспортирования ее насосами при по-уоин водной эмульсии соапстока. При сценке перспективности применения этого пеногасителя необходимо учитывать, чтю стоимость его составляет до 1000 рублей за I т, а расход - от 0,5 до 2,5 % от сбцегс обьет обрабатываемой пены. 0

Для разрушения устойчивых белковых пен было разработано устройство, которое позволяет отказаться от дорогого хииического пе-ногастеля. ' 4

Устройство работает следующим образом. Воздух через cüíijiO с большой скоростью поступает в элекционную канеру, создавая вакууи. За счет вакууиа и давления столба пены начинается движение пены в коническом сопле. Особенностью гидродинаиического воздействия на пену в коническоы сопле является го, что она не разрушается полностью, т.к. вводится дополнительная энергия, которая расходуется на развитие иежфазной пг^ерхности. Вследствие этого из первичной крупноячеистой пены образуется мелкодисперсная, с большой площадью удельной поверхности и пониаенныи газосодержаниеи. Процесс разрушения первичной пены в коническом сопле осуществляется за счет сдвиговых дефориаций, превышавши предельные для данной паны.

Далее поток вторичной пены взаимодействует с высокоскоростным потоком во.зду >. 1 и эжекционнои камере. При этоу происходит, разрушение г.отока пени и вторичных пузырьков. По данинк И.Е.Дзйча и Г.ч.Филиппова сушествуот следующие механизмы дроблении капель; де-йорыацкоинии, срывной и колебательный. В данном' случае реализуется сривной механизм дробления пузырьков пены, что косвенно иод-риарадаееся экспериментами по разрушению дрогяевых neu.

Для изучения процесса разрушения дроккевых пек была собрана аксперякектально-произволс/веннап установка, испытание которой дали пэяоЕптельные результаты. Наиболее эффективное разрушение. пек происходило при давлении перед воздувкик сопло к равные 22 - 28 КШ. Щда отое драповая суспензия лмела некоторое остаточнос газосодер-еспес. Полное разделение пени на скдкус к гаэовуь 4-üi;;.: ке являлось ь д&веой случае технологической потребиостьь, т.к. Цйнтробскныб кзсоск способны устопчкво работать при остаточной краткости c<vc -пен8Ей ß С Суикариые сдвиговые• вапрякенпк,возиккгшаае пр;,-течекик и& ьаходс р.з сопла, оказались иеоьае прбдьльиых для дрои-befiofi пени к составили примерно 0,5 £ л. -

Такск образок, предложенные усгройство и физическая модел) разрушать пены подтвергдень; экспериментально к когуг являъ-ьск основой ддк яивенеракх расчетов устрйсть подобного тип:..

Раз русс-ива пек оровепвев их пэверхке-отг.

» а гКДКОСТЬЕ

с

йяаляь конструкций распылителей показал, что длк гпдрг.1>явчес- 0 кого пгкогапепЕЯ целесообразно использовать центрэбеЕКО-струйнцг.-форсунка (12ЗД). В сравнскйй с друпшп способами распыливassя оне являются сашшл экономичными по удельный энергозатраты;,. Кропг того, "для их характерно наиболее равномерное распределение еидкос-тк по сечсккв факела рг^пнла. Основное отличие разработанной цек-трзбекцо-струйиой форсунки от игхесгяоП конструкции заклинается б соглзсеой закрутке осевого потока, которое достигнуто установкой винтовой вставки в центральной канале. Это позволило увеличить угол раскрытия факела за счет увеличения тангенциальной составляющей скорости а сопловой канале.

Для получения опткналышх. соотноиекий разыаров центрального Я ш?рйферяйр.кх каналов, а такие тангенциальной, осевой составляю-

них скорости было проведено численное исследование на ЗОМ течения аномально-вязкой жидкости в ЦС£.

Область течения была разбита на три зоны; периферийную, осевую и смешения. Для каадой зоны записаны соответствующие системы дифференциальных уравнений движения жидкости, подчиняющейся степенному закону, и граничные условия. Решение проводилось методой итераций с использованием конечноразностных схем при этой скорости и давление были приведены к безразмерному виду. Устойчивая сходимость итераций наблюдалась пр:; значениях модифицированного критерия Рейнольде а для периферийного канала ffe < 7800, для осевого канала Re ^ 6200, для зоны смещения ffe 4 360.

Проведенные расчеты скоростей в зоне смешения показали, что закрутка центрального потока увеличивав* ^ред::?»- значение тангенциальной составляющей скорости на выходе из форсунки. Среди«/» величина осевой составляющей скорости при закрутке центрального потока практически не изменялась.

Предлоненный численный метод расчета ЦСФ ограничен условиями достижения сходимости итераций в зоне ск-еиения и ыояет использоваться только при расчетах центробежно-струйных форсунок малых ^меров. Уетсд решения может быть использован.такие при расчетах течения аномально-вязких яркостей в ионических и винтовых каналах, наиболее часто применяемых в массообменных аппаратах .

Экспериментальные исследования работы 1£Ф ставили целью определение основных параметров необходимых для расчетов гидравлического пеногакенчя: коэффициента расхода, угла раскрытия факела рас-аыла, коэффициента радиальной неравномерности распределения вялости б факеле и средней дисперсности распыла. Сравнительные испытания ШФ проводились Ь здкруткой осевого потока и без нее. Было установлено, что при закрутке осевого потока угол раскрытия ф?ске л а увеличивается на 16 - 20 %. Зона равномерного орошения при этом возрастает на 1С - 60 %. Коэффициенты расхода форсунок практически одинаковы в той и другом случае и лежат в пределах 0,51 - 0,58. Средняя дисперсность распыла для разработанных форсунок составила (С,50 - C,Ë5)-10~3 « в зависимости'от давления при отношении площадей центрального и Периферийных каналов равном 0,125.

Разработанные центрооежко-струйнме форсунки наиболее полно удовлетворяют требованиям, предъявляемым к распылителям для гид-

равлического пенгашения.

При экспериментальном разрушении пен каплями распыленной жидкости ставилась задача определения производительности гидравлического пеногашения и сравнения опытлых данных с результатами расчетов по формулам (35) и(36). 3 опытах использовали пены из I %-иого и 3 %-нопо растворов ПО-12. Величина эипирического козф^ици-ента, равного отношении действительной производительности пеногашения к теоретической, лзиенялась в пределах 0,20 - С, 50. „"'ли предложено выражение:

справедливое для расчета разрушения высокократных пен.

Результаты экспериментов по разрушению пен каплями распыленной нидкостн подтверндавт корректность предлоненного метода. 11к-лоненне опытных данных от расчетной величины производительности пеногашения умекьиается с росток расхода распиливаемой еидкости ЦСФ, т.к. опри этом возрастает угол раскрытия факела распыла, равномерность орошения и повышается монодисперсиость рапыла.

«

У1. Физические свойства пенообразователей и пен

Исследование физических свойств водных растворов пенообразователей н'пеи кг. их основе, а также дроягевых пек вызвано необходимостью использования реологических, поверхностных и прочностных характеристик для расчетов опытных н промышленных установок получения и разрушения пен.

Водные растворы пенообразователей

Были исследованы "свойстза водных растзоров К'-ШР, П0-6К, 110-12, содернащих в качестве активной сульфогруппу, а. также ОП-4 и ОП-Ю, представляющие собой соединения полизтиленгликолы-'оноалкилфвнило-вых зфиров. Первые относятся к анионннк, а вторые - к неионогенпыи соединениям. Реологические исследования проводились методами капиллярной у. ротационной вискозиметрии. В исследуемом диапазоне скоростей сдвига все растворы обладают дилатантншш свойствами.

Поверхностное натяжение определяли ьетодаш максимального давления в пузырьке и счета капель, а расчет краевого угла смачивания проводился по форые капли.

Пены на основе ПАВ и дрониевые пени

Были исследованы свойства пзн, образованных из I %-ного и 3 $-ного водных растворов ПО-12, а также дро&кевых пен с концентрацией дрохией 90 - 120 кг/и3 и 330 - ЗРО кг/м3. Для описания реологического поведения пен Предлагается зависимость степенного типа с учетом начального напряжения сдвига. Реологические свойства пен из ПО-12 определяли методом капиллярной, а дроаиевых пен - ротационной зискозиыетрии. Начальные напряжения сдвига находили из кривых течения экстраполяцией до пересечения и> с сс^п напря-яений. Исследованные пены проявляют псевдопластичность.

Предельные напряжения сдвига пен определяли по цетодлке А.Ф. Шароварникова и Г.И.Пунчика. Прочностные свойства дрожжевых пен намного выше прочности пен на основе ПО-12. Кратность пен была определена объемно-весовым методом, а дисперсность - кетодои микрофотографирования.

jn. Практическое использование результатов исследований

На основании проведенных исследований были разработаны методы .расчета: I) 6apf лта.м;«ого генератора вксонократной пены; 2) гидравлического пеяогасзкия; 3) пеаорзгулирозания в закрытых технологических аппаратах; 4) устройства для разрушения пены. Эти иетоды были использованы npji расчетах и проектировании систем пенного пи~ леподазлекия и гидравлического пзногапепия, а такие ус: ак'Пск для разрусетя дроакевых пен. С::сте^ы лепного подавления ян;1») алшач-ной селитры Сил:} праиеиеин на одной из участков завода минеральных удобреякй г. Кирово-Чепгцка, а такзе в узлах пересыпки сыпучих -натерзалоп при их транспортировании на конвейерных лентах при подготовке сырья на ПО "Горнньстройиатериалн" г. Столица. Пололи-тельные результаты испытаний позволяют считать перспективны!! использование пенных экрана для герметизации проходов транспортеров и в узлах пересыпки пыляцих материалов с1 конвейера на конвейер

Метод гидрав. ичесного пеногашения был попользован при расчете системы пеногашения на аэротенках очистных сооружений Кировского мехового комбината, что позволило поддерживать стабильный режим работы очистных сооружений и предотвратить выбросы пены из аэро-тенков. При расчетах и проектировании промышленных установок разрушения дрожжевых пен н> Кировском биохимическом и Волжском гидро-лизно-дрош&еьом заводах был использован метод расчета устройства для разрушения пены. Внед^ние данных установок позволит отказаться от дорогого химического пеногаси^еля.

В приложении представлены результаты экспериментов, схемы алгоритмов расчета зон цеятробедно-струйной форсунки и копии актов внедрения.

Заключение

* Использование пенк высокой кратности для борьбы с пылевыми выбросали в узлах пересыпки .сыпучих материалов при их транспортировании на «конвейерных лентах, для герметизации проходов ленточных транспортеров через стенные"проемы в промышленности минеральных удобрений, строительных материалов и т.д. показало возможность значительного снижения запыленности ат*.ос|еры цехов и как следствие сокращение объема аспирационного воздуха, „тодлекащего очистке, так и значительного снижения удельных расходов пенообразователей. Для этого разработай барботажннй пеногенератор.новой конструкции, позволяющий получать пену высокой и сверхвысокой кратности. В результате факторного эксперимента получены уравнения регрессии® для расчета краткости пены.

Рассмотрено двивение сферических газовых пузырьков в аномально-вязкой зндкости, подчиняющейся степенному закону, в потенциальной области. Получены формулы для силы сопротивления при двикег -и совокупности пузырьков, скорости всплывания с учетом газосодержания системы и влияния ПАВ, так и при движении одиночного пузырька.

Аналитически получена (,?рыула толгшны пенного экрана, обеспечивавшая полное торюэвение сфер: -¡ескей частицы при взаимодействии с пеной. В результата обработки опытных данных по взаимодействие мнеяеетва гьлевых частиц различного состава и дисперсности с иенами : з водных растворов' ПО-12 г П0-6К предложена эмпирическая зависимость степенного типа для уточнения теоретвческой формулы.

Установлен оптимум кратности пени в 3000-3500 единиц, соответствующий кинииальниа удельный расходам пенообразователей при взаимодействии с пыляии кварцевого песка, известковой и вамотной муки различной дисперсности.

На основании теоретических и эксперииентальных исследований процессов генерирования пены, всшшвания сферических пузырьков в аномально-вязкой лидкости и взаимодействия твердых пылевых частиц с пеной разработай метод расчета барботажного пеногенератора.

Механические способы разрешения пен, имевшие сравнительно низкие удельные энергозатраты в сравнениии с другими методами и в больвинстве случаев не оказывающие влияния на их биологические свойства, применяются в технологических процессах с обильный ценообразование!!, которое затрудняет их приведение. Изучение и создание высокоэффективных пеногасителей показало возможность сшисния удельных энергозатрат при разделении пены на исходные фазы.

Разработаны новые конструкции устройства для разрушения пены л центробезно-струйноя форсунки. Предложена физическая модель разрушения пен.

Получены приближенное вырааения для расчета перепада давления, ¡коростя а напряжения сдвига пр<' течении иена в коническом сопле, ¡ислешый расчет на ЗВГЗ эти? параметров в двумерной постановке за-;ачи дал значения, превышающие приближенные на 15 %.

Получены зависимости для расчета то.псины плецки и скорости ри распиливании нсньютоновских яидкостей коническим диском, потопе являются исходными при расчете пенерегулироваиая в закрытых ехнологичес»лх аппаратах. °

При движении капли в пеке получены выражения для расчета глу-ины разрушения пены 'и производительности гидравлического пеиога-зния. Использование новых конструкций центробеяно-струнных форсу-эк при разрушении пен ороиениеы, позволило увеличить зону равномерного орошения и снизить уделыше энергозатраты.

Разработаны методы расчета гидравлического пеногашения, пено-;гулирования в закрытых технологических аппаратах и устройства >.я разрупения пены на основе теоретических и окепериыентальных следований процессов разрушения пен.

Определены реологические, поверхностные.и прочностные харак-ристики видных растворов некоторых пенообразователей и пен на их

юнове-, а танке др* «евых пек. Вь'ячлено, что годные растворы пено-•бразователей относятся к дилатантним. жидкостям, а пены - к псев- '

Юг.'астииам. в •

*

Разработанные методы расчета были использованы для создания промышленных систем и установок для образования и разрушения т".;н, испытания которых дали п'пожителькые результаты.

Экономический эффект от использования результатов работы составляет 1Т>7 тыс. рублей в гвд. Кроме того внедрение систем немного пылеподавленйя для герметизации пылевых выбросов, гидравлического пеногашения на аэротенках очистных сооружений, а такке форсунок для мокрой очистки газов дает .значительный экологический гффехт.

Условные обозначения

радиус всплывающего пузырька;^ - радиус твердой частицы;. С10 - диаметр отверстия; ¿2/, - диаметр всплыватего пузырька; Ыц -диаметр капель жидкости; £ '- интенсивность скоростей де]ор?.'аций; Р - диссипативная функция; - подъемная сила Архимеда; f -сила сопротивления; ^ - сила сопротивлении, обусловленная турбулентностью; - начальный »»дуль упругости; - ускорение ск;ы тяжести^ Ио - статический уровень нкдкости над барботажной реаст-кой; А - мера консистенции видкости, реологическая константа; М&> - тригонометрический коэффициент; П - степень неньютоновского поведения жидкости, реологическая константа; (¿п - рэосд пены; ^ ~ расход газа через отверстие; - расход распиливав- о мой форсункой п диском нидкости; - плошаль кормовой зоны пу-зчрькр, покрытой адсорбционным конослоем молекул ПАВ; С(р - скорость всплывания коллектива пузырьков; Цц - скорость движения твердой частит; Ц>е ~ к0»понентн скорости при воплывании газового пузырька; £/ - скорости движения капли в пене; У - объем газового пузырька; - кратность пены; 3 - толшияа пленки пенпого пузырька; 0$ - краевой уг-ол смачивания;^^»^^ - коэф^ицлентн эффективной и динамической я я э ют с т и - плотность жидкости,

частицы, капли, пены; <5 - коэффициент поверхностного натяжения; Тцф- началт.:юе к предельное напряжение сдвига; {Р - газосодер-нание пены; , - функции реологической константы • £ расстояние между отверстиями; дс - суммарная плошадь отверстий , коллектора; ¿у- - плошадь поперечного сечения корпуса пеногенерато-

г? . " •

26

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Зикнатулдин ПЛ., Флегентов И.В. Дифференциальные уравнения движения нелинейной упруго-вязкой жидкости // Тр. Казан, хим.-технолог. ии-та. - 1972. - Иып. 10. - С. 140-149.

2. Флегентов 'Л.В., Зиннатуллин В Л. Течение нелинейной упруго-вязкой аидкости по вракасвдцуся плоскому диску // Тр. Казан, хим.-технолог. нн-та. -1973. -Был. 51. -С. 1I5-II8.

3. Флегентов И.П., 2иниатуллин ИЛ. Двумерное течение нелинейной упруго-вязкой яидкости по врацаваекуся плоскому диску // Тр. Казан, хиы.-технолог, ин-тз. - T9Y3. -иып. 51. -.С. 119-123.

4. Флегентов И.В., Зиннатуллин НЛ. Изучение реогсг:"!?»пкях свойств растворов полимеров// Тр. Казан, хим.-технолог, ин-тэ. - 1974. - Вып. 53. • С. 116—121.

5. Зшшатуллкн Н.Х., Флегентов И.В., Гарифудлин Ф.А. Тонкослойное течение нелинейной упруго-вязкой яидкости в поле центробежных сил // йнх.-физич. нурн. - 1974. - Т. 26, В 2. - С.'¿Ьб-2Щ.

6. Гниранов З.Ц., Флегентов V.а., Виннатулгин Н.Х. Течение нелинейной упруго-вязкой нидко'.ти по врааавиемуся плоскому диску //В сб.: Материалы респуб-.аканского совещания по реологии а пег-реработке полимеров. - Казань, 1974. - С. 41-42.

7. Гниранов Ф.М., Флегентов И.В., Зипнатуллнн НЛ. Пленочное течение нелинейной упруго-вязкой видкости по врапающеиуся диску // Тр. Казан. \иы.-технолог. ин-та. - 1975. - Вып. 55. - С.19-24

8. Ёиннатуллнн НЛ., Флегентов ■ И .В., Гниранов Ф.Ы. Пленочное течение нелинейной упруго-вязкой яидкости по коническому ротору // Ииз.-фаэич. нурн; - 1976. - Г. 31, Л 2. - С. 231-236.

9. Неязотерыическое течение вязкой п неньютеновской жидкости по ротору центробежного аппарата // НЛ.Зяинатуллин, Ф.Ц.Гниранов, И.В.Флегентов, Н.А.Кащеева // В сб.: Тепломассообмен У. Материалы У Всесоюзной конференции по тепломассообмену. - Минск, 1976. -

Г. 7, - С. I7I-K0.

10. Исследование вфзконности применения пенного метода борь->ы с пылью в ыестах перегт.чзка топлива в транспортном цехе ТЗЦ-4: )тчет о НИР (Заключительный) / Кировский лолнтехн. нн-т; Руково-;итель О.Г.Екуратов; - отв. исполн. - й.В.Флегентов, В.Г.Вотинцз-

ва. S. ГР 76C6676I. - Киров, 1977. - 32 с.

11. Zinnatullin Л.!!., GUnranov Г.П., Flegentov J.'.V., Kachee-

e

'•v. и.д. Tlonloothernal Flow of Tipco^s or lioriV'lewtonlan rluids over liotorn of Centriiugal Heat Exchangers. - Heat Transfer Soviet Reoearoh. - 1978, v. 1С, -H 1, p. 341-348. 0

9

12. Зиннатуллин H.X., Флегентов И.В., Гиыранов Ф,М. Рясче? основных гидродинамических" параметров пленочных ротационных аппаратов /Казан, хин.-технолог, ин-т. Казань, 3960. - 1С с. - Ьиб-лиогр.: 20 назв. - Деп. в ОНШЭХИН У.04.60 S 334ХП-Д£0.

13. Флегентов И.В. Поверхностное натяжение водных растворов КЧНР и 0П-4 на границе с воздухом / Кировский политехи, ин-т. -Киров, 1981. - 9 с. - Библаогр.: 7 назв. - Деп. в ВИНИТИ i" .01.^2. JT 122-82 Деп.

14. Разработка, исследование я внедрение установок пенного способа борьбы с пылью в ыестак пересыпки топлива на трактах топ-ливоподачиДЭЦ-4: Отчет о НИР (Заключительный) / Кировский политехи. ин-т; Руководитель O.f .Скуратов; - отв. ксполк. И.В.Флегентов. £ ГР 78037611. - Киров,^1982. - 40 с.

15. Олегентов И.В., Дегтерев Б.И., Вкуратов О.Г. Реологические свойства водных растворов ПО-I и КЧНР / Кировский политехи. iiii-т. - Киров, 1983. - 9 с. - Библиогр.: Б назв." - Деп. в ВИНИТИ £5.04.83.^ 2I9&-63 Деп.

lb. Флегентов И.В., Дегтерев Б.И., Зиянатуллий Н.Х. Коллективная скорость всплнванпя пузырьков в ненью'тоновской жидкости, 0 подчиняющейся степенному закону / Кировский политехи, ин-т. - китов, 1984. - 12 с. - Библиорг.: 5 назв. - Деп. в ВИНИТИ 20.0t>.t4. В 4114-84 ДСП.

17. Использование стоков сульфитной варки целлюлозы в качестве пенообразователя / й.В.Флегентов, О.Г.Екуратов, В.Г.Вотикцева, Ф.Й.Ахкаров // Ученые и изобретатели народному хозяйству области: Тез. докл. каучн.-техн. конф. - Киров, 1985. - С. 33.

16. Шлегентог й.В., Дегтерев B.jl., Зиннатуллин Н.Х. Методика расчета барботааного пеногенератора / Кировский политехи, ин-т. -Кирюв, 1985. - 10 с. - Ьиблкогр. 18 назв. - Деп. в ВИНИТИ 17.05.65. В 3348-85 Деп.

, 19. Дегтерев Б.И., Флегентов Й.В. Экспериментальное определе-

tisie скорости всплывания воздушных пувырыла в нецьотоковскоа жидкости / Кировский политехи, пн-т. - Киров, .1965. - б с. - Библи-огр.: } назв. - Деп. и ВИНИТИ 18.07. 65. Л 5224- 65 Дел.

20. А'.с. II77509 СССР, МИ3 £ 21 5/00, А 62 С 5/04. Пеио генератор / Б.¡5.Дегтерзв, И.в.Флегентоз, О.М.Соковиин (СССР). - $ 3721946/22-03; заявлено 04.04.84; опубл. 07.С9.85. Б* л. В 33. -

1 с.: ал.

21. к,с. 1199275 СССР, ЛКи'1 В 05 Ü 1/34. Центробежная распылительная форсунка / О.М.Сокознин, И.И.Флегентов (СССР). - В 3716347/23-05;' заявлено 22.03.Е4; опубл. 23.12.85. Бол. 5 47. -

2 е.: ил.

22. Дегтерез Б;И., Флег^ут«» И.В. Генератор высокократной не-ни // Разработка и внедрение безотходных технолог::®, использование вторичных ресурсов - пути повышения эффективности производства : Тез. докл. нау°ш.-техи. конф. ~ Пиров, 1966. - С. 52.

23. Флегентов И.В., Дегтереь Б.И. Определение скорости вегиш-вания газозого пузырька в нвньвтоновской аадкостп // Процессы и аппараты производства.полимерных материалов, методы и оборудование для переработки их в изделия: Т-аэ. докл. Есесоюа. кокф. - Ii., I9B6, - Т. I. - С. 13-44.

24. Дегтерев Б.Й., блегептов И.З. Методика расчета барботан-вого пеногенератора и его испытания // Процессы н аппараты производства полп1'2рг:г1Х цатериадоз, методы и оборудование для переработки их з недели)!: Тез. докл. Есесовз. Зззпф. - И., 1966. - Т. 2. -С. 96.

25. Флегентов Н.Э., Дегтерез Б .И., ЭиЪкатуллин II.X. Скорость всплнвания газозых пузырьков в нндкости с акояально-вязкиии свойствами // Ияа.-фнзич. аура. - I9C6. - Т. 53, 1' 4. - С. 604.

26. Дегтерез Б.П., Фдзгептов Я.В., Зшшатуллин'Н.Х. °0 торцо-неиии пылевой частицц в слое структурированной пени / Кировский политехи, ин-т. - Киров, 1986, - 12 с. - Библкогр.: 6 назв. - Деп. в ЬИШТИ 23.С5.66. К 3737-ütb. .

27. A.c. 1261720 СССР, ККИ? Ii 05 и 12/08. Устройство для отбора проб из факела распыленной зидкости / и.М.Соковнип, !1.В.Флегентов (СССР). - $ 39Г8897/23-05;, заявлено 26.04.85; опуол. • ■ 07.10.06. - Бел. Л 37. - 3 е.: ил.

' Динагпка и ггассооокен при обтекании частиц неньотоковд^ой

жидкостью / Ф.А.Гарнфуллин, Ф.Г.Шайхиев, Б.И.Дегтерев, И.В.Фле-гентов // Кировский политехи, ин-т. - Киров. 1988, - 16 с. - Биб-лиогр.: 62 назв. - Деп. в ВИНИТИ 30. 03.66. ^2419-088 Деп.

29. Исследование и разработка пневмомеханического способа гашения флотационных пен: Отчет о НИР (Заключительный) / Кировский политехи, ен-То Руководитёль И.b.Флегентов; отв. ксполн. О.М. Со-ковнин. - I ГР 01.87.00^(904. - Киров, 19Б8. - 35 с.

30. Соковняи 0.1!., Флегентов К.В., Зиннатуллин Н.Х. Дчижекие закрученного потока аномально-вязкой видкости в зазоре меаду двумя конусами // Уассоооменные процессы и аппараты химической технологии: Кзжвуз. тематич. сб. науч. тр. / КХТИ, Казань, 1968. -С. 71-74.

31. Соковнин С.Й.; Флегентов И,В., Зиянатуллин К.Х. К расчету гидравлического пекогавенвя // Вассообмзкные процессы и аппараты химической технологии: Иегвуз. тематич. сб. науч. тр. / КХТИ. Казань, 1968» - С. 139-143.

32. A.c. 1452604 СССР,.ШШ4 В 05 В 1/34. Способ распиливания еидкости и »устройство для его осуществления / 0.И.Соковнин, И.В. Флегектов (СССР). - В 4I956T6/3I-C5; заявлено 17.02.87; опубл. 23.01.69. - Бел. £3.-3 с.*- йл.

33. Соковнин O.U., Флегентов И.В., Половников В.А. Течение аномально-вязкой жидкости в центробежно-струйно^форсунке / Ине,-фиэич«Eypiij - 1969. - Т. 57, £ 6. - С. 900-906. '

34. Соковнин O.S., Флегентов И.В. Испытания цечтробевно-струйной форсунки с закруткой центрального потока //. Хим. пром. -1989. I I - С. 49-50.

35. Соковнин О.Н., Флегентов И.В. Разработка и испытание нотной конструкции оросителя для газоочистных аппаратов //Технологические аспекты охрана окружаяшеП среды: Тез. докл. к зональной конф. - Пенза, 1969. -вС. 3-4.

36. Соковнин O.iä., йлегентов И.П., йиклатуллия Н.Х. Использование форсунки новой конструкции для пылеулавливания и пепога-шения // Безотходные технологии и использование вторичных ресурсов: Тез. докл. науч.-техн. конф. - Нкроп, 1969. - С. 35-36.

37. Дегтерев Б.И., Флегентов И.В., Гарнфуллин Ф.А. ПреДогвра-шзкяе гшлевыделения при транспортировании аммиачной селитры // Без-тходике, технологии' и кспользованке вторичных ресурсов: Тез.

докл. науч.-техн. конф. - Киров, 1989. - С. 35.

38. Sokovnin О.LI., Flogsntov 1.7/. Teot of Centrifugal Jet Sprayer with Swirled Central Flour. Soviet Chemical Industry (Khlmicheekaja Promyshlennost), 1989, Preue. JNC, Vol.21, IJ 1, p. 70-7339. Дегтерев Б .И., Флегентов И.В., Зиннатуллин И.У.. Торможение твердой сферической частицы в слое пены / Нассообьенние процессы и аппараты химической технологии: Медвуз. тецатач. сб. пауч тр. / КИИ. Казань, 1969. - С. 22-26.

40. A.c. 1535576 СССР, В 01 Д 19/02. Устройство для раз рушения пен / И.Я.Флегентов, О.У.Сокобшш (СССР). - i ¥+12078/31-26; заявлено J6.C4.cE; опубл. lb.0I.yu. bu-u, - - 'rte.

Щ. Дегтерев Б.И., Флегентов И.В., Зиннатуллин Н.Х, разработка и испытание бар^отагного пеногенератора для пыле подавления / Хиы. проы. - 1990, 3 5. С. 53-55.

42. Соковнин 0.11,, Флегентов И.В., Дегтерев Б.И, Исследование физических свойств дроиевой пены / Гидролизная и лесохимическая прокьшленность. - 1990. S 5. С. 5-6. *

43. Degterev B.I., Flegen+ov I.W., Zinnatullin N.Kh, Devolop-nsnt and Testing of a Bubbij-Type Foam Generator for Duat Suppren-Bion, Soviet Chemical Tudustry (Khiraicheakaja Promychlennoot), "1990. Presa. JIÎC, Vol.22, ¡I 5, p. 31-35.

44. Злег^лтов И.В., Соковнин О,M,, Зиннатуллин Н.Х. Расчет и испытания угханичес кого пеногаситедя / Цассообиеннне процессы и аппараты химической технологии: Уежвуз. тематич. сб. науч. тр. / КХТИ. Казань, 1991.*- С.. £2~£б.

■ 45, Флегентов И.В., Дегтерев Б,И., Зиннатуллин Н.Х. О разрушении пенкого слоя потоком твердых частиц / Нассообменнке процессы и аппараты химической технологии: Ыеявуз, тематич. сб. науч. тр. / КХТИ, Казань, 1991. - С, Вб-В8.

Соискатель