автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Гидродинамика и массоперенос при инжекционном аэрировании жидкости

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХКОГОГИЧЕСКИЙ' ИНСТИТУТ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)

На правах рукописи

ЛАПШИН Андрей Аркадьевич

/¿Г

ГИДРОДИНАМИКА И МАССОПЕРЕНОС ПРИ ИННЕКЦИОННОМ АЭРИРОВАНИИ ЖИДКОСТИ' 1

05.17.08 -Процессы и аппараты химической технологии

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Санк-Петэрбург,1994

Работа выполнена в Санк-Петербургскш технологической, институте (технической университете).

Научный руководитель -

доктор технических паук, СОКОЛОВ

профессор . Виктор Николаевич

Официальные оппоненты:

доктор техзических наук, . ТШИН

профессор Вячеслав Борисович

кандидат технически наук, ЕОНДАРЕНКО научный сотрудник •Владимир Иванович

Ведущее предприятие - фирш "ЙНТЭКОС" Международной топливно-энергетической .. ассоциации -

(г.Санкт-Петербург}.

Защита состоится '"3^" д^/Я^рУ11994г Б ¿Г часов на гаседании (диссертационного Совета Д 053.25.02 при Санкт-Петербургском технологическом институте. Адрео инсгЕтута: 108013, Санкт-Петербург,

Московский пр.,26. С диссертацией шжго ознакомиться в библиотеке . Санкт-Петербургского технологического института. •

Отзывы и замечания в одной экземпляре, заверенном гербовой печатав, просим направлять по адресу: 158013, Санкт-Петербург, Московский пр., 26, технологический институт. Учёный совет.

Автореферат разослан "2.Е 1994т.

Ученый секретарь специализированного Совета Д 063.25.02

В.О.Фролов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Обострений зколсгических проблем постааило в ряд ваяшиших задачу совершенствования аппаратуры для процессов очистки л дезинфекции оборотных и сточных вод. В процессах биологической очистки воды и флотации загрязняющих примесей широко применяется аэрирование, а ,роцес-сзх окислительной очистки и дезинфекции - озонирование. Дальнейшее развитие технологий обработки сточных жидкостей газами неразрывно связано о'совершенствованием газсжидкостной аппаратуры.

Наибольший интерес в связи о этим представляют аппараты с самовсасыванием гаговой фазы, т.к. они не требуют дорогостоящи, трудоемких в обслуживании компрессорных станций.

Использование для аэрирования и озонирования сточных вод самовсасывающих механических перемеииващих устройств имеет ряд недостатков. В частности, с увеличением диаметра сомовсасыващих мешалок затраты мощности резко возрастают. Наличие непосредсзенно в рабочем объеме аппаратов движущихся частей требует уплотнения' вращающихся- деталей о помоги сложных в конструктивном отношении устройств. Использование громоздкого привода с лестко заданной частотой вращения вала и ограниченный выбором мощности делает конструкции аппарата о самовсасывающей шашкой излишне металлоемкой.

Указанные недостатки позволяет преодолеть ¿шжекционный газожидкостной аппарат, с опускнымй трубами.'Однако широкое внедрение таких аппаратов а оромыплекность и в практику очистки сточных вод одерживается недостаточной их изучен-ностыо и отсутствием методик их расчета.

Цель работы состояла в изучении гидродинамических и массообыенкых процессов , протекающих в инфекционных'аппаратах с опускными труба:®, и разработке методики расчета таких аппаратов.

Научная- новизна результатов исследования.- На основе общих положений теории пограничного слоя разработана модель вовлечения газа в камеры смешения струйного штарата о опускныш трубами. Предложено и экспериментально проверено *В разработке вопросов гидродинамики и »-аесонереноса принимала участие к.т.н. Яблокова М.А.

уравнение для расчета расхода инжектируемого газа.•

Получены уравнения для расчета среднего объемного газосодержания, диаметра гззоеш пузырей в опускных трубах и в окружающей их барботалной области.

На основе современных представлений теории локальной изотропной турбулентности и полуэмпирической теории турбулентного переноса вещества получены уравнения.для ртл*,""?.« поверхностных коэффициентов массопереноса в различных зонах аппарата. /

Практическая ценность работы. Разработана методика полного гидродинаютзского и массоабмеюгаго расчета газсжид-костного инжекциснного аппарата, предназначенного для использования в качестве массообыенного устройства.

Реализация работ. Методика расчета инжекционного аппарата с опускными трубами использована фирмой "ИНТЕКОС" Мем-дународной топливно-энергетической ассоциации (г.Санкт-Петербург) при расчете и проектировании установки для озонирования воды. Установка успешно прошла испытания при очистке воды в плавательном бассейне в г.Тутаев Ярославской области.

Апробация работы, Результаты работы докладывались на . научных семинарах кафедры "оптимизации хтяиеиюй и Оиотех-нологичеокой аппаратуры" Санкт-Петербургского'государственного технологического института и фирмы "ИНТЭКОС".

Публикации. По теме диссертации опубликовано три работы.

Объем работы. Диссертация состоит из введения,?? 5ти глав, таблиц приложений и списгсз литературы, содержат^ 1яя источника, в ток числе 4В иностранных. Работа изложена на 123 страницах машинописного текста и содержит 33 рисунков.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

Во введении обосновывается необходимость подробного исследования кюкекционных аппаратов с опускными трубами, отмечается актуальность ргботы.

В первой главе.представлена классификация струйных га-эожидкостных аппаратов, в соответствии с которой проведен аналитический обзор конструкций аппаратов различных типов, ■дан критический анализ кх достоинств и недостатков, показаны прешадества ¡шлекционных аппаратоь с опускными трубами.

Нами была предложена №кструкция промышленного аппара-

та, принциплгш>ная схема которого представлена на рнс.1. Корпус .аппарата 1 комет тлеть как цилиндрическую, так и прямоугольную форму. Количество опускных труб (камер смешения) 2, и сопел 3 определяется необходимым расходом подсасываемого газа и производительностью аппарата по целевому компоненту. Аппарат снабжен трубопроводом 4 и циркуляционным часосом 5. Регулировка производительности аппарата осуществляется путем изменения расхода циркулирующей жидкости. Исходный газ подводится через газозый штуцер 6, а отработанный отводится через штуцер 7. Исходная жидкость подается во всасывающий трубопровод, обработанная жидкость отводится через штуцер 3.

Обрабатываемая жидкость, смешиваясь с исходной, подается насосом 5 в коллектор 9. Затем жидкость истекает из насадков в виде, струй и попадает в камеры смешения 2. Проходя через газовое пространство приемной камеры струи жидкости инжектируют газ. Образовавшаяся в опускной трубе газожидкостная смесь достигает нижнего среза камеры смешения. Затем происходит всплызание пузырей к поверхности.

Вторая глава посвящена исследовании инжектирующей способности жидкостных струй. Для изучения процессов, протекающих в инжекционном аппарате использовалась установка, схема которой изображена на рис.2. Она состояла из емкости 1 пря- ' моугольного сечения с размерами 0,6-0,34 ы и высотой 0,95 и, инжектора 2, насоса 3, задвижки 4, теплообменника 5, диафрагмы 6, дифманометра 7.Штуцеры 8 и 9 о вентилями служили для заливки жидкости в аппарат и ев слива. Емкость 1 имела герметичную крышку 10 с патрубком для установки манометра 11 и штуцером 12 для выхода газа, расход которого регулировался вентилем 13 и измерялся газовым счетчиком 14. Нами были исследованы два типа инжекторов (рио.З и 4, табл.1).

Скорость жидкости в соплах изменялась в диапазоне 217 м/с, при этом расход инжектируемого газа составлял 9,44.10~5- 9.17.10-3 ыэ/с.

Давление на выходе из камеры смешения поддерживали в пределах от 0,1 до 1,1 и.вод.от.

В качестве жидкой фазы использовали водопроводную воду, а в качестве газовой - воздух.

При включении установки жидкость из нижней части алла-

- б -

Рис.1 Схема промышленного инжекцконного аппарата с опускными трубшя. 1-аппарзт;г-каыера смешения (опускная труба);З-сопло; 4-трубопровод;5-циркуляционный,насос;6,7,8-штуцеры; 9-коллектор.

Рио.2. Схема экспериментальной установки. 1-емкость;2-инжектор;3-насос;4-задвижка;5-теплообменник; 6-диафрагма; 7- дифманометр; 8,9-штуцеры; Ю-крыжа; 11-манометр; 12-гааовый штуцерг13-вентиль;14-газовш1 счетчик;15-электрод;16-кислородомер;17-самсписец;18-датчик;19-ГСШ-1. Зона 1 - зона камеры смешения (опускной трубы); зона 2 - гона гомогенной жидкости; зона 3 - барботакная зона.

2 Л з ••■• Г 4 [ 5 ' 6 /Г а

--—]

Рис.З. Прямоугольный инжектор. 1-птуцер осщвода жидкости; 2- коллектор; 3-газовый птуцер;4-нриемная камера; 5-конфузор;6- камера сметения;7-сошю (насадок);8-съемная перегородка.

Рис.4. Цилиндрический инжектор. 1-штуцер подвода жидкости;2,5-конфувор;3-газовый штуцер; 4-приемная камера;6-камера смеЕекия; 7-сопло (насадок);8-уплотнение.

Таблица 1. Основные параметры инжекторов.

1 I Тип |инжектора Основные геометрические параметры 1

сопел камеры смешения Примечания |

количество 1 (внутренний |диаметр 1 ¿кс.ми. длина, 1а. им. ширина, а, мм. длина, Ь,мм высота, Нкс. ' ш. 1 |экв.диа-|метр I аэкв,ш диаметр ¿¡КС» мм

| плос*-| кий |(рис.3) 1 1-4 1 6,5 1 3,2 . 1 14,5 1 9,0 12,0 16,0 29,5 117,0 200,0 400,0 600,0 800,0 129,375 — Съемные перего- 1 родки устанав- | ливали для | изучения взаимо-| влияния струй |

1 Iцилиндрический I(рис.4) 1 1 1 6,5 1 8,2 1 ' 14,5 9,0 12,016,0 800,0 28,0 44,0 г ' I

| * Эквивалентный диаметр, | отнесенный к одному соплу

рата 1 подавалась по трубопроводу в сопла инжектора 2 насосом 3. Расход жидкости регулировали ээдеижкой 4 и измеряли с помощью диафрагмы 6, подсоединенной к дифмакометру 7.

В конструкции прямоугольного инжектора имелась возможность использования съемных перегородок, устанавливаемых вдоль камеры смешения и делящих ее на самостоятельные камеры смешения меньшей площади поперечного сечения.. Это позволяло изучить взаимовлияние струй жидкости.

При теоретическом анализе механизма инжектирования была использована гипотеза об увлечении газа в пограничном слое, примыкающем к сероховатой поверхности струи жидкости. Дальнейшие логические рассуждения привели к необходимости учитывать диаметр камеры смешения, ограничивающей струю жидкости со спутным газом, и противодавление в сепарационной емкости' аппарата. В результате этого анализа с привлечением необходимых экспериментальных данных была получена следующая зависимость для оценки расхода инжектируемого в аппарат газа: •

где.ёс - диаметр струи в точке соприкосновения с поверхностью жидкости,м; • ¿кс " дигметр камеры смешения,м; уг - коэффициент кинематической еязкости газа,м2/с; (|>н - скорость жидкости в насадке,м/с; ас - скорость жидкости на поверхности струи,м/с. Н - расстояние от нижнего среза опускной трубы до уровня жидкости з аппарате,м.

Условный диаметр шероховатой струи на расстоянии Ьс от насадка рассчитывается по формуле1

„

где - коэффициент кинематической вязкости

1. Яблокова М.А. .Соколов В.Н. ,Суга,л. A.B. Гидродинамика и массоперенсс при струйном аэрировании жидкостей.// ТОХТ. - 1988. - Т.22. - N6. - С.734-739.

- 11 -■ жидкости,м2/о; с1н - ди~мдтр насадка,м. Скорость жидкости на поверхности струи (при 2с1н<Ьс<20(:!н) , можно оценить по соотюшению, полученному путем обработки • экспериментальных даннъ. Ибрагимова2

• / (3)

где с - мзксимальгэя скорость на оси струи;

, % так ¡1 & I ,

Щ = -рГч&б ' , (4)

¡?е- критерий Рейнольдсг;', ['несчитанный по среднерас-ходной скорости жидкости з насадке; 1?е=Икс1к/7ж. . ' В третьей главе рассмотрен^ гидродинамические явления, наблюдаемые в различных зонах инжекционного аппарата.

В спускных трубах происходит захЕат газа жидкостью и последующее его дробление на мелкие пузыри. Достаточно большая скорость нисходящего движения газожидкостной смеси позволяет отнести эту зону, по принципу действия, к аппаратам идеального вытеснения. В сепарационной емкости можно выде- . "лить две ■ зоны: зона 2 с циркулирующей гомогенной жидкостью и барботажную зону 3 "вокруг опускной трубы, где всплывают газовые пузыри. Наш были проведены экспериментальные исследо- . ваиия по определению в зонах 1.и 3 газосодержания и среднего размера газовых пузырей, что давало -выход на расчет удельной поверхности пузырей в каждой зоне. Для этого был использован специально изготовленный прибор ГСП-1, работающий По известному принципу "брошенных иголок", когда сравниваются злект- • ропроводности жидкой и газовбй фаз на концах, измерительных электродов датчика. ' -

Обработка результатов измерений локальных значений газосодержания в различных гонах аппарата позволила предложить следующие уравнения для расчета среднего объемного газосодержания:

2.Ибрагимов С.Х. Гидродинамические характеристики

струйно-инжекционных сатураторов.-Автореф.дисс____к. т.н.-

Л.:ЛТИХП,1984.-1б с.

- в опускной трубе

иУ

'лс ' " (5)

О,. £

1кс

где (|)г«Уг/(яс12кс/4)- приведенная огеорооть газа в опускной трубе,м/с; Иж»Уж/(лс12кс/4)- приведенная скорость жидкготи в опускной трубе,ы/о. - в барботажной зоне аппарата.

где рг - плотность газа,кг/м3; рж - плотность жидкости,кг/мЗ; «г.в-Уг/Зовт ~ приведенная скорость гаьа в

барботажной гоне аппарата,м/с; Боцт- площадь барботажной зоны,мг; б - коэффициент повеохностного натяжения . жидкости,н/м. • Для определения'феднего диаметра газового гуаыря может быть использовано известное уравнение

с

* у> ■

> ' •.£« ]• ' Г (7)

где е скорость диссипации энергии в соответствующей зоне «Вг/м®. - . • .

В зоне опускной трубы - ,

(в)

Первое слагаемое уравнения (8) связано о потерями анергии на трение при движении газожидкостной смеси вниз по трубе, а второе - учитывает диссипацию энергии, воьникающую при всплывают газовых пузырей в жидкости навотречу потоку.

р - _

где ЙРТр - потери энергии на трение,Па;

икс - объем камеры смешения,м3;

- 13 -

п о - > н <10>

где "С - кзсател*ные напряжения на стенке камеры . ч при турбулентном течении газожидкостной смеси, Па.

' '^;.По рекомендациям3 принимаем

где т« - кг нательные напряжения на стенке при туг^улентном тосении жидкости, Па.

Они определялся вираже ни , м

8 ' (12)

где - щзатерий ..Рейнольдса, Ееж=(йжУкс^ж.

При всплывании газового пузыря в жидкости на его поверхности будут возникать напряжения, обусловленные сопротивлением среды. Воспользуемся понятием удельной силы механического взаимодействия фаз. В качестве Ьбобщащей характеристики этой силы будем рассматривать осредненные по поверхности раздела фаз напряжения Г, представляющие собой сумму осредненных по поверхности касательных и нормальных напряжений.' '

Поскольку установить раздельно значения касательных (х) и нормальных (б) напряжений не представляется возможным, воспользуемся осредненными по'"поверхности пузыря напряжениями, обусловленными силой Рс сопротивлением сплошной среды, и примем

в

=7* > . (13)

где дп - осредненный диаметр газовых пузырей а камере смешения, м. При всшшвати одиночного пузыря сила сопротивления

З.Соколов В.Н., Доманский И.В. Газожидкостные реакторы. - Л.: Машиностроение, 1976. - 214 с.

■ - 14 -

Л; с/п. . Ас ■ иЛ, , (14)

Приняв коэффициент сопротивления при турбулентном режиме движения луэыря 4=и,44, из (13) и (14.) получаем

А 0,ОБ5-0£н. (15)

Здесь в качеств', относительной скорости движения пузырей может быть принята скорость всплывания пузырей -три массовом барботаже

(16)

Силу межфазного взаимодействия, отнесенную к' единице объема камеры смешения, можно выразить как

А/'-^--/'*«, "(17)

где Бг -поверхность всех пузырей,м2;

акс"6'Фкс/с1п " удельная поверхность контакта фаз в ' камере смешения,м2/м3.

Тогда скорость диссипации анергии, отнесенгая к единице объема жидкости в камере смешения, будет определяться выражением ' • •

с. р-&».,••■

Средний размер газовых пузырей в барботажной области может быть рассчитан по уравнению_(7) о учетом скорости дис-оипации энергии

• (19)

Обработка экспериментальных данных позволила определить оледуюдие значения коэффициента Сг в уравнении У): для камеры смешения 02=1,43,' для барботажной зоны Ск»0,8.

Всю барботажную зону аппарата можно разделить на две' области: обтекания и проникновения (см.рис.2).

При использовании камер смешения круглого поперечного сечения объем зоны проникновения можно рассчитать по уравнению

"16 " V

fy^.H.yfa+z-H^iâd) ; m (

Для камер прямоугольного сечения

где ; - длина камеры смешения,м; b - ширина камеры "мешения.м.

Визуальные наблюдения позволили оценить угол раскрытия газожидкостной струн на выход * из камеры смешения. Для нал!их экспериментальных условий ( ..кс=1-2,5 м/с; ¡¡>¡«=0,3-0,68; dKC= (28-44)• 10""3 м, a=30-10_,;' M;. b=120'10"3 ы) угол раскрытия струи составлял 28-32°. При проведении расчетов мы рекомендуем принимаем ос=30°.

Глубина проникновения газожидкостной струи в жидкость под опускной трубой НПр определяется, очевидно, соотношением скоростного напора газожвдкоотнсй смеси и гидродинамического давления в сечении разворота струи. Исходя ira этого; ш предлагаем следующее безразмерное уравнение для расчета глу-Еипн проникновения газовых пузырей з слой дидкости под трущей ' . Г"

. /V г У : ■

г

Обработка экспериментальных данных позволила .определить значения постоянного коэффициента и по!сагателя степени в'уравнении (22) 04=4,6, п;-0,63, погрешность при этом сос-■ тавляла не Более ±15%. '

■ Объем зоны обтекания онусааюи трубы -j

Лгг' (23) .

где площадь поперечного сечений зош обтекания (см.рис.2)

$с5т s Ьпр" Suc, (24) ■

где

с tKp

Опр- ■ ,,г 11 • ' Ипр

Четвертая глава посвящена иесдедовапст закономерностей процессов массопереноса трудпораотворкюго газа в шгакцпш-

- 16 -

ном аппарате с опускными трубами.

Количество "елевого компонента, переносимого ь единицу времени из газа в дадкость во всей объеме аппарата, можно найти каз сумму количеств целевого компонента, переносимого в камере смешения и в барботажной аоке

с«)*

где Ср.кс.Зг.е -■•шверхностные коэффициенты массопбрено-са вещества соответственно в камере смешения и в барботажной зоне,м/с;

Сикс.С*б,Скс.Сб - равновесные и рабочие концентра" 1щи целевого компонента в жидкости в с лответствую-щих зонах,кг/м3;

акс.Зй - удельная поверхность контакта фаз соответ-ствено в камере смешения и а барботажной зоне,м2/м3; икс.Чб - объем камеры смешения и барботажной зоны.м3-Средние значения равноь»сных концентраций С*Кс и С*е соответственно в камере смешения и. в барботажной аоне аппарата можно оценить согласно закону Генри по. формулам

4е. ^г \ ¿ J'

г* Рг- - [Уп*У< у . tr " mpt ( ,2 J

(27)

(28)

где Ун,' Укс. Ук - объемные доли целевого компонента Ь контактирующем с жидкостью газе соответственно на входе в аппагтг, на выходе из камеры смешения и на ■ выходе из аппарата, м3/м3; Ркс.Рй " давиние в среднем по высоте сечения соответствующей зоны, Па;

ñipe - константа фазового равновесия (константа в Генри), Па- м^кг. Концентрация ун целевого компонента в исходном газе, как правило, бывает известна. Конечные концентрации (Укс. ук) можно оценить, исходя иг приближенных соотношений мате-

- 1? -

риального баланса для газозого пузыря срэднего размера в ■ предположении, ччо эго диаметр незначительно изменяется и результате растворенья г,аза в жидкости

где Зп.кс яп.б ~ средний диаметр газовых пузырей соот-■ ветственчо в каюре смешения и в барботалшой зоне.м; Рц.к " плотность гае :. ^разного-целевого компонента, ' ■; кг/м3;

> Ьд - среднее времн пребывания газового пузыря соответственно в камере смешения и в барботажной зоне,с.'

Среднее время пребывания газового пузыря можно рассчитать следующим образом - в камере смешения

, н

; (31)

в барботажной зоне аппарата "

/ Н . Н+Н»р Т- г =: гг ■ , I. " о?.)

Скорость вспаивания газовых пузырей 1?аспл при'массовом барботаке находится-п<3 известной формуле (16). Для пузырей с размерами 2-4 мм в системе вода-воздух иВс0,245 м/с.

Процессы хемосорбции груднорастворишх газов,' как правило, протекают в диффузионном режиме; при этом средние рабочие концентрации целевого компонента в жидкости СКс и Сд близки к нулю, поскольку медленно растворяемый гаэ практически мгновенно связывается в результате химической реакции.

Для определения поверхностных -коэффициентов массоотдачи мы предлагаем следующую модель.

Согласно известной теории проницания

где Ож - ко: $фициент молекулярной диффузии вещества, переносимого в жидкость, и2/с, „ - время обновления элементов•жидкости вблизи

границы раздела фаз,с; 2//тГ - коэффициент пропорциональности, вытекающий из уравнения среднестатистического времени существования элемента жидкости. При анализе массопереноса вещества из одиночного всплывающего пузыря Хигби к .другими исследователями было принято, что время обновления поверхности определяется отношением диаметра пузыря йп к скорости его движения ииСпл

Однако эта зависимость не пригодна в случае массового Сарботажа, когда пузыри движутся в среде с развитой турбулентностью. В атом случае обновление элементов поверхности происходит аа счет турбулентных пульсаций, проникающих в пограничный слой газобого пузыря из ядра потока жидкости.

Примем,- что элемент обновления поверхности имеет масштаб X, равный минимальному масштабу турбулентности (размеру: наиболее меяких турбулентных, пульсаций), и что скорость турбулентной пульсации изменяется в этом масштабе от их до нуля. Изменение этой скорости обусловлено вязкостным трением и характеризуется критерием Рейнолъдоа ¡?е=ЩлХ/у«,

В атом .случае время обновленца элементов кпкости.на поверхности газового пузыря можно представить кад

' . (35,

где К - коэффициент пропорциональности, характеризующий изменение скорости турбулентных пульсаций в ' масштабе X; К>1.

Минимальный масштаб турбулентных пульсаций опреде яется и» уоловия, что вводимая в жидкость анергия диссипируется щы вязкостном взаимодействии минимальных турбулентных вихрей

где s - скорость диссипации энергии,Вт/м3.

Пульсационная ckopi сть турбулентного вихря UX с минимальным масштабом \ по вакону "двух трете11" КолмогороваОбу-хова

^'(А/. <37)

Подставляя фсчмулы (36); .,37) в уравнение (35), ;получаем

t ' K'J £ • (28)

С учетом зависимости (38) уравнение (33) примет вид

Для'получения значения постоянного коэффициента в уравнении (39). для барботажной зоны были обработаны многочисленные экспериментальные данные различных авторов по массопере-нссу в барботажшх колоннах. С■погрешностью +20Z получен результат:' 2//Я'Кб=0,37. ;

Экспериментально были определены объемные коэффициенты массопереноса 0V an» отнесенные ко всему объему жидкости в аппарате, при различных режимах его работы. Это позволило определить значение постоянногокоэффициента-в уравнении (39) для зоны опускных труб 2//Л'Ккс=0,21

В пятой главе изложена методика' расчета газожидкоотного инжекционного аппарата с опускными трубами.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ.

. 1.В результате теоретических и экспериментальных исследований получены выражения для расчета

- объемного расхода вовлекаемого в инжекционный аппарат газа;

- среднего объемного газосодержания в камере смешения и

в барботажчой зоне аппарата;

среднего диаметра газового пузыря в камере смешения и в ^арботажний зоне аппарата;

2.Ка основании теории обновления поверхности получены зависимости для расчета поверхностных коэффициент®» в различных зонах аппарат».

3. Разработана мег. эдика расчета инфекционного аппарата о опускными трубами.

4.Результаты исседоЕанкй реализованы в проектах установки озонирования во,.л для фирмы "ИКТЭКОС" Международной топливно-энергетической ассоциации (г.Санкт-Петербург).

По теме диссертации опубликовано три работы.

1.Яблокова М. А..Соколов В.Н..Лапшин А.А.Расход газа в инжекционных аппаратах о оьускными трубами/ ЛТИ.- М.,1994. 17 е.- Деп. в ВИНИТИ 11.07.94 N 1742В-94.

2.Лапшин A.A. .Соколов В.Н. .Яблокова М.А.Гидродинамические характеристики газожидкостной области в инжекционных аппаратах о опускными трубам*:/ ЛГИ.- М.,1994.- е.- Деп.

В ВИНИТИ 12.10.94 N 2365В-94.

3.Яблокова М.А.,Соколов В.Н.,Лапшин' A.A.Масоопереноо в инжекционных газожидкостых аппаратах о опускными трубами. / ЛТИ.-' М. , 1994;- о.-.Деп. В ВИНИТИ 12Л0.94'N 2373В-94.

25.11.94 Зак 550-50 РТП ИК СШГГЕЗ, Московский пр., 26