автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Гидродинамика и массообмен в аппаратах с байпасированием и делением газового потока

т 80

II ' ". 1 1 .1

- О

МОСКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ХИМИЧЕСКОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ

ПА ПРАВАХ РУКОПИСИ

СИДЯГИН Андрей Ананьевич

ГИДРОДИНАМИКА И МАССООБМЕН В АППАРАТАХ С БАЙПАСИРОВАНИЕМ И ДЕЛЕНИЕМ ГАЗОВОГО ПОТОКА

05.17.08. Процессы и аппараты химической технологии

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1993

Работа выполнена в Московской Государственной академии химического машиностроения.

Научный руководитель: заслуженный деятель науки и техники РФ, академик МИА, доктор технических наук, профессор О. С. ЧЕХОВ.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор А. И. РОДИОНОВ, доктор технических паук, профессор Г. П. СОЛОМАХА.

Ведущее предприятие: Государственный институт азотной промышленности и продуктов неорганического синтеза (ГИАП), Москва.

Защита диссертации состоится « » . . "1993 г.

в 14 час 00 мин па заседании специализированного совета К06.44.04 в Московской Государственной академии химического машиностроения по адресу: 107884, ГСП, Москва, Б-66, ул. Старая Басманная 21/4.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан « ."¿У. » ^/^А'ЯЧ'б 1993 г.

Ученый секретарь совета

Л. Г. ЦЫГАНОВ

ОЩ/Я ХАР^ГГИТИСПШ ГЛЕОШ

Актуальность роботы. Серьезнейшей задачей, стоящей сегодня перед хижческой промышленностью, является значительное уве.таче-ние выпуска продукции для удовлетворения растущх потребностей производства и населения. Решение згой задан обусловливеет необходимость проведения реконетрухвди действующ« производств и установки агрегатов большой единичной мо[цности. Ото в своп очередь определяет актуальность работ, связанных с повышением производительности хини ческой аппаратуры.

Значительную роль в большинстве промышленных технологий играют разделительные процессы, твкие как абсорб^я, десорбция, ректи-^икаадя и т.д. Аппаратурное оформление для их осуществления различно, однако до настоящего времени ня.. ^олее распространенны»« остаются тарельчатые колонные аппараты, способные обеспечить рысокуп производительность и эффективность реализуемых процессов.

Задача увеличения производительности колонн решалась в основном за счет увеличения их диаметра. Крупномасштабные аппараты тарельчатого типа уже сейчас имеет предельные размеры и дальнейшее их увеличение эконошчески нецелесообразно. 3 частности, увеличение диаметров аппаратов ведет к снижению эффективности вследствие возрастания продольной и поперечной неравномерности, затруднениям переносе данных с модели на промышленный объект. Кроме того, создание крупногабаритных аппарат'ч связано и с рядом технических трудностей, вызванных.сложностями достввки крупногабаритной аппаратуры железнодорожным транспортом, более сложными условия»« монтажа и ремонта, и т.д.

Поставленная задача может быть решена за счет применения спо- . собов организации потоков в аппарате, обеспечивающих повышение пропускной способности аппарата при сохранении нагрузок на контактном устройстве в пределах диапазона устойчивой работы. К таким способам относятся деление потока легкой фазы на части, калдея из которых поочередно взаимодействует с определенной частью яидкости, либо с ее общим потоков, и выделение части потока легкой фазы и перепуска ее в обход контактной ступени байпасом.

Несмотря на достоинства указанных способов, в литературе име-' втея весьма ограниченные сведения о влиянии разделения потока на протекайте в аппарате процессы и практически отсутствуют методы расчета, учитывайте особенности организации потоков. Поэтому раз-

работка и исследование ноеух конструкций колонных аппаратов, обеспечивающих повьпаение производительности оборудовали, при сохранении диаметров аппаратов в допустимых пределах, создание пршгци-пов ресчета таких епппратсв является весьма актуальной задачей.

Цель работы - разработке региональной конструк^и пппарэтр, обеспечиваицег'о повышенную пропускную способность, облодрющего относительной простотой.конструкции, проведение онзли-ичесхого и экспериментального исследовании гддроданг.шческих и мгссообменямх параметров, создание методов расчета мэссоокмен!П1ту устройств с делением и бг.Ипвсировпнисм гезевого потока.

.'¡пухшая новизна. Предложено математическое описание гадро-данпулкл и мчссоСменв в аппаратах с делением и боРпасироврнием газового потоке применительно к процессом абсорбции и ректифтка-ции. !!я базе разработанного ыетеыптического описания выполнен чис-лснниЛ эксперп!ент позволивший сопоставить эффективность рп(*оты аппаратов с различной орга;,! звци е£ потоков. На основе анализе результатов численного эксперимента предложен© методика графического определения число ст}теней контакта в аппарате С бсРпаспровоии'ЧИ чгс^и гс зо во го потока.

Практическая ценность состоит в создашя но№х конструквдй тарелок, получении теоретически Сосновшппгх я экспепшснтпльно подтвертдешгстх уравнений для их расчета, разработке методики гра-ф{ческого расчета числа ступеней контакта в аппарате с бпйпосиро-сэгасм части газового потока. Результат« работы могут использоваться в расчетной практике при проектировании тепломассоо^менних аппаратов поет,пленной производительности, анализе робо^ действуп-п;1х аппаратов с целью выдачи рекомендаций по их рекомструкши.

Результаты теоретических и экспериментальных исследопашй использованы при выдаче рекомендащй по улучяемло техщяо-эхологи ческих показателей производства терздческоЛ фосфорной кислэтгг, на-провлешшх на снижение вредных выбросов в атмосферу.

Лвтор зачищает; результата теоретических исследования з форме математического описания гадроданашчсских и массоо^менных статических характеристик аппаратов с байпесировашсм я делением газового потока; методику графического определения число ступеней контакта в аппаратах с Сайпасированисм; результат« экспериментально* исследований гидродашвдки каналов и разработанной тарелки; способ и аппаратурное оформление гтвдии очистки производств« тер-

вдческо!* фосфорной кислотm; hosi.*« конструкция аппаратов, обссн?-едвагп;1е повнпоннуп пропускную способность.

Апробатяя работы. Основные результаты диссертационно!* работы докладывались нэ выездном заседают комиссии по холонно? мпс-соо*менной аппаратуре при АН СССР, г/Ьтмяснт, Ï99I, Всесоюзной конференции "Метода исследований, паспорта bciçîh я вмборя технологий переработки отходов применительно к задачам машиностроительных и металлургических предприятия" г.Пенза, IC02, !.!етдуня-родноЯ конференции "Хнм:я и устойчивое развитие" CHEMRAWN-Vtrt г.Москве, 1992, XLV нвучно-телстческоЕ* конференции "îXî.'a, 1993 г.*

Пуб гикании. "о теме работы получено I авторское свидетельство и 2 положительных ресешя на из^оетения, опубликозано 3 ert тъи и 4 тезисов докладов.

Обгем и структура работы. Днссертевдя состоит из введения, пяти глаз, вкводоз. Работа изложена на 205 страницах, в том числе 106 страниц мтмнотиогого текста, содеркит 60 рисунков, б твб-шц и 14 приложения, вклвчпгаих примеры прогрзш расчета, материалы связанные с использованием результатоп работы, таблицы эиспет-ыентвлънях донных. Список нспользоввнкой литературы содержит U2 наименования.

ОСНОВНОЕ ССДЕРКАЖЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывав-^я актуальность проведения настоящей работы, указываются ее цела и научная новизна, излагаются основные научные положения.

В первой главе проведен анализ путей поанпения пропускной способности тепломассооймекной колонной аппаратуры и рассмотрены • основные конструктивные решения, реализует;! с эта способы. Указывается, что одкягМ из путей повышения пропускной способности без увеличения диаметра аппарата и повышения гидрпзтаческого сопротивления является организация газового потока основанная на принципе его делешя или ба2па«грования. При этом отмечается, что основным недостатков существую^* конструкций с делением потоков является их выполнение в виде слоззялс блочных устройств в силу необходимое- ' та тщательной геркетазевди рабочих зон глутаьи перегородкрш, что обусловите? сложность их изготовления, монтажа и экеплуата^та.

Рсссеттриваится литературные данные по принщпам расчета нзссоебыенной колонной аппаратуры тарельчатого тапа. Отмечается,

1ХМП

что существуйте истода не угхгив^ю^ особенностей связанных со спосойавд оргатизатяи потоков з яппярзте и щмменими для расчете и проектчровешя только "градационно" реботащи* впперятов.

С учетом изложенного были с формулировании основные задачи для теоретического и экспериментального исследования.

Во второй г.чеяе изложен« соображения по особенностям конструирования аппаратов с делением и бойггасироввнием газового потока. Приведено описание ново? конструкции Cpjc.I\ сочетающей возможности повышения пропускной способности D8 счет оргянизрции движения газового потока, обеспечешя высокой эффективности рабочих зон вв счет pee-nsstçm принвдпа сектионировония, характеризуемой простотой изготовления, монтажа и эксплуета-вди по сравнению с существуй^« блочный! конструкт яш с делением газового потока. Тпрелка включает в себя основания с просечками I, являяфе-ся рабочими зонаш, на которых осуществляется газо - жидкостной контакт, кеналы для прохода газа 2, образованные ще-ляш 3 и продольншм пластина«« 4, прикреп-ленныш к основаниям тарелок. Канаш могут быть выполнены с резрнваш 5 ■для выравнивания высоты статического слоя жидкости в соседних зонах контакте и создания идентичных гидродинамических условий на всей тарелке.

В аппарате, на соседних по высоте тарелках, щели расположены в

'Л,

>3

Ркс.1. Аппарат с делением потоков (частичным байпасированием) I- плато (рабочие зоны); 2- канал для прохода газа; 3- щелг; 4- пластины - стенки каналов; 5-перетоки; б- сливной карман

шахматном порядке. Газовый (паровой} поток движется снизу вверх, противотоком с жидкостью в целом по колонне и перекрестит» током в пределах рабочих зон контактной ступени. Честь потока легкой $»зы, вышедшая из рабочей зоны нижележащей ступени направляется в перепускной кекал 2 вышележащей тарелки, р другая часть, прошедшая такой же канал нижележащей тярелки - рабочую зону вышележащей. Отмечено, что разработанная конструкцяя занимает промежуточное положение между кокструкодяж с делением газового потока и байпаси-рованием с полным перемепивянием частей потока в межтарельчатом пространстве. Степень приближения к тому или иному варианту зависит от степени перемепивания между частя»« разделенного потока.

Анализ движения газового потока я л-эодолеваемьпе его частя»« сопротивлений позволил выявить особенности гидравлического расчета аппарата предложенной конструкции, которые'заключаются в необходимости учета расходов частей разделенного потока. Для количественной оценхи перепускаемой через канал части потока нв1м введен параметр Р'^ц/Ц.» где V*» честь потока, поступающая в каналы, частв потока, поступающая в рабочие зоны тарелки.

С учетом введенного параметра гидравлическое сопротивление сухой тарелки может быть найдено из уравнения:

ЛР - Г рг(У/Зо)3 (I)

йРс " Ъ 20++)* '

а отношение расходов дяя этого случая может быть рассчитано:

1с = V V тм 5кн/5о (2)

Анализ полученных уравнений позволил также предложить формулу для расчета гидравлического сопротивления сухой тарелки с вводом общего коэ$фпиента сопротивления Т ■

4РС = г (3)

который определяется:

1/уГГ = /Л^ + ^ - <4>

Для орошаемой тарелки предложено соотношение:

АР/г* = АРс/г/ / м

устанавливающее взаимосвязь между вежчинаш гидравлического сопротивления орошаемой и сухоР тарелок и соответствустих им параметров Г и Гс • З^к отмечено вше, разработанная конструкция занимает промежуточное положение меаду вппаратвш с байпасированием с полным перемешвениеМ частей потока и делением газового потока, поэтому при описании массообменных характеристик рассмотрены эти двя крайних случяя.

На основе енализа работы аппаратов с байпасированигц и делением газового потока получено математическое описание статических характеристик применительно к процессам абсорбции и ректификации. Ка рис.2 приведены структурные схемы абсорберов с делением и Свй-песировашем легко" ?лэы. В основу математического описания положены уравнения материального 'баланса, основное уравнение «яссоот-дачи, уравнения взаимосвязи между концентрация»; по газовой и жидкой ({азе на соседних ступенях контакте, а также допущения о полном перемеливании жидкости на тарелке, равенстве локальных коэф$и-■вдентов ма.соотдачи, постоянстве давления по высоте колонны и ряд других. И результате преобразования исходных уравнений, с-учетом принятых допущений получены системы уравнений, описывяевдх статические характеристики.

Общая система уравнений статики для абсорбера с байпасирова-нием части газового потока при условии отсутствия межтврельчатого уноса имеет вид:

; (ТГ

~т+ ы0\/2-1-: (*)

= ^ -У-') ; (в)

у'. - У" ■

л* ~ л1+< г [,()

Ь = и+т) ; {/¿)

Ку1 = . < , ; " Ш

V.'

£

У/г

К-к,

[V

V/. ¿г

4

й/

£

«г

% ¿ X' Ап.

у*

к*

/л'

л-/

Vя 'л-' / 1

V

X/

V/ 1'

у* 1

и

6)

V/

С.12

X/

"1

х:

П,с. 2. Структурные схеш абсорбционных атасов

а) с бейпасироввняеы и

полный перемешиванием частей газа;

б) с делеииеа В8ШЯ

газового потока на две части без к перешш-

Д,- С,-.) '

(ХУЛ,

(/4) (0)

Ку/ №

От

А - М-

Лт Ьг

Система уравнений статики для абсорбера с делением гвзового потока на две чести:

' Ме-Сг^-УГ;; ' (">

' „ // ^ Ч + ^ К ~

г- ^ * т)* ^ * " .

(го> (г»

V.' = У." ; т£ Ч-г

У' - У"

(22) (25) (2 А)

(25)

\ . в _- ; ""

с,;

В диссертации текже представлены системы уравнений статаки для яб-

сорберов с байпесированием с учетом межтарельчатого уноса и рек""и-^¡икащонных колонн с байпасированием части пара. На основании полученного математического описания осуществлено сравнение аппаратов с "традиционной организаодеЯ потоков и с организаодей байпасиро-вения легкой <1«зы. Результаты выполненного на О И! »меленного эксперимента приведены на рис.3. В качестве оценочного показателя работы аппарата для абсорбоди ИНп водой выло принято отношение эффективности по Мер^ри к ее гидравлическому сопротивление. Кривая I характеризует изменение параметра Ег/др при повышении производительности аппарата за счет организащи бейпасировяния части газа; кривая 2 - для "традиционной" тарелки. Анлдоэ приведенного графика подтверждает целесообразность использования предложенного конструктивного решения для реконструкции аппаратов пр<. необходимости повышения их'" про- /г /п\ п'

1/Ла

йА

О*

4

2

0.3 а* 0.6 а2 .

г

p g иг

ПУСКНОЙ способности. Результаты численного эксперимента позвожли также осуществить анализ графической интерпретввди процесса и разработать методику определения числа ступеней контакте путем вписывания ломаной между рабочей линией и модифицированной кинетической кривой, которая иллюстрируется рисунком 4. Положение модаЗицировгнноЙ кинетической кривой определяется величиной параметре Г .

5 третьей ггач" приводится описание экспериментальных стенда на которых про в ода т. ь исследование квналов и модификаций тарелок разработанной конструкции. На стенде * I осуществлялось изучение гидродинаткл цилиндтических каналов, па стенде » 2 - годрода-навдки каналов прямоугольного сечгняя. Затем в колонне сечением 500x000 мм стенда У 2 исследовалась гидроданашка сухой и орошое-»■о? тарглки разработанной конструкции и изучались массооСмеинме

АО 2* Рас.2. Зависимость Ег/дР от нагрузки

по легкой $азе I- аппарат с байпасярованием; 2* традиционный. аппарат (ситчатые тарелки^

FVic.4. Графическое определение числа ступеней контакта для аппарата с байпасированием часта газа

"0К" - линия равновесия; "FG рабочая линия; "0J кинетическая кривея; "ОН"- линия "отношения расходов" (модифицированная кинетическая К"ЧВ0Я)

характер, тики. Эксперименты проводалась для модафгкаодЯ тарелхи представленных в табл.1.

Для изучения работы тарелок с делением потоке легкой фазы в колонне монтировались две тарелки с межтарельчатым расстоянием 400 т. Рабочие зоны терелоя имели яягчковне проееяяи, открывате?«-еся во взаимно - встречном направлении в соседних рядах, под утлой Ы 30° к горизонту. Парада основания просечки составляла и - 25 мм, шаг между проеечквмз в одном ряду S = 39 m, в соседтах рядах - S<= 45 ка, толщиша тарелки 2 км, свободное сечение плато тарелки -'6,05$ В главе огасквается «етодакв проведения экспериментов и обработки эксперимгнтвяьнот деннж. Эксперименты провода га съ не системе вода- воздух. Диапазон нагрузок составлял: скорость газа отнесенная к сечешю колонна - 0,5...3 м/с, плотность орошения -

Табл. I

Характеристики каналов исследованных тарелок

Обознач. Пугина чел» Угол наклоне Сечение кв

стенки,град 60

терелки Т1

Т2

тз

Т4 Т5 Тб Т7 Т8 Т9 НО

квнвла 5,5 5,5 5,5 И И II 18 18 18 О

км

45 75 60 45 75 60 45 75

пала, Г9.и

0,00316 0,00316 0,00316 0,00632 0,00632 0,00632 0,01035 0,01035 0,01035 О

Вмсста стенки квн. ,мм

200,250 250 250 200,250 250 250 200,250 250 250

1,0... 9,4 м^/м ч. Изучение массоотдачи а газовой {аэе гтролодолоеъ по методике чдиабетического испарения вода, щи этом влпгоеодержа-ние а воздухе определялось психрометрическим методом. В результате обработки экспериментальных данных на ЭЕМ определялись величия*, необходаше для осуществления анализа протеквяаи* процессов и оценки адекватности предложенного математического описания. .

В четвертой главе излагаются результат» экспериментального исследования гидрод1не*ичесгстх и маееообметт переметров тарелок рассмотренных модамодй и гндродананиии каналов. Задача»« исследования явилась проверка основных теоретических положений, получение эмпирических коэф$ктментов сопротивления каналов и тарелки в целом, изучение влияния геометрических я режимных параметров не отношение расходов частей разделенного потока и выявление устойчивых режимов работы. •

В результате исследований было установлено, что гидравлическое сопротивление каналов может быть рассчитано по уравнению для местных сопротивлений: ^ __ 2

АР

Л «Г«

(29)

при этом среднее значение Для гялиндрических каналов составляет 1,39, для каналов прямоугольного сечения - 2,05. Высот« кеналов составляла от 200 до 300 мм.

При и сучении гидроданвшческих особенностей работе тарелок было установлено, что в рабочих зонах тарелок сохраняются те же

тедродинрюческие реад*ю, что и для тарелок "традиционного" -япо. Установлено, что уравнения для расчете гидравлического сопротивлр-»ия и отношения расходов г , полученные по второй главе хорошо огм-снвопт экспериментальные даннке. Тек, для уравнения (2) величин* относительной погрешности не превысила 15f. Гроводалось также сопоставление эксперосенталъннх данных и раесчнттпих по уравнения (5). Вежедна $укквдоналв Ф составил» 5.23Í, что можно считвть удовлетвор|тельннм.

адееь /I - количество исследованиях модификаций тарелок; Ш - ««ело режимов при проведений экспериментов; ÍÚq - весовые мноштещ.

АНВЛИЗ влияния геометрических и режимных параметров на отношение расходов частей потока r«Vw,'/Vr (щс.5}, показал, что для пенного

Ric.5. п,ияние геометрических и реадмнн параметров на отношение расходов

5W =0,00316 м2: Iq = I iP/tt ч; 2 -

4; 3-¿„,=0,00632 tr: 4- q.uli 5- «=4; 6-0=9,4;

=0,01035: 7-=1; 8- <? =4; 9-<£ = =9,4 iT/M Ч

Р ежи мл (левее ьвнесеннсй такта границы режимов 1-1} характерно более резков изменение великаны г , что определяет неустойчивую работу тарелок даже при незначительных колебания* нагрузки по газу. Устойчивом является режим газовых струй, в котором изменение величины Г при колебаниях нагрузки составляет 5- 7 процентов. На основании этого анализа сделен вывод о наиболее целесообразной эксплувтащи разработанной тарелки в реяиме газовых струй.

В годе изучения гидродинаадческих п^ргметров проводалась сравнительная оценке уноса для раэтчиит моди*икащЯ тарелок. Установлено, что величина относительного уноса в пенном режима зависит от угла наклона стенок канала и мпыылльна при fi «60°, а в реаиме газсвих струй наклон стенок не оказывал? заметного вштмя не унос. Сопоставление данных показало, что унос на тарелках TITS в режиме газовет: струй ниже, чем на тарелке ТЮ, что объясняется меньшей долей- газа, приходящейся на рабочуп зону, вследствие перепуска части газа по каналу, а также с епари ругаем действием наклонных перегородок- стенок канала.

Результаты опытов по массоотдаче в газовой фазе, выполненных для режима газовых струй, позволим провести проверку адекватности предложенного математического описвния, которая была осуществлена на основе сопоставления ввлишн эффективности по líepftw. Для оценки точности сравнения принят показатель:

Н , («>

Зеливдна <Р , кодированного относительно (£г)3 , составила 2,69?.

В пято» глеве обсуэвдаются вопросы практического использования полученных результатов, в частности, применительно к разработке аппарата для отметки отходили* газов в производстве тершческой реформой кислоты в г.Чимкенте на ПО "floejop", приводится конструкция аппарата с дополнительным взаимодействием газа в байпасном канале с жидкой фазой и результаты гидродинамических исследована.', предложенной конструкции.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ШВОДЫ

I. Разработана и исследована конструквдя тарелки с пврепуоком чести потока легкой фазы в обход контахтной зоны, обеспечивающая

повшеннув пропускную способность вппарйтв.

" 2. Эьтолнен анализ взаимодействия ^аз в аппаратах с делением потока легкой фази и в аппаратах с байпасированием с учетом полного перемешивания частей газа в межтарельчатом пространстве. Не основании анализа работы рассмотренных аппаратов разрвботано математическое описание для тарелок с делением л байпссироввнием газового (парового? потока применительно к процессам пбсор&яи и ректи£и-кияи. Окспериментаяьные исследования показали адекватность иггеиг-тического описания опытным дрнным.

3. Разработана методика граф!ческого определения числа ступе^ ней в аппарате с тарелкам! предложенной конструкта.

4. Ка основании экспериментального изучения гидроданаадческих характеристик каналов, получены гра^ческне и расчетные зависимости для определе!ля их гидравлического сопротивления.

5. Установлено, что гидроданаьические режимы работы сохраняется для всех изученных мода^каций тарелки, а границы диапазонов реагинов зависят от площади сечения канале.

6. Характер изменения отношения от скорости газа ьг различен для разных режимов. Показано, что при работе в режиме газовых струй тарелка более устойчива к производо-веннын колебаниям нагрузки по газу в талу менее резкого изменения Г .

7. Результата исследования использована при разработке мероприятий по улучшению технико-эко логических показателей производстве термической фосфорной гислоты.

ОБОЗНАЧЕНА НЕ РАШЗРОВДШЫЕ В ТЕКСТЕ

абсорбционный сектор; £г - эффективность по Мер^з по газу; { - поверхность контакте фаз но тарелке, ы*-; - расход га-

за (пара), кмоль/с, (м^/с); Ку, коэффициент мпссопередачи, кмоль /(А); /. - расход жидкости, кмоль/с; М - кол-во компоненте, передаваемого но фязн в фазу, кмоль/с; т - коэ?>|иодент распределения; - чзело единиц переноса для рабочей зоны; П- число ступеней контакта; ¿Р - гидравлическое сопротивление, Па; 1 - линейная плотность орошения, м^Ди с); 3 - площадь сечения, ы^; 0 - приведенная скорость газа, отнесенная к рабочей площгда торелки,. м/с; - скорость газа, м/с; Х( X) - концентрация компонента в шдкоста, кмоль коет./кмоль ин-те, (кг кош.у кг.ин-та); х ~ концентрация компонента в ямдкости, кмоль комн./

гомп./кмолъ см.; - кснцгчгтравдя компонент« в газе, jnmi.

комп./кмояь И!1-Т8,(кг г,от./кг ин-та^; У - кон^ентравдя ксм-пон"!1Тя в.газе (паре), «смоль комтт./кмолъ c*ir?c:t; /£ - угол наклон? стенки канала, град; ßt - коэф$ищент маесзотдв'м в гадкой ф^зе, кмоль/(м~с); /у, ft- - коэф. м^есос'гдгчи я грзово* *езе, кталь/(1Г"с), (м/с); fr" - обгяй коэффициент сопротивления ;

^ - кооф^ищент согтротийлетгг кянялз ; Tr - koj^Skiwut еопро-тияяешя плато ракоч?х зон; Я - плотность, ягДг; V ~ степень

ПОГЛОЩерЛЯ.

Индюке«:

г - г*з; ж - тадкостъ;' кн - относящееся к каналу , к - конечное значение; н - начально? значеня»; о - относящееся к отверстиям; с - для сухой тар^лти; т- относящееся к рабочей зон'1 тарелки ; г - для t-oft тарелки; ' - н* входе (в«т>соде) контактного устройств«; * - cocroms«^ рг виовреия.

ОСНОСОЕ СОДЕРНАВДЕ РАШГЧ И ЗЛОБНО Б СГ.ЕДУГВДХ ПУЕГ.1Ш5Ш

1. Иомлпение лрснзэоднтелънэсти »олошгттг аптератэв я системах очистки отходящих газов / А.А.СЬдлган, О.С.Ч*хов - В т.: Тез, довл. "Методу исследования, паспортизацш и выборе т*гнохотй переработки отходов в мазиностргительнем и металлургическом производстве", Пенза, 1992, с.55-66

2. 01дяг.л> A.A., V«xon О.С. Математич^ско» описание статических характеристик тарельчатого абсорбшотюго аппарата с дслеше* газового потока // Хим.пром., 1092, $ 8, с.493

3. Сдаг.т A.A., Чехов О.С. Рлдроданешческие особенности работм аппаратов с делением газового потока // Хим.пром., 1992, ^ 10, с.619

4. СЬдягин A.A., Чехов О.С. Гидравлический расче* аппаратов с дзлешем газового потока // Хим.пром, 1993, 1-2, с.51

5. Соверяенствовяние производства тервдческой фосфорной кислоты с целъп улучшения его экологических показателей / О.С.Чехов, Э.У.Куияртбееп, М.5.Масловский, О.Н.Ермолаев, А.А.С^дягин, Л.Х.'?рангулида, З.М.Герасименко, В.Н."гцуцнн.- 3 кн.: Мате-риппн шездного заседания научно-технической когассии по мзс-еообменной аппаратуре при АН СССР " Инт(?иси$икащя техники производства фосфора и тершчеспой фосфорной кислоты",

г.Чиикент, 1901, с.9-10

6. Анализ материелъннх и тепловых потоков в процессах проиэвод-, етва фосфорной кислоты/ Э.У.Жумартбвев, О.С.Чехов, А.А.Й1дя-

шн ,- 3 кн.: М?тери*лы выездного згссденяя неучно--ех!гическоЯ .коодссии по мгееообменной колонне» *ппарртуре при Л1! СССР "Интенсификпия техтики производстве фосфора и тераипеской (фосфорной кислоты" , Чимкент, 1991, с.14-17

7. Impwuemtm о{ ecological choratUriitics of ¿hernial phosphoric add production / A fi 3 Id ¡a £>'/>, ff.SMeMovV, Ot/.£rmoiae- /i wcrl</conference CH£№AVJ*J Vlll "Che mi Лгу иг«! iOitainake development * Hoaow, №92, p. 6X-49

8. А.с. 1546094 СССР, Тепломессоо^меннut аппарат /Л.А Бахтин, 3.1!.Селин, А.А.Одатн, М.Р.Уурэеевв, Опубл.1990, Б.И. Р О

9. Заявка не е.с. * 49С?314/2б от 4.02.01, пол.решение от 20.10. 91, Теплоыассообкгнкы* аппарат / З.Ц.Защук, А.Л.01Дягин,

0. С.Чехоо

10. Заявкр ка а.с. f 4949054/26 от 25.Сб.91, пол.решение от

■ 29.06.92, Способ ортизводи потоков в мгссообменньгх «пго>-рятех/ О.С.Четов, А.А.&дяпш