автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Гидравлическая характеристика зернистого слоя при фильтрации вод и растворов различной вязкости

РГЗ

ОН

I . ■ .МйИКСГаРСТЬО ВЫСШЕГО И СРЩНКГО СПЕЦИАЛЬНОГО * ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН

Ташкентский Государственный технический университет имени Абу Раихана Беруни

На правах рукописи

МОХЛМЭД ХЛССАх! АБдЕЛЬМАЖИд МАНСУР

ГМ/ ¡,Р А1х11ЯЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЗЕРНИСТОГО СЛОЯ ПРИ •ЙШ^ЪТРАЩШ ВОд И РАСТВОРОВ РАЗЛИЧНОЙ ВЯЗКОСТИ

05.I7.0ti - "Процессы и аппараты химической технологии 01.Ок.05 - "Механика жидкостей, газа и плазмы"

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на саискание ученой степени кандидата технических наук

Ташкент

1994

Работа выполнена на кафедре "Гидравлика и гидромашины" Ташкентского автоыобильно-дорожного института и Технологической лаборатории Института биоорганической химии АН Республики Узбекистан.

Ташкентский институт инженеров железнодорожного транспорта имени А.Икрамова

на заседании специализированного совета Д 057.07.22 при Ташкентском Государственном техническом университете имени Абу Райхана Беруни по адресу, 700095, г.Ташкент,ул.Университетская,1

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Ташкентского Государственного технического университета имени Абу Райхана Беруни.

Научный руководитель Заслуженный деятель науки,Республики Узбекистан, доктор технических наук, профессор РИЗАЕВ Н.У.

Официальные оппоненты: Доктор технических наук, профессор ИСМАТУЛЛАЕВ П.Р. Доктор технических наук ТАДШБАЕВ А.

Ведущее предприятие:

Защита состоится "М " апреля 1994 г. в "/О"

часов

Автореферат разослан

1994 г.

Ученый секретарь специализированного совета, доктор технических наук

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ.

Актуальность темы. Подготовка промышленной и питьевой воды,а так-ге счистка растворов различной вязкости является актуачьной задаче»! ,,чля осуществления этой цели существуют различные методы и фильтрующие материалы и аппараты.Однако многие прогрессивные промышленные фнльтраппараты не нашли широкого применения из-за отсутствия ряда их необходимых гидравлических характеристик.

При проектировании подобных аппаратов необходимо знать сравнительную скорость движения кидкости (воды,растворов) через слой фильтрующего материала.Причем фильтрующим материалов может слукить кварцевый песок, активированный уголь¡ионитовые смолы и т.п. Это прежде всего зависит от физико-химического состава вод и растворов. Как показывает анализ воды реки Нил, проведенный центром плакирования развития науки и технологии при Каирском университете, для получения питьевой воды из реки Нил используют фильтраппарата со смешанж/и фильтрматериелами ; кварцевый лесок-активирован-кь.й уголь,кварцевый песок-ионит и т.д.).Однако анализ литературы показывает, что гидродинамика подобных аппаратов изучена недостаточно. Поэтому определение их г'/дродинамических характеристик является важной задачей при анализе и расчете технологических и конструкторских параметров фильтраппаратов.

К числу наиболее валких параметров относятся: истинный удельный вес, набухание и удельный объем, коэффициент формы частиц, а такие порозность слоя фильтрующего материала и гидравлическое сопротивление зернистого слоя.

Известно,что периодический процесс очистки вод производится в вертикальных или горизонтальных аппаратах цилиндрической формы. При бсльлих мощностях обычно ис^ользуст вертикальные фильтры которые занимает меньшо площади, чем горизонтальные фильтры. В свя-

зи с этим целью исследования является определение гидравлических характеристик вертккальню; фнлътрапларатов загруженных активированным углем, кварцевым песком и ионитом, а также вывод расчетные уравнений для определения оптимальной скорости потока и гидравлического сопротивления фильтрующего слоя. Объектов исследования данной работы является фильтрационный аппарат, используемый при очистке вод и растворов различной еяз-кости.

Научная новизна диссертации заключена в следующем:

- определены гидравлические характеристики фильтрматзриалов (активированный уголь, кварц»зый песок, ионит);

- установлены расчетные уравнения для определения перепада давления зернистого слоя и скорости потока;

- определено "влияние вязкости растворов ни гидравлические характеристики зернистого слоя.

Практическая ценность исследования заключается в том, что полученные з работе расчетные уравнения и гидродинамические зависимости позволяют решить круг прикладных задач, связанных с проектированием и разработкой фильтрационных аппаратов, применяемых для очистки зод к растворов различной вязкости. Реализация результатов исследования. Предложенные автором расчетные уравнения приняты БВО "Сыр-Дарья" для дальнейшей реализации. Апробация работы.Основные результаты диссертации долокеш авто-рои на Межреспубликанской научно-технической конференции "Процес-сы-93" (1993 г.,г.Ташкент) и на научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава ТДДИ (1993 г.,г.Ташкент) Публикации._ По результатам исследования опубликовано пять (5) статей.

Личный вклад автора. Все включенные в диссертацию исследования выполнены лично автором на всех атапах от экспериментов до обсуждения результатов.

Структура я объем работы Диссертация состоит из введения, двух глаз, выводов, списка использованной литературы и приложения. Диссертационная работа содержит 126 страниц машинописного текста, 25 рисунков и 22 таблицы.

содерл/кн работы.

Во введении обоснована актуальность темы, сформулирована цзль исследований, в аннотированной форме изложены полученные автором в ходе выполнения диссертационной работы научные результаты и дана краткая характеристика её содержания. В первой главе, носящей обзорно-постанозочный характер проанализированы особенности гидродинамики процесса очистки вод.

Экспериментально рассмотрены режим движения жидкости через пористый зернистый слой. При этом установлено, что в отличии от движения «идкости по трубам режим движения жидкости через зернистый слой зависит от скорости потока, её вязкости и плотности, размера,формы, шероховатости частиц, .их взаимного расположения и порозности слоя и т.д.

К основным параметрам, характеризующим гидравлические закономерности зернистого слоя, относятся значения скоростей потока, гидравлического сопротивления и степени расширения слоев зернистого фильтрующего материала. При анализе и сравнении приведенных в литературе указанных величин установлено больнее рас-хс.-леня-з т-эорэт.тоослпх и опытных ¿£Н>:кх. -'Тс очеЕ:ина объясняется тем, что для сравнения нами были ззяги данные для леннтов •/. &з?пз::рвэакногэ угля, д ч .т.-с-г-атуг,^ >3 ольовнец оечь иле^ л г:"-

равлических характеристиках кварца, стеклянных и стальных шариков, V

В последнее время, для очистки вязких растворов таких как,пищевые и технические масла,нефтепродукты,отработанные жидкости двигателей широко начали применять ионитовые фильтры. Между тем,одним из основных параметров - это степень расширения слоя ионита, которая является определяющим размеры и конструкцию фильтраппарата.

Из анализа литературного обзора вытекает линейный характер степени расширения слоя от вязкости раствора. Но к сожалению литературные данные оказались не достаточны, чтобы сделать определенные выводы и рекомендации для проектировщиков. Вторая глава посвящена экспериментальным исследованиям гидравлических характеристик зернистого слоя ионита, кварцевого песка и активированного угля в потоке различных вязких растворов. В этой же главе рассматривается анализ и обсуждение полученных результатов.

Значения гидравлических сопротивлений для различных по длине слоев и типа фильтрующего материала для некоторых опытов приведены в таблице I.

Данные таблицы I позволяют рассчитать характеристики зернистого. слоя. Однако для обобщения опытных данных мы сочли необходимым сначала проанализировать расчетные уравнения, для определения гидравлических сопротивлений зернистого слоя, предложенные различными авторами, которые заметно отличается по своему построений и сравнить с результатами наших опытов.

К числу уравнений, согласно литературным данным, применяемых при расчете перепада давления слоя зернистого материала в различных состояниях (неподвижный, псевдооникенный) можно отнести

Таблица I. Значения гидравлических сопротивлений при различной длине и типе фильтрующего материала. Размер частиц 0,5-1,0 ш

опыта Фильтр-материал Длина сл^я M.I0"3 Скорость потока \л/ м/с Сопротивление слоя АР Па Сопротивление слоя ЛР мм.вод.ст.

I СКТ 10 0,008 150 15

2 УгсА ь 20 300 30

3 40 350 35

4 60 380 38

5 100 440 44

6 Кварцевый 10 0,008 160 16

7 песок 20 180 18

8 40 210 21

9 60 400 40

10 100 470 47

II АР-3 10 0,008 100 10

12 УгеАЬ 20 170 17

13 40 250 25

14 60 300 30

15 100 360 36

следующие:

лР,н. тЩ. ^ + . ны

срЧ

а1:

Г? сЬ

со

Л0~ * з ИЯи-е)-)^

и/У

Л о!$

йР --1350-(±/'5'Ц Р

и

//Л?

ш

(з)

(V

{5)

Из приведенных уравнений наиболее точно для неподвижного слоя фильтрматериала уравнение (1,2). Широкое применение для расчетов гидравлических сопротивлений зернистого слоя в псевдоожкже-нном состоянии уравнения (3,4,5), являющиеся полуэтиричсскш& зебисидост.еми, выведенными для отдельных частнья случаев. '

Зависимость (5), выведенное в основном для системы газ-твердое тело не дазт более тс-шых результатов для псевдоожижен-ного слоя в потоке жидкости, особенно для вязких растворов.

■Для определения возможности применения уравнения (I, 2) 3, 4, 5) для расчетов гидравлических сопротивлений неподвижного слоя ееткакрэвекного угля и кЕарца как; бьп проведен расчет л I' по указькззш эсвисшостяи при высоте слоя квсрцееого песка и активированного углд марки СКГ и ЛР-3 от 10 до ЮЭ

Сравнение опытных и расчетных величин гидравлических сопротивлений для различных высот зернистого слоя показывает, что наибольшее приближение к опытный данным наблюдается при расчета по уравнениям I и 2.

Но и для этих уравнений погрешность находится в пределах - 30% и она увеличивается с возрастанием высоты слоя зернистого материала. Вычисление А Р по уравнениям (4, 5) дало отклонение расчетных данных от опытных в 2 - 5 раза, особенно при больших высотах слоя фильтрующего материала. Введя поправки на отклонение расчетных и опытных значений гидравлических сопротивлений в инженерных расчетах можно использовать уравнение (3) которое может быть представлено в виде:

Коэффициент сопротивления слоя фильтрующего материала определен на основе известной зависимости:

Анализ отклонений расчетных значений от экспериментальных произведем путем:

AP.ßA .-ЦК*

(е)

ZZO

С7)

СЮ'

Сопоставление с учетом поправки расчетных и опытных значений гидравлических сопротивлений, приведены в таблице 2'

Как видно из таблицы, расчетная зависимость гидравлического

Таблица 2.

Гидравлические сопротивления слоя активированного угля с учетом коэффициента поправки

Марка угля П1'о/у) ьРрася. /л Рэк.с-П- , По-

У« 0,0008м/с \л/= 0,0016 м/с и/- = 0,0032 м/с

С К Т 0,30 7,9/8 14,2/14 30/28

АР - 3 0,02 3,1/3,5 6,1/6 12/11

сопротивления хорошо совпадает с данными эксперимента.

Таким образом для определения гидравлического сопротивления слоя более или менее приемлемоедля инженерных расчётов уравнений могло рекомендовать в виде:

&,-1 . М2. . МЫ? (д)

Яе Ц

Однако, следует отметить, что найденный коэффициент поправки резко возрастает с уменьшением диаметра гранул зернистого материала. В связи с этим была сделана попытка использовать для этой цели уравнение Пуазейля: \

(40)

а*

Сравнивая результаты расчета из уравнения (10) с опытными данными показывает, что расчетные значения во всех случаях меньше действительных гидравлических сопротивлений слоя.

В связи с этим перед наш была поставлена задача опреде-

лить уравнения, учитывающие все параметры, характеризующие гидродинамическую обстановку в слое зернистого фильтрующего материала, особенно их геометрические размеры. При определении гидравлических сопротивлений слоя фильтрующего материала для учета геометрических размеров в обобщенной критериальной зависимости мы ввели симплекс геометрического подобия (Кр):

Еи= ¿(Яе.Кг) М

йР

где:

Еа =

- критерий Эйлера;

- - критерий Рейнольдса;

- _ симплекс геометрического подобия;

Я

/1Р - сопротивление слоя зернистого материала;

г -УУ— - истинная скорость потока;

У - плотность ..чидкого потока;

и/ с

\л/ - скорость в свободном сечении колонны; £ - порозкость зернистого слоя;

- эквивалентный диаметр частиц;

- кинематический коэффициент вязкости; / - высота СЛОЯ;

<£) - внутренний диаметр фильтрационной колонны. Предполагая, что функциональная зависимость (II) между критерием Ьи и определяемыми величинами ( йе , ^г ) выражается степенным уравнением, аппроксимируем её в виде:

Ей =J■ReCL■ Иг

ш

Линеаризируется ( 12) путем логарифмирования:

^Ей = ¿¿Я* + Иг из)

обозначив Л~~ /о; ^ Ее =

получим линейное уравнение относительно новых переменных .

¥

- ¿о + Ь + ^ Г/4/

Уравнение приближенной регрессии дает функция:

ш)

А/

для которой сумма квадратов имеет наименьшее значение. В уравнении ( I -1,2,3................п). Необходимым условием минимума является выполнение равенств

Тк. -0> 77, ТЬ -0 10

или

дбс

1 = 1

Ях й. ,

1=1

Если учитывать в-таянкв вязкости раствора, то

Ш =г[ (во' л*, -.х,-о (и)

после преобразования уравнения С 17 ) получим:

Л п

I ¿0+1: ¿^г "Г #

/г/ - ¿_-/ ;',.: г«* ' ¿г/ ^

/7_ /7 /7 /7

£* 6* = Ус Ъ

Л П л Л

Систему ( 19 ) решаем на ЭВМ с максимальной разрядностью вводимых чисел и результатов вычислений.

За основу расчета приняты следующие величины: АР - перепад давления в слое, Па; у? - плотность фильтрующего материала, г/см3У \tju- и//Г ~ истинная скорость жидкого потока, см/с £ - порозность слоя; с/э - эквивалентный диаметр зерна, см; У - кинематический коэффициент вязкости жидкости,см^/с ¡-I - высота слоя адсорбента, см; - диаметр аппарата, см. Определяем последовательно критерии Ьс/ > /^е и геометрический симплекс подобия Иг с использованием данных таблицы 3

Таблица 3.

Опытные и расчетные значения гидравлического сопротивления фильтрующего слоя (активированный уголь), Па а^ - 0,5 - 1,0 мм

по по } ло 1 по , по \ Опытные Высота, ..]

пл уравнению !уравненига! уравне- уравне- ! уравне- ! значения слоя угля,

I 9 нию 3 нию 4 нию 6 { дР мм

1 а .... 4_, 0 ь ! У ь

Скорость потока IV = 0,0008 м/с

I 3,24 22,29 2,63 2,42 8,07 5 10

2 6,48 44,58 5,26 4,84 6,14 15 20

3 12,96 89,16 10,52 9,68 32,28 30 40 ■

4 19,44 133,74 15,78 14,53 46,42 50 60

5 32,40 222,90 26,30 24,20 60,70 85 100

Скорость V/ = 0,0016 м/с

6 12,63 44,71 10,53 6,10 16,15 10 10

7 25, Зъ 89,42 21.06 12,20 32,78 25 20

8 30,72 178,84 42,12 24,40 64,66 65 40

I 2 3 4 5 6 7 8

9 76,08 268,26 63,18 36,10 96,84 95 60

10 126,80 447,10 105,30 61,00 158,50 165 100

Скорость \д/ - 0,0032 м/с

II 49,60 89,06 42,06 17,25 31,20 20 10

12 99,20 178,52 84,12 34,48 62,40 55 20

13 198,40 357,04 168,24 ;68,93' 124,80 НО 40

14 297,60 455,56 252,38 103,44 187,20 200 60

15 496,00 892,60 420,60 172,40 312,00 340 100

Причем в таблице 3 приведены также для сравнения расчетные значения & Р с использованием уравнения, предложенные различными авторами. Из таблицы 3 видно, что перепад давления увеличивается с увеличением высоты слоя, особенно при больших скоростях. Также показано, что величины & Р, рассчитанные по уравнению ( б ) и ( 7 ) близки к- опытным данным.

Решение системы уравнений ( 19 ) на ЗВМ позволили определить значения коэффициентов:

4 - 4,8687; ж - 1,0296; {>х - 0,995 Подставив найденные значения коэффициентов в уравнение получим линейную зависимость:

= 0,99 § Иг

которая приводит к критериальному уравнению

-{,03 0,99-

Еи^ Т39/Г Ке Иг

Полученное кргягеркаяьшв ур&ншмз е достаточной точностью описывает гидродинамическое сопротивление всех видов фильтрующих материалов в исследованном пределе высоты зернистого слоя. Точность

(¿о)

( 14 )

Ш)' Ш)

его, как видно из таблицы не зависит от длины слоя, что выгодно отличает уравнение ( 22 ) от других.

Разновидность гранулометрического состава фильтрующего материала определяет различие в упаковке слоя, что, возможно и приводит к увеличению расхождений в опытных и расчетных значениях критерия Эйлера. Численные значения критерия Рейнольдса, которые находятся в пределах 4-16 показывает, что движение жидкости в слое фильтрующего материала имеет хорошо выраженный ламинарный характер.

В настоящее время приобретает актуальность использова--ния фильтрационных аппаратов с зернистыми слоями для очистки масел, особенно отработанных двигательных масел. При этом для интенсификации процесса часто используют принцип псевдо-ожидения, применение которого при сорбции из вязких растворов является целесообразным и эффективным.

Исходя, из этого, вызывает интерес исследование гидродинамических условий зернистого слоя применительно к системе "вязкий раствор-ионит", что нами были экспериментально рассмотрены в дальнейших разделах диссертации.

В качестве вязких растворов использовали пищевое хлопковое масла, масла двигателей различной концентрации.

В опытах замеряли объем выходного фильтрата V , перепад давления ЛР, высоту слоя ионита Н неподвижного и псев-доожиженного. Фиксировалась скорость потока при начале псевдоожижения ( заметное движение частиц на поверхности слоя ).

При "чистке вязких растворов в слое зернистого материала одним из определяющих параметров является степень расширения слоя.

Зависимости расширения слоя от скорости потока при различ-

кых вязкостях среды имеет линейных характер и описывается уравнением:

Ир = Í + И UÍ

где: lif- —'! - число расширения слоя;

Wh

И - постоянная, учитывающая влияние вязкости среды, возрастающая с повышением влзкости.

В таблице 4 приведены значения К для различных исходных условий опыта.

Тйбдща 4.

Значения расширения слоя Нр при разлигаж

вязкостях раствора и скорости потока. dt » 0,5 * 1,0; Н = 100 ММ -

» п/п Скорость потока ^Л0~2и/с Скорость потока Вязкость раствора ЛО^н.с/ы2 Расширение слоя «Р К Число расширения слоя W Wh .

I 3,731 0,91 1,36 1,30 0,073 4,1

2 2,024 0,44 1,88 1,45 0,098 4,6

3 1,440 0,30 2,73 1,60 0,125 4,8

4 1,071 0,21 4,25. 1,70 0,137 5,1

5 0,276 • 0,06 13,85 1,70 0,150 4,6

5 0,129 0,03 18,40 1,80 0,165 4,3

7 0,126 0,028 25,92 2,00 0,220 4,5

Длд установления рабочего диапазона скорости потока рсЛо-"--■:дего в начала лсеЕД00Ж1гг.ения, необходимо уггЕНОЕКть

зсзксиуость значения начсльнсй скорости расширёния «ел от сгз-z:"vsrx параметров.

Как псказслч с.т-ггу, гнг-гс-ние скорости кгчала пезэдоогг:-

вора. Видно, что с увеличением среднего Диаметра зерна при постоянной вязкости или удельном весе среди значения скорости начала псевдоожижения растут. Причем характер зависимости скорости начала псевдоожижения от диаметра зерна при различных вяз-костях имеет одинаковый характер.

Нами было также изучено влияние высоты слоя на значение скорости начала псевдоожижения.

Эксперименты показали, что при всех вязкостях растворов изменение высоты слоя в пределах 200 - 400 мм или относительной высоты /7/0$/7п.в пределах 7 + 15 не оказывает значитель' -ного влияния на величину скорости начала псевдоожижения, что с увеличением среднего диаметра зерна при постоянной вязкости или удельном весе \л/и растет. В исследуемом интервале концентраций раствора с изменением С^ = 0,25 + 0,5 мм, \л/н меняется в соответствии I: 2,27; 1:3,39; I: 3,82: I: 6,83.

Как видим с увеличением концентрации раствора это соотношение растет.

При изучении характера изменения от концентрации мис-целлы легко обнаруживается, что при высоких концентрациях величина мелких фракций быстрее приближается к нулю, чем у более крупных. Ото связано с тем, что разница удельных весов с возрастанием концентрации мисцеллы дотигает некоторого минимума, при котором частицы движутся вместе с раствором. Это явление наступает раньше у наиболее мелких частиц, так как они более чувствительны к изменениям удельного веса.

На основе экспериментальных данных установлено, что значения скорости начала псевдоожижения \л]н зависит от диаметра зерна, удельного веса фильтрмагериала и раствора, порозности слоя, вязкости среды и коэффициента формы частиц.

Поэтому с целью получения точного расчетного уравнения для определения скорости начала псевдоожижения и следовательно расширения слоя, мы сочли целесообразным обработку и обобщение экспериментальных данных, получаемых нами при испытании фильтр-материалов АР-3, СКТ, кварцевого песка и КУ-2 с растворами различной вязкости. При этом для учета влияния вязкости раствора в уравнение ( 22 ) был введен симплекс вязкости ( Я/р-ра. ¡^¿оди ) •

Таким образом, опытные данные, с учетом влияющих факторов были обработаны и получено уравнение в окончательном виде:

1. Исследование гидравлических характеристик фильтраппаратов с зернистым слоем активированного угля, кварцевого песка и ионитов, позволили определить их конструктивные параметры, которые были использованы при проектировании аппаратов для очистки вод и растворов различной вязкости.

2. Предложено критериальное уравнение для расчета сопротивления зернистого■слоя и скорости потока:

3. Определено влияние вязкости раствора на сопротивление слоя фильтрующего материала и предложена соответствующее расчетное уравнение.

4. Установлено, что экспериментальные данные, полученные для

ВЫВОДЫ

различных фильтрующих материалов ( активированный уголь марок СКТ, АР-3: кварцевый песок, цеолит и ионит ) с различными диаметрами частиц ложатся на одной линии корреляции Ьи опш, - /¿/рас, в пределах ошибок ^ 15 - 20 %.

5. Полученный корреляционный график зависимости критерия Эйлера опытного и расчетного методом предложенным автором показали хорошуо их сходимость, что позволило рекомендовать этот метод для проектирования фильтраппаратов с зернистыми слоями для очистки вод в системе управления Сырдарьинского водного бассейна БВО "Сыр-Дарья".

6. Установлено, что рабочая высота фильтрационной колонны зависит от числа лсевдосжилекия и имеют линейный характер и зависит от вязкости раствора и начальной высоты зернистого слоя.

7. Предложен метод для расчета рабочей высоты фильтрационной колонны с псевдоожиженным слоем зернистого материала.

8. Результаты исследований, изложенные в диссертации используют при чтении лекций и практических занятий по специальности "Гвдравлика, гидросооружения и водоснабжение" в Ташкентском институте инженеров транспорта, автомобильно-дорожном институте и в институте текстильной и легкой промышленности.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЩУЩИХ РАБОТАХ:

1. М.Э.Эль-дардир, Ы.Х.Абдельмажид, Н.У.Ризаев Гидродинамика фильтрации вязких растворов через слой адсорбента. Труды Межреспубликанской научно-технической конференции "Процессы-93", Ташкент, 1993, с.70.

2. М.}ль-дардир, М.Х.Абдельмажид, Н.У.Ризаев Гидродинамика и структура потоков в фильтрационных аппаратах

с неподвижным слоем адсорбента. Там за с.71.

3. А.И Риз ас а, М.).Эльдардир, М.Х. Абдельмачсид. Э.И.Куанирова. Расчет адсорбционного фильтра для очистки вод реки Нил. Там же с.86.

4. А.Н.Ризаев, М. ,Ольдардир, М.Х.Абдельмакид

Длина работаощего слоя смелаиного адсорбционного фильтра для очистки вод реки Нил. Гам же с.84.

5. М.Х.Абдельма^ид, М.").")льдардир. Высота псевдоожиженного слоя и порозность работающего слоя в фильтрах с адсорбентами. Там же с. 86.

ХАР ХИЛ ЁШиаруГИКДАГИ ЗРИГММАРНИНГ ГОЗАЛАи НАРОЕНИ ПУ+РШИК ХУСУCiiriГЛАРИ 'РИСОЛА)

МОХАМад ХАССАИ А5ДЕЯЫ.1АЖ-1Д МАИСУ?.

Актив кумир, кварц купи ва ионитлар ёрдакида эрптма^арнинг тозалаш (фильтрлаш) у.ароёнида аникланган гидравлик хусусиятлар суш.'и тозалаэда иялятклелиган £илътраг.пй.рз1тларни'нг лойихалв:п ма^снаида фоГгкаланклди.

Гозаловчи моддалар цатлами:-;хнг ту ^атландан угаятган сувга булган каршилигини ани^ла::! учун критерий тенгла.игд. тавсил -этилди.

Бунда ^ьтламнинг кенгайши хиссбга олиьиб унинг мкедори аникл Иди ва унга таъсир дилувчи параметр топнлди.

Кат л at.: ^ариилигига суокликнинг ёпиш^о^лик хусусиятини таьсири хам урганилци. Луки айтиш керакки фильтраппаратларнинг лойи^алаш учун тахяиф этилган критерий тенгламаси хар хил тозаловчи моддалар учун, уларнинг доналарини эквивалент диаметридан катий назар файяаданклса булади деган хуласага келинди.

ц]унинг учун бу хисоблаш уоулп сузнн тозалаш ¿аксадида курил-мокчи булган фильтралпаратни лойихалая учун "Сырдарё" су в ховзаси боз^армаси то.монидан ¡^абул тгилди.)

Илмий текширпя натижасида шундай хулосага келиндики фильтр-алпаратларнинг иалаклигян кисмнинг баландлиги ray аппаратдаги то-заловчи дон сиыол модданинг "кайнаи" сониша боглик булиб бунга тоэаданучи эритманинг ёпига^оклик хусусияти ва аппарат ичига .¿ой-ланган тозаловчи модданинг бошлакрич баландлиги таъсир -зтар экан, фильтралпарат ичига дойлашган тозаловчи модданинг иаловчи кисмнинг бачандлигиш топил усули аникланган.

Хар-бир таклиф этилган тенглаиаг.ар учун унинг назарий ва такриба михдори аникланиб корреляция чизмасига айлактилилди. Хисобот шуни курсаттики бу тенгламалар аниклиги - Ю-15л атрофи-да экан.

Hydraulic characteristic of granular layer for filtrating solution of different vicositias

Mohaaed Hassan Abdelmagid Mansor

Summari

Study of hydraulic characteristics of filter - apparatus with granular layer of activated carbon, quartz sand and ionet allowed to define there constructive parameters, vfoich are used for design apparatus for water purfication.

In the thesis Tie suggest criterion equation for calcula-ing resistance granular lejrer and velocity of flow» V>'e defined influence viscosity of solution on the resistance of filtering mediua.

It was shown that, experimental data V7hich received for

different filtering mediums ( activated carbon nark CKT,

quarrtz sand, celit and ionet ) with different dimeters of

particles lied on one correlation line • ( Thi - )

exp cat

within an error ♦ 15 ~ 20 %.

Correlation diagram, for the vrelation nunber experimental rtnd calculated valuo3 of Buler number by auther method showed good fits which allow racoaaendation this nethod for designing . f,ilter - apparatus with granular layer foy purification water in sysfcea , of eyidarya river basin adniniotration«

It was found that working hoad of filter column depends on the fluidisation number and takes characteristic line. Also, it was found that working head of filter Column depend on viscosity of solution and Initial hieght of granular layer.

Method for computing working head of filter colunn with f luidization loyor Of granular nafcafinl p.tw arl _