автореферат диссертации по металлургии, 05.16.09, диссертация на тему:Формирование структуры и свойств покрытий из самофлюсующихся сплавов для защиты сварных соединений трубопроводов

На правах рукописи

005045153

Панков Сергей Викторович

ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ ПОКРЫТИЙ ИЗ САМОФЛЮСУЮЩИХСЯ СПЛАВОВ ДЛЯ ЗАЩИТЫ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТРУБОПРОВОДОВ

Специальность 05.16.09 - Материаловедение (машиностроение)

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

и 1 1-і к:) ¿и (2

Волгоград-2012

005045153

Работа выполнена на кафедре «Материаловедение и композиционные материалы» Волгоградского государственного технического университета

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Трыков Юрий Павлович.

Официальные оппоненты

Соколов Геннадий Николаевич доктор технических наук, доцент, Волгоградский государственный технический университет, профессор кафедры «Оборудование и технология сварочного производства»;

Ведущая организация

Тришкина Ирина Анатольевна кандидат технических наук, старший научный сотрудник ОАО «Всероссийский научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт оборудования нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности», технический руководитель испытательной лаборатории материалов и элементов конструкций.

ОАО «Волгоградский научно-исследовательский и проектный институт технологии химического и нефтяного аппаратостроения» г. Волгоград.

Защита состоится «21» июня 2012 г. в 10°° на заседании диссертационного совета Д 212.028.02 при Волгоградском государственном техническом университете по адресу: 400005, г. Волгоград, пр. Ленина, 28, ауд. 209.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Волгоградского государственного технического университета.

Автореферат разослан «» мая 2012 г.

Ученый секретарь Диссертационного совета

Кузьмин Сергей Викторович.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В последние годы в нефтехимическом машиностроении и нефтегазодобывающей промышленности, в связи с увеличением объема добычи высокосернистой нефти, произошел резкий рост производства и применения стальных труб с внутренним полимерным покрытием. Однако при соединении таких труб сваркой происходит деструкция полимеров в зоне термического влияния (ЗТВ), в результате чего сварочный шов и ЗТВ оказываются лишенными защиты и подвергаются интенсивному коррозионному разрушению. Поэтому на первое место выходит разработка технологий защиты соединения, обеспечивающих коррозионную стойкость сопоставимую с характеристиками материала внутреннего полимерного покрытия трубы.

Предложено достаточно много способов защиты соединений труб с внутренним полимерным покрытием. Наиболее широкое использование получили вставные изоляционные муфты, разработанные и успешно применяемые фирмой Tuboscope Veteo (США). Однако при монтаже нефтепромысловых труб требуется специальная обработка торцов труб, высокая точность монтажа и специальные режимы сварки. При монтаже фасонных частей трубопроводов требуется приварка дополнительных фланцев, установка дополнительных муфт, что увеличивает количество стыков и косвенно снижает общую надежность трубопровода. Кроме того, проходное сечение трубы в зоне стыка уменьшается не менее чем на 20 мм по диаметру. Реальной альтернативой этому способу может служить защита внутренней поверхности околошовной зоны стыка самофлюсующимся порошковым покрытием, которое наносится на внутренние концы труб и при сварке труб в плеть расплавляется и растекается по поверхности и корневому шву, обеспечивая 100% защиту внутренней поверхности трубы. На сегодняшний день известно достаточно много способов газотермического нанесения самофлюсующихся покрытий, которыми занимались многие отечественные и зарубежные ученые, такие как Борисов Ю.С., Балдаев Л.Х., Калита В.И., Кудинов В.В., Шоршоров М.Х., Кречмар Э., Хасуй А. и др. Однако, особенностью поставленной задачи являлась необходимость экономически эффективного выполнения работ по нанесению покрытий на массивные толстостенные трубы в полевых условиях при монтаже или ремонте.

Цель работы: Повышение эксплуатационной надежности технологических нефтепроводов на основе разработки технологии газопламенного напыления с оплавлением покрытий (ГПНО) из порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 на внутреннюю поверхность кромок труб и деталей трубопроводов.

Задачи исследования.

1. Исследовать влияние времени существования жидкой фазы на микроструктуру, пористость, химический и фазовый состав, коррозионную стойкость защитного покрытия из самофлюсующегося порошкового сплава ПГ-10Н-01.

2. На базе физических представлений разработать математическую модель, позволяющую определять форму межфазной поверхности защитного покрытия.

3. Разработать основные положения метода «валиковой пробы» определения капиллярной постоянной ак для расчета формы поверхности покрытия из самофлюсующихся сплавов, наносимых методом ГПНО.

4. Оценить возможность сварки труб с нанесенным защитным покрытием.

5. Разработать и внедрить технологию защиты внутренней поверхности кромок труб и деталей нефтепроводов от коррозии при перекачке высокосернистой нефти.

Научная новизна состоит в выявлении взаимосвязей между структурой, химическим составом, физическими свойствами жидкой фазы порошка никельхромборкремниего сплава ПГ-10Н-01 и формой защитного покрытия при его оплавлении с применением процесса ГПНО.

1. Раскрыт механизм трансформации микроструктуры оплавленных покрытий из самофлюсующегося порошка на стальных подложках и установлено, что при увеличении времени существования ликвата от 10 до 40 секунд параллельно с коагуляцией упрочняющих фаз происходит увеличение до 27 мас.% доли растворенного железа, повышение которого приводит к росту в структуре количества твердого раствора на основе никеля, снижению микротвердости и коррозионной стойкости покрытия.

2. С использованием разработанной на основе теории капиллярности и реализованной в форме программного обеспечения математической модели, описывающей цилиндрическую межфазную поверхность оплавленного пропано-кислородным пламенем покрытия из порошка самофлюсующегося

сплава, выявлен^ взаимосвязь между технологическими параметрами процесса, обеспечивающими заданный объем порошка в зоне оплавления, физическим свойством, характеризуемым капиллярной постоянной ак, и формой покрытия, причем увеличение значение ак приводит к росту кривизны межфазной поверхности.

3. Для покрытий из порошка ПГ-10Н01, формирующихся на стальной подложке установлен рост значений капиллярной постоянной от 3 до 4,5 мм при увеличении времени существования ликвата от 10 до 40 секунд, что позволяет управлять формой покрытия.

Практическая значимость.

1. Разработан метод «валиковой пробы» определения капиллярной постоянной ак, основанный на сравнении результатов численного решения предложенной математической модели и экспериментальных координат точек поверхности оплавленного покрытия.

2. Разработан и введен в действие стандарт организации ООО «ДИЦ «МОСТ» СТО 985285514-001-2007 «Газопламенное напыление порошками самофлюсующихся сплавов с оплавлением газотермического покрытия на внутренней поверхности концов труб и деталей трубопроводов стальных диаметром 102-1020 мм».

3. На основании норм СТО 985285514-001-2007 разработан технологический процесс «Газопорошковая наплавка само флюсующимся твердым сплавом ПГ-10Н-01 поверхности кромок труб и деталей трубопроводов под сварку».

4. В соответствие с требованиями заказчика, на основании СТО 985285514-001-2007, проведена сертификация технологического процесса в Системе добровольной сертификации сварочных технологических процессов, оборудования и материалов Национального Агентства Контроля и Сварки.

5. Разработанный технологический процесс был использован при нанесении покрытий на трубы и фасонные детали трубопроводов для строительства технологических трубопроводов нефтяной эмульсии установок подготовки и очистки нефти от сероводорода месторождения « Южное Хыльчую». Полученный экономический эффект от внедрения разработанной технологии составил 5 000 000 рублей.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на 13-й Международной научно-практической конференции «Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей

машин, механизмов оборудования, инструмента и технологической оснастки от нано- до макроуровня»(Санкт-Петербург 2011), всероссийских и региональных конференциях: всероссийской конференции «Прогрессивные технологии в обучении и производстве» (Камышин 2009), XV региональной конференции молодых исследователей Волгоградской области (Волгоград 2010), ежегодных внутривузовских (2008-2011гг.) конференциях и научных семинарах ВолгГТУ.

Публикации По результатам диссертационной работы опубликовано 8 работ, в том числе 6 статей в рецензируемых российских журналах,

включенных в список ВАК.

Структура и объем работы Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, общих выводов, списка использованной литературы и приложения. Работа содержит 155 страниц, 72 рисунка, 15 таблиц. Список использованной литературы содержит 123 наименования.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, приведены цель и задачи исследований.

В первой главе проведен анализ современных способов газопламенного нанесения покрытий из само флюсующихся сплавов. Обоснована перспектива применения способа газопламенного напыления с последующим оплавлением (ГПНО) покрытий из порошков самофлюсующихся сплавов на никелевой основе, позволяющего защитить от коррозии зону термического влияния и сплавления корневого шва при низких энергозатратах и трудоемкости, невысокой себестоимости процесса по сравнению с существующими аналогами.

Для исследования влияния свойств жидкой фазы на форму защитного покрытия выбран метод математического моделирования. За основу принята физическая модель растекания капиллярной жидкости под действием сил межфазного натяжения в поле массовых сил, причем принципиальным являлся вопрос о граничных условиях растекании жидкой фазы или, иными словами, факторах, лимитирующих перемещение периметра смачивания. Показана необходимость разработки метода «валиковой пробы» для определения значения капиллярной постоянной ак, которая необходима для решения основного уравнения теории капиллярности.

На основе проведенного литературного обзора сформулированы основные

задачи исследования.

Во второй главе описаны используемые материалы, оборудование и

методы исследований влияния времени существования жидкой фазы покрытия на микроструктуру, пористость, химический и фазовый состав, коррозионную стойкость защитного покрытия из самофлюсующегося порошкового сплава ПГ-10Н-01.

Защитное покрытие из порошка самофлюсующегося сплава на никелевой основе ПГ-10Н-01 наносилось методом ГПНО на подложку из стали 09Г2С горелкой Euro-jet. Для проведения металлографических исследований использовался материаловедческий комплекс Olympus ВХ-61 с программным обеспечением Analisys фирмы Soft Imaging System Gmbx. Фазовый рентгеноструктурный анализ проводился с применением дифрактометра ДРОН-3. Для исследования влияния шероховатости поверхности на структуру и свойства покрытие наносилось на подложки, шлифованные абразивньми кругами с различной зернистостью, и подложки, обработанные строганием с образованием клиновидных выступов и канавок глубиной и шагом 1мм. Для определения химического состава получаемого защитного покрытия использовался химический анализатор Niton XL3t, позволяющий с высокой степенью точности определить в сплавах 29 элементов от Ti до U.

Испытания коррозионной стойкости покрытий проводили в смеси 20% водных растворов соляной и серной кислот в течение 30 дней при температуре 20-25°С с заменой агрессивной среды через каждые пять дней. Все нерабочие поверхности образцов покрывались эпоксидной смолой. Глубину коррозионного повреждения определяли металлографическим анализом микрошлифов до и после коррозии.

Оценка сплавления покрытия с корнем сварного шва проводилась на образцах из стали 09Г2С с нанесенным защитным покрытием из порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01. Сварка проводилась ручным дуговым способом: корневой шов электродом OK 53.70 при 80-90А, заполняющий шов электродом OK 53.70 при 120-140А, облицовочный шов электродом OK 67.75 при 120-140А.

2—третьей_главе исследована структура и свойства порошка

самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 и покрытия, полученного ГПНО с различным временем оплавления. Разработана математическая модель формообразования поверхности покрытия для процесса ГПНО с применением основных уравнений теории капиллярности и предложен метод «валиковой пробы» для определения значения капиллярной постоянной ак. Проведена оценка взаимодействия покрытия с корнем сварного шва.

Исследование частиц исходного порошка показало, что они имеют сферическую форму с основной фракцией гранулометрического состава 50-70мкм. В некоторых частицах выявлены расположенные в центре усадочные поры, возникновение которых связано с разницей в объемах жидкого и твердого металла. Диапазон изменения микротвердости частиц находится в пределах 3-8 ГПа. В структуре порошка самофлюсующегося сплава методами рентгеноструктурного анализа надежно идентифицированы: твердый раствор на основе никеля, №зВ, СгВ.

Покрытия методом ГПНО можно получать с различной длительностью оплавления. Металлографическим анализом доказано, что с увеличением времени оплавления пористость для разных толщин покрытия снижается с 2,56% (время оплавления 10 секунд) до 0,1-0,3% при времени оплавления 40 секунд (рис 2; рис. 3). Причиной возникновения пористости, вероятно, является как газ, содержащийся в порах напыленного покрытия, так и наличие концентрированных усадочных раковин в частичках распыленного порошка сплава ПГ-10Н-01. Увеличение времени существования жидкой фазы позволяет всплывать газовым пузырям с выходом на свободную поверхность, поэтому скорость снижения пористости выше для более тонких покрытия.

■ 1 - 10 с; 2 - 20 с; 3 - 40 с (хЮО)

в

С увеличением времени оплавления на границе сплавления сталь-покрытие образуется и растет прослойка с четко выявляемыми дендритами, в которой практически отсутствуют поры (рис. 2, б и в). Микроструктура газопламенных порошковых покрытий из самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 является многофазной и по данным рентгеноструктурного анализа содержит

эвтектические смеси твердого раствора на основе никеля с карбидами и силицидами хрома, а также боридами никеля. В структуре покрытия наблюдалось некоторое уменьшение содержания боридов и силицидов по сравнению с исходным порошком, вероятно связанное с окислением бора и кремния при флюсовании.

При увеличении времени оплавления происходило огрубление структуры, сопровождающееся трансформацией от эвтектических структур с мелкими избыточными боридами и карбидами (при времени оплавления 10 с) до появления крупных иглообразных (рис. 5,а) и полигональных (рис. 5,6) фаз высокой твердости, по морфологии соответствующих карбидам хрома.

7т

о4

н

ё4

ь ч

8 3 а

1 0

К

? х

10 15 20 25 30 35 40 45 Время выдержки, с

Рис. 3 - Распределение пористости покрытий в зависимости от времени выдержки жидкой фазы: 1 - толщина покрытия 1,0-1,5мм; 2-толщина покрытия 0,8-1,0 мм

В и

0

1 й В е а а

Г12" -10

- 8 * А- •

—6 й « *

Расстояние от линии сплавления, мм

Рис. 4 - Распределение микротвердости по толщине покрытия при различных временах существования жидкой фазы: 1 — 10с; 2 — 20с; 3 - 40с.

Значения микротвердости покрытий увеличивается по мере удаления от границы соединения со сталью. Увеличение времени оплавления приводит к снижению максимальных значений микротвердости от 11 до 4,5 ГПа (рис. 4), что можно объяснить диффузией железа из стальной основы в покрытие.

Рис. 5 - Иглообразные (а) и полигональные (б)

выделения высокой твердости в покрытиях, полученных ГПНО при времени оплавления 40 с (х500)

а б

Для исключения влияния на микроструктуру и микротвердость покрытия растворения ст&чьной подложки исследовалась микроструктура

закристаллизовавшихся капель, сформированных на керамических подложках при аналогичных временах существования жидкой фазы. Увеличение времени выдержки, также как и на стальных подложках, приводило к снижению дисперсности структуры с появлением иглообразных и полигональных кристаллов (рис. 6). Следовательно, огрубление структуры определяется только температурно-временными параметрами оплавления порошка. Микротвердость по сечению капель, закристаллизовавшихся на керамической подложке, практически не менялась при различном времени существования жидкой фазы и находилась в пределах 8,5-9 ГПа. Различия в изменении микротвердости покрытий, нанесенных на стальную подложку, и каплях самофлюсующегося сплава, закристаллизовавшихся на керамической подложке, при одинаковых значениях времени существования жидкой фазы (рис. 4) можно объяснить только трансформацией фазового состава вследствие растворения стальной основы в покрытии.

шша

а б

Рис. 6 - Микроструктура капель, закристаллизовавшихся на керамических подложках, при различной длительности оплавления: а - Юс; б - 20с, в - 40с (х500)

Изучение химического состава покрытия на различном расстоянии от линии сплавления показало, что увеличение времени существования жидкой фазы до 40 с приводило к росту содержания Бе вблизи линии сплавления до 27 мас.% и до 10 мас.% по всей толщине наплавленного покрытия при соответствующем уменьшении содержания № и Сг (рис. 7), что подтверждает ранее высказанное предположение о растворении стальной основы в оплавляемом покрытии.

Изменение состава покрытия при увеличении длительности существования жидкой фазы и растворения стальной подложки приводило к изменению фазового состава. По данным послойного рентгеноструктурного анализа уже при времени оплавления 10 с фазовый состав дифференцировался по толщине с надежной идентификацией на поверхности покрытия твердого

раствора на основе никеля, борида никеля №3В, силицида никеля №381 и карбидов хрома Сг23С6 и Сг7С3. По мере приближения к линии сплавления происходит повышение интенсивности линий твердого раствора на основе никеля, связанное с ростом его объема вследствие увеличения доли растворенного в нем железа.

¡3

я

§ <1 В

§ и

г - г' ■■

1, №

/

§ и

о 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 Расстояние от линии сплавления, мм

30 25 20 15 10 5 0

\

* \л

V* •

|(з

о 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 Расстояние от линии сплавления, мм

Рис. 7 - Изменение содержания Сг (а) и Же (б) по толщине покрытия при длительности оплавления: 1 -10 с, 2 - 20 с, 3 - 40 с

Увеличение времени существования жидкой фазы до 20 с приводило к изменению фазового состава покрытия, полученного ГПНО, уже на расстоянии 1,5 мм от линии сплавления со стальной основой. Существование при ГПНО жидкой фазы в течение 40 с привело к трансформации фазового состава даже на расстоянии 3 мм от линии сплавления с подложкой. Основной фазой, дающей наиболее интенсивные пики, являлись твердый раствор на основе никеля, в котором растворено до 27% железа. Роль упрочняющих фаз играли бориды никеля №3В и хрома СгВ, и карбид типа (Сг, Ре)23С6, однако их объемное содержание значительно ниже, чем в используемом порошке и покрытиях, сформированных при временах существования жидкой фазы 10 и 20 секунд.

Проведенные испытания коррозионной стойкости защитного покрытия показали, что наименьшая линейная скорость коррозионного износа наблюдалась при существования жидкой фазы в процессе ГПНО в течение 20 с. У покрытий, полученных при времени оплавления 10 и 20 секунд, в процессе коррозионных испытаний наблюдалась, в основном, общая коррозии. У покрытий с увеличенным временем существования жидкой фазы при ГПНО до 40 с наблюдались как участки активно протекающей общей коррозии, так и избирательной коррозии, приведшей к образованию развитых поровых каналов,

доходящих до зоны дендритов, то есть на глубину до 600 мкм от первоначальной поверхности покрытия. Таким образом, для обеспечения необходимой коррозионной стойкости покрытия из порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 время существования не должно

превышать 15-25 секунд.

В процессе ГПНО в зоне воздействия газокислородного пламени на порошок самофлюсующегося сплава возникает жидкая фаза, размеры и кривизна которой таковы, что межфазные механические взаимодействия преобладают над другими силовыми факторами, действующими во всей системе технологического процесса. Важная роль межфазных явлений предопределяет значительный интерес к капиллярным эффектам, а также изысканию эффективных способов управления ими через основные технологические параметры процесса. Для исследования влияния свойства жидкой фазы на форму получаемого защитного покрытия в работе применен

метод математического моделирования.

При математическом моделировании процесса формирования поверхности покрытия, оплавляемого с использованием в качестве источника теплоты пламени газовой горелки, приняты ряд допущений, которые позволили свести определение формы зоны кристаллизации жидкой фазы оплавляемого покрытия к решению задачи о нахождении равновесной формы цилиндрической изотермической поверхности жидкости в однородном поле массовых сил.

Расчетная схема определения формы межфазной поверхности оплавленного покрытия из порошка самофлюсующегося сплава показана на рис. 8.

Рис. 8 - Схема определения равновесной формы межфазной поверхности оплавленного самофлюсующегося сплава на наклонной подложки: а - физическая модель, б - расчетная схема

Для рассматриваемой модели уравнение равновесия межфазной поверхности жидкой фазы оплавленного покрытия может быть получено из энергетического принципа, согласно которому потенциальная энергия жидкости, связанная с поверхностными и массовыми силами, в положении равновесия принимает стационарное значение. При решении задачи определения формы цилиндрической межфазной поверхности капиллярной жидкости предложено использовать дифференциальное уравнение Лапласа -Эйлера:

Z"(x) Z(x) 1

I

где Z{x) - функция, описывающая форму поверхности жидкой фазы; ак -капиллярная постоянная; R0 - радиус кривизны кривой Z=Z(x) в точке * = 0.

Численное решение уравнения (1) выполнялось методом прогонки с граничными условиями нормировки и фиксированных границ.

Условие нормировки характеризуется суммой площади оплавленного материала покрытия Fon под межфазной кривой и фиктивной площади Р0, определяемой из расчетной схемы (рис. 8).

(2)

Условие фиксированных границ характеризуется значениями функции в краевых точках. Краевые точки определяются шириной оплавленного материала покрытия.

Z(o) = В sin(9); Z(o) = 0 (3)

Разработанная программа «Spray Bead» для ПЭВМ (рис. 9) позволяет для задаваемых значений В (ширина оплавления), капиллярной постоянной ак и площади F„ строить профиль получаемого покрытия.

При расчете формы межфазной кривой необходимо знать величину капиллярной постоянной аК! которая по литературным данным для расплавов металлов и сплавов лежит в диапазоне ак = 1,9-7мм. Для различных марок широко распространённых порошков самофлюсующихся сплавов значения ак в справочной литературе не приводятся.

Расчет пспылснл 3ar р/жгы-з CSV I

Urw.rpaw P (l IBuwowMiwu* KJ ¡Ui> «.Ж

Г Со&яели ихкаш

ЫвЫЯшГ

-1« -S (J » Ш 1> W ft № 4b aj W> tJ 1й /В

Рис. 9 - Окно программы расчета профиля поверхности оплавленного покрытия

Для определения межфазных свойств металлических расплавов наиболее надежным считается метод лежащей капли, но его использование приводит к получению противоречивых результатов при различных размерах капли (величины межфазного натяжения для расплавов одинаковых металлов в различных литературных источниках отличаются на 30-40%). Учитывая возможности существующих программ обработки цифровых фотографий и результаты численного решения дифференциального уравнения (1) с граничными условиями (2) и (3) разработан алгоритм и программа «Spray Bead» для определения значения ак, основанный на выборе из семейства интегральных кривых с различными значениями капиллярной постоянной максимально близкой к полученному экспериментальному профилю валика оплавленного покрытия, используя в качестве критерия оценки метод наименьших квадратов. Семейство кривых получали решением дифференциального уравнения (1) при фиксированных граничных условиях, варьируя ак от 2 до 7мм с шагом 0.01.

Профиль оплавленных защитных покрытий (рис. 10), определяли сканированием с высоким разрешением макрошлифов, вырезанных в плоскости, перпендикулярной направлению оплавления напыленного на подложку покрытия, и измерением высоты профиля Ъ\ с заданным шагом перемещения X; на полученных цифровых фотографиях с использованием пакета программ Analisys.

Программа «Spray Bead» для каждого значения Xj определяла разность ДZt экспериментального Z¡э и расчетного ZjP значений (рис.10). Искомое значение ак соответствует варианту расчета, при котором обеспечивается выполнение условия

Г±ш] (4)

Проведенная серия экспериментов с варьированием пространственного положения стальной подложки, ширины и площади сечения оплавляемого покрытия (рис. 11) показала, что рассчитываемая по предложенному алгоритму величина ак для расплава самофлюсующегося сплава составляет 2,9-2,97 мм. Использование метода «валиковой пробы» позволило установить, что увеличение времени существования расплава материала покрытия до 40 с приводит к возрастанию значения капиллярной постоянной до 4,5 мм.

а б

Рис. 11 - Расчетные (2) и экспериментальные (1) кривые профиля поверхности оплавленных покрытий на наклонной (а) и горизонтальной

(б) подложках

Нанесенное покрытие после проведения ручной дуговой сварки при строительстве трубопроводов должно обеспечивать защиту околошовной зоны, сплавляясь с корневым валиком. Поэтому была проведена оценка взаимодействия защитного покрытия с корнем сварного шва. Анализ макро- и микроструктуры сварного соединения показал отсутствие трещин, несплавлений, непроваров. Сплавление корневого шва с покрытием из самофлюсующегося сплава плотное, бездефектное. В корневом шве отсутствуют фрагменты защитного покрытия.

В четвертой главе содержатся основные положения разработанных на базе проведенных исследований нормативных документов:

Стандарт организации ООО «ДИЦ «МОСТ» СТО 985285514-001-2007 «Газопламенное напыление порошками самофлюсующихся сплавов с оплавлением газотермического покрытия на внутренней поверхности концов труб и деталей трубопроводов стальных диаметром 102-1020 мм».

Рис. 10 - Окно программы для определения капиллярной постоянной ак

Технологический процесс «Газопорошковая наплавка самофлюсующимся твердым сплавом ПГ-10Н-01 поверхности кромок труб и деталей трубопроводов под сварку»

Технологический процесс «Газопорошковая наплавка самофлюсующимся твердым сплавом ПГ-10Н-01 поверхности кромок труб и деталей трубопроводов под сварку» сертифицирован в Системе добровольной сертификации сварочных технологических процессов, оборудования и материалов Национального Агентства Контроля Сварки.

Разработанный технологический процесс был использован при нанесении покрытий в условиях ОАО «ВФ Нефтезаводмонтаж» на 2452,2 метров труб и 138 фасонных деталей трубопроводов для строительства технологических трубопроводов нефтяной эмульсии установок подготовки и очистки нефти от сероводорода ЦПС месторождения «Южное Хыльчую» СП ООО «Нарьянмарнефтегаз». После транспортировки железнодорожным и автомобильным транспортом к месту монтажа не обнаружено дефектов покрытия на трубах и фасонных изделиях. Общий экономический эффект составил 5 миллионов рублей.

Общие выводы

1. В процессе газопламенного напыления с оплавлением самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 время существования жидкой фазы определяет структуру и пористость покрытия: при увеличении времени существования жидкой фазы, до 40 с происходит огрубление микроструктуры покрытия с появлением разноориентированных дендритов и крупных включений карбоборидов, уменьшение пористости до 0,1-0,3% и снижение микротвердости до 4,5 ГПа, связанное с растворением железа в материале покрытия.

2. Процесс растворения стальной основы в расплаве самофлюсующегося сплава приводит к образованию структурно-химической неоднородности с формированием зоны вблизи границы раздела, в которой содержание железа возрастает до 27,5 мас.%, что приводит к увеличению объемной доли твердого раствора на основе никеля.

3. Исследования коррозионной стойкости в смеси соляной и серных кислот показали сложный характер зависимости линейной скорости коррозии от времени существовании жидкой фазы при оплавлении материала напыленного покрытия с минимальными ее значениями при 20 с. Снижение

общей коррозионной стойкости при увеличении доли растворенного железа сопровождается развитием процессов ножевой коррозии.

4. На базе физических представлений, описанных основными уравнениями теории капиллярности, разработана математическая модель, позволяющая определять форму поверхности оплавленного покрытия из порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01, которая определяется шириной зоны оплавления, капиллярной постоянной межфазной поверхности и объемом расплава, а также углом наклона подложки к горизонтальной плоскости.

5. Для определения капиллярной постоянной предложен метод «валиковой пробы», базирующийся на подборе полученного на основе разработанной математической модели профиля межфазной поверхности, наиболее близкого к экспериментальному профилю оплавленного валика.

6. Применение метода «валиковой пробы» позволило установить, что увеличение времени существования жидкой фазы порошка самофлюсующегося сплава ПГ10Н01 от 10 до 40 секунд приводит к возрастания значения капиллярной постоянной с 3 до 4,5 мм

7. Исследование структуры сварного соединения труб с оплавленными покрытиями на их внутренних поверхностях позволило рекомендовать технологический процесс сварки с использованием электродов марки ОК 67.50 или их аналогов, обеспечивающий надежное сплавление покрытия с коррозионностойким корнем шва.

8. На основе выполненных исследований разработаны и введены в действие стандарт организации ООО «ДИЦ «МОСТ» СТО 985285514-001-2007 «Газопламенное напыление порошками самофлюсующихся сплавов с оплавлением газотермического покрытия на внутренней поверхности концов труб и деталей трубопроводов стальных диаметром 102-1020 мм» и сертифицированный в соответствие с правилами системы НАКС технологический процесс «Газопорошковая наплавка самофлюсующимся твердым сплавом ПГ-10Н-01 поверхности кромок труб и деталей трубопроводов под сварку». Полученный экономический эффект от внедрения разработанной технологии составил 5 миллионов рублей.

Статьи в ведущих рецензируемых научных изданиях и журналах, включенных в список ВАК РФ.

1. Гуревич, Л. М. Структура и свойства покрытий из самофлюсующегося сплава для защиты сварных соединений / Л. М. Гуревич, Ю. П. Трыков, С. В.

Панков, В. H. Арисова, В. М. Букин // Изв. ВолгГТУ. Серия "Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении". Вып. 2: межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2008. - №10/48. - С. 61-66.

2. Гуревич JI.M. Свойства интерметаллидных прослоек в слоистых титано-алюминиевых композитах / Л.М. Гуревич, Ю.П. Трыков, Д.В. Проничев, В.Н. Арисова, О.С. Киселев, А.Ю. Кондратьев, C.B. Панков // Изв. ВолгГТУ. Серия "Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении". Вып.З : межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2009. - №11/59 С. 35-40.

3. Гуревич Л.М. Структура и свойства покрытий из самофлюсующегося сплава для защиты сварных соединений / Л.М. Гуревич, Ю.П. Трыков, C.B. Панков, В.Н. Арисова, В.М. Букин // Изв. ВолгГТУ. Серия "Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении". Вып. 2 : межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2008. - Вып.2, №10/48. С. 61-66.

4. Букин В.М. Структура и свойства покрытий из самофлюсующихся сплавов, полученных при различных режимах оплавления / В.М. Букин, C.B. Панков, Л.М. Гуревич, Ю.П. Трыков, В.Н. Арисова // Сварка и Диагностика. -2010. - № 6 (ноябрь-декабрь). - С. 31-33.

5. Гуревич Л.М. Изменение структур и свойств покрытий из самофлюсующихся сплавов, полученных при различных режимах оплавления / Л.М. Гуревич, Ю.П. Трыков, C.B. Панков, В.М. Букин, В.Н. Арисова, A.B. Акимов, A.M. Буров // Изв. ВолгГТУ. Серия "Проблемы материаловедения, сварки и прочности в машиностроении". Вып. 5 : межвуз. сб. науч. ст. / ВолгГТУ. - Волгоград, 2011. - № 5. - С. 47-50.

6. Панков В.В. Разработка математической модели формообразования покрытий из самофлюсующихся сплавов на основе Ni-Cr-B-Si при газопорошковом напылении с оплавлением / В.В. Панков, В.М. Букин, C.B. Панков, Л.М. Гуревич, Ю.П. Трыков // Сварка и Диагностика. - 2011. - № 5 (сентябрь-октябрь). - С. 44-48.

Статьи в материалах международных, всероссийских конференциях, в сборниках.

7. Гуревич Л.М. Исследование покрытий из самофлюсующегося сплава для защиты сварных соединений трубопроводов / Л.М. Гуревич, C.B. Панков, В.М. Букин, Ю.П. Трыков, В.Н. Арисова // Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин, механизмов, оборудования, инструмента и технологической оснастки от нано- до макроуровня. В 2 ч. Ч. 1: Материалы 13-й Международной научно-практической конференции.- СПб.: Изд-во Политехи.

Ун-та, 2011 .- С. 96-102.

8. Панков, C.B. Влияние времени оплавления самофлюсующегося сплава ПГ 10Н-01 на химический состав и структуру покрытия / C.B. Панков, A.B. Акимов, Л.М. Гуревич, В.М. Букин, Н.И. Тегсюва // XV региональная конференция молодых исследователей Волгоградской области (Волгоград, 9-12 ноября 2010 г.) : тез. докл. / ВолгГТУ [и др.]. - Волгоград, 2011. - С. 130-131.

Личный вклад автора. В представленных работах, выполненных в соавторстве с другими исследователями, автором получены и проанализированы результаты исследований влияния времени существования жидкой фазы защитного покрытия на его микроструктуру, пористость, химический и фазовый состав, коррозионную стойкость [1,2,4,5]. Выполнена оценка сплавления корневого шва с защитным покрытием [3, 7]. Установлена взаимосвязь свойства жидкой фазы ак с формой межфазной поверхности покрытия[6]. Предложен алгоритм определения ак по форме оплавленного валика [8].

Подписано в печать 14. 05. 2012 г. Заказ № 328. ТиражЮО. экз. Печ. л. 1,0 Формат 60 х 84 1/16. Бумага офсетная. Печать офсетная.

Типография ИУНЛ Волгоградского государственного технического университета 400005, г. Волгоград, просп.им. В.И. Ленина, 28, корп. №7

Введение

1 Особенности защиты внутренних поверхностей кромок труб и деталей стальных трубопроводов, предназначенных для сварки

1.1 Способы защиты сварных соединений труб от коррозии газотермическим методом нанесения покрытий из самофлюсующихся сплавов

1.2 Способы газотермического нанесения покрытий

1.2.1 Высокоскоростное напыление

1.2.2 Плазменно-дуговое напыление

1.2.3 Детонационно-газовое напыление

1.3 Нанесение самофлюсующихся покрытий газопламенным способом 26 1.3.1 Газотермическое напыление самофлюсующихся сплавов с одновременным или с последующим оплавлением.

1.4 Структура и свойства порошков из никелевых самофлюсующихся сплавов

1.5 Моделирование формы поверхности защитного покрытия

1.6 Цель и задачи исследования

2 Материалы, оборудование и методы исследования

2.1 Состав порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н

2.2 Общее назначение покрытий из порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н

2.3 Состав и свойства стали 09Г2С

2.4 Методика изготовления образцов с покрытием

2.5 Методика приготовления образцов для исследования микроструктуры

2.6 Металлографические исследования.

2.7 Измерение микротвердости

2.8 Рентгенографические исследования.

2.9 Рентгено-флуоресцентный анализ

2.10 Испытания коррозионной стойкости

2.11 Математическая обработка экспериментальных данных

2.12 Сварка образцов труб с нанесенным защитным покрытием из порошкового сплава ПГ-10Н-01 60 Выводы ко второй главе 62 3 Исследование структуры и свойств порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 и оплавленных покрытий, полученных газотермическим напылением с последующим оплавлением

3.1 Структура и свойства используемого порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н

3.2 Зависимость структуры и твердости газопламенного покрытия из самофлюсующегося порошкового сплава ПГ-10-Н-01 от степени оплавления

3.3 Исследование структур и свойств покрытий из самофлюсующихся сплавов, полученных при различных режимах оплавления

3.3.1 Исследование влияния времени существования жидкой фазы на микроструктуру и пористость покрытия

3.3.2 Исследование влияния времени существования жидкой фазы на микроструктуру покрытий, формируемых на подложках с различной шероховатостью.

3.3.3 Изучение химического состава покрытия в зависимости от времени существования жидкой фазы.

3.3.4 Влияние времени существования жидкой фазы на коррозионную стойкость покрытия

3.4 Разработка математической модели формообразования поверхности покрытий из самофлюсующихся сплавов на основе №-Сг-В-81 при газопорошковом напылении с оплавлением с учетом теории капиллярности 93 3.4.1 Разработка математической модели формы защитного покрытия из порошка ПГ-10Н-01, получаемого методом газотермического напыления с последующим оплавлением

3.5 Разработка метода определения капиллярной постоянной.

3.5.1 Исследование влияния времени существования жидкой фазы порошка ПГ-10Н-01 на образование формы межфазной поверхности

3.5.2 Прогнозирование формы поверхности с использованием программы

3.6 Оценка сплавления защитного покрытия с корнем сварного шва.

3.6.1 Исследование макроструктуры сварного соединения труб с нанесенным защитным покрытием

3.6.2 Распределение микротвердости в сварном соединении образца. 118 Выводы к третьей главе 122 4 Разработка и внедрение технологий защиты сварных соединений нефтепроводов от коррозии при перекачке высокосернистой нефти 124 Выводы к четвертой главе 135 Заключение 136 Литература 138 Приложение

Актуальность работы. В последние годы в нефтехимическом машиностроении и нефтегазодобывающей промышленности, в связи с увеличением объема добычи высокосернистой нефти, произошел резкий рост производства и применения стальных труб с внутренним полимерным покрытием. Однако при соединении таких труб сваркой происходит деструкция полимеров в зоне термического влияния (ЗТВ), в результате чего сварочный шов и ЗТВ оказываются лишенными защиты и подвергаются интенсивному коррозионному разрушению. Поэтому на первое место выходит разработка технологий защиты соединения, обеспечивающих коррозионную стойкость сопоставимую с характеристиками материала внутреннего полимерного покрытия трубы.

Предложено достаточно много способов защиты соединений труб с внутренним полимерным покрытием. Наиболее широкое использование получили вставные изоляционные муфты, разработанные и успешно применяемые фирмой Tuboscope Veteo (США). Однако при монтаже нефтепромысловых труб требуется специальная обработка торцов труб, высокая точность монтажа и специальные режимы сварки. При монтаже фасонных частей трубопроводов требуется приварка дополнительных фланцев, установка дополнительных муфт, что увеличивает количество стыков и косвенно снижает общую надежность трубопровода. Кроме того, проходное сечение трубы в зоне стыка уменьшается не менее чем на 20 мм по диаметру. Реальной альтернативой этому способу может служить защита внутренней поверхности околошовной зоны стыка самофлюсующимся порошковым покрытием, которое наносится на внутренние концы труб и при сварке труб в плеть расплавляется и растекается по поверхности и корневому шву, обеспечивая 100% защиту внутренней поверхности трубы. На сегодняшний день известно достаточно много способов 5 газотермического нанесения самофлюсующихся покрытий, которыми занимались многие отечественные и зарубежные ученые, такие как Борисов Ю.С., Балдаев Л.Х., Калита В.И., Кудинов В.В., Шоршоров М.Х., Кречмар Э., Хасуй А. и др. Однако, особенностью поставленной задачи являлась необходимость экономически эффективного выполнения работ по нанесению покрытий на массивные толстостенные трубы в полевых условиях при монтаже или ремонте.

Цель работы: Повышение эксплуатационной надежности технологических нефтепроводов на основе разработки технологии газопламенного напыления с оплавлением покрытий (ГПНО) из порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 на внутреннюю поверхность кромок труб и деталей трубопроводов.

Задачи исследования.

1. Исследовать влияние времени существования жидкой фазы на микроструктуру, пористость, химический и фазовый состав, коррозионную стойкость защитного покрытия из самофлюсующегося порошкового сплава ПГ-10Н-01.

2. На базе физических представлений разработать математическую модель, позволяющую определять форму межфазной поверхности защитного покрытия.

3. Разработать основные положения метода «валиковой пробы» определения капиллярной постоянной ак для расчета формы поверхности покрытия из самофлюсующихся сплавов, наносимых методом ГПНО.

4. Оценить возможность сварки труб с нанесенным защитным покрытием.

5. Разработать и внедрить технологию защиты внутренней поверхности кромок труб и деталей нефтепроводов от коррозии при перекачке высокосернистой нефти.

Научная новизна состоит в выявлении взаимосвязей между структурой, химическим составом, физическими свойствами жидкой фазы порошка 6 никельхромборкремниего сплава ПГ-10Н-01 и формой защитного покрытия при его оплавлении с применением процесса ГПНО.

1. Раскрыт механизм трансформации микроструктуры оплавленных покрытий из самофлюсующегося порошка на стальных подложках и установлено, что при увеличении времени существования ликвата от 10 до 40 секунд параллельно с коагуляцией упрочняющих фаз происходит увеличение до 27 мас.% доли растворенного железа, повышение которого приводит к росту в структуре количества твердого раствора на основе никеля, снижению микротвердости и коррозионной стойкости покрытия.

2. С использованием разработанной на основе теории капиллярности и реализованной в форме программного обеспечения математической модели, описывающей цилиндрическую межфазную поверхность оплавленного пропано-кислородным пламенем покрытия из порошка самофлюсующегося сплава, выявлена взаимосвязь между технологическими параметрами процесса, обеспечивающими заданный объем порошка в зоне оплавления, значением капиллярной постоянной ак и формой покрытия, причем увеличение значение ак приводит к росту кривизны межфазной поверхности.

3. Для покрытий из порошка ПГ-10Н01, формирующихся на стальной подложке установлен рост значений капиллярной постоянной от 3 до 4,5 мм при увеличении времени существования ликвата от 10 до 40 секунд, что позволяет управлять формой покрытия.

Практическая значимость.

1. Разработан метод «валиковой пробы» определения капиллярной постоянной ак, основанный на сравнении результатов численного решения предложенной математической модели и экспериментальных координат точек поверхности оплавленного покрытия.

2. Разработан и введен в действие стандарт организации ООО «ДИЦ «МОСТ» СТО 985285514-001-2007 «Газопламенное напыление порошками самофлюсующихся сплавов с оплавлением газотермического покрытия на 7 внутренней поверхности концов труб и деталей трубопроводов стальных диаметром 102-1020 мм».

3. На основании норм СТО 985285514-001-2007 разработан технологический процесс «Газопорошковая наплавка самофлюсующимся твердым сплавом ПГ-10Н-01 поверхности кромок труб и деталей трубопроводов под сварку».

4. В соответствие с требованиями заказчика на основании СТО 985285514-001-2007 проведена сертификация технологического процесса в Системе добровольной сертификации сварочных технологических процессов, оборудования и материалов Национального Агентства Контроля и Сварки.

5. Разработанный технологический процесс был использован при нанесении покрытий на трубы и фасонные детали трубопроводов для строительства технологических трубопроводов нефтяной эмульсии установок подготовки и очистки нефти от сероводорода месторождения «Южное Хыльчую». Полученный экономический эффект от внедрения разработанной технологии составил 5 000 000 рублей.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на 13-й Международной научно-практической конференции «Технологии ремонта, восстановления и упрочнения деталей машин, механизмов, оборудования, инструмента и технологической оснастки от нано- до макроуровня» (Санкт-Петербург 2011), всероссийских и региональных конференциях: всероссийской конференции «Прогрессивные технологии в обучении и производстве» (Камышин 2009), XV региональной конференции молодых исследователей Волгоградской области (Волгоград 2010), ежегодных внутривузовских (2008-2011гг.) конференциях и научных семинарах ВолгГТУ.

Публикации По результатам диссертационной работы опубликовано 8 работ, в том числе 6 статей в рецензируемых российских журналах, включенных в список ВАК.

Структура и объем работы Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, общих выводов, списка использованной литературы и приложения. Работа содержит 155 страниц, 72 рисунка, 15 таблиц. Список использованной литературы содержит 123 наименования

Выводы к четвертой главе

1. Разработан и введен в действие стандарт организации ООО «ДИЦ «МОСТ» СТО 985285514-001-2007 «Газопламенное напыление порошками самофлюсующихся сплавов с оплавлением газотермического покрытия на внутренней поверхности концов труб и деталей трубопроводов стальных диаметром 102-1020 мм».

2. На основании норм, прописанных в СТО 985285514-001-2007, разработан технологический процесс «Газопорошковая наплавка самофлюсующимся твердым сплавом ПГ-10Н-01 поверхности кромок труб и деталей трубопроводов под сварку».

3. В соответствие с требованиями заказчика на основании норм, прописанных в СТО 985285514-001-2007, проведена сертификация разработанной технологии и получен сертификат соответствия. Подтверждение соответствия выполнялось в соответствие правилам системы сертификации НАКС.

4. Полученный экономический эффект от внедрения разработанной технологии составил 5 000 000 рублей.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. В процессе газопламенного напыления с оплавлением самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01 время существования жидкой фазы определяет структуру и пористость покрытия: при увеличении времени существования жидкой фазы до 40 с происходит огрубление микроструктуры покрытия с появлением разноориентированных дендритов и крупных включений карбоборидов, уменьшение пористости до ОД -0,3% и снижение микротвердости до 4,5 ГПа, связанное с растворением железа в материале покрытия.

2. Процесс растворения стальной основы в расплаве самофлюсующегося сплава приводит к образованию структурно-химической неоднородности с формированием зоны вблизи границы раздела, в которой содержание железа возрастает до 27,5 мас.%, что приводит к увеличению объемной доли твердого раствора на основе никеля.

3. Исследования коррозионной стойкости в смеси соляной и серных кислот показали сложный характер зависимости линейной скорости коррозии от времени существовании жидкой фазы при оплавлении материала напыленного покрытия с минимальными ее значениями при 20 с. Снижение общей коррозионной стойкости при увеличении доли растворенного железа сопровождается развитием процессов ножевой коррозии.

4. На базе физических представлений, описанных основными уравнениями теории капиллярности, разработана математическая модель, позволяющая определять форму поверхности оплавленного покрытия из порошка самофлюсующегося сплава ПГ-10Н-01, которая определяется шириной зоны оплавления, капиллярной постоянной межфазной поверхности и объемом расплава, а также углом наклона подложки к горизонтальной плоскости.

5. Для определения капиллярной постоянной предложен метод «валиковой пробы», базирующийся на подборе полученного на основе разработанной математической модели профиля межфазной поверхности, наиболее близкого к экспериментальному профилю оплавленного валика.

6. Применение метода «валиковой пробы» позволило установить, что увеличение времени существования жидкой фазы порошка самофлюсующегося сплава ПГ10Н01 от 10 до 40 секунд приводит к возрастания значения капиллярной постоянной с 3 до 4,5 мм

7. Исследование структуры сварного соединения труб с оплавленными покрытиями на их внутренних поверхностях позволило рекомендовать технологический процесс сварки с использованием электродов марки ОК 67.50 или их аналогов, обеспечивающий надежное сплавление покрытия с коррозионностойким корнем шва.

8. На основе выполненных исследований разработаны и введены в действие стандарт организации ООО «ДИЦ «МОСТ» СТО 985285514-001-2007 «Газопламенное напыление порошками самофлюсующихся сплавов с оплавлением газотермического покрытия на внутренней поверхности концов труб и деталей трубопроводов стальных диаметром 102-1020 мм» и сертифицированный в соответствие с правилами системы НАКС технологический процесс «Газопорошковая наплавка самофлюсующимся твердым сплавом ПГ-10Н-01 поверхности кромок труб и деталей трубопроводов под сварку». Полученный экономический эффект от внедрения разработанной технологии составил 5 миллионов рублей.

1. Патент RU 2105921 C1 F16L58/04 Дата публикации: 07.02.1998. « Труба с внутренним покрытием и способ ее изготовления» [Электронный ресурс]// URL: http://ru-patent.info/21/05-09/2105921.html. (дата обращения: 07.03.2009).

2. Патент РФ № 2088834 Дата публикации: 27.08.1997. «Способ выполнения сварного соединения металлических изделий с защитным покрытием» [Электронный ресурс] URL: http://ru-patent.info/20/85-89/2088834.html (дата обращения: 02.05.2009).

3. Патент РФ № 2272215 Дата публикации 20.03.2006. [Электронный ресурс URL: http://ru-patent.info/20/85-89/2088834.html (дата обращения: 05.05.2009).

4. Линик, В. А. Современная техника газотермического нанесения покрытий / В. А. Линик, П. Ю. Пекшев. М.: Машиностроение, 1985.-128 с.

5. Получение покрытий высокоскоростным распылением: Сб. статей / Под ред. Л.К. Дружинина и В.В. Кудинова. М.: Атомиздат, 1973. - 312с.

6. Балдаев, Л. Г. Реновация и упрочнение деталей машин методами газотермического напыления / Л. Г. Балдаев.- М.: Изд-во «КХТ», 2004. 134 с.

7. Газотермические покрытия из порошковых материалов: Справочник / Ю. С. Борисов, Ю. А. Харламов, С. Л. Сидоренко, Е. Н. Ардатовская. Киев: Изд-во « Наукова думка», 1987. - 544 с.

8. Балдаев, Jl. X. Современные тенденции получения газотермических покрытий / Л. X. Балдаев, В. И. Калита // Технология металлов. 2003. - №№ 2, 3.

9. Козяков, И. А. Применение газотермических аморфных покрытий в электротехнике / И. А. Козяков, Ю. С. Борисов, В. Н. Коржик // 5-ая Междунар. конф. «Пленки и покрытия 98». СПб., 1998. - С. 113-115.

10. Балдаев, Л. X. Опыт применения HVOF метода нанесения покрытий в зарубежной промышленности / Л. X. Балдаев, В. М. Тишин, А. П. Шаталов // Компрессорная техника и пневматика.-2002.-№ 1.- С. 12-14.

11. Сайт НПО «Полема» Электронный ресурс. URL: http://www.polema.net/ (дата обращения: 15.05.2009).

12. Сайт фирмы Hoganas Электронный ресурс. URL: URL: http:// www.hoganasthermalspray.com (дата обращения: 12.05.2009).

13. Сайт ТЗНТС (Торезский завод наплавочных твердых сплавов) Электронный ресурс. URL: http://tverdosplav.com.ua/ (дата обращения: 17.06.2009).

14. Сайт ТСЗП Электронный ресурс. URL: // http://www.tspc.ru/ (дата обращения: 17.06.2009).

15. Пузряков, А. Ф. Теоретические основы технологии плазменного напыления / А. Ф. Пузряков. М.: Изд-во МГТУ, 2003. - 330 с.

16. Балдаев, Л. X. Особенности процессов высокоскоростного газопламенного напыления / Л. X. Балдаев, Н. Г. Шестеркин, В. А. Лапанов, А. П. Шатов // Сварочное производство. 2003. - № 5. - С. 43^16.

17. Кудинов, В. В. Нанесение плазмой тугоплавких покрытий / В. В. Кудинов, В. М. Иванов. М. : Машиностроение, 1981. - 320 с.

18. Балдаев, Л. X. Технологическое обеспечение качества машиностроительной продукции методами газотермического нанесения покрытий: Автореферат дисс. на соискание учен, степени докт. техн. наук / Л. X. Балдаев. М., 2008. - 42с.

19. Получение покрытий высокоскоростным распылением: Сб. статей / Под. ред. JI. К. Дружинина и В. В. Кудинова. М.: Атомиздат,1973. - 312 с.

20. Кудинов, В.В. Плазменные покрытия / В. В. Кудинов. М.: Наука, 1977. - 184 с.

21. Хассуй, А. Техника напыления / А. Хассуй; пер. с яп. М.: Машиностроение, 1975. - 280 с.

22. Сайт научно-производственной фирмы «Плазмацентр» Электронный ресурс. URL: // http://www.plasmacentre.rU/technology/l7.р1ф(дата обращения: 22.08.2009).

23. Астахов, Е. А. Научно-технологические основы управления свойствами детонационных покрытий: Дисс. на соискание ученой степени доктора техн. наук / Е. А. Астахов. Киев, 2005. - 169 с.

24. Астахов, Е. А. Антифрикционные свойства и коррозионная стойкость детонационного покрытия из AI 2. 0[3], применяемого в судовом машиностроении / Е. А. Астахов // Автоматическая сварка. 2004. - № 11. - С. 20-22.

25. Бартенев, С. С. Детонационные покрытия в машиностроении / С. С. Бартенев, Ю. П. Федько, А. И. Григоров. Д.: Машиностроение, Ленингр. Отд.,1982.-215 с.

26. Кречмар, Э. Напыление металлов, керамики и пластмасс / Э. Кречмар; пер. с нем. М.: Машиностроение, 1966. - 432 с.

27. Крюкина, И. В. Получение и свойства никелевых сплавов из распыленных порошков / И. В. Крюкина, А. В. Гаврилов. М.: Металлургия,1983.- 163 с.

28. Белл, Дж. Р. Способы оплавления напыленных покрытий //Покрытия и обработка поверхности для защиты от коррозии и износа / Дж. Р. Белл. М.: Металлургия, 1991. - С. 81 -90.

29. Шеенко, И. Н. Современные наплавочные материалы на основе тугоплавких соединений / И. Н. Шеенко. Киев: Наукова думка, 1970. - 238 с.

30. Горбатов, Н. Н. Структура и свойства газопламенных покрытий из самофлюсующихся сплавов / Н. Н. Горбатов, А. Г. Жердин // Порошковая металлургия. 1990.- № 3. - С. 15-17.

31. Кулу, П. А. Износостойкость порошковых материалов и покрытий / П. А. Кулу. Таллин: Валлус, 1988. - 120 с.

32. Сбрижер, А. Г. Разработка технологии получения покрытий из самофлюсующихся сплавов на деталях, работающих в условиях периодического нагружения: Дисс. канд. техн. наук / А. Г. Сбрижер, А. Г. -Минск, 1983. 243 с.

33. Ощепков, Ю. П. Особенности структурообразования сплавово системы Ni-Cr-B-Si -С при индукционной наплавке / Ю. П. Ощепков, Н. В. Ощепкова // Металловедение и термическая обработка металлов. 1979. - № 10. - С.14-18.

34. Хассуй, А. Наплавка и напыление / А. Хассуй, О. Мориаки; пер. с яп. Попова В.Н.; под ред. Степина B.C. М.: Машиностроение, 1985. - 240 с.

35. Кулик, А. Я. Газотермическое напыление композиционных порошков / А. Я. Кулик, Ю. С. Борисов. Л.: Машиностроение, 1995. - 199 с.

36. Тушинский, Л. И. Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий / Л. И. Тушинский, А. В. Плохов. Новосибирск: Наука. 1986. -196 с.

37. Борисов, Ю. С. Получение и структура газотермических покрытий на основе Ni-Cr-B-Si сплавов / Ю. С. Борисов, И. Н. Горбатов // Порошковая металлургия. 1985. - № 9. - С. 22-26.

38. Зотов, С. В. Структурообразование и формирование свойств самофлюсующихся покрытий, обеспечивающих повышение износостойкости инструмента для производства керамических изделий : Дис. . канд. техн. наук / С. В. Зотов. Челябинск, 2003. - 116 с.

39. Дорожкин, H. Н. Газопламенное напыление порошковых металлов / H. Н. Дорожкин, В. Т. Сахнович. Минск, 1986. - 25 с.

40. Борисов, Ю. С. Влияние ультразвуковой обработки на структуру и свойства аморфно кристаллических газотермических покрытий из никелевых сплавов / Ю. С. Борисов, В. Н. Коржик А. Г. Ильенко и др. //Автоматическая сварка. 1993. - № 3. - С. 63-69.

41. Longo, F.N. Handbook of coating recommendations / F.N. Longo. New York: Metco Inc., 1972. - 212 p.

42. Abusinov, A. Moznosti nahcady kobaltovych slitin na torde navary alternativnimi materially / A. Abusinov // Zvaranie. 1981. - №7. - S. 197-204

43. Lugscheider, E. New hard metal alloys and hard materials for plasma coating in nuclear engineering applications / E. Lugscheider, H. Eschnauer, G. Kruske // Proc. 9th Intl. Thermal Spray. Conf.- Hague

44. Сбрижер, А. Г. Коррозионная стойкость покрытий из самофлюсующихся сплавов в неорганических кислотах / А. Г. Сбрижер, JI. Н. Ковальчук //Сварочное производство. 1990. - № 8. - С. 8 - 12.

45. Труханов, К. Ю. Кривизна поверхности сварочной ванны как критерий опасности возникновения кристаллизационных трещин / К. Ю. Труханов, А. В. Царьков // Сварка и диагностика. 2011. - № 6. - С. 20-25.

46. Пацкевич, И. Р. Поверхностные явления при сварке металлов / И. Р. Пацкевич, В. Р. Рябов, Г. Ф. Деев; отв. ред. Рабакин Д.М. Киев: Наук. Думка, 1991.-240с.

47. Якобашвили, С.Б. Межфазное натяжение на границе металла и сварочного шлака и его значение для для сварки под флюсом /С.Б. Якобашвили,

48. И.И. Фрумин // Поверхностные явления в расплавах и процессах порошковой металлургии. Киев, 1963. - С.231-242.

49. Самарский, А. А. Разностные методы для элептических уравнений / А. А. Самарский, Б. В. Андреев. М.: Наука, 1976. - 352с.

50. Емельянов, И. Л. Оценка межфазных свойств по форме наплавленного валика / И. Л. Емельянов. // Сварочное производство. 1976. - № 10. - С. 56-57.

51. Симма, Л. И. Восстановление крупногабаритных коленчатых валов газомото-компрессоров / Л. И. Симма // Сварочное производство. 2010. - № 2. -С. 31-34.

52. Мчедлов, С. Г. Технологии нанесения газотермического покрытия при упрочнении и восстановлении рабочей поверхности деталей двигателей внутреннего сгорания (обзор) / С. Г. Мчелдов // Сварочное производство. 2011. -№ 11.-С. 38-45.

53. Емельянов, С. Г. Технологии нанесения многофункциональных покрытий на детали машин / С. Г. Емельянов, Е. А. Лукашев, А. В. Олейник, М. Е. Ставровский, В. А. Фролов, А. Ф. Пузряков // Сварочное производство. 2010. -№8.-С. 47-49.

54. Порошки металлические легированные для защитных покрытий. Тула: НПО «Тулачермет». - 1984. - 9 с.

55. Харламов, Ю. А. Некоторые технологические аспекты производства деталей с защитными покрытиями / Ю. А. Харламов // Новые методы нанесения покрытий напылением. Ворошиловоград, 1976.- С. 14-17.

56. Никитас, Ю. В. Газотермическое напыление и его практическое применение для защиты оборудования от изнашивания / Ю. В. Никитас // Химическая техника. 2011. - № 9. - С.6-12

57. Кулик, А. Я. Газотермическое напыление композиционных порошков / А.Я. Кулик, Ю. С. Борисов, А. С. Мнухин, М. Д. Никитин. Л.: Машиностроение, 1985.- 197 с.

58. Борисов, Ю. С. Плазменные порошковые покрытия / Ю. С. Борисов, A. JI. Борисова. Киев: Техника, 1986. - 222 с.

59. Shsnkar, N.R. Structurf integrity of thermal barrier coatings by acoustic emissions studies / N.R. Shsnkar, C.C. Berndt, H. Herman // Proc. 10th Int. Thermal Spray. Conf.- Essen. 1983. - P. 41-45.

60. Murani, E. Anwendung von Pulverzusatzwerkstoffen in der Einzelteilinstansetzung / E. Murani // Argartechnik. 1980. - №3. - S. 125-127.

61. Воловик, E.JI. Справочник по восстановлению деталей / E. JI. Воловик. -M.: Колос, 1981.-351 с.

62. Зверев, А. И. Свойства и применение детанационных покрытий / А. И. Зверев, Е. А. Астахов. Киев: Знание, 1980. - 28 с.

63. Демиденко, JI. М. Высокоогнеупорные композиционные покрытия / JI. М. Демиденко. М.: Металлургия, 1979. - 216 с.

64. Нагасака, X. Нанесение покрытий термическим распылением / X. Нагасака // Кикай-но кэнкю. 1979. - № 7. - С. 803-808.

65. Температуроустойчивые износостойкие покрытия, содержащие бориды хрома / Н. В. Обабков, В. Г. Сорокин, Б. Н. Газунов и др. // Высокотемпературная защита материалов. Л.: Наука, 1981. - С. 159-163.

66. Харламов, А. Ю. Рекомендации по выбору газотермических покрытий. Опыт промышленности США / А. Ю. Харламов. Ворошиловград: Машиностроит. ин-т, 1980.-271 с.

67. Longo, F.N. Handbook of coating recommendations / F.N. Longo. -New-York: Metco inc., 1972. 212 p.

68. Сварка в машиностроении. Справочник: В-4х т.- Т.З / Под ред. Винокурова. М.: Машиностроение, 1979. - 567 с.

69. ВСН 006-89 Строительство магистральных трубопроводов. Миннефтегазстрой. М., 1989.

70. Тылкин, М. А. Справочник термиста ремонтной службы / М. А. Тылкин. М.: Металлургия, 1981. - 647 с.

71. Испытания материалов: Справочник / Под ред. X. Блюминауэра М.: Металлургия, 1979. - 448 с.

72. Грилихес, С. Я. Полирование, травление и обезжиривание металлов / С. Я. Грилихес. Л.: Машиностроение, 1971. - 128 с.

73. Ощепков, Ю. П. Металлографические реактивы / Ю. П. Ощепков, В. С. Коваленко. М.: Машиностроение, 1981. - 336 с.

74. ГОСТ 9450-76 «Измерение микротвердости вдавливанием алмазных наконечников» Электронный ресурс. URL: // http://www.vsegost.com/Catalog/34/34277.shtml (дата обращения: 15.06.2009).

75. Уманский, Я. С. Рентгенография металлов / Я. С. Уманский. М.: Металлургиздат, 1960. - 448 с.

76. Горелик, С. С. Рентгенографический и электронооптический анализ / С. С. Горелик, Л. Н. Расторгуев, Ю. А. Скаков, М.: Металлургия, 1980. - 368 с.

77. Сайт Лаборатории коррозии и электрохимии металлов НИФХИ им. Л.Я. Карпова Электронный ресурс. URL: http://www.nifhi.ac.ru/~reform/met2.htm (дата обращения 09.09.2010)

78. ГОСТ 9.908-85 «Единая система защиты от коррозии и старения. Металлы и сплавы. Методы определения показателей коррозии и коррозионной стойкости» Электронный ресурс. URL: http://vsegost.com/Catalog/12/12469.shtml (дата обращения 08.09.2010)

79. Калона, В. К. Математическая обработка результатов эксперимента / В. К. Калона, С. И. Лобко, Т. С. Чикова. Минск: Высшая школа, 1982. - 103 с.

80. Чиченцев, Н. А. Методы исследования процессов обработки металлов давлением / Н. А. Чиченцев, А. Б. Кудрин, П. И. Полухин. М.: Металлургия, 1977.-С. 85-138.

81. ГОСТ 9467-75 «Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей. Типы» Электронный ресурс. URL: // http://vsegost.com/Catalog/35/35659.shtml (дата обращения: 08.05.2010).

82. Горбатов, Н. Н. Структура и свойства газопламенных покрытий из самофлюсующихся сплавов / Н. Н. Горбатов, А. Г. Жердин //Порошковая металлургия. 1990. - № 3. - С. 15-17.

83. Кулик, А. Я. Газотермическое напыление композиционных порошков / А. Я. Кулик, Ю. С. Борисов. JL: Машиностроение, 1995. - 199 с.

84. Свитов, В. И. О некоторых свойствах металлов / В. И. Свитов, И. В. Крылов //Физика и химия обработки металлов. 1987. - № 4. - С. 154-155.

85. Сбрижер, А. Г. Газопламенное напыление порошковых металлов / А. Г. Сбрижер // Металловедение и термическая обработка металлов. 1988. - № 4. -С. 43.

86. Ощепков, Ю. П. Особенности структурообразования сплавов системы Ni-Cr-B-Si -С при индукционной наплавке / Ю. П. Ощепков, Н. В. Ощепкова // Металловедение и термическая обработка металлов. 1979. - № 10. - С. 14-18.

87. Шоршоров, M. X. Состояние и перспективы развития нанесения покрытий распылением / M. X. Шоршоров, В. В. Кудинов, Ю. А. Харламов // Физика и химия обработки материалов. 1977. - № 5. - С. 13-24.

88. Кулу, П. А. Износостойкость порошковых материалов и покрытий / П. А. Кулу. Таллин: Валлус, 1988. - 120 с.

89. Вартанов, К. Б. Исследование процесса жидкофазного уплотнения пористых напыленных покрытий / К. Б. Вартанов, В. С. Ивашко // Порошковая металлургия. 1988. - № 10. - С. 26 - 34.

90. Сбрижер, А. Г. Диффузионные процессы при оплавлении покрытий из самофлюсующихся сплавов / А. Г. Сбрижер // Сварочное производство. 1986. -№3. - С. 6-8.

91. Букин В.M. Структура и свойства покрытий из самофлюсующихся сплавов, полученных при различных режимах оплавления / В.М. Букин, C.B. Панков, JIM. Гуревич, Ю.П. Трыков, В.Н. Арисова // Сварка и Диагностика. -2010. № 6 (ноябрь-декабрь). - С. 31-33.

92. Ощепков, Ю. П. Особенности структурообразования сплавов системы Ni-Cr-B-Si -С при индукционной наплавке / Ю. П. Ощепков, Н. В. Ощепкова // Металловедение и термическая обработка металлов. 1979. - № 10. - С.14-18.

93. Лесеев, В. Н. Моделирование кинетики профиля поверхности малой капли расплава Pb-Li в различных температурных режимах / В. Н. Лесеев // Экологический вестник научных центров Черноморского экономического сотрудничества. 2008. - № 3. - С. 70-73.

94. Джейкок, М. Химия поверхностей раздела фаз / М. Джейкок, Дж. Парфит М.: Мир, 1984. - 269 с.

95. Адамсон, А. Физическая химия поверхностей / А. Адамсон. М.: Мир, 1979.-567 с.

96. Русанов, А. И. Фазовые равновесия и поверхностные явления / А. И. Русанов. Л. : Химия, 1967. - 388 с.

97. Knözinger, H. Spreading and Wetting / H. Knözinger, E.Taglauer. -Handbook of Heterogeneous Catalysis, v.l, Wiley, Weinheim, 1997. P. 216.

98. Роулинсон, Дж. Молекулярная теория капиллярности / Дж. Роулинсон, Б.Уидом. М.: Мир, 1986. - 376 с.

99. Сумм, Б. Д. Физико-химические основы смачивания и растекания / Б. Д.Сумм, Ю. В.Горюнов. М.: Химия, 1976. - 232 с.

100. Хантазе, Д.В. Некоторые приложения теории капиллярности при физико химическом исследовании расплавов / Д. В. Хантазе, Э. Г. Оникашвили, Ф. Н. Тавадзе. - Тбилиси: Мецниереба, 1971. - 116с.

101. Gauss, С. F. Theorie der Gestalt von Flüssigkeiten / С. F. Gauss. Verlag von Wilhelm Engelmann, Leipzig (1903). - P. 46.

102. Волошкович, Г. 3. Сварка вертикальных швов методом принудительного формирования / Г. 3. Волошкович // Юбилейный сборник, посвященный 80 -летию Е.О. Патона. Киев: Изд-во АН УССР, 1951. - С. 371 - 395.

103. Гидромеханика невесомости / В. Г. Бабский, Н. Д. Копачевский, А.Д. Мышкис и др. М.: Наука, 1976. - 504 с.

104. Моисеев, Н. Н. Динамика тела с полостями, содержащими жидкость / Н. Н. Моисеев, В. В. Румянцев. Наука, 1965. - 439 с.

105. Березовский, Б. М. Влияние сил поверхностного натяжения на формирование усиления стыкового шва / Б. М. Березовский, В. А. Стихии // Сварочное производство. 1977. - № 1. - С.51-53.

106. Панков, В. В. Математическая модель оптимизации многослойной сварки под флюсом корпусного оборудования энергетических установок / В. В. Панков, Г. Г. Чернышев, Н. Е. Козлов // Сварочное производство. 1987. - № 7. -С.34 - 37.

107. Березовский, Б. М. Математическое моделирование формирования швов при дуговой сварке в различных пространственных положениях // Математические методы в сварке: Тр. ИЭС им. Е.О. Патона. Киев: Изд-во ИЭС, 1986.- С.111-116.

108. Панков, В. В. Модели и методы оптимизации дуговых способов сварки в разделки различной формы / В.В. Панков. М.: Изд-во ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1990. - 36 с

109. Деев Г.Ф., Пацкевич И.Р. Определение поверхностного натяжения металла в различных газовых средах // Исследование и применение вибродуговой наплавки / Под ред. И.Р. Пацкевича.- М.Машиностроение, 1968.- С. 16-18.

110. Березовский, Б.М. Математические модели дуговой сварки: в 4 т. Т.1. Математические модели дуговой сварки / Б. М. Березовский. Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2002. - С. 315.

111. Иващенко, Ю. Н. К вопросу о расчете поверхностного натяжения жидкости по размерам лежащей капли / Ю. Н. Иващенко Б. Б. Богатыренко, В. Н. Еременко // Поверхностные явления в расплавах и процессах порошковой металлургии. Киев, 1963. - 460 с.

112. Директор, J1. Б. Усовершенствованный метод лежащей капли для определения поверхностного натяжения жидкостей / JI. Б. Директор, В. М. Зайченко, И. JI. Майков // Теплофизика высоких температур. 2010. - Том 48. -№2.-С. 193-197.

113. Найдич, Ю. В. Контактные явления в металлических расплавах / Ю. В. Найдич. Киев: Наукова думка, 1972. - 196 с.

114. Деев Г.В., Пацкевич, И. Р. Влияние состава шлака на межфазное натяжение//Авт. сварка.- 1971.-№2.-С.5-7.

115. Кошевник, А. Ю. Об измерении поверхностного натяжения жидкостей по размерам лежащей капли / А. Ю. Кошевник, М. М. Кусаков, Н. М. Лубман// Журнал физической химии. 1953. - Т. 27. - № 12. - С. 18-87.

116. ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ

117. УТВЕРЖДЁН И ВВЕДЁН В ДЕЙСТВИЕ приказом директора ООО ДИЦ «MOCT»от «20» ноября 2007 г. № 1.

118. ГОСТ 9.302-88. Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия металлические и неметаллические неорганические,-Методы контроля.4.ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ.1. О ООО ДИЦ «МОСТ», 2007

119. Настоящий стандарт является собственностью ООО ДИЦ «МОСТ» и ие может полностью или частично тиражироваться, распространяться, измененяться без согласования с ООО'ДИЦ «МОСТ».

120. УТВЕРЖДАЮ . • Директор;О0О ДИЦ «МОСТ»

121. ГАЗОПЛАМЕННОЕ НАПЫЛЕНИЕ ПОРОШКОМ САМО-ФЛЮСУЩЕГОСЯ СПЛАВА ПГ-10Н-01 С ОПЛАВЛЕНИЕМ ГАЗОТЕРМИЧЕСКОГО ПОКРЫТИЯ ВНУТРЕННЁЙ ПОВЕРХНОСТИ КРОМОК ТРУБ И ДЕТАЛЕЙ ТРУБОПРОВОДОВ СТАЛЬНЫХ ПОД СВАРКУ1. Технологический процесс

122. Держатель подлинника: ООО ДИЦ «МОСТ»

123. РАЗРАБОТАН ¡Ведущий специалист1. Ооо /р^<мост»мс/^С к.т.н. Л;М.Гуревич ^Инженер ООО ДИЦ «МОСТ» С:В. Панков1. Волгоград, 2007

124. ЩШШШ АГЕНТСТВО Б08ТГШ S SSÄPEE СИСТЕМА ДОБРОВОЛЬНОЙ ШШНВДЕН

125. CBÄfoisbis тшологншш процессов, обощовшя г штит

126. Система заг-"истр«роваи2 в Федеральном агентстве по те»*.«-*. • •■•, :<-.-.•:-■• • .•«; * патрологи*

127. Регистрационный & РОСС RU И105.04С0001. КРИЧ СМ Л ООПЛГМ1. СЕРТИФИКАТ СООТВЕТСТВИЯ

128. РОСС RU.I1105.11СТ.01.001 Срок действия с 20,03.2008 «о 19.03.2011

129. ОРI АН ПО СЕРТИФИКАЦИИ: (ftwпо«рпфккопcnafo<ixin п-\м. •• :кчл-ккх пзхчичсои «СПЛАВ«. регистрационный РОСС RI' И105 ПСГ.01 1ех<ф<эд фа»< <4932)354-769 Aapev' 153007, i. Ныиово. > i фр\кч,X 31.

130. Мхрги(1|>>ипы)осмлмю1и матерка м СтЗпс.cîslii, 20.09Г2С.04t Z091 2CW4 »vi 2< ФК.091 СФ. «012 10Г2С1, 14t2.12ГС, 15ГС. 16ГС. 161МЮЧ. ITTC. 17Г1С. 17Г1С-У. Ш 2СФ. ä«7Cl.il).

131. Дийимм толщин нал тл»л»смых тстчей. 4-12 «м

132. Дяапатои диаметров наплавлвемых .irr» >ей 500-1020 им

133. Нолижени» нрм щи»лавке «о всех мростраистаеинмх тжмяим(В1, B2. HI. til> í. VUfik» жмдаикнммо мятернаъ» порошок самофдюсухикгос*сплав« lit KSWl.

134. СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ:

135. СТО9Î52Î55I4-ÛÔI-200? «Iгкшламениос напыление порошами самофлюсуюсиихсв ставок с оплавлением поотермнчсского покрмги* на «аутреииеЯ поверхности конов* rp><¡ и деталей трубопроводов (шыпа яиметром 102-I020 мм»

136. ПРО И ^ВОДИТЕЛЬ: ОООЛмпюспсксккй испытательный иектр •< ЧЮСТ «. •Члрес прон и* victim 400029. i. Волгоград. у i Motupia, д. 19

137. СЕРТИФИКАТ ВЫДАН: ООО Диагностический испытательный иемтр -М(Х'Г Телефон факс <S442t 73-41-56

138. Адрес 400007. г. Волгоград. поселок Металлургов. л IÎ, ОКНО 9852*514. Ol PH 1O73459O0Í549 НА ОСНОВАНИИ:

139. Заключение Ht АЦСТ-Ю0611 от 4 декабре 2007 г tuumnv(XX) «Нижисвол*с*и9 low»»«* Аттестационный Центр «( юр*л

140. Прояю испытаний ,V*6m от 03.12вТг.нииммИ -лабораториейОООДИЦ«МОСТ», свидетельство <& аттестации .V*TiA390049 тейокитслиюс ли 26032010 î

141. Акт оСследоваии» ироятволепка,"AI KT 01.001 от 15.03.2<Э0в

142. Утверждаю Директор ООО «ДИЦ «МОСТ»1. АКТвнедрения научно-технического мероприятия.

143. Общий экономический эффект от внедрения технологии при изготовлении трубопроводов нефтяной эмульсии в поселке Южное-Хыльчую составил 5 млн. рублей.

144. Экономический эффект получен за счет снижения издержек при замене способа высокоскоростного газотермического напыления на ГПНО с одновременным наплавлением покрытия.

145. Ведущий специалист ООО «ДИ11 «МОСТ»1. Доцент ВолгТУ 5к.т.н.1. Аспирант ВолгТУ1. Панков C.B./1. Шарапов В В./1. Гуревич Л.М./