автореферат диссертации по разработке полезных ископаемых, 05.15.05, диссертация на тему:Физико-технологические основы повышения эффективности производства формованной торфяной продукции в условиях Урала

---------------ТВЕРиЛП^ОРПгНГТРУДОЕОГС КРАСНО..ü ЗН<и:Ш%~

р г 6 0 ñ поляткаичЕСкий инспиут

Рл крчсах ¡^копией

КУРАВЛЕВ Анатолий Еас'.мьевич

шико-шножгачбсше основы

повшения эффективности производства

«оишшюй торфяной продущш в условиях урала

0f5.!f„ CG ~ Технологи;! л кс^етзксвз.- потан-^ги^;? торр;;г;ого лро;:зюдс*йа

Автореферат

/дсссрта^и" го>.сксние- /'•ечой сгзппш

доктор.?, гахнютеоких каук

Тверь - 1993

Работа выполнена в Уральском ордена Трудового Крастго Знамени горном институте.

Научный консультант - академик ПетрапскоН ЛЯ и И,

доктор технических тук, профессор Афашсьев А.Е.

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

старший научшй сотрудник Соленнов В.Г,

- доктор технических наук, прфессор Терентьев Л.Л.

- доктор технических наук, старший тучный сотрудник Фомин В.К.

Ведущая организация - Государственный проектный институт

гю комплексному использованию тор£а в народном хозяйстве "Гипроторф", Уральский филиал "Уралгипроторф"

Защита состоится "_" октября 1993 г. в_ часов на заседании специализированного совета Д 063.22.01 Тверского политехнического института по адресу: 170026, г.Тверь, Набережная Афанг сия Никитина, 22.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тверского политехнического института.

Автореферат разослан "_"_ 1993 г.

Ученый секретарь специализированного совета,

профессор Ь.Д.Копенкин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОШ

Актуалыюстъ птаблешг Величина -л высокий уровень концентрации запасов торфа на Урале и в Западной Сибири, где сосредоточено 78,5$ фонда России, а также разнообразие его качественных локалателей позволяя? развивать комплексной неполwo га кие этих сырьешх ресурсов а различных направлениях.

Специфика .vs¡?.7bCítopo л Западно-Сибирского пкономичесшгх районов создает 1,радпоешши успеш/гого применения формозаиюго кускового торфа не только для различных металлургических процес-сон и как ко»ялунйяьто-б»яв2ого топлива. Неизбежное в перспективе расширеше использования органических удобреш<й на торфяной основе а сельском хозяйстве для получения экологически чистого продовольствия более успешно может быть решето при условии применения интенсивных высокорентабельных технологий получения формованной торфяной продукции. Эффективным является применение горло ватиго торфа и в энергетике.

Однако особенности природно-климатических условий названных репмкзэ, евягаш&ю с устог.чикгн созонким промерзшшеу гчлеяи и -&имее$, в ззггзч с »тим, продешагг ельность» сезона добычи обус-зездчнтт необходимость разработки дополиптодик мзр по понн-о$$стгааностя н, прежде всего, яадеаности тавтологических процессеa произзелстп? \*ор&пноЧ продукции, под которой погашается caofteSBo процессов обеспечивать полуюклз за определенное "райя б определенных условиях заданного кол5теств& продукции (B.C. Зарзнцов, Л.М.М&лков к др,). Эти меры состоят в проведении тел-ломелиорпции торфяной залети, обеспечивающей снижение глубины ее •7г-1мер5.йк.«я w venopwe огтаиаимя, тггразленшм изменения свойств .{сводного счрьч и фг-тцуемого ?ор£а, интенсификация полевой сугски и применен™ досушки з складочных единицах торфа, убранного яри повышенной влажности.

В этой связи, работа по созданию новых технологий и технических средств, обеспечизающих позиаение эффективности производстяа п качества формованной торфяшй продукции в ^благоприятных при-ро д ко л ат и ч с с :•: и х условиях, является актуальной.

Цель работы и задачи исследований. Цель - разработка нау^шх основ энерготехнологичёских способов повышения эффективности производства формованной торфяной продукции для использования в металлургии, энергетике и как коммунально-бытового топлива.

Для достижения поставленной цели потребовалось решить следующие задачи:

теоретически и экспериментально обосновать онерготехнологический метод повышения эффективности технологических процессов производства формованной торфяной проду!сции;

разработать новые и усовершенствовать существующие способы повышения эффективности отдельных операций техгалогнческого процесса полумения формованного торфа и процесса в целом;

разработать принципиально новые устройства для выполнения отдельных технологических операция получения формованного торфа с aajiuHfiiMH свойствами;

разработать новые методы и методики исследования структурно-механических, водно-физических и тепло-физических свойств тсррц ь'различном его состоянии (мерзлом, сфрезерованном, формованном и др.);

исслецовать закономерности процессов промерзания - оттаивания торфа в залежи при тепломелиоративном воздействии, изменений в дисперсном составе торфа при фрезеровании, термообработки торфа при формовании, сушки формованного кускового торфа в наслаиваемом расстиле, досушки кускового торфа в складочных единицах при естественной и принудительной вентиляции;

разработать методики расчета показателей свойств торфа и качественных показателей промежуточной и готовой продукции на всех стадиях технологического процесса;

внедрить результаты научно-исследовательских разработок в производство и учебный процесс.

Работа выпол1шась в соответствии с планом научных исследований по комплексной программе Минвуза РСФСР "Чзловек и окружающая среда. Проблемы охраны природы", приказ Минвуза ГОТСР р 392 от 06.09.78 г., планом НИР ЫТП РСФСР, планом ПИР и важнейших ШР СП1 Ю 35-?03-74+89 на 1974-1969 гг. (ДО гос. per. 730439295, 78043162, 01830013141, 0I8400228C7, 00I8500I9955, 01860038838, 0I87C023433, 01890023046 и пр.).

Объекты и методы исследований. Объектами исследований явились процессы, происходящие в торфе в естественном,талом и мерзлой состоянии (промерзание-оттаиьание, veroio- и влагопроводность), ироцессы^сопутствущие ::ро ведению технологических операций по получения фо ри о ванного тор£а, связанные с энергомехан.:чеаккм (фре-сл.: ".".е, лнсаергиртвание, формование) и теплолнорготичоекг->

4

воздействием на торф (суика, т е рмо о б раб о хгса у.

_____Исследования проводились с рекомендуемыми для использования

при производстве формованной продукции и имеющими широкое распространение водами торфа: осоковым, осоково-гипновым, сфагновым (низинный тип), осоково-сфагговыи (переходный тип), магелланикум торфом, сейхцериево-сфагновш, комплексным (верховой тип).

Дл!т резтенш? проблеш использовались теоретические и экспериментальные мэтодя. Основные положения диссертации базируются на результатах комплекс шх физических, физико-технических и энергетических исследозгнтз"! :

а) свойств торфа в различном состоянии;

б) тепло-, водио-фнзических процессов в торфе в естественном состоянии и в состоянии, определяемом технологией (промер-зание-оттаиваше, супка, терто- и аэро-динамика птабзлей);

в) процессов, связанных п направленном изменением свойств торфа (водопоглощение, дисперсность, вязкость, теплопроводность и др.) под воздействием энергетических факторов: механического диспергирован»:, термической обработка и др.

В работе широко применялись стациотрнае я пространственно-ср.з.ченг-зге, лабораторное и полевые методы исследований с г.спо-ь-зованием сусествуз^нх и вновь разработанных приборов, устройств, устенокок, стендов, методик, современных физических электрофизических, элеятрото-микроскопических методов и способов.

Положения, выносимые на ланиту. Защищается теоретическое обобще.чке комплексных тучных исследований физических процессез, аре исходящих 13 залежи, в экекавированном и переработанном торфе, на всех стадиях техно тоглчеста го процесса при реал из лили экерготехнологичееккх способов потгшения эффективности произведет»« фораогаишй продукции, что является ревениеи 1<аучяой проблеш, имеющей важное народнохозяйственное зтчение в связи с разработкой рациональных экологически чистых энергосберегающих технологий комплексного использования торфяных месторождений и гор^ч.

I. Из экспериментально-теоретических разработок - закономерности изменения физико-тояпггоских, зодно-ф'изических, структурго-механических свойств торфа на всех стадиях технологического процесса производства формованной продукции при воздействии, на торф ■ и торфяную залежь операций: тепломелдарации,, фрезерования, термической обработки, формования-, сушки в тслаиваемом расстиле, досушки в складочных единицах при естественной и. принудительной

5

вентиляции; научно-технические основы и математические модели названных операций и процессов.

2. Из научно-меюдкческих разработок - тучные положения, новые приборы и методики определения комплексных показателей физико-технических свойств торфа (теплофизическкх, структурно-механических, водно-физических) в различных состояниях: мерзлом, талом, переработанном, сфрезерованноы, термически обработанном; аналитические закономерности, рекомендации и другие научные и методические материалы.

3. Из научно-технических разработок - принципиально новые конструктивные решения устройств для создания теплоизолирующих слоев на поверхности разрабатываемых участков место рождений, способы тепломапиорации (A.c. 1530776), высокопроизводительше устройства для экскавации и формования торфа с одновременной его термообработкой с подводом тепловой энергии от неподвижного электронагревателя тер:.»насадки (A.c. 6II922) и с подводом энергии от подвижного теплоносителя (A.c. 1523568), новый способ осушения месторождений с интенсификацией отвода надмерзлотных вод (A.c. 1506П7), способ термической обработки формуемого торфа (A.c. 693995), способ сушки форлованного торфа в наслаиваемом расстиле и технологии досушки его в штабелях при естественной и искусственной вентиляции (A.c. I70025I); результаты опытно-промышленной проверки и внедрения в практику, научно-исследовательскую работу и учебный процесс,методик расчета процесса тепломели-орации залежи, способов термообработки торфа при формовании, технологии сушки формованного торфа в наслаиваемом расстиле и досушки его в складочных единицах при естественной и принудительной вентиляции.

Научная новизна. На основе теоретического обобщения выполненных исследований получены основные научные результаты:

1. Закономерности процессов, протекающих в торфе в залежи в мерзлом и талом состоянии, в переработанном и формованном виде вследствие энерготехнологических способов воздействия на его свойства в ходе технологических операций, что является решением научной'проблемы по разработке физико-технических основ повышения эффективности технологического процесса производства торфяной продукции. .

2. Закономерности локального тегхломелиоративного воздействия сфрезерованного логерхностного мерзлого слоя торфяной залеяи на процесс ее иромерзания-оттаиьания и зависимости свойств сфрезеро-

6

Банного слоя, определяющих тепдофпзические характеристики, от его —структуры г-------------------------------------------------------------------------------------

3. Закономерности изменения реологических, адгезионных, фрикционных свойств и процессов формования торфа при термическом воздействии. Зависимости водопоглощаемости, водопрочности формованного торфа и качества продукции от параметров термообработки.

4. Зависимости составляющих радиационного баланса, интенси-вкости испарения, качества готовой продукции при полезой сушке формованного торфа в наслаиваемом расстиле от характеристик последнего .

5. Закономерности аэродинамических, тепло- и влагообменных процессов при досушке формованного кускового торфа в складочных единицах при естественной и принудительной вентиляции. Методика расчета процесса досушки и потребных энергозатрат.

На основании результатов HcweflOBátotó в работе дается оценка эффективности технологического процесса получения формованной торфяной продукции вследствие регулирования энерготехнологическими способами свойств торфа в мерздем и талом состоянии на различных стадиях экологически сбалансированного ппоизводства.

Практическая цешюсть таботн» Результаты гыполненных исследований явились научной основой разработки принципиально дагда способов повышения эффективности технологических процессов производства формованной торфяной продукции гасокого качестгс. при комплексном использование месторождений и удовлетворении требованиям экологии.

Применение локальной тепломелиорс.ций' технологических площадей (A.c. 1530776) и интенсификации отвода няпмерзлптньтх вод (A.c. I506II7) увеличивает длительность сезона за счет более раннего его начала, повышает степень осушенности разрабатываемого участка залежи и сезонный сбор торфа.

Применение термической обработки торфа при формовании (А.с 893995, 1523568, 6II922) повышает производительность формующих устройств, снижает влагопоглотительнуго способность формованного тор^а, что в результате обеспечивает повышение сезонных сборов и качества готовой продукции.

Применение полевой сушки формованного кускового торфа в наслаиваемом расстиле обеспечивает повышение сезонных сборов в 1,51,8 раза и многократное снижение крошкмости готовой продукции.

Применение досушки торфа в складочных'единицах (A.C. 700251) обеспечивает повышение качества готовой продукции, тдежности

7

технологического процзсса и увеличение сезонных сборов в 1,4-1,6 раза.

Разработка математических моделей технологических операций •хепломелиорации разрабатываемых участков месторождения и досушки торфа являются тучной основой создания АСУТП.

Научные к методические принципы, сформулированше и обобщенные в работе, получают дальнейшее применение и развитие в исследованиях прк разработке новых технологических схем производства формованного торфа для использования в сельском хозяйстве и металлургии.

Результаты исследований, предложенные методы и методики включены в учебные пособия, монографии и используются в учебном процессе (Тверской политехнический, Уральский горный институты) при изучении дисциплин торфяного профиля.

Внедрение результатов работы. Разработанные диссертантом новые устройства (A.c. 61X922, 1523568), способы (A.c. 893S95, I506II7, 1530776, I70025X), методы и методики внедрены в промышленность, в научно-исследовательскую и проектную практику, в учебный процесс.

Выполненные разработки нашли применение в ПО Свердловскторф, Кирторф, в проектном институте Уралгипроторф, на Монетном опытно-механическом заводе. Технология досушии кускового торфа в складочных единицах вошла в производственные проекты.

Успешно проведены испытания на Уральском алюминиевом заводе (г.Каменск-Уральский) по выплавке кристаллического кремния с заменой при этом древесного угля кусковым торфом.

Положительные результата были получены при экспериментальной проьерке по замене каменноугольного кокса торгом при шплавке ферросплавов на Серовсксш металлургическом заподе и Челябинском металлургическом комбинате.

Результаты исследований использованы автором при написании учебных пособий.

Апробация работы. Результаты тучных исследований докладывались на 35 всесоюзных, республиканских конференциях, научно-технических советах, ь том числе: }!ХП Литовской республиканской конференции (Каунас, 1972 г.); Всесоюзном совещании по физико-химии торфа (Минск, 1976 г.); У, У1 нсучно-технических конференциях по физико-химии торфа (Калинин, 1981, ¿989 гг.), Всесоюзном научно-техническом семинаре по комплексному использованию торфа (Кали-

8

!ин, 1981 г.); IX ц Х1У тушта-твхшчееких_кон|:'&рещиях-КПИ-(Ка---------

гинин, 1976, 1977, 1984 гг.); Всесоюзном семинаре комплексно-<у использованию торфа (Минск, 1931 г.); Всесовзкь:.'. научно-тех-пгоеском соминаре по соверпснсасованию и увеличению производст-¡а коммугалыю-бытового топлива (Москва, 1968 г.); региональных аучно-техшческих и тучно-практических конференциях СП1, ТП ГГО-горное (1979-1939 гг.) Свердловск; 1ГГС Минтопрома РСФСР, ¡зердлосскторфа, Кирт-орфа, Уралгипроторфа, ВНИИТП, ВДНХ СССР [1972-1990 гг.) и ряля ртутит конференций, семк;;арэз и соЕоча:ий.

Личное участие автора состс?;? я постановке и разработке ос-ювной вдеи и теш диссертации, з постановке и решении задач те-'ретического и э кс перкментал ь но го характера.

Под научным руководством авторе, и при его непосредственном ■частип разработаны способы тепломелиорации торряной залежи, ин-■енсификации удаления иадмерзлотных вод, термообработки торфа [ри формовании, сушки формованного торфа в гаслаиваемом рассти-е, досушки в складочных единицах при естественной и принудительной вентиляции; устройств для тепломелиорации V. экскасзцпи алоди, термообработки торт при формовании, досутчки кускотого орфа в складочных единицах, юрые технологические схе»^ лобши сушки кускового торфа, экспериментальное установки, проведены ногочисленные эксперименты.

Автором выполнены снстематгзпцпя, аналип и обобщение резу-ьтатов проведениях теоретических и рксперишг.'гольшх исгледоваий и осуществлена их практическая реализация в торфяной промьпп-енностя и в учебном процессе.

Автору принадлежат основные идеи и значитпльнчй вклад при описании о публике ваншх в соавторство работ.

Публикация результатов. Материалы проведенных исследований зложены в 40 научных публикациях (в том числе 10 работ без со-второв, б авторских свидетельств СССР га изобретения), рклпчрн" ут'еГ)1пе пособия по технологии и комплексной механизации р-1 .р-э — 1тки тор|штгх месторождений и л^бореторнмй практикум по тор''иг'м шгпнм.

Объем и структура работы. Диссертация общим объемом '(23 гр., включая 295 стр. машинописного текста, 31 таблицу, 79 ри-уккоп, списка литературы из 397 наиме"ований, состоит из гпестн пав, введения, выводов и заключения.

Автор вырзтает благодарность преподавателям и сотрудникам

9

кафедры разработки торфл.--.* цсстороадешй Уральского горного шь статута за участие и помоць в работе, руководству и работникам ПО Свердловскторф и Кирторф эа содействие в проведении исследований и реализацию их результатов.

Автор выражает признательность соискателям - ныне кандидатам технических наук Н.В.Гревцеву и И.А.Тяботову за совместную плодотворны работу по проведению исследований, ряд результатов которых был обобщен и использозан при разработке энерготехнологического метода повышения еффектившсти технологических процессов производства формованной торфяной продукций^ а" также; преподавателям кафедр!-торфяного профиля Тверского гйд«технического института за участие в обсуждении результатов щботи;

I.. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ЭНЕРГСТЕХШ.ШГИЧЕСКОГО МЕТОДА ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА ШРИОВАШГО ТОШ

Г.Г. Основные положения, понятия и термины

Результаты научных исследований многих авторов (Л.С.Амаря-. на, А.Е.Афанасьева, Е.Т.Базина, Н.И.Гамаюнова, С. С .lío рчу нова, Г.И.Кужмана, В.Д.Копенкина, В.И.Косова, И.И.Лиштвана, Л.И.Малко-ва, В.А.Миронова, В.Ы.Наумовича, Ф.А.Опейко, С.Г.Солопова, JI.H. Самсонова, В.А.Садякина, А.А.Терентьева, В.К.Фомпна, И.В.Чураева и др.) свидетельствуют о целесообразности применения энерготехнологических способов повышения эффективности производства формованного торфа - способов, основанных на энергозатратном воздействии во взаимосвязи с технологическими приемами на свойства сырья, промежуточного продукта , технологический процесс.

Основными факторами технологического процесса производства формованного торфа, влияющими на количество и качество получаемой за определенное время продукции (циклового, сезонного сбора), являются сроки начала и окончания сезона, влажность торфа в залежи и на всех стадиях процесса, а также метеоусловия сезона. Характеристики перечисленных факторов яеляются случайными величина -и (влажность торфа в залежи, сроки начала и окончания сезона) и случайными функциями времени (важность формованного торфа, характеристики метеоусловий), что обусловливает наличие такого chi>¡ cíba процесса, как надежность.

__________С нооиций^геории надежности применительно- к-торфяному-про из----

водству и в соответствии с ГОСТом £7.00?-39 "Надежность в технике. Основные понятия, Термнш и опроделенил "щ...й*:ак1:, характеризующие свойства залежи, метеоусловия, сроки проведет!.«» технологических операции, такие как здяяность, дисперсность, пластичность торфа, испаряемость, толггкт-п. мерзлого слоя и др. .являются критериями тдежнзсги технологического процесса, а вероятности значений названных признаков - показателями надежности параметров процесса и отдел-"-: гпсрацп*. Ро"Ы~е з!~чсш'.с к.:~~т показатели глдег.ксстп сдедуащих технологических операций: теплоыслио-рации - вероятность проведения операции в заданные сроки с установленными параметрами; экскавации - вероятность экскавации заданного объема торЬа в заданное время; переработки - вероятность получения заданных значений дисперсности (в частности значения 30 - условной удельной поверхности или значения ^250~содертя~ ния фракций размером менее 250 мкм); формования - вероятность проведения операция при ззгашзтх пр'зделт.тгзго тт.тт™-~-

ния сдвига тор£а; гюрочки, валкосатт, уборки, естсствеь.п принудительной досужи - вероятности заданных значений гл-пгосо-держания торфа при проведении тей или иной операции. Г: тнчестгз о б о б I'! е н н о г о п о к а л з т е л п н а д е :•.* пост и технологического процесса пьчнттп вероятность получения в о пред/ -лонных условиях за определенный стрелок времени установленаго количества продукции заданного качества.

1.2. Графо-аналитическая модель технологического

процесса прсизподсг-»>г '{».>рмол".нкого гшН

Схема формирован?'т те* логического процесса производства формованного торфа с компонентами его надежности представлет на рис.1.1. Согласно схеме процесс сосгоиг из технологических операций, проводимых ас ислкносг-язи с основным показателем га*;^-от па продукции - влагосодергдниг-м.

Влагосодержлние формомшого торфа в каддчЛ момент времени не является постоянной величиной, а характеризуется распределением ее относительно среднего значения. Влагосодержание определенной части всего обгема. формованного торфа может выходить гл пределы допустимых* зтачений и. тем самым, снижать надежность тех1г логического процесса. Например» в процессе проведения операции '■•лмки-ворочки формованного торфа может происходить разрушение

II

TM

¡ЗФСт у

1 t 1

Пр.ТО Вр Ьк жм

Рис.1.1. Охеда "формирования технологического процесса производства формованного торфа с компонентами его надежности (а) и взаимосвязи основных и вспомогательных технологических операций (б)

W - влагосодержание торфа ; W^c и ч - усредненное наибольшее допустимое и наибольшее граничное згачения влагосодержанпя торфа; Wr - влагосодержание готовой продукции;

Wy и -условное и равновесное значения влагосо-держания готовой продукции; - браковочное влагосодержание;Т -время;

W^lpi - продолжите-

льность сушки торфа ь гас с тиле и е валках;

-г-

Т ig - продолжительность досушки; 3,9*, Ol-У - экскавация, формование,стилка, уборка; 17^ Й^^Д)П,2)£-тего10мелиорация ?алежи, переработка торфа, термообработка при формовании, ворочка, валкованте« досушка торфа принудительная, досуака естественная

чрезмерно влажных и, вследствие этого, недостаточно прочных его кусков.

Технологические оперяции: экскавация торфа - Э, формование -~5Г^тйлТг?г^СГй^бор1^У"фос^т^п¥след6вательга "во времени. В отличие от других операции, эти операции производятся со всем объемом материала и отсутствие какой-либо одной ия них прерывает технологический процесс. Название операции яешячтсп основными, формирующими технологический процесс.

Операции тепломелиорации производственных площадей ТМ, переработки (диспергирование, перемешивание) Ир, термообработки ТО, ворочки Вр, валковання Вл, досушки естественной ДЕ и принудительной ДО в штабеле является еспсмсгп/гзльшш!. "г.- бклочыы з технологический процесс последовательно или параллельно с основными. Проведение данных операций повышает эффективность технологического процесса, а отсутствий их снижает эффективность, но не прерывает процесс. Эти операции но яплгнутся пол«юстыо резервными, проводятся в каждом сезон®, а доля использования их потенциала зависит от метеоусловий сезона. Благодаря этим операциям осуществляется адаптация процесса к внешним усяпвмт и <*го ••тенеяфикггг^ия. Операции лосулки торфа в пт&бсле твляйтся закяшитольнмми. Они обеспечивают безусловное получение заданного сСь^-'л продукции и выполняют, таким образом, одновременно рояь «эпер^ций, корректирующих технологический процесс ч цело*/.

Для нормального хода технологического процесса необхтимо, чтобы среднее значение влагосодержания ке^ярешаяо усредненного наибольшего допустимого \W-jc , з максимально«» - предельного VI^ . Стабилизация в данном интертяд о^сспемкгоется с помощью энергозатратных способов воздействия, ттят&ш предупредительно на основе про'четз-ч г/етео.гшял'Г и дкъ'«?кий влагосодержамия в залежи и в формованном торфе. Рте кчсястся операций тпплонелиорации технологических плосудай, диспергирования торфа в процессе экскавации, последующей переработки и терлообработки при формовании. Время проведения опершей яэрочки, валкования и уборки определяется влагосодержантем адр$?а, а влагосодержание - по известной методике (Л.1.;.Малков).

Показатели надежности технологического процесса производства формованного кускового торфа на стадиях проведения технологических операций определяются следующим образом:

A. Технологическая операция теплоиелиорации залежи фрезерованием ее в осенне-зимний период:

а) Наибольшее время ттал , соответствующее расчетному значению толщины мерзлоты в залежи в период оттаивания Ti определится из условия Р (Т -с Tmax) в - ■ ) » где Ф - интегральная нормированная функция нормального распределения. Откуда тт«да7Е -»- аТ6"х , где а«г - табличное значение аргумента функции Ф* при заданном значении Р (Т)

б) Наибольшее значение толщины мерзлоту к щах » соответствующее расчетному времени оттаивания залежи, определится из условия: р (lt «г hmax) Откуда hrr^r К4- aheh , где ah - табличное значение аргумента функции Ф* при заданном значении Р(Н). " ;

При- прогнозном определении толщины мерзлоты следует учитывать вариабельнэсть этого параметра вследствие неоднородности свойств торфа и вариабельности времени оттаивания, соответствующего расчетному значению толщины мерзлоты. Поэтому показатель надежности операции тепломелиорации определяется как комплексный:

Ртм= P(h) ■ Р(Т).

Б. Операция экскавации торфа :

а) Показатель надежности операции акскавацт торфа определяется вероятностью толщины слоя мерзлоты в момент экскавации, не превышающей заданной величиш и поэтому вычисляется по п.А,б;

б) При осуществлении экскавации торфа фрезерованием и возложении на эту операцию функций частичной переработки показатель надежности операции экскавации вычисляется как комплексшй,

Ps = Р(Н„) • Р(5о) . В этом случае Р(5о) определяется как вероятность содержания в сфрезеровашюм торфе фракций Р250 не менее заданного значения поскольку P(P25J) P(So) . Минимальное значе1ше Рг50 в торфе, сфрезеровашюм при определенной тол-

щине стружки, находится из условия: Р( Рг50 Рг5о(тт) = I - Ф*( Pegt)(^0 " ) откуда Рг50 itnin) =Р250 - a p„¿ 6?г50 . •

B. Операция формования

В связи с тем, что качество формования торфа определяется пластичностью, а наиболее распространенной характеристикой этого свойства является предельное напряжение сдвига 9 , предлагается критерием надежности формования считать 9 и находить предельнее его значения: ; -

а) Наибольшее предельное напряжение сдвига торфа из условия: Рсенц<6^енм>6(пш,г.отсюда

9чы<с(гпах) ™ внлиб О-ъ ■ ;

б) Наименьшее предельное напряжение сдтга торфа из условия: -------------{

0НЛИМ (гпио 0НАИМ — й-0 бо .

Г. Операции'сушки и уборки: ворочка, взлкование, уборка, досушка принудительная и естественная.

Показатели надежности технологического процесса, обеспечиваемые проведением операций суши и уборки Рс = ('(.№,Бо ТО) вычисляются через установление закона распределения величины Р(т) и гараметров х и <ГГ , поскольку Р(т) ^ Р (\д/) , методом статистическою моделирования г. использованием формулы расчета продолжительности сушки формованного кускового торфа т (Л.М.Малков).

Максимальное значение влагосодержания тор^а определяется из условия: Р(Ы -г У/««*) - Жт^Ж ) .

При заданном значении показателя надежности технологического процесса на стадии проведения определенной операции и среднем значении влагосодержания торфа максимальная величина влагосодер- • жания вычисляется по фортеле: Ытхг. — V/ +- ¡7«

Вследствие того, что технологические операции с торгом проводятся последовательно во тф^кзти, и на основ*ч^ч теории аеропт-ностей, обоб.пнный показатель надежности техноп<п,и»еского процесса представляет собой пооизлодепие показателей тдс-;;юсти, Армируемых проведением отдельных операций:

Р(Т) =ПРс = Ртм-Ря РТ Рер1\:Р, Рд ■

Поскольку на проиэводитель"ость процесса, в качестве которой приняты величины циклового или сезонного сборов торфа, влияет пнполтгошв отдельных технологических оиерцпй (топломрлиорации, термообработки, досушки), характер изменения покязот<чля, определяемого произведением сСл Рс , где ссI - коэффициент про-изродительности,сс1=0.'1./0-исх ; 0-е - производительность технологического процесса в результате выполнения -той операции;

0-нгх - рплашчт исхода производительность технологического процесса, указывает т возможность безусловного ее ¿сесисчсгшя с пртдэщмп применения знерго'..гхнол >гичсских способов.

Тгч'и.'л :и.'Т.ло''енп:-1'1. метод пнплг:т п>:трм :>!:':':.'Го:'::т; ■.-

тних во взаимосвязи с технологическими приемами воздействия на

свойства тоуфа и технологически;'! процесс производства фог/гч-эит 1

торфяной продукции при залаших показателях на-ю^рсти о*:о<;ае"::г-?!-

ребупмые хягччктеригтики процесса с целью г.сдо.ния его :?]•{ екг.-д

15

2. ЯШЛЬНАЯ ТЕП Д) МЕЛИОРАЦИЯ ТОРФЯЮЙ ЗАЛЕЖИ НА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПЛОЩАДЯХ

2,1. Формирование теплозащитного слоя

Локальная тепломелиорация торфяной залежи на производственных площадях проводится с целью ускорения ее оттаивания, благодаря чему в начальный период сезона: а) при карьерном способе производства формованной продукции создаются необходимые условия для экскавации торфа; б) при фрезерно-формовочном способе - снижается влажность торфа в разрабатываемом слое залежи вследствие отвода надмерзлотных вод. через зоны протаивания на полосах фрезерования.

Операция локальной тепломелиорации состоит в фрезеровании в осенне-зимний период полос на производственных площадях с мерзлым поверхностным слоем залеки без уплотнения сфрезерованной мерзлоты на полосах фрезерования и удалением с последующим разравниванием сфрезерованного торфа с полос в период оттаивания. Включение операций локальной тепломелиорации в технологический процесс не.влияет на коэффициент использования технологической площади.

Преимущества теплозащитного слоя, сформированного из частиц торфа, рыхленого в мерзлом состоянии, заключается в том, что такой слой в меньшей степени подвергается осадке, по сравнению со слоем, сформированным из торфа, рыхленого в талом состоянии.

Наблюдения за изменением во времени плотности теплозащитного слоя, основного фактора, определяющего его теплопроводность, и сформированного из рыхлено го мерзлого торфа, показали, что с течением времени плотность возрастает, но при этом, возрастание имеет затухающий характер. Было установлено, что плотность теплозащитного слоя толщиной 35 см за период в 70 дней увеличилась с 286 до 390 кг/м3, т.е. всего на 38%. При этом коэффициент теплопроводности составил, соответственно, 0,281 и 0,358 Вт/(м-К)..

Высокие теплозащитные свойства слоя рыхл еюго мерзлого торфа достигнуты, во-первых, за счет исключения его уплотнения задним катком машины ЫТП-42, во-вторых, за счет увеличения закрытого по-рового пространства, и, следовательно, с:мжения конвективной составляющей теплопроводности путем формирования слоя с помощью специально созданного устройства таким образом, что в глубине слоя располагаются более крупные фракции, а в поверхностном слое - мел-

киз, создающие большее сопротивление проникновении Еоздуха, т.е.

:овк

ю

чмещие сгоЯство "образовывать"более плотную упаковку м меньшую воздухопроницаемость (рис.2Ла).

К ■ 10

м3/са

а.о

4.0

о

а)

/о

\i~5El •Ю?ф

у

15 5 10 15 20 0[,ММ

К-10 мУс»

5.0

'1.0

3.0

1.0 0.5

К .....1

41 о!- мм

\ ч„

n _ си 3 4- 5мм ---£

2.5 3.0 4.0 50 6.0 V-Ю м/с

Рис.2Л. Зависимость коэффициента газопроницаемости от размеров частиц (а) и скорости фильтрации воздуха (б)

Увеличение плотности слоя, состоящего из чрстиц размером до 5 мм, т 7,67-7,74$ умс-ньшс.ет ко*>фс1-'щиент его газолрочицаедасти (и 3<-'¿1%. С увеличением скорости фильтрации коо'^'ицнент газопроницаемости опекаете я (рнс.<?.1 б">.

Сравнивая пначссгоя коэффициентов теппопровод1 ¡ости слоя рлх-л ода го мерзлого тор^а и ело-' плотного снега ( Лсн - 0,35 ВтЛм-К), модно отмстить, что они приблизительно одиюипвы. что свидетельствует о высоких теплозащитных свойствах рыхлено го мерзлого торфп. Одновременно кеобходи-то иметь в паду, что-'учитыяая высокие тепло-ячщитнне сройстра снекного покрова, рсшзние о проведении опорт.»"« по фрозеротигио верхнего мерзлого слог залежи с цсыо ее теплом.- • лиорацми, как и решение о проведении любой технологической операции, должно приниматься с зачетом прогноза метеоусловий.

Изучение изменений в дисперсном составе тор!'а в процессе фрезерования п}ч> водилось методом диг.персион!! то анализа. Рол;/-" шя?» зависимости предоставляют возможность определения рчлп покн. чт4-леЯ л1.спер^ностп сфрезеровашюг) тот^а р зо ригииости ~т парм»т-Р"»> фрезерования, что позволяет производить ги^ор роккмоп п«'}от-> Фрезерующих механизмов применительно к технологическому процессу производства формованного тор1)а.

Получено уравнение зависимости содержания подситовой фракции в сфрезеро ванном торфе PlSo от начального ее содержания PiW в исходном торфе и толщи га стружки 8 , си:

tq -(+ 0,482 ZgfyfyPeso-(0,330+ 0,939^B)t0,0319 &

По содержанию Paso можно рассчитать удельную поверхность So по методике В.Д.Копенкина. Результаты исследований и полученные зависимости могут быть использованы для определения степени переработки торфа при фрезеровании.

2.2. Влияние тепломелиорации залежи на ее промерзание-оттаивание и влажность

Наблюдения за процессами промерзания и оттаивания торфяной залежи, протекающими при различных условиях, позволили количественно оценить влияние теплоизолирующего воздействия рыхле нюго мерзлого слоя на тепловой режим залежи. Установлено, в частности, что тибольшая глубига. промерзания торфяной залежи, лишенной какой-либо тепловой защиты (снег убран), составила 0,85 м. В том случае, если залежь находилась в естественном состоянии, т.е. имела снежный покров, ее глубина промерзания составила 0,65 м.

Значительное воздействие да, процесс промероания торфяной залежи и, следовательно, т ее тепловой режим оказало создание теплоизолирующего рыхледаго слоя мерзлой крошки. Значение максимальной глубины промерзания в случае, когда снежный покров убирался, т.е. тепловое сопротивление практически оказывал только рыхленый слой, составило 0,47 м (что на 0,36 м меньше» чем для находящейся в аналогичных условиях нефрезерованной залежи). С увеличением толщины снежного покрова снижается теплопроводность всего изолирующего слоя. Совместное действие снежного покрова и рыхленного слоя, значительно снижает интенсивность отдачи тепла торфяной залежью, что сказывается на динамике изменения глубины промерзания. Изменение термического сопротивления теплозащитного слоя сказывается на несколько смещенном во времени окончании процесса отдачи тепла торфяной залежью. Максимальное значение глубины промерзания торфяной залежи с теплоизолирующим слоем, приходящееся m последнюю декаду марта, составило 0,32 м.

Следовательно, сравнивая изменение глубины промерзания под влиянием снежного покрова и под воздействием рыхле нюго мерзлого

18

слоя, можно заключить, что они примерно шрны (0,36 и 0,34 м, соответственно).- Получений результат позволяет,—сопоставив эти------------

-значения и средние значения коэффициентов теплопроводности ( Ас» » ЛМф - 0,33 Вт/(м-К), сделать вывод о практическом значении предлагаежх мер. Создание искусственного теплоизолирующего слоя позволяет воздействовать на процесс.отдачи тепла торфяной золеяыо едн п начальный период промерзания, когда толщина смежного яокрогю незначительна или отсутствует полностью.

Теплоизоляционный слой, сформированный га рыхленого мерзлого ж^ифа, яишцнл в намела периода оффайвания -пло*юе*1> -рм =390 чр/м;' в весеннее время при высыхании до нлагосодерскания - I кг/кг ( у/ ~ 5ОЙ) приобретает плотность рс = Пб'кг/м3 и коэффициент теплопроводности Д = 0,030 Вт/(м*К), что вЮ,5 раза меньше, чем коэффициент теплопроводности рыхлетго мерзлого торфа. Такой теплоизоляционный слой при толщине'5-10 см резко замедляет процесс оттаивания залейи. Для обеспечения'термального протекания процесса оттаиЕания необходимо удаление теплоизоляционного слоя е ;л::ме1Г? 'перехода среднесуточной температур« атмосферного еезду-••а г.-,ль граду со у. Продолжительность оттаигания з.чла?и та

участке с ркхяеяим слоем ^¿лг, м<"&3!0 ¡п 15 суток, а »а у -астке шхлегкг: и удаленжм и кладе оттаивания слоем -- :т 35 суток -то •зрнвненм о. участком без рмххеьия верхнего слоя.

■ За период промерзания с еередиич ноября до середины нарта тюпжнрсть верхнего слог: толщиной 15 см на контрольном участке увеличилась с 01,8 ( И/ ~~ ¡,50 кг/кг) до 85,1? (5,72 кг/кг), а т участке с рыхленым слоем (влажность рыхленого слоя) - с 81,6 (4,50 «г/кг) до 83,ЗЯ (4,90 кг/хг). Меньшая влажность рыхлешго слоя объясняется меньшим увлажнением мигрирующей влагой, что обусловлено большей пористостью слоя.

Разработанный способ интенсификации отвода кадмерзлотшх вод (способ эксплуатационного осушения) с технологических площадей состоит п том, что на технологи«еских картах ч ссение-:я!*!;п"Л период производят фрезер" ¡.анге г.ркмерэ'аего слоя г^лкяа ¡п -¡р'чгль-г:л,с полосах. На профилирован; !ых кастах шриноИ £0 м ;:ро:.>->ру V д..« полосы с расстоянием рехку гам, раанчм О,-1, дигиш ч-.р?ч, пл ; — профилированных - ад ну полосу по продольной оси карты. В период оттаивания производят освобождение полос от сфро.черопанного торфа с последующим разравниванием его гтп поверхности карт-;.

й результате прозедешых операций фрезерования и удален:;: сфрезероьанкого слоя обеспечивается скшеше глубины промерза-нйя аалеяй к ускорение ее оттаивания на участка:-: с сфрозерован-ií-ií.ín полосами. Это создает условия для с т по да ¡•вдмергло'пж вод через зога сквозного протаивайте залеян как с л еде ви с s с т-гж-э ~ ¡nte влакшетя верхнего es сдоя в начальный период сезона та 1-35.

2.3. Приближенная методика расчета границ и сроков промерзания-оттаивания залатл

При разработке м&тодики расчета процесса промерзания-оттаивания торфяной залежи не ставилась задача учета всех особенностей тепломассоперекоса в рассматриваемой среде. Несмотря на fo¡ что физическая сторона этих процессов глубоко и всесторонне исследована в работах Я.С.Амаряна, Н.И.Гамаюнова, И.И.Лиштвана.Н.В. Чураева, Г.И.Афанасика и др., учет всех особенностей тепломассо-переюса значительно усложнил бы методику. Тем более, что ряд авторов (Н.И.ГамашоВг Д.Й.Стотланд) рекомендуют для определенных случаев пути упрощения задачи, обеспечивающие преемлемую точдастг. решений. В частности, допускается исключение из рассмотрения явления массопереноса внутри материала. Для характеристики среды рекомендуется использовать эффективные коэффициенты переноса.Для случаев, рассматривающих промерзание грубодисперсных грунтов,когда фазовые переходы могут происходить при температуре замерзания, возможно решение задачи с рассмотрением перемещения границы раздела фаз.

Принимая во внимание результаты и рекомендации названных выше авторов, а также результаты исследований и методики В.А.Кудрявцева, B.C.Лукьянова, М.Д.Головко и др. предлагается приближенная методика расчета определения границу промерзания-оттаивания залежи с учетом влияния операций по тепломелиорации.

В результате экспериментальных исследований подтвердилась целесообразность и правомерность использования эффективного коэффициента теплопроводности как характеристики, учитывающей сочетание различных по теплофкзическим ; параметрам • слоев: слоя сфрезер ванного мерзлого торфа, слоя мерной залежи, слоя снега, о чем свидетельствуют практически преемлемое соответствие рас-счетшх к экспериментальных данных.

Согласно предлагаемой методике при создании на поверхности _ -шэомерэающей-торфяной-заявки"тегагогаойируёщего елоч положение драниц!« промерзания может быть определено кпп

:.2Лац - ЪО--^ (2,2)

' , ' . У ' '

где 1-й - приведенная к теплопроводности мерзлой залежи толщина теплоизолирующего слоя, м; к*.« - толщи га ироаергосго слоя за предыдущее время , ч; Л

- коэффициент теплопроводности мерзлого слоя залежи, Бт/(уК); Ъ; ~ тскпоратурс. црист&ялизяцки роды в торфе, К; *и - время промерзания очередного слоя от до 'Ьд , ч; бф - объемная теплота фазового перехода, Дж/м3; Ь

м—температура поверхности торфяной залеям.

В том случае, когда теплоизоляция состоит из нескольких слоев и задана не температура поверхности залежи, а температура атмосферного воздуха, приведенная толщина теплоизолирующего слоя

и* ~ Г51!,.

где Тц - коуффнцксьт гоплолроюдшетп «го теплоизолкпувягсг* слоя, «2т/(м'1П; !и - тол'лиш зтог^ слоя,. -д.. - ■Ы1'''и:пг,г гг>-гшоогдэч:«,

Вт/ОЛк),

Когда ^еплоизолиру.олпп слог п^'ц-ро^к-рЦ торфян":: .Г5лг<¡: с***-гаетсп из двух .различиях по орсзй тедяо'тзпляруакуМ! способтст:« слоев - слоя снсга ксн к слоя сфрввпродо.тюго мерзлого тотфз 'ьч

^ = ^ Нсн +• ■ (2.4)

С*- Л С»!

При определения коэффициент 'лтоггроюдкоети .Ач-т « Учитывающем наличие двухфазной системы - твердое вещество - воздух, используется формула, согласно которой теплопроводность двухфазной системы (к которой может быть откзеен сфрезрровяннчЯ м<?гг?.пЯ тор{0 связана с теплопроводностью твердого вещества и теплопроводностью воздуха, при известной его объемной концентрации, зависимостью Н.И.Гомаюнопа, Р.А.Испирянп, Д.М.Стотлпцла.

Изменеше толщины мерзлого слоя торфяной залежи в процессе оттаивания определяется уравнением (2.2), при этом учитываются свойства залежи в рассматриваемый период. В частности, при определении величины оттаивания залежи величина теплоты фазового перехода 0<р определяется по формуле: 0<р = т б' ^Этт , где т- по-

ристость торфа; (Г - теплой фазового перехода единицы массы воды, Дж/кг; ,Ртт- плотность мерзлого торфа в, период таяния, кг/м3.

Б результате проведения оййрации теячомелиорации величина сезонного сбора торфа увеличивается', соответственно, при фрезер-но-формовочном способе в 1,045, при экскаваторном - в 1,3 раза.

3, исследование и разработка термических способов улучшения структур/ ю-механическнх свойств торфа, его формования, водно-физических свойств (торцованного тот и качества готоюй продукщи

3.1. Влияние термического воздействия на реологические адгезионные и фрикционные свойства торфа

Экспериментально установлено, что вря нагревании тор£а предельное напряженно сдвига сшггаатся, В пак-большой мере это проявляется в интервале температур 323-343 К. При этом интенсивность влияния термического воздействия на предельное напряжение сдвига увеличивается с уменьшением влагосодержашя и степени переработки торфа. Так, если для торфа с влагосодерманием 6,29 кг/кг значение предельного напряжения сдвига при нагревании от 293 до 343 К уменьшилось от 6,5 до 3,7 кПа, то для торфа с влагосодержанием 3,46 кг/кг значение предельного напряжения сдвига в указанном интервале температур Изменилось от 37,2 до 9,8 кПа. Снижение предельного напряжения сдвига однократно переработанного торфа при нагреве до 313-323 1С приблизительно соответствует снижению этого показателя от дополнительной трехкратной переработки.

Повышение пластичности торфа при термическом воздействии свидетельствует о термоактивацйонном характере процесса деформирования, связанном с преодолением Частицами энергетического барьера при переходе Их в твое положение равновесия под воздействием внешней силы. Поэтому при термическом воздействии снижается доля механической энергии, необходимой для осуществления процесса деформирования. Значения анергии активации для низинного осокового торфа R = 2555, So = 376 м2/кг, W = 3,5 - 6,3 кг/кг изменяются в пределах 2,01 - 9,9 кДл/молъ (А.Е.Афанасьев, Й.А.Тя-ботон).

Ь отличие от механического диспергирования в результате термического воздействия изменяется не только грубодисперспая, но •:ы\*е коллоидная .фракция торфа. Полученные зависимости предель-

22

--------- кого напряжения1 сдвига т - переработанного" торфа-от~"температурн~~~

Т описываются экспоненциальным уравнением: Т. = Tor ex"p(-cCi • Т) , где Сот - постоянная, характеризующая механические свойства торфа при Т => О К и определяемая экстраполяцией зависимости in 'С - т(Т) на ость Т, гдеЛт=- -¡^¡Ф" температурный коэффициент изменения :ро<->ноети (Л.Е.Афанасьев); E(W) - энергия активации процесса разрушения связей при влагосодеркакии W . RT -

тепловая энергия движения молекул.

f) /r ri \

Анализ яанисимоо-еи «г > укпзигает m то, что

между температурным коэффициентом прочности Лт , характеризующим изменение величины молекулярного взаимодействия меладу частицами торфа с возрастанием температур!.!, и постоянной "Сот , определяющей прочность структурных связей в торфе при О (Л.Е. Афанасьев), имеется определенная связь. Коэффицие HTI.I Хот И О^т определеш по экспериментальным данным методом линеаризации зависимостей. Тог «= т(Т) иоСт= <х.(Т) с использованием прикладных программ для НБм.

0 ¿ti-jMii'iелыюм влиянии термического воэд,.'Г;с'',т;>г 1и ре.'еюги--'etiK'ie свойства тор;-', свидетельствуют полученное дию&ь ¡к- !..<г.ч-'аеняп 1ч*личши быстрей г.;;соколлг<стичоскоЯ д^орм.ци» с • IО-— jо sf ^• IСв практически в три газа при повышении темпам т> • « -'¿90 до К. При г.'Тих же изменениях те.лпоротури нтинень:1;:-! г) :чз-корть пределы« разрупентй структуры сниглетея с • 10~" дс».),:'-! С/~ кПа'с, т.е. более чем в II раз, ьяз.чость медленной й:сокгг»лчч-ти • ческой деформации - ci'MC/" до I, 0-I02 кПа.с, т.е. в II раз.

СттейП'П'е отчепяй аок&здтил^Л вязкооти с ростом те.мгн,; -пу;. •

ОбуСЛОПЛеНО угели4»;!<иел ПОДВИЖНОСТИ структурн ТОр{'П И.'1-ГЧП !~.!.л:.у-

шения и ослабления межагрегатных, внутриагрегатнкх и межмолекулярных связей (М.П.Воларович, Н.И.Гямаюнов, И.И.Лиштван, А.А.Те-рентьеь и др.).

При формовании торра плалвость? Й&4М5 вследствие эппчигольного повшешя его пластичности и сил прилипания к .'¡¡(угренчей поверхности насадки процесс движеннл 'opf-n в шеодке происходит с большими сдвиговыми деформлциями по радиальному направлению в отличие от "стержневого" характера формования при влажности менее 84$. Сдвиговые деформации :> пристенном пограничном слое присутствуют по всей длине насадки. При впходе торфа из насадки в поверхностном слое куска имемтея значительные нерелакеированные напряжения, следствием чего является napyraeime целостности по-

¿3

верхности формованного торфа, так называемое "ершеше". В связи с явлением прилипания были поставлены опыты по изучедою термического влияния на адгезионные и фрикционше свойства торфа. Было установлено, что с ростом температуры силы прилипания унижаются. Причем интенсивность снижения сил прилипания практически неизменна во всем интервале. температур, к лишь при высоких значениях нормальных давлений наблюдается некоторое снижение интенсивности роста сил прилипания с ростом температуры. Указанные зависимости объясняются ростом подвижности структуры влажио-яо торфа, в частности, сужением вязкости воды с ростом температуры, Для торфа влажностью 805? при нормальных давлению: 1-10 >кПа 'Ври ио-вышении температуры с 293 до 328 К силы прилипания 4 как уега позлено., снижаются на 54-43$. Тангенциальная составляющая сдал ирдя-ипания., соответствующая нормальному давлению 1,165 кЦа, г\ри -повышении температуры с 2ЭЗ до 313 К уменьшилась с 4,4 до 3,3 «Па. .

Основными факторами, влияющими на процесс внешнего трения торфа,, являются его влажность, давление и температура контакта (М.П.Воларович, И.И.Беркович и др.). Экспериментально показано, что с повышением температуры торфа коэффициент трения снижается. Это объясняется повышением пластичности торфа из-за ослабления межмолекулярных связей и большей подвижности звеньев макромолекул. Термический эффект возрастает с уменьшением влажности торфа.

Эффективность термического способа обработки поверхности тор£а при формовании обусловлет технической возможностью локального с высокой интенсивностью подвода тепловой энергии к формующей тсадке;воздействию, благодаря этому, на минимально необходимый объем поверхностного слоя торфа. При этом энергозатраты, отнесенные к общему объему формованного тойа, составляют в зависимости от диаметра куска (2,58-4,53) • 10 Дж/'м3.

3.2. Влияние термического воздействия на формование, водно-физические свойства формованного торфа и качество готовой продукции

Зависимости давления формования от температуры поверхности кусков на выходе из нагреваемой насадки в рассматриваемом интервале температур 310-370 К имеют вид прямых. Температура в зоне контакта оказывает большое влияние на давление формованного торфа с понижением его влажности и дисперсности, а также с повышением скорости формования.

Зффек!г ?;нткення вездчшс* .дццаонаятохяокек-.—^__

¡-ОН ЛЛал.г'."'::1 И 'Л ЛПСПСрГГпОСтП С ■¡■■••„.П'л.л,. г, ¡.'.ОН. С КО:;~

ЛЕК'Л:, .-:ст образодажик ¡арзЕо; ;"Л. ,ч:л: • о^:1; по::^;' форму-

емого куска., погшгрлпсм пласг/ияс.?!. ¡.о.;:;нжнстор^кнкх частей, г.ис«ч;о''\го!-111ем ш'40Ск;.И50вик* й вс г„-.- и с^аен-лем с« рьяности» Эти условия приводят к счижеми« си» тс'..'Н"гт к прилипания мс-;:-лу ','огфс';.-: по^рхюс.": п на^ргпл нл. Р: л'клркн, 5 ре:; нль'лнгй при оддак « то« дайли;ыи формования производительность формующей насадки, оснащенной нагоевательньши йлмюч*?«»^ г

г* — л . .

л » « ^

Давление, необходимое для формования тор]« -(врез цилиндрическую насадку, энергозатраты на процесс формования, а также на переработку торфа, рекомендуется определять по 'лзьестда. методика./. с учетом влияния термического воздействия на свойства торфа: предельное напряжение сдвига, коэффициенты внешнего и внутреннего трения, показатели вязкости и предельной энергоемкости деформирования путем введения коэффициента «р^гмя^иекосг- ?«!♦.«.. -.ил рнлнл помоги пил: а {Т;= -'Лл й П'Л ..о-

ответс'.-иуг/цц* лонаэд'и'дей сн&Р.стн тор^а ; с*: .* «-.иг ратуя ,> ¡л.,:!!*:;-, рс.'ллл - 'г; у при -со'лмлл ■ ^,/т;/с'^-■; •• право "'■;•'.

ЗНЯЧеп'.-л у'ол'х. \-jli

. 'ллчп^еоллл ¡о'злнл: л.,;к л. .>^• 1*.!и л:нлл: стяа форме>!ан!г)г-о тор^а ивунплсс*-. 'р;и ¡пдианионьсь-поллл^лзпл,; (с пр:шо. ооогргпа горла нэп-)'.; 'ел-лл-нл! лтолп.' -?еп;л>нс ли-

тел'':г.|) к гонцую-тног.' снос. о ах подхода хлплолий оаерпи;. II рл ра,-днационно-конвективком подводе тепла интенсивные структурше из-П ПС 1Л;р.',' ОС ¡'ж; ¡трокоЛ; ,!.ЯТ Н '.'ЙЧННЛ3 ¡X с.

Зтн .ПЩСНШИЛ СиС'й.Я' ? C^бJЙLCйl;U:•itSi ШХпЧМиЗДиЛЬЖ связей меиду макромолекула! м, а такг.е, помимо обезвоживания поверхностного слоя через превращение влаги в пар и удаление его с поверхности торфа, переход? v тете"'-'>: контактов частиц пупа "спекания" 2 прпчнлз конта» гс год Д'. Яетвнем меююлгг уляршги ь^ап-содействия. ь результате ос,разуется визуально мало отличающаяся от перпотчальной тлр^тр'р-- с резко выраженными гидрофобными сыР-ствами. При о том .ш?з::скн:-;с ста водог.аглощенля терноооработанюго торфа сшивается более чем в три разе. Увеличение длительности термообработки более 20 с Нээначителино повышает ее эффективность. При повышении температуры выше 1270 { интенсивность испарения влаги с поверхности куска превышает юступление влаги из его вцу-

трешшх зон, что приводит к растрескиванию и обугливанию его поверхности. Интервал температур радиационно-конвективного нагрева I070-IP70 К обеспечивает наибольший эффект снижения водопоглоти-тельной способности формованного торфа. '

Благодаря сшженгоэ водопоглотлтельной способности термообра-ботанного TOpJa существенно повышается его водопрочность. Термо-обработангае куски гласностью в-интервале'76 {■ 82% не разрушались, находясь в воде более 20 часов..е то время как куски без термообработки начинали разругаться практически сразу после погрушения . в воду и полностью-разрушались через 2-4.часа.

Практическая реализация поверхностной термической обработки торфа npii формовании (A.c. 893935) была осуществлена посредством создания формующих устройств: оборудования ГС©-0 к машине MTK-I2 и высокопроизводительного (производительностью 150 м3/ч) двухрото-рного лопастного типа аппарата .для формования торфа с одновременной его.термообработкой, основанных на коццуктивном подводе тепловоз ¿.нергии к повархкэстй форцуемого торфа (A.c. 611922,1523568). Благодаря высокой концентрации енергии на поверхности контакта торфа с формующей насадкой процесс термообработки протекает в де- . сятки раз интенсивней и с более высоким к.п.д., по сравнению с рад'/лционш-конвектшзным способом подвода энергии. Оптимальные значения температуры, соответствующие наибольшей эффективности процесса термообработки, составляют 343 - 363 К. При этом влаго-поглощаемость тор£а снижается в 2 - 3 раза. Удельные затраты энергии cocTarui.cjTUB зависимости от диаметра формуемого куска (2,58 - 4{|53Л Юб Д?Ум3 торфа.

Исследованиями устатвлено, что термическое воздействие на формуемую торфомассу повышает прочность высушенных торфяных кус-коз. Рост прочности обусловлен образованием более однородной с меньшим количеством дефектов (полостей, микротрещин) структуры поверхностного слоя и увеличением числа новых связей (межмолекулярных, водородных и др.) между компонентами твердой фазы.

Зависимость прочности формованного кускового торфа в состоянии готоеой продукции от' предельного напряжения сдвига описывается уравнением: б"- бГ0еХр(-8т), где 6"о - константа, представляющая собой условную максимальную величину прочности при X = 0; ß - угловой коэффициент зависимости &гб* = •

Повышение температуры поверхностной термообработки торфа до

344,2-365,5 К повышает прочность продукции на 10,4-26,2/1

?

Важнейшим экономическим фактором эффективности способа яв-—ляется повышение проиэ водительности формующего устро Ястза в 1,51,9 роза при сравнительно незначительном увеличении капитальных затрат, связанных с оборудовании« формующей насадки нагревателем.

4. ВЛИЯНИЕ П0ВЕРХ1ЮСТЮЙ ТЕРМООБРАБОТКИ ¿ОРОДВАНШП) ТОШ НА ПРОЦЕСС СУШКИ В Ьдюсюйюа и НАСЛАИВАЕМОМ РАССШАХ И НА КАЧЁСТЮ ГОТОВОЙ ПРОДУКЦИИ

4,1. Влияние поверхностной термообработки формованного торфа на суаку

Исследованиями сушки формованного тор$а в однослойном расстиле в полевых условиях установлено, что сушка термообработан-даго торфа происходит более интенсивно. Эта разница более заметна при высоких значениях относительной влажности воздуха и при выпадении осадков в гачальный период сушки, когда особенно сильно сказывается пористая структура поверхностного слоя формованного торфа на процесс влагообмена.

В течение первых днух-трах суток в зависимости от погодных условий скорость сушки т с р;.'.о о б да б о та i г 1 го го тор$а больше 1а 10-20$. По мере умоньиения влагосодержания торфа до И/ = 2,0-2,5 кг/кг скорость обезвоживания рассматриваемых образцов выравнивается, а при № ■<• 1,0 кг/кг скорость сушки тор$а, не подвергавшегося обработке, становится даже несколько выше из-за интенсификации капиллярного и пленочного влагопереноса в узких порах.

Опыты с выстилкой формованного ?ор!>а п период выпадомия осадков средней и выше средней интенсивности выявили, что термическая обработка предохраняет поверхностный слой кусков от разрушения. В то время, как на поверхность термообработанных кусков осадки не повлияли, поверхностный слой кусков, не подвергавшихся термообработке, разрушился т.глубину 2-Ь мм.

Проведенные в полевых условиях опыты по сушке термообрабо-таиного формопанного кускового тор$а в наслаиваемом расстиле показали, что в наибольшей мере эффективность термообработки проявляется в период после выпадения осадков. В этот период скорость

супк-л териообработанного торфа как и при однослойном расстиле больше на Ю-20%, что связано, превде всего, с качественными изменениями в капиллярно-пористой структуре поверхностного слоя формованного торфа в результате термообработки.

■ 4.2. Сушка формованного кускового торфа в наслаиваемом расстил?

Оценка эффективности технологической операции сушки формованного кускового торфа в наслаиваемом расстиле, по аналогии с сушкой в наращиваемых фигурах, комплексах (В.Я.Антонов, А.Е.Афанасьев, С.Г.Солопов, Н.В.Чураев, А.В.Чуканова и др.), основана на показателях, характеризующих условия и процесс сушки, параметры внешнего теплообмена и качество готовой продукции. Для количественной оценки параметров внешнего теплообмена использован метод теплоеого баланса, выраженный через радиационный баланс и его составляющие, учитывающие затраты тепла на испарение ЕЬ (где £ - удельная теплота испарения, Ь - количество испаренной влаги), поток тепла а залежь Р и турбулентный отток тепла в атмосферу Р..

Экспериментами установлено, что абсолютные значения составляющих радиационного баланса при суше формованного кускового торра с изменением числа слоев в расстиле изменяются слэдующгш образом. 3 однослойном расстиле затраты тепла на испарение составляют 62, в^трехслойном - П% радиационного баланса, »ри наложении четвертого слоя отношение ЕЬ/ К» изменяется незначительно и составляет 79%. Доля тепла, уходящего в залежь Я , с увеличением числа слоев торфа в расстиле уменьшается от 32 - в однослойном, до 13,6 - в трехслойном и 12,2$ - в четырехслойном расстилах (рис.4.1). Эти данные указывают га. более эффективное использование тепла солнечной радиации при сушке кускового торфа в наслаиваемом расстиле.

Сравнение ^¡ггенсивности испарения с поверхности кусков сушимого торфа в однослойном и наслаиваемом расстилах свидетельствует о значительной интенсификации использования погодных условий в последней случае. Так, если принять величину суммарного испарения из однослойного расстила за единицу, для трехслойного расстила первой серии опытов этот показатель составит 1,53-2,47, для четырехслойного - 1,48 (рис.4.2). Соотношение величин испа-

28

рения из неорганизованного и организопанного распилов равняется 1,2 и указывает1а большую пористость неорганизованного расстила и лучшие условия сушки.

Рис.4.1. Влияние количества

слоев кускового торфа в расстиле на величина Ё1./(*8И Р/Кй

_ четырехслойнмй расстил;

__^трехслойный расстил;

п, - количество слоев в расстиле

Рис.4.2. Суммарная интенсивность испарения с I г поля сушки (нетто)

1,2- четырехслойный неорганизованный и организованный расстилы; 3, 4 - однослойный расстил; 5 - трехслойный расстил: I, 2, 3 -данные сезона 1553 г.; 4, Ь- 1984г.

Изменение влагосодержания торфяных кусков в процессе судки в наслаиваемом расстиле показывает, что интенсивность снижения влажности по слоям тем больше, чем выше расположен слой над поверхностью залежи. На большей части периода сушки влажность вышележащих слоев превышает влажность нижележащих, но с некоторого периода времени, соответствующего определенному влагосодержанию, наоборот, влажность вышележащих слоев становится ниже. В рассматриваемой серии опытов этому переходному периоду соответствовала средняя относительная влажность торфа в расстиле около 67$, а интервал изменения влажности при этом был наименьшим (69,5-65,5$) (рис.4.3). В дальнейшем в результате замедления скорости сушки нижнего слоя и, по-прежнему, достаточно интенсивной сушки верхнего слоя т конец периода габлюдений при средней влажности расстила, равной 48,5%, интервал изменения влажности увеличился до 20,5$. С целью большего снижения влажности торфа нижнего слоя рекомендуется производить его ворочку за несколько дней до выстилки второго слоя,а также обеспечить хорошее осушение подстила (к/- »75-78^). Принимая во внимание характер изменения влажности торфа в расстиле

29

^кг/кг

16Тмт

Рис.4.3. Кривые сушки Формованного

кускового торфа з однослойном и наслаиваемом расстилах

I - однослойный га.сстил: 2, 3, 4 - первгй, второй, третий слой наслаиваемого расстила

во времени, наилучшими сроками уборки (с учетом применения в последующем досушки торфа в складочных единицах) являются сроки, в которые средняя влажность торфа составляет 60% в интервале ее изменения 64-55!?. Сопоставление кривых сушки торфа однослойного и третьего верхнего слоя наслаиваемого расстилов, показывает, что во втором случае скорость суми значительно выше, и объясняется . это более благоприятными условиями.

Характер влияния осадков на увлажнение формованного кускового торфа в наслаиваемом расстеле имеет свои особенности и зависит от количества осадков и интенсивности их выпадения. Осадки в 5-7 мк/сут практически не увлажняют расстил, поскольку задерживаются в верхних слоях и легко испаряются. Осадки в 10-15 мм/сут в большей мере увлажняют нижний слой. Тем не менее, при величине осадков менее £0.мм увлажнение торфа нижнего слоя меньше по сравнению с однослойным*"расстилом, так как часть осадков задерживается верхними слоями. Поскольку условия испарения влаги с поверхности кусков верхних слоев значительно лучше по сравнению с однослойным расстилом, та общее увлажнение тор.,'а в многослойном расстеле такое количество осадков оказывает меньшее влияние, чем при однослойном расстиле.

Значения коэффициентов поглощения осадков к для трехслойного расстила можно принимать следующим : а) для верхнего слоя К? принимать по существующей методике; б) для среднего слоя к<Р=0,5Кг; з) для нижнего соя без учета поглощения осадков от подстила

= 0,5 Кср ; г) коэффициент поглощения влаги от подстила принимать по существующей метод га; е.

Продолжительность сушки формованного кускового торфа в наслаиваемом расстиле определяется из полученного выражения:

iyje a - число слсев а расстиле; tn.l Ту - продолжится ь ¡ и с т ь судаки соответственно в постоянном и убывающем периодах в сдносло;1.-r¿)i.i расстиле (Л.М.Малков); - коэффициент, учитывающий снижение водопоглощения торфа вследствие термообработки при формовании, oL = 0,33-0,50; 8 - коэффициент удлинения слижи, зависящий от влагосодерглкия подстилающей залежи, равный 0; 0,03; 0,12; •0,20 соответственно при влагосодержании залежи 5,0; 5,2; 5,6; 6,1 кг/кг; интенсивность сушки в постоянном пеоиоде, кг (ч-м^);

- среднесуточное количество осадков, кг/(м~/сут); Ксс- коэффициент поглощения осадков.

Установлено, что при сушке формованного торфа в наслаиваемом расстиле прочностные показатели готовой продукции возрастают в 1,6-1,8 раза против сушки б однослойном расстиле, практически без изменения остаются плотность и водопоглощаемость, более чем в 5 раз уменьшается крошимость.

Эффективность применения сушки тор|>а в наслаиваемом расстиле состоит в увеличении сезонного сбо}К1 тор£а с площади брутте по сравнению с одшелойт* расстилом в 1,5 раза. Пркмекеже термос работки тор|;а при формовании дополнительно повышает производительность технологического процзсса (циклового, сезонного сбора торфа) в среднем в 1,15 раза за счет ускорения сушки.

5. ДОСУШКА ФОРМОВАННОГО КУСК01.0П) ТОРФА В ШТАБЕЛЯХ Iil-И ЕСТЕСТВЕННОЙ.И ПРИНУДИТЕЛЬНОЙ_ ВЕНТИВДИ

Исследования процесса досушкл формованного кускового тоpía s складочных единицах проводились комплексным методом в про;:зсод-ственных условиях в штабелях, оборудованных воздуховодами, с применением естественной и принудителгюй вентиляции атмосферньм воздухом. Установление загисимостеГ; аэродинамического сопротигле-ния слоя кускового торфа ст содержания фракций размером менее 25 мм было выполнено на специальной лабораторной установке.

В результате исследо!аний про^эсса досушки установлены основные энергетические, физи^зские зад) померю сти процесса, тепло-водно -физические свойства формованного кускового торфа в штабеле: эависимости аэродинамическ >г© сопро ¡»ивления штабеля с вэздухэсод-ШЯ системой, влияние ради щионного баланса и конвективного яото-

31

ка тепла на сушку торфа в штабеле, механизм тепло- и влагообмена внутри штабеля, эффективные коэффициенты тепло- и влагопроводно-сти формованного кускового тор£а в штабеле.

5.1. Аэродинамика вентиляции штабелей

Выражение энергоемкости процесса вентиляции штабеля установлено в вцце двучленного параболического уравнения:

р-лоЧ^, (6Л).

где Р - общий перепад давле1шя воздуха в штабеле и воздуховод-нпм канале; Я и 6 - коэффициенты аэродинамического сопротивления системы воздуховодшй канал а штабель, соответственно Па-с /м и Пя-с/м3.

Сопротивление воздуховодных каналов определялось по известным методикам, для чего на специальном экспериментальном воздуховоде было определено значение коэффициента аэродинамического сопротивления стенок воздухоэодного канала ос = 6,17*1О-3, Па-с^/м^.

Значения коэффициентов аэродинамического сопротивления в уравнении (5.1) определены в виде:

й-п 0.50 Г2Н + т _£_ е пг_ 3.47 J_1

где I - Длина эоздуховодного канала, м; Я - кратчайшее расстояние от продольной оси воздуховодного канала до поверхности штабеля, м; т. - ширина воздуховодного канала, м.

Коэффициенты И. и 6 в формулах (5.2) ч (5.3) определены на экспериментальной установке с изменением содержания в слое фрак-ичй размером сС менее 25 мм от 0 до 50$: = 890,2 3,070 с1 Па-с2/м7; 6 « 116,8 + 0,036 с13,36, Па-с/м4.

Результаты исследований указывают, на достаточно высокую эффективность досушки формованного торфа при естественной вентиляции гтабелой, особенно, «алого сечения, главным образом, за счет ветрового давления ( Ке = 0 6000) и, в меньшей степени, за счет разности плотности атдасфергаго и по рева го воздуха ( Яе = I 4- 10).

______________5.2. Исследования тепло- и влагообмзтппри----------------------------------

досушке формованною кускового торфа а штабелях

Исследования энергетического баланса штабелей малого поперечного сечения показали, что энергия солнечной радиации расходуется «I нагрев Topfa и испарение Блата. Нон?- ••гтаьл&я составляющая, обусловленная естественный воздухообменом, в нэчаяъшй период судки имеет положлтельний п\«к, т.е. протекает е яетк'яъ:*.'?-ванием тепла окружающего воздуха. С уменьшением гларосодеракия торфяных кусков на поверхности штабеля конвектишия составлязячая меняет знак. Поверхностные слои штабеля нагреваются под действием энергии солнечной радиации и отдают тепловую энергию округа»-щсму воздуху. В невентшшруемом штабеле ьллого сечения без воздуховода на испарение расходуешься Ы'% энергии радиационного баланса, 7$ аккумулируется з виде тепловой ¡нергии штабеля, отаэ-дктсл в ак^ужэдщт'й к.<заух в виде турбуленттго лотока 3& уходит к залежь под лтабелеа. Ь вентилируемом йтабелс 83^ пнергии от величины ее сумдортго потока, расходуемого на сушку (радиационный ¿плане и твидовая энергия, подводимая с воздухом при активной вентиляция), приходятся на радиационный баланс, 17% - нч энергию, иодшдвмую с помощью активной вентиляции штабеля. Основная часть подводимой к штабеги энергии расходуется h£i испарение (76^), аккумулируется в штабеле всего 2%. Снижение аккумуплцни энергии а штабеле объясняется тем, что в г>тих условиях интенсифицируется отвод эн-ргии с испарившейся влагой. В силу разно! направленности потоков -тепловой энергии и влаги происходит снижение интенсивности переноса тепловой энергии во внутренние слон штабеля и уменьшается теплонакоплекие. В работе определены необходимые для тепло-фкзических расчетов коэффициенты теолоперекоеа как эффективные коэффициенты соответствующих процессов. Эффективный когффт-циент теплоемкости опредетялся как средней"вешенная величина то-nnoeMKfrcTfR твердой, жидк>й и газообразной фаз. Эффективный коэффициент температуропровод ¡ости опр деля лея оксперикентально по известной методике (А.у.ЧудновскиЙ) по результатам определения параметров температурной ¡.олш во • ремени на поверхности штабеля и по его глубине. ¿Эффективный коэффициент теплопроводности определялся по установленным знгчениям ш эффициенч'ои теплоемкости и температуропроводности. Для слоев Kyci )вого тор[а толпмной 0,55-0,75 м с влагосодерманием, иом< кяющемся а пределах 0,06-1,23 кг/.-:г.

эффективные коэффициенты составили, соответственно, теплоемкости - 0,97-1,22 Дж/К-м3, температуропроводности - 1,10-9,14 м^/с, теплопроводности - 5,66-11,17 Вт/К-м. Большая вариабельность зна-чениП коэффициентов теплопроводности и температуропроводности объяснится вариабельностью свойств слоя торфа и условий теплообмена.

Установлены эффективные зна,т.ечия коэффициента влагопереноса в слое кускового торфа решением дифференциального уравнения влагопереноса при краевых условиях второго рода и экспериментальных 'значений влагосодержадая торфа в различные моменты времени. Тео-! ретически и экспериментально определена максимальная толщина, слоя, подверженная процессу естественного тепло- и влагопереноса, составляющая 0,50-0,75 м. Атализ кинетики теплообмена в штабелях, выполненный на основе рассмотрения изменения интегральных значений составляющих теплового баланса, показывает, что в вентилируемом штабеле процесс досушки обеспечивается в основном энергией солнечной радиации (сумма радиационного баланса за период наблюдений составила 272,42 ВДк/м^, а конвективного потока, обусловленного активной вентиляцией - 56,67

Методика расчета величины снижения влагосодержания формованного кускового торфа при досушке в штабелях состоит в известных решениях одномерного и двумерного дифференциальных уравнений вла-гопроводности с использованием аффективного коэффициента влагопереноса для различных способов досушки: досужи на склонах штабелей без воздуховода и с воздуховодом; досужи в штабелях малого сечения, также без воздуховода и с воздуховодом / 24 /.

5.3. Оснозные принципы оптимизации технологического процесса сушки формованного кускового, торфа

Повышение надежности технологического процесса производства кускового торфа на заключительной стадии осуществляется посредством уборки торфа повышенной влажности с досушкой его в штабелях, оборудованных вентиляционной системой при естественной и принудительной вентиляции. Организация технологических операций при этом определяется общей технологической схемой производства и применяемым технологическим оборудованием. При производстве формованного кускового торфа комплектом машин МГК-16, МГК-22, МГК-33 отенпкп 'орфа, убранного в первых циклах, производится в два расппл<^-<-и

34

iijx радом штабеля. В один штабель отсыпается тор£ кощицлониой влажности, в другой, с вентиляционной системой - торр почтенной влажности, н котором осуществляется его досушка с помощью естественной и принудительной вентиляции. В конце сезона оба штабеля объединяются с помощью пересыпки то{)фа машиной M1Ï1-VI.

Управление технологическим процессом сушки формованного кус-hOBoro торфа осу«',?.стаднется с использование!,i тфзрмациоцчз-логи-ческой модели процесса, разработанной m основе существующие методов расчета его сушки в расстиле и предложенной методики расчета досушки в штабелях. При этом учитывается прогноз Потсдам п.^ казатели свойств Topîia, отклонение количества про изведенно й ; продукции от планового.

Применение операций досушки, формоца|)нс>г|а, пускового. торфа с помощью естественной и принудительной вентилянии штабелрй> nejпишет сезонше сборы торфа в среднем, ц. It,5 раз".

Энергозатраты на досушку, штабелей. активной вентиляцией,, пси-меняемой совместно с естественной, при . сю»*ении- пляжности roiip) л ■'з6-52 до 42-40$ составляют 2-2,5 кЬт/м3. Эконогшческнй ;/М'е:ст (•2-2,3$ от себестоимости) обусловлен, благодаря повышению сс-зошг-го сбо{а тор!'«, снижением, затрат на осушение и подготовку пэдп.-).4

Повышение энерготехнологическиги способами производител ыюс-?.4 технологического процесса на стадиях отдельных операций увеличивает производительность процесса в целом, определяемое как " P¡U¡./ О исх » и свидетельствует о резервах обеспечения заданного сообщенного показателя его надежности.

¡-ЬШЗАЦЛН РЮУЛЬТЛ'ЮВ HÜCiiEJptíAIÜi.i

lia основании проведенных исследований разработаны и внедрена в практику проектирования предприятий Л торфяного производства принципиально новые технологические схемы, операции, устройства, новые методы, методики, рекомендации, предназначенные для !г-нми/ения эффективности технологии получешя формованной топЫноп ПрпцукЦПИ.

Li области теоретической разработки метода повышения эффективности тех»итогдефадоод пррцереа, прода-• i'UuTiia формованного кускового торф.- рэдрйбдтащ щейр-шадитиче-<-!.пч модель технологического П|»цесеа с комцакэдаУ№ фдодерарани.-. •■•.• надежности. Получены аналитические выражение здко^ризркосте";

физических процессов, происходящих при осуществлении технологических операций с использованием энергозатраткнх воздействий на матер'/гп (торф в различном состоянии) и управление процессом на основе соответствующей информации о свойствах торфа в исходном состоянии и в промежуточном продукте, а также текущих и прогнозных метеоданных. Разработанная модель используется для расчета технологического процесса и определения технико-производственных и технико-экономических показателей. Внедрена на кафедрах разработки торфяных и россыпных месторождений в Уральском горном и Тверском политехническом институтах (ТвеПИ), в проектном институте Уралгипроторф.

В области технолог-..! подготовки торфяных месторождений к эксплуатации разработаны способ тепломелиорации разрабатываемых участков месторождений 'A.c. 1530776) и способ их эксплуатационного осушения (A.c. I506II7). Способы нашли применение в регионах с устойчивым сезонным промерзанием залежи - производственных объединениях Свердловскторф и Кирторф.

Б области технологии и механики процессов экскавации, переработки экскавируемого торфа, а также управления физико-механическими свойствами формуемой торфомассы получены закономерности диспергирования торфа применительно к условиям производства формованной продукции; внедрены в практику проектирования фрезерующих устройств - цилиндрических винтовых фрез для поверхностно-послойной и фрезерно-шнековых экскавирующих устройств для уступго-г.ослойной экскавации торфа. Зависимости фпзико-механических свойств фс^рмуёшй' торфомассы, свойств промежуточной и готовой продукцил'(и энергозатрат от параметров процесса термообработки кслользованы при разработке способа поверхностной термообработки тор^а при форговакии (A.c. 393995) и формулщих устройств (A.c. 5II922, 1523558). Указанные способы и устройства использованы при создании тсрмоиасадок для формования торфа к машинам 'ЯК-12 для производства кускового торфа, оборудования для обогрева формующей насадки Г05-0 к машине МГК-12, высокопроизводительного (производительностью 150 м°/ч) устройства для формования торфа с одновременной термообработкой.

В области технологически:* схем производства формованного кускового торфа разработаны и внедрены способы его сушки в наслаиваемом расстиле и досушки убранного с повышенной влажностью кускового торфа, в складочных едкгаиа?: при естественной и принудительной вентиляции. уггг схемы внедрены да предприятиях ПО

3S

Оъердловскторр. Результаты исследований, разработанные рекомендации и методики расчета назданных технологических операций -исполь----

зуютен в институте Уралгилритор$, Уральском торгом и Тверском политехническом институтах в проектнях работах и учетном процессе.

В области создания технических средств при реализации ратра-ботаншх способов повыазюо? эффективности получения формованного . торфа на основ* внполненгах исслсдовшмЯ осущег.твлега изготовление и внедри;« ■» •« производство теряпасадок с гькжтрообог/.оаом для формования a-opia к машине МГК-12 для добычи кускового тор$а, . оборудования для обогрева формующей тс;;'" гас о nit лдаионса rOi-D к "а»шне WTK-I2, вт'сокопроиззсднтолыюго устройства для формования тор£а с одновременной термообработкой. Названные устройства были изготовлены fa. Монетном опытно-механическом заводе,Исе-тско-Аятском торфопредприятин, прошли испытания и эксплуатировались в производственных условиях на предприятиях объединения Све-рдловскторф. Устройства демонстрировались на ВДНХ СССР и были удостоены бронзовой медали. Созданы и проголи испытания высокопроизводительные устройства (производительностью 150 mjA0 для экскавации Topi'a - фрезерно-шнековое окскавирущее устройство и диух-готоршй лопастного типа апларат для формования тор1>а с одновременной его термообработкой.

Рекомендации, {.азработки, методики и указания нредст-влялпсь по запросам предприятий, научно-исследовательских и проектнлх организаций, упорных институтов, включены в комплексную нлучь.с-гех-ничоскую г.риграмыу Минвуза PCiCP, учебные пособия, ною: pa^vs), применялись в учебном процессе при изучении дисциплин торфяного профиля в Уральском горном и Тверском политехническом hhpttjtpx.

Опытами, hj«71<o,x«hj.i4mh на Уральском алюминиевом заг'-.д? при пыплалее кристаллического кремния с заменой древесного уют кусковым торфом, на Серовском металлургическом комбинате при выплавке ферросплавов с применением кускового торфа и расчетами установлено, что экономический эффект о:' внедрения установок состарит около 8 или. рублей в год (о ценах 1965-1990 гг.).

0сн.с6пш ьшод'1 и заключение

Выполненные в диесертщии теоротические и экспериментальные исследования служат научно, i основой длч разработки зне^.чзтэхно-логичес.;их способов повышении эффективности технологически:-: процессов получения формовани й торфяж й продукции, что является

37

решением сажной народнохозяйственной проблемы, повышения эффективности торфяного производства в связи с переходом отрасли из добывающей в добывающе-перерабативающую и развитием экономических районов Урала и Сибири.

1. Разработаны тучные основы повышения эффективности производства формованной торфяной продукции в сложных природно-климатических условиях.

Разработан энерготехнологический метод повышения эффективности технологического процесса производства формованного торфа. Метод предусматривает воздействие энергозатратными способами на свойства торфа- с целю стабилизации параметров физических и технологических процессов в требуемом интервале и включает локальную тепломелиорацио торфяной залежи на произвбдственных площадях, термообработку торфа при формовании, сушку формованного торфа в наслаиваемом расстиле, досушку убранного торфа'в складочных единицах при естественной и принудительной вентиляции.

Предложена графо-аналитическая модель технологического процесса производства формованного торфа, включающая компоненты формирования его надежности.

2. Разработан способ локальной тепломелиорации производственных площадей, состоящий в фрезеровании в осенне-зимний период полос на технологических площадях с мерзлым поверхностным слоем залежи без уплотнения сфрезерованной мерзлоты на полосах фрезерования и удалении ее в период оттаивания.

Установлены зависимости газопроницаемости слоя рыхлегого мерзлого ¡¿торфа от фракционного состава, скорости фильтрации воздуха и степени уплотнения. Показано, что для фракционного состава с размером частиц 3-5 мм при скорости фильтрации (3,58-5,86).10" м/с коэффициент фильтрации имеет незначительную величину (К = (0,5-1,0).Ю-7 м3/с2).

Разработаны способ (A.c. 1530776) и устройство для формирования расстила сфрезерованного мерзлого торфа, исключающего конвективную составляющую теплопроводности и обладающего повышенными теплозащитщми свойствами (Л = 0,33 Вт/(м>К).

Создаю^'теплозащитного слоя снижает глубину промерзания залежи на 34~4§?» и ускоряет время оттаивания (на участке с удалением в начале всеивания рыхленного слоя) в среднем на 35 суток.

В период оттаивания и высыхания рыхленшй сфрезерованный слой приобретает малую плотность и высокую теплозащитную способ-кость (Л « 0,030 Вт/(м*К), поэтому с целью интенсификации отта-

38

апания залежи необходимо его удаление к моменту наступления по-

"лстштельжх среднесуточных температур.

Предлокена методика расчета геплоиелиоративнсно воздействия сфразерованного слоя мерзлой торфяной залети на процесс ее пго-мерзания-оттанвания.

Разработан способ отвода надмерзлотных вод в период оттаивания залежи 1Г.06П7).

3. Установлены закономерности изменения реологических, адгезионных и фрикционных свойств торфа при термическом воздействии. Ibiuouno, что iepiuwucKOj воздействие на торф ■ •опровожлйот-ся ростом быстрой высокоэластической деформации, снижением наименьшей вязкости предельно разрушенной структуры, вязкости медленной высокоэластической деформации, сопротивления тор^а сдвигу, сил трения и прилипания. Получены количественное соотношения названных закономерностей.

Установлено, что при формовании тор!1 а через нагреваемую насадку давление формования сш-тлется на 15-20"'. а пронг.по.гиталь-шеть гиспоки возрастает в 1,5-1,? рапа.

луль"/ат;.| "снЛ'Г.сшниЛ непольвован;.1 при р.л; -ло^л г~л л' -кратко ¡.рпмонгл;'! тсрч сноской обработки тор.'.о jл л лн'п;: л,. ..

у;.¡'роРст'.а для 'рормоввьня торф--. со ллп'.::с:лл : ■.: :с = •-голм - .••лох" p44t*CiCHM (A.c. 6]1922* и подмвллм г<.-;и; •): I к-;: .л .• -гячорь'п пламенем (A.c. 15235fx3).

<\. Иоелодн ллния:.!!' влияния лове рхностноИ те; ллР о'г л>л-«■я формованного торфа »¡г« процесс cj лки ь полек» !Х ус.-пь^'v у.-?':'- • влено, что сушка термообработанного торфа происходит более интенсивно, В лиьл-й морв г о -г гффект {.¡»является пр:: гнел:::;-;: .л.ле-иилх влняшеем воздуха и при шлпде нии осадков в m«Wbi?i.1 пор;'.;; сушки в течение первых двух-трех cjtok. В этот период в зависимости от погодных уеловий"скорость сулси термообработанного торфа больше на Т0-2<К

Установлено, что поверхностен термообработка гор*а при формовании ь 2-3 piaa снижаем его водопоглощаемость, многократно повита от яодопр^чность, по выпет прочность готовой пр ^¡укр::.: ка Г)-26,2л из-за изменения пористой '.труктурц при термообработке.

5. Установлены закономерности лроцесса сушки формованного кускового торфа в ласлаиваемом организованном и неорганизован:«'' расстилах.

Показано, что наслаиЕгег чй рас-тип интенсифицирует технэл ■■ гический процесс благодаря более по. ному использование для су я

яо

торфа энергии солнечной радиации. Установлены зтчения составляющих радиационного; баланса и интенсивности испарения в зависимости от количества слоев формованного торфа, характер влияния осадков на увлажнение торфа в.наслаиваемом расстиле, влияние режима сушки, характерного для наслаиваемого расстила, на качество готовой продукции. Показано, что величина суммарного испарения для трехслойного расстила- в 1,53-2,47, а для четырехслойного в 1,48 раза превышает этот показатель для однослойного расстила, сезонные сборы возрастают в 1,4-2,36 раза, прочностные показатели готовой продукции в 1,6-1,8 раза, крошимость - уменьшается более чем в пять раз. Предложены практические рекомендации по осуществлен!® наслаиваемого расстила в производственных условиях.

6. Комплексными исследованиями процесса досушки формованного кускового торфа в складочных единицах при естественной и принудительной вентиляции установлены закономерности аэродинамического , сопротивления вентиляционной системы штабеля, тепло- и влагообмен-ных процессов в штабеле. Дша оценка влиянию на процесс досушки, составляющих радиационного баланса и конвективного потока тепла, определены значения.эффективных коэффициентов тепло- и влагопрово-дшсти торфа в штабеле. Пределы изменения коэффициента диффузии составляют 9.44-I0-7 - 1,93'.1(Г7 м2/с, коэффициента теплопроводности - 11,61 - I, 47 &г/(м.К).

Установлено экспериментально, что в суммарном тепловом потоке, подводимом к вентилируемому штабелю, 83% составляет радиационный балансцТ/% - конвективный поток, обусловленшй активньш вентилированием. При этом на испарение расходуется 76%, на турбулентный отток в атмосферу - 21%, га теплоаккумуляцию и нагрев залежи - 3% от суммарного потока тепла, подводимого к вентилируемому штабелю.

В штабеле без вентиляции затраты тепла на испарение составляют 56% от величины радиационного баланса, »а турбулентный отток в атмосферу - 34%, на нагрев торфа штабеля и залежи - 101.

7. Разработаны и вкедрегл в практику проектных организаций и торфопредприятий рекомендации по досушке в штабелях кускового тор^а, методика расчета процесса досушки и его оптимизация.

Разработаны технологические схемы производства формованного кускового торфа с применением досушки его во временных штабелях малого сечения, в штабелях'длительного хранения с применением естественной и принудительной вентиля"'-"-; (A.c. I70025I) и примене-

40

-нием" K0i.!CTeitTa_AL4ns!H"c~áo6ijn№íiesrМТЬ"-Г<" ага>':злйрок ¡."го—71.

Рас«е"'н технологических показателей для аС~;ч;:ой v. предлагаемой технологии, выполненные на основе т.'стеорологхдоск!';: данных Басьяновского торфопредприятия показал:'., что пл.анзвые сезонки? сборы повышаются на 48,5$> и составляют о9о т/га. Уборочное вляго- • содержание поменяете.? з пределах 0,67-1,5 кг/кг и состагл.чет о среднем 1,01 кг/кг, а количество еакагодш досу1ыиашого торфа 69% от сезонной программы.

6. В?толг*С!П1ХО псслсдса&^ись тучной осночой дчя ps?-работки ряда пршщипиально новых технологических способов, устройств, методик, рекомендаций по технологии получения формованного торфа. Научные и методические принципы, сформулированные и обобщенные в диссертации, получелт дальнейшее применение и развитие в научных исследованиях при подготовке кандидатских и докторских диссертаций, практической работе в торфяной промышленности.

Результаты работы нашли ггрименение в разработке ho:;.,ix технл-ЛООП^ОСКПХ ОХОЧ получен.!!! j ..'оИНОГО '¡'Opio длп '.'СПОЛ: ,'оьо !! сельском хоонпег'!-" v, ¡'.етадлургии, п роог ■.<.■>■"роении hcvO'. ::родпо:'-■í'Min и iyr.'oKT¡o:oc;:oр'-оото 'Т'О^^'яг;-,'и .ф.олнылоноооок :;■.:■-• он;- г унео)'.ОС :>И..С<Ч;И1 И ИСКОЛЬйугГСС* Про HÍO,"'-re'>n\'i T.W.V.ViiW:, ' " vo. >\: ¡O Г'о iípot'Hoo.

Так»»« оо раз ом. n-i основе ькп">л:.е'«!>1х научи'-'" '.-оолсдо ;o¡ut оепюна aKTViVi bllOj; прооЛООО. 00 "00 рО.бсТКОЮ.ОООЧ ■ ГЛ; ' ■>'■■■

фектг."ностп технооогииосао. ироцс-c-.оп <о 'о.. т¡>ан;оГ.

торфяной продукции, имеющей важное народнохозяйстпенное значение

го и о' поди' 1-. г .¡v oooo'ov

Основные положения диссертации опубликован-' я работах: ,

I. Журавлев A.B., Куров A.C. iЬделиропанчо т.->плом"днораггно--ного воздействия сЛпеяерояянного р.^пс? ><ал>>_•>»>* ?~г~........

нмл. -- 1Í-UV. - 'о. - Q.üi-kxj.

Д.у о о11 'Ю ь А.о, К oí оод oO'rT'Oí уд<-;о, ко /,- ooi i ,v.--. п.".-' - о-., при 0>-р •<<■; o.f рООО нии , ?схн0л0>'йя про из подо-''а к tc-fj

fa: 1ШИ. - 1970. Вып.У (ХН). - С.М-89.

3. Исследование трений верховоно торфа na c.uTl / Ееркошп И.П., Воларович М.П., Журазлев A.B., Токовище» Д.Л. // Язв. вузов. Горный журнал. - 1966. № 8. - С.77-12.

4. Куравлев. A.B. Технико-экономическое обоснование оптималь-i&ix параметров машин для сплошного фрезерования торфяной залежи// Механика / Материалы ХХП Литовской республиканской научно-технической конференции. - Каунас. 1972. - С.49-52.

5. Журавлев A.B. О послойном фрезеровании торфа винтовыми фрезами // Технология и механизация торфяного производства: Тр. КПИ. - 1969. - Вып.ХУ (ХУП).- C.I09-II2.

6. Журавлев A.B. Исследование работы винтовой фрезы при послойной экскавации торфа: Тр. 1Ш.- 166. Вып.1 (Х1У).- С.88-96.

7. Куравлев A.B. Изменения в дисперсном составе торфа в процессе фрезерования. В кн.: Первая тучно-техническая конференция молодых ученых г.Калинана,- Москва-Калинин: Мое. рабочий, 1968.-C.II8-II9. '

8. Самсонов Л.Н., Куравлев A.B. Определение энергоемкости процесса резания подстилочного тор$а дисковой фрезой с применением метода балансирних динамометров и тензометрической аппаратуры: Тр. КПИ. - 1966. Вып.1 (Х1У). - С. 127-134.

9. Журавлев A.B. Методика техтко-эконотчсского обоснования оптималыых параметров малин сплошного фрезерования торфяной за-леки. Реферативный сборник ШР СП!. - Свердловск, 1973. - С.43-44.

10. ЗгураЕлеа A.B. Диспергировало верхового торфа фрезерованием // Тр. КПИ. - 1970. - Вып.У (XIX). - С.22-27.

11. Куравлев A.B., Тяботов И.А. Влияние термического воздействия на деформируемость переработанного торфа // Технология и комплексная^, мехаггизация торфяного производства. - Калинин: К ГУ, 1983. - 6.49-53.

12. Журавлев A.B., Тяботов М.А. Влияние термического воздействия на сопротивление тор|а сдвигу // Изв. вузов. Горный журнал.-

1981. - № П.-С.31-33.

13. Журавлев A.B., Тяботов И.А. Влияние термообработки торфо-массы на прочность кускового торфа // Изв. вузов. Горный журнал.-

1982. -Я 10. -С. 15-16.

14. Кмитовенко А.Т., Куравлев A.B., Тяботов И.А. Влияние термообработки поверхности сформованного торфа на его влагопоглощение и сушку // Изв. вузов. Горный журнал.- 1980. - № 2. - С.31-32.

15. Журавлев A.B., Кмитовенко А.Т., Тяботов И.А., Калинин Н.В. Исследование влияния термообработки на водопоглощение и сушку сфог мованного кускового торфа // Физика процессов торфяного производства. - Калинин: КГУ,1979. - С.92-97.

16. он Л, 5., Алокса::Ч;' ;;: V..ц. оу.ин;; куо-

'.Тт-чги vbr*x~-~ zr.czsxjncucx-yicrTHn*-//- Оиаичеекча-основв-процес--.

JOb VOnJ'iÜ'Or.- i.<; LC'f Ii:-.. ■• ¡< Л, Г. '.1!: . - L'.JCT'-V. Г .

17- Куравлев A.b., Александрой üyiUKa куском?«. тор'.а i-н»елаи:«а«.ч»8 ркшголе // Ч'ор/ч п.хг-ть. - I^Sü. - л - C.9-T3.

16. ¿¡ураьлои Л.Ii., Гровцоь :U'<,, Ibvw;-. li.l;. /.гелсяомшио ;iö;.o;.:e>::oi!iKt; вен-гил пруо\-.;'.г-; o:v."-j •y>]>r.-;\ // T::>:inr~ •

гии, ;;0',m;:!CikciQ.h '.: riргг;r.":т~;:u.-roppiKcrü гтглмс.го;,-

ства. Калинин: КГУ, Г978. - С.44-49.

1?. iypr."""" b .h., i рея!'»« п.и, Giiücuö^iäii.iu ТСП-

лофизических коэффициентов слоя кусконого -ropi« // ^ъь. ¡.yv,;,«. Горный журтл. - 1981. - № 9. - С. 18-20.

20. Журавлев A.B., Гревцеп Н.В. Определение эффективных коэффициентов тепло- и влагопереноса в слое кускового тор^а // Физические основы процессов торфяного производства. - Калинин: К ГУ, 1985. - С.82-84.

21. Журавлев A.B., Гревцев Н.В. Исследование теплоcoro ба-.'1ан:с' ::с;! 'О V^pfs // Сипи гг.. ароа«:?^ rrpn ■

. - Уа'^пкп: 'Ч'У, - C.lvt-:\ .

22. Л.1',. .'-.ураРЧО? 1ll.i";,

тсхнсл'огни до'ууом» кус¡jr>7'0 т;> :;::>';o::."x //' ¿ V" :;:v-:.:-'-r .. Jiöii - Г 3, - 0.

C^üopjieüCTii'iiaf/.o нрои:-:); :гл",", n-cyc ?'л;п ъ ol--ио-кщ-нптичбск^х условии,- Урала. .Vvjiatvrcf . Гр»эмюи Ii.:-.. ?ябогоь К.А. , Нзлшмк K.I»., Чс«рш!: i-u А-В. /'/' Торф. проы-сть. -1985. - № I. - С.10-13.

Д.В., Гргмг.:,'. !!, ?.. "а 7":.:гтн'тсст'0я м^пелиппля-ниэ досушки кус;г)!-ого тор{а ь üiT'.ii.?д«\ /7 Кз». луз>;'. :ооо':-а журнал. - 1988. - № 3. С.25-29.

25. Торфяные машины и комплексы / М.В.Мурашов, А.В.Журавлев и др. // Учебное пособие. - Калинин: КГУ, 1974. - 04 с.

26. Лабораторный пра стикум пс торфяным маышаи // Под род. С.Г.Солопова. - Калинин: НИ, 1974. - 103 с.

27. Журавлев A.B., Г >евцев Н. I., Тяботов ".А. Пранзтюдстро кускового тор])а // Учебно ; пособие. - Свердловск, 1985. - 80 с.

28. Журавлев A.B.,'Тлботов И.А., Калинин Н.В., Чернышев A.B. Термомундштук для формования торфа // Экспресс-информация ЦБНТИ. Торф, пром-сть. - 1984. - Вып.Ю. ~ С.8-9.

29. Термомундштуки к машине М 'K-I2. Информационный проспект . ЦБНТИ МТП РСФСР. - М., 1914.

30. Оборудование для ооогрева формующей насадки ГОФ-Ü к машине ЫТК-12 / ЦВНБ1 РСФСР. - M., 1988.

CI. A.c. 611922 СССР. М. кл. 2 - В 29 3/08. Устройство для формовашя материала / А. В. Журавле в, И.А.Тяботов, Н.В.Калинин, А.И.Бодрсв. - Опубл. в В.И., 1978. - JP'23. - 78 с.

32. A.c. 893995 СССР. М. кл.З С 10 9/00. Способ обработки сформованного торфа / А,В.Куравлев, И.А.Тяботов, Н.В.Калинин, А,Е.Афанасьев. - Опубл. в Б.И.,. 1981..- ».48. - 135 с.

33. A.C. I506I17 СССР. Способ эксплуатационного осушения площадей разрабатываемых торфяных месторождений / А.В.Журавлев, А.В.Чернышев, А.С.Нуров, - Спубл. в Б.И., 1989. - № 33. - 152 с.

34. A.c. 1523568 СССР.-Устройство для формования торфа / А.В.йураклев, Н.В.Калинин v: А.В.Чернышев. - Опубл. в Б.И. 1989.-№ 43. - 123 с.

35. A.c. 1530776 CGC?. Способ разработки торфяных- месторождений / А.В.Журавлев, Н.В.Калинин и А.В.Чернышев.• - Опубл. в Б.К. 1969. - № 47. - 156 с. ■

36. А.с, I70025I СССР, Способ сунши кускового торфа. Л.В.Журавлев. - Опубл.' в Б.П. 1991. - № 47. - 134.

37. Куравлев A.B. Энсрготехнологлческий метод повышения надежности к эффективности производства формованного торфа // Изв. вузов. Горнай журнал. - I9S3. - № 3. - С.37-43,

38. Куравлев A.B. Энергоемкость процесса послойного фрезерования торфа винтовой фрезой // Использование торфа и торфяных месторождений^. народном хозяйстве СССР.-М.: Недра, 1966.- С.48-51

39. Куравлев A.B., Гравцев Н.В. Исследование досуши кускового то ¡фа в штабелях малого сечения и разработка новой технологии сушки // Комплексное использование торфа в народном хозяйстве. - Минск, 1981. - С.42-43.

40. Куравлев A.B., Тяботов И.А., Калинин Н.В. Поверхностная термическая обработка как метод управления водно-физическими свойствами сформованного торфа // Комплексное использование торфа в народном хозяйстве. - Шнек, 1981. - С.43-44.

Отпечатано на ротапринте ин-та Урашехакобо ^0210 г. Екатеринбург, ул. Хохрякова, 87"

Поддисапо к печати 10.08.83 Зан. III Тир. 120