автореферат диссертации по металлургии, 05.16.04, диссертация на тему:Чугунные изложницы повышенной стойкости для литья цинковых блоков

На правах рукописи

Иванов Михаил Александрович

ЧУГУННЫЕ ИЗЛОЖНЩЫПОВЫШЕННОЙ СТОЙКОСТИ ДЛЯ ЛИТЬЯ ЦИНКОВЫХ БЛОКОВ

Специальность 05 16.04 - «Литейное производство»

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Челябинск - 2007

003059445

Работа выполнена на кафедре «Литейное производство» Южно-Уральского государственного университета

Защита диссертации состоится 31 мая 2007 г, в 14— часов, в ауд 201 (гл корп) на заседании диссертационного совета Д212 298 06 в Южно-Уральском государственном университете

Ваш отзыв в двух экземплярах, заверенный гербовой печатью организации, просим направлять по адресу: 454080, г Челябинск, пр им В И Ленина, 76, ЮУрГУ, ученый совет Тел 8 (351) 267-90-96, факс 8 (351) 267-90-96, e-mail kul@litsusu.ac ni

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ЮУрГУ

Научный руководитель

Ведущее предприятие

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Б А Кулаков

доктор технических наук, профессор К.Н Вдовин,

кандидат технических наук, Е Ф Аверьянов

ОАО «Челябинский цинковый завод» (г .Челябинск)

Автореферат разослан <_ апреля 2007 года

Ученый секретарь совета

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Стойкости изложниц для изготовления стальных слитков посвящено много исследований, щучены различные типы конструкций, режимы охлаждения, а также геометрия изложниц Чугунным изложницам для литья слитков ив цинка и сплавов на его основе практически не уделяется внимания Актуальность диссертации диктуется малым количеством наливов (стойкостью) изложниц при изготовлении цинковых блоков массой 1-2 т И хотя температура заливки цинка 450-480 °С невелика по сравнению с температурой заливки стальных слитков 1550-1600 °С, уровень стойкости изложниц на цинковых заводах достаточно низок, что приводит к снижению конкурентоспособности, как на российском, так и на мировом рынках

Одним из направлений повышения стойкости изложниц является выявление ее связи с различными факторами, изучение механизма образования трещин, а также закономерностей в распределении температурных полей в изложницах, на основе которых возможен прогноз стойкости

Главной характерной особенностью тепловой работы любой изложницы, в том числе и для цинковых блоков, в процессе ее эксплуатации являются резкие циклически повторяющиеся односторонние нагревы от заливаемого во внутреннюю полость жидкого сплава и последующие охлаждения, включая период после выбивки затвердевшего слитка Многократные повторения чрезвычайно интенсивных термических воздействий на изложницу как на конструкцию в целом, так и на материал, являются основными причинами ее разрушения и выхода из строя Сложный тепловой режим работы изложницы с охлаждением в проточной воде требует четкой согласованности ее тепловых потоков и одновременно осложняет проведение измерений

Таким образом, отсутствие информации о влиянии технологии изготовления изложниц для литья цинка и условий их эксплуатации требует проведения комплексных исследований и является весьма актуальной задачей литейного производства в плане повышения их стойкости

Часть разделов работы выполнена при поддержке гранта Министерства образования и науки РФ и Прав те льет ва Челябинской области (2005 г )

Цель и задачи исследования. Настоящая диссертационная работа имела целью разработать способы повышения стойкости изложниц для литья однотонных блоков цинка на основе установления закономерностей температурно-деформационных процессов и термоусталостной прочности при различных режимах охлаждения Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи

- провести анализ стойкости изложниц в условиях ОАО «ЧЦЗ» и ее связи с различными факторами,

- определить закономерности термических воздействий на изложницу,

- изучить механизм возникновения напряжений в стенке изложницы,

- разработать способы повышения стойкости изложниц,

- провести опытно-промышленные испытания разработок с оценкой их эффективности

Научная новизна. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена совокупность научных положений, обеспечивающих новые технологические решения в изготовлении и эксплуатации чугунных изложниц для литья

цинка и сплавов на его основе В том числе.

- результаты анализа стойкости эксплуатируемых изложниц для литья однотонных цинковых блоков;

- данные статистического анализа связи факторов технологического процесса изготовления изложниц с их стойкостью, выявление тенденции влияния на стойкость продолжительности и температуры чугуна при заливке им форм;

- методика математического моделирования температурных полей го лож ниц с толщинами стенок от 30 до 70 мм с режимами охлаждения проточной и стоячей водой, а также на воздухе с использованием разделительного теплоизоляционного покрытия и без него,

- зависимости температуры от времени в различных точках изложницы при различных сочетаниях условий охлаждения и толщин стенок на основе компьютерного моделирования,

- теоретическое и экспериментальное подтверждение возможности применения разработанной компьютерной программы для расчета температурных полей изложниц,

- механизм образования трещин в изложницах в пределах одного цикла заливки цинка и за счет накопления остаточных деформаций с ростом количества циклов

Практическая ценность работы. На основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований осуществлены технологические и конструктивные изменения, которые в комплексе привели к повышению качества изложниц и, как следствие, к лучшей стойкости Просчитаны температурные поля изложницы, выделены оптимальные толщины стенок для различных режимов и скоростей охлаждения с позиции наибольшей стойкости

Изменение технологии изготовления изложниц позволило снизить брак, исключить дефекты, провоцирующие их низкую стойкость, повысить качество их поверхности Стабилизация газового режима формы путем интенсификации отвода газов через форму исключила выход газа через прибыли в момент затвердевания изложницы

Разработан состав разделительного теплоизоляционного покрытия, который не снижает марки чистого цинка и имеет хорошие кроющие и седименгационные свойства Интенсификация теплоотвода в одних элементах изложниц и его равномерность в других обеспечена использованием в охлаждающих ваннах с водой новой схемы расположения труб с различными диаметрами выходных отверстий Внедрение данной схемы в производственный цикл позволило улучшить режим охлаждения, исключить образование газовых «мешков» под дном изложницы, ускорить охлаждение блока

Показана целесообразность перехода производства изложниц с серого чугуна СЧ20 на высокопрочный ВЧ45-ВЧ50

Реализация работы. На ЗАО «Поликом» (г Челябинск) проведены промышленные испытания разработанной технологии изготовления изложниц, а предложенный процесс эксплуатации изложниц прошел опытно-промышленное испытание на ОАО «Челябинский цинковый завод» (ОАО «ЧЦЗ»)

Апробация работы. Основные материалы диссертации были представлены на VII съезде литейщиков России, г Новосибирск (2005 г), на научно-технических конференциях в ЮУрГУ (2003, 2004, 2005 гг.), сделан доклад на кафедре «Литейного производства» ЮУрГУ

Публикации. По теме диссертации опубликовано 5 научных статей Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка литературы го 117 наименований и 4 приложений, содержит 120 страниц машинописного текста, 25 таблиц, 41 рисунок

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении дано обоснование темы диссертации, ее актуальности, представлена структура, краткое содержание глав, основные положения, выносимые на защиту

В первой главе рассмотрено современное состояние производства голожниц для литья слитков из разных сплавов, рассмотрены факторы, влияющие на расход изложниц, особенности условий эксплуатации изложниц Произведен анализ влияния параметров изготовления, материала изложницы и термических напряжений на их стойкость Отмечено, что полностью отсутствуют сведения о стойкости голожниц для литья цинковых блоков, и требуются комплексные исследования этого процесса

Показано, что перспективным является использование методов математического моделирования для описания температурного шля изложницы и термических напряжений На основании этого обоснована актуальность работы, поставлены цель и задачи исследований

Во второй главе проведен анализ эксплуатации изложниц для однотонных цинковых блоков на ОАО «ЧЦЗ», крупнейшем производителе цинка в России Все изложницы для цинка и сплавов на его основе отливаются из технологичного литейного сплава - чугуна марки СЧ20 Это не самый лучший материал для изложниц, он значительно уступает нелегированной низкоуглеродистой стали по термопрочности, однако стальные изложницы не используются из-за вероятности снижения марки и, соответственно, стоимости чистого цинка вследствие возможного насыщения его железом и коррозии таких изложниц в воде

Выявлено, что приемлемым для предприятия является стойкость в 2000 заливок Однако стойкость изложниц, используемых на ОАО «ЧЦЗ», по 33 наблюдаемым, колеблется от 4 до 1772 заливок Средняя стойкость - 783 заливок, расход изложниц на тонну залитого цинка - 2 кг/т Причиной быстрого выхода изложниц - до 400 заливок (24% от задействованных) - были трещины в вертикальных боковых стенках, примерно в середине продольного размера, а при более длительной эксплуатации, такой причиной были трещины в виде сетки разгара на дне изложницы

При эксплуатации изложница находится в ванне с водой, поэтому наличие сквозных трещин и, как следствие, поступление воды внутрь изложницы не допускается Такие изложницы выводят из эксплуатации и отправляют на переплав

Истинное экспериментальное определение температур в изложнице затруднено из-за проточного водяного охлаждения, поэтому для выяснения особенностей тепловой работы и причин образования трещин в изложнице необходимо было создать математическую модель описания температурных полей, провести ее полный анализ и выявить схемы протекания и развития температурной неоднородности

В третьей главе проведено исследование возможностей использования коммерческих программных продуктов для описания температурного поля голож-

ницы в процессе ее эксплуатации Анализ этих программ показал, что они оптимизированы для моделирования заливки и кристаллизации сплава при различных видах литья с позиций образования дефектов Ограниченно их можно использовать для описания температурного шля одного неполного цикла заливки Для решения задач, связанных с описанием полного цикла работы изложницы, они не подходят Поэтому была разработана специальная математическая модель описания полного цикла работы изложницы

Для описания тепловой задачи выбран простой в реализации и зарекомендовавший себя метод конечных разностей (МКР), который успешно применяется для моделирования процессов передачи тепла и кристаллизации сплавов

На основе общего уравнения теплопроводности Фурье для нестационарного теплообмена без внутренних источников тепла в трехмерном декартовом пространстве методом формальной замены производных конечно-разностными выражениями через центральные разностные операторы на равномерной сетке получили следующее уравнение

/п+1 — t" 4- Р \t" 4- t" Л- t" 4- f" -I-tn Л-t" — fyt" 1 /1 \

lz,yz x y,z 1 с V jr+l,y,2 x—\ y z x ,v+l.z + 'x,).-lj 1 x,y,z—\ °Jt y, 2 ),(' )

где lx,y z -температура в точке узла конечно-разностной сети, °С, и - шаг расче-

а Ы Л

та, ед, х,у,7. - координаты узла сетки, ед, Fc =-г - сеточное число Фурье, я -

(А*)

коэффициент температуропроводности, м2/с, At - шаг расчета по времени, с, Ах -расстояние между расчетным и точкам и (шаг сетки), м

Тогда условие устойчивости для равномерной сетки запишется в виде

aAt _ 1

6 (2) Термические напряжения в любых конструкциях возникают вследствие различия в изменениях температур, а, следовательно, температурных деформаций отдельных участков (элементов) В изложницах температурная неравномерность образуется в результате одностороннего нагрева заливаемого в полость изложницы металла Условием образования трещин в этом случае для одноосного напряженного состояния является соотношение

<7 = |[а»Д/£(0]т^ = <тв, (3)

где с — главные напряжения, МПа, <тд - временное сопротивление разрыву чугуна, МПа, О;1' - температурный коэффициент линейного расширения (ЖЛР), 1/К, Al - перепад температур, К, E(t) - величина модуля упругости при температуре в рассматриваемый момент времени, МПа; ц - коэффициент Пуассона, доли ед

Если уровень деформаций не выходит за пределы величины суммарно упругой деформации и временного сопротивления разрыву материала, то разрушение наступает только от остаточных явлений в каждом цикле, которые представляют собой в таком процессе пластические деформации Поэтому условием разрушения (образования сетки разгара)может быть уравнение Менеена-Кофина

= (4)

Здесь ¿"„,, - остаточные деформации, накапливаемые с каждым циклом, доли ед, п - коэффициент, характеризующий механизм накопления деформации,

N - количество циклов теплосмен, ед; С - коэффициент, характеризующий деформационную способность материала, доли ед

С учетом условий термоциклирования и диаграммы деформирования чугунов количество циклов, которое выдерживает материал, определяется по формуле:

£ у + ^пл

N = —-(5)

£у П

где £у- предельные упругие деформации, %, епл ~ пластическая деформация, %, Я - ползучесть, %

Скорость ползучести серого чугуна принимается приближенной из условия релаксационной способности, не превышающей релаксацию стали 45, равную №0,1 % от уровня упругой деформации при температурах в пределах 200400 °С

Уровень предельных упругих деформаций находится из условия

<7 к

(6)

Здесь а-„— временное сопротивление разрыву, МПа, Е — модуль упругости, МПа

Использование в комплексе разработанных раздельно математических моделей расчета температурных полей, теплопередачи через стенку требует проведения физического и математического моделирования для проверки их адекватности В результате анализа полученных данных выявлено, что они повторяют характер изгибов, как на температурной шкале, так и на временной Подтверждена адекватность по критерию Фишера при уровне значимости а= 0,05

Таким образом, разработаны математические модели определения температурных полей на основе метода конечных разностей, полей напряжений и модели передачи тепла через стенку при охлаждении проточной, стоячей водой и воздухом, и с возможностью варьировать толщину разделительного теплоизоляционного покрытия Для реализации математических моделей создана новая компьютерная программа Проведена проверка адекватности моделей методом физического и математического моделирования

В четвертой главе производился поиск способов повышения стойкости изложниц, а также изучение механизма образования напряжений в стенке изложницы

Для анализа температурного режима работы изложницы по разработанной математической модели получены поля температур и напряжений, и на их основе - диаграммы средних температур поверхностей изложницы, температурных градиентов и соответствующих напряжений при сочетаниях различных толщин стенок (30 70 мм), режимов охлаждения и толщины теплоизоляционного разделительного покрытия изложницы. Температура заливки тонного блока цинка принималась 450 °С, продолжительность заливки 240 с, время до выбивки блока 43 минуты

Моделирование производилось на симметричной бездефектной модели (рис 1), поэтому контрольные точки расставлены в одной четверти, и, вследствие симметрии, отражают процессы, происходящие в целой изложнице

Увеличение толщины стенки изложницы повышает ее общую теплоаккуму-лируюидую способность, что Приводит к возможности поглощения большего

А-А

Рис. ), Схема расположения контрольных точек

количества тепла в начальный момент времени. Это хорошо видно: на рис. 2, где температура внутренней повер5шости для любой толщины стенки и для любого режима охлаждения через 4 минуты с начала заливки примерно одинакова и только для воздуха выше на 13-57 °С из-за низкой скорости охлаждения. Наружная поверхность охлаждается по-разному и находится на различных расстояниях относительно внутренней поверхности. Поэтому четко прослеживается уменьшение средней температуры наружной поверхности с ростом толщины стенки независимо от характера охлаждения. Использование теплоизоляционного разделительного покрытия на основе оксида цинка толщиной 0,1 мм снижает среднюю температуру внутренней поверхности на 112-126 "С, а наружной на 1988 °С.

Через 15 минут после начала заливки (рис. 3} влияние режима охлаждения и толщины стенки проявляется более полно. С ростом толщины стенки увеличивается теплоёмкость изложницы. При охлаждении в стоячей воле температура на внутренней поверхности 70-ти М нллиметровой стенки по сравнению с 30-ти м ил-лиметровой ниже на Щ "С. Использование теплоизоляционного покрытия снижает тем пера гуру внутренней поверхности на 22-32 °С. Охлаждение на воздухе в целом повторяет условия охлаждения стоячей водой, только с более высокими температурами. Так. средняя температура внут ренней поверхности 30 мм стенки по сравнению с периодом 4 минугы увеличивается на 33 °С. в тоже время дли 70 мм стенки уменьшается на 67 °С. Это свидетельствует о недостаточной теплоак-кумулирующей способности тридцатимиллиметровой стенки. Уменьшение температуры внутренней поверхности на 12 °С происходит в стенке толщиной 50 ММ. При охлаждении проточной водой средняя температура внутренней поверхности 30-ти мм стенки с покрытием выше на 14 "С, чем без покрытия. Это объясняется сильным разогревом фланца изложницы, который не охлаждается водой.

Однако с увеличением толщины стенки перепад выравнивается. Проточная вода обеспечивает наиболее быстрое охлаждение изложнищ,! и наименьшие средние температуры из всех режимов охлаждения.

т,°с

□ п^аорхпость 13 наружная поверхность

Рис. 2. Средняя температура в изложнице через 4 минуты при различных

толщинах стенок

30 40 50 00 ■ 70 30 АО 50 60 70 30 ' 40 50 I 60 70

1

стоячая вода проточная вода воздух

П в*сутрвнняр поверхность а нуру?ччая поверхность

□ вну-греннпя поверхность с покры ПВД О наружная поверхность с гю&рытчвга

Рис. 3. Средняя температура к увложнице через 15 минут при различных

толщинах стенок

Средние напряжения по уравнению (3) в стенках изложницы через 4 минуты представлены на рис 4. Хороню видно, что с увеличением толщины стенки уровень напряжений растет в линейной зависимости независимо от режима охлаждения. Это объясняется тем, что изложница не успевает прогреться до наружной поверхности, н чем большее расстояние нужно прогреть, тем выше и напряжения. В стоячей воде увеличение толщины стенки с 30 до 70 мм приводит к повышению напряжений с 48 до I 14 МПа. В проточной воде напряжения растут с 81 до 132 МПа, а на воздухе е 37 до 107 МПа. Охлаждение проточной водой приводит к самому большому уровню напряжений, затем по убыванию напряжений идет стоячая вода и воздух. Использование разделительного покрытия приводит к снижению напряжений на 37 - 43 %

Через ми ну г (рис. 5) резкие перепады температур в стенке изложницы выравниваются, и уровень напряжений, соответственно, снижается. Использование проточной воды в зависимости от толщины стенки с 30 до 70 мм способствует росту напряжений от 10 до 38 МПа. Это связано с тем, что при акт ив ном охлаждении наружная поверхность контактирует со средой с постояднвэгйтемпературой.

Разделительное покрытие сработало в начальный период после заливки, а по истечении 15 минут напряжение в стенках практически выравниваются при всех значениях толщин и режимах охлаждения. При этом абсолютный уровень

ов, МПа 140

Б, мм

30 | 40 | 50 | 60 стоячая вода

40 | 50 | 60 проточная вода •без покрытия -®-с покрытием 0,1 ни

40 | 50 | 60 воздух

Рис 4 Средние напряжения в стенках изложницы через 4 минуты

Св, 40

МПа

30

20

10

¿Г

30 | 40 | 50 I 60 I 70 30 | 40 | 50 | 60 | 70 30 I 40 I 50 1 60 I 70

стоячая вода проточная еода воздух

Э, мм

-•-без покрытия с покрытием 0 1мм Рис 5 Средние напряжения в стенках изложницы через 15 минут

напряжений снижается более чем в два раза Уменьшение коэффициента теплопередачи между расплавленным металлом и изложницей, при нанесении теплоизоляционного покрытия, дает возможность в более «мягких» условиях прогреться стенке по толщине, снижая вероятность образования трещин При охлаждении на воздухе 30-ти мм стенка быстро прогревается по толщине и имеет самый низкий уровень напряжений

В связи с тем, что полный цикл состоит из двух непрерывных по времени полуциклов - нагрева и охлаждения, интерес представляет скорость охлаждения изложницы после максимального нагрева, тем более, что по времени 2-й полуцикл значительно превосходит первый Скорости охлаждения изложницы в зависимости от характера охлаждения и толщины ее стенки представлены на рис 6 Замечено, что в пассивных режимах охлаждения (воздух, стоячая вода) с ростом толщины стенки повышается скорость охлаждения изложницы за счет увеличения её теплоаккумулирующей способности

При активном режиме охлаждения изложниц проточной водой скорость падения температуры растет с увеличением толщины стенки до 50 мм, а далее (с 50 до 70 мм) скорость не повышается, что свидетельствует о достижении баланса тепловых потоков в изложнице независимо от изменения толщин и наличия покрытия. При использовании разделительного теплоизоляционного покрытия

, °С/мин

S, мм

30 | 40 I 50 | 60 I 70 30 | 40 I 50 I Б0 | 70 30 | 40 | 50 | 60 | 70 стоячая вода проточная вода воздух

-♦-Без покрытия С покрытием Рис 6 Скорость охлаждения внутренней поверхности изложницы

с увеличением толщины стенок с 30 до 70 мм скорость охлаждения изложниц повышается благодаря большей теплоаккумулирующей способности ее стенок, которые отбирают тепло быстрее даже через слой покрытия, чем отдают вовне.

По данным температурного анализа сформулирован механизм возникновения напряжений в изложнице При заливке металла стенка изложницы подвергается воздействию температуры, которая фронтом проходит сквозь изложницу от внутренней до наружной поверхности Этот процесс можно условно разделить на 3 этапа нагрев внутренней поверхности, прогрев до середины стенки и полный прогрев от внутренней до наружной поверхности изложницы

По установленной эпюре распределения температуры в стенке изложницы в определенный момент времени с начала заливки методом конечных элементов рассчитана трехосная схема напряжений, в которой по двум осям ОХ, OZ напряжения находятся около нуля Распределение температур в стенке изложницы и компонента нормальных напряжений по оси OY для трех этапов, представлены на рис 7 Через 30 секунд после начала заливки, внутренняя и наружная поверхности испытывают напряжен™ сжатия 112 и 115 МПа соответственно, а центр стенки растянут с напряжением 87 МПа При дальнейшем прогреве, через 2 мин с начала заливки, начинается выравнивание температур по сечению, идет снижение напряжений сжатия внутренней и наружной поверхностей до 23 и 25 МПа соответственно и напряжений растяжения центра стенки до 21 МПа И заключительный этап, полный прогрев, через 4 минуты с начала заливки, характеризуется снижением растяжения центра стенки до 3 МПа и ослаблением сжатия внутренней и наружной поверхности до 2,5 МПа

Проходя сквозь стенку изложницы, фронт тепла вызывает деформации с различными знаками, которые после прохождения фронта, постепенно снижаются Таким образом, определяющим является скорость прохождения температурного фронта или внутренние перепады температур, которые определяются как разница перепадов между внутренней поверхностью и серединой стенки и серединой стенки и наружной поверхностью (рис 8, формула (7))

т.°с

400

—741 ! -

1

25 50 ММ'

ОНЙ ;

Сч,„\ЩД т> 100 -,

.50 О , 10 ' 20 30 40 50

25

50

_5 Я 10 20 30 40 50 -10

Рис 7. Распределе ние¡темг}ератур и компонента нормальных напряжений и ОУ в стенке 50 ЙМ из'ложнш

по оси»

изложницы при охлаждении проточной водой в период заливки

,ШЭ10 ЮсП

Рис 8 Схсма']й6%Та^11у|^реннего перепада температур

Г адаяг )-(Т -Т )

Ло%ип $>} 4 СР

(7)

где Т„ -температура внутреййё¥б'йёрейада, °С,

Тд„ -температура внугреМейМве^кности изложницы, °С, Тср - температура в се^дй^йТеккИ изложницы, "С, Т„ - температура наруж11аи|йо^ерхйЬсти изложницы, °С.

Чем больше такой пе рйдада' тем; м ель игу ю стойкость изложницы можно ожидать, так как растягивающиечнацржения центра действуют более длительное время Поэтому более гшархичныйшгсгериал будет самым долговечным в этих условиях Расчетные темпера^гурыОвнутрсннего перепада для различных толщин стенок, режимов охлаждедаяпаьфазделителыюго покрытия представлены на рис 9 «С|П .*;■>'

НЕ i 1 ,| allí

:30 40¡50J60'70 30140i50¡6D:70 зо'40*50 60 70.30¡40'50 60¡70130j40150 60 стоячая вода

I

проточная йицз

воздух

]

стоячая вода проточная

70^30140 50:60! 70 воздух

S, мм

вода

Изложницы без покрытия Изложницы с покрытие«

Е] 1 млн SÜ2MÍ1H С3 мин £4мин И15мин

Рлс, 9. Диаграмма внутреннего перепада температур

Хорошо видно, что уже в первые 4 минуты заливки происходит прогрев и снижение внутреннего перепада, который через 15 минут близок к нулю. Увеличение толщины стенки сопровождается запаздыванием во времени прогрева середины стенки изложницы, что повышает внутренний перепад, а значит, растягивающие напряжения середины стенки изложницы действуют более длительное время.

Определена критическая температура, при которой происходят деформации текучести в условиях жестко закрепленного образца и его одностороннего nai рева. Такое условие соответствует первичному нагреву изложницы, когда вокруг прогретого участка большое количество холодного металла, который не дает расширяться. Для чугунок марок СЧ20, ВЧ45, $450 критические температуры ДТ™ равны соответственно 117, 180, 202 °С. Так как изложница не закреплена жестко, то по мере прогрева не представляется возможным использовать это предельное значение, в связи с изменением условии области его применения.

Таким образом, при различных режимах охлаждения без разделительного теплоизоляционного покрытия изложницы с толщиной стенки более 50 мм имеют перепад больше критического, что косвенно свидетельствует о возникновении в них пластических деформаций. Поэтому такие изложницы будут иметь ню кую стойкость. В то же время, использование разделитель ног о теплоизоляционного покрытия снижает первоначальный тепловой удар и не исключает из эксплуатации изложницы с толщиной стенки более 50 мм

Основное условие эксплуатации изложниц на производстве - высокая скорость охлаждения блока цинка. Для этого сама го лож ниш также должна иметь высокую скорость охлаждения. В связи с зтши положениями представляется возможным рекомендовать оптимальные толщины стенок изложниц для каждого режима охлаждения. I lo прежде необходимо отметить изложницы с толщинами стенок 60 и 70 мм, которые без разделительного теплоизоляционного покрытия имеют внутренний перепад больше критической температуры, приводящий к образованию пластической деформации. Такие изложницы го начально не могут

иметь высокую стойкость При охлаждении на воздухе 30 мм внутренняя поверхность не только не охлаждается, но и нагревается, в то время как 50 мм за счет большей теплоаккумулирующей способности несколько снижает температуру внутренней поверхности и имеет более высокую скорость охлаждения Охлаждение стоячей водой ускоряет процесс падения температуры, однако 30 мм стенка практически не остывает, и 50 мм толщина стенки изложницы также является наиболее оптимальной Интенсивное охлаждение проточной водой не выделяет однозначного лидера между 30 и 50 мм стенками. Однако имеются свои особенности, так, 30 мм стенка имеет высокий градиент температур, а это значит, что поток воды охлаждает изложницу практ ически до внутренней поверхности Такая изложница не накапливает в себе тепло, а сразу отдает его Поэтому скорость охлаждения блока цинка будет сильно зависеть от равномерности охлаждения В то время как 50 мм изложница в какой-то мере лишена этого, имеет более высокую, нежели 30 мм изложница, скорость охлаждения и средний градиент в группе.

Согласно формулам (4)—(6) представляется возможность рассчитать теоретическую термостойкость изложниц из чугуна СЧ20, ВЧ45 и ВЧ50 Пластическая деформация чугуна СЧ20 согласно справочным данным равна с„л =0,4 %. А уровень предельных упругих деформаций, рассчитанный по формуле (6), равен £у =0,00158 долей ед Используя формулу (5) получаем теоретическую термостойкость чугуна СЧ20 N=3532 заливок Для высокопрочного чугуна ВЧ45 епл~ 10 %, Е=1б,5 104, =0,00273 долей ед, а N=37 667 заливок Для высокопрочного чугуна ВЧ50 с,ш~ 7 %, Е=16,5 104, су =0,00303 долей ед, а N=24 100 заливок При ежедневной заливке 15 блоков цинка получаем примерное время работы изложницы из чугуна СЧ20 0,7 года, ВЧ45 6,9 года, ВЧ50 4,4 года. Из этого следует, что термостойкость материала, даже СЧ20, значительно выше уровня наблюдаемой стойкости изложниц, и основной причиной выхода изложниц являются трещины, обусловленные дефектами литья

Для выяснения наличия дефектов в изложнице был проведен компьютерный анализ с учетом параметров существующей технологии изготовления (температура заливки 1260 °С, продолжительность заливки 30 секунд) и геометрии изложницы (толщина стенки 50 мм), который выявил наличие обширной области усадочных дефектов в донной части изложницы и прилегающих стенках (рис. 10)

Для обеспечения стабильности техпроцесса необходимо рассмотреть возможность заливки изложницы продолжительностью 60 с. При таком режиме происходит локальный разогрев питателей и снижается температура металла, поступающего в прибыль, что способствует нарушению направленности затвердевания В результате чего неизбежно образование усадочной пористости Поэтому, применительно к параметрам существующей технологии, а именно продолжительности заливки 60 секунд, было принято решение придать равномерный уклон 3° на внешней стенке таким образом, чтобы толщина стенок изложницы изменилась от 50 мм у фланца до 63 мм в стыке с донной частью

Компьютерный анализ измененной конструкции показал, что нарушения направленности затвердевания отливки не происходит, прибыли сработали полностью, усадочная раковина обнаруживается только в прибыли, и отсутствует усадочная пористость в донной части изложницы (рис. 11)

ж Ц.

Г I

Рис. 10. Затвердевание базовой изложницы с толщиной стенки 50 мм

И И

ГП

Рис, 11, Затвердевание измененной изложницы с равномерным уКДОном в стенке 3°

Таким образом, равномерный уклон в 3" обеспечивает стабильность производства и гарантирует получение бездефектной изложницы при температурах заливки 1260-1280 °С и продолжительности заливки не более 60 с.

Кроме того, на основе кош-роля и фиксирования параметров выявлена связь, стойкости с температурой заливки формы изложницы чугуном. Методом наименьших квадратов сформировано уравнение зависимости стойкости N от температуры заливки Г. Коэффициент корреляции составил 0,701. Полученное уравнение для интервала Т = 1220 1340 °С представлено ниже:

Лг-31,4Ш" 38685,527, (8)

где Л; — стойкость изложниц, шт.; / тем пература заливки, "С.

Полученная зависимость показывает, что с увеличением температуры заливки стойкость возрастает, что подтверждается снижением дефектност и изложниц.

При переводе производства изложниц с серого чугуна на высокопрочный рационально изменение толщин стенок. Чем больше пластичность у материала, работающего в условиях тсшюсмен, тем больше его стойкость. Выбор чугуна ВЧ50 обусловлен относительной легкостью получения, высокой пластичностью я высоким уровнем теоретической стойкости, а такте близкими по сравнению с ВЧ45 тепловыми параметрами. Для определения влияния толщин стенок изложницы использовались модели с толщинам и 30, 50 и 70 мм с режимом охлаждения проточной водой (рис. 12, 13).

Интенсивный нагрев изложницы из ВЧ50 в период заливки сплава сменяется охлаждением, причем, чем толще стенка (рис. 12), тем охлаждение менее эффективно. Коэффициент температуропроводности у высокопрочного чугуна В 450 примерно в 2 раза меньше, чем у серого СЧ20, Это является причиной невозможности быстро отвеете тепло от изложницы в условиях охлаждения проточной водой и приводит к тому, что уровень напряжений в стенках, напрямую зависящий от перепада температур, растет с увеличением толщины её стенки.

Изложница в точке с толщиной стенки 30 мм, по сравнению с толщиной 50 мм, имеет температуры внутренней поверхности ниже на 2—15 °С, а внешней выше на 66-78 еС. Это приводит к меньшему перепаду в каждой из стенок и, соответственно, самому низкому уровню максимальных напряжений (94100 МПа). Изложница с толщиной стенки 70 мм имеет внутренний перепад больше критического для чугуна марки ВЧ45 и равный критическому для чугуна ВЧ50 (рис. 13).

Т. "С 300 ;

250 ■■

200

150

100

50

| < ' I Л, ММ

30 ; 50 70 ; 30 50 70 30 . 50 ■ 70 30 I 50 ■ 70 | : Значения температур : Значения температур Главные напряжения Глазные напряжения через 4 минуты } через 15 минут в стенках через 4 в стенках через 15

□ Точки4-6 ЮТочки29-34 □ Точки 107-113

Рис. 12. Перепады температур и напряжения в стенках изложницы в различные

моменты времени

Т, "С/мм,

Т, "С/мин

к...

30 1 50 1 70 Градиент температур через 4 минут« 30 ] 50 1 70 Скорость охги;еде>ия

мм

мм

Внутренний перепад температур при иглаждени^ проточней в од эй

Е I мин □ 2 ичи рзмин 04 мин й 15 мин

Рис. 13. Градиент температур, скорость охлаждения и внутренний пере над температур при охлаждении изложницы проточной водой в различные моменты времени при толщинах стенок 30, 50 и 70 мм

Таким образом, представленные перепада температур, уровни напряжений, градиент и скорость охлаждения, а также их изменение во времени показали, что оптимальным с позиции скорости охлаждения блока цинка и стойкости изложниц являются для чугуна СЧ20 толщины стенок 50 мм при охлаждении на воздухе и в стоячей воде, а при охлаждении в проточной воде - 30 и 50 мм Установлено, что при переходе с серого чугуна на высокопрочный при охлаждении в проточной воде оптимальным является и 30-ти, и 50-ти миллиметровая изложницы

В пятой главе приведены результаты опытно-промышленных испытаний производства и эксплуатации изложниц с применением рекомендаций, описанных в главе 4 Снижение дефектности изложниц и постоянный визуальный контроль за производством позволил увеличить максимальную стойкость изложниц до 3354 заливок, что близко к расчетной стойкости, при средней стойкости из 20-ти изложниц 1311 заливок (см таблицу)

Ведомость стойкости изложниц в КЭЦ по измененной технологии

№ п/п № изложницы Кол-во заливок, ШТ Расход изложниц, кг/г Средняя стойкость, шг Средний расход, кг/г

1 10 3354 0,24

2 11 2546 0,32

3 12 1157 0,71

4 13 212 3,87

5 14 1182 0,69 1542 1,05

6 15 754 1,09

7 16 2694 0,30

8 17 547 1,50

9 18 563 1,46

10 19 2407 0,34

11 20 1910 0,43

12 21 1194 0,69

13 22 221 3,71

14 23 1251 0,66

15 24 1189 0,69 1080 1,16

16 25 1470 0,56

17 26 483 1,70

18 27 1889 0,43

19 28 609 1,35

20 29 579 1,42

Комплекс мер по повышению стойкости изложниц обеспечил получение суммарного ожидаемого годового экономического эффекта в размере 2,033 млн руб (в ценах января 2006 г ) ИспользоваЕше описанных методик и механизмов возможно как при литье однотонных блоков цинка, так и при литье в кокиль, а также в любые металлические формы различных сплавов, где происходит односторонний нагрев и последующее охлаждение на воздухе, в проточной или стоячей воде

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1 Средний уровень стойкости юдожниц для литья однотонных цинковых блоков не удовлетворяет производство и составляет менее 900 заливок при среднем расходе около 2 кг на тонну цинка. Заметное влияние на стойкость изложниц оказывает их высокая дефектность, которая обуславливает образование трещин и приводит к их отбраковке до 24% в начальной стадии эксплуатации (до 400 заливок). Установлены зависимости стойкости изложниц от параметров технологического процесса их изготовления, так повышению стойкости на 100 заливок способствует повышение температуры заливки чугуна на 3,2 °С в интервале 1220-1340°С.

2 Разработана математическая модель на основе метода конечных разностей для расчета тепловых полей в пределах полного рабочего цикла Разработана аналитическая математическая модель определения полей напряжений в стенке изложницы на основе распределения температурных полей Проведена экспериментальная проверка адекватности математической модели расчета температурных полей Адекватность подтверждена по критерию Фишера при уровне значимости а = 0,05 Определена теоретическая термостойкость изложниц из чугунов марок СЧ20, ВЧ45, ВЧ50, которые составили соответственно 3532, 37 667,24 100 заливок

3 На основе численного моделирования выделены оптимальные толщины стенок для различных режимов охлаждения Установлено, что изложницы с толщинами стенок 60 и 70 мм имеют меньшую стойкость, так как медленнее других прогреваются, а значит, высокие напряжения растяжения центра стенки действуют более длительное время При охлаждении на воздухе и в стоячей воде оптимальной является 50 мм изложница, так как 30 мм за счет недостаточной те-плоаккумулирующей способности сильно разогревается и медленно остывает, а в случае охлаждения воздухом внутренняя поверхность, не только не остывает, но и нагревается, что недопустимо с позиции скорости охлаждения блока цинка При охлаждении проточной водой допустимо использовать как 30, так и 50 мм изложницы Однако скорость охлаждения блока цинка в случае 30 мм стенки в большей мере зависит от равномерности охлаждения

4 Определен механизм возникновения напряжений в стенке изложницы При первоначальном нагреве, внутренняя и наружная поверхности испытывают напряжения сжатия 112 и 115 МПа соответственно, а центр стенки растянут с напряжением 87 МПа При дальнейшем прогреве начинается выравнивание температур по сечению, идет снижение напряжений сжатия внутренней и наружной поверхностей до 23 и 25 МПа соответственно и напряжений растяжения центра стенки до 21 МПа И заключительный этап, полный прогрев, через 4 минуты с начала заливки, характеризуется снижением растяжения центра стенки до 3 МПа и ослаблением сжатия внутренней и наружной поверхности до 2,5 МПа Таким образом, определяющей является скорость прохождения через стенку изложницы фронта температуры или внутренние перепады температур

5 Методом математического моделирования установлены закономерности возникновения усадочной пористости в изложницах при их изготовлении, которые провоцируют образование сквозных трещин в изложницах на ранней стадии их эксплуатации (до 400 заливок), поэтому для устранения дефектности стенкам изложницы придали равномерный уклон в 3° от фланца к донной части с целью

обеспечения направленности затвердевания и улучшения питания донной части Такое изменение привело к снижению брака изложнице 24% до 13%

6 Повышение термостойкости изложниц дополнительно возможно за счет использования теплоизоляционного разделительного покрытия, а также замены серого чугуна СЧ20 высокопрочным ВЧ45, ВЧ50, обладающим повышенной термоусталостной прочностью и пластичностью С целью выравнивания температурных полей предложена новая схема подвода проточной воды, обеспечивающая меньшие температурные перепады между отдельными участками изложниц

7. Разработанные технологии изготовления и эксплуатации изложниц прошли промышленное опробование на ОАО «ЧЦЗ», ЗАО «Поликом» (г Челябинск) Полученные данные подтверждают целесообразность их дальнейшего применения для повышения качества изготовления и стойкости изложниц, снижения его себестоимости Ожидаемый годовой экономический эффект от внедрения разработанных технологий составил 2,033 млн руб (в ценах января 2006 г )

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

1 Иванов, М.А Использование метода конечных разностей для описания температурного поля работы изложницы [текст]/ М.А. Иванов, В И Швецов, Б А Кулаков // Авиационно-технологические системы Межвузовский сборник научных трудов -Уфа Изд-во У ГАТУ, 2004 -С 188-194

2. Иванов, М А Влияние технологических параметров литья изложниц на их стойкость [текст]/ М А Иванов, В И Швецов, Б А Кулаков // Вестник ЮжноУральского государственного университета Серия «Металлургия» Выпуск 4 -2004 -№8(37) -С 103-106

3 Швецов, В И Повышение стойкости изложниц для цинковых блоков [текст]/ В И Швецов, Б А Кулаков, М А Иванов // Литейщик России. - 2005 -№ 10.-С. 40-43.

4 Иванов, М А Работоспособность изложниц из высокопрочного чугуна при литье цинка [текст]/ М А Иванов, В И Швецов, Б А Кулаков // Литейщик России -2006 -№9 -С 18-21

5 Иванов, М А Температурные поля изложницы при литье однотонных блоков цинка [текст]/ М А Иванов, В И Швецов, Б А Кулаков // Вестник Южно-Уральского государственного университета Серия «Металлургия» Выпуск 6 -2005 -№ 10(50) -С 99-101

Иванов Михаил Александрович

ЧУГУННЫЕ ИЗЛОЖНИЦЫ ПОВ ЫШЕННОЙ С ТОЙКОСТИ ДЛЯ ЛИТЬЯ ЦИНКОВЫХ БЛОКОВ

Специальность 05 16 04 - «Литейное производство»

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Издательство Южно-Уральского государственного университета

Подписано в печать 11 04 2007 Формат 60*84 1/16 Печать офсетная Уел печ л 1.Уч-изд л 0,93 Тираж 100 экз Заказ 84/21

Отпечатано в типографии Издательства ЮУр1У 454080, г Челябинск, пр им. В.И Ленина, 76

Введение.

1 Состояние вопроса, цель и задачи исследований.

1.1 Характеристика условий эксплуатации изложниц и их стойкость.

1.1.1 Анализ тепловой работы изложниц.

1.1.2 Термические напряжения.

1.1.3 Влияние условий эксплуатации на стойкость.

1.2 Анализ параметров изготовления и других факторов, влияющих на стойкость изложниц.

1.2.1 Виды и причины разрушений изложниц.

1.2.2 Стадии и методы совершенствования конструкции изложницы.

1.2.3 Влияние материала изложницы на её стойкость.

1.3 Цель и задачи исследования.

2 Анализ стойкости изложниц на ОАО «ЧЦЗ».

2.1 Стойкость изложниц, способы её оценки и учета.

2.2 Связь стойкости изложниц с технологией их изготовления.

2.3 Влияние условий эксплуатации.

2.4 Общий уровень стойкости.

Выводы.

3 Исследование термостойкости изложниц.

3.1 Методика расчета температурных полей.

3.2 Методика расчета полей напряжений и деформаций.

3.2.1 Закономерности возникновения и развития термических деформаций и трещин.

3.2.2 Определение возникновения остаточных деформаций и теоретической термостойкости изложниц при теплосменах.

3.2.3 Определение полей напряжений.

3.3 Оценка адекватности математических моделей.

Выводы.

4 Поиск способов повышения термостойкости изложниц.

4.1 Определение закономерностей термического воздействия на изложницу.

4.2 Влияние условий эксплуатации.

4.3 Механизм возникновения термических напряжений.

4.4 Улучшение технологии изготовления.

4.5 Результаты обработки связи стойкости с различными факторами.

4.6 Анализ возможности замены материала изложницы.

Выводы.

5 Опытно-промышленные испытания.

5.1 Методика контроля параметров изготовления и стойкости изложниц.

5.2 Условный технико-экономический эффект.

Слитки из различных сплавов и чистых металлов получают в металлических формах, называемых изложницами. Стойкость изложниц измеряется количеством штук заливок в них металла или расходом их на тонну полученных слитков.

В открытой печати широко освещены вопросы изготовления и эксплуатации изложниц для заливки стали с различными показателями стойкости. Однако информации об изготовлении и эксплуатации изложниц для литья цинковых блоков нет. Поэтому особую актуальность имеют вопросы, связанные с разработкой и исследованиями прогрессивных технологических процессов, позволяющих получить высокую стойкость изложниц при литье цинковых блоков.

Несмотря на достаточно большое разнообразие типов изложниц и заливаемых в них сплавов, основными факторами, которые влияют на стойкость изложниц, остаются свойства применяемого материала, геометрия и условия эксплуатации изложниц.

Поэтому видится перспективным повышение стойкости изложниц для цинковых блоков именно в русле поиска сочетаний геометрии и условий эксплуатации, а также проведение оценки теоретической стойкости различных материалов изложницы.

Таким образом, настоящая диссертационная работа имела целью разработать способы повышения стойкости изложниц для литья однотонных блоков цинка на основе установления закономерностей температурно-деформационных процессов и термоусталостной прочности при различных режимах охлаждения.

На защиту выносятся следующие основные положения: - результаты анализа стойкости эксплуатируемых изложниц для литья однотонных цинковых блоков;

- данные статистического анализа связи факторов технологического процесса изготовления изложниц с их стойкостью, выявление тенденции влияния на стойкость продолжительности и температуры чугуна при заливке им форм;

- методика математического моделирования температурных полей изложниц с толщинами стенок от 30 до 70 мм с режимами охлаждения проточной и стоячей водой, а также на воздухе с использованием разделительного теплоизоляционного покрытия и без него;

- зависимости температуры от времени в различных точках изложницы при различных сочетаниях условий охлаждения и толщин стенок на основе компьютерного моделирования;

- теоретическое и экспериментальное подтверждение возможности применения разработанной компьютерной программы для расчета температурных полей изложниц;

- механизм образования трещин в изложницах в пределах одного цикла заливки цинка и за счет накопления остаточных деформаций с ростом количества циклов.

Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка литературы и приложений.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Средний уровень стойкости изложниц для литья однотонных цинковых блоков не удовлетворяет производство и составляет менее 900 заливок при среднем расходе около 2 кг на тонну цинка. Заметное влияние на стойкость изложниц оказывает их высокая дефектность, которая обуславливает образование трещин и приводит к их отбраковке до 24% в начальной стадии эксплуатации (до 400 заливок). Установлены зависимости стойкости изложниц от параметров технологического процесса их изготовления, так, повышению стойкости на 100 заливок способствует повышение температуры заливки чугуна на 3,2 °С в интервале 1220-1340 °С.

2. Разработана математическая модель на основе метода конечных разностей для расчета тепловых полей в пределах полного рабочего цикла. Разработана аналитическая математическая модель определения полей напряжений в стенке изложницы на основе распределения температурных полей. Проведена экспериментальная проверка адекватности математической модели расчета температурных полей. Адекватность подтверждена по критерию Фишера при уровне значимости а = 0,05. Определена теоретическая термостойкость изложниц из чугунов марок СЧ20, ВЧ45, ВЧ50, которые составили соответственно 3532, 37 667, 24 100 заливок.

3. На основе численного моделирования выделены оптимальные толщины стенок для различных режимов охлаждения. Установлено, что изложницы с толщинами стенок 60 и 70 мм имеют меньшую стойкость, так как медленнее других прогреваются, а значит, высокие напряжения растяжения центра стенки действуют более длительное время. При охлаждении на воздухе и в стоячей воде оптимальной является 50 мм изложница, так как 30 мм за счет недостаточной теплоаккумулирующей способности сильно разогревается и медленно остывает, а в случае охлаждения воздухом внутренняя поверхность не только не остывает, но и нагревается, что недопустимо с позиции скорости охлаждения блока цинка.

При охлаждении проточной водой допустимо использовать как 30, так и 50 мм изложницы. Однако скорость охлаждения блока цинка в случае 30 мм стенки в большей мере зависит от равномерности охлаждения.

4. Определен механизм возникновения напряжений в стенке изложницы. При первоначальном нагреве, внутренняя и наружная поверхности испытывают напряжения сжатия 112 и 115 МПа соответственно, а центр стенки растянут с напряжением 87 МПа. При дальнейшем прогреве начинается выравнивание температур по сечению, идет снижение напряжений сжатия внутренней и наружной поверхностей до 23 и 25 МПа соответственно и напряжений растяжения центра стенки до 21 МПа. И заключительный этап, полный прогрев, через 4 минуты с начала заливки, характеризуется снижением растяжения центра стенки до 3 МПа и ослаблением сжатия внутренней и наружной поверхности до 2,5 МПа. Таким образом, определяющей является скорость прохождения через стенку изложницы фронта температуры или внутренние перепады температур.

5. Методом математического моделирования установлены закономерности возникновения усадочной пористости в изложницах при их изготовлении, которые провоцируют образование сквозных трещин в изложницах на ранней стадии их эксплуатации (до 400 заливок), поэтому для устранения дефектности стенкам изложницы придали равномерный уклон в 3° от фланца к донной части с целью обеспечения направленности затвердевания и улучшения питания донной части. Такое изменение привело к снижению брака изложниц с 24% до 13%.

6. Повышение термостойкости изложниц дополнительно возможно за счет использования теплоизоляционного разделительного покрытия, а также замены серого чугуна СЧ20 высокопрочным ВЧ45, ВЧ50, обладающим повышенной термоусталостной прочностью и пластичностью. С целью выравнивания температурных полей предложена новая схема подвода проточной воды, обеспечивающая меньшие температурные перепады между отдельными участками изложниц.

7. Разработанные технологии изготовления и эксплуатации изложниц прошли промышленное опробование на ОАО «ЧЦЗ», ЗАО «Поликом» (г. Челябинск). Полученные данные подтверждают целесообразность их дальнейшего применения для повышения качества изготовления и стойкости изложниц, снижения его себестоимости. Ожидаемый годовой экономический эффект от внедрения разработанных технологий составил 2,033 млн. руб. (в ценах января 2006 г.).

1. Banks А.Р. 1.got molds and bottom plates. - Spec. Steel Techn. Rev., 1979, № 10, p. 10-19.

2. Banks A.P., Richardson R.C., Hurtuk D.I., Huettich N.I. The design, production and performance of compacted graphite iron ingot molds. In:65th steelmak. Conf. proc. (Pittsburg, March 28-31, 1982). New York, 1982,Vol.65, P. 341349.

3. Briggs C. The Metallurgy of steel castings, MC-braw Hill Book Co, 1946

4. Cole 0. S., Winegard W. C.-«J. Institute of metals», 1965, № 1, p. 29-40.

5. Nakajama J., Jshizika M. Experimental Evidence for thermal shock damage resistance. J. Amer. Ceram. Soc., vol. 45, № 7 p. p. 666 - 669.

6. Pellini W.J. Foundry, vol 125, №11, 1952

7. Piwonka T. S- «Foundry», 1972, № 6, p. 60-63.

8. Spencer D. В., Mehrabian R., Flemings M. C.— «Metallurgical transactions», 1972,3, №7, p. 1925-1932.

9. Sumi S. Thermal stresses in ingot molds//Transactions of the Japan Society of Mechanical Engineers, 1968, 34, №261, pp 1378-1386.

10. A.c. 1219228 СССР. Состав для получения защитного покрытия на изложницах/ В.Я. Брыков, Л.А.Шкатова, Е.И.Евсеев и др. II Повышение стойкости изложниц Открытия. Изобретения. 1986. №,11. С. 59,

11. П.Абрамов В. В. О проектировании металлургических изложниц//Сталь. -1980.-№ 5.-с. 372-373.

12. Александров Н.Н., Амельянчик А.В., Политкина В.Т. и др. Исследование температурных полей и напряжений в крупных изложницах//Тр. ЦНИИТ-маш.-М.: ЦНИИТмаш. 1982. № 170. с. 78-84.

13. З.Александров Н.Н., Ковалевич Е.В., Трощанович В.Н. Оптимизация состава чугуна для крупных изложниц // Литейное производство. 1984. № 4. с. 6-7.

14. М.Алимов А.Н. О физических основах конструирования новых типов изложниц// ЖТФ, 1953. Т. XXIII. Вып. 5. с. 924-932.

15. Андерсон Д., Таннехилл Дж., Плетчер Р. Вычислительная гидромеханика и теплообмен: В 2-х т.:Пер. с англ.-М.: Мир, 1990. 385 е., ил.

16. Барбакадзе Д.Ф., Быков П.А., Попов В.Ф. и др. Технология модифицирования чугуна для отливки высокостойких изложниц // Черная металлургия: Бюллетень НТИ (Центр. НИИИТЭИчермет). М.: Черметинформация. 1977. - Вып. 22 (810). с. 41-43.

17. Бобровских С. М., Николаев А. Г. Стойкость изложниц для разливки стали//Сталь. 1957. - № 1. - с. 84-88.

18. Большаков В. Н., Горбаш В. Г., Нищик М. А. Магнитоанизотропный метод определения механических напряжений//Физические свойства металла и проблемы неразрушающего контроля. Минск, 1978. - С. 93-97.

19. Большаков JI. А., Чоповский А. Г. Экспериментальное исследование напряженного состояния изложниц//Повышение стойкости изложниц. -М., 1974.-№2.-с. 108-110.

20. Большаков JI.A., Царицына Н.В. Повышение стойкости изложниц при легировании чугуна титаном, хромом, никелем и медью //Сталь. 1968. № 2. с. 1092.

21. Ващенко К.И., Софрони JT. Магниевый чугун. Киев; М.: Машгиз, 1957. -424 с.

22. Вейник А. И. Расчет отливки. М., «Машиностроение», 1964. 249 с. с ил.

23. Вейник А.И. Теория затвердевания отливки. М.: Машгиз, 1960. - 436 с.

24. Вейник А.И. Тепловые основы теории литья М.: Машгиз, 1953. - 384 с.

25. Вейник А.И. Термодинамика литейной формы. М.: Машиностроение, 1968.-335 с.

26. Вейник А.И., Храмченко А.И. Кокили из нормализованных элементов, их конструкции и опыт литья. Минск: Физ.-техн. ин-т АН БССР, 1963. -72с.

27. Венецкий И.Г., Венецкая В.И. Основные математико-статистические понятия и формулы в экономическом анализе: Справочник. -М.: Статистика, 1979. -448 с.

28. Вишняков А.В., Михаилец С.Н. Влияние толщины стенки, материала изложницы и условий охлаждения на скорость затвердевания стали//Производство стали и ферросплавов: Материалы науч. сес. -Новокузнецк, 1969. Вып. 6. - с. 205-209.

29. Влияиие конструкции изложниц на качество бессемеровских железнодорожных рельсов /А.Д. Куценко, Г.Н. Рехлис, С.П. Сологуб, A.M. Карпунин //Сталь. 1964. - № 5. - с. 420-423.

30. Влияние технологических параметров литья изложниц на их стойкость / М.А. Иванов, В.И. Швецов, Б.А. Кулаков// Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия «Металлургия». Выпуск 4. 2004. - № 8. - С. 103-106.

31. Влияние толщины стенки изложницы на скорость затвердевания 7-т слитка спокойной стали/В. П. Дементьев, О. В. Трифонов, А. В. Вишняков и др.//Металлург. 1975. - № 7. - с. 20-21.

32. Воронина В.А., Маслов А.А., Трощиненко М.Д. и др. Опыт отливки изложниц из чугуна с шаровидным графитом // Литейное производство. 1971. №4. с. 40-41.

33. Воронова Н.А., Стовпченко П.И., Павловцева Н.И. и др. Блюминговые изложницы из ваграночного чугуна, модифицированого порошкообразным магнием // Сталь. 1971. № 4. с. 323-325.

34. Высококачественные чугуны для отливок / Под. ред. Н.Н.Александрова. -М.: Машиностроение, 1982. 222с.

35. Гарантированная точность решений систем линейных уравнений в евклидовых пространствах / Годунов С.К., Антонов А.Г., Кирилюк О.П., Костин В.И.-Новосибирск: Наука. Сиб. Отд-ние, 1988М56 с.

36. Геометрические параметры сквозных изложниц / В.В.Абрамов, И.Г.Борисенко, А.А.Будник и др. // Металлург. 1976. -№ 10. - с. 26.

37. Горшков А. А. Отливки для металлургического оборудования. -М.:Машгиз, 1947.-283 с.

38. Грант Д. Разрушение. -М.: Мир, 1976. -с. 565

39. Гуляев Б. Б. Затвердевание и неоднородность стали. Л.; М.: Металлургиздат, 1950. - 228 с.

40. Гухман А.А. Введение в теорию подобия М.: Высшая школа, 1963.-254 с.

41. Данилов А. М. Качество легированного слитка из тонкостенной изложи и цы//Сталь. 1952. - № 1.-е. 26-29.

42. Долганев В.М., Любичев Д.И., Музалева М.И. и др. Использование передельных чугунов для производства изложниц на заводе "Азовсталь" // Сталь1981. №1. с. 41—43

43. Дульнев Р.А., Котов П.И. Термическая усталость металлов. М.: Машиностроение, 1980. - 200 с.

44. Изложницы новой конструкции и качественные характеристики отлитой в нее стали / В.А.Ефимов, А.А.Киселев, А.В.Кукса и др. // Проблемы стального слитка: Тр. конф. по слитку. М., 1969. - с. 234-237.

45. Изложницы, надставки, поддоны, центровые. Кн. 1. Изложницы / Под ред. О.Б.Николаева, В.Я.Миневича. Тбилиси: Мацниереба, 1973. - 374 с.

46. Иодко Э.А., Шкляр В.с. Моделирование тепловых процессов в металлургии-М.: Металлургия, 1969 167 с. Рига: Зинатне, 1980 - 180 с.

47. Исаченко В.Н., Осипова В.А., Сукомел А.с. Теплопередача. 4-е изл. М.: Энергия, 1981.-416с.

48. Использование математических методов в проектировании изложниц/В. В. Абрамов, В. Г. Додока, А. К. Макаренко и др.//Сталь. 1973. - №10.-с. 892-893.

49. Использование метода конечных разностей для описания температурного поля работы изложницы / М.А. Иванов, В.И. Швецов, Б.А. Кулаков// Авиационно-технологические системы: Межвузовский сборник научных трудов. Уфа: Изд-во УГАТУ, 2004. - С. 188-194.

50. Исследование влияния толщины стенки изложницы для отливки листовых слитков массой 13,6 т на ее тепловое состояние/Н. И. Тарасевич, И. А. Литвин, И. В. Корниец, Р. Я. Якобше//Разливка кипящей стали. К., 1984. -с. 124-129.

51. Исследование некоторых свойств чугуна, определяющих стойкость изложниц/В. А. Курганов, Л. А. Краузе, Д. Ф. Кравченко и др.//Повышение стойкости изложниц. -М., 1974.-№ 2.-с. 38—41.

52. К вопросу о производстве автофретированных изложниц из передельного доменного чугуна первой плавки/Г. И. Аксенов, В. К. Крицкая, П. В. Губчевский и др.//Сталь. 1945. - № 10. - с. 363-367.

53. Казачков и др. Улучшение конструктивных параметров изложниц для блюминговых слитков // Сталь. 1975. № 8. с. 698-699.

54. Карелоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука, 1964. -487 с.

55. Кирия Г.Ш., Бунина Ю.К., Соценко А.В. Исследование термической устойчивости металлокерамики, применяемой в качестве защитного покрытия изложниц// Изв. вузов. Черная металлургия. 1986. № 12. с. 8689.

56. Коцюбинский О. Ю. Стабилизация размеров чугунных отливок. М.: Машиностроение, 1974. - 296 с.

57. Кукса А. В., Ефимов В. А. Исследование напряженного состояния стенки изложницы методом тензометрирования на моделях из органического стекла//Проблемы стального слитка: Тр. 3 конф. по слитку. М., 1969. - № 2.-с. 188-196.

58. Кукса А.В. Исследование характера деформации стенки изложницы на модели из органического стекла// Изв. вузов. Черная металлургия. 1965.№ 5. с. 45-50.

59. Кукса А.В. Исследование температурных деформаций стенок изложниц на моделях// Известия вузов. Черная металлургия. 1967. № 1 с. 50-54.

60. Кукса А.В., Демидов А.Ф., Дмитриев В.П. и др. Исследование температурных напряжений и разработка рациональной конструкции изложниц для 8,2 т блюмингового слитка // Сталь. 1977. № 9. с. 794-796.

61. Кукса А.В., Демидов А.Ф., Ефимов В.А. и др. Оптимальная конструкция изложницы для слябинговых слитков //Литейное производство. 1975. № 1. с. 26-28.

62. Кукса А.В., Попов В.Ф. Изложница с разрядниками напряжений// Проблемы стального слитка: Труды V конференции по слитку.-М.: Металлургия, 1974. с. 174-175.

63. Курганов В. А. Резервы экономии изложниц//Металлург. 1979. -№ 1.-е. 22-25.

64. Курганов В.А., Лесовой В.В., Стец П.Д. и др. Повышение стойкости изложниц //Сталь. №6. с. 17-19.

65. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена М.:Атомиздат. 1979.^416 с.

66. Либович Г. / В кн.: Разрушение т. 3. -М.: Мир, 1980.-е. 7-16.

67. Лонцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. -М.: Наука, 1978.-736с.

68. Лыков А.В. Теория теплопроводности-М.: Высшая школа, 1967. 600с.

69. Лыков А.В. Тепломассообмен.-М.: Энергия, 1978.^80 с.

70. М.А. Иванов, В.И. Швецов, Б.А. Кулаков Повышение стойкости изложниц для цинковых блоков // Труды VII съезда литейщиков России. Том 2. Новосибирск: Издательский дом «Историческое наследие Сибири», 2005.-С. 118-124.

71. Михеев М.А., Михеева Н.М. Основы теплопередачи. 2-е изд. М.: Энергия, 1977.-344с.

72. Могилев В.К., Лев О.И. Повышение стойкости изложниц и прокатных валков. М.: Металлургия, 1986. - 116 с.

73. Моделирование тепловой работы изложницы/В. Ф. Сумцов, Р. Г. Немировский, Ф. Н. Тавадзе и др.//Литейное производство. 1970. -№ 10. - с. 35-36.

74. Монтгомери Д.К. Планирование эксперимента и анализа данных. Л.: Судостроение, 1980.-383 с.

75. Непомнящий А.Г. и др. Производство и эксплуатация крупных изложниц из алюминий содержающего доменного чугуна // Сталь. 1974. № 4. с. 312— 317.

76. Николайчик Н. П., Николайчик Е. Н. Влияние внутренних напряжений на стойкость изложниц//Сталь. 1967. - № 7. - с. 598-602.

77. Петриченко A.M. Теория и технология кокильного питья. Киев: Техника, 1967. -250с.

78. Плавка и литье цветных металлов и сплавов. Под ред. Мерфи. Пер. с англ. Металлургиздат, 1959,646 с. с ил.

79. Повх И.Л. Техническая гидромеханика-Л.: Машиностроение, 1976,-сов-М.: Наука, 1978.- 128 с.

80. Повышение стойкости изложниц / В.И. Швецов, Б.А. Кулаков, М.А. Иванов// Литейщик России. 2005. - № 10. - С. 4043.

81. Повышение стойкости изложниц: Темат. сб. науч. тр./ МЧМ СССР (ДонНИИчермет).-М.: Металлургия, 1972.-Вып. 1,2,3.-207с.1. KJ

82. Пржибыл И. Некоторые вопросы литейной теории// Пер. с чеш. М.: Машгиз, 1961.- 138с.

83. Пригоровский Н.И. Методы и средства определения полей деформаций и напряжений. М.: Машиностроение, 1983. - 248 с.

84. Рубцов Н. Н., Баландин Г. Ф. Влияние толщины стенки изложницы на затвердевание слитка//Литейн. пр-во. 1952. -№ 4.-е. 16-19.

85. Скребцов A.M., Большаков Л.А., Чоповский А.Г. Снижение расхода изложниц на металлургических предприятиях. Киев: Вища школа, 198791 с.

86. Сменные литые детали сталеразливочного оборудования / А.С.Филиппов, Г.А.Писаренко, Н.И.Янкелевич, В.С.Радя. М.: Металлургия, 1965. - 304 с.

87. Совершенствование конструкции изложниц для отливки слитков спокойной стали/В.З. Болотинский, В.А. Федоров, А.Ф. Сафонов и др. //Черная металлургия. Бюллетень НТИ. 1981. -№ 17(891).-с. 53-55.

88. Современные методы конструирования изложниц и применение новых материалов для их изготовления: Темат. сб. науч. тр./УкрНИИНТИ Под ред. М.В.Волощенко и Э.В.Захарченко. - Киев: 1971. - 93 с.

89. Соколовская JI.A., Ефимов В.А., Осипов В.П. Алгоритм, программа и расчет на ЭВМ температурных полей кузнечного слитка// Новое в литейном производстве: Сб. науч. тр./ Институт проблем литья АН УССР -Киев: 198I.e. 65-70.

90. Сортовая глуходонная изложница повышенной стойкости /Г.А. Кузнецов, Б. А. Кустов, Ю. Н. Борисов и др.//Сталь. 1979.-№ 1- с. 505506.

91. Специальные способы литья: Справочник / Под ред. В.Д.Ефимова. -М.: Машиностроение, 1991.-436 с.

92. Справочник по чугунному литью / Под ред. докт.техн.наук Н.Г.Гиршовича. 3-е изд. Перераб. и доп. Л.: Машиностроение, Ленинградское отд-ние, 1978. - 758 с.

93. Стец П.Д., Лесовой В.В., Данченко Н.Н. и др. Крупные изложницы из высокопрочного чугуна // Сталь. 1986. № 6. с. 25-29.

94. Тавадзе Ф.Н., Джанелидзе И.Ш., Барбакадзе Д.Ф. Стойкость изложниц из магниевого чугуна // Литейное производство. 1968. № 2. с. 31-32.

95. Теория тепломассообмена. / Под ред. А.И.Леонтьева. М.: Высшая школа, 1979.-495 с.

96. Тепломассообмен: Метод расчета тепловых и диффузионных потоков-Л.: Химия, 1986 144 с.

97. Тимошенко С.П., Гудьер Дж. Теория упругости / Пер. с англ.; Под ред.Г.С.Шапиро М.: Наука, 1979. - 560 с.

98. Третий отчет подкомитета по изложницам / Под ред. М.Н.Королева; Пер. с англ. И.А.Николаевой. М.: Металлургиздат, 1957. - 91 с.

99. Флеминге М. Процессы затвердевания.-М.: Мир, 1977.-424 с.

100. Формирование и неоднородность рельсовых слитков, отлитых в изложницы с различной толщиной их стенки /Е.А. Казачков, Ю.И. Кирюшкин, С.Я. Скобло и др. //Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1964. - № 11.-е. 75-80.

101. Фридман Я.Б. Механические свойства металлов. Ч. 1. Деформация и разрушение. М.: Машиностроение, 1974. -472 с.

102. Фридман Я.Б. Механические свойства металлов. Ч. 2. Механические испытания. Конструкционная прочность. М.: Машиностроение, 1974. -368 с.

103. Чернов Д.К. Избранные труды по металлургии и металловедению. -М.:Наука, 1983 .-447с.

104. Чех А. Исследование факторов, влияющих на срок службы изложниц//Труды 28-го Международного конгресса литейщиков. М.: Машгиз, 1964. с. 173-184.

105. Штальман М. В. Рентгенографическое исследование остаточных напряжений в изложницах//Литейное пр-во. 1967. -№ 2. - с. 30-31.

106. Экспериментальное определение температурных полей и температурных напряжений в прямоугольной глуходонной изложнице/М.Энгенсон Л.С. Моделирование.-М.: Наука, 1953.-372 с.

107. Юдкин В. С. Производство и литье сплавов цветных металлов. М., «Металлургия», 1967. 384 с. с ил