автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Двумерная математическая модель турбулентных потоков в цилиндре четырехтактного ДВС и ее практическое применение

БОЛГОГРАДЖкЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕЗОВДЕСЕЙ ИНСТИТУТ

ДШЕЕНДЯ НАТН.1АТИЯЕС1Ш1 МОДЕЛЬ ТУРБУЛЕНТНЫХ ИСТОКОВ Б ЦИЛИНДРЕ ЧЕТЫРЕХТАКТНОГО ЛЕС И ЕЕ ПРАКТИЧЕСКОЕ ЕЕШЕЕЭШЕ

05.04.02 Теплохие двигателя

АВТОРЕФЕРАТ дзосертадия на сонсканза ученой степени кандидата технически; наук

На правах рукопнса

ЯТШС 2НГЕШ18 ШРКОЕЙЧ

Волгоград 1920

О

Работа выполнена на кафедре "Теоретические основы теплоте; нлки" Волгоградского политехнического института

Научквй руководитель - доктор технически наук,

профессор Здотан Г.Н.

Научный консультант - кандидат технических наук

Березпн С.Р.

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор Ыахов В.З. кандидат технических наук, ■ доцент ¿шшзн Б.И.

Бедуцее предприятие - Волгоградский моторный завод

Зашита состоится 21 декабря 1990 г. в . 5 часов на зас< ш специализированного совета БАК СССР К 063.76.02 в Болгсгта ском долатехЕическом институте до адресу: 40С066, г.Волгоград, проспект Левина,28.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института,

.Автореферат разослан * /6 я ноября 1990 г.

Учений секретарь специалазяро- -ч. /

ванного совета, к.т.н. .доцент В.А.Окогив

' ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

.":>■', 1 -

Актуальность тема. Улучхвниэ эксЕОКзггескзх и экологическая характеристик ДБО связано с совершенствованием протекания рабочего процесса. Скорость сгорания вра прочих равных условиях пропорциональна интенсивности турсудеЕтностн, что определяет важность изучения структура турбулентных газовых потоков в цадандре как одного аз факторов, определяли^ работу ЛВС. Нельзя надеяться, что с помогал нагарного эксперимента можно получать исчершвавдув информацию о турбулевтной структура заряда для раэвнх вариантов камер сгорания разрабатываемого ДЕЛгатехч. С другой стороны, создаете математические моделей а проведение аа иг базе чзсленнкх экспериментов с пошдао ЭШ имеет такие достоинства как дешезязну, еоз-мояность зсслэдовазшя большого тасла варзаятоз в кратчайшие сроет. Сказанное определяет актуальность теин дзссертадия.

Цель работа. Создаете иатеыакгееской модели, ошсыааздей газодинамику заряда в дгигандре четырехтактного двягателл з Еропессах влуеда а сдзтзя с учетом турбулентности а разработка ь^тодолога-яаского аппарата, позволявшего асгользовать модель для доьодаа рабочего -процесса четырехтактных ЛВС.

Метода зсследования. ВерЕфисавдя «одели а обоснование возможное та ее прзлогензя я сшеавзи 'лрсдессоз з реалышз: ЛЕС производилась на основе сравнения результатов расчета с энсдеримеятальшаи

даннниз, лрлдятннз в шровой практике в качестве базовт: лтя про-

э

верка больпанства Езвестннх моделей. Прогнозировате динамики сго-раная в дазеле 8ЧБН-15/16 проведено на базе расчотЕО-эксперимеа-тадьного исследования, вдлэтаидаго энсварамаатальное определение* вихревого отношения методом стационарной продувкн, расчет процессов впуска а сгатяя по разработанной иоделн, аяаляз результатов расчета по првдаогенвой ггетодако.

Научная новизна. Разработана и реализована на ЭШ часлеши математическая моделв турйуленгаого осесидаетрачного нестацио: го дшкения газа в цилиндре четырехтактного дангателя в течеы процессоБВпусна в сжатия. Здэсх реализован новый подход к рас1 параметров турбулентности в пограничном слое, моделированию в; аого участка,впускной струа в эйлерозэой системе координат. По; ва возможность применения иоделЕ для расчета указанных процес< двигателе с плоским поршнем а асимметрично рассолокеннш впуа кладавои. Разработана методика применения созданной модели да счета процесса впуска в дватагеле с осасиыметричной камерой с: шш в поршне и несимметричным расположением впускного клапана длозена к обоснована новая методика оценки вихреобраэувдей с» носте впускного канала прг статической продувка. Разработана < на критериев, позволяющих по результатам расчета прогнозгрова: данашку протечная процесса сгорания.

Объект вссяадовавтзя. Расчетво-экспвримеатаяьЁое исследова) произведено для двух вариантов цилиндрической, камеры сгорания порше жзеля 8ЧЕН-15/16 производства Вгыз, "оборудованного ез: вида вдускнша каналами 14-482.

Практическая ценность. Разработанная модель и методика ее ыенанвя обеспечивают проведение доводки рабочего процесса в рехтактных двигателях с осесимметричвой конфигурацией рабочег объема.

Практическая реализация. Полученные в ходе исследований р таты з методические рекомендации используются на ВсйЗ при раз боткз перспективных конструкций камер сгорания двигателя 8ЧШ - 15/16.

Апробация работн. Основные полокения работы дсхладнвались семинарах кайедрн "Теоретические основа теплотехники" ВолгШ,

шс конференция*: в ?«Ш (1585,1987,1988,1939), КазГу (1589), гПй (1988,1990), II мэкреспуйликадской конфареюгаз "Соверсен-■ованае средств п методов расчета азделлЗ ыапшюсгроенля", мез:- ■ ародкой конференции по ЛЕО К0МЕ5'20 (Польаа).

Дуйлзкапш. Основное содеряаяие работа излоаено в 5 каучхза: дак.

Объем дзссетзтдцаз. Диссертация состоят аз введения, пята гллз, шх заводов и резомавдацай, прялозеяня и сгшсяа литаратурн. 0(5-$ объем работы 130 стразлц , в тон числе 112 страниц основного ила, 68 иллюстраций, 7 таблиц , 12 страниц перечня цатируе- • 5 лнтзрлтурн, вмотавшей 101 нааыевованае 2 сяраяяпы прялоязний.

СОЛЕШШЕ РАБОТЫ

Бо зведеная обосновывается актуглзяость изучения турбудзнтгюго иаеняя ?аряда в цаландра ДВС, о'-зеделяется направление работы, вводятся краткое ошсавпе выполненного автором исследования.

Б вервей главе дан анадзз существующих методов исс :едовакг.я га-даиамика турбулентного течения заряда з цилиндре ДВС, взыючаиих' себя как натурные, так а тнслешка экснерпмзкты. ПрзЕадзнк основ-ю результат, касазжиеся эеолзшш гаразяарастак турбулентности а редаего течения заряда в процессах впусха а- сгатия ДВС, иолучон-»•е з ходе экспериментальных: гсоледоваой с применением термоане-зметров и лазерных допплзровснях анемометров (И)А ).

Среда важнейяшх можно отметать вкявлензе феноменологической зртаны течения заряда на впуске, когда формируются угловой л нод-ланавш2 взхри в меридионально® длоскостз цзлаядра и стратифзци-овашшй по высоте камеры сгорания тангенциальный Еахрь б нопереч-.ой алоскоста, ж в процессе сгатия, когда вихра в мврадгональной лоскости разрушайся, а такгенциальккй вихрь сохраняется до кое-

ца сжатия, оказывал суаественное влияние на течение заряда в ШТ, Установлена взаимосвязь характеристик турбулентности с конструктивными и ретташв параметрами ЛХС, что позволило разработать математический аппарат, для описания турбулентных потоков в цилиндре двигателя»

Анализ литература позволял установить, что с помощью имеющейся аппаратуры зачастую невозможно производить измерения в течение всего рабочего цикла и, правде всего, во время сгорания. Вместе с тем отмечено, что накопленный в ходе натурных: экспериментов ценный материал, играет ванную роль зри создании и Еерификации математических моделей турбулентного течения заряда в цилиндре ЛЕС, а развитие вычислительной техники позволило реализовать их в виде компьютерных программ.

Моделирование газодинамики заряда в цилиндре ДВС включает в себя решение систеш нестационарных дайфереяциальннх уравнений ■ движения заряда в,совокупности с уравнениями ааалоггчной структуры, описывающих "перенос параметров турбулентности г называемых схемами зашосачая основной системы уравнений. "Проанализированы известные схемы замыкания с помощью уравнений для напряжений Рейноль-дса, дая канагическои энергии туроудентности 1ТКЭ) и скорости ее диссипации £ С К- £ модель) и разрабатываемой в ВолгШ спектральной модели турбулентности. Б главе дана классификация существующих моделей в зависимости от полагаемой пространственной неоднородности параметров: нульмерные (параметры заряда однородны по объему цилиндра), двумерные осескшетричные (неоднородность по высоте и радиусу цилиндра, значения параметров заряда и конфигурация рабочего объема симметричны относительно оси цилиндра) и трехмерные модели, наиболее приближенные к реальности, но требузодне применения очень сложных алгоритмов и мосвых коьлшетеров. Рассшт-

;екы возлгаэаюотл казедого класса людедей в настоящее время, а нос-?аглааа цель исследования: разработать г реализовать на ЭЕН матеыа-гичесную модель, оиаснггздув а ссесжл/лтрэтной постановка газсдака-дпку заряда в четнрехтактнвх ДБС на тактах гпусяа я сяатпя, обос-здзать ев адекватность, разработать а обосновать методологию применения модели для доводка рабочего процесса z вдлЕндре реальных Е2С с аслыметрачнни расподогензем впускного клапана.

Бо еторой глава приведена описание разработанной двумерной осе.-слметрзчвой модели. Предлолага^к^ что в шлгндра-тасксй системе коордаяат с осьэ Х.совиадатаей с осью цилиидра»параметра гечендя одинакова по углу Ф , a paserme системы уравнений производится з сеточаой области, представляющей собой сектор цзлзндра с нейтральный углом Г радааа. Ланаямя расчетной ееткл в мерадпональнс;": плоскости рабочий обье-л разбивается на ячейка размерами дх a по оси цглЕндра и радиусу соотьсотвевно, Параметры потока ь ячейках однозначно характеризуется плотностью, тегягаратурок, звачення-осредяенаых скоростей, ионцеЕтрадаэй сЕегегэ заря;.1 л параметрами турбулентности. Для расчета характеристик турбулентности"(за-ышеаная систаш уравнений Ре?яодьдса) всдодьзоЕгна кодофацарегаа-аая применительно х ¿¡ЕС К-£ модзль, н которой учитывается вдая-нде характера саатгя заряда на производство а дасеипадаю ТКЗ, Без уравнения оасхеш в паландраческоХ систра коордакат кгоот обаяй над: ,

-h(F,r)x -ь(Кг) , <b(F3r)_ , П (i)

Ht Эх 1 г Эх h г ' '

где:

Fi= [f> Рй > f ^ f ^ f_L У1 > К ' H j

Fb»[j>û, р+рйг,j>0v^aw,joint, ca5 рик; pii&J;

йй, p + fv; pVW, ?i*\/t lv, oVK,^];

г Г л r f n- r 27 r А ЭС «А тК rAt*2г ]. }i= !>> "rx. -у* Рг'ъя Sc'Yx 6-^'дх' J}

г Г л r <r r ^21 r^.-li, «J*M*JL*Mb

[U, i-rx » '"rr ♦ urf. ^ sr' f'Sc 2 Г '' (7* з r"' <T£ vrjj A* [0,0; -<P±?W2~T^r -p + , 0,0,

В этих уравнениях принята следунззе обозначения: t - время; Г - теку радиус; p,p,T,l*tCfUtV,VJ - соответствен но осредаенше значения давления, плотности, температуры, полной энтадкиЕ, относительной концентрации и составляющих скорости по оса: I, /? , ; С,, , - турбулентные числа Праддтля-^йадта; - турбулентные напряжения РеЁвольдса; Р£,D - параметры, входящие в К- £ юдель.

Алгоритм ретения системы уравнений (перехода от состояния потока в коиент i к следующему моменту времена ¿+&t ) основан на модифицирование;« кетоде Годунова. Структура уравнений (I) позволяет применить для расчета переноса всех субстанций С р ,pU. ,р V t р W,p<-* , ) один и тот же алгоритм, методика пслользо

ваши :отсрого проиллюотрироиана на примере реаевзя уравнения дв?.-яэнея вдоль ocs I. После интегрирования уравнения, замены интегралов по о&авщ интегралами по поверхности, перехода к кокечнораз-носткой йор^е для отдельной ячейки в течение времени &t , получено следующее вкраЕевие:

( f ^ С ^-г-лг-дое (р+ р г-lt-hX +

+ дх-At = 0 . (2)'

Газодинамические параметры, входящие во второй а третий чженц уравнения (2), полагаются постоянными. в течение ¿сего временного

:ала Л С . Физически эти члены представляют собой потоки ш-1 через границы ячейка и Еклзчает в себя конвективную и дпщфу-га составляющие. КоизектзЕная составлявшая находится из расче-гпзда произвольного разрыва (НЕ?) на границах ячейки, произво-5 по линеаризовании* формулам. После расчета Ш? определяется зкаэдая через каздую границу масса газа, несущая с собой кок~ вную составляздую полного якпульса ( р+рМ). Конвективные влягаве остальных субстанций: р Vк', рь", р Ки Р С елявтся с учетом значений этих параметров в "донорской" ячей-ийфузаоннке составляйте штоков через границы ячейки нахо-по градиентному механизму, который в сллу аналогии Райнольд-спространяется на все субстанции. Турбулентные напряжения оп-яются согласно гопотезе Буссанеска как произведение турбулен-еязкости- ^ - С/гКг/& ( 0,С9 - эмпирическая константа) »тветствувдего градвенга средней скорости, записанного в ко->разностном виде.

¡осле расчета конвективного а диффузионного вереж субстан-зерез четыре грани ячейки уравнения (I) однозначно разрешают- " гносительно параметров р , & , V I* , ^ , £ . С по-о уравнения состояния определяется давление р з ячейке. Прак-расчетов показала устойчивость решения при соблюдении уело-

ЛЬ ¿К ^ , (3)

К~0,3 - коэффициент запаса устойчивости,

О, - скорость звука при данных значениях термодинамических параметров газа в ячейке. Значения параметров среднего потока в ячейках на границе ра- . зго объема определяются по условию "непрстекания" газа из рас-сриваемой ячейки в некую факивпную ячейку, расположенную в

стенке, йзвкенде поршня, помимо задания соответствующих гранича услоЕай, моделируется изменением количества ячеек по оса далинщ в результата объединения граничащей с поргнем ячейки с соседней (скатие) ели разделением ее на две (впуск, расширение).

Длн определения характеристик турбулентности К и £ в погра-еечном слое, использован логарифмический закон стенки К» - А А и*г/, в

¿4 Лиь + ь (4)

где сухарная скорость, касательная стенке,

¿4 - динамическая скорость трения, А, В. - константы, определяете формой поверхности трения,

^ - расстояние от стеше до расчетной тстсс.

1'1з (4) находится , которая позволяет определить каеатель вое Еацрякенае на стенке =р И,. Значения ТКЭ и скорости дне егшадии определяются со формулам для равновесной турбулентности

- ; (о)

Б отличие от известных моделей, в которых величина "у * ъ (4) и (6) зависит от шага расчетной сетки, автором предложен сво подход, при котором "у ** связывается с толщиной пограничного слоя. Среднее значение толщины пограничного слоя определено на о нове анализа экспериментальных данных об изменении величгн мае-птаба турбулентности I* в процессе сяатия. По данным экспериментов, проведении; с поыоаью ¿¡)А, значения ¿ в пристеночной обла стн - в точке, удаленной на 5 мм .от стенка даандра, практически не изкеатагся (так ае как и в известных экспериментах с терьзэаве мокетрааШ, где точки измерений удалены на 3-5 юл от стенки), в т время как на расстоянии 35 ш от' стенки ¿- надает в связи с уменьшением размеров турбулентных вихрей в процессе сгатия. Ана-

з приведенных результатов совокупно с фактом увеличения на поря-к градиента скорости, касательной стенке, позволил оценить толку пограничного слоя и, соответственно " в 3-4 мц.

Для расчета процесса впуска разработана методика заданая гра-чнызс условзЗ, позвсляадш: азбежать вредного эфсэкга схемной дпф-' зии, возникающего В"эйлеровой неподвяхной системе координат при деларованки потока, распространяющегося под углом к линиям рас-ítho3 сетки. Впускная струя смоделирована как "диагональ* ячеек, >рдоданам2ческие параметры заряда в которых равны таковкл во гусхясм трубопроводе, а скорости определяются по зависимостям, тсываюаим среднюю скорость в кольцевой конической струе. Направ-зше распространения струи определяется углом $аска седла впуск-зго клапана я моделируется выбором ссответстЕухшх значений шага ^счетной сетки ио oes и радаусу цилиндра.

Третья глава посвящена проверке адекватности модели. Аезлез роводился путей сравнения результатов расчета с экспергалентальнн-и данника, полученлшя в Английской Королевском колледгэ на -дги-ателе с осеспкглетричной конфигурацией рабочего объема я гпускнкк ладаном, расположенным на оси цилиндра, Эта данные в. каровой пра-тпке являются базовики для проверка болышнетва известных моде-:еЯ. Получено полное качественное соответствие структуры потока в роцессах впуска и сгатия, динакика изменения величин параметров ;аряда указанным экспериментальные даннша. Бала произведена такие ¡роверха количественного соответствия величая средней скорости юдоха в интенсивности турбулентности в ряде сечений рабочего >бъема при различных углах ПКВ для двух вариантов кз.теры сгорания ¡КС) - дасковой и цилиндрической КС в порише. На рис.1,2 доказана расчотаые а экспериментальные профили средней скоростк в меридиональной в поперечной плоскости (при наличии закрутка штока на

г-

2. а)

30 20 0

О

(О 20 30 />*

О 10 Iо 50 40 50 2,т

й)

Рис.1 Пробили распределения до радиусу цилиндра при 324 °.ЖБ;

а) тангенциальной скоростг на расстоянии 15 ш от головки цкландра; б) интенсивности турбулентности , ( Ун - средняя скорость поршня);

- - экспериментальные данные;

--- - результаты расчета со модели.

лг го-

30 'Ш 50 2,т

ю

20

30 Кмм

О

01 Ю-2030 4В 50

2,м,ч

10

20 317_

.......—;

р---

—

V,.

<з)

Профили осевой скорости (а) и антенсашоста турбулент кости (б/ при 324° ЛКВ;

- экспериментальные данкке;

- результаты расчета но коде.®.

впуске).интенсивности турбулентности в окрестностях ЮТ сжатия для указанных вариантов КС. Расхождение результатов расчета (с; пей скорости и интенсивности турбулентности) с экспериментален данными не превышает 15 %, что говорит об адекватности модели.

Ь четвертой глзве обоснована возиокность использования раз, ботансй двумерной осесадметрачвой модели для описания процессо: реальных двигателях, для которых характерно асимметричное рас» ганае впускных клапанов. Ранее двумерные модели применялись то, для расчета процессов скатия, что порогдало проблему выбора ад ватных начальных значений параметров заряда. На основе анализа лученных математическим путем зависимостей и имеющихся экспериз тальшх данных, автором показано, что при асимметричном полоке; впускного клапана, структура"заряда к моменту окончания процес( впуска близка к осесиилетрачной, а интенсивность турбулентности пробили тангенциальное скорости е цилиндре целиком определяете; личиной скорости впускной струи. Отсгща сделан бкеод о еозмозн< расчета по разработанной модели параметров заряда в конце проц< впуска и последующего расчета процесса сяатия для случаев "пад; щего" и закрученного потоков на впуске. Разработана методика д. моделирования впуска при наличии КС в порше. Для этого введеа нятие "пульсирующего клапана", позволяющего на начальной стада впуска моделировать поступление струи втекающего заряда как в \ меру сгорания в поршне, так и в' периферийную зону надпоринёвог* пространства. ПроизЕедешше расчеты (рис.3) показали хорошуэ с: дшость с экспериментальными данными.

В пятоИ глзве описываются результаты расчетно-эксперимента. го исследования дизеля 8ЧЕН-15/16, произведенного на основе ош ного в гл.2-4 программно-методологического аппарата. Выполнен эксперимент - статическая продувка впускного канала ГЦ-482, на

иоваваи которого определена его вахреобразущаяг способность. Произведен расчет параметров среднего течения, характеристик турбулентности ж вихревого отношения е конце процесса впуска и в течение сааиая для дар вариантов цшшвдраческой камера сгорания в поршне. Показано, что различие в плоодда вытеснителей и величине закрутки е КС ^влияет на качественную картину течения заряда в окрестностях ВМТ (рзс.4,5), что в своя очередь определяет существенные различия в параметрах турбулентности. Прогнозирование динамика протекания процесса сгорания осуществлено на основании сопоставления для двух вариантов КС значений вихревого отпотевая, характера-зувщего разнос капель топлива по объему цалвядра, времена смешения, определяющего длительность задершш воспламенения а коэффициента турбулентной диффузии, определяющего скорость сгорания в основной фазе. Результаты пндацнроБания (рис.б) двигателя полностью подтвердила прогноз, сделанный на основе результатов расчета, что показало возможность применения модели при доводке даигателя.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ШВОМ

1. Разработана и реаяззована на ЗЫ численная математическая модель двумерного осесимкетричного нестационарного турбулентного дниаэггя газа в далаадре четырехтактного двигателя, в которой применена теория распада произвольного разрыва на грашцах ячеек расчетной сетка, а моделирование турбулентности производится с пс ыоаью «¡одЕфацвраванаой двухпараыетричесжой К-£ кодела, учитывавшей характер снатвя я расшренм газа.

2. Разработаны методики задания граничных условий:

в.) параметров потока на сеточной области вблизи впускного клапана, гсллвчахщая появление вредного эффекта схемной дийфузяи в ячейках при расчете начального участка струе втекающего воздух

4 Векторная дааграша скоростей заряда в мерядлокальнс:! плоскости пра 345° ПКВ, Пшшядрачеокая КС диметром 75 к»: (КС-75).

?ис.Б Еекторназ диаграмма скоростей, заряда в м<-тждааналъяой плоскости прза 345 0 ПКВ. Цалацдрз-чеокая КС дяаагагром 85 (КС85). .

б) харгктергстгк турбулентности у поверхностей головка, нор: п стенок цилиндра.

3. Математическая модель лродла общепрднатуж) в мировой драк К9 проверку на адекватность, заклечазщувся в содоставленаа резу.

татоз расчета с экспериментальными данными, полученнкми в Авглй

\

кои Королевском Колледжа и являшшмлся базовыми для проверки бо. ззнства известных моделей. Расяовденае расчетных и эксперимента, нкх дашда: для соответствующих параметров не иревшяало следупци: зкачеаай:

а) составляющая средней скорости = 15 %\

б) гнтенсЕвность турбулентности 15 %.

4. Показано, что при аоякмегричнои долокека^ впускного клад структура здр.- 1 к моменту окончания впуска близка к осесашетр ной, а аатеногнюсть турбулентнсста и профили тангенциальной ск роста в дялзадре цедгком определяются величавой скорости впускв струя.

Ь. Доказана' возкокность прзаланеншг разработанной модели для расчета процессов впуска а последующего за шал сжатия в двагате с елоскзм" доранем и асимметрично расположенным епускнкм клапано

6. Разработана основанная ва введенном понятии "лульсарутаз клапан" мэтодака применения созданной осесимметрачной глатеглада ко£' модели для расчета процесса впуска в двигателе с осесимкег! вой камерой сгорания в порано в несишетрачнкм располокбнкем вг квого кладана.

7. Предложена к обоснована новая методика оценка вихреобра: 20Й. споесбностп впускного канала при статической продувке. Соз; анй прсгражко-уетоддческай ашарат исследования совместно с де ш о статической продувке впускного канала ооесиечзлд получетк параметров среднего течэндя, характеристик турбулентности и вк

отношения з процессах: впуска-сжатия для двух вариантов -каие-горанля в поршне двигателя 5ЧЕН-15/16 ВгМЗ.

8. Установлено, что в качестве критериев оценки камеры с точки ня динамика протекания процесса сгорания целесообразно принять чины следугшх газодинамических параметров заряда в цзлиндре з нт Епркска тоалива:

а) вдхревсе отноаениа, характеризуемое разнос капель топлива до му цилиндра;

б) время.смешения, определявшее наличие мелкомасштабных турбу-:вш: структур к влзкгвдее на продо-ютгельность задерет воспла-. :ния;

в) коэффициент турбулентной диффузии, определяющий скорость эакая в основной фазе.

9. Еа примере дизеля 8ЧЕН-15/16 с двумя вариантами осесихке?-ной камеры в поршне показана возможность использования разрабо-зой модели для сравнительного анализа конструктивных реиений по зраенствсЕашш ооесаллетрпчннх камер сгорания в поршне.

10. Полученные н ходе исследований результаты я методические оиендации используется на ВгМЗ при разработке перспективных струкций камер сгорания дизеля 8ЧБН-15/16.

Основное содержание диссертации изложено в следующих работах: Дульгер М.В.,Птквс 2.М. Моделирование турбулентности в цилиндре ДБС на такте сжатия //Проблеск совершенствования рабочих процессов в двигателях внутреннего сгорания: Тез.докл.Веесоззн. науч.конф. 4-6 февраля 1986 г. -И., 1986. - с.37. Нгкис 2.М.,Дульгер И.Б..Березин С.Р. Двухмерное моделирование газодинамических процессов в цилиндре ДБС на такте впуска //Двигателестроение.- 1290. В 8. - с.15-17. Йткис В.М..Дульгер М.В. Осесиялетричная модель газодинамических

процессов на такте впуска //Совершенствование средств и us: дов расчета изделий ьгалшностроениз: Тез.докл. II негреслубл. учно-ташической конф. 2-4 октября 1990 г.. - Волгоград, I9S - с.42-44.

4. Итиис Е.И. .Злотив Г.Н.,Лульгер М.В. Спектральная модель ту] лэнтности в ее приложение к ЛВС. - И., 1989.- II е.- Деп. з ЩШТЭйавтодроме 22.12.88, Л 1809.

5..Berezin S.R., Itkis 3.11., Doulger li,V. (Two-dimensional acd-: ling cf t-urbulsnt ilovj in tbe piston engine at tlie suction and compression // KCH3S»90, Gdansk-Uauss, 1?-19 Wrzeeen 1950.- Gdansk, 1990.- p.16-25.