автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Влияние модифицирования кальцием цементуемых сталей на их обрабатываемость и трение при резании

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Пути повышения обрабатываемости

1.2. Параметры трения при резании и методы их исследования

1.3. Механизмы изнашивания инструментов

1.4. Цель и задачи исследования

2. ОБЩИЙ ПЛАН ИССЛЗДОВАНИЙ. МАТЕРИАЛЫ, ОБОРУДОВАНИЕ, АППАРАТУРА

2.1. Обрабатываемые и инструментальные материалы, СОЖ; общая методика исследований

2.2. Методика исследований параметров трения при резании

2.2.1. Разработка и.нбкоторне особенности конструкции прибора "разрезной резец"

2.2.2. Методика исследования контактных параметров; условия проведения экспериментов

2.2.3. Основные характеристики и оценка точности прибора в процессе резания.

2.3. Методика исследования стойкости и изнашивания инструмента

2.4. Обеспечение надежности результатов

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ ОБРАБАТЫВАЕМОСТИ В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ УСЛОВИЯХ СТАЛИ 0ПЫТН0-ПР01ШШЛЕННЫХ ПЛАВОК С

РАЗЛИЧНОЙ ТЕХНОЛОГИЕЙ РАСКИСЛЕНИЯ.

3.1. Химический состав, механические свойства и микроструктура стали в зависимости от технологии раскисления

3.1.1. Химический состав чМеханические свойства.

3.1.3. Микроструктура стали

3.2. Условия проведения испытаний и обеспечение надежности результатов.

3.3. Количественная оценка обрабатываемости стали разных плавок в производственных условиях

3.3.1. Обработка твердосплавным инструментом

3.3.2. Обработка быстрорежущим инструментом

3.4. Влияние условий резания и особенностей стали на основные показатели обрабатываемости

3.4.1. Влияние режимов резания, инструментального материала и СОК.

3.4.2. Влияние химсостава и неметаллических включений

3.5. Краткий итог. Обоснование выбора вариантов стали для дальнейших исследований

4. ЭКСПЕРШЕНТАЛЬНОЕ РЮСВДОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТРЕНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ СОСТАВА И СВОЙСТВ ВКЛЮЧЕНИЙ В СТАЛИ

4.1. Технологические силы резания при свободном точении

4.2. Силы трения и нормального давления на передней и задней поверхностях резца

4.2.1. Длина контакта стружки с передней поверхностью резца.ПО

4.2.2. Распределение касательных и нормальных сил на передней поверхности резца . III

4.2.3. Средние контактные силы на передней поверхности резца.

4.2.4. Средние контактные силы на задней поверхности резца.

4.3. Контактные напряжения на передней поверхности резца.

4.3.1. Распределение напряжений на передней поверхности резца.

4.3.2. Средние контактные напряжения

4.4. Коэффициенты трения на передней и задней поверхностях резца.

4.4.1. Распределение коэффициента трения на передней поверхности резца.

4.4.2. Средний коэффициент трения на передней поверхности резца.

4.4.3. Средний коэффициент трения на задней поверхности резца.

5. ИЗНАШИВАНИЕ И СТОЙКОСТЬ ИНСТРУМЕНТА.

5.1. Характер и особенности изнашивания инструмента при точении стали 20ШМ различных модификаций.

5.2. Интенсивность изнашивания и стойкость инструмента

5.3. Влияние трения на характер и интенсивность изнашивания

Решениями ХХУ1 съезда КПСС в качестве коренной определена задача повышения эффективности производства на основе программы широкого внедрения достижений науки и техники. Увеличение выпуска продукции машиностроения в 1,4 раза, предусмотренное планом текущей пятилетки, рассчитано достигнуть в основном, за счёт интенсификации производственных процессов. Это в полной мере относится и к механообработке, производительность и качество которой во многом определяется технологическими свойствами обрабатываемых материалов.

Требования к современным конструкционным сталям для деталей машин можно свести к следующим основным: первое и главное это обрабатываемость с точки зрения стойкости режущего инструмента и образующейся технологичной (элементной) стружки, диктуется автоматизированным механообрабатывающим производством. Вторая группа требований включает специальные состав и свойства, обеспечивающие высокие прочностные и эксплуатационные характеристики. Сочетание этих требований трудновыполнимо: обычные автоматные стали имеют пониженную прочность, что ограничивает область применения их, а конструкционные, удовлетворяющие по прочности, имеют низкую обрабатываемость. Несмотря на это,им приходится отдавать предпочтение, что тормозит росту производительности.

Таким образом, современное машиностроение нуждается в таких сталях, которые, обладая необходимыми прочностными и эксплуатационными характеристиками, имели бы хорошую обрабатываемость резанием.

Повышение уровня обрабатываемости за счет усовершенствования режущего инструмента, оборудования, режимов резания и СОЖ - один яз важнейших путей, однако воспользоваться им не всегда представляется возможным, особенно в условиях массового производства. Как правило, имеются лимитирующие операции, на которых он оказывается малоэффективным. При существующей же металлургической технологии производства сталей обрабатываемость различных плавок,как известно, может колебаться в значительных пределах, несмотря на полное их соответствие требованиям ГОСТов и технических условий по химическому составу, механическим и другим свойствам.

Многочисленные производственные испытания и специальные исследования, связанные с улучшением обрабатываемости в условиях Волжского автозавода, однозначно подтверждают, что в большинстве случаев прежде всего именно этот фактор является главной причиной нарушения ритмичности производства.

На лимитирупцих и других операциях (позициях) стойкость инструмента резко снижается и доя обеспечения заданной производительности требуются дополнительные внеплановые затраты. Очевидно, в этих условиях наиболее эффективно оптимизировать процесс резания можно путем улучшения и стабилизации технологических свойств стали.

Исследования в этом направлении, выполненные в нашей стране, немногочисленны и касаются главным образом поиска оптимальной микроструктуры за счет соответствующих режимов термической обработки. В ряде случаев таким путем удается обеспечить нужный уровень обрабатываемости« Однако при этом требуются дополнительные производственные мощности для проведения термической обработки, удлиняется производственный процесс. В условиях массового производства метод получил широкое применение.

В отечественной металлургии до начала 70-х годов решались вопросы прочности, но не оптимизации процесса резания. В то же время отечественный и зарубежный опыт показывает, что обрабатываемость резанием может быть значительно улучшена за счет регламентированной металлургической технологии производства стали при сохранении основных свойств, заданных конструкторами. Дополнительные затраты при этом практически не требуются.

Опубликованные в последние годы работы свидетельствуют о бесспорных преимуществах этого направления. Высокие технологические свойства зарубежных марок сталей, применяемых на Волжском автозаводе в период запуска металлорежущего оборудования, являются тому подтверждением.

Создание отечественных аналогичных сталей потребовало принципиально нового подхода к организации и проведении исследований. Суть его заключается в установлении взаимосвязи между микро- и субструктурой стали с ее обрабатываемостью. Детальные исследования влияния металлургических факторов на основные показатели процесса резания при обработке стали ACI4 быстрорежущим инструментом приведены в работе /ИЗ/ . Только за счет оптимизации металлургической технологии стойкость инструмента удалось повысить до пяти раз.

При скоростном резании твердосплавным инструментом решающее значение приобретают тепловые явления, трение и изнашивание, в конечном счете стойкость инструмента. В этом смысле мнение всех исследований единодушно. Однако ввиду отсутствия простых и совершенных методик исследования параметров трения, они до сих пор остаются малоисследованными, что и является причиной различных, порой противоречивых взглядов на природу и закономерности трения.

По мнению одних исследователей / 33, 79 /, трение при резании металлов на значительной части площади контакта превращается в особый вид контактной пластической деформации, или "внутреннее" трение. В других работах показано, что при резании без нароста реализуется граничный рем внешнего кинетического трения, в той или иной мере, осложненный адгезией и явлениями схватывания [ 19] . Нет согласия и по влиянию СОЖ, начиная от проникновения и кончая ее действием.

Сказанное относится и к влиянию металлургических факторов и, прежде всего, включений в стали на закономерности и характер трения, которое к тому же почти не исследовалось. Отсутствие необходимой информации и тесных контактов между металлообработчиками и металлургами сдерживает целенаправленный поиск технологии производства сталей высокой обрабатываемости. Необходимость проведения совместных исследований очевидна.

Б настоящей работе исследованы основные закономерности и параметры трения и изнашивания при резании стали с различным составом и свойствами включений и СОЖ. На базе результатов комплексных исследований развиты и уточнены взгляды на механизм действия включений и СОЖ при резании, основные закономерности изменения параметров трения и изнашивания, разработаны требования к структуре стали и условиям ее обработки, обеспечивающим высокий уровень обрабатываемости.

Исследование выполнено по совместной программе работ ВАЗ-НИИМ-ЧМЗ в рамках научно-исследовательской работы, государственный регистрационный номер 75014251.

I СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

ОБЩЕ ВЫВОДЫ

1.Проведенное комплексное исследование влияния неметаллических включений разного состава и свойств, получающихся путем модифицирования цементуемых сталей кальцием, на процессы трения и изнашивания при резании позволило расширить научно-практические основы повышения обрабатываемости металлов.

2.Средняя стойкость различных твердосплавных инструментов в производственных условиях ВАЗа при обработке кальциевых сталей выше, чем базовой в 1,3.3,0 раза; быстрорежущих - до 2,5 раз.

3.Стойкость твердосплавных резцов в диапазоне скоростей резания 1,66.5 м/с, определенная в лабораторных условиях по разным критериям, закономерно выше для кальциевых сталей, а интенсивность изнашивания - ниже. Лучшей является сталь варианта АЦП с глобулярной формой включений, для которой оптимальная скорость резания равна 2,5 м/с.

4.С помощью усовершенствованного прибора "разрезной резец" высокой жесткости (60.70 тыс.ц/мм), позволяющего одновременно определять длину контакта, касательные и нормальные силы на передней поверхности резца с погрешностью непревышающей 10% при доверительной вероятности 0,30, исследованы основные параметры и закономерности трения при скоростном резании четырех вариантов стали 20Х1БЫ всухую и с СОЕ.

5.Касательные и нормальные напряжения на площади контакта стружки с резцом во всех исследованных условиях распределены по экстремальным кривым. Величина напряжений в любой точке контакта для кальциевых сталей ше, чем в опытам с базовым вариантом.

6.Средний коэффициент трения на передней поверхности резца |1 распределен по кривым монотонно убывающим со значения около 1,0 на участке близком к режущей кромке, до|1—0,5 на расстоянии 0,2.0,4 мм от режущей кромки. Нклеталлические включения в кальциевых сталях способствуют снижению коэффициента трения |± за счет уменьшения адгезионной составляющей . Для варианта стали АЦП при \/=5,0 м/с|1—р.о=0,5=соп^ на всей передней поверхности. Включения свинца оказывают разнохарактерное действие: положительное 2,0 м/с), нейтральное ( V =2,0.3,0 м/с), отрицательное (У*3,0 м/с).

7.Во всех исследованных условиях резания на передней и задней поверхностях инструмента устанавливается режим внешнего граничного трения, осложненный адгезией, который по классификации А.С.Ахматова относится к трению окисленных (Тшзико-хшжчески чистых поверхностей.

8.Между коэффициентами трения на передней и задней поверхностях и интенсивностью изнашивания установлена корреляционная связь.

9.Выявлена двухстадийная модель механизма действия включений: на первой стадии в зоне стружкообразования происходит деформация пластичной оболочки включений и увеличение их поверхности; lofle. не меняется. На второй стадии в Фрикционных парах включения действуют как твердые термостойкие смазки, снижая адгезию, коэффициенты трешш и интенсивность изнашивания инструмента.

10.Кальциевая сталь АЦ20Х1Ш внедрена на ВАЗе при изготовлении шестерен и валов коробки перемены передач автомобиля "Жигули". На основании результатов исследования разработана и освоена технология производства кальциевой стали АЦ40Х, которая внедрена при изготовлении рычага привода клапана. Стали указанных марок поставляются по специальным техническим условиям, как стали повышенной о брабатываемости.

Экономический эффект от внедрения результатов работы на ВАЗе составил 72,1 тыс.рублей в год.

Планом Волжского автозавода предусмотрено широкое внедрение других марок кальциевых сталей, что по предварительным расчетам позволит получить экономический эффект свыше 170 тыс.рублей в год.

На основании полученных результатов промышленности можно рекомендовать:

1.При производстве низко- и среднеуглеродистых сталей предусмотреть такую технологию окончательного раскисления стали кальцием, которая обеспечивает получение комплексных оксидных неметаллических включений глобулярной формы с внешней пластичной оболочкой из сульфидов кальция и марганца. Это позволит получить сталь высокой обрабатываемости как твердосплавным, так и быстрорежущим (осевым и протяжками) инструментом.

2.При разработке процессов механической обработки кальциевых сталей следует учитывать, что стойкость инструмента тем выше, чт больше содержание карбида титана в инструментальном материале.

3.В тех случаях, когда требуется обработка твердосплавным и быстрорежущим инструментом, что чаще всего и бывает на практике, рекомендуется освоить производство и внедрить низко- и средне-углеродистые стали с малыми (¿0,1$) добавками свинца, раскислеп-ше кальцием по технологии, обеспечивающей получение комплексных неметаллических включений глобулярной формы с пластичной оболочкой.

4.Целесообразно разработать шкалу оценки комплексных неметаллических включений с внешней пластичной оболочкой (CûMfl )S по размерахл и форме в качестве эталонной, как дополнение к шкале ГОСТ 1778-73.

1. Абуладзе Н.Г. Характер и длина пластического контакта стружки с передней поверхностью инструмента.

2. В кн.: Обрабатываемость жаропрочных и титановых сплавов. Куйбышевское изд-во, 1962, с.68.**77.

3. Ахматов A.C., Молекулярная физика граничного трения. М., Физматиздат, 1963, 576 с.

4. Аверин В.В., Полонская С.М., Чистяков В.Ф.

5. Изменение сульфидных включений при микролегировании стали редкоземельными и щелочными элементами. В кн. ¡Процессы раскисления и образования неметаллических включений в стали. М., "Наука", 1977, с.127.136.

6. Автоматные стали с кальцием (Д7с&у 1 Proqrass , 1972, 101, № 6, р.87.89) Бюллетень ЦНИИинформации Минчермета № 14 /106/, М., 1976.

7. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных решений. М., "Наука", 1976 , 275 с.

8. Андреев Г.С. Исследование напряжений в рабочей части резца на поляризационно-оптической установке с применением киносъемок, "Вестник машиностроения", 1958, №5, с.54.57.

9. Апуёси Кимура. Применение автоматных сталей с добавками кальция для деталей автомобилей и связанные с этим проблемы. "Дзидося гидзюцу", 1971, т.25, №5, с. 508-517.

10. Перевод с японского № 2769/4, М., 1976.

11. Араки Т., Ямамото С. Проблема обрабатываемости резанием с металловедческой точки зрения. "Сэймицу кикай", 1976, т.42, Ш с.68.73. Перевод с японского В Ц-96933, М., 1977

12. Араки Т., Ямамото Ш. Строение и свойства неметаллических включений, улучшающих обрабатываемость стали. В кн.: Процессы раскисления и образования неметаллических включений в стали. М., "Наука", 1977, с.35.50.

13. Армарего И.Ид.А., Браун Р.Х. Обработка металлов резанием. Перевод с английского В.А.Пастухова, под ред. П.Д.Беспахотного, М., "Машиностроение", 1977, 326 с.

14. Бобров В.Ф. Определение напряжений в режущей части металлорежущих инструментов. В сб. : "Высокопроизводительное резание в машиностроении". М., "Наука", 1966 , с.223.228.

15. Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов. М., "Машиностроение", 1975, 344 с.

16. Васильев Д.Т. Силы на режущих поверхностях инструмента. "Станки и инструмент", 1954, ВД, C.I.5.

17. Гольдштейн Я.Е., Заславский А.Я. Стали повышенной обрабатываемости. "МиТОМ", 1976, № 10, с.2.7.

18. Гордон М.Б. Влияние смазочно-охлаждашей среды на силы, действующие на рабочих поверхностях резца. Известия ВУЗов. "Машиностроение", 1961, Я II, с.155.163.

19. Гордон М.Б. К вопросу о характере кривых распределения контактных напряжений и коэффициента трения на передней поверхности резца. В сб.:"Вопросы теории трения, смазки и обрабатываемости металлов", Чебоксары, изд-во Чуваш.гос.ун-та,1976, с.31.39.- igt

20. Гордон M.Б. Исследование трения и смазки при резании металлов. В сб.:"Трение и смазка при резании металлов", Чебоксары, изд-во Чуваш.гос.ун-та, 1972, с.7.138.

21. Гордон М.Б. О физической природе трения и механизма смазочного действия внешних сред при резании металлов.

22. В кн.: Научно-технические основы применения смазочно-ох-лаадаших жидкостей при резании металлов. Иваново, 1968, C.2I.45.

23. Гордон М.Б. Прибор для измерения сил трения при резании металлов. "Станки и инструмент", 1965, Jfi7, с.24.25.

24. Гордон М.Б. Распределение сил трения на передней грани резца в зоне контакта со стружкой.-"Вестник машиностроения, 1953, Я5, с.53.59.

25. Гордон М.Б. Трение, смазка и износ инструмента при резании металлов. Чебоксары, изд-во Чуваш.гос.ун-та, 1978, 124 с.

26. Гордон М.Б., Федоров В.М., Мишин В.А. Влияние СОЖ на ТЭДО и стойкость твердосплавных резцов. Тезисы докладов Всесоюзной конференции: теплофизика технологических процессов, Волгоград, 1980, 65 с.

27. Гордон М.Б. Роль физико-химических процессов при резании материалов. В сб.:"Теория трения, смазки и обрабатываемости металлов", изд-во Чуваш.гос.ун-та, Чебоксары, 1981,с. 3.II.

28. Гуляев А.П. Металловедение. М. "Металлургия", 1977,648 с.

29. Даниелян A.M. Теплота и износ инструментов в процессе резания металлов. М., Машгиз, 1954 , 257 с.

30. Денисенко A.B. Исследование скорости износа режущего инструмента. Автореферат дис. канд.техн.наук, Горький,1975, 21 с.

31. Дзрягин Б.В., Кусаков М.М. Свойства тонких слоев жидкости и их влияние на взаимодействие твердых поверхностей. М., "Известия АН СССР. Сер.хим" 1936,№5 , с.741.753.

32. Дудкин М.Е. Исследование контактных явлений и механизмов износа твердосплавного инструмента при обработке конструкционных сталей. Автореферат дис. канд.техн.наук.Тбилиси, 1981, 20 с.

33. Еремин А.Н. Физическая сущность явлений при резании стали. М.,Машгиз, 1951, 226 с.

34. Жилин В.А. Субатомный механизм износа режущего инструмента. Изд-во Ростовского университета, 1973, 166 с.

35. Зорев H.H. Вопросы механики процесса резания металлов. М., Машгиз, 1956, 368 с.

36. Зорев H.H. Исследование процесса резания металлов в США, выпуск 2.- "Обрабатываемость металлов и износ режущего инструмента", М., 1967, 130 с.

37. Зорев H.H. О взаимозависимости процессов в зоне стружкооб-разования и в зоне контакта передней поверхности инструмента .-"Вестник машиностроения", 1963, Ji 12, с.42.,.51.

38. Зорев H.H. »Фетисова З.М. Обработка резанием тугоплавких сплавов, М., "Машиностроение", 1966, 224 с.

39. Иванов В.Н., Розенберг Ю.А. ,Сединкин Д.М. Обрабатываемость сталей с микродобавками селена, теллура и свинца. "Станки и инструмент", 1977, Jfi 3, с.31.32.

40. Иткин М.Э. Исследование сил, действующих на грани резца. В сб."Обрабатываемость жаропрочных и титановых сплавов". Куйбышевское кн.изд-во, 1962 , с.292.305.

41. Ито Т., Такасахи Т., Кимура Т. и др. Обрабатываемость резанием новых сортов автоматной стали с добавками кальция. "Кикай гидзюцу", 1974, т.22, Я 2, с.69.76. Перевод с японского № Ц -38355, М., 1975.

42. Ито Т., Такасахи Т, Кимура Т. и др. Связь между точкой плавления окисных включений в кальциевых автоматных сталях и температурой резания.- "Дэнки сэйко", 1973, т.44, М с.29.37. Перевод с японского Щ-39724, М., 1975.

43. Ишуткин В.И. Технологическая надежность системы СЩЦ,-М., "Машиностроение7 1974, 80 с.

44. Какими Н. Направления развития автоматной стали и технология ее использования.- "Оё кикай косану", 1974, т.15, 18,с.67.71, Перевод с японского Щ-91638,М. Д977.

45. Камсков Л.Ф. Исследование трения в зонах упругого и пластического контакта стружки с передней гранью резца. Автореферат дис. канд.техн.наук, Харьков, 1955 , 16 с.

46. Камсков Л.Ф. Одновременное измерение силы трения и силы нормального давления на передней грани.-"Вестник машиностроения", 1958, № 6, с.52.54.

47. Камсков Л.Ф. О внешнем трении при резании пластических металлов. -"Вестник машиностроения", 1959, № 5, с.59.61.

48. Кацев П.Г. Статистические методы исследования режущего инструмента. М., "Машиностроение" 1974, 239 с.

49. Клушин М.И., Гордон М.Б. Силы трения на передней грани инструмента и их влияние на процесс резания металлов.- "Вестник машиностроения", 1952, $ 3, с.53.60.

50. Клушин М.И. Обрабатываемость металлов резанием. Содержание понятия и вопросы методологии количественного определения.

51. В кн.: Исследование обрабатываемости жаропрочных и титановых сплавов, Куйбышев, 1976, с.15.29.

52. Клушин М.И. Резание металлов. М., Машгиз, 1953, 432 с.

53. Клушин М.И. Резание металлов. М., Машгиз, 1958, 452 с.

54. Клушин М.И. Скоростное резание металлов. М.,Машгиз, 1947, 144 с.

55. Клушин М.И., Троицкая Д.Н. Факторы, влияющие на обрабатываемость сталей.-"Технология машиностроения", 1960, М, с.61.66.

56. Косенко А.И. Методика исследования напряжений и трения на гранях резца при резании в различных средах. "Труды Горь-ковского политехнического института" 1970 , 26, М,45.50.

57. Косенко А.И., Слободник М.Я. Исследование смазочных свойств внешних сред при резании чугуна. Труды Горысовского политехнического института им.ЗВданова. Вопросы технологии машиностроения. Том ОТ, вып.П, Горький, 1972, с.26.30.

58. Косенко А.И. Разработка приборов и исследование контактных напряжений и трения на гранях резца при резании металлов в различных средах. Автореферат дис. канд.техн.наук, Горький, 1970, 21 с.

59. Кравченко Б.А. Силы, остаточные напряжения и трение при резании металлов. Куйбышевское книжное издательство, 1962, 179 с.

60. Красильников В.А. Исследование контактных напряжений на передней поверхности резца при высоких скоростях резания. Автореферат дис. .канд.техн.наук, Киев, 1974, 18 с.

61. Кузнецов Л.М. Исследование обрабатываемости и способов ее улучшения при точении мартенситно-стареющих сталей. Канд. дасс. М., 1972, 157 с.

62. Куслицкий А.Б. Неметаллические включения и усталость стали. "Техника", Киев, 1976, 126 с.

63. Латышев В.Н. Повышение эффективности С0Жт М., "Машиностроение", 1975. 88 с.

64. Латышев В.Н. Влияние физических и химических свойств СОЖ на силы резания и стойкость резцов. Известия ВУЗ "Технология текстильной промышленности", Ивановский текстильный институт, 1973, №, с. 134. 141.

65. Латышев В.Н. О механизме действия СОЖ при резании металлов. Ивановский пед.ин-т, Ученые записки, т.103, вып.4, 1973, C.5.I7.

66. Лоладзе Т.Н. Износ режущего инструмента.Ы. »Машгиз, 1958,356с.

67. Лоладзе Т.Н. Основы создания жаропрочных сплавов и жаропрочных сталей, Тбилиси, ТПИ, 1976, 44с.65. лоладзе Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента. М.,"Машиностроение", 1982, 3X3 с.

68. Макаров А.Д. Износ и стойкость режущих инструментов. М., "Машиностроение", 1966, 264 с.

69. Морозов А,Н. .Колосов М.И., Малыгин К).Д. и др. Освоение производства свинецсодержащих сталей. "Сталь", 1970, МО, с.893.895.

70. Мухин Б.И. Исследование токарных динамометров. Автореферат дис.канд.техн.наук. М., 1962, 22 с.

71. Мишин В.А. Повышение эффективности процесса скоростного точения сталей и титановых сплавов на базе исследования контактных явлений и применения специальных смазочно-охлаждаю-щих жидкостей. Канд.дис., Чебоксары, 1982, 224 с.

72. Никифоров A.B. Исследование износа резцов и влияние на него смазочно-охлаядающих жидкостей при точении сталей на тяжелых режимах. Канд.дис., Чебоксары, 1972, 189 с.

73. Остафьев В.А. Расчет динамической прочности режущего инструмента. М., "Машиностроение", 1979, 167 с.

74. Паласкас Х.М., Ренарос, Забияьяга Ф.Х. Легкообрабатываемые стали. "Дула",1966, НО, с.552.562. Пер.с испанского №229, Свердловск, ВТП, 1972.

75. Палман 3. Снижение стоимости резания сталей, образующих на инструменте защитный слой. п Gen " .1973, т.25, М, с.23.29. Пер. с венгерского Щ-20438, М.,1974.

76. Пиккеринг Ф.Б. Влияние механической обработки на деформацию неметаллических включений. "Журнал института чугуна и стали", 1958, т.189, № 2, c.I48.I59. Пер.с англ.№33-72, Волгоград, 1972.

77. Подураев В.Н. Обработка резанием с вибрациями. М.,"Машиностроение", 1970, 350 с.

78. Подураев В.Н., Суворов A.A., Ползикова Г.В. и др.труднообрабатываемых материалов. "Известия ВУЗов, "Машиностроение", 1975, F7, с.146.149.

79. Подураев В.Н., Валиков В.И. Исследование процесса тренияцри вибрационном резании харопрочнвх сплавов. Известия ВУЗов, 1970, ЖЕ, с.138.142.

80. Поле тика М.Ф., Краспльннков В.А. Динамометр для измерения сил и напряжений на передней поверхности резца. "Станки и инструмент", 1971, Я2, с.37.38.

81. Поле тика М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностях инструмента. М., "Машиностроение", 1969, 150с.

82. Полетика М.Ф. Приборы для измерения сил резания и крутящих моментов. М., Свердловск, Машгнз, 1963, 105 с.

83. Процессы раскисления и образования неметаллических включений в стали, М., "Наука", 1977, 248 с.жидкометаллжческие среды при резании- 197

84. Развитие науки о резании металлов, под редакцией Н.Н.Зорева и др.,М., "Машиностроение", 1967, 415 с.

85. Резников А.Н. Теплофизика резания. М., "Машиностроение", 1969, 287 с.

86. Резников А.Н. Экспериментальное определение сил на задней поверхности инструментов. "Промышленно-экономический бше-тень", Куйбышев, 1959, М, с.13.19.

87. Розенберг В.М. Динамика фрезерования. М."Советская наука", 1945, 298 с.

88. Розенберг A.M., Еремин А.Н. Элементы теории процесса резания металлов. М., "Машгиз", 1956 , 318 с.87. руководство к универсальному динамометру УДМ конструкции ВНИИ. Под ред.А.Д.Мартынова. M., 1969, 21 с.

89. Сато Т., Миясита Е., Нисикава К и др. Способность к механической обработке сталей, раскисленных кальцием."Тэцу то хаганэ", 1971, т.57, Ж, с.127.138. Пер.с японс. JÉ2769/5, M., 1976.

90. Сато Т., Хирсао М. Образование тонких пленок на поверхности резца при резании восстановленной кальцием стали и их влияние на механизм резания.-"Сеймицу кикай", 1971, т.37, №5, с.323.

91. Перс, с японского № 2977/4.

92. Семенов A.A. Трение и адгезионное взаимодействие тугоплавких материалов при высоких температурах. М., "Наука", 1972, 160 с.

93. Силин С.С. Метод подобия при резании материалов.- М., "Машиностроение", 1979, 152 с.

94. Силин С.С. Расчеты обрабатываемости металлов на основе изучения процессов стружкообразования методами теории подобия.

95. В кн.: Высокопроизводительное резание в машиностроении. М.,1. Наука", 1966, C.I5.27.

96. Солонин И.С. Математическая статистика в технологии машиностроения. М., "Машиностроение", 1972, 215 с.- 198

97. Сугияма Т., Такахаши Т., йто Т. Химический состав оксидных включений в кальцийсодержащих легкообрабатываемых сталях. В кн.: Процессы раскисления и образования неметаллических включений в стали. М., "Наука", 1977, с.222.231.

98. Талантов Н.В. Контактные процессы и износрежущих поверхностей инструмента. Труды Ижевского механического ин-та.- Совершенствование процессов резания и повышение точности металлорежущих станков. Ижевск, 1969, C.3.80.

99. Тасако К , Акасава Тадахиса. Влияние раскисления на неметаллические включения в сталях и их обрабатываемость.-"Тэцу то хаганэ", I97X, т.57, МЗ, с.2076.2089. Пер.с японок.№7410, М., 19.76.

100. Технологические рекомендации по применению режущих инструментов с механическим креплением многогранных пластин. "ОРГПРИМ-ТВБРДОСПЖВ", М., 1979, 136 с.

101. Технологические свойства новых СОК для обработки резанием.Под ред.М.И.Клушина.-М., "Машиностроение", 1979, 192 с.

102. Типнис В. Улучшение обрабатываемости стали путем раскисления кальцием. Metall En^inQ.9Р" 1973,т. 13, М, с.39.47.

103. Тосио С.,Набукацу Ф. Неметаллические включения в раскисленныхкальцием и алюминием сталях,-"Тэцу то хаганэ", 1971, т.737, № 13, с.1990.2009. Пер.с японск.№7406, М., 1975.

104. Трент Е.М. Резание металлов.-М.,"Машиностроение", 1980,263 с.

105. Федоров В.М. Исследование механизма действия и разработка составов СОЖ для скоростного резания металлов. Канд.дис. .Горький, 206 с. №\,

106. Фельдштейн Э.И. Обрабатываемость сталей. М., "Машиностроение", 1953, 254 с.- 199104. Физические основы процесса резания металлов. Под ред. В.А.Остафьева. Киев, "Высшая школа", 1976, 136 с.

107. Хает г .Л. Прочность режущего инструмента. М. "Машиностроение? 1975, 165 с.

108. Хироюки Ямада, Сидзуо Есида, Атуёси Киыура и др. Взаимосвязь между обрабатываемостью и структурой включений легкообраба-тываемых сталей, содержащих кальций. "Тэцу то Хаганэи,1971, т.57, 1613, с.2111 .2127. Пер.с японск.№2977/2, М.,1973.

109. Шевченко М.И. Исследования влияния включений в стали на силы трения и напряжения на резце. В сб.:"Передовой производственный опыт в автомобилестроении", Тольятти, филиал НИИН-автоцрома, I9B3, №5, с.17.20.

110. Шевченко М.И., Яшин Ю.Д. Исследование износа резцов при точении кальциевой стали АЩОШДО. В сб.:"Передовой производственный опыт в автомобилестроении", Тольятти, филиал НИШ-автопрома, 1983, №5, C.20.24.

111. Шопп И., Ашендорф К. Влияние дополнительного раскисления кальцием на степень чистоты сталей. „ Radex Rundschau „ 1969, №2, с.495.500.

112. ПО. Ямада X., Есид С., Кимура А. и др. Взаимосвязь между обрабатываемостью и структурой включений легкообрабатываемых сталей, содержащих кальций.- "Тэцу то хаганэ", 1971, т.57, Jtt3, c.2III.2I27. Пер.с японск. Я 2977/2, М., 1975.

113. Японские легкообрабатываемые стали для конструкционных деталей. Пер. с англ. "Metal Proqress« % 1972> Ю1, 16,с.87.92.

114. Яшин Ю.Д. Исследование влияния состава и морфологии избыточных фаз на обрабатываемость резанием низкоуглеродистой автоматной стали. Канд.дис. Горький, 1980 , 201 с.

115. ИЗ. Яшин Ю.Д., Шевченко М.И. Обрабатываемость кальциевой стали

116. АЦ20ХГНМ.-„Технология автомобилестроения", 1979, йб, с.II.13.

117. Яшин Ю.Д., Шевченко М.И., Жестков В.А. и др. Оптимизация процесса механической обработки деталей. В сб.:„Организация автомобильного производства", Тольятти, филиал ШИБавтопрома, I960, Jii2, с.25.27.

118. Яшин Ю.Д., Шевченко М.И., Гудкова P.M. и др. Опыт применения легкообрабатываемых сталей.-„Автомобильная промышленность", 1979, Ji-*5, с. 23. 25.

119. Bellot J. "Technika" /France/,1971,№365,p.18.24.

120. Bersch В.,Prober H. ,V/eise H. Optimierung der Zerspanbarkeit von Automatenstahl. "Zeitschrift fur Werkstofftechnik",1976, Vol.7,W°5,s.181.189.

121. Chandrasekaran H.,Kapoor D. Photoelastic analysis of tool -chip stresses.Transactions of the ASME.,1965,87,Ser.B,N°4.

122. Doule E.D. Samuels Metal getting from a materials viewpoint. " J.Austral. Inst.Metals", 1976,U,№1,p.2.5.

123. Euvrard G. Parachevement des aciers de constructions mecaniques destinees a une mise en oeuvre par usinage. " Aciers Spec.",1979^17.26.

124. Heinritz M. Zerspanbarkeit der Automatenstahle."WT-Z.ind Fertig", 1973,63 ,№8, s. 453. 457.

125. Heinritz M. Zerspanbarkeit der Automatenstähle."WT-Z. für industriele Fertigung", 1973,63,№8,s.453.457.

126. Kattwinkel W. Untersuchungen an schneiden spanendes Werkzeuge mit Hilfe der Spannungsoptik. "Industrie-Anzeiger",49,1957,36.

127. La lavorabilitä con inserti di metallo duro. "Riv. mecc", 1979,30,№700,101. 106.

128. Moaré G. Advances of machine tool design and research,1968, Pt.2,Oxford,1969,P.929.943.

129. Hastosi Guisseppe "Technal. mecc",1971,2,№6,p.85.93.

130. Opitz H.,König W. Arhiv für Eisen hüttenwessen,1962,33,№12, s,821.839,841.851.

131. Opitz H.,König W. J.S.J. Spezial Report, 94,1967,35.131« Opitz H. »König W. ,Neuman W. Vorschungsber, Landes liordhei Westfalln, * 1964,№1348.

132. Palmau Z. Specially Deoxidised Free Getting Steels, "Metals and Materials", 1974,v.8,№6,p.326.330.

133. Schlag H.P. Beitrag zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von

134. Automatenstahl durch Sonderspanbrecherelemente und deren Einfluss auf Sulfundausbildung. "Freiberger Forschungshefte", 1974,Reihe B,№173,3.3. 161.

135. Strable R. "Strojirenstvi",1969,№11,p.702.707.

136. Takeyama H.,Usiu E.A. Photoelastic analysis of machining stresses. "Transactions of the ASME. Journal of the Engineering for Industry". 1960,p.82.84.

137. Tipnis V.A.,Josep R.A.,Doubrava I.H. Kalzium-desoxidierte Stähle mit verbesserter Bearbeitkeit für Kraftfahrzeuggetriebe werstatt und Bert., 1973,106,№12,s. 1017. . 1024.

138. Корреляционный анализ влияния серы и алюминия в стали 20ХГНМ на обрабатываемость резанием

139. Вид уравнения регрессии : Линейная регрессия1. У=А0+А1х

140. Значение коэффициентов : Ао=0.705100 А2=01.42066

141. ОСТ; ДИСПЕРСИЯ V 0.34208140

142. Корреляционный анализ влияния серы и алюминия в стали 20ХГНМ на обрабатываемость резаниемпарабола 2-го порядка У=А0+А1х+А2х 2парабола з-го порядкау=а0+а1х+а2х 3о=0.5483111. А1=27.961901. А2=-64.69491. А0=5.525766

143. Корреляционный анализ влияния серы и алюминия в стали 20ХГНМ на обрабатываемость резанием1. Вид уравнения регрессии

144. Линейная регрессия У=А„+АТ,Г'

145. Значение коэффициентов I Ао=0.619986 АГ16 .04288

146. ОСТ. СР.КВ.ОТКЛОН. • • • • 0.32896980

147. ПАРАБОЛА 2-го ПОРЯДКА : ПАРАБОЛА 3-го ПОРЯДКА

148. А0= -0.76425 ^=73679352 : А0=3.061944 А^=4400.681~

149. Корреляционный анализ влияния серы и алюминия в стали 20ХГБМ на обрабатываемость резаниемника управления ^отисследоват ель ских1. С.Г.Титуренко У 1983 г.1. АКТ

150. Планом предусмотрено широкое внедрение других марок кг вых. сталей при изготовлении деталей автомобиля, что по пре, тельным расчетам даст экономический эффект свыше 170 тыс.р?

151. Начальник, отдела новых материалов"

152. Начальник отдела анализа инструмента1. Начальник цеха Шасси-Гч

153. Начальник бюро технического контроля Шасси-1

154. Начальник лаборатории резания

155. Ю.Г.Седнев Г.М.Никоненко С.Б.Додин '

156. Н.В.Пронченков Ю.Д.Яшин . .1. ВАЗ; да*"УТВШЩАЮ"

157. Управления ^Уй^^фр^о^шследовательских

158. С.Г.Титуренко *п"8"В1983 г.1. РАСЧЕТэкономического эффекта от внедрения стали 20ХГ1М, раскислешюй кальцием, при изготовлении вторичного вала и шестерен коробки передач автомобиля "Злягули1

159. Исходные данные для расчета текущих затрат после проведения-мероприятия (по изменяемым статьям)15 ! Наименование показателей ! " ' • , ; ! Символы 1 ! Единица ¡измерения !Значения 1

160. Увеличение стойкости инструмента К раз ' 1,75

161. Увеличение цены металла на детали ' д руб. 3 руб/т

162. Дополнительных капитальных вложений нет.

163. Расчет текущих затрат после проведения .мероприятия на годовую программу (по изменяемым статьям):а), затраты на материалы:

164. Начальник лаб.резания Шл Ю.Д.Яппш'; . ' *

165. Начальник бюро технике- -—-утт^ •'экономического планирования ■ . А.И.Бабанов1. Экономист.Т.А.Гончарова1. Лсверддаю1. РАСЧЕТожидаемого экономического эффекта от внедрения кальциевых сталей при изготовлении деталей автомобиля "Жигули".

166. Факторы, по которым ведется расчет:- изменение затрат на инструмент за счет норм расхода;- возможное увеличение цены стали по сравнению с исходной в размере 3 рубля за тонну.

167. Исходные данные для расчета текущих затрат до проведения мероприятия (по изменяемым статьям)1. Номер детали

168. Исходные данные для расчета текущих затратпосле проведения мероприятий (по изменяемым .статьям)

169. Наименование показателей!Символы!Ед.изм!Значение!1. Увеличение стойкостиинструмента К раз 1,52. Увеличение цены,металла .на детали дЩ руб 3

170. Эг=31-32=4425704 4250851 = 174853

171. Годовой экономический эффект равен годовой экономии, т.к. дополнительных капитальных вложений не предусматривается, и составит 174853 руб.

172. Начальник лаборатории резания