автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Вихревой аппарат для обеспыливания газов с пониженным удельным расходом жидкости

Вв е д е н и е

1. Современный уровень развития вихревых устройств и методов их расчета.

1.1. Аэродинамика воздушного потока в вихревой камере

1.2. Аэродинамические характеристики вихревых массообменных аппаратов

1.3. Потери входного момента количества движения в вихревых аппаратах.

1.4. Характеристика пылей сталеплавильного производства и мокрое пылеулавливание

1.5. Анализ конструкций вихревых пылеуловителей с динамическим капельным слоем.

Выводы по разделу

2. Аэродинамика рабочей полости аппарата

2.1. Поля скоростей и давления в рабочей полости вихревого аппарата

2.2. Расчет режима формирования динамического фильтрующего слоя

2.3. Расчет эффективности работы аппарата

Выводы по разделу

3. Планирование эксперимента и оценка погрешности измерений

3.1. Планирование эксперимента

3.2. Оценка погрешности измерений

4. Экспериментальные исследования вихревого пылеуловителя

4.1. Лабораторная экспериментальная установка и контрольно-измерительная аппаратура

4.1.1. Схема установки и компановка аппарата

4.1.2. Контрольно-измерительная аппаратура.

4.2. Некоторые факторы, влияющие на формирование динамического слоя а гидродинамические режимы работы аппарата.

4.2.1. Влияние диафрагмы камеры на формирование динамического слоя.

4.2.2. Влияние высоты вихревой камеры на гидродинамические режимы работы аппарата

4.3. Измерение полей скоростей в рабочей полости аппарата

4.3.1. Измерение полей скоростей в полости вихревой камеры

4.4. Исследование движения капельного слоя и содержание влаги в нем

4.4.1. Исследование движения капельного слоя

4.4.2. Определение удельного содержания капельной влаги в динамическом слое

4.5. Исследование эффективности работы сепарационной зоны

4.6. Полупромышленные исследования работы аппарата на мартеновском газе

4.6.1. Схема установки

4.6.2. Контрольно-измерительная аппаратура

4.6.3. Влияние положения регулирующего элемента на гидродинамический режим работы аппарата

4.6.4. Исследование влияния конструктивных и режимных параметров на конечное пылесодержание в газе

4.7. Промышленные исследования вихревого пылеуловителя.

4.7.1. Система газоотводящего тракта электросталеплавильных печей с использованием вихревых пылеуловителей

4.7.2. Конструкция регулируемого вихревого пылеуловителя

4.7.3. Гидродинамическая характеристика аппарата.

4.7.4. Эффективность работы аппарата в процессе пылеулавливания.

Выводы по разделу.

5. Методика расчета вихревого аппарата с динамическим капельным слоем и рекомендации по его проектированию.

5.1. Исходные данные и методика расчета

5.2. Некоторые конструктивные и компановочные решения для проектирования вихревых аппаратов.

Вы в оды

Основные обозначения.

Л и т е р а т у р а.

В утвержденных ХШ съездом КПСС основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года [i ].наряду с поступательным движением всех звеньев народного хозяйства, предусматривается дальнейший рост металлургического производства с одновременным уменьшением вредного воздействия его отходов на окружающую среду. Охрана окружающей среды в условиях все возрастающего производства безотлагательно требует более рационального использования природных объектов и обеспечение таких технических параметров деятельности, при которых исключалось бы или сводилось к минимуму негативное воздействие общества на природу [2]Охрана природы в нашей стране является важной государственной задачей и в последние годы в этой области достигнуты значительные успехи. В соответствии g постановлениями ЦК КПСС и Совета Министров СССР от 29 декабря 1972 г, "Об усилении охраны природы и улучшения использования природных ресурсов" и от I декабря 1978 г. п0 дополнительных мерах по усилению охраны природы и улучшению использования природных ресурсовп [з] идет интенсивное развитие стандартизации в области охраны природы и осуществляется эффективный контроль спецслужб за деятельностью производств.

Народнохозяйственное значение проблемы связано с необходимостью создания новых методов и средств защиты окружающей среды от промышленных выбросов в условиях повышения эффективности производства при постоянном росте объема его продукции. Обеспечение устойчивого динамического равновесия производственной деятель -ности человека с природными процессами зависит от надежности контроля как над материальным, так и над энергетическим балансом взаимодействия окружающей среды и производства [ 4 ] •В металлургии, о учетом изложенных требований,перед исследователями и разработчиками газоочистного оборудования выдвигаются новые задачи по созданию эффективных аппаратов с более низкими капитальными и эксплуатационными затратами по сравнению с существующими.

До настоящего времени в конвертерном и доменном производствах тонкая очистка газов, из-за взрывоопасности, осуществляется только в орошаемых аппаратах, которыми как правило являются турбулентные промыватели различной модификации с установленными за ними сепараторами капельной влаги. Эти хе аппараты, наряду с рукавными фильтрами и электрофильтрами, широко используются и проектируются вновь в электросталеплавильном производстве. Разработчиков и эксплуатационников они привлекают надежностью работы, простотой в изготовлении и обслуживании.

Однако, обособленное размещение нескольких аппаратов в схемах очистки газов повышает энергоемкость тракта и его металлоемкость. Кроме того, общим недостатком известных турбулентных про-мавателей является высокий удельный расход орошающей жидкости (ffl= 3>1(Г8 mVm3), вызванный прямоточным характером ее движения в зоне массообмена. Увеличенная длина тракта за счет излишних поворотов и переходных устройств, - в местах соединения аппаратов,уже сама по себе, увеличивает сумму местных сопротивлений тракта и приводит к росту энергозатрат на транспортировку газа.

Насколько значительна доля капитальных и эксплуатационных затрат, связанных о газоочисткой, видно на примере конвертерного производства, где она по отношению к основному оборудованию составляет более 30$.

В связи с изложенным, актуальность проблемы экономии материальных и энергетических ресурсов неотъемлемо связана с созданием эффективных аппаратов очистки газов, совмещающих в себе процессы пылеулавливания и сепарации, обеспечивающие требуемую очистку при более низких удельных расходах жидкости.

Решение этой проблемы, несомненно, актуально для всех производств, где работают или будут использоваться аппараты мокрой очистки газа, и в особенности там, еде уже имеются дорогостоящие оборотные циклы водоснабжения.

На заводах с существующим оборотным циклом использование аппаратов совмещенной очистки газа с низким удельным расходом жидкости - ПЛ в о,5 иногда более предпочтительно даже в сравнении с электрофильтрами и рукавными фильтрами, надежность работы которых ниже, а капитальные затраты выше* Замена существующих турбулентных промывателей на аппарат с более низким удельным расходом жидкости позволит нормализовать работу, как правило, перегруженных оборотных циклов или получить резерв по их загрузке, что также важно для постоянно развивающегося производства.

Одним из направлений в создании совмещенных аппаратов, отвечающих поставленной проблеме, т.е. обеспечивающим экономию материалов и энергоресурсов, является разработка новых вихревых про-мывателей, удачно совмещающих в себе процессы массообмена и сепарации* ОднаЁо их разработка задерживалась из-за отсутствия теоретических и экспериментальных исследований по формированию динамического капельного слоя с фильтрацией запыленных газов в нем и отсутствия методики расчета аппарата.

Вихревое движение фаз в зоне контакта может быть осуществлено такими способами:1) осевыми радиально расположенными лопастями, установленными под углом к горизонту и образующими каналы для прохода газа;2) тангенциальными лопастями, расположенными вертикально по окружности в рад под углом друг к другу. В некоторых случаях контактные элементы располагают горизонтально по оси движения фаз.

Учитывая большую сложность аэродинамической картины течения потока в устройствах подобного типа,настоящее исследование ограничено вихревыми устройствами, имеющими контактный элемент с тангенциальными лопастями, расположенными вертикально в ряд по окружности под углом друг к другу и увеличенные до размеров колонны. Направление движения рабочих потоков в этих устройствах наилучшим образом способствует формированию динамического капельного слоя.

Целью настоящей работы является:1. Создание вихревого аппарата совмещенной очистки газа, эффективно работающего с удельным расходом орошающей жидкости -ГП = 0,5-0,6, обеспечивающего снижение металлоемкости и энергозатрат •2. Разработка методики расчета и проектирования вихревого аппарата совмещенной очистки газа с динамическим капельным слоем.(Совмещенной очисткой - здесь и в дальнейшем условно будем называть очистку газа от пыли и капельной жидкости в одном и том же аппарате].

Задачи исследования.

1. Разработка лабораторной установки и проведение исследований гидродинамических характеристик работы модели с динамическим капельным слоем.

2. Теоретическое и экспериментальное определение факторов, влияющих на формирование динамического слоя и фильтрацию газа в нем.

3. Получение зависимостей эффективности пылеулавливания и сепарации капель от удельного расхода орошающей жидкости с изменением расхода несущей среды.

4. Получение исходных данных для раочета и проектированиявихревого аппарата совмещенной очистки газа.

На защиту выносится:1. Решение задачи об определении полей скоростей и давлений в рабочей полости аппарата.

2. Решение задачи о расчете режима формирования динамического фильтрующего слоя.

3. Решение задачи о расчете эффективности работы аппарата.

4. Конструкция вихревого пылеуловителя - аппарата совмещенной очистки газа с динамическим капельным слоем.

5. Методика расчета и проектирования вихревого аппарата.

Для исследований применялись прозрачная и металлическая модели аппарата с использованием общепринятой методики пылегазовых замеров [б]. Данные экспериментальных замеров удовлетворительно совпадают с расчетными их значениями с допустимой для такого рода погрешностью.

Работа выполнена в лаборатории гидромеханической очистки газов института "ВНИПШерметэнергоочистка" и на кафедре теплофизики и теплоэнергетики металлургического производства МИСиС.

Экспериментальная часть работы проведена: холодная продувка на лабораторной установке института; полупромышленные замеры на металлургическом заводе "Запорожсталь" за мартеновской печью (МП) № 2; промышленные исследования в производственном объединении атомного турбостроения "Харьковский турбинный завод" им. С.М.Кирова на газоочистке за электросталеплавильными печами I, 2.

Основные результаты выполненной работы сводятся к следующему.

1. Проведен критический анализ состояния вопроса аэродинамики рабочей полости вихревых аппаратов с динамическим капельным слоем и процессов массообмена в нем, в результате которого выяснено, что рассматриваемая область изучена недостаточно и продолжают отсутствовать сведения о конструктивных и режимных факторах, влияющих на формирование и насыщенность фильтрующего капельного слоя. Отсутствует и решение задач о формировании динамического капельного слоя и фильтрации газа в нем, о массообмене между дисперсным потоком и капельным слоем применительно к осаждению аэрозоля на капле жидкости. Решение этих задач позволит разработать метод расчета и проектирования пылеулавливающих аппаратов.

2. На основании обобщения опытов разработана математическая модель вихревого пылеуловителя с динамическим капельным слоем, послужившая в дальнейшем основой для расчета и проектирования аппарата.

3. Проведено аналитическое решение задач.

- о плоском движении дисперсного потока в цилиндрической полости вихревой камеры;

- о формировании насыщенного динамического капельного слоя, основной зоны массообмена;

- о массообмене между дисперсным потоком и капельным слоем.

В результате решения указанных задач получены уравнения, позволяющие определить: поля скоростей газового потока в рабочей полости; оптимальный режим работы аппарата и эффективность его пылеулавливания.

4. Выполнено детальное экспериментальное исследование влияния основных конструктивных и режимных параметров на формирование и насыщенность динамического слоя. Установлен характер влияния на гидродинамику аппарата перечисленных параметров.

5. Установлено, что концентрация жидкости в зоне массообме-на (в капельном слое) может в 1,5-2 раза превышать удельный ее расход. Наибольшее влияние на концентрацию жидкости в слое оказывает удельный ее расход, диаметр и угол конусности выходного отверстия диафрагмы.

6. Экспериментально подтвержден вывод к уравнению (2.20). Действительно есть наивыгоднейший режим работы аппарата, когда срабатываемый перепад давления газа наилучшим образом способствует процессу массообмена. Минимальное сопротивление аппарата лР/лР. =г 0,65-0,8 на всех диапазонах срабатываемого давления приходится на удельный расход жидкости - т - 0,3-0,4. Эффективный режим работы сепарационной зоны находится в пределах параметров: ^ 6-7 м/с расходной скорости несущей среды и /77 < 0,6-0,8. Концентрация пыли 0,1 г/м3 в очищаемых газах мартеновских и электросталеплавильных печей достигается при гп = 0,5-0,6 и соответственно при йР = 7,1-8,5 кПа.

Для сравнения суммарное сопротивление трубы Вентури и капле-уловителя при очистке от пыли мартеновских газов до 0,1 г/м3 составляет лР = 7,5-8 кПа ж т - 0,9-1. При очистке газов электросталеплавильной печи дР этих аппаратов должно составлять 9-9,5 кПа.

7. Таким образом применение вихревого аппарата совмещенной очистки газа в мартеновском и электросталеплавильном производствах позволит: в 1,5-2 раза сократить удельный расход оборотной воды; в 2 раза уменьшить металлоемкость газоочистного оборудования.

8. На основании анализа теоретических исследований и сопоставления их с данными эксперимента:

- создана методика расчета и проектирования вихревых аппаратов совмещенной очистки газа;

- разработано несколько новых конструкций аппаратов и способ очистки газа, защищенных шестью авторскими свидетельствами.

9. Внедрение вихревых пылеуловителей осуществлено:

- в схеме газоочистки электросталеплавильных печей № I и № 2 в производственном объединении "Турбоатом" на Харьковском турбинном заводе;

- в проект газоочистки чугунолитейного цеха Ново-Каховского машиностроительного завода.

Годовой экономический эффект от внедрения в производство составил 71,1 тыс.рублей.

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Q0 - расход газа в аппарате, м3/с; Срасход газа на единицу высоты лопаточного завихрителя, м2/с; ii^z; ^ - тангенциальная, радиальная и осевая составляющие скорости потока в вихревой камере, м/с;

- максимальная, тангенциальная составляющая скорости, м/с; nf Q0 w&^^rfr - скорость на границе ядра потока, или средняя скорость на входе в камеру, м/с;

A S'^:

- коэффициент крутки потока; аг - коэффициент снижения скорости;

- коэффициент турбулентной кинематической вязкости потока, м2/с; - массовая плотность несущей среды, кг*с2/м4; Р - давление несущей среды, Па; £>; ^ - диаметр и радиус вихревой камеры, м; iL - текущий радиус координаты, м;

- радиус входа, м;

2zm - радиус максимальной тангенциальной скорости в ядре потока, м; ^ - суммарная площадь входных сопел, м2; FK - боковая площадь вихревой камеры, м2;

- высота вихревой камеры, м; dn - диаметр пережима диафрагмы, м; коэффициент открытия вихревой камеры; h - высота гребня диафрагмы от торца вихревой камеры,м; А- - диаметр гребня выступа диафрагмы, м; of - угол конусности диафрагмы, 0; ^ - удельный вес жидкости, кг/м3; т - удельный расход жидкости (в объемных единицах); т - удельное содержание жидкости в динамическом капельном слое; iyt - толщина динамического капельного слоя, м; it - внутренний радиус кольца капельно-зерниотого слоя, м; j - массовая плотность дисперсной фазы, кг*с^/м^; 6 - поверхностное натяжение жидкости, н/м; лР - перепад давления, срабатываемый на аппарате, Па; с^с - коэффициент гидравлического сопротивления сухого аппарата; j - расход жидкой фазы, м3/ч; dt - диаметр капли (частицы), м;

UfTli;i£llt - тангенциальная и радиальная составляющие скорости движения дисперсной фазы, м/с; С* - коэффициент лобового сопротивления частицы; fjj^x - коэффициент динамической вязкости газа и жидкости, кг/м.с;

Pj - давление в несущей среде за капельно-зернистым кольцом, Па;

T-oi - начальная и конечная концентрации пыли в очищаемом газе (приведены к нормальным условиям), г/м3.

1. Материалы ХОТ съезда КПСС. М., 1981, с. 142.

2. Колбасов О.С. Стандартизация в охране окружающей среды. В кн.: Окружающая среда под охраной закона. - М., АН СССР, 1982, с.59-70.

3. СП СССР, 1973, № 2, ст.6; 1979, № 2, с.6.

4. Лукин В.Д., Курочкина М.И. Очистка вентиляционных выбросов в химической промышленности. Л., Химия, 1980, с.232, ил.

5. Гордон Г.М., Пейсахов И.Л. Контроль пылеулавливающих установок. 3-е изд. перераб. и доп. - М., Металлургия, 1973.- 384 е., ил.

6. А.с. 60I0I7 (СССР). Массообменный аппарат/В.А.Еулкин, Н.А.Николаев. Опубл. в Б.И., 1978, № 13.

7. А.с. 230077 (СССР). Массообменный аппарат/В.М.Киселев, А.А.Носков. Опубл. в Б.И., 1968, й 34.

8. Пат. 214545, Франция. Заявл. 21.02.71, № 3461/71, опубл. 9.08.73 МКИ. В04С 45/00.

9. А.с. 203622 (СССР). Контактный аппарат вихревого типа/В.М.Киселев, Н.И.Таланов. Опубл. в Б.й., 1967, № 21.

10. Пат. I57I784, ФРГ. Заявл. 24.05.1966, № 12648/66, опубл. 15.02.1973, B0I 47/00.

11. А.с. 365999 (СССР). Противоточный многоступенчатый контактный аппарат/Ю.В.Поплавский, В.А.Гарин, В.Г.Капитальный и др. -Опубл. в Б.И., 1973, & 7.

12. А.с. 210085 (СССР). Прямоточное контактное устройство взаимодействия пара (газа) с жидкостью/А.М.Николаев, А.Н.Николаев, Б.М.Алмазов и др. Опубл. в Б.И., 1968, $ 6.

13. А.с. I82I08 (СССР). Массообменный аппарат для взаимодействия газа с жидкостью/И.М.Плахов, А.И.Ершов. Опубл. в Б.И., 1966, Jfc II.

14. А.с. 946683 (СССР). Газоочистное устройство/В.А.Сафонов, В.Е.Кирпиченко, Ю.К.Ларин. Опубл. в Б.И., 1982, № 28.

15. Медников Е.П. Выхревые пылеуловители. Серия XM-I4. М.; ЦИНШимнефтемаш, 1975.

16. ScAmieli/CJ! PAytixA&icAt O-uvreMif&r иле/Puvzjf АъА

17. Uzdmuys -/963, л/г // s49/-50f.

18. А.с. 202069 (СССР). Вихревой масеообменный аппарат/И.М.Ано-шин, А.Г.Курносов. Опубл. в Б.И., 1967, № 19.

19. А.с. 816557 (СССР). Вихревой пылеуловитель/Т.К.Лукьянович, Т.В.Сокол, Ю.К.Ларин и др. Опубл. в Б.И., 1980, № 12.j9# ^йи7 ff. S/rtufiMung и. л с/, ^eutttxp SJ? ЪелХ ел o&s sHomunfsentsicu/^zs,. JzW/, /963 , 2Sj Vz //•S. 5of- So9

20. УоЖ* MfbMbnf ЛеЛ Cenizijoe^A-g. tfotlex. Coni^cioi -JtiZ Ро&ийог? /9/2, aA // f.W.

21. Пат. 629972, Швейцария. Скруббер Zce^&z и др. Опубл. 1982, МКИ B0I Д 47/02.

22. Пат. 2354678 (США). Заявл. 1.06.42, Л 4453254, опубл.1505.44 кл. 183-25.

23. P^czze* / jfi^ezscAfafUrtf ifon o/xzc/r

24. CLpbmezbtion. XuJ{ Selbieg}$ /Al s WQ- 4УЗ .j

25. JVijzm an //. Sfafox У/гц/^г^/ет/и -JnoksMe Jxze^ev^ л/9У s. 2/// .25. ^ммли С- P't-o^L/tfezi ^огч-^-ес^ге/гаКбв. Агеtoc^ca^efpz e/fs/isiz/e dej^ze/vizii aew&ri 1/74 //J,

26. Каплеуловитель. /tc^/eva&cA^^z -, fy (tush is Jwecfev Soo £.33.

27. S>^atdec/r ce/tttiJtffe a^iegse etfe W^/io/? Latvia c&xfee, -CT- deface /эtogzesslife fto-i Gfy.

28. Франц.заявка, КЛ.В04 С 5/00 № 2382273, заявл. 1.03.77 » 7705967, опубл. 29.09.78.

29. Каханов Ю.Г. и др. Об улавливании субмикронных частиц из отходящих газов в вихревых уловителях. в сб. "Современные машины и аппараты химических производств". Тез.докл. - 2-й Всесоюзн. конф. Чимкент, 1980, с.9-11.

30. Щукин В.К. Тепломассообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил. М.: Машиностроение, 1970. -331 е., ил.30. ^ PZA-XLZ Жг- 0tecAjftDsntsn/se/rfjiat/r? z / «Zk*с ел.

31. Cbtmie Jrtje/zieuz. Тесбгг}*^ ^ л^ S.6&0- 6%6.

32. Центробежный пылеуловитель, ^a^mezmi^ Pa^ez Со/п^аяу-J/IPCA , A<5^ />.33. tif.C. fid0.1 inf Conce/?t<xJc Яоюс^л^гы

33. TGas, Scru^ez. JAPCA^ /9??> A/SO> p. 969-9?/.

34. Вулис Л.А., Устименко В.П. К вопросу об аэродинамической схе-»ме потока в циклонной камере. Вестник АН Каз.ССР, 1954,№4.

35. Вулис Л.А., Устименко В.П. Об аэродинамике циклонно-топочной камеры. В сб.- Вопросы аэродинамики и теплопередачи в коте льно-топочных устройствах. - Л. Госэнергоиздат, 1958,с. 176-187.

36. Иванов Ю.В. Газогорелочные устройства. 2-е изд.,перераб.и доп. - М.,Недра, 1972. - 367 е., ил.

37. Иванов Ю.В., Капнельсон Б.Д., Павлов В.А. Аэродинамика вихревых камер. 42, с.100-114.

38. Калишевский Л.Л. Структура потока и аэродинамические характеристики циклонной камеры при горении. В сб.: Исследование котельно-топочных процессов. МВТУ им. Баумана. - М., Матгиз, 1958, С.55-77.

39. Дяховский Д.Н. Исследование аэродинамики циклонной камеры. -42, с.114-149.

40. Нахалетян Е.А. Аэродинамические процессы в циклонной камере.-В сб.: Исследование котельно-топочных процессов. МВТУ им.Баумана. М., Матгиз, 1955, с.35-48.

41. Нахапетян Е.А. Исследование изотермического циклонного потока на модели топочной камеры. 42, с.150-165.

42. Штым А.Н. Исследование аэродинамики циклонно-вихревых камер на основе существующих экспериментальных данных. Дис.- канд. техн.наук - ЛПИ, Ленинград, 1965. - 147 с.

43. Балуев В.Д., Троянкин Ю.В. Влияние конструктивных параметров на аэродинамику циклонных камер. Теплоэнергетика. - Минск, Высшая школа, 1967, № 2, с. 67-71.

44. Николаев Н.А., Жаворонков Н.М. Ректификационные колонны о вихревыми прямоточными ступенями. Теоретические основы химической технологии. - М., Наука, т.ХУ, 2, 1970, с.261-264.

45. Короткой Ю.Ф., Овчинников А.А., Николаев Н.А. Исследование аэродинамических характеристик массообменных аппаратов с вихревыми контактными ступенями. Химия и химическая технология. Известия вузов, т.ОТ, 7, 1973, с.1105-1107.

46. Овчинников А.А., Николаев Н.А., Аэродинамика двухфазного потока в массообменных аппаратах с вихревыми контактными ступенями. Химия и химическая технология. Известия вузов, т.ЛХ, I, 1976, с. 130-133.

47. Волчков Э.П., Смульский И.И. Аэродинамика вихревой камеры совдувом по боковой поверхности (экспериментальное исследование)- Новосибирск. Ин-т теплофизики, 1979. 30 с.

48. Волчков Э.П., Смульский И.И. Аэродинамика вихревой камеры с торцевым и боковым вдувом. Теоретические основы химической технологии. -М., Наука, ХУЛ, 2, 1983, с.214-219.

49. Сабуров Э.Н. Исследование аэродинамики и конвектив. теплообмена в вихревых нагревательных устройствах. Дис. канд. техн.наук. - ЛПИ, Ленинград, 1966. - 152 с.

50. Я), The, /г^с/гогус-Аол* (Уя^егя. sez .

51. Шваб Б.А. К расчету поля скоростей при турбулентном движении в циклонной топке. Труды Омского института инженеров железнодорожного транспорта. Вып. № 38, 1962, с.5-20.

52. Ужов В.Н. ,Вальдберг А.Ю. Центробежные пылеуловители (циклоны). В кн.: Подготовка промышленных газов к очистке. - М., Химия, 1975, с. II0-I3I.

53. Грин X., Лейн В. Сухое инерционное и центробежное осаждение.- В кн.: Аэрозоли « пыли, дыма и туманы. 2-е изд. стереотипное. Л., Химия, 1972, с.296-299 (перевод с англ.).

54. Вальдберг А.Ю., Зайцев М.М., Падва В.Ю. Применение теории подобия при экспериментальных исследованиях и конструировании циклонных аппаратов. Химическое и нефтяное машиностроение. М., Машиностроение, 1968, Jfc 3, с.7-8.

55. Jit Pi&ialios? & S-e/oan-^io^i jfayjи^ /О л/3^ yo. 296-309.

56. Девятерикова М.И. Исследование влияния шероховатостей внутренних поверхностей и торцевых перетечек на аэродинамику циклон-но~вихревых камер. « Дис. канд.техн.наук. ЛПИ, Ленинград, 1971. - 142 с.

57. Балуев Е.Д., Троянкин Ю.В. Исследование аэродинамической структуры газового потока в циклонной камере. Теплоэнергетика. Минск, Высшая школа, 1967, № I, с.63-65.

58. Овчинников А.А., Николаев Н.А. Определение радиуса вихря в вихревых газовых камерах. Труды Казанского химико-технологического института им. С.М.Кирова, Казань, 1973, вып.15,с. 9-13.

59. Константинов Е.Н., Рябченко П.П., Белохвостиков В.И. Моделирование вихревых аппаратов для осуществления процесса взаимодействия в трехфазных системах. В сб. 69, с.248-250.

60. Лебедев В.Я., Барулин Е.П., Кисельников В.Н. Исследование аэродинамики, тепло- и массообмена в комбинированной сушилке с вихревым слоем. Химия и химическая технология. Изв.вузов, 1978, вып.10, C.I545-I547.

61. Овчинников А.А., Никрлаев Н.А., Абдульманов С.Х. Закономерности движения капель жидкости в вихревых контактных устройствах с тангенциальным вводом газа. Химия и химическая технология. Изв.вузов, 1978, вып.II, C.I689-I692.

62. Карпов С.В., Сабуров Э.Н. Методика расчета аэродинамических характеристик циклонных камер. Химическое и нефтяное машиностроение. М., Машиностроение, 1977, $ 7, с.20-22.

63. Кнерре Г.Ф., Наджаров М.А. Циклонные топки. М.-Л., Госэнер-гоиздат, 1958. - 269 е., ил.

64. Барахтенко Г.М., Ицельчик И.Е. Влияние формы закручивающего устройства на гидравлическое сопротивление прямоточного циклона. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИ-Химнефтемаш, 1978, № 6, с.

65. Падва В.Ю. Влияние дисперсного состава пыли на коэффициент гидравлического сопротивления циклона. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИХимнефтемаш, 1973, №1,с.4-5.

66. Фукс Н.А. Me ханжа аэрозолей. М., Изд. АН СССР, 1955.-352 с.

67. Овчинников А.А., Николаев Н.А., Расчет гидравлического сопротивления вихревых камер с тангенциальным вводом газа. Труды 68, с.3-6.

68. Клячко Л.С. Основы расчета процессов и аппаратов промышленной вентиляции. М., Профиздат, 1962. - 178 с.

69. Квитко М.П., Афанасьев С.Г. Кислородно-конвертерный процесс производства стаж. М., Металлургия, 1974. 343 е., ил.

70. Явойекий В.И., Дорофеев Г.А., Повх И.Л. Теория продувки сталеплавильной ванны. М., Металлургия, 1974. - 495 е., ил.

71. Mob/nickt //} JujAavi Mj tttalzeviiei/i // Zne JS^as SaiAa/k -/liise is?? //7o/77ass A ^zJ-e. глг cJnuf-e^&lu^^ftisc/ifase. £ise/?} /96s /0У6- /o9?.ofl purines ^tO/77 С tot? at . ~ Ум£tPffiAe Угон aaaf /<?5?, /о. //<?

72. Явойский В.И., Свяжин А.Г. Испарение железа и образование бурого дыма в современных сталеплавильных процессах. В кн.: И.П.Бардин и развитие металлургии в СССР. М., Наука, 1976, с.124-131.

73. Фикри М. Природа бурого дыма и условия его образования при продувке металла кислородом. Автореф. канд.дис. ., МИСиС, Москва, 1963. *

74. Дубинская Ф.Е. Исследование динамики и природы пылевых выбросов конвертеров с верхним кислородным дутьем и разработка газоочистной установки для улавливания конвертерной пыж. -Кандидатская диссертация. МИСиС, Москва, 1969.

75. J/okus. £LPU 7.Р f/Щ В. f. Jn-euf ат? Me cavse oj Jumi/tf у* Ж?/**^ /966; /2 a/I/O. 2%-Я/О

76. IF., f-ic-Jest X. сAf-eeAg/iism о J Jume Jetme-foon ootyge/i S&cimAei^. yevz/i&f £>/Уголалв^ У^ИШ*, Mfy 209tA/gj/o. 596-£99.

77. Дашевский В.Я., Поляков А.Ю. Физико-химические основы металлургических процессов. М., Наука, 1973, с.76-81.

78. Поляков А.Ю., Макарова Н.Н. Закономерность образования бурого дыма при взаимодействии расплавов железо-углерод с кислородом. Сталь, 1974, № 5, с.409-413.

79. Морехина Н.М. Исследование процесса дымообразования при продувке железоуглеродистого расплава кислородом. Кандидатская диссертация. МИСиС, Москва, 1971.

80. OieUe. Л- Jotsna'iLo/i ^ odes jb/ne-ej tcwszej dans &S co^ife^ssewtes clac^c tie а. ^ох^-еъеCiZcu&izefctm6L6iOf1S 7ecA/iige/es, So 2/%? 22OS.

81. Ригге 9eteAazd uf. u tfzoufti Ji/snes- £uio Spekiia , W/, /0 A7^. io \ '

82. Панг Г., Янг П. Очистка газов в черной металлургии. В сб.: Очистка газов в металлургии. М., Металлургия, 1968, с.10-56.

83. PovSe MZ^ Sass^&d. uf&s-ie gas, с&алгпр systems Jet Aa^e capacity £&sie Atnacts. -fro* /Щ ^ ^/У Л /e?'£7

84. Чалый Л.Г., Труш В.И. Исследование физико-химических свойств пыли в выбросах конвертеров и мартеновских печей, работающих с применением кислорода. Сталь, 1970, № 10, с.953.

85. Чалый Л.Г. Рентгенографическое исследование фазового состава мартеновской и конвертерной пыли. В сб. науч. трудов ин-та "ЕНШШерметэнергоочистка", вып. 15, М.: Металлургия, 1971, с.68-74.

86. Чалый Л.Г. Агрегатное состояние частиц в дыме мартеновскихпечей при продувке ванны кислородом. Сб.: Физика аэродисперсных систем. - Вып.5, 1971, с.60-64.

87. Исследование влияния параметров продувки конвертерной ванны и способа отвода газов на физико-химические свойства аэрозоляи эффективность работы мокрых газоочисток. Отчет по НИР. Ин-т "ВНШШерметэнергоочистка", г.Харьков, 1973, Apx.Jfe 602,

88. Л гос.регистрации 74002295. 96 е., ил.99. ^czcJianel fifyof* c^^r-e^ o/d&pe taj>o£ элееТ^&с'але/гАа-£илы<их цеко-S / ТРГ. Учоя a/id JJ&Jfna^uy .f<W6, r3t л/f /о. 22/-229.

89. Совершенствование способов отвода и очистки газов в электросталеплавильных цехах за рубежом. Обзорная информация, серия 22, вып. J6 3, 1977.101. Smiib ^ гЧоо*,егри^ои, g^n Jezc///aoZ/it/U £rel икс/ £»гоъ1,7 c/zV Jidefaaefaf ° /<?%

90. Coro К., Киндзоку дзаире, 1972, т.12, № 6, с.59-72.

91. X&SjcAt-ifi . mo, 22, л/ g } s. -</£9 . /105. dapp & C.C.; У.7 Установлено изменение эффективности мокрого пылеулавливания в зависимости от затрат энергии. . EHf.Picyi. , 1955, * 54, p.II0-II5.

92. Грин X., Лейп В. Мокрое пылеулавливание. В кн.: Аэрозоли, пыли, дымы и туманы. Пер.с англ. Под ред. Фукса Н.А. - Л., Химия, 1972, с.300-302.

93. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю. Очистка газов мокрыми фильтрами.- М., Химия, 1972. 248 с.

94. Старк С.Б. Пылеулавливание и очистка газов в металлургии.- М., Металлургия, 1977. 328 с.

95. ПО. $етгаи К-Т., Jfazy a/?e?itfs#i Уя^&еясе Poufez Jfiput on Bfflcie/i&y о J Pust Sczc/ ezs.e^ive-zzi^ c-Aemis/b^ -/#58, 50, л/? // p. /5/5- /62/.

96. S em гаи K.T. Pz&ctica-£ ptocesz desires? oj раг&си£л£е

97. Scus SSets. CAem. tffy у 20) ^ £7-9/.

98. Ta/ietu SefS.j. Bel^aU 7* с е/fec/ о/upon i/i£ ег^ог/?7а/7с£ AipAesr-ez^y <&сгсг№гъ&.-JAPCA. -/m> л'//> /о. 962,- 9бе.

99. А.с. Л 654272 (СССР). Устройство для мокрой очистки газа/ Ю.К.Ларин, В.В.Губачев, Г.М.Каненко и др. Опубл. в Б.И., 1979, Л 12.

100. Патент ФРГ № I902I36 кл. 12 е 2/01, 1971г.115. ^otj&i Я ZwJ^assifeeUtt vq а/ег Siat/&a#scAei ciuft^. ^ог/г&^е 2 /s/ас/ ^r^s/e^A1. Dresden, .s. /- //•116. disi M. 8eiz&cAtwf&? чи/г J^aMicAei -du/ig. iJoritage , s.so~9o.

101. Sitf^/ntr # £zAoAt/*^ с/еь JAcAtiafeAksiustf an?

102. Zoicdions,nafba8%c/?eiclet ш c/tr. & га </t? i Zee.tf&tdziige MS. /^-/33.118. /issM^ uf. i/?uni-ez с/£г a.4sc/teic/€z. ~ tfozizage , s. -/H-Mi.

103. Коротков Ю.Ф., Николаев H.A. Вихревой орошаемый аппарат для комплексной очистки газов. Промышленная и санитарная очистка газов. - М., ЦИНТИХИМнефтемаш, 1977, Л I, с.1-3.

104. Демешко В.А., Струянский В.А., Ларин Ю.К. и др. К теории массообмена в капельно-зернистом слое. В сб.: Повышение эффективности, совершенствование процессов и аппаратов химических производств. Труды 1У-й респ.конф. УкрНИИХИММАШ, Харьков, 1976, с.40-41.

105. Ким С.А., Ларин Ю.К., Зайцев В.И. и др. Массообмен мевду дисперсной фазой и несущим потоком. В сб.: Повышение эффективности, совершенствование процессов и аппаратов химических производств. УкрНИИХДОШШ, Харьков, 1976, с.49-50.

106. Ларин Ю.К., К теории вихревого массообменного аппарата. В сб.: Охрана окружающей среды и утилизация ценных отходов в металлургии. Тез. докл. 1-й Всесоюзн.конф. М., 1978,с.

107. Жихарь С.А., Ларин Ю.К., Кузнецов Ю.А. Расчет вихревого адсорбера. В сб.: Современные машины и аппараты химических производств. Тез.докл. 2-й Всесоюзн.конф. Чимкент, 1980,с.169-172.

108. Холин Б.Г., Ковалев И.А., Склабинский В.И. Исследование газового потока в вихревом противоточном массообменном аппарате. В сб.: /122/. с.253-256.

109. Шамсутдинов A.M., Махоткин А.Ф. Распределение давления по радиусу вихревых контактных элементов массообменных аппаратов. Химия и химическая технология. Известия вузов, 1976,1. XXXI, № 2, с.274-277.

110. Алексеев В.В., Дулкин В.А. Гидравлические характеристики мас-сообменного аппарата вихревого типа с объемным факелом. В сб. 123 . с.228-233.

111. Дикий Г.П. и др. журнал технич.физики, 1967, т.32, внп.1.-1333 с.

112. Успенский В.А., Кузяев И.М., Ларин Ю.К. и др. Теория, расчет и исследование вихревого'массообменного аппарата. В сб.123 , с.256-260.

113. Успенский В.А., Мошкина Л.Д., Сахарова В.В. Теория и расчет вихревого сепаратора. Теоретические основы химической технологии, 1977, т.XI, Лз 3, с. 417-422.

114. А.с. 560630 (СССР). Устройство для очистки газа/Ю.К.Ларин, В.А.Успенский, А.И.Ровенский. Опубл. в Б.И., 1977, № 21.

115. А.с. 597120 (СССР). Устройство для очистки газа/А.И,Толочко, Ю.К.Ларин, В.А.Успенский, А.В.Ильченко. Опубл. в Б.И., 1978, № 9.

116. А.с. 806078 (СССР). Газоочиститель/С.Б.Старк, Ю.К.Ларин, И.В.Каленский и др. Опубл. в Б.И., 1981, № 7.

117. А.с. 865347 (СССР). Устройство для мокрой очистки газов/ Ю.К.Ларин, А.В.Ильченко, Г.М.Каненко и др. Опубл. в Б.И., 1981, № 35.

118. А.с. 964345 (СССР). Горелка/А.В.Боголюбов, Б.Н.Фролов, Ю.К.Ларин и др. Опубл. в Б.И., 1982, $ 37.135. jfukcJamG. Sy 7&nas,aufa У. . Soc.- J/еьб.о. £3.

119. Успенский В.А., Ларин Ю.К., Уваров В.А. Исследование вихревого каплеуловителя с лопаточным завихрителем. В сб.: Охрана окружающей среды и утилизация ценных отходов в металлургии. Тез.докл. 1-й Всесоюзн.конф. М., 1978, о.53-54.

120. Успенский В.А., Ларин Ю.К. Исследование вихревого турбулентного промывателя. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦШТИХИМнефтемаш, 1978, № 6, с.3-5.

121. Иванова В.М., Калинина В.Н., Нашумова Л. А. Математическая статистика. 2-е изд. перераб. и доп. - М., Высшая школа, 1981. - 311 е., ил.

122. Бондарь А.Г., Статюха Г. А. Планирование эксперимента в химической технологии. Киев, Высшая школа, 1976. - 184 е.,ил.

123. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М., Наука, 1971. - 192 е., ил.

124. Повх И.Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. -М., Машиностроение, 1965. 141 с.

125. Славутский Б.П. Исследование влияния водяного пара на работу пылеуловителей Вентури при очистке газов мартеновских печей и конвертеров. Диссертация к.т.н., Москва, 1977. -170 с.

126. Пуско-наладочные работы на газоочистке за электросталеплавильной печью № 18 ХТЗ. Отчет института "ВНИПШерметэнергоочистка". Харьков, 1971, арх.№ 1598. - 49 с.

127. Ларин Ю.К., Волгин С.И., Старк С.Б., Тайчер А.Я. Внедрение вихревого турбулентного промывателя. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИХИМнефтемаш, 1983, № I, с.

128. В ходе исследований установлено, что за электроплавильной печью садкой 7 т.

129. Количество дымовых газов, т нм3/ч1. Температура газов, °Сна входе в газоочисткуна выходе из газоочистки

130. Расходы воды на газоочистку, м3/ч1. Давление воды, ати

131. Гидровлическое сопротивление вихревых промывателей, Па ,1. Запыленность газов, г/м3на входена выходе по периодам плавки,мг/м3 расплав руднениепродувка кислородом- 30- -50-70 35-40 2028500 I.I- 1,750.65 70-78 85-90

132. На основании полученных данных, работу системы газоочистки считать эффективной.

133. Газоочистка полностьюсоответствует требованиям санитарных норм и принимается заводом в постоянную эксплуатацию.

134. От Харьковского турбинного завода им.С.М.Кирова

135. От института "ВНИПИЧер-метэнергоочистка"

136. Зам.гл.энергетика -ота^л!^айчер А.Я.1. Нач.литейного цеха1. Приймак Д.П.

137. Зав.лабораторией гидромеханической очистки газовjjffl^; Каненко Г.М. Зав; группой

138. Волгин С.И. Рук.раоеты,ст.науч.сотр.1. Ларин Ю.К.* 7 • J' vej < ■ »„ — .-л ,■>» rzt; v-t/«-'«eua* O-/''1. JV1. О.В.ФилипьевтаЕвда.

139. Главный инженер производстве объединения атомного •роения "Харьков cisi а: ый завод" им. С. 1:1. Ки1. Б.В.Уголькиков1983г.1. РАСЧЁТфактического экономическогоэ.ч'.'екта от внедрений новой техника

140. Внедрение вихревых щжлвателей дж обеспыливания дымовых .газов электростале1Х)аши1ЬЕОй почи В 2 литейного цеха Харьковского турбинного завода.1. Договор 110-73

141. Здин. Шоказатели сравниваемых '.Источникинформаци:измер! вариантовбазового с !нового.с-| трубой Бентурп!вихревымпвомыв.21. ДС5ИТ1. ДС-5Ж Данные завода2. Садка печей (факт) т3 ! 4Оо.