автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.02, диссертация на тему:Улучшение свойств кабелей с центральным оптическим модулем

904615884

На правах рукописи

Кузнецов Анатолий Юрьевич

УЛУЧШЕНИЕ СВОЙСТВ КАБЕЛЕЙ С ЦЕНТРАЛЬНЫМ ОПТИЧЕСКИМ МОДУЛЕМ

Специальность: 05.09.02 - электротехнические материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидат технических наук

Москва 2010

- О ЛЕН 2010

004615884

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования "Московский энергетический институт (технический университет)" на кафедре физики электротехнически материалов, компонентов и автоматизации электротехнологических комплексов.

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Боев Михаил Андреевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук Ларин Юрий

Тимофеевич

кандидат технических наук Длютров Оле Вячеславович

Ведущая организация: ФГУП «Центральный научно-исследовательский институт связи» (ФГУП "ЦНИИС")

Защита состоится "17" декабря 2010 г. в 13:00 час. на заседании диссертационного Совета Д 212.157.15 при ГОУВПО "Московский энергетический институт (технический университет)" по адресу: 111250, г. Москва, Красноказарменная ул., д. 13, ауд. Е-205.

Отзывы на автореферат, заверенные печатью организации, направлять по адресу: 111250, г. Москва, Красноказарменная ул., д. 14, Ученый Совет. С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке ГОУВПО "МЭИ (ТУ)". Автореферат разослан "16" ноября 2010 г.

М.В.Рябчицкий

Ученый секретарь диссертационного Совета к.т.н., доцент

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Конкуренция среди заводов изготовителей оптического кабеля (ОК) заставляет искать более дешевые, но в то же время отвечающие все тем же требованиям, конструкции. Накопленный опыт показал возможность улучшения конструкций кабелей с центральным оптическим модулем, при этом сохраняя ресурс и не ухудшая оптических свойств оптического волокна (ОВ) в кабеле. В то же время появилась возможность использования новых марок оптических волокон, а также новых материалов для изготовления оптического кабеля. Актуальность выбранной темы определяется необходимостью улучшения механических характеристик кабелей с центральным оптическим модулем, а также уменьшения материалоемкости конструкций.

Исследованию влияния механических и климатических факторов на свойства оптических кабелей посвящены работы ученых Мальке Г., Гёссинг П., Гроднев И. И., Ларин Ю. Т. и других. Однако при разработке новых конструкций оптических кабелей требуется большое количество экспериментальных исследований в связи с отсутствием теоретических методов расчета, применимых к данным конструкциям.

Цель работы заключается в улучшении свойств кабелей с центральным оптическим модулем. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Определение допустимого интервала величин механических характеристик в имеющихся конструкциях.

2. Разработка метода расчета на стойкость к механическим и климатическим воздействиям.

3. Разработка и исследование новых конструкций кабеля с различными типами ОВ со сниженной материалоемкостью.

4. Изготовление опытных образцов ОК различных конструкций с различными грузонесущими элементами и различными типами ОВ.

5. Экспериментальное исследование изготовленных конструкций, определение допустимых значений механических и климатических воздействий на ОК с различными типами ОВ.

Методы решения поставленных задач. В работе использован ранее накопленный вклад авторов по конструированию и расчету свойств ОК. Экспериментальные исследования осуществляли на реально сконструированных образцах кабеля.

Научная новизна.

1. В процессе теоретического и экспериментального исследования установлены основные элементы конструкции ОК, определяющие стойкость к механическим воздействиям, и предложен метод расчета механической прочности ОК с ЦОМ, основанный на свойствах этих элементов.

2. Установлены допустимые значения механических нагрузок для ОК, составлены таблицы для разных материалов и геометрических параметров ОК.

3. Предложен метод определения пороговых значений механического воздействия на кабель в зависимости от избыточной длины ОВ путем измерения удлинения ОВ методом фазового сдвига.

4. Предложен метод расчета изменения избыточной длины к конкретной температуре и конструкции кабеля. Также для всех типов конструкций предложен метод расчета температурного коэффициента линейного расширения с учетом того, что кабель состоит из нескольких материалов, и соответственно обладает неким своим собственным коэффициентом теплового линейного расширения (ТКЛР), в зависимости от доли этих материалов в сечении для каждой конструкции.

Достоверность полученных результатов обусловлена использованием новейшего оборудования, проходящего ежегодную поверку/аттестацию, данные представленные в работе и методы расчета многократно подтверждены в ходе испытаний исследуемых образцов ОК.

Практическая значимость. Результаты диссертационной работы использованы в производстве ОК. Представленные в работе конструкции ОК

внедрены и серийно изготавливаются на предприятии ООО "Еврокабель 1".

Личный вклад автора. Осуществление проектирования и конструирования ОК. Выполнение всех приведенных в работе расчетов и экспериментальных исследований, а также анализ полученных данных.

Апробация работы. Научные результаты и положения диссертационной работы доложены и обсуждены на следующих конференциях: 11-я международная научно-техническая конференция студентов и аспирантов, март 2006 г. МЭИ, 12-я международная научно-техническая конференция студентов и аспирантов, сентябрь 2006 г. МЭИ, 4-я международная научно-техническая конференция «Электрическая изоляция-2006» май 2006 г. - Санкт-Петербург, 12-я международная конференция «Электромеханика, электротехнологии, электротехнические материалы и компоненты» - Алушта, октябрь 2008.

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 6 печатных работ: из них 2 статьи, 4 тезисов докладов в сборниках трудов международных научных конференций.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы из 110 наименований, и содержит 100 страниц машинописного текста, 51 рисунок, 40 формул и 25 таблиц.

В диссертации защищаются следующие основные положения: 1. Метод расчета допустимой раздавливающей нагрузки оптического кабеля для предложенных конструкций.

2 Метод расчета допустимой растягивающей нагрузки оптического кабеля для предложенных конструкций.

3. Метод расчета температурного коэффициента линейного расширения оптического кабеля на основе данных по величине этого коэффициента у материалов, которые используют для изготовления кабелей, а также анализе конструкции.

4. Метод расчета оптимальной величины избыточной длины оптического волокна в оптическом кабеле с учетом диапазона рабочих температур.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность, изложены цели и задачи диссертационной работы, методы решения поставленных задач. Показана научная новизна и практическая ценность работы, сформулированы положения, выносимые на защиту.

Первая глава содержит обзор и анализ литературных источников, изложено строение ОВ, типы защитных покрытий ОВ, причины возникновения трещин в ОВ и причины их появления, проведена оценка срока службы ОВ и зависимость срока службы от внешних факторов.

Также описано поведение ОВ в ОМ при циклической смене температур. Рассмотрено поведение всего ОМ в ОК при приложении к нему внешних воздействий.

Конструкцию ОК можно представить состоящей из двух основных частей: сердечник и защитные покровы. Основную нагрузку при воздействии окружающей среды на ОК принимают на себя защитные покровы, однако воздействие на ОВ оказывают элементы сердечника.

Во второй главе дано описание оборудования, используемого для рефлектометрии, а также для измерения удлинения ОВ в ОК, представлено оборудование, используемое для измерения физико-механических свойств материалов и ОК, а также оборудование для климатических испытаний.

В данной работе исследования проведены на ОК с одномодовыми ОВ фирмы ОРБ (табл. 1).

Таблица 1

ОВ используемые в работе

Тип используемого Свойства OB

AUWave® ZWP Одномодовое OB AllWave ZWP* соответствует Рек. МСЭ-Е G.652.C/D. * ZWP - Zero Water Peak - Нулевой Пик Воды, OB без дополнительного прироста затухания на «пике воды» (длина волны 1383 нм). Используется в ОК магистральной, зоновой, городской, местной связи, для систем передачи SDH, DWDM, CWDM, KTV. Рабочий диапазон длин волн 1275... 1625 нм.

AllWave® FLEX ZWP Одномодовое ОВ AUWave FLEX ZWP* соответствует Рек. МСЭ-Е G.652.C/D и G.657A. По сравнению со стандартными волокнами, AllWave Flex имеет в 5-10 раз меньше прирост затухания на изгибах, особенно в диапазоне длин волн 1500-1650 нм. Используется в ОК городской, местной связи, для систем передачи SDH, DWDM, CWDM, KTV, локальных сетей, сетей доступа, FTTH. Рабочий диапазон длин волн 1275... 1625 нм.

True Wave ® RS LWP Одномодовое ОВ True Wave RS LWP* соответствует Рек. МСЭ-Е G.655. * LWP - Low Water Peak - Низкий Пик Воды ОВ с малым дополнительным затуханием на «пике воды» (длина волны 1383 нм). Используется в ОК магистральной (до 10 Гбит/с/канал), зоновой, городской связи, для систем передачи SDH, DWDM, CWDM. Рабочий диапазон длин волн DWDM - 1530...1565 нм (основной), - 1565...1610 нм (дополнительный); CWDM ~(1275... 1610 нм)

В третьей главе представлены геометрия разработанных конструкций (табл. 2), представлены результаты испытаний на стойкость к допустимой раздавливающей нагрузке и растягивающей нагрузке, а также предложен метод расчета допустимой раздавливающей нагрузке и метод расчета растягивающей нагрузке.

Таблица 2

Геометрические характеристики конструкций ОК

№ констр укции

Марка кабеля, кол-во ОВ шт.

Диам етр ОМ, мм

Внутре нний диамет рОМ, мм

Толщи па слоя ПБТ, мм

Толщин а слоя ПА, мм

Диамет Р

провол ОК, мм

Кол-во прово лок, шт

Толщин а

оболочк и из ПЭВП

Наруж -яый диаме

тр кабеля

1-3

ОГЦ, 4-8

3,0

1,6

0,58

0,12

1,21

10

1,7

4-8а

ОГЦ, 4-14

3,6

0,68

0,12

1,21

12

1,7

9,4

ОГЦД, 12

3,6

0,68

0,12

1,81

1,7

10,6

9-14

ОГЦ, 14-24

4,8

2,8

0,8

0,12

1,21

15

1,7

10,6

1525

ОГЦ, 4-24

5,9

3,7

0,85

0,25

12

1,9

13,7

Расчетные зависимости (1) и (2) получены на основе анализа механической нагрузки, воздействующей на кабель при раздавливании и растяжении. Для исследований было изготовлено 25 вариантов конструкций ОК с различным соотношением геометрических размеров, количеством ОВ, и типом ОВ (более подробные данные указаны в табл. 2).

После выбора типа ОВ для сохранения стойкости кабеля к раздавливающей нагрузке рассчитывают допустимую раздавливающую нагрузку (I7) в зависимости от диаметра ОК (211) по следующему эмпирическому выражению:

А

(1)

F=-

К

3/2

\п)

в котором величина коэффициента К зависит от типа ОВ (для ОВ типа МСЭ-Е С.657А К принят равным 1,1; для ОВ типа МСЭ-Е 0.652Э К принят равным

1,2; для ОВ типа МСЭ-Е 0.655 К принят равным 1,25); где: Т7- усилие сжатия, Н Л - наружный радиус кабеля, м; г - внутренний радиус ЦОМ, м; Д - величина уменьшения диаметра кабеля в плоскости сжатия, %; Е - модуль упругости материала трубки, Па (принят равным 25 МПа); / - длина площадки, на которой воздействует усилие сжатия, м.

Параметры Я и п измеряют до приложения раздавливающей нагрузки.

Экспериментальные зависимости стойкости ОК к раздавливающей нагрузке представлены ниже на рис. 1 .

Рис. 1 Зависимости стойкости кабеля к раздавливанию

Для расчета допустимой растягивающей нагрузки, допустимая сила может быть определена следующим выражением:

е

Р =HEi

max ~ 1

Rnp ка-——

cosa

■£k

(2)

I

где: ,Ргаах -допустимое растягивающее усилие, Н; i -количество армирующих элементов; Ej -модули продольной упругости несущих элементов, Па; a -больший радиус эллипса на срезе несущего элемента, мм; R„p - радиус проволоки, мм; а - угол скрутки несущих элементов, град.; - максимально допустимое удлинение, %. Параметр ек определяется избытком ОВ в кабеле и свойствами армирующих элементов.

На рис. 2 изображена диаграмма испытаний на растяжения OKI и 0К2, где

OKI соответствует конструкциям 4-14 табл. 2 (проволоки диаметром 1,2 мм в количестве 12 шт., временное сопротивление разрыву каждой из проволок 469,3 Н/мм2), ОК2 соответствует конструкциям 4-8 табл. 2 (проволоки диаметром 1,2 мм в количестве 12 шт., временное сопротивление разрыву каждой из проволок 1283,2 Н/мм2), ОК4 соответствует конструкция 86 табл. 2 (броня из стеклопластиковых прутков FRP IPT 81ЕА1 1,8 mm диаметром 1,81 мм в количестве 9 шт., временное сопротивление разрыву каждого из прутков 1201,4 Н/мм2).

—♦—ОК2 —•— OB в OK2 ОВвОК1

-«-OK1 —•—ОК4 ~*-ОВвОК4

Рис.2 Зависимость растяжения ОК и ОВ, % от растягивающей нагрузки

На рис. 3 изображена диаграмма испытаний на растяжения OKI и ОК2, где OKI соответствует конструкциям 4-8а табл. 2 (проволоки диаметром 1,2 мм в количестве 12 шт., временное сопротивление разрыву каждой из проволок 469,3 Н/мм2), ОК2 соответствует конструкциям 4-8а табл. 2 (проволока диаметром 1,2 мм в количестве 12 шт., временное сопротивление разрыву каждой из проволок

1283,2 Н/мм2), ОКЗ соответствует конструкциям 9-14 табл. 2 (проволоки диаметром 1,2 мм в количестве 15 шт., временное сопротивление разрыву каждой из проволок 1283,2 НУмм2), ОК5 соответствует конструкциям 15-25 табл. 2 (проволока диаметром 2,0 мм в количестве 12 шт., временное сопротивление разрыву каждой из проволок 1283,2 Н/мм2)

Удлинение, %

—♦—ОК2 -*- ОВ в ОК2 ОВ в ОК1 -л- ОК1

—*— ОКЗ —ОВ в ОКЗ —Ж—ОК4 -е- ОВ в ОК4

— ОК4 расч —•— ОКЗ расч ОК2 расч —■—■ ОК1 расч

Рис. 3 Зависимость растяжения ОК и ОВ

Из графиков, приведенных на рис. 1-3 видно, что удлинение ОВ соответствует удлинение ОК за вычетом «избыточной длины» (0,25 %) ОВ, т.е. на ОВ практически не воздействует натяжение ОК до того момента, пока удлинение ОК не превысит значения «избыточной длины» ОВ в ОК. При приложении нагрузки, растягивающей кабель с удлинением более «избыточной длины», начинает растягиваться и ОВ. Заметный прирост затухания начинался

лишь при удлинении ОВ в ОК на 0,9 % для всех типов конструкций рис. 4, в которых использованы ОВ следующих типов: МСЭ-Е 0.655, МСЭ-Е 0.6520, МСЭ-Е 0.657А.

В четвертой главе дана оценка эксплуатационных характеристик при пониженной температуре, предложен метод расчета ТКЛР ОК и метод расчета изменения избыточной длины в зависимости от температуры. Критерием оценки работоспособности ОК служит изменение основной передаточной характеристики ОВ - оптический параметр, коэффициент затухания электромагнитной волны, прирост которого не должен превышать 0,05 дБ/км. Эти испытания проводят в соответствие с требованиями ГОСТ Р МЭК 794-1-93 «Кабели оптические. Общие технические требования».

Предложен метод расчета ТКЛР для конструкции ОК, т.к. проведение испытаний выявило различие в свойствах кабеля, независимо от состояния и типа ОВ в нем. Данное явление можно объяснить различием ТКЛР испытуемых конструкций. Для оценки собственного ТКЛР ниже предложена методика расчета. Кабель состоит из сочетания нескольких материалов, обладающих различными свойствами и по-разному изменяющимися при изменении температуры. Поэтому ОК обладает собственным коэффициентом линейного

теплового расширения (табл. 3), который зависит от количества того или иного материала в сечении кабеля.

Рассчитать ТКЛР (аЕ) ОК, 1/К для каждой из конструкций можно по формуле:

аТ. = $ ПА ' аПА + ^ПБТ ' аПБТ + ^ ПР ' 01ПР + ^ ПЭ ' аПЭ (3)

где: Бпа _ площадь сечения ПА по отношению ко всей площади сечения элементов конструкции кабеля, %; аПд - коэффициент линейного теплового расширения ПА, 1/К; Бцбт - площадь сечения ПБТ по отношению ко всей площади сечения элементов конструкции кабеля, %; апвт - коэффициент линейного теплового расширения ПЕТ, 1/К; 8пр - площадь сеченкя элементов брони (стеклопруток или стальная проволока) по отношению ко всей площади сечения элементов конструкции кабеля, %; аПр - коэффициент линейного теплового расширения проволок брони, 1/К; Бпэ- площадь сечения ПЭ по отношению ко всей площади сечения элементов конструкции кабеля, %; аПэ -коэффициент линейного теплового расширения ПЭ, 1/К.

Таблица 3

Определение коэффициента линейного теплового расширения для ОК

№ кон-струк -ции Сечение кабеля, мм2 Содержа ниеПАв общей площади кабеля, % Содержание ПБТ в общей площади кабеля, % Содержание проволок брони в общей площади кабеля, % Содержание пэвп в общей площади кабеля, % ТКЛР кабеля а, 1/К

НЗ 58,7808 1,1026 7,4979 19,5526 64,4765 0,000144

4-8а 66,2226 1,2063 9,4149 20,8265 62,0673 0,000138

86 85,0626 0,9391 7,3296 27,2101 55,8509 0,000125

9+14 82,0482 1,341 13,2017 21,0118 57,9028 0,000144

15-25 136,59 2,2701 9,8678 27,5862 51,5402 0,000120

Оценить изменение избыточной длины в зависимости от температуры можно следующим образом:

"ГК

Л/,

=— = а-ДТ

(4)

где: 8тК - относительное изменение длины, АТ - изменения температуры. Изменение длины ОВ в ОК при изменении окружающей температуры:

АЬ=а-АТ-^Н2 +{2п-К0В)2

Ьп-Н+АЬ ¿=_0--юо

Н+М

(5)

(6)

где: егк- относительное изменение длины; Ь0 - длина ОВ на участке длиной Н при нормальных климатических условиях (НКУ); Яов - радиус винтовой линии ОВ в ОК; б - избыточная длина ОВ в ОК, ДТ - величина изменения температуры; а - температурный коэффициент линейного расширения (ТКЛР) материала ОК.

Ниже приведены зависимости коэффициента затухания от температуры для наиболее распространенных конструкций ОК с диаметром ОМ равным 4,8 мм.

0,06

| 0,05

¡В ч

3 0,03

5 0.02

5

о 0,01

-АЮТа\ейЛ/Р -Тгие \Л/а*; Р« 1А«Р

-30

-40 -50

Температура, °С

-60

Рис. 5 Зависимость коэффициента затухания от пониженной температуры при избыточной длине ОВ в ОК 0-0,1 %

Рис. 6 Зависимость коэффициента затухания от пониженной температуры при избыточной длине ОВ в ОК 0,1-0,2 %

Рис. 7 Зависимость коэффициента затухания от пониженной температуры при избыточной длине ОВ в ОК 0,2-0,3 %

Температура, °С

—♦—AllWays ZWP —•—True Wave RS LWP -*-AllWave FLEX ZWP

Рис. 8 Зависимость коэффициента затухания от пониженной температуры при избыточной длине ОВ в ОК 0,3-0,4 %

Из рисунков 5-8 видно, что после 4-х часов выдержки ОК при пониженных температурах во многих конструкциях наблюдается прирост затухания более 0,05 дБ/км. Выявлено, что допустимая пониженная рабочая температура ОК зависит от избытка ОВ в ОМ, от типа применяемого ОВ и диаметра ОМ.

Из всех типов ОВ (AllWave FLEX, AllWave, TrueWave RS) можно выделить OB AllWave FLEX, затухание в котором было значительно меньшим, чем в остальных двух типах ОВ, использованных в исследованных конструкциях ОК.

В пятой главе представлены результаты исследования ОК к воздействию раздавливающей нагрузки (табл. 4) и предложен метод расчета стойкости ОК к данному виду воздействий. Выявлено, что в исследуемых конструкциях ОК максимальная нагрузка раздавливания увеличивается при увеличении толщины стенки и диаметра ЦОМ, а также зависит от используемого типа ОВ. Предложена формула (12) для расчета допустимой нагрузки раздавливания ОК с ЦОМ.

Таблица 4

Стойкость OK с разными типами ОВ к раздавливанию

Максимально допустимая нагрузка, Н/см Номер конструкции из таблицы 7 Диаметр ОМ, мм Толщина ОМ, мм Тип ОВ

350 1-3 3 0,7 True Wave RS ITU-T G.655

400 1-3 3 0,7 AllWave ZWP ITU-T G.652D

500 4-86 3,6 0,8

500 4-86 3,6 0,8 True Wave RS ITU-T G.6S5

500 1-3 3 0,7 AllWave FLEX ZWP ITU-T G.657A

650 4-86 3.6 п 0 8

850 9-14 4,8 1,0 True Wave RS ITU-T G.655

900 9-14 4,8 1,0 AllWave ZWP ITU-T G.652 D

1050 9-14 4,8 1,0 AllWave FLEX ZWP ITU-T G.657A

1100 15-25 5,9 1,1 True Wave RS ITU-T G.655

1150 15-25 5,9 1Д AllWave ZWP ITU-T G.652 D

1300 15-25 5,9 1Д AllWave FLEX ZWP ITU-T G.657A

Результаты исследования стойкости конструкций к растягивающей нагрузке (табл. 5) показывают, что независимо от типа ОВ прирост затухания наблюдается при удлинении ОВ более чем на 0,9-1 %, а следовательно предельно допустимая растягивающая нагрузка зависит от конструкции и физико-механических свойств материала брони. Предложена формула для расчета максимальной нагрузки растяжения исследуемых конструкций. Сами же конструкции имеют следующие характеристики:

Таблица 5

Стойкость ОК с разными типами ОВ к растягивающей нагрузке

Номер конструкции из таблицы 7 Количество

Максимальн о допустимая нагрузка, Н Удлинени е кабеля, % элементов брони, шт. и их диаметр, мм Материал брони и его предел прочности, Н/мм2

5350 1-3 8,2 10x1,21 Проволока 469,3

16100 4-8а 1,3 12x1,21 Проволока 1283,2

21700 9-14 1,3 15x1,21 Проволока 1283,2

27500 86 2,5 9x1,81 Ст. пруток 1201,4

лгуу т ЧОЛ-ЭО 15-25 1,3 12 х 2 Проволока 1283,2

В заключении сформулированы основные результаты диссертационной работы.

Проведенный анализ современных конструкций ОК показал, что, на сегодняшний день, больший объем кабелей изготавливают многомодульной конструкцией. Тем не менее, экономически более целесообразно изготавливать ОК с ЦОМ. В связи с этим разработан ряд конструкций ОК с ЦОМ, которые удовлетворяют ряду требований потребителя. Как показывает анализ литературных источников, задача оценки параметров ОК на этапе его изготовления представляется чрезвычайно сложной и актуальной. Причём в качестве критерия при такой оценке производители ОК используют физико-механические свойства используемых материалов в ОК, а также значение "избыточной длины" ОВ в готовом ОК.

1. Предложено 25 конструкций ОК с ЦОМ рассчитанных на различные раздавливающую и растягивающую нагрузку, а также на разное количество ОВ в ОК, разработанные конструкции ОК внесены в технологическую документацию изготовления кабелей и ТУ 3587-001-58743450-2005 «Кабели оптические».

2. Даны предложения о порядке выбора типа оптического волокна в зависимости от требований к ОК;

3. Разработан метод расчета допустимой раздавливающей нагрузки для предложенных конструкций ОК. В результате экспериментальных исследований предложено экспериментальное выражение 1 и подобраны коэффициенты К для разных типов ОВ для оценки стойкости ОК к раздавливающей нагрузке;

4. Разработан метод расчета допустимой растягивающей нагрузки для предложенных конструкций ОК.

Из вышеприведенных графиков видно, что натяжение ОВ соответствует натяжению ОК за вычетом избыточной длины (0,25 %) ОВ, т.е. ОВ практически не участвует в натяжении ОК до того момента, пока удлинение ОК не превысит значения избыточной длины ОВ в ОК. Результаты проведенных испытаний показывают, что допустимый интервал растягивающей нагрузки зависит от запланированного срока службы ОК, избытка ОВ в ОМ, от механических свойств брони. А также подтверждено, что предложенное выражение 2 для расчета растягивающей нагрузки совпадает с экспериментальными результатами при различных значениях диаметра ОМ и различных конструкциях защитных покровов.

5. Сделана оценка эксплуатационных характеристик ОК при пониженной температуре. Из рисунков 5-8 видно, что при 4-х часовой выдержке ОК при пониженных температурах многие из конструкций дают прирост затухания более 0,05 дБ/км. Результаты проведенных испытаний показывают, что допустимый рабочий диапазон при пониженной температуре зависит от избытка ОВ в ОМ, от типа применяемого ОВ, диаметра ОМ.

Из всех рассмотренных типов ОВ (AllWave FLEX, AUWave, TrueWave RS) можно выделить OB AllWave FLEX, затухание в котором было значительно меньшим, чем в остальных двух типах ОВ.

6. Разработан метод расчета TKJIP для конструкции ОК, основанный на анализе свойств материалов и их использования в ОК.

7. Разработан метод расчета необходимой величины избыточной длины в зависимости от диапазона рабочих температур ОК.

СПИСОК РАБОТ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Боев М. А., Кузнецов А. Ю. Исследование механических свойств подвесных оптических кабелей // Тез. докладов 11-й международной научно-технической конференции студентов и аспирантов МЭИ. - М.: Издательство МЭИ, 2006 г. - С.58.

2. Боев М. А., Кузнецов А. Ю. Повышение механических характеристик самонесущих оптических кабелей // Тез. докладов 12-й международной научно-технической конференции студентов и аспирантов МЭИ. - М.: Издательство МЭИ, 2006 г. - С.37.

3. Боев М. А., Кузнецов А. Ю. Повышение надежности электрической изоляции наружных оболочек оптических кабелей /У Тез. докладов 4-й международной научно-технической конференции «Электрическая изоляция-2006» май 2006 г. - С-Пб.: Издательство Политехнического университета , 2006г.-С. 192-193.

4. Боев М. А., Ким Э., Кузнецов А. Ю. Влияние геометрических размеров и типов оптических волокон на стойкость кабелей к раздавливанию // Тез. докладов 12-й международной конференции «Электромеханика, электротехнологии, электротехнические материалы и компоненты» »: -Алушта, октябрь 2008,- С. 21.

5. Боев М. А., Кузнецов А. Ю. Исследование механических свойств кабелей с центральным оптическим модулем. «Кабели и провода», № 6 (313), 2008 г.-С. 24-27.

6. Боев М. А., Кузнецов А. Ю. Исследование холодостойкости кабелей с центральным оптическим модулем. «Вестник МЭИ», № 4,2009 г.-С. 96-99.

Подписано в печать Зак Щ Тир. (00 Пл W^

Полиграфический центр МЭИ(ТУ) Красноказарменная ул.,д.13

ВВЕДЕНИЕ.

Научная новизна и значимость результатов работы.

В диссертации защищаются.

Практическая ценность.

Структура и объем работы.

Публикации.

Глава 1. Анализ современного состояния конструирования и производства оптических кабелей.

1.1. Особенности строения оптического волокна.

1.2. Требования к оптическим кабелям.

1.3.Оптический модуль в оптическом кабеле.

1.4. Конструкции оптических кабелей.

1.5.Влияние «избыточной длины» на характеристики оптического кабеля.

1.6.Методики измерения «избыточной длины».

1.7. Особенности оптического кабеля с броней.

1.8. Выводы по главе.

Глава 2. Испытательное оборудование.

2.1. Рефлектометрия в оптических волокнах.

2.2. Измерение удлинения оптических волокон.

2.3. Учет изменения показателя преломления при удлинении оптического волокна.

2.4. Влияние температуры на результаты измерения удлинения оптического волокна.

2.5. Оборудование для определения физико-механических свойств материалов.

2.6. Климатические испытания.

2.7. Испытания на стойкость к растягивающему усилию и раздавливанию.

2.8. Используемые типы оптических волокон.

2.9. Обзор основных материалов используемых для изготовления ОК.

2.10. Выводы по главе.

Глава 3. Теоретические и экспериментальные исследования оптических кабелей на стойкость к раздавливающей и растягивающей нагрузке.

3.1. Исследуемые конструкции оптических кабелей.

3.2. Выбор типа оптического волокна.

3.3 Расчет допустимой раздавливающей нагрузки.

3.4. Расчет допустимой растягивающей нагрузки.

3.5. Выводы по главе.

Глава 4. Исследование конструкций оптических кабелей на холодостойкость.

4.1 .Оценка эксплуатационных характеристик при пониженной температуре.

4.2. Расчет температурного коэффициента линейного расширения для конструкций оптических кабелей.

4.3. Расчет изменения избыточной длины в зависимости от температуры окружающей среды.

4.4. Выводы по главе.

Глава 5. Разработка конструкций, технологии изготовления и определения эксплуатационных свойств ОК.

5.1 Материалы, используемые для изготовления ОК с ЦОМ.

5.2 Технология изготовления ОК с ЦОМ.

Конкуренция среди заводов изготовителей оптического кабеля (ОК) заставляет искать более дешевые, но в то же время отвечающие все тем же требованиям конструкции. Накопленный опыт показал возможность улучшения конструкций кабелей с центральным оптическим модулем, при этом сохраняя ресурс и не ухудшая свойств оптического волокна (ОВ) в кабеле. В то же время появилась возможность использования новых марок ОВ, а также новых материалов для изготовления ОК. Актуальность выбранной темы определяется необходимостью улучшения механических характеристик кабелей с центральным оптическим модулем, а также уменьшения материалоемкости конструкций.

Целью диссертационной работы является:

1. Определение допустимого интервала величин механических характеристик в имеющихся конструкциях.

2. Разработка метода расчета на стойкость к механическим и климатическим воздействиям.

3. Разработка и исследование новых конструкций кабеля с различными типами ОВ со сниженной материалоемкостью.

4. Изготовление опытных образцов ОК различных конструкций с различными грузонесущими элементами и различными типами ОВ.

5. Экспериментальное исследование изготовленных конструкций, определение допустимых значений механических и климатических воздействий на ОК с различными типами ОВ.

Научная новизна и значимость результатов работы состоят в следующем:

1. В процессе теоретического и экспериментального исследования установлены основные элементы конструкции ОК, определяющие стойкость к механическим воздействиям, и предложен метод расчета механической прочности ОК с ЦОМ, основанный на свойствах этих элементов.

2. Установлены допустимые значения механических нагрузок для ОК, составлены таблицы для разных материалов и геометрических параметров ОК.

3. Предложен метод определения пороговых значений механического воздействия на кабель в зависимости от избыточной длины ОВ путем измерения удлинения ОВ методом фазового сдвига.

4. Предложен метод расчета изменения избыточной длины к конкретной температуре и конструкции кабеля. Также для всех типов конструкций предложен метод расчета температурного коэффициента линейного расширения с учетом того, что кабель состоит из нескольких материалов, и соответственно, обладает неким своим собственным коэффициентом теплового линейного расширения (ТКЛР), в зависимости от доли этих материалов в сечении для каждой конструкции.

В диссертации защищаются следующие основные положения:

1. Метод расчета допустимой раздавливающей нагрузки оптического кабеля, для предложенных конструкций.

2 Метод расчета допустимой растягивающей нагрузки оптического кабеля, для предложенных конструкций.

3. Метод расчета температурного коэффициента линейного расширения оптического кабеля, на основе данных по величине этого коэффициента у материалов, которые используют для изготовления кабелей, а также анализе конструкции.

4. Метод расчета оптимальной величины избыточной длины оптического волокна в оптическом кабеле с учетом диапазона рабочих температур.

Практическая ценность. Все исследования, разработки, методы и конструкции ОК выполнены и внедрены на конкретном действующем кабельном предприятии ООО "Еврокабель 1" в процессе работы над диссертацией в период с 2005 года по настоящее время.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав и заключения. Работа изложена на 99 страницах, содержит 27 рисунков, 18 таблиц, 20 формул, список цитируемой литературы из 110 наименований.

Результаты исследования стойкости конструкций к растягивающим нагрузкам показывают, что независимо от типа ОВ, прирост затухания наблюдается при удлинении ОВ более чем на 0,9-1 %, а, следовательно, предельно допустимая растягивающая нагрузка зависит от конструкции и физико-механических свойств материала брони. Предложена формула для расчета максимальной нагрузки растяжения исследуемых конструкций. Сами же конструкции имеют следующие характеристики:

5.3. Заключение

Проведенный анализ современных конструкций ОК показал, что, на сегодняшний день, большой объем кабелей изготавливают многомодульной конструкцией. Тем не менее, экономически более целесообразно изготавливать ОК с ЦОМ. В процессе выполнения данной работы:

1. Предложено 25 конструкций ОК с ЦОМ рассчитанных на раздавливающую нагрузку от 3 до 7 кН и растягивающую нагрузку от 7 до 22 кН, при этом число ОВ в ОК может достигать 24.

2. Предложен порядок выбора типа оптического волокна в зависимости от требований к раздавливающей нагрузке и передаточных характеристик ОК.

3. Разработан метод расчета допустимой раздавливающей нагрузки ОК, для предложенных конструкций.

4. Проведены испытания, которые показали, что допустимый диапазон рабочей температуры ОК зависит от избыточной длины ОВ в ОМ, от типа применяемого ОВ и диаметра ОМ. Сделана оценка минимальной допустимой температуры эксплуатации предложенных конструкций ОК.

5. Разработан метод расчета ТКЛР для ОК, основанный на анализе свойств материалов, которые используют для изготовления кабелей, а так же на анализе конструкции.

6. Разработан метод расчета оптимальной величины избыточной длины ОВ в ОК с учетом диапазона рабочих температур.

1. Семенов C.JI. Надежность, прочность, старение и деградация волоконных световодов. Волоконно-оптические технологии, материалы и устройства. №3, 2000, с.47-63.

2. Семенов С.Л. Влияние герметичных покрытий световодов на их механическую прочность. Волоконно-оптические технологии, материалы и устройства. №2, 1999, с. 27-33.

3. Листвин А. В., Листвин В. Н., Швырков Д. В. Оптические волокна для линий связи-М.: ЛЕСАРарт, 2003. 288 е., ил.

4. Абрамов А. А., Бубнов М. М., Вечканов Н. Н. и др. Температуростойкие волоконно-оптические модули // Труды ИОФАН. 1987 г. Т. 5. с. 72-82.

5. Семёнов С. Л. Влияние герметичных покрытий световодов на их механическую прочность. // Волоконно-оптические технологии, материалы и устройства. №2. 1998 г.

6. Дианов Е. М., Корниенко Л. С, Никитин Е. П. и др.- Радиационно-оптические свойства волоконных световодов на основе кварцевого стекла. -Квантовая электроника, 1983, т. 10.

7. Богатырев В. А., Бубнов М. М., Вечканов Н. Н., Гурьянов А. Н., Дианов Е. М., Семенов С. Л. Прочность стеклянных волоконных световодов большой длины. - Сб. Труды ИОФАН СССР, т.5, - М.: Наука, 1987.

8. Богатырев В. А., Бубнов М. М., Румянцев С. Д., Семенов С. Л. -Механическая прочность и надежность волоконных световодов для систем оптической связи. Ргос. XV International Congress on Glass, Leningrad, 1989, v.2b.

9. Богатырев В. А., Бубнов M. М., Румянцев С. Д., Семенов С. Л. -Механическая надежность волоконных световодов. Сб. Труды ИОФАН СССР, т.23,-М.: Наука, 1990.

10. Богатырев В. А., Бубнов M. М., Вечканов H. Н., Гурьянов А. Н., Дианов Е. М., Семенов С. Л. Влияние воды на прочность волоконных световодов. -Квантовая электроника, 1984, т. 11, № 7.

11. Абрамов А. А., Богатырёв В. А., Боркина Г. Ю. Полимерные покрытия волоконных световодов // Труды ИОФАН. 1988 г. Т. 15. с. 98-127.

12. Семёнов С. Л. Физические процессы, определяющие прочность и долговечность волоконных световодов // Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук по специальности 01.04.10 ИОФРАННЦВО 1997г.

13. Материалы семинаров фирмы Corning 2007 г.

14. Рекламно-техническая документация фирмы "Corning".

15. Рекламно-техническая документация фирмы "Fujikura".

16. Рекламно-техническая документация фирмы "OFS".

17. Дж. Э. Мидвинтер. Волоконные световоды для передачи информации. -М: Радио и связь, 1983. 336 с.

18. Technical Service Information, ERIFOCAS. 1999K.Inada, T.Shiota.- Metal coated fibers.- Proc.SPIE, 1985, v.584.

19. Богатырев В. А., Дианов E. M., Кеджен Ч., Румянцев С. Д.- Термостойкие световоды в герметичном алюминиевом покрытии.- Письма в ЖТФ, 1992, т. 18, вып.21.

20. К Moore. Review Of Characteristics and Applications of Commercially Available Carbon-Coated Hermetic Fiber "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

21. J S Andreassen. Mechanical Reliability and Hydrogen Diffusion Characteristics of Hermetically Coated Fibers "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

22. T Zushi. A Study of Hermetically Coated Optical Fiber "International Wire &

23. Cable Symposium Proceedings", 1992.

24. Кулезнёв В. H. Шершнев В. А. Химия и физика полимеров. М.: Высшая школа, 1988.

25. Волоконно-оптическая связь. ред. М.Дж.Хауэса, М: Радио и связь, 1982. -272 с.

26. Власов В. Е., Парфенов Ю. А., Рысин JI. Г., Кайзер JI. И. Кабели СКС на сетях электросвязи: теория, конструирование, применение.-М.: Эко-Трендз, 2006.-280 е.: ил.

27. Портнов Э. JI. Оптические кабели связи и пассивные компоненты волоконно-оптических линий связи: Учебное пособие для вузов. -М: Горячая линия-Телеком, 2007. -464 с: ил.

28. Мальке Г., Гёссинг П. Волоконно-оптические кабели // 1997 by "IZDATEL" Novosibirsk with permission of Publicis MCD Werbeagentur GmbH, Erlangen.

29. Гроднев И. И., Ларин Ю. Т., Теумин И. И. Оптические кабели // Москва, Энергоатомиздат, 1991.

30. Гольдфарб И. С, Иноземцев В. П., Мурадян А. Г. Оптические кабели в многоканальных линиях связи.// Москва, Радио и связь, 1987.

31. Мальке Г., Гессинг П. Волоконно-оптические кабели-Н.: ЛИНГВА, 2001.351 с.

32. Ларин Ю. Т., Ильин А. А., Нестерко В. А. Кабели оптические. Заводы изготовители. Общие сведения. Конструкции, оборудование, техническая документация, сертификаты:-М.: Престиж, 2007.-320 с.

33. Дж.Гауэр. Оптические системы связи. М: Радио и связь, 1989. - 504 с.

34. P. Calzolari "Fiberoptic cable constructions" Wire Industry, 1996

35. Волоконно-оптические кабели. Информация о продукции. Ericsson Cables AB. 1998.

36. L Siren. Optical fiber telecom cable "Wire Industry", № 4? 1987.

37. Шарле Д.Л. Оптические кабели иностранного производства. «Электросвязь», № 11,2001 г.

38. Технические условия ТУ 16.К 12-16-97 "Кабели оптические для местныхи междугородных линий связи ВСС России".

39. Dr David Rees. Optical fiber cable design- "Wire Industry", № 12, 1991.

40. J С Novack. Optical Fiber Design for Improved Mechanical Properties — "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

41. P F Armbruster. Development of a Hybrid Loose Tube Cable and its Field Trial Results "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

42. К Kathiresan. A Fiber-Optic Cable for Hostile Environments "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1992.

43. P D Patel. Lightweight Fiber Optic Cable "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1990.

44. AS Dodd. Design and Test Considerations for Fiber Optic Aerial Cables -"International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1990.

45. Jana Horska. Design of loose tube fiber optic cable with adjusted contraction and strain windows "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1994.

46. W R Lichty. Dielectric ruggedised and armoured optical fiber cable — "Wire Industry", №7, 1983.

47. Y Kuwata. Development of FRP Armored Non-Metallic Optical Cable and the Armoring Process "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1990.

48. S J В Bensink. Aramid Tapes as Anti Ballistic Protection Of Aerial Optical Fiber Cables "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1990.

49. Мишнаевский П.А., Оввян П.П. Влияние изгибов волоконных световодов на распространение и затухание сигналов. «Электросвязь», № 1, 1981г.

50. Гозман Н. Я., Семёнов Н. А., Шитов В. В. Дополнительные потери от микроизгибов, возникающих при покрытии оптического волокна полимерами. «Электросвязь», № 4, 1984 г.

51. Белогуров Д. А., Бобров С. Б., Нехорошева Р. А., Шитов В. В. Влияние усадки защитных оболочек оптических кабелей на деформацию световодов и затухание в них. «Электросвязь», №11, 1986 г.

52. S Gebizlioglu. Temperature-Dependent Performance of Buffer Tube Gels in1.ose Tube Fiber Optic Cables "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

53. M Costello. A Comparative Study of Polymeric and Fumed Silica Based Optical Fiber Fillers "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

54. J-C Lin. Micro-analysis for Discoloration of Optical Fibers and Filling Compounds "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

55. H-F Lin. Field Experiences of Jelly-Filled Cables for Aerial Trial -"International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1995.

56. Рекламно-техническая документация фирмы "British Petroleum".

57. Рекламно-техническая документация фирмы "Н. В. Fuller".

58. О Grabandt. On the Development of an Aramid Yarn With Waterblocking Properties "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1992.

59. J J Sheu. The Use of Superabsorbent Materials in Optical Fiber Cable Design -"International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1991.

60. Detlef thor Straten. Einflufimoglichkeiten zur Beherrschung der Langendifferenz in Lichtwellenleiter//Draht. 1984 r.1.dustrial", № 4, 1995.

61. Авдеев Б.В., Барышников E.H., Длютров O.B., Стародубцев И.И. / Оптический модуль основа волоконно-оптического кабеля.// Кабели и провода, 2002, №1(272), с.22-25.

62. Длютров О.В., Принцев Д.В. Проблемы выбора материалов при конструировании волоконно-оптических кабелей. //Радиоэлектроника, электротехника и энергетика. Тезисы докладов научно-технической конференции — Москва, 2002, том 2.

63. M Adams. Buffer Tubes The Next Generation - "International Wire & Cable

64. Symposium Proceedings", 1995.

65. W-S Chien. The Comparation of Two Processing Methods Between Dual Layer Buffer Tubes "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1990.

66. Рекламно-техническая документация "Крастин® ПБТ. Термопластичные полиэфиры"70. "Vestamid®. Vestadur®. Engineering thermoplastics for secondary fiber optic jacketing" Technical Service Information, Degussa

67. А. Г. Григорян, Д.H. Дикерман, И.Б. Пешков "Производство кабелей и проводов с применением пластмасс и резин", Энергоатомиздат, 1992

68. Власов С. В., Калиничев Э. JL, Кандырин JI. Б. И др. Основы технологии переработки пластмасс. М.: Химия, 1995. 528 с, ил.

69. Химическая энциклопедия. М., 1998 г.

70. Р Boes. Development of Co-Extruded Polyethylene/Polyamide 12 Insect Resistant Telecommunications Cable "International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1992.

71. Y Gau. Evaluation of Antioxidant Uniformity in Polyethylene Insulations -"International Wire & Cable Symposium Proceedings", 1992.

72. Рекламно-техническая документация фирмы "Borealis".

73. Шитов В. В., Чупраков В. Ф. Температурно-временные воздействия на оптические волокна и кабели. «Электросвязь», №11,1988 г.

74. Кононова H. М., Нехорошева Р. А., Шитов В. В., Чупраков В. Ф. Воздействия отрицательных температур на волоконные световоды в полимерных покрытиях. «Электросвязь», № 8, 1989 г.

75. Чернов В. О. Затухания оптических волокон при регулярных изгибах. «Электросвязь», № 11, 2001 г.

76. Макаров Т. В. Распространение волн в изогнутых волоконных световодах. «Электросвязь», №11, 2001 г.

77. Колосков Д. В. Экспериментальное исследование распределения макроизгибов при свободной укладке оптического волокна в трубке. «Кабельная техника», № 8-9, 1996 г.

78. Булучек Б., Кертчер Е., Легро Ф. Новое поколение оптического модуля: композиционный модуль со свободной укладкой оптических волокон. Рек-ламно-техническая документация SWISSCAB.

79. Гроднев И. И. Эффект скрутки оптических волокон. «Электросвязь», № 9, 1992 г.

80. Иванов С. И., Творемирова Т. А. Определение параметров скрутки, уменьшающих межмодовую дисперсию в одномодовом оптическом волокне. «Электросвязь», № 9,1984 г.

81. Гозман Н. Я., Лисицын С. Б., Семёнов Н. А., Шитов В. В. Влияние скрутки на напряжения в волокнах и дополнительные потери в оптических кабелях. «Электросвязь», № 3, 1985 г.

82. Гольдфарб И. С. Характеристики передачи оптических кабелей при воздействии механических нагрузок. «Электросвязь», № 12, 1980 г.

83. Акопов С. Г., Коршунов В. Н., Соловьёв Б. С, Фомичёв Б. Н. Оценка характеристик случайного пространственного процесса распределения нерегулярности геометрической структуры OB. «Электросвязь», № 10, 1990 г.

84. Макаров Т. В. Анализ фотоупругости в изогнутых и скрученных волоконных световодов. «Электросвязь», №1 1,1998 г.

85. Гроднев И. И., Творемирова Т. А. Дисперсия в скрученных одномодовых волокнах оптических кабелей. «Электросвязь», № 10, 1985 г.

86. Авдеев Б.В., Барышников E.H., Длютров О.В., Стародубцев И.И. /Об избыточной длине оптического волокна в оптическом кабеле.//Деп. В Информэлектро, 2001, №6-эт-2001.

87. Авдеев Б.В., Барышников E.H., Длютров О.В., Стародубцев И.И. / Измерение избыточной длины в процессе изготовления ВОК.// Кабели ипровода, 2002, №3(274), с.32-34.

88. Барышников Е.Н., Длютров О.В., Рязанов И.Б., Серебрянников С.В. измерение избыточной длины волокна в оптическом модуле // Сб. докладов 4-й международной конференции по физикотехническим проблемам, Россия, клязьма. -М.: Издательство МЭИ, 2001.

89. D. J. Blew, "Apparatus for Controlling Excess Fiber Length in a Loose Tube Optical Fiber Buffer Tube", U.S. Patent, Patent Number 4,921,413, May 1990.

90. D. J. Blew, "Method for Controlling Excess Fiber Length in a Loose Tube Optical Fiber Buffer Tube", U.S. Patent, Patent Number 4,983,333, January 1991.

91. Иноземцев В. П., Данцер Р. Е. Расчёт затухания волоконных световодов при скрутке в кабель. «Электросвязь», № 10, 1985 г.

92. F. J. Jimenez Atienxa. The fatigue strength of steel wire ropes Part I. "Wire Industrial", № 10, 1994.

93. F. J. Jimenez Atienxa. The fatigue strength of steel wire ropes Part II. "Wire Industrial", № 1, 1995.

94. F. J. Jimenez Atienxa. The fatigue strength of steel wire ropes Part III. "Wire Industrial", № 1, 1996.

95. Листвин А. В., Листвин В. H. Рефлектометрия оптических волокон-М.: ЛЕСАРарт, 2005. 208 е., ил.

96. Власов И. И., Птичников М. М. Измерения в цифровых сетях связи. Под редакцией А. П. Козина. 2-е изд, испр. и доп., Москва: Постмаркет, 2005.-432 с.

97. Длютров О.В. Измерение натяжения оптического волокна методом регистрации фазы амплитудно модулированного сигнала, проходящего по волокну. Деп. В ВИНИТИ, №1791 -В2003.

98. Оптический кабель, монтажное и измерительное оборудование для волоконно-оптической связи // Рекламный проспект фирмы "Телеком Комплект Сервис" 2007 г.

99. Dirk Laeremans "Fiberoptic cable design choosing a tension member", Wire Industry, 1997

100. Власов А. В., Иноземцев В. П., Канунникова Н. А., Ревенко В. И., Туров

101. Начиная с 2004 года ООО «Еврокабель 1» приступило к совершенствованию конструкции оптических кабелей, предназначенных для прокладки в грунт. В результате этой работы были созданы кабели с центральным оптическим модулем.

102. Начальник планово-экономическогоотдела / ? О.Н.Вельп