автореферат диссертации по энергетике, 05.14.05, диссертация на тему:Теплогидравлические характеристики двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом ХА-30 в змеевике

и и %.

С А'Ш- ПЕТЕРБУРГСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОЮГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОШШ1Р!НООТИ

ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИВ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА АММИАКА И Б,ГО СМЕСИ С МАСЛОМ ХА--ЯО В ЗМЕЕВИКЕ

05.14. 05 - теоретические основы теплотехники

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кяндидчт.ч

На правах рукописи

УДК 636. 24

РАСЩЕШЙН Александр Николаевич

технических наук

/

Сздкт-Петербург - 1992

Работа выполнена в Санкт-Петербургском ордена Трудового Красного Знамени технологическом институте холодильной промышленности

Научный.руководитель: доктор технических наук, профессор Данилова Г. Н.

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

Зыеин Л В.

кандидат технических наук, Фомин Е В.

Ведущая организация - Ленинградский ордена "Знак Почета" научно-исследовательский и конст-трукторский институт химического машиностроения (ЛенНиихиммаш)

Зашита диссертации состоится "c¡?£" JUQpF^Cs ]S9?. г', в Vi часов на а асе дан и и специализированного Совета К 063.02.01 в Санкт-Петербургском ордена Трудового Красного Знамени Технологическом институте холодильной промышленности.

Отзыв в двух экземплярах, заверенный печатью учереждения, просим направлять по адресу: 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, ц. 9, специализированный совет СПбТИХП.

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке института.

Автореферат разослан "¿¡1" 105Й г.

Ученый секретарь специализированного Совета канд. техн. наук, доцент

JL А. Акулов

I!

ч

: ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Одним из важнейших направлений развития современной техники является повышение уровня разработки, производства и эффективности использования холодильного оборудования.

Распространенным типом теплообмеяных аппаратов холодильных машин являются воздухоохладители /ВО/, которые широко применяются 0 холодильных установках пищевой и других отраслях промышленности.

Сокращение производства экологически опасных хлорфгорпроиз-водных этана и метана и серьезные проблемы по применению новых альтернативных хладагентов приведут к расширению сферы применения аммиака в качестве хладагента. Несовершенство современных маслоотделителей приводит к тому что внутри труб амеевика ВО движется смесь хладагента с маслом. Вышеизложенное свидетельствует о важности получения данных о теплообмене и гидродинамике при течении в трубах двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом, необходимых для разработки достоверной методики расчета и оптимизации режимов работы ВО. Такие данные применительно к конструкциям и режимным параметрам ВО в литературе отсутствуют.

Работа соответствует Координационному плану Научного Совета АН СССР по комплексной проблеме "Теплофизика", раздел 1.9.1.6 "Теплообмен при двухфазных течениях, кипении и конденсации".

Пель работы. Экспериментальное исследование теплогидравличес-ких характеристик двухфазного потока аммиака и его смеси с шелом ХА-30 при течении в вертикальных плоских змеевиках ВО, скомпано-ванных из горизонтальных труб, и получение на их основе зависимостей для расчета теплоотдачи и потерь напора.

Научная новизна. Впервые получены опытные данные о локальной (по длине змеевика) теплоотдаче при течении двухфазного потока аммиака в вертикальном змеевике в интервале режимных параметров, соответствующем области применения аппаратов холодильных установок. Определены режимы течения и их границы, характерные для двухфазных потоков аммиака в ВО и установлено существенное отличие их границ в сравнении с течением в горизонтальной трубе.

Установление, что в исследованном интервале режимных параметров интенсивность теплообмена определяется механизмом конвективного испарения, интенсивность которого определяется массовой скоростью ( гс£р) и паросодержанием (ОС.).

Впервые получены опытные данные о локальной теплоотдаче при течении смеси аммиак-масло при расходных массовых концентрациях масла в змеевиках ВО ^ - О,Б - 5 %. Выявлены режимы течения существующие в двухфазном потоке аммиака в присутствии масла.

Впервые определены гидравлические сопротивления на горизонтальных' участках труб и поворотах (калачах) змеевика ВО при течении двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом ХА-30.

Практическое значение. Предложены расчетные уравнения для определения локальных и средних коэффициентов теплоотдачи при течении двухфазного потока аммиака и расчетные рекомендации для определения коэффициента теплоотдачи при течении смеси аммиак-масло в змеевиках Ш. Предложены расчетные уравнения для определения потерь давления на трение в горизонтальных трубах и потерь давления в поворотах, предложена методика расчета полных потерь напора при течении двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом.

Реализация в промышленности. Полученные экспериментальные данные и расчетные рекомендации использованы при разработке маслоотделителей во ВНИКТИхолодпроме и при проектировании ВО быстро-сборных холодильников в Инженерно-технологическом Центре "Рыбхо-лодтехника".

Автор защищает:

- методику комплексного экспериментального исследования режимов течения, локальной теплоотдачи и гидравлического сопротивления при моделировании змеевика ВО различной длины;

- данные о режимах течения аммиака в змееьиках ВО;

- результаты экспериментального исследования и физические представления о процессе геплопереноса при' исследованных режимах течения, полученные зависимости для локальной и средней теплоотдачи при течении двухфазного потока аммиака;

- результаты экспериментального исследования и физические представления о процессе теплопереноса при течении смеси аммиак-масло;

- результаты экспериментального исследования и расчетные рекомендации для определения потерь давления при движении двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом в змеевиках ВО.

Апробация работы. Материалы диссертации докладывались и об-сувдалиеь на Всесоюзной научно-практической конференции " Пути-интенсификации щоиаводства с применением искуственного холода в

отраслях агропромышленного комплекса, торговле и на транспорте", г. Одесса, 1989 г. ; на конференциях профессорско-преподавательского состава, научных сотрудников, инженеров и аспирантов ЛТЮСП в 1988 и 1989 гг.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано четыре печатных работы.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, выводов и приложений; содержит 122 страницы основного текста, 48 рисунков, 6 таблиц. Список использованных источников включает 87 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ ,

Постановка задачи. Исследованию теплообмена и гидродинамики при течении двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом в змеевиках и трубах посвящены работы Р. П. Пэре диетой, А. В. Гордиенко, Д. Чеддока и Г. Баззарда, Ван Мале и Козина, М. Шаха. Из обзора и анализа литературных данных можно сделать следующие выводы:

- в опубликованной литературе приводятся данные о теплоотдаче при кипениии аммиака для режимных параметров отличающихся от условий эксплуатации ВО. В большинстве работ исследованы каналы, форма и размеры которых отличаются от применяемых в ВО;

- сообщаются лишь отдельные отрывочные сведения (в основном качественного характера) о влияния масла на теплоотдачу при кипении смеси аммиак-масло в горизонтальных трубах и змеевиках;

- отсутствуют опытные данные и рекомендации по расчету.гидравлических сопротивлений при течении аммиака и его смеси с маслом.

На основании вышеизложенного была выявлена необходимость проведения комплексного исследования теплогидравлических характе-. ристик двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом в змеевиках, скомпонованных из горизонтальных труб при малых значениях Uff и ^ .

Методика и условия проведения экспериментального исследования. Для решения поставленных задач был создан экспериментальный стенд (рис.1). Он состоял из контура вынужденной циркуляции хладагента, системы подачи масла в экспериментальный участок и системы термосгатирования.

Основным узлом стенда являлся экспериментальный участок 1,.

который представлял собой модель змеевика аммиачного ВО. Он состоял из четырех стальных горизонтальных труб диаметром 25x2,6 мм, длиной 1,6 м каждая, соединенных между собой калачами с радиусом поворота 40 мм. Температура стенок труб измерялась 56-ю термопарами в 14-ти сечениях по длине змеевика. Температура насыщения определялась по давлению на выходе из змеевика, измеряемому образцовым манометром и с помощью термопар, установленных в потоке, на выходе и входе змеевика. В начале и конце каждой трубы имелись отборы давления для измерения гидравлических сопротивлений. На входе и выходе змеевика имелись визуальные участки.

В опытах со смесью, масло в измерительный участок 1 подавалось через капилляр, введенный в поток хладагента, под действием разности давлений в.масляном ресивере 13 и измерительном участке. Расход масла измерялся объемным методом. Регулирование расхода масла осуществлялось вентилем тонкой регулировки 15. Масло, по мере накопления, удалялось из отделителя масла 2.

Эксперименты проводились с технически чистым аммиаком при температурах насыщения -¿zßi-ZО "С, плотностях теплового потока -0,5 - 10 кВг/мг, массовых скоростях ic£p - 6 - 105 кг/(м^с) и массовых паросодержаниях CS - 0,005 - 0,95. Условия эксперимент-тов в опытах со смесью аммиак-масло соответствовали указанным выше -¿0 и X п (}- - 0,2 - 3,5 кВт/м2, v?J> - 6 - 6S кг/(м^с), ?

- 0,5 - 5 %. Подача хладагента в змеевик - верхняя.

Результаты исследования режимов течения. Основными режимами' при течении двухфазного потока аммиака в змеевике являлись: расслоенный, волновой и волновой с перемычками. При массовых скоростях Vty & 20 - 25 кг/(м с) преобладающим режимом течения являлся

- расслоенный. Для больших значений массовой скорости при прохождении потока через калачи возникали пульсации расхода жидкости и пара, которые способствовали появлению волнового и волнового с перемычками режимов течения при меньших И£ръ сравнении с горизонтальной трубой.

Наличие нерастворимого масла в аммиаке оказывало заметное влияние на режимы течения потока. Масло, медленно передвигаясь в нидней части трубы в виде слоя, высота и характер движения которого зависели от сочетания парметров ¿iff>, t£„, Jf и JC , способствовало появлению пульсаций потока при 25 кг/(м с) для определенных значений £ и ¿С и усилению ин для г^р > 25кг/(м с).

- У -

Результаты экспериментального исследования теплообмена в двухфазном потоке аммиака. Анализ локальной теплоотдачи показал, что основным механизмом теплопереноса в двухфазном потоке аммиака является - конвективное испарение, что подтверждается существенным влиянием на теплоотдачу параметров Щр и 3? , определяющих скорость потока, и слабым влиянием (¡г . Поверхностное пузырьковое кипение практичеки отсутствовало. При увеличении г&р и ОС скорость смеси значительно возрастала, что в ряде случаев приводило к смене режимов течения, возникновению и усилению пульсаций.

Характер влияния паросодержания на коэффициент теплоотдачи ( & ) зависел от величины массовой скорости. Для ЩР ^ 20 - 25 кг/(м*с) интенсивность теплоотдачи при расслоенном течении определялась уровнем заполнения трубы гадким хладагентом и динамическим воздействием пара на поверхнеость раздела фаз. Совместное действие этих факторов на теплоотдачу и определяло характер зависимости оС -Г(Х): с увеличением X. коэффициент теплоотдачи оставался постоянным {ъегр- 18 кг/(м?с)) или падал - 6 кг/(м?с)) (рис.2). Для больших значений массовой скорости, кроме указанных факторов, существенное воздействие на теплоотдачу оказывали пульсации, мощность и интенсивность которых возрастала с увеличением гс(р и X . Это увеличивало долю поверхности трубы, смачиваемой жидкостью, вследствие чего коэффициент теплоотдачи также сильно возрастал(рис. 3). При достижении значений 50 кг/(м2с) ил?» 0,15 почти вся поверхность трубы омывалась хчдкостью и теплоотдача с увеличением гф и X возрастала незначительно {рис. 4).

Вследствие отсутствия пульсаций потока в первом ( по ходу потока) шланге имел меньшие значения чем во 2 - 4-ом шлангах змеевика. Наиболее существенным различие было выявлено для области 25

4 40 кг/(м'с). При идентичных условиях коэффициенты теплоотдачи во 2,3 и 4-ом шлангах были одинаковыми, что позволяет распространить полученные данные на змеевик ВО, состоящий из большего числа шлангов.

Изменение температуры насыщения в исследованном диапазоне не приводило к заметному смещению границ режимов течения и не оказывало влияние на сС .

На основании анализа критериальной системы, описывающей теплообмен при вынужденном движении двухфвзных потоков, и физической картины процесса, для обобщения результатов экспериментального ис

следования были выбраны критерий Рейнольдса, рассчитанный по приведенной скорости пара и критерий Фруда, определенный по скорости циркуляции- Число Рейнольдса учитывало взаимодействие паровой и жидкой фаз, а число Фруда рс - расслоенность потока.

Обработка результатов экспериментального исследования позволила получить уравнение для 0,008 ^ Яс ^ 0,14 и Де «г 30000.

^-З^-Л'^Л** (1)

где лб^сС -с£&/Л ; ¿¿н/д"; Рт « их?/С9

иг"^ (*&)■ &/</>"; = / ^

Здесь: внутренний диаметр трубы, м; У5', ^ - плотность жидкости и пара, кг/м"* ; Л - теплопроводность жидкости, Бг/(м-К); « г I»

Р - ускорение свободного падения, м/с ; V - кинематическая вязкость, м*/с.

Расчетная зависимость (1) обобщает 94 X опытных точек с погрешностью не превышающей ¿. 30 % и практически все опытные точки с погрешностью + 35 %(рис. 5). При определении коэффициентов теплоотдачи для £ 1000 ( ОС - 0,004 - 0,015) принимаются равными коэффициенту теплоотдачи рассчитанному по (1) при Ле - 1000.

Для расслоенного режима течения коэффициент теплоотдачи зависел только от Рх. . Обработка результатов экспериментального исследования позволила получить расчетное уравнение для 0,000415

А <"0,008

= (2)

Кроме обобщенных уравнений (1) и (2) была получена формула в размерном виде, аппроксимирующая экспериментальные данные во всем диапазоне исследованных режимных.параметров

Расчетная зависимость (3) с погрешностью не превышающей ± 30 % обобщает 95 % всех опытных точек.

Путем интегрирования уравнений (1) и (3) в интервале изменения паросодержания от 0 доЛ^.были получены расчетные зависимости для среднего коэффициента теплоотдачи.

Результаты экспериментального исследования теплообмена при течении смеси аммиак-масло. В исследованном диапазоне ^ присутствие нерастворимого масла ХА-30 приводило к снижению интен-

сивности теплоотдачи при 1ffJ> - 16 - 68 кг/(м*с) в 3 - б раз, а при б кг/(м*с) в 15 - 20 раз.

В опытах со смесью аммиак-масло, кроме факторов, влияющих на теплоотдачу к чистому аммиаку, дополнительно оказывал влияние еще ряд обстоятельств. Во-первых, масло медленно передвигаясь в нижней части трубы создавло большое термическое сопротивление и исключало эту часть трубы из активного теплообмена. Во-вторых, масло, занимая часть объема трубы, уменьшало проходное сечение для двухфазного потока аммиака в шлангах и калачах, что вызывало изменение структуры потока. Это приводило к расширению зоны или усилению пульсаций потока, вследствие чего улучшалась теплоотдача в верхней части трубы. Совместное действие эти»х факторов и скорости смеси определяло сложный характер влияния режимных параметров на коэффициент теплоотдачи смеси аммиак-масло ( de/ч).

Влияние расходной массовой концентрации масла на oLcM в различных областях режимных параметров было неоднозначно ti имело~ довольно сложный характер. В исследованном интервале концентраций наиболее сильное влияние на структуру потока масло оказывало при тех ЩР , для которых в опытах с чистым аммиаком наблюдалась спокойная поверхность раздела фаз ( 2CÇp ^ 25 кг/(м с)). С ростом t; увеличивалась доля поверхности трубы контактирующая с маслом, с другой стороны усиливались пульсации. При Uff> - б кг/( м?с) действие вышеуказанных факторов было одинаково и влияние Х- отсутствовало. При tity - 18 кг/(м^с) с увеличением концентрации от ^ - 0,5 до 3 % возрастает в 2 - 3 раза (рис. 6), а дальнейший рост ухудшал теплоотдачу . При - -10 "С для этой Юр влияние J качественно изменялось. Для X < 0,3 в опытах получено ухудшение теплоотдачи с ростом g , а для ОС > 0,3 влияние концентрации не было заметным. Для ttty - 25 кг/(м?с) при "¿о~ '20 влияние у на &см в исследованном диапазоне практически отсутствовало. При é„ - -10 "С для этой ZtTJ} характер влияния был таким m как и для 7Jfp - 18 кг/(м*с) при éc - -20 °С. Граница областей различного качественного влияния g на Й&усмевалась. при этом в сторону меньших концентраций. Для больших значений массовой скорости, при которых в опытах с чистым аммиаком воя поверхность трубы была полностью смоченной, с ростом g происходило увеличение доли поверхности трубы, покрытой слоем масла, и ai«* уменьшался (рис.6). При • увеличении "¿о влияние jf" на oiCMослабевало, что связано со ении^ни^м вязкости мас ла.

- ш -

Влияние массовой скорости на О^см наиболее сильно проявлялось в диапазоне б 35 кг/(м с). Если в опытах с чистым аммиаком

увеличение И?р в этом диапазоне приводило к увеличению сС в 2 - 3 раза, то в опытах со смесью в 12 раз (рис.7). Это связано с тем, что при малых массовых скоростях теплоотдача резко снижалась по сравнению с К717. Кроме того, при увеличении г^р быстро возрастала доля поверхности трубы^смоченная жидким хладагентом, увеличивалась скорость масла и уменьшалась доля поверхности, выключенная ив активного теплообмена

С возрастанием температуры кипения, вследствие снижения вязкости масла, происходило увеличение скорости слоя масла и уменьшение его толщины. С другой стороны, наличие масла оказывало меньшее влияние на редкими течения так как интенсивность пульсаций снижалась. В целом это приводило к возникновению сложной зависимости йен- Г( -¿ь).

Связь между еСс* и X так же изменялась как качественно, так и количественно и зависела от сочетания параметров МЦр, -¿а и У (рис. б). Максимум и минимум теплоотдачи на этих графиках соответствовали наибольшей интенсивности пульсаций и их полному отсутствию. Ухудшение теплоотдачи определялось снижением интенсивности пульсаций, а увеличение - их усилением, либо возрастанием скорости пара.'

Из-за сложного характера влияния режимных параметров на Ыем не удалось получить общее уравнение отражающее зависимость Я ггд>, , X , £ ) во всем диапазоне режимных параметров. Обработка результатов экспериментального исследовани по методу наименьших квадратов позволила представить зависимости Г(Л? ) в виде полиномов не выше четвертого порядка. Эти уравнения приведены в тексте диссертации.

Для условий, характерных для работы ВО, -18-40 кг/(м?с) их- 0,02 - 0,3 экспериментальные данные с приемлимой для технических расчетов точностью можно описать соотношением

Зависимость./- ) представлена графически и может быть

использована для расчета локальных по длине змеевика и средних коэффициентов теплоотдачи при "¿а- -20 и -10 °С.

и)

Результаты экспериментального исследования гидравлических сопротивлений при течении двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом- Сопоставление полученных в настоящей работе экспериментальных зависимостей потерь на трение (аЯ»/> ) для двухфазного потока аммиака с расчетом по наиболее распрастраненным соотношениям выявило существенные различия результатов расчета по разным формулам и расчетов с опытом. Учитывая примерно линейный характер опытных зависимостей ) (рис.8) и простоту расчетной фор-

мулы, основанной на гомогенной модели, в качестве метода обобщения был выбран - нормативный. В соответствии с которым ^/^расчитывается по формуле ) /

На основании обработки опытных данных получено выражение для.поправочного мночителя ^ , учитывающего структуру потока:

Коэффициент сопротивления для однофазной жидкости расчитывался по рекомендуемым в литературе формулам.

Расчетная зависимость (5) с погрешностью, не превышающей ± 25 X обобщает 90 % всех опытных точек.

Гидродинамическое сопротивление при течении смеси аммиак-масло А являлось функцией параметров: , ро , ОС , . вязкости масла и др. Автору неизвестны рекомендации по расчету гидравлических сопротивлений двухфазного потока аммиака в присутствии масла. Обобщение по нормативному методу дало сложный вид поправочного коэффициента у , который трудно описать единой математической зависимостью.

С целью использования полученных в настоящей работе экспериментальных данных при расчетах ВО на ЭВМ целесообразнее представить уравнения для расчета перепада давления на трение смеси аммиак-масло в виде уравнения

- а*- ¿зо (?)

Обработка экспериментальных данных позволила отыскать функциональные зависимости для й. и ё от режимных параметров а = /,5(р0

где г?~ Рс ~ давление насывеняя.Па

*> = для - -20 «С

а,88 .для ¿с - -ю °с

Расчетная зависимость (7) с погрешностью, не превышающей + 25 % обобщает 98 % экспериментальных точек.

Оценочные расчеты показывают, что составляющей потерь на ускорение при течении двухфазного потока аммиака и его смеси с маслом можно пренебречь. Учитывая это обстоятельство и отмеченное в опытах равенство падения давления на прямолинейном участке длиной 1,33 м и в одном повороте, полное падение давления в змеевиках ВО можно рассчитывать по формуле

падение давления на трение, расчитанное по формуле (5) или (7) при среднем паросоде'ржании в амеевике ОС- паде-

ние давления, расчита&ное по уравнению (5) или (7) для £Г~\ м при паросодеряании в поворотах »V - число поворотов в змеевике.

дляна эизевика.и.

Выводы

1. Полученные экспериментальные данные о режимах течения, локальной и средней теплоотдаче и гидравлическом сопротивлении При движении двухфазного потока и его смеси с маслом в модели змеевика ВО с верхней подачей хладагента для малых значений

Ю^ и С^-, характерных для работы ВО, позволят разработать обоснованную методику теплогидравлического расчета указанных аппаре•-тов.

2. В исследованном диапазоне режимных параметров основными режимами течения двухфазного потока аммиака в плоских змеевиках с верхней подачей являются: расслоенный, волновой и волновой с перемычками. Наличие пульсаций потока из-за наличия калачей существенно изменяет структуру потока и границы режимов течения, в сравнении с движением в горизонтальных трубах. Присутствие в двухфазном потоке аммиака масла расширяет зону пульсаций в сторону меньших массовых скоростей.

3. Для исследованной области работы ВО теплообмен со стороны двухфазного потока аммиака реализуется в основном механизмом конвективного испарения. Поверхностное пузырьковое кипение практически отсутствует.

4. Предложенные зависимости (1), (2) и (3) позволяют рассчитывать теплоотдачу со стороны двухфазного потока аммиака внутри плоских вмеевиков различной длины в широком диапазоне кратноетей циркуляции.

б. Наличие масла в змеевиках Ю приводит к значительному снижению коэффициентов теплоотдачи и возрастанию потерь напора в сравнении с чистым аммиаком. Характер и степень влияния^* на теплоотдачу определяется величиной toff и интенсивностью пульсаций.

6. Экспериментальные данные по теплоотдаче смеси аммиака с маслсм ХА-ЗО и предложенная на их основе зависимость (4) могут быть использованы для определения коэффициентов теплоотдачи в змеевиках ВО при расходных концентрациях масла до 5- %<

7. Полученные экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению при течении двухфазного потока аммиака и его смеси . с маслом ХА-ЗО в шлангах и калачах позволили создать методику расчета потерь напора внутри змеевиков амиачных ВО.

Основное содержание диссертации опубликовано в работах:

1. Азарсков В. М. , Данилова Г. Н., Расшепкин А. Н. Влияние мае ла ХА-ЗО на процесс кипения аммиака в. шланговых змеевиках. - В

кн.: Повышение эффективности паровых и газовых холодильных машин и процессов теплопереноса. Межвуз. сб. научн. тр. / Под ред. проф. И. И. Орехова. - Л.: ЛТИХП, 1989, с. 121 - 128.

2. Азарсков Б. М., Земсков В. В., Расш,епкин А. Н. Локальный теплообмен при кипении аммиака в плоских змеевиках. - В кн.: Тепло-перенос в системах холодильной техники, '¿ежвуэ. сб. научн. тр. / Под ред. проф. 3. И. Гуйго. - Л.: ЛТИХП, 1990, с. 7 - 10.

3. Влияние масла ХА-ЗО на процесс кипения аммиака в змеевике/ А. Н. Расщепкин. В. В. Скляров, В. М. Азарсков, Г. Н. Данилова. - В кн.: Пути интенсификации производства с применеичм искуствегного холода в отраслях агро|фомьшшенного комплекса, торговле и на транспорте. Тез. докл. Всесоюзн. конф. Одесса, 1989, с. 82.

4. Расщепкин А. Н., Данилова Г. Н., Азарсков а М. Теплоотдача при движении двухфазного потока аммиака с. маслом в обогреваемых змеевиках. - Холодильная техника, 1991, а 9, е.? -10.

- Г4 ~

Рис.1. Схема гкспериментального стенда

1 - экспериментальный участок; 2 - отделитель масла и жидкости; -3 - мерная емкость; 4 - парогенератор; 5 - конденсатор; б - мерная емкость; 7 - ресивер; 8 - переохладитель; 9 - насос; 10 - ротаметры; 11 - дифференциальный манометр; 12 - успокоитель; 13 -ресивер масла; 14 - мерная емкость; 15 - вентиль тонкой регулиро-в ки; 16 - баллон с воздухом.

/

це /

цв

г-

» **«»■>

-.'-4- — !—'

'»'44,

Л« - -¿ОХС;— 2кВ*>/н*

ш

У/

I I -¿оТ-гок —

Р =2квг/м2 игр = 62кг/{»Ъ

о уг цц 0,6 х

Рис. 2. Зависимость ОС - Г( СС ) данные Д. Чеддока при

-26®С; р. - \2 кВт/м2

16 К1'/(М'С) и расчет по формуле (3).

. а/ х.

Рис.3. Зависимость Ы. - Г(ДГ) - - - данные Д. Чеддока при 4,- -25 65 кг/(м*с) И

а - 6,5 кБг/м.2 ■ - расчет по формуле (3).

оС.к&г/<м*0

ш . , , к.

1

у/ Л— _

¿0 № 60 га?>кг/**с)

Рис. 4. Влияние Щр на сС. 1 - а?- 0,001; 2 -X - 0,025; 3 - 0,05; 4 - Х- 0,075; 5 - СО- 0,12.

Уивп

800 500 400

400 200 О

'ТГГ

4/

а г

х

та;

Ал

ф ол о, з о, * $5 а:

Рис.6 Зависимость - ) при -¿й- -20®С и 0,-2 кВт/ма. ^ - ^ - 0.5 X; Ло - 3 X.

ЛГ (ОО /25 ЛЬрас

Рис. 5 Сопоставление экспериментальных и расчитаннмх по уравнению (1) значений Л/и.

ьР*Р/е, Ла/п

800 баз т 200 о

г9

У—у 1 ■ -11 ■ I г

¿о^-го°с 1 1

\

/о го зо м 5о щр *.г/(н*с)

Рис.7 Влияние наоСем.

0^0 I

а/ а,г

X

I-зг = о,о5; 2-з== о,1 э о,2;4-¿г о,з

Рис.8 Влияние ларосодержания на

¿А»/* аммиака: О-ир- 104 кг/(м*с); Л - гф> - е,8 кг/(мгс); а - _ 40 кг/(мге).

Падписано к печати 25.02.92. Формат 60x84 1/16. Бум.писчая. Печать офсетная. Печ.л. 1,0. Тираж 100 экз. Заказ & 162. Бесплатно.

Малое предприятие "ТеплоКон" Санкт-Петербургского ордена Трудового Красного Знамени технологического института холодильной промышленности. 191002, Санкт-Петербург, ул.Ломоносова,9