Теплофизические основы разработки энергоэффективных стекловаренных печей

Дзюзер, Владимир Яковлевич

Процессы и аппараты химической технологии

автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Теплофизические основы разработки энергоэффективных стекловаренных печей

доктора технических наук: Дзюзер, Владимир Яковлевич
город: Екатеринбург
год: 2009
специальность ВАК РФ: 05.17.08
цена: 450 рублей

Диссертация по химической технологии на тему «Теплофизические основы разработки энергоэффективных стекловаренных печей»

Автореферат диссертации по теме "Теплофизические основы разработки энергоэффективных стекловаренных печей"

На правах рукописи

ООЗАИоол-^

Дзюзер Владимир Яковлевич

ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАЗРАБОТКИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ СТЕКЛОВАРЕННЫХ ПЕЧЕЙ

05.17.08 - Процессы и аппараты химических технологий

1 7 ДЕК 2Ш

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва-2009

003488929

Работа выполнена на кафедре «Оборудование и автоматизация силикатных производств» ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет - УПИ имени первого Президента России Б.Н. Ельцина (г. Екатеринбург)

Официальные оппоненты: заслуженный деятель науки РФ

доктор технических наук, профессор Дорохов Игорь Николаевич

доктор технических наук, профессор Маневич Вадим Ефимович

доктор технических наук, профессор Вердиян Мэлс Аспандарович

Ведущая организация: ГОУ ВПО «Белгородский государственный технологический университет имени В.Г. Шухова»

Защита состоится 11 марта 2010 г., в 11 часов на заседании диссертационного совета Д 212.204.03 в ГОУ ВПО «Российский химико-технологический университет им. Д.И. Менделеева» (125047, Москва, Миусская пл., д. 9) в ауд. 443.

С диссертацией можно ознакомиться в Информационно-библиотечном центре РХТУ им. Д.И. Менделеева.

Автореферат разослан у^ декабря 2009 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 212.204.03,

кандидат технических наук, доцент ** Женса A.B.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Стекольная промышленность является энергоемкой отраслью народного хозяйства. На производство 7,5 млн. тонн стекла в год расходуется около 8 % топлива от общего потребления в промышленности. В США, Англии, Германии и ряде других стран расход тепла на варку стекла составляет 4,5 - 5,0 МДж/кг, что в 1,5-2 раза ниже отечественных показателей. Значительное различие отмечается в удельной производительности печей. За рубежом она равна 2,5 - 3, на наших заводах не превышает 2 т/(м2'сут). Достижение мирового уровня технической эффективности в производстве стекла -приоритетная задача стекольной промышленности страны.

Тепловая экономичность и производительность промышленного стекловарения в значительной степени зависят от организации тепловой работы печей. В условиях достигнутых предельных температур эксплуатации огнеупорной кладки (1580 - 1600 °С) интенсификация варки стекла становится возможной при оптимизации внешнего теплообмена и рациональном использовании тепловой энергии в варочном бассейне печи. Поэтому определение теплофизи-ческих основ разработки энергоэффективных высокопроизводительных стекловаренных печей, на основе результатов математического моделирования закономерностей внешнего и внутреннего тепломассопереноса, является актуальной темой исследования, имеющей важное народнохозяйственное значение.

Научная новизна:

- установлены и математически формализованы закономерности тепломассопереноса, определяющие условия оптимизации теплогенерации и рационального использования энергии при высокопроизводительной варке стекла;

- усовершенствована методология разработки энергоэффективных высокопроизводительных стекловаренных печей, использующая теоретически обоснованные граничные условия расчета и конструирования, а также математическое моделирование процессов теплообмена и гидродинамики;

- разработана математическая модель тепловой работы стекловаренных печей, представленная системой сопряженных математических моделей внешнего и внутреннего тепломассопереноса, адекватных современным представлениям о теплофизических процессах промышленного стекловарения и результатам их экспериментального исследования;

- разработаны численные модели внешней и внутренней задач теплообмена и гидродинамики, учитывающие закономерности организации факела в трехмерном рабочем пространстве, эндотермический характер непрерывного технологического процесса, а также граничные условия естественной и вынужденной конвекции расплава в реальной геометрии варочного бассейна печи.

Объект исследования. В качестве объекта исследования выбрана высокопроизводительная [Руд >2,5 т/(м2 сут)] регенеративная пламенная стекловаренная печь с подковообразным направлением пламени.

Методы исследования. Использовано математическое моделирование, а также методы численного решения краевых задач и статистической обработки полученных данных - резольвентный зональный и зонально-узловой методы, методы статистических испытаний и контрольного объема, итерационный метод Ньютона, а также пакеты прикладных программ Maple, MathCAD. Граничные условия моделирования определены по результатам физического моделирования, экспериментальных исследований и опытно-конструкторских работ.

Личный вклад автора. Автору принадлежит: обоснование цели и задач работы, выбор методов исследования, научные результаты (анализ, обобщение и выводы), прикладные результаты и их внедрение в промышленность.

Цель и задачи работы. Цель работы - разработка энергоэффективных высокопроизводительных стекловаренных печей на основе математического моделирования внешнего и внутреннего тепломассопереноса в стекловарении.

Реализация цели предусматривает решение следующих задач:

- разработку математической модели тепловой работы стекловаренных печей и дискретных аналогов задач тепломассопереноса в стекловарении;

- разработку методологии адаптации системы сопряженных математических моделей внешней и внутренней задач тепломассопереноса;

- математическое моделирование сложного теплообмена в рабочем пространстве печи и определение оптимальных условий организации факела;

- математическое моделирование внутреннего теплообмена и гидродинамики в варочном бассейне печи, определение рациональной структуры конвекционных потоков и способов ее формирования;

- математическая формализация влияния конструкции варочного бассейна на параметры гидродинамики и внутреннего теплообмена;

- совершенствование методологии разработки энергоэффективных высокопроизводительных стекловаренных печей на основе установленных закономерностей внешнего и внутреннего тепломассопереноса.

Научные положения, выносимые на защиту. На защиту выносятся:

- математическая модель тепловой работы стекловаренной печи, представленная системой сопряженных моделей внешнего и внутреннего тепломассопереноса, формализованная обобщенными дифференциальными уравнениями сохранения (массы, импульса, энергии и энтропии), отражающими совокупность теплофизических процессов стекловарения, развивающихся в термодинамически открытой системе;

- численная модель внешней задачи тепломассопереноса, формализованная системой зональных нелинейных алгебраических уравнений теплового баланса и теплопередачи, учитывающих закономерности организации факела в трехмерном рабочем пространстве и стоки тепла, обусловленные стеклообразо-ванием, нагревом расплава и потерями через кладку печи;

- численная модель гидродинамики и внутреннего теплообмена, учитывающая граничные условия свободной и вынужденной конвекции, температурную зависимость свойств стекла и реальную геоме трию варочного бассейна;

- методология адаптации математической модели тепловой работы стекловаренных печей, представленная совокупностью стадий, для каждой из которых определены условия реализации, основанные на промышленном эксперименте, физическом моделировании и конструировании прототипа;

- оптимальные параметры организации факела в стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени, основанные на установленных закономерностях внешнего и внутреннего тепломассопереноса;

- рациональная структура конвекционных потоков в варочном бассейне и математическая формализация взаимосвязи его конструкции с параметрами гидродинамики и внутреннего теплообмена;

- усовершенствованная методология проектирования, а также научно обоснованные методики расчета и конструирования энергоэффективных высокопроизводительных стекловаренных печей.

Достоверность научных положений обусловлена:

- корректностью математической формализации тепловой работы печи и обоснованным заданием граничных условий моделирования;

- корректностью процедуры адаптации численной модели и ее адекватностью прототипу, характеристики которого соответствуют мировому уровню технической эффективности промышленного стекловарения;

- применением современных, практически отработанных методов численного моделирования и обработки полученных данных;

- соответствием результатов исследования теоретическим и прикладным аспектам тепловой работы стекловаренных печей.

подогрева, получен удельный съем стекломассы 2,57 т/(м2-сут) и удельный расход теплоты на стекловарение 4,508 МДж/кг. При реконструкции печи № 2 на государственном предприятии FABRICA DE STICLÄ DIN CHI§INÄU (Республика Молдова) удельный съем стекломассы увеличен с 1,62 до 2,5 т/(м2-сут), а удельный расход теплоты снижен с 8,129 до 4,788 МДж/кг. Расчетный экономический эффект от экономии топлива составляет 1,27 млн. долларов США в год. По заключению Национального Объединенного Совета предприятий стекольной промышленности «СтеклоСоюз» экономический эффект от реализации результатов диссертационной работы в отрасли составит 707,5 млн. руб. в год.

Апробация результатов. Результаты диссертационной работы представлены: на XXXIV и XXXV Уральских семинарах по механике и процессам управления (Миасс, 2004, 2005), Всероссийской конференции «Содействие повышению энергоэффективности и снижению выбросов парниковых газов в стекольной отрасли России» (Москва, 2006), Международных научно-технических конференциях «Состояние и перспективы развития энерготехнологии» (Иваново, 2005, 2007), XXV - XXVII Российских школах по проблемам науки и технологий (Миасс, 2005, 2006, 2007), I - III Международных конгрессах «Пече -трубостроение: тепловые режимы, конструкции, автоматизация и экология» (Москва, 2004,2006, 2008).

Список публикаций. По материалам диссертации опубликовано 49 работ, в т.ч. монография и 24 работы в изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем диссертации. Работа изложена на 352 страницах, иллюстрирована 69 рисунками и 16 таблицами. Диссертация состоит из введения, семи глав, включая литературный обзор, заключения и трех приложений. Список литературы содержит 350 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении дана общая характеристика и краткое изложение диссертационной работы.

В первой главе выполнен аналитический обзор работ, посвященных способам интенсификации и методам расчета тепловой работы стекловаренных печей, представленных трудами М.Г. Степаненко, H.A. Захарикова, Д.Б. Гинзбурга, Ф.Г. Солинова, К.А. Пчелякова, A.A. Соколова, H.A. Панковой, В.Г. Ли-сиенко, Р. Висканта и других ученых. В рассмотренных работах в основном исследуется тепловая работа печей с низким удельным съемом стекломассы [Руд =1,5-2 т/(м2 сут)]. Тем не менее, их анализ позволил выявить проблемные

вопросы энергоэффективности и производительности промышленного стекловарения, определить цель и задачи работы, а также методы исследования.

Во второй главе приведена математическая модель тепловой работы стекловаренной печи и численная модель внешней задачи теплообмена. Физическая модель печи (рис. 1) представлена в виде зон технологического процесса (ЗТП) и генерации тепла (ЗГТ), разделенных поверхностью стекломассы (F) и огражденных от окружающей среды кладкой (Я). При этом ЗТП считается основной, а ЗГТ- вспомогательной, предназначенной для создания определенных энергетических условий в варочном бассейне. Исходя из вышеизложенного, тепловая работа печи формализуется системой моделей внешнего и внутреннего тепломассопереноса, сопряжение которых обеспечивается заданием граничных условий на поверхности ванны. Для внешней задачи - это условия II рода, для внутренней -1 рода, определяемые решением внешней задачи.

ЗТП

стекломасса

Рис. 1. Физическая модель стекловаренной печи Математическое описание тепловой работы представлено обобщенными дифференциальными уравнениями сохранения, учитывающими совокупность

процессов стекловарения, развивающихся в термодинамически открытой системе и функциональную связь между ними, проявляющуюся через перекрёстные эффекты. При к = 1,2,..., N-1 (где Ы- число компонентов газовой смеси) уравнения для диффузии (1), переноса импульса (2) и энергии (3) имеют вид

дт

(ртк) + сНу (рчтк) = сНу

рь

8 р кТ gracl^и^ + — §гаф + — grad7,

Р т

г-1

+ = ¿¡у^^гаёу) - §гаф + + р%;

дт 3

(1) (2)

Яя + А&айТ + рВ^ б^га дтк

— (рТ) + &\(рчТ) дт ]

аф

3 3 гк, Ч "1 м

IIЪ ~ -1 -1 + ЕВД.

СЙ/ ¡г=1 ¿Й-Л^А

Я N г—1 4=1

ф ¿г

(3)

¡=1 ьиу ЛИ 4 ¿=|

Выражения (1) - (3) не исчерпывают математическую модель тепловой работы печи. Они должны быть дополнены уравнениями, конкретизирующими объект моделирования (краевые условия, геометрия печи и др.).

Численная схема внешней задачи получена для условия, что газ движется стационарно, а распределение массовой скорости в объёме описывается известной функцией рч{Ы), где N - точка газового объёма. Особенностью формализации сложного теплообмена в рабочем пространстве печи, характеризуемого зональными температурами и результирующими тепловыми потоками Qj, является нелинейность уравнений относительно температур зон II рода. При выводе расчетных уравнений соотношения радиационного теплообмена дополнены связями, выражающими зависимость конвективного теплового потока для зон ¡' от 7] и температуры смежных зон. При сохранении общего вида уравне-

ний резольвентного зонального метода для радиационных задач и замене в них потоков результирующего излучения О? на О, была получена система выражений, удобная для численного решения итерационным методом Ньютона:

- для зон I рода

1 = 1,...,/,; (4)

- для зон II рода

£ ( V*4 + &Л)+ + - а = 0, при / = /, + 1,..., /, (5)

где 21 {^к/Т? + ЕкРк) ~ сумма первых 1\ слагаемых в выражениях + gk¡Ti)^! g(¡ - сумма слагаемых, не зависящих от зональных темпера-

тур; 1 = 1х+1г- общее число зон; /,, 12 - число зон I и II рода соответственно.

Слагаемые г,. - часть результирующего теплового потока 2-й зоны, полученная в результате взаимодействия с зонами I рода. Величина г, определяется заданными температурами зон I рода и может быть вычислена заранее.

Расчет тепловыделений в контурах движения факела выполнен по инженерной модели процесса горения, в которой газ и окислитель являются простыми реагентами, соединяющимися в стехиометрическом соотношении. Под концентрацией горючего подразумевается средняя концентрация всех горючих компонентов, приведённая к одной теплоте сгорания, под окислителем - кислородно-воздушная смесь с условной весовой концентрацией. Конвективный перенос и диффузия горючего и окислителя вычисляются из уравнений сохранения. Реакция горения считается одноступенчатой. Пульсации температур и концентраций, а также эффективные теплофизические характеристики газовой фазы определяются на основе Ет - е модели турбулентности, полученной путем сращивания известных моделей, работающих вдали и вблизи стенки.

В третьей главе приведена математическая модель внутренней задачи

тепломассопереноса и ее численное решение. Приняты стационарный режим работы печи и двумерная постановка задачи. Использованы переменные «завихренность - функция тока» и граничные условия по высоте протока у2, температуре Т0 и средней скорость стекла в протоке Уа. Для общности решения введены безразмерные переменные: р = р/р0; & = Т/Г0;

Х = х/у2; У = у/у2; и = м/К0; V = ; р = р/ра; (р = у//р0Уйу2; а} = ауг/У0; Х,ф = Аэф/К0; ^ = -¡и + у/У0. В результате получены уравнения для завихренности потока (6), функции тока (7), переноса завихренности (8) и энергии (9):

ди д¥

ф =

дУ дХ'

дХ

адг^ зу) ал зх -2

р дХ) ' ду{р дУ,

И.е

Э7

(6) (7)

где

" 2дХ дУ 2 дУ дХ

Яе

дУ дХ дХдУ I дХ дУ

дХ дХ ВУ дУ

аН ЗУ

ЭП дХ

]_ Ре

эх

эф эх; эу

'эф

эг

(9)

СроРо

.Мо

2 Л)

А) ^о «о с,ОА> р0

При построении численного метода расчета внутренней задачи использован метод контрольного объёма, ориентированный на неравномерную сетку (рис. 2). Допущено, что на гранях объёма (залитая область шаблона) средние скорости расплава соответствуют их значениям в точках е, м/, п и Ввиду малости контрольного объёма средним для юе будет ее значение в полюсе Р.

где

sir s SE.

Рис. 2. Шаблон конечно-разностной сетки Дискретный аналог уравнения для функции тока имеет вид = ВЕрЕ + Bw<pw + S,#,v + Bsps - Dvf®P, 1 YJ-У, „ 1

(10)

Pe + P? XE-X? 1

r»-rs

pP + pw XP- X№

PN+PP XN ~X,

> as —

Y - Y

1E W .

Pf +PSXP~ XS 1,

вР = вЕ + в„ +в„ + в$-, -Х^Х^ )*

Дискретный аналог уравнения переноса завихренности дан выражением ^ = сш.е®Е + + + СтВа8 + йю, (11)

где С..£ н [фе,|)Ва.с + Аа£ ]/£; С.я в [фе„|)Вв.„ + АаЖ]/£;

I АВ 1 АВ

1 АВ I АВ

А).£ + + АаЫ

+ АаЛ + + + Ф^К* + фе^Х^;

. 4Ьи J/ АВ

Яе„=(рУ)п{ж1/^> К^={рУ\{5ХЦр^- (ёХ\=ХЕ-Хр-, \А,В\] - сим-

АВ

вол, обозначающий выбор наибольшей величины из двух.

Дискретный аналог уравнения для температуры имеет вид:

ТР — СтЕТЕ + Стм,Т№ + СТМГЫ + СТ5Т5, (12)

где СТЕ ^МРе>г.£ +А.в]1Ъ С™ ФМ5™ +4.Л/£;

1 АВ 1 АВ

Ст.» +4,1/1; +

1 АВ 1 АВ

5> Лг.£ + 4.„ + 4* + 4.5 + ФФг.* + 4?Фтж + +

АВ

4Л = + ~ ^ - + - ^ -

4$ = + ~ Рз.Е - ФЕ)^!» + - -о

В - + Лф.Р ^ - ^ _ Дзф.У + Лф.И- У, ~ ^ .

Г £ 4Ре ХЕ-Х/ Г№ 4Ре - Х№ '

£ _ -^эф.// + Лф./' Уд ~ У у . £ _ -^ф.Р + -^эф.5- УЕ " УIV .

4Ре Х„-Х/ 4Ре ХР-Х$'

Рее = (ри)е{ЗХ)Л,е; Ре„ = (р17),; Ре„ - (рК)„(<£¥)л/1эф„;

Ре, = {рУ\(8Х\Ц^;' уфе|)= ¡0,(1 - 0Д|Р^)5|].

Дискретный аналог дифференциальных уравнений дополнен алгебраическими соотношениями, аппроксимирующими граничные условия в граничных точках геометрии ванны (рис. 3). Граничные условия по функции тока у/ = у/1{р0У0у2) определены на контуре ВАЕВСНК (§7 = 0) и линии П (у7 = 1,0). В сечении Ж распределение функции тока задано профилем скорости расплава. У стенки у/ изменяется по кубическому, а 5 - по линейному закону.

_ В.

D i IG

Уг

А Е И К

Рис. 3. Схема области движения стекломассы Температура поверхности стекломассы задана непрерывной функцией, аппроксимирующей зональные данные, полученные из решения внешней задачи. На границах AB, АЕ, IJ и НК ставятся граничные условия III рода.

Исходя из баланса массы в варочном бассейне, динамика поступления расплава в ванну может быть выражена через профиль вертикальной компоненты v скорости в сечении ВВ\ (см. рис. 3):

V(X) = -6

х_

(13)

где К = у/У0; Х = х;Ьа; У = у, Ьп; У2 =у2<Ьп; X, =х1/1п; Хп - длинаванны.

Температурная зависимость удельной теплоемкости расплава задана формулой Шарпа и Гинтера. Для плотности, динамической вязкости и эффективной теплопроводности стекла марки ЗТ - 1 получены новые уравнения:

9,4 -108

рС7 =1014,3 + 0,578/+ ;

lg//„ =-2,962916 +

4815,335

(14)

(15)

Г-230,8457'

=1,0908-0,5-10"3/ + 6-10-6?2. (16)

В четвертой главе изложена методология адаптации математической модели тепловой работы печи. Процедура адаптации модели включает: алгоритм расчета и информационную базу граничных условий; выбор прототипа, параметров адаптации и оценки адекватности модели; методику аппроксимации результатов зонального расчета непрерывными функциями, методики анализа и визуализации результатов моделирования. Для адаптации модели и

оценки ее адекватности использованы результаты моделирования аэродинамики факела, экспериментальных исследований на печи № 1 ЗАО «ОЗСК» и конструирования прототипа: Рп = 300 т/сут (К0 = 3,47 кг/с) и В01 = 16,867 МВт.

Для отображения контуров движения и горения факела геометрическая модель рабочего пространства печи (рис. 4, а); представлена в виде 75 объёмных и 110 поверхностных зон с координатами: х0,хи,..,х5 = 0, 2,043, 4,086, 7,264, 10,442 и 13,62 м; у0,у1,...,у5= 0, 1,15, 3,35, 5,15, 7,35 и 8,50 м и л0,г,,...,г3 = 0, 0,85,1,70 и 2,55 м.

дт5 Загрузка шихты

Ах

1.*..+. -С*-'1 1,, "°р К

хп >

Рис. 4. Аппроксимированная геометрическая модель рабочего пространства (а) и варочного бассейна (б) стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени: I - V - расчетные участки

Двумерная геометрическая модель ванны характеризуется размерами (рис. 4, б): Ь„ = 13,62, \ =А, = 1,3, Апор = 0,8, Апр = 0,3, д:п = 9,2, Дд:= 4,02 и

Ь„ =0,4 м. Для 14 контуров движения газов, соответствующих длине /ф -Ьп и углу атаки факела <рф =14°, рассчитаны доли выгорания топлива, включая их

распределение по объемным зонам (доли от долей). Коэффициенты конвективной теплоотдачи заданы равными: на поверхности ванны (I - V) - 25,8, 26,0, 22,0,18,1 и 16,4, на кладке - 8,0 Вт/(м2К).

К поверхностям I рода отнесены влеты горелок на воздушной и отводящей стороне печи, а также арки загрузочных карманов (на рис. 4, а они заштрихованы). Для них заданы температуры: 1350, 1500 и 1300 °С соответственно. Для поверхностей III рода (боковые стены и свод печи) устанавливается средний коэффициент теплопередачи £" = 4,65036 и 1,29986 Вт/(м2-К) соответственно. Уравнение (5) применительно к футеровке печи преобразуется к виду:

+ вЛ)- + Аит; - кт - Г,) + г, = 0 , при = и, + 1,..., т. (17)

Уравнения для поверхностных зон стекломассы с граничными условиями II рода остаются практически без изменений:

-£.=<>, при i = 1,..., щ (18)

где ()св - стоки тепла равные (£),, +£}, 2) плюс потери тепла через стены и дно варочного бассейна, заданные через К - 3,57159 и 1,02585 Вт/(м2К).

Затраты тепла на стеклообразование (£>и = 3381,51 кВт) распределены по расчетным участкам I - V в соотношении 50, 30, 15, 5 и 0 %. В пределах расчетного участка доли Ql, и затраты тепла на нагрев расплава до /ст =1500 °С (£?, 2 = 8233,912 кВт), пропорциональны площади поверхностных зон ванны.

Для объёмных газовых зон известна мощность тепловыделений за счёт сгорания топлива Q¡'. Поэтому для этих зон заданными являются значения результирующих потоков Ql = , а определяемыми - температуры 7]. Таким

образом, объёмные газовые зоны являются зонами II рода, для которых

I{¿X + 8ЛУ 8иТ, + АХ + + при I = т+1,..., I (19) к

При решении уравнений (17) - (19) относительно температур Т\,...,ТЬ па каждой итерации выполняется расчёт степени черноты газовых зон, матриц угловых, обобщённых и разрешающих коэффициентов, а также коэффициентов радиационного и конвективного обмена. Критерий сходимости итераций - совпадение двух последовательных полей температуры с погрешностью ЮЛ

При адаптации модели температура подогрева воздуха /в и средняя температура стекломассы на выходе из протока заданы экспериментальными зависимостями, полученными на печи № 1 ЗАО «ОЗСК»:

г„ = 959,09 + 1,7775?п - 0,0019Р„2; (20)

= 1410,3 - 0,2772РП + 0,0001РП2. (21)

Результаты численного решения внутренней задачи представлены распределением относительных линий тока, нормированных к величине У0, и температуры расплава в продольном сечении ванны. Граничные условия нагрева поверхности стекломассы заданы непрерывной функций, полученной аппроксимацией зональных температур и приведенной к одномерному виду

= 1236,3-30,112*, +1274,б*,2-613,08л:,3 -539,06л:,4, (22)

где л;, = х/Х„.

Анализ показывает, что наиболее объективно адекватность модели промышленному образцу отражают зависимости удельного расхода теплоты на стекловарение (рис. 5) и максимальной температуры свода (рис. 6) от удельного съема стекломассы. Средняя погрешность расчета функций <2уд{Руд) и /СЙМ(Руд)

составляет 1,64 и 0,4 % соответственно. Для заданного условиями моделирования удельного съема стекломассы Рул = 2,591 т/(м2хут) погрешность расчета

дуя{Руя) не превышает 0,5 %, что свидетельствует об эффективности адаптации

как системы сопряженных моделей тепломассопереноса, так и модели внешнего теплообмена и их пригодности для решения поставленных задач.

1,0 1,4 1,8 2,2 Руд,т/(м2-суг)

Рис. 5. Зависимость удельного расхода теплоты от удельного съема стекломассы: 1 - экспериментальные; 2 - расчетные данные

Рис. 6. Зависимость максимальной температуры свода от удельного съема стекломассы: 1 - экспериментальные; 2 - расчетные данные

В пятой главе приведены результаты численного моделирования теплообмена и гидродинамики в печи с подковообразным направлением пламени. Установлены закономерности внешнего теплообмена, обусловленные влиянием протяженности контура горения топлива. Их анализ приводит к выводу о том, что оптимальная длина факела равна длине варочного бассейна. Условию /ф = Ьп соответствует наибольшая эффективность теплообмена между факелом

и поверхностью стекломассы. Для /ф/£п =0,334, 0,662, 1,0, 1,216 и 1,43 разность средних по ширине печи максимальных температур сред (гвм) равна 232,8, 145,6, 65,7, 120,2 и 130,4 °С соответственно. При этом наблюдается наиболее равномерный нагрев поверхности стекломассы и свода, а также соответ-

ствие температур условиям безопасной службы огнеупоров (табл. 1). Несмотря на ассиметричный ввод топлива (см. рис. 4, а), оптимизация длины настильного факела, контуры движения которого заданы углом атаки 14°, обеспечивает относительно равномерный нагрев поверхности стекломассы по ширине ванны (рис. 7). Расположение максимума функции (22), определяется координатой хиах =10 м (хтк и 0,731„), а горизонтальный градиент температуры в сторону загрузки и выработки равен 26,6 и 49,9 "С/и соответственно.

Таблица 1

Характеристика поля температуры стекломассы и свода*

и/ъ Поверхность стекломассы Поверхность свода

— —

а 'мак(^) Ь а

0,334 1797,8 1230,6 245,7 2013,9 1375,4 212,2

0,662 1632,2 1362,9 148,1 1875,3 1440,8 137,9

1,000 1508,7 1379,7 92,3 1653,0 1484,5 77,9

1,216 1639,8 1426,9 174,4 1726,5 1526,5 111,3

1,430 1624,4 1362,9 205,7 1704,8 1514,2 122,6

*С учетом погрешности аппроксимации зональных данных непрерывной

функцией 3-4 %.

- максимальная локальная и среднеинтегральная температура по-

верхности, °С; ст - среднеквадратичное отклонение температуры, °С.

У."-]

8оо

7-'

65>

432-■]

о--1

0 1 2 3 4 3 6 7 8 9 10 11 11 13«,«

Рис. 7. Поле температур поверхности стекломассы при = 1,0 В общем случае работа стекловаренной печи характеризуется двумя состояниями варочного бассейна: отсутствием или наличием выработки стекломассы. При граничных условиях свободной конвекции (К0 =0), возникновение которой обусловлено неравномерным нагревом поверхности стекломассы, кар-

тина течения расплава в продольном сечении ванны представлена двухцикло-вой схемой конвекционных потоков с положением квельпункта в координате (Рис' 8)- Распределение температуры соответствует закономерностям стационарной теплопроводности. Направленность вращения контуров циркуляции обеспечивает перераспределение тепла из высокотемпературной части бассейна в сторону загрузки шихты и к протоку. Высокая кратность циркуляции стекла в контуре сыпочного цикла способствует повышению температуры поверхности ванны под шихтой. В результате, исходя из теплофизических особенностей нагрева и плавления куч шихты, реализуется один из основных факторов интенсификации реакций силикато - и стеклообразования. По сути, данные рис. 8 -визуализация "эталонной модели" гидродинамики стекловаренной печи.

Рис. 8. Картина течения расплава в продольном сечении варочного бассейна при граничных условиях свободной конвекции и /¿п =1,0

При учете граничных условий вынужденной конвекции (У0 - 3,47 кг/с) в варочном бассейне формируется единый контур сыпочного цикла с низкой кратностью циркуляции стекла в зоне варки (рис. 9, а). В то же время у проточной стены образуется локальный контур циркуляции, обусловленный отбором стекломассы на выработку со дна ванны. Усреднение расплава в зоне осветления приводит к повышению температуры стекла в протоке до 1347,0 °С. Таким образом, наряду с ослаблением варочной способности печи создаются условия для увеличения потерь тепла с выработочным потоком. Технологическая неэффективность одноцикловой схемы заключается также в нестабильности кон-

векционной картины течения расплава и ее зависимости от изменения граничных условий вынужденной конвекции, в т.ч. производительности печи.

Установлено, что для формирования двухцикловой структуры потоков граничные условия свободной конвекции должны быть дополнены преградой, ограничивающей длину контура сыпочного цикла (рис. 9, б). Разделение ванны переливным порогом изменяет структуру конвекционных потоков. При обтекании преграды образуется локальный контур циркуляции, который в совокупности с сыпочным конвекционным потоком формирует гидродинамику зоны варки. За порогом образуется обособленный контур выработанного цикла, направленность вращения среды в котором свидетельствует о том, что его параметры определяются в основном граничными условиями вынужденной конвекции.

Рис. 9. Картина течения расплава в продольном сечении варочного бассейна при граничных условиях вынужденной конвекции и /ф /¿п =-1,0 (а), в т.ч. с порогом (б)

В шестой главе рассмотрено влияние переливного порога и профиля ванны (см. рис. 4, б) на гидродинамику и внутренний теплообмен в варочном бассейне. Прежде всего, было исследовано влияние высоты /гпор и места установки порога хп (см. рис. 4, а) на параметры тепломассопереноса. В первой се-

рии расчетов (хп = 9,2 м) высота порога принята йпор =0,2 - 1,1 м. Во второй (/¡пор = 0,8 м) - его расположение в ванне задано хи =6,0 - 12,4 м. Для всех вариантов - ¿„ = 13,62, }ц = ^ = 1,3, Ь„ = 0,4 и /гпр = 0,3 м.

Результаты моделирования свидетельствуют о значительном влиянии параметров Нпор и хп на структуру конвекционного поля расплава и, в меньшей

мере, на количественные характеристики тепломассопереноса. Поэтому целесообразность применения порога ограничивается возможностью формирования рациональной двухцикловой структуры конвекционных потоков (см. рис. 9, б). При этом предельная высота порога равна 0,6 - 0,8 м (рис. 10, а), а место его установки определяется условием дгп =хмж =0,73¿п (рис. 10, б). В общем случае высота порога находится из соотношения /гпор »/г, - (1,67 - 2,33)йпр.

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Ь пор, м 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 хЛ

—♦—Ряд! _в_Ряй —*— РядЗ —Ряд4 —«—Ряд! —Ряд2 —*—РядЗ —Ряд4

Ж Ряд5 —6—Рядб Ж Ряд5 ■ О Рядб

Рис. 10. Влияние высоты (а) и места установки порога (б) на среднеинтегральную температуру стекломассы в ванне (1), в зонах варки (2), осветления (3), в протоке (4), а также на ¿2,1.2 (5) и /2,1.1 (6) - температура в точках с координатами х=:2,у~-1,2иих = 2,у-\,1 м соответственно

Профиль ванны с неравной глубиной зон варки (/г, =1,3 м) и осветления (к2 =1,3 - 2,5 м), разделенных переливным порогом (/гпор = 0,8 м), задается сочетанием размеров Ах = Ьа - (хп + 6П) = 0,82 - 4,02 и Д/г = (/гг - /г,) = 0,2 - 1,2 м. Всего исследовано 30 вариантов сочетания длины Ах и глубины Ай приямка.

Анализ полученных данных показывает, что изменение длины и глубины приямка практически не отражается на качественной картине течения расплава

в ванне и кратности циркуляции стекла в контуре сыпочного цикла (рис. 11). В то же время выбор соотношения Дх и ДЛ позволяет управлять интенсивностью циркуляции стекла за порогом (къ 2) и осуществлять целенаправленное воздействие на теплообмен в обеих зонах варочного бассейна.

10 11 12 13 х, м.

0 1 2 3 4 5 б 7 8 9 10 11 12 13 X, м Рис. 11. Картина течения расплава в продольном сечении варочного бассейна: а- Ах - 4,02, Д к = 0,4;б- Дг = 1,22, Д/г = 1,2 м

Из уравнения

, 4,ч -28,011 + 71,162Дх +115,903Дх2 -27,236Дх3 -54,848Дй /лоч

¿„(Лх,Д/7)=---;--(23)

1 - 0,069Дх - 1Д01ДЛ + 0,578ДА2 - 0,074ДА3

следует, что при одновременном изменении Дх = 1,0 —» 3,2 и А/г = 0,2 —> 1,2 м ки увеличивается с 164,8 до 2656,6. Вид выражения (23) свидетельствует о том, что заданная кратность циркуляции стекла может быть получена при различных сочетаниях Дх и ДА. Поэтому сравнительный анализ конструктивных

схем ванны целесообразно выполнять с использованием полученных автором уравнений, аппроксимирующих зависимость некоторых параметров теплообмена от размеров приямка: (Ах,АЪ), !2А1(Ах,Ак), (1лл(Ах,М), (тмр(Дх,Ак),

Ах,АН), ^{Ах,Ак), ОДх.ДА) и Яг(Ах,Ак).

Анализ указанных зависимостей показывает, что ни одно из сочетаний Ах и АИ не обеспечивает выполнение совокупных требований к конструкции варочного бассейна. Отсутствие оптимального решения предполагает, что при разработке ванны следует исходить из приоритетного значения отдельных параметров теплообмена. Например, для увеличения переноса тепла в зону варки необходимо обеспечить высокую кратность циркуляции стекла за порогом. Эта цель достигается при условии, что Ах = 3,22 (хп = хыж) и АН = 1,2 м. В то же время этим параметрам приямка соответствует и наибольшая температура стекла в протоке * = 1361,9 °С, снижение которой обеспечивается подавлением циркуляции расплава в контуре выработочного цикла. Поэтому наименьшее значение = 1335,8 °С достигается при минимальной длине и наибольшей глубине приямка - Ах = 1,0 и Ак = 1,2 м. Наблюдаемое при этом уменьшение переноса тепла в зону варки требует применения дополнительных средств интенсификации циркуляции стекла в контуре сыпочного цикла. Место установки барботажа или дополнительного электроподогрева, определяемое предварительным моделированием гидродинамики ванны, должно соответствовать границе разделения (хд) контура сыпочного цикла и локального контура циркуляции, образующегося у левой стенки порога (рис. 12).

Наиболее универсальной является схема ванны, характеризуемая Ах = 2,02 и М = 0,4 - 0,8 м, для которой: 7^= 1348,8 - 1349,2; Г2)2 = 1256,6 -

1258,4; 1ги = 1286,2- 1292,6; 1294,4- 1302,2, *"~= 1321,0- 1329,6,

7~= 1304,8- 1311,6,^ = 1330,8 - 1337,9 °С и йг = 98,62-98,71 %.

А,

-М1-

Воздух

Хг,

Дх

¿2

6„ = 0,4 м

хл

Ч-> ДЭП

Дх

К = 0,4 м

Рис. 12. Схема варочного бассейна с барботажем (а) и электроподогревом (б)

Диапазон изменения параметров теплообмена свидетельствует о возможности применения варочных бассейнов с небольшим заглублением приямка (ДА = 0,4 м), что не только упрощает конструкцию ванны, но и уменьшает расход дорогостоящих электроплавленых А28 огнеупоров и металла на обвязку печи. Ограничение длины зоны осветления величиной Ах= 2,02 м позволяет оптимизировать расположение барботажа и ДЭП по длине варочного бассейна. В этом случае хл = хмак - 10м (см. рис. 12), т.е. место их установки совпадает с координатой максимальной температуры на поверхности ванны.

Таким образом, установленные и формализованные закономерности гидродинамики и теплообмена наглядно показывают роль конструкции ванны в формировании картины течения расплава и ее влияния на конвективный тепло-массоперенос. В то же время следует подчеркнуть, что полученные результаты соответствуют заданным граничным условиям моделирования, изменение которых может привести к определенной трансформации параметров гидродинамики и внутреннего теплообмена. Поэтому при разработке новой конструкции варочного бассейна представляется необходимым ее численное моделирование на стадии, предшествующей техническому проектированию.

В седьмой главе изложена усовершенствованная методология проектирования стекловаренных печей. Даны методики расчета теплового баланса, конструирования варочного бассейна и печных ограждений высокопроизводительных печей. Показана эффективность применения результатов моделирования в проекте реконструкции стекловаренной печи тарного стекла.

Методология разработки стекловаренных печей, построенная на классических принципах последовательности и итерационное™, предусматривает применение развернутой структуры процесса проектирования, обеспечивающей повышение качества как предпроектной стадии работы, так и конечного продукта. Начальный период работы над проектом включает стадии: определение цели, информационное обеспечение и техническое задание. Эскизному проектированию предшествует стадия выработки концепции, техническому проектированию - математическое моделирование новой конструкции печи.

Разработана информационная база граничных условий, необходимых для предпроектного расчета высокопроизводительных стекловаренных печей методом теплового баланса. Граничные условия для кладки заданы значениями г>, определенными усреднением двумерных полей температуры для конструктивных элементов рабочего пространства: =1477,9, =1526,7, /прл =1434,0,

?тпр =1525,9 °С и /твл =1355,2 °С. Температура подогрева воздуха и температура стекломассы на входе в проток /«„„ определяются по уравнениям (20) и (21), приведенным к виду ?„ (Руя) и (Руд). Обоснованное задание температуры сред позволяет существенно повысить точность расчета статей теплового баланса. Так, погрешность определения зависимости qyA{Pya), по сравнению с

результатами моделирования, не превышает (в сторону занижения) 8 %.

Методика проектирования варочного бассейна предусматривает выбор его конструктивной схемы и определение параметров к,, кпор, хп, Ах и А/г.

Предварительный расчет глубины зон варочного бассейна выполняется при граничных условиях естественной конвекции по уравнению стационарной теплопроводности с учетом !(/) для стекла и материалов дна ванны. Конструктивная схема ванны уточняется по результатам численного моделирования.

Проектирование конструкции печных ограждений и определение условий их эффективной эксплуатации ведется для граничных условий, заданных зна-

чениями tm^Fy Разработанная структура кладки варочной части печи обеспечивает минимальные тепловые потери в окружающую среду. Для изолированных поверхностей свода и боковых стен рабочего пространства они равны 820,0 и 900,4 Вт/м2. Для дна и стен варочного бассейна в зоне варки - 1517,8 и 967,3 -1016,2, в зоне осветления - 1562,0 и 942,3 - 965,3 Вт/м2. При этом верхняя часть боковых стен варочного бассейна подвергается принудительному воздушному охлаждению. Расход воздуха принимается равным 1,0 м3/с на 1 м длины стены, что соответствует скорости истечения 50 м/с.

В проекте реконструкции печи № 2 на государственном предприятии FABRICA DE STICLÄ DIN CHI^INÄU (Республика Молдова) реализованы: оптимальные условия организации внешнего теплообмена, конструкция ванны с заглубленной зоной осветления, отделенной от зоны варки переливным порогом и энергоэффективная конструкция печных ограждений. Это позволило увеличить удельный съем стекломассы с 1,62 до 2,5 т/(м2-сут) и снизить удельный расход теплоты с 8,129 до 4,788 МДж/кг.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Математическая модель тепловой работы стекловаренных печей представлена системой моделей внешнего и внутреннего тепломассопереноса, сопряжение которых обеспечивается способом задания граничных условий на поверхности стекломассы. Для внешней задачи - это граничные условия II рода, для внутренней - условия I рода, определяемые решением внешней задачи. Общая формализация математической модели тепловой работы печей представлена обобщенными дифференциальными уравнениями диффузии, переноса импульса и энергии, форма записи которых отражает динамику развития теп-лофизических процессов стекловарения и перекрестные эффекты в термодинамически открытой системе.

2. Численная модель тепломассопереноса в трехмерном рабочем пространстве печи формализована системой нелинейных алгебраических уравне-

ний теплового баланса и теплопередачи, отражающих структуру источниковых слагаемых для поверхностей I - III рода, В этих слагаемых учитываются стоки тепла, обусловленные его затратами на стеклообразование, нагрев стекломассы и компенсацию потерь через печные ограждения. В результате определяемое решением внешней задачи температурное поле поверхности стекломассы может рассматриваться как обоснованное граничное условие I рода при моделировании гидродинамики и внутреннего теплообмена.

3. Математическая модель гидродинамики и внутреннего теплообмена формализована двумерными уравнениями для функции тока, переноса завихренности и энергии, при выводе которых использованы переменные «завихренность - функция тока», приведенные к безразмерному виду. Разработаны дискретные аналоги уравнений для функции тока, завихренности и температуры. Их устойчивость обеспечивается использованием схемы «против потока» с учетом поправки на устранение различия профилей завихренности между узлами сетки при аппроксимации конвективных и диффузионных слагаемых в конечно-разностных уравнениях. Для обеспечения баланса массы в варочном бассейне печи динамика поступления первичного расплава формализована через профиль вертикальной компоненты скорости на границе раздела «шихта - стекломасса». Моделирование гидродинамики выполнено с учетом температурной зависимости плотности, динамической вязкости, эффективной теплопроводности и удельной теплоемкости стекла.

ментальных зависимостей ду1{Рул) и /сви(Р>д) показывает, что средняя погрешность моделирования равна 1,64 и 0,4 % соответственно. Это свидетельствует об адекватности математической модели промышленному образцу и ее пригодности для решения поставленных задач.

5. В стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени оптимизация внешнего теплообмена обеспечивается настильным движением продуктов сгорания, заданных углом атаки факела 14° и протяженностью контура горения топлива, равной длине рабочего пространства. Оптимальной длине факела соответствует наибольшая эффективность теплообмена с поверхностью стекломассы и равномерность ее нагрева. При этом продольная координата максимального значения средней по ширине ванны температуры стекломассы, равная 0,73£п, соответствует технологически обусловленному расположению квельпункта по длине варочного бассейна. Отклонение длины факела от оптимального значения приводит к локальному перегреву конструктивных элементов огнеупорной футеровки, изменению положения квельпункта и, как следствие, к трансформации конвекционного поля расплава.

6. При граничных условиях свободной конвекции, соответствующих оптимальной организации факела, в ванне формируются два разнонаправленных конвекционных потока, граница разделения которых совпадает с расположением температурного максимума на поверхности стекломассы. Размеры контуров циркуляции и направленность вращения среды соответствуют классическим представлениям об "эталонной модели" гидродинамики стекловаренной печи. Для условий работы высокопроизводительной печи [Руд «2,6 т/(м2-сут)] характерна одноцикловая схема движения расплава. Ее преобразование к двухцикло-вой структуре потоков становится возможной при ограничении протяженности контура сыпочного цикла посредством преграды в ванне. Наиболее полно функциональное назначение переливного порога проявляется при его высоте 0,6 - 0,8 м и установке в зоне максимальных температур поверхности стекло-

массы (ха =xMW). В общем случае предельная высота порога может быть определена из соотношения Anop « й, - (l,67 - 2,33)/глр.

7. Эффективное управление внутренним тепломассопереносом обеспечивается при использовании конструкции варочного бассейна с переливным порогом и заглубленной зоной осветления. Получена система уравнений, устанавливающая связь конструкции ванны с параметрами тепломассопереноса. Ее применение позволяет выполнить расчет конструктивных схем варочного бассейна, удовлетворяющих требованиям технологического процесса к организации гидродинамики и теплообмена в зонах варки и осветления. Отсутствие оптимального сочетания геометрических размеров ванны предполагает возможность разработки альтернативных конструкторских решений, реализующих дифференцированный подход к интенсификации варки стекла, снижению теплосодержания выработочного потока и повышению термической однородности расплава на выходе из печи.

8. Установленные и формализованные закономерности внешнего и внутреннего тепломассопереноса являются основой для совершенствования методологии проектирования, а также методик расчета теплового баланса, конструирования варочного бассейна и печных ограждений энергоэффективных высокопроизводительных стекловаренных печей. При этом сохраняется актуальность применения разработанной математической модели для анализа и доводки действующих и вновь создаваемых конструкций печей.

9. Реализация результатов работы в проектах стекловаренных печей показывает, что оптимизация внешнего теплообмена и эффективная организация внутреннего тепломассопереноса создают объективные условия для достижения мирового уровня технической эффективности в промышленном стекловарении. Этот вывод подтверждается показателями работы печей № 1 и 2 ЗАО «Орехово - Зуевская стекольная компания» и печи № 2 государственного предприятия FABRICA DE STICLÄ DIN CHI§INÄU (Республика Молдова).

Основные положения диссертации опубликованы:

а) в монографии

1. Дзюзер В.Я. Проектирование энергоэффективных стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий; под ред. В .Я. Дзюзера. - М.: Теплотехник, 2009.-340 с.

б) в изданиях, рекомендованных ВАК РФ

2. Зависимость угла атаки факела от конструктивных параметров шахтной горелки / В.Я. Дзюзер [и др.] // Стекло и керамика. - 1976. - № 3. -

С. 8 -10.

3. Дзюзер В.Я. Зависимость аэродинамических и геометрических характеристик факела от способа подвода топлива / В.Я. Дзюзер, Н.И. Кокарев // Стекло и керамика. - 1978.-№ 11.-С. 10-13.

4. Влияние организации факела на теплообмен в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер [и др.] //Стекло и керамика. - 1981. -№ 1. - С. 12 -14.

5. Лисиенко В.Г. Актуальные вопросы теплотехники стекловарения / В.Г. Лисиенко, В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. - 1980. - № 6. - С. 10 -11.

6. Дзюзер В.Я. Современные тенденции развития стеклотарного производства / В.Я. Дзюзер И Стекло и керамика. - 2004. - № 4. - С. 3 - 8.

7. Дзюзер В.Я. Требования к качеству и рациональное использование динаса в высокотемпературных стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. - 2004. - № 4. - С. 31 - 38.

8. Дзюзер В.Я. Эффективное применение электроплавленых бадделеи-токорундовых огнеупоров в высокотемпературных стекловаренных печах. Ч. 1 / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. - 2004. - № 6. - С. 45 - 50.

9. Дзюзер В.Я. Эффективное применение электроплавленых бадделеи-токорундовых огнеупоров в высокотемпературных стекловаренных печах. Ч. 2 / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. - 2004. - № 7. - С. 36 - 39.

10. Дзюзер В.Я. Математическое обеспечение технологической подсистемы САПР стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, В.Б. Кутьин // Стекло и керамика. - 2004. - № 7. - С. 3 - 8.

11. Дзюзер В.Я. Математическое модель стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, В.Б. Кутьин // Стекло и керамика. - 2004. - № 10. - С. 8 -12.

12. Дзюзер В.Я. Математическая модель гидродинамики варочного бассейна стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. - 2005. - № 1. - С. 3 - 8.

13. Дзюзер В.Я. Методология управления тепловой работой стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, В.Н. Климычев // Стекло и керамика.-2005,-№4.-С. 23 -26.

14. Дзюзер В.Я. Влияние длины факела на внешний теплообмен в стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер,

B.C. Швыдкий 11 Стекло и керамика. - 2005. - № 7. - С. 3 - 7.

15. Дзюзер В.Я. Влияние длины факела на гидродинамику варочного бассейна стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. - 2005. - № 9. - С. 5 -11.

16. Дзюзер В.Я. Методология адаптации сопряженной математической модели гидродинамики и теплообмена в стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. -2006.-№ 12.-С. 7-11.

17. Дзюзер В.Я. Воздействие переливного порога на гидродинамику и теплообмен в варочном бассейне стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. - 2006. -J67.-C.6-12.

18. Дзюзер В.Я. Влияние конструкции варочного бассейна на теплообмен и гидродинамику расплава в стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. - 2006. -№ 10.-С. 9-16.

19. Мешка B.C. Опыт реконструкции стекловаренной печи/ B.C. Мешка, В .И. Уреки, В .Я. Дзюзер // Стекло и керамика. - 2007. - № 5. - С. 17 - 20.

20. Дзюзер В.Я. Конструирование огнеупорной кладки варочного бассейна в высокопроизводительных стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. - 2007. - № 8. - С. 14 - 22.

21. Дзюзер В.Я. Совершенствование методики расчета теплового баланса регенеративной стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. - 2008. - № 3. - С. 24 - 31.

22. Дзюзер В.Я. Совершенствование методики расчета теплового баланса регенеративной стекловаренной печи (окончание) / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. - 2008. - № 4. - С. 22 - 27.

23. Дзюзер В.Я. Огнеупоры для варочной части стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. - 2008. - № 5. - С. 24 - 32.

24. Дзюзер В.Я. Совершенствование технических характеристик стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. - 2008. - № 7. - С. 3 -12.

25. Дзюзер В.Я. Проектирование энергоэффективных стеклотарных печей / В .Я. Дзюзер // Стекло и керамика. - 2008. - № 9. - С. 5 - 9.

в) в других изданиях

26. Дзюзер В.Я. Численное моделирование движения расплава в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Механика и процессы управления. Т. 1: труды XXXIV Уральского семинара. - Екатеринбург: УрО РАН, 2004. -С. 125 - 136.

27. Дзюзер В.Я. Современное развитие стекловаренных печей для производства тарного стекла / В.Я. Дзюзер // Пече - трубостроение: тепловые режимы, конструкции, автоматизация и экология: труды Междунар. конгр. - М.: Теплотехника, 2004. - С. 48 - 55.

28. Дзюзер В.Я. К установлению граничных условий в задаче гидроди-

намики расплава в стекловаренной печи / В .Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии. Ч. 1 : труды XXV Российской школы и XXXV Уральского семинара. -М.: РАН, 2005. - С.174 - 180.

29. Дзюзер В.Я. Граничные условия численного моделирования гидродинамики в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // XXV Российская школа по проблемам науки и технологий, посвященная 60-летию Победы: краткие сообщения. - Екатеринбург: УрО РАН, 2005. - С. 74 - 76.

30. Дзюзер В.Я. Аппроксимация результатов зонального расчета непрерывными функциями / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, С.Е. Собянин // XXV Российская школа по проблемам науки и технологий: краткие сообщения. - Екатеринбург: УрО РАН, 2005. - С. 77 - 79.

31. Дзюзер В Л. Исследование тепло - и массообмена в варочном бассейне стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии.

Ч. 1: труды XXV Российской школы и XXXV Уральского семинара. - М.: РАН,

2005. -С. 181 -190.

32. Дзюзер В.Я. Методика обработки результатов зонального расчета внешнего теплообмена / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, С.Е. Собянин // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXV Российской школы и XXXV Уральского семинара. - М.: РАН, 2005. - С. 191 -198.

33. Дзюзер В.Я. Влияние переливного порога на гидродинамику расплава в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // XXVI Российская школа по проблемам науки и технологий: краткие сообщения. - Екатеринбург: УрО РАН, 2006.-С. 98-100.

34. Дзюзер В.Я. К оценке адекватности математической модели гидродинамики и теплообмена в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий// Механика и процессы управления. Т. 1 : труды XXXVI Уральского семинара. -Екатеринбург: УрО РАН, 2006. - С. 158 - 168.

35. Дзюзер В.Я. О роли заградительного порога в формировании гидродинамики и теплообмена в варочном бассейне стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXVI Российской школы.-М.: РАН, 2006.-С. 160-171.

36. Дзюзер В.Я. Концепция построения математической модели тепломассообмена в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, Т.Е. Брыли-на // Строительство и образование: сб. науч. тр. - Екатеринбург: УГТУ-УПИ,

2006.-№12 (83).-С.208-211.

37. Дзюзер В.Я. Инженерная модель процесса горения топлива /

В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, A.C. Воробьев // Строительство и образование: сб. науч. тр. -Екатеринбург: УГТУ-УПИ. 2006. № 12 (83). - С. 212 - 214.

38. Дзюзер В.Я. Влияние профиля варочного бассейна на тепломассообмен в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // XXVI Российская школа по проблемам науки и технологий: краткие сообщения. - Екатеринбург: УрО РАН, 2006.-С. 101-103.

39. Дзюзер В.Я. Исследование тепломассообмена в стекловаренной печи

с целью совершенствования конструкции варочного бассейна / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXVI Российской школы. -М: РАН, 2006. -С. 172- 183.

40. Дзюзер В.Л. Информационное обеспечение автоматизированного управления тепловой работой стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер. - Состояние и перспектавы развития энерготехнологии. Т. 1: материалы Междунар. на-уч.-техн. конф. - Иваново: ИГЭУ, 2005. - С. 57.

41. Дзюзер В.Я. Методология проектирования стекловаренных печей /

B.Я. Дзюзер // Пече - трубостроение: тепловые режимы, конструкции, автоматизация и экология: труды II Междунар. конгр. - Екатеринбург: Уральский университет, Инженерная мысль, 2006. - С. 119 -128.

42. Дзюзер В.Я. Численное моделирование теплообмена и гидродинамики расплава в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер. - Состояние и перспективы развития энерготехнологии. Т. 1: материалы Междунар. науч.-техн. конф. -Иваново: ИГЭУ, 2007. - С. 95.

43. Дзюзер В .Я. О граничных условиях внешней задачи теплообмена в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, Т.Е. Брылина, С.Е. Собя-нин // Строительство и образование: сб. науч. тр. - Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2007.-№10.-С. 112-116.

44. Дзюзер В.Я. Интенсификация теплофизических процессов в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер // Наука и технологии. Секция 2. Аэродинамика и тепломассообмен: краткие сообщения. - Екатеринбург: УрО РАН, 2007. -

C. 99-101.

45. Дзюзер В.Я. Введение в автоматизированное проектирование: учебное пособие / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, A.C. Шишкин; под ред. В.Я. Дзюзе-ра. - Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2007. - 180 с.

46. Дзюзер В.Я. Численное моделирование теплофизических процессов в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // «Пече - трубостроение: тепловые режимы, конструкции, автоматизация и экология»: труды III Междунар. конгр. - Екатеринбург: Инженерная мысль. 2008. - С. 56 - 76.

47. A.c. 1393805 СССР, МКИ4 С 03В 5/16. Стекловаренная ванная печь / Л.Я.Левитин, О.Н. Попов, Д.Л. Орлов, JIM. Проценко, В.Я. Дзюзер, В.Ю. Бу-довкин, А.Д. Альтер, № 4122870/29 - 33; заявл. 25.06.1986; опубл. 07.05.1988. Бюл. № 17.

48. A.c. 1393806 СССР, МКИ4 С 03В 5/04. Стекловаренная ванная печь / Л .Я.Левитин, О.Н. Попов, Д.Л. Орлов, Л.М. Проценко, В.Я. Дзюзер, В.Ю. Бу-довкин, А.Д. Альтер, Ю.М. Муравьев. № 4124309/29 - 33; заявл. 25.06.1986; опубл. 07.05.1988. Бюл. № 17.

49. A.c. 1470672 СССР, МКИ4 С 03В 5/42. Теплоизолированная стена бассейна стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, М.Я. Богомольный, О.Н. Попов. Л.Я. Левитин, Л.Е. Красный. № 4246952/29 - 33; заявл. 22.04.1987; опубл. 07.04.1989. Бюл. № 13.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Re, Fr, Pr, Ре, Eu - числа подобия Рейнольдса, Фруда, Прандтля, Пекле, Эйлера; р - плотность, кг/м3; т - массовая доля вещества; D - коэффициент молекулярной диффузии, м2/с; т - время, с; w - скорость, м/с; - стехиометриче-ский коэффициент; v - вектор скорости центра масс; Мк - молекулярная масса; Г, t - температура, К, °С; g - ускорение свободного падения, м/с2; р, Ар -давление, перепад давлений, Па; р., у, с, Л, а - коэффициенты динамической и кинематической вязкости, удельной теплоемкости, теплопроводности и температуропроводности; 5р, кт - коэффициенты бародиффузии и термодиффузии; V - объем, м3; F - площадь, м1; qR - вектор плотности потока излучения; J^ = МкЗк, Jt - вектор плотности диффузного потока; Нк - парциальная молярная энтальпия вещества к в фазе; Q*k - теплота, переносимая одним молем вещества в результате диффузии; х, у, z - оси прямоугольной системы координат; К^ - вектор внешних сил; Qn Q' - суммарный и конвективный тепловые потоки; Аы, gu - коэффициенты радиационного и конвективного обмена; U - внутренняя энергия системы, Дж; и, v- горизонтальная и вертикальная компоненты скорости; ц/ - функция тока; о - завихренность потока; V - дифференциальный оператор Гамильтона; /Еар, tKB и tmMf, tXIM - среднеинте-гральная и средняя придонная температуры стекла в зонах варки и осветления.

Основные индексы

к- тип вещества; г - реакция; эф - эффективный; уд - удельный; p,v- при постоянном давлении и объеме соответственно; 0 - при н.у., базовое состояние среды; п - печь; в - воздух; пг - продукты сгорания; св - свод; пр.п (л) - продольная правая (левая); т. пр (вл) - торцевая проточная (влетовая).

Автор выражает глубокую благодарность доктору технических наук, профессору B.C. Швыдкому за ценные советы и методическую помощь при выполнении диссертационной работы, а также генеральному директору ЗАО «Орехово-Зуевская стекольная компания» А.В. Мощицкому за возможность реализации проектов стекловаренных печей № 1 и 2 и организационную поддержку в проведении экспериментальных исследований.

Заказ Кч 553 Объем 2 п.л. Тираж 100 экз.

Ризограф НИЧ УГТУ - У ПИ 620002, Екатеринбург, ул. Мира, 19

Оглавление автор диссертации — доктора технических наук Дзюзер, Владимир Яковлевич

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА В СТЕКЛОВАРЕННЫХ ПЕЧАХ.

1.1. Технологические аспекты промышленного стекловарения.

1.2. Теплофизические процессы в стекловарении.

1.2.1. Процессы в зоне варки.

1.2.2. Процессы в зоне осветления.

1.3. Организация факела и теплообмена в рабочем пространстве печей.

1.4. Способы интенсификации тепловой работы стекловаренных печей.

1.5. Методы расчетно-теоретического анализа тепломассопереноса в пламенных плавильных печах.

1.5.1. Классификация методов расчета.

1.5.2. Зональные методы расчёта.

1.5.3. Зонально-узловой метод расчёта.

1.5.4. Метод дискретизации интенсивности.

1.6. Математическое моделирование теплообмена в стекловаренных печах

1.7. Выводы.

1.8. Цель и задачи работы.

2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛОВОЙ РАБОТЫ СТЕКЛОВАРЕННЫХ ПЕЧЕЙ.

2.1. Концепция построения и требования, предъявляемые к математической модели.

2.2. Математическая формализация тепловой работы печи.

2.2.1. Уравнения баланса массы, импульса и энергии.

2.2.2. Уравнение баланса энтропии и феноменологические законы.

2.2.3. Обобщенные уравнения теплообмена и гидродинамики.

2.3. Численная модель внешней задачи тепломассопереноса.

2.4. Инженерная модель процесса горения топлива.

2.5. Модель турбулентности.

2.6. Выводы.

3. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ВНУТРЕННЕГО ТЕПЛООБМЕНА И ГИДРОДИНАМИКИ.

3.1. Математическая формализация внутреннего тепломассопереноса.

3.2. Численная модель внутреннего тепломассопереноса.

3.3. Граничные условия задачи гидродинамики.

3.3.1 Геометрия области движения стекломассы.

3.3.2 Формализация поступления первичного расплава в ванну.

3.4. Аппроксимация температурной зависимости свойств стекла.

3.5. Выводы.

4. МЕТОДОЛОГИЯ АДАПТАЦИИ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТЕПЛОВОЙ РАБОТЫ СТЕКЛОВАРЕННЫХ ПЕЧЕЙ.

4.1. Требования, предъявляемые к адаптации математической модели

4.2. Алгоритм расчета и информационная база модели.

4.3. Аппроксимация зональных данных непрерывными функциями.

4.4. Методика обработки и визуализации результатов моделирования

4.5. Характеристика промышленного прототипа и параметры оценки адекватности модели.

4.6. Адаптация сопряженной модели и оценка ее адекватности.

4.7. Выводы.

5. МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕНА И ГИДРОДИНАМИКИ В ПЕЧИ

С ПОДКОВООБРАЗНЫМ НАПРАВЛЕНИЕМ ПЛАМЕНИ.

5.1. Влияние длины факела на внешний теплообмен.

5.2. Закономерности свободной и вынужденной конвекции стекломассы в варочном бассейне печи.

5.3. Влияние граничных условий свободной и вынужденной конвекции на закономерности внутреннего тепломассопереноса.

5.4 Формирование рациональной структуры конвекционных потоков.

5.5. Выводы.

6. ВЛИЯНИЕ КОНСТРУКЦИИ ВАРОЧНОГО БАССЕЙНА ПЕЧИ НА ЗАКОНОМЕРНОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ И ТЕПЛООБМЕНА.

6.1. Параметры оценки эффективности внутреннего тепломассопереноса.

6.2. Влияние переливного порога на закономерности гидродинамики и внутреннего теплообмена.

6.3. Влияние профиля варочного бассейна на закономерности гидродинамики и внутреннего теплообмена.

6.4. Выводы.

7. РАЗРАБОТКА ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ

ВЫСОКОПРОИЗВОДИТЕЛЬНЫХ СТЕКЛОВАРЕННЫХ ПЕЧЕЙ.

7.1. Методология проектирования стекловаренных печей.

7.2. Совершенствование методики расчета теплового баланса стекловаренных печей.

7.3. Методика конструирование варочного бассейна печи.

7.4. Методика конструирования энергосберегающих печных ограждений

7.4.1. Рабочее пространство печи.

7.4.2. Варочный бассейн печи.

7.5. Применение теплофизических основ энергоэффективной варки в проекте реконструкции стекловаренной печи.

7.6. Выводы.

Введение 2009 год, диссертация по химической технологии, Дзюзер, Владимир Яковлевич

Актуальность темы. Стекольная промышленность является энергоемкой отраслью народного хозяйства. На производство 7,5 млн. тонн стекла в год расходуется около 8 % топлива от общего потребления в промышленности. В США, Англии, Германии и ряде других стран расход тепла на варку стекла составляет 4,5 - 5,0 МДж/кг, что в 1,5-2 раза ниже отечественных показателей. Значительное различие отмечается в удельной производительности печей. За рубежом она равна 2,5 — 3, на наших заводах не превышает 2 т/(м -сут) [1—6]. Достижение мирового уровня технической эффективности в производстве стекла - приоритетная задача стекольной промышленности страны.

Тепловая экономичность и производительность промышленного стекловарения в значительной степени зависят от организации тепловой работы печей. В условиях достигнутых предельных температур эксплуатации огнеупорной кладки (1580 — 1600 °С) интенсификация варки стекла становится возможной при оптимизации внешнего теплообмена и рациональном использовании тепловой энергии в варочном бассейне печи. Поэтому определение теплофизи-ческих основ разработки энергоэффективных высокопроизводительных стекловаренных печей, на основе результатов математического моделирования закономерностей внешнего и внутреннего тепломассопереноса, является актуальной темой исследования, имеющей важное народнохозяйственное значение.

Научная новизна:

Объект исследования. В качестве объекта исследования выбрана высокопроизводительная [Руд >2,5 т/(м -сут)] регенеративная пламенная стекловаренная печь с подковообразным направлением пламени.

Методы исследования. Использованы математическое моделирование, а также методы численного решения краевых задач и статистической обработки полученных данных - резольвентный зональный и зонально-узловой методы, методы статистических испытаний и контрольного объема, итерационный метод Ньютона, а также пакеты прикладных программ Maple, MathCAD. Граничные условия моделирования определены по результатам физического моделирования, экспериментальных исследований и опытно-конструкторских работ.

Реализация цели предусматривает решение следующих задач:

Научные положения, выносимые на защиту. На защиту выносятся:

Достоверность научных положений обусловлена:

Практическая ценность результатов заключается в их использовании при разработке усовершенствованной методологии проектирования, а также методик расчета теплового баланса, конструирования варочного бассейна и печных ограждений энергоэффективных стекловаренных печей. Результаты работы реализованы автором в проектах печей № 1 и 2 ЗАО «Орехово - Зуевская стекольная компания», на которых, без применения дополнительного электроподогрева, получен удельный съем стекломассы 2,57 т/(м2-сут) и удельный расход теплоты на стекловарение 4,508 МДж/кг. При реконструкции печи № 2 на государственном предприятии FABRICA DE STICLÄ DIN CHI$INÄU (Республика Молдова) удельный съем стекломассы увеличен с 1,62 до 2,5 т/(м"-сут), а удельный расход теплоты снижен с 8,129 до 4,788 МДж/кг. Расчетный экономический эффект от экономии топлива составляет 1,27 млн. долларов США в год. По заключению Национального Объединенного Совета предприятий стекольной промышленности «СтеклоСоюз» экономический эффект от реализации результатов диссертационной работы в отрасли составит 707,5 млн. руб. в год.

Заключение диссертация на тему "Теплофизические основы разработки энергоэффективных стекловаренных печей"

7.6 Выводы менение математического моделирования новых конструкций печей.

2. Сформирована информационная база граничных условий для расчета стекловаренных печей методом теплового баланса. Ее применение позволяет уменьшить погрешность балансового метода до 8 %, по сравнению с результатами численного моделирования, что удовлетворяет требуемой точности инженерных расчетов на предварительной стадии проектирования.

3. Разработана методика конструирования варочного бассейна, учитывающая особенности его работы при граничных условиях свободной и вынужденной конвекции. На первом этапе выполняется расчет глубины зон варки и осветления. Граничные условия расчета, выполняемого по уравнению стационарной теплопроводности, учитывают среднюю температуру поверхности ванны, и требования к минимальной температуре придонного слоя стекла. Конструкция кладки дна ванны адаптируется к параметрам внутреннего теплообмена, соответствующим граничным условиям вынужденной конвекции. На втором этапе выполняется численное моделирование разработанной конструкции ванны, основная цель которого заключается в установлении ее соответствия заданной производительности печи и температурным условиям эксплуатации.

4. Предложена методика конструирования и разработана энергоэффективная структура печных ограждений для условий работы высокопроизводительных стекловаренных печей. Даны рекомендации по охлаждению боковых стен ванны на границе контакта трех сред и нормированным потерям тепла через конструктивные элементы рабочего пространства и варочного бассейна.

5. Приведены результаты использования математического моделирования, а также методик расчета и конструирования при выполнении проекта реконструкции стекловаренной печи тарного стекла. Они свидетельствуют об эффективности разработки стекловаренных печей на основе современной методологии проектирования, учитывающей результаты диссертационной работы.

304

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Результаты диссертационной работы представлены следующими основными выводами:

2. Численная модель тепломассопереноса в трехмерном рабочем пространстве печи формализована системой нелинейных алгебраических уравнений теплового баланса и теплопередачи, отражающих структуру источниковых слагаемых для поверхностей I - III рода. В этих слагаемых учитываются стоки тепла, обусловленные его затратами на стеклообразование, нагрев стекломассы и компенсацию потерь через печные ограждения. В результате определяемое решением внешней задачи температурное поле поверхности стекломассы может рассматриваться как обоснованное граничное условие I рода при моделировании гидродинамики и внутреннего теплообмена.

4. Методология адаптации математической модели тепловой работы печи предусматривает последовательную реализацию этапов вычислительного процесса и применение граничных условий, определенных по результатам экспериментальных исследований, физического моделирования и опытно-конструкторских работ. Установлено, что оценку адекватности модели промышленному прототипу следует выполнять по функциональным зависимостям удельного расхода тепла на стекловарение и максимальной температуры свода от удельной производительности печи. Сопоставление расчетных и экспериментальных зависимостей дуд(Руд) и ¿свм(Руд) показывает, что средняя погрешность моделирования равна 1,64 и 0,4 % соответственно. Это свидетельствует об адекватности математической модели промышленному образцу и ее пригодности для решения поставленных задач.

5. В стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени оптимизация внешнего теплообмена обеспечивается настильным движением продуктов сгорания, заданных углом атаки факела 14° и протяженностью контура горения топлива, равной длине рабочего пространства. Оптимальной длине факела соответствует наибольшая эффективность теплообмена с поверхностью стекломассы и равномерность ее нагрева. При этом продольная координата максимального значения средней по ширине ванны температуры стекломассы, равная 0,73£п, соответствует технологически обусловленному расположению квельпункта по длине варочного бассейна. Отклонение длины факела от оптимального значения приводит к локальному перегреву конструктивных элементов огнеупорной футеровки, изменению положения квельпункта и, как следствне, к трансформации конвекционного поля расплава.

Для условий работы высокопроизводительной печи [Руд «2,6 т/(м"-сут)] характерна одноцикловая схема движения расплава. Ее преобразование к двухцикло-вой структуре потоков становится возможной при ограничении протяженности контура сыпочного цикла посредством преграды в ванне. Наиболее полно функциональное назначение переливного порога проявляется при его высоте 0,6 - 0,8 м и установке в зоне максимальных температур поверхности стекломассы (хп = хмак). В общем случае предельная высота порога может быть определена из соотношения кпор « \ - (1,67 - 2,33)/гпр.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ

01 - низшая рабочая теплотворная способность топлива, кДж/м ; () - теплота, кВт;

Е - полная энергия системы, Дж; и - внутренняя энергия системы, Дж; - энтропия, Дж/К; д - удельный тепловой поток, Вт/м2; т0 - постоянная Стефана-Больцмана, Вт/(м2-К4);

В - расход топлива, м/с;

Рп - производительность печи, т/сут.;

Руа = РП/ЕП -удельный съем стекломассы, т/(м2 сут.);

У 2

Руд = РулКп - удельный съем стекломассы за кампанию печи, т/м ; Кп - межремонтный период работы (кампания) печи, сут. ВОр дуд=-- - удельный расход теплоты, кДж/кг;

2Э - мощность дополнительного электроподогрева (ДЭП), кВт; О, кпд = — ' 100% коэффициент полезного действия печи; В01

Ьп, Вп — длина и ширина варочного бассейна печи, м;

Ьа, ¥а — действительный расход воздуха и продуктов сгорания, м3

V - дифференциальный оператор Гамильтона; А - оператор Лапласа; - коэффициент молекулярной диффузии, м /с;

М - масса, кг; у/ - функция тока;

Ф - завихренность потока; т — время, с;

V/ — скорость, м/с;

V - вектор скорости центра масс; л g - ускорение свободного падения, м/с ; р, Ар ~ давление, перепад давлений, Па; р - плотность, кг/м с — удельная теплоемкость, кДж/(м -К) или кДж/(кг-К); ¡л - коэффициент динамической вязкости, Па-с; Л

V - коэффициент кинематической вязкости, м /с; а - коэффициент температуропроводности, м2/с; а - коэффициент расхода воздуха; коэффициент конвективной теплоотдачи, Вт/(м2-К);

Р - коэффициент конвективной массоотдачи, Вт/(м2 К); коэффициент термического расширения, К"1;

Л - коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К); су - коэффициент поверхностного натяжения, Н/м; Т, / - температура, К, °С соответственно; б - степень черноты; скорость диссипации энергии турбулентности;

V - объем, м ; Р - площадь, м2;

Я - коэффициент термического сопротивления, (м -К)/Вт; универсальная газовая постоянная, Дж/(кг-К);

Ят - коэффициент термической однородности, %; к - высота, м; х, у, г — соответственно продольная, поперечная и вертикальная оси прямоугольной системы координат.

Числа подобия у Ь

Яе = —^--число Рейнольдса; Ре =--число Пекле;

V а

Ыи = — К аЬ < ^

Ни

V " О;

- тепловое (диффузионное) число Нуссельта; а АР

Рг = 8с = —

V О; тепловое (диффузионное) число Прандтля

Шмидта); = --число Вебера; В1 = — число Био;

7 Яп

Ар пов

2 ср

Ей = ——- - число Эйлера; Бг = —- - число Фруда; рм

Ь - характерный линейный размер, м.

Основные индексы ср- среда; пов - поверхность; ст - стекло; п - печь; в - воздух; г - газ; пг - продукты сгорания; ж - жидкость; дн - дно; нар - наружная; рад - радиационный; к - конвективный; д - диффузный; кон - кондуктивный; р - результирующий; эф - эффективный; т - турбулентный; уд — удельный; вар, осв - варки и осветления соответственно; р,у — при постоянном давлении и объеме соответственно;

0 - при н.у.; базовое состояние среды.

Библиография Дзюзер, Владимир Яковлевич, диссертация по теме Процессы и аппараты химической технологии

1. Осипов В.И. Российский рынок производства стекла: проблемы и перспективы развития / В.И. Осипов // Стеклянная тара. 2003. - № 9 (51).1. С. 1 4.

2. Будов В.В. «СтеклоСоюз» подводит итоги деятельности за 2004 г. /

3. B.В. Будов // Стеклянная тара. 2005. - № 5 (71). - С. 6.

4. Саркисов П.Д. Производство стекла в России анализ и прогноз / П.Д. Саркисов, Л.Д. Коновалова, Н.Ю. Михайленко, Е.Г. Винокуров // Стекло и керамика. - 2007. - № 11. - С. 3 - 6.

5. Яцваук К. Современные печи для производства полых стеклянных изделий и столового стекла / К. Яцваук // Стеклянная тара. 2004. - № 6 (60).1. C. 8 9.

6. Сравнение энергоэффективности стекловаренных печей Европы и Америки (по материалам РОО «Эколайн») // Стеклянная тара. 2006.1 (79).-С. 2-3.

7. Энергопотребление в стеклотарном производстве Великобритании (по материалам РОО «Эколайн») // Стеклянная тара. 2006. - № 2 (80).1. С. 1 4.

8. Степаненко М.Г. Пути совершенствования ванных стекловаренных печей / М.Г. Степаненко. М: Госстройиздат, 1960. - 157 с.

9. Захариков H.A. Теплообменные процессы в стекловаренных печах / H.A. Захариков. Киев: Гостехиздат, 1962. - 246 с.

10. Гинзбург Д.Б. Стекловаренные печи. / Д.Б. Гинзбург. — М.: Стройиз-дат, 1967.-340 с.

11. Соколов A.A., Шейнкоп И.М., Пчеляков К.А. Моделирование процессов гидродинамики вязких расплавов / A.A. Соколов, И.М. Шейнкоп, К.А. Пчеляков. — М.: Стройиздат, 1972. — 192 с.

12. Солинов Ф.Г. Производство листового стекла / Ф.Г. Солинов. — М.: Стройиздат, 1972. 288 с.

13. Современные проблемы промышленного стекловарения: избранныетруды проф. Н.А. Панковой / сост. Н.Ю. Михайленко, Е.Е. Строганова; под ред. акад. П.Д. Саркисова. -М.: РХТУ им. Д.И. Менделеева, 2005. 323 с.

14. Лисиенко В.Г. Интенсификация теплообмена в пламенных печах / В.Г. Лисиенко. М.: Металлургия, 1979. - 224 с.

15. Лисиенко В.Г. Математическое моделирование теплообмена в печах и агрегатах / В.Г. Лисиенко, В.В. Волков, А.В. Гончаров. Наукова думка, 1984.-232 с.

16. Ungan A. Identification of the Structure of the Three Dimensional Thermal Flow in an Inding Container Glass Melter / A. Ungan, R. Viskanta // Glass Technology. 1987. - Vol. 28. - № 6. - P. 252 - 260.

17. Field R. Measurement and Prediction of the Dynamic Temperature Distributions in Soda-Lime Glass Plates / R. Field, R. Viskanta // Journal of the Amer. Ce-ram. Soc.- 1990.-Vol. 73.-№7.-P. 2047-2053.

18. Viskanta R. Review of three-dimensional mathematical Modeling of Glass melting / R. Viskanta // Journal of Non. Crist. Solids. 1994. - № 177.1. P. 347 362.

19. Романов В.И. Интенсификация процессов стекловарения в крупногабаритных стекловаренных печах / В.И. Романов, И.Н. Горина, Ю.Л. Спирин. -М.: ВНИИЭСМ, 1986. 45 с.

20. Станек Я. Электрическая варка стекла; пер. с чеш. / Я. Станек; под ред. Ю.А. Гулояна. М.: Легкая индустрия, 1979. - 248 с.

21. Лаптев В.И. Электротермические агрегаты для варки стекла / В.И. Лаптев, В.А. Сибиряков. -М.: Легпромбытиздат, 1985. 160 с.

22. Технология стекла: учебник для техн. вузов: 4-е изд., перераб. и доп. / И.И. Китайгородский и др.; под общей ред. И.И. Китайгородского. М.: Стройиздат, 1967. - 564 с.

23. Loffler J. Gasungleichgewichte beim Schmelzen und Lautern von Glas / J. Loffler // Glastech. Ber.-1950.-№23.-S. П -19.

24. Химическая технология стекла и ситаллов: учебник для вузов; / М.В. Артамонова и др.; под ред. Н.М. Павлушкина. М.: Стройиздат, 1983. - 431 с.

25. Солинов В.Ф. Новые представления о процессах стекловарения / В.Ф. Солинов // Стекло и керамика. 2004. - № 10. - С. 5 - 7.

26. Kröger С. Über die Geschwindigkeit, den Mechanismus und die Phasenneubildung bei den unter Schmelzbedingungen ablaufenden Festkörperreaktionen // Glastech. Ber. 1957. - № 30. - S. 42 - 52.

27. Kröger C. Über die Systeme Alkalioxid Ca0-Si02-C02. Über die Phasenneubildung bei den unter Schmelzbedingung verlaufenden Umsetzungen im System Na20-Ca0-Si02-C02 / С Kröger, J. Blömer // Z. Anorg. Allg. Chem. - 1955. -№ 280.-S. 51-64.

28. Павлушкин H.M. Исследование процессов силикатообразования, протекающих при нагревании пятикомпонентной шихты состава листового стекла / Н.М. Павлушкин, Н.В. Попович, H.H. Курцева // Стекло и керамика. 1979. — № 3. - С. 10-11.

29. Fuhrmann Н. Beitrag zur näherungsweisen Berechnung des Abschmelzens von Glasgemengeschichten / H. Fuhrmann // Glastech. Ber. 1973. - № 46. - S. 201 -218.

30. Daniels M. Einsmelzverhalten von Glasgemengen / M. Daniels // Glastech. Ber. 1973. - № 46. - S. 40 - 46.

31. Giegerich W. Aufbereitung des Gemenges vor dem Schmelzen. Glasschmelze / W. Giegerich // Glastech. Ber. 1951. - № 24. - S. 293 - 301.

32. Kröger C. Gemengereaktionen und Glasschmelze / C. Kröger // Glastech. Ber. 1952. -№ 25. - S. 307 - 310.

33. Глинков M.A. Общая теория печей / M.A. Глинков, Г.М. Глинков. -М.: Металлургия, 1978. 264 с.

34. Krieder K.G. Dissolution kinetics of quartz in a sodium silikate melt / K.G. Krieder, A.R. Gooper // Glass Technol. 1967. - № 8. - P. 71 - 73.

35. Hlavac J. Dissolution of spherical silika particles in molten sodium dis-ilikate / J. Hlavac, H. Nademlynska // Glass Technol. 1969. - № 10. - P.54 - 58.

36. Гулоян Ю.А. Явления переноса в технологии стекла / Ю.А. Гулоян // Стекло и керамика. 2007. - № 11. - С. 7 - 16.

37. Коган В.Б. Теоретические основы типовых процессов химической технологии / В.Б. Коган. JL: «Химия», 1977. - 592 с.

38. Виды брака в производстве стекла: пер. с нем. / X. Бах и др.; под ред. Г. Исебсена-Марведеля и Р. Брюкнера. — М.: Стройиздат, 1986. 648 с.

39. Мазурин О.В. Особенности исследования стекол и расплавов с конца девятнадцатого века до наших дней / О.В. Мазурин, М.В. Стрельцина, Т.П. Швайко-Швайковская, А.О. Мазурина // Физика и химия стекла. 2002. - Т. 28. -№ 5.-С. 385 -400.

40. Франк-Каменецкий Д.А. Диффузия и теплопередача в химической кинетики / Д.А. Франк-Каменецкий. М.: Наука, 1987. - 492 с.

41. Жабрев В.А. Диффузионные процессы в стеклах и стеклообразующих расплавах / В.А. Жабрев. СПб: Изд-во ИХС РАН, 1998. - 188 с.

42. Ботвинкин O.K. Исследование процесса стеклообразования в интервале температур 1400-1700 °С / O.K. Ботвинкин, Т.Б. Жузе // Стекло и керамика. 1971.-№ 1.-С. 12-13.

43. Панкова Н.А. Стекольная шихта и практика ее приготовления: учебное пособие / Н.А. Панкова, Н.Ю. Михайленко. М.: РХТУ им. Д.И. Менделеева, 1977-80 с.

44. Cable М. Further data showing the effect of sand grain size on the refining of a glass /М. Cable // Glass Technol. 1960. -№ 1. -P.139 - 145.

45. Vidal A. Erforschung und kinematographische Untersuchung der Primar-reaktionen der Gemengebestandteile im Hochtemperaturmikroskop / A. Vidal // Glastech. Ber. 1963. - № 36. - S. 305 - 323.

46. Schmidt R. Der Praktische Glasschelzer. 4. Aufl. Drezden: Verlag Glashutte 1951. Ref. / R. Schmidt // Glastech. Ber. 1952. - № 25. - S. 64 - 67.

47. Boffee M., The influence of the size of raw materials on the rate of meltingof Glass / M. Boffee, G. Letocart // Glass technol. 1962. - № 3. - P. 117 - 123.

48. Маневич B.E. Методы анализа кинетики реакций силикатообразова-ния в многокомпонентной шихте / В.Е. Маневич, Г.П. Лисовская // Физика и химия стекла. 1983. -№ 2. - С. 16 - 19.

49. Маневич В.Е. Сырьевые материалы, шихта и стекловарение / В.Е. Маневич, К.Ю. Субботин, В.В. Ефременков; под ред. В.Е. Маневича. -М.: РИФ «Стройматериалы», 2008. 224 с.

50. Панкова H.A. Характерные составы пузырей в промышленном стекле / H.A. Панкова // Стекло и керамика. 1965. - № 12. - С. 1 - 4.

51. Панкова H.A. Об одной из причин появления воздушных пузырей в листовом стекле / H.A. Панкова, Л.А. Ефимова // Стекло и керамика. 1967. -№ 12.-С. 12-15.

52. Панкова H.A. Закономерности распространения пузырей в стекломассе ванных печей проточного типа / H.A. Панкова, H.A. Пронькин, Л.А.Каштанова // Стекло и керамика. 1968. - № 6. — С. 8 - 11.

53. Бабинец И.Д. Некоторые особенности изменения содержания газа в стекломассы по длине ванных печей листового стекла / И.Д. Бабинец, Л.Я. Левитин, H.A. Панкова // Физика и химия стекла. 1978. — Т. 4. - № 2. - С. 221 -224.

54. Панкова H.A. Условия образования пузырей в конвекционных потоках стекломассы / H.A. Панкова // Стекло и керамика. 1979. - № 8. - С. 4 - 5.

55. Солинов Ф.Г. О скорости подъема пузырей в стекломассе при нестационарном температурном режиме / Ф.Г. Солинов, H.A. Панкова // Стекло и керамика. 1962. -№ 2. - С. 15 - 18.

56. Панкова H.A. Влияние колебаний давления в варочном бассейне печи на процессы поверхностного пенообразования / H.A. Панкова, Л.Я. Левитин // Стекло и керамика. 1969. - № 10. - С. 7 - 9.

57. Панкова H.A. О закономерностях процесса дегазации стекломассы в ванных печах / H.A. Панкова, Л.Я. Левитин // Стекло: труды НИИ стекла М.: Госстройиздат, 1973. - № 2. - С. 40 - 45.

58. Панкова H.A. Влияние параметров режима стекловаренной печи на процесс осветления в зоне варочной пены / H.A. Панкова, И.Д. Бабинец // Стекло и керамика. 1975. - № 6. - С. 3 - 5.

59. Панкова H.A. Распространение пузырей в стекломассе под влиянием конвекционных потоков / H.A. Панкова, Ф.Г. Солинов // Стекло и керамика. -1966. -№ 12.-С. 1-3.

60. Солинов Ф.Г. Исследование процесса осветления стекла с помощью киносъемки / Ф.Г. Солинов, H.A. Панкова // Стекло и керамика. 1959. - № 10. -С. 9- 13.

61. Панкова H.A. Длительность процесса освобождения стекломассы от пузырей / H.A. Панкова, Г.А. Епищева // Стекло. — М.: Госстройиздат, 1968. -№ 2. С. 22 - 26.

62. Панкова H.A. Механизм процесса осветления и методология его исследования / H.A. Панкова, JI.K. Варламова // Стекло. М.: Госстройиздат, 1970. -№ 1.-С.2-6.

63. Панкова H.A. Кинетика процесса осветления стекломассы в печах непрерывного действия / H.A. Панкова // Стекло. — М.: Госстройиздат, 1978. —2. С. 19-24.

64. Панкова H.A. Входные параметры процесса осветления / H.A. Панкова // Стекло и керамика. 1979. - № 1. - С. 3 - 5.

65. Швыдкий B.C. Теоретические основы очистки газов: учебник для вузов / B.C. Швыдкий, М.Г. Ладыгичев, Д.В. Швыдкий М.: Машиностроение, 2001.-502 с.

66. Морс Ф. Теплофизика; пер. с англ. / Ф. Морс.-М.: Наука, 1968.416 с.

67. Райст П. Аэрозоли. Введение в теорию; пер. с англ. / П. Райст. М.: Мир, 1987.-280 с.

68. Швыдкий B.C. Механика жидкости и газа: учебное пособие для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. / B.C. Швыдкий и др.; под ред. B.C. Швыдкого. -М.: ИКЦ Академкнига, 2003. 464 с.

69. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент: справочник. Кн. 2. Теплоэнергетика и теплотехника. 2-е изд., перераб.; под ред. В.А. Григорьева, Б.М. Зорина. М.: Энергоатомиздат, 1988. - 560 с.

70. Глинков М.А. Проблема пламени промышленных печей / М.А. Глин-ков // Процессы в пламени промышленных печей: сб. трудов МИСиС. М.: Металлургия, 1969. - № LVIII. - С. 3 - 6.

71. Глинков М.А. О связи энергетических теплообменных процессов в промышленных печах / М.А. Глинков // Радиационный теплообмен в промышленных печах: науч. труды МИСиС. -М.: Металлургия, 1975. — № 84.1. С. 4- 13.

72. Невский A.C. Лучистый теплообмен в печах и топках / A.C. Невский. М.: Металлургия, 1971. - 440 с.

73. Лисиенко В.Г. Расчетное определение теплоотдачи при произвольном положении факела в рабочем пространстве печи / В.Г. Лисиенко, В.В. Волков, Б.И. Китаев // Теория и практика сжигания газа. Л.: Недра, 1975. - T. VI.1. С. 231 -244.

74. Гегелашвили В.К. Раздельная подача газа и воздуха в стекловаренную печь / В.К. Гегелашвили, В.В. Жуковский, Г.А. Свидзинский // Стекло и керамика. 1968. - № 4. - С. 38 - 39.

75. Paskov D. Erfahrungen mit ölbeheizten Wannenagregaten in der Volksrepublik Bulgarien / D. Paskov // Silikattechnik. 1968. - № 4. - S. 106 - 111.

76. Гаврютин П.Г. Применение нижнего подвода газа в ванных стекловаренных печах с подковообразным направлением пламени / П.Г. Гаврютин, Д.А. Лещинер // Стекло и керамика. — 1969. — № 4. С. 5 - 7.

77. Шевченко В.Г. Подача природного газа под горелок в ванных печах сподковообразным направлением пламени / В.Г. Шевченко // Стекло и керамика. 1969. - № 4. — С. 7 - 8.

78. Лисовский Л.В. Новая конструкция горелки с подачей газа под наклонный влет / Л.В. Лисовский // Стекло и керамика. — 1970. № 5. - С. 13 - 14.

79. Кукаркин А.И. Об организации факела в ванных стекловаренных печах / А.И. Кукаркин, B.C. Кочо // Стекло и керамика. 1971. - № 6. - С. 11 - 13.

80. Мазаева О.Л. Влияние конструктивных элементов горелки на процесс горения и теплообмен в стекловаренной печи / О.Л. Мазаева, B.C. Пикашов, А.И. Рожанский // Стекло и керамика. 1972. - № 3. - С. 24 - 27.

81. Рациональный способ сжигания в ванных стекловаренных печах / А.И. Кукаркин и др. // Стекло и керамика. 1972. - № 6. - С. 4 - 5.

82. Me. Kenne C.D., Garrone A.F., Teichman N.N. Vorzüge der Erdgasfeuerung für Flachglaswannen / C.D. Me. Kenne, A.F. Garrone, N.N. Teichman // Glastech. Ber. 1972. - B. 45. - № 3. - S. 104 - 108.

83. Günter R. Modelluntersuchungen über Erdgasbrenner für Wannenöfen / R. / Günter // Glastech. Ber. 1973. - B. 46. - № 5. - S. 92 - 98.

84. Leone J.G. New meltung process saves fuel / J.G. Leone // Ceram. Ind. -1974.-Vol. 102. -№ 2. — P. 15-17.

85. Fourment J. Imporovement of the thermal efficiency of tank furnace / J. Fourment // Glass. — 1974. — Vol. 51. № 5. — P. 190-191.

86. Вилнис K.K. Влияние факелов на теплообмен со стекломассой в регенеративных ванных стекловаренных печах / К.К. Вилнис, A.A. Щербаков // Стекло и керамика. 1976. -№ 12. - С. 2 - 4.

87. Миткалинный В.И. Струйное течение газов в печах / В.И. Миткалин-ный. М.: Металлургиздат, 1961. - 184 с.

88. Результаты моделирования мартеновских печей, отапливаемых высококалорийным, и горячим смешанным газом / Г.М. Глинков и др. // Изв. вузов. Черная металлургия. 1961. - № 2. - С. 138 - 147.

89. Капустин Е.А. Движение газов в мартеновских печах / Е.А. Капустин, Г.М. Глинков. М.: Металлургиздат, 1963. - 272 с.

90. Гинзбург Д.Б. О ходе процесса варки стекла / Д.Б. Гинзбург // Стекло и керамика. 1960. - № 8. - С. 10 - 12.

91. Ильяшенко И.С. Повышение эффективности сжигания топлива в стекловаренных печах /И.С. Ильяшенко, JI.M. Проценко, Ю.Б. Копылов // Стекло и керамика. 1974. - № 4. - С. 12 - 13.

92. Коробко В .И. Зависимость теплообмена от угла встречи факела со стекломассой // В.И. Коробко, В.В. Тюрин // Стекло и керамика. 1973. - № 5. -С. 12-14.

93. Лисиенко В.Г. Усовершенствование методов сжигания природного газа в сталеплавильных печах / В.Г. Лисиенко, Б.И. Китаев, Н.И. Кокарев, М.: Металлургия, 1977. - 280 с.

94. Лисиенко В.Г. Исследование поля излучения при различной длине факела в пламенных печах с использованием зонального метода / В.Г. Лисиенко, Ю.А.Журавлев, Б.И. Китаев // Теория и практика сжигания газа. T. V. - Л.: Недра, 1972.-С. 166- 175.

95. Лисиенко В.Г. Исследование поля излучения в рабочем пространстве пламенной печи со светящимся факелом / В.Г. Лисиенко, Ю.А.Журавлев, Б.И. Китаев // Изв. вузов. Черная металлургия. 1970. - № 10. - С. 137 - 141.

96. Sigfrid M. Strahlungsaustausch in Glasschmelzöfen / M. Sigfrid, L. Thomas // Glastech. Ber. 1973. - B. 46. - № 5. - S. 99 - 108.

97. Кутьин В.Б. Процессы теплообмена в стекловаренной печи с поперечным направлением пламени / В.Б. Кутьин, С.Н. Гущин, В.Г. Лисиенко // Стекло и керамика. 1997. - № 6. - С. 7 - 9.

98. Гущин С.Н. Совершенствование работы пламенных стекловаренных печей / С.Н. Гущин, В.Г. Лисиенко, В.Б. Кутьин, П.Н. Боднар // Стекло и керамика. 2001. - № 2. - С. 2 - 6.

99. Прогнозирование тепловой работы стекловаренной печи / В.Г. Ли-сиенко и др. // Стекло и керамика. 1989. - № 4. - С. 6 - 9.

100. Степаненко М.Г. Эффективность применения светящегося пламени в стекловаренных печах / М.Г. Степаненко, H.A. Щелудяков // Стекло и керамика. 1956. - № 4. - С. 5 - 8.

101. Захариков H.A. Повышение светимости и обогащение факела в стекловаренных печах / H.A. Захариков, А.И. Рожанский // Стекло и керамика. 1958. -№ 1.-С.4-9.

102. Franciszek W. Methode der Erdgasverbrennug in Glasschmelzöfen // Glastech. Ber. 1970. - B. 43. - № 2. - S. 45 - 49.

103. Ильинский В.А. Теплотехнические характеристики ванных печей при повышенных температурных режимах / В.А. Ильинский // Стекло и керамика. 1972. - № 5. - С. 5 - 8.

104. Бондарев К.Т. Высокотемпературная варка стекла / К.Т. Бондарев, В.В. Поляк // Стекло и керамика. 1971. - № 1. - С. 8 - 12.

105. A.c. 483352 СССР, МКИ С 03Ь 5/16. Горелка стекловаренной печи / Н.И. Кокарев и др.. № 1880214/22 2; заявл. 07.02.1973; опубл. 05.09.1975. Бюл. № 33.

106. Особенности конструкции шахтной горелки с реформатором / С.И. Печенкин и др. // Стекло и керамика. 1976. - № 1. — С. 10 - 12.

107. Дзюзер В.Я. Повышение светимости факела стекловаренной ванной печи / В.Я. Дзюзер, В.Б. Кутьин, Н.И. Кокарев, В.Ю. Будовкин // Стекло и керамика. 1979. -№ Ю. - С. 25 - 26.

108. Тарбеев В.В. Рациональное распределение тепловых нагрузок по длине стекловаренной печи /В.В. Тарбеев, Н.П. Хватков, В.А. Иванов // Стекло и керамика. 1999. - № 3. - С. 9 - 11.

109. Савина И.М. Анализ работы высокопроизводительной печи листового стекла методом физического моделирования / И.М Савина, В.П. Беспалов, Л.Я. Левитин и др. // Стекло и керамика. 1992. - № 1. - С. 8 - 10.

110. Влияние тепловой изоляции дна варочного бассейна на массообменстекломассы / Ю.К. Кузнецов и др. // Стекло и керамика. 1986. — № 6. — С. 8 - 9.

111. Массообмен стекломассы при повышенных температурах дна варочного бассейна / В.П. Беспалов и др. // Стекло и керамика. 1988. - № 10. -С. 12-14.

112. Севастьянов Р.И. Роль конвекции в стекловаренных печах / Р.И. Се-востьянов // Стекло и керамика. 2004. - № 5. - С. 6 - 8.

113. Moreau R. Verschleiß von Wannenböden Technische Gegenmabnahmen / R. Moreau // Fachberichte: Sprechsaal. 1986. - Vol. 119. - № 8. - S. 696 - 701.

114. Козлов A.C. Теплотехника регенеративных стекловаренных печей / A.C. Козлов М.: Легпромбытиздат, 1990. - 144 с.

115. Феколин В.Н. Влияние температурного режима печи на гидродинамику стекломассы / В.Н. Феколин, Л.П.Лебедев // Стекло и керамика. 1987. — № 12.-С. 10- 12.

116. Панкова H.A. Влияние температуры стекломассы на ее конвекцию в зоне варки / H.A. Панкова, Р.И. Севастьянов, В.Г. Сафронов // Стекло и керамика. 1980.-№ 7. - С. 6 - 7.

117. Шейнкоп И.М. Применение дополнительного электроподогрева на малых регенеративных стекловаренных печах / И.М. Шейнкоп, А.И. Тюрин, М.А. Фельдман // Стекло и керамика. 1968. - № 1. - С. 13 - 15.

118. Вилнис К.К. Регенеративные стекловаренные печи в механизированном производстве штучных изделий / К.К. Вилнис. М.: ЦНИИТЭСТРОМ, 1965.-34 с.

119. Балабанов Н.П. Исследование гидродинамики стекломассы в ванной печи / Н.П. Балабанов. H.H. Капитанова // Стекло и керамика. — 1987. —3. С. 29-30.

120. Электроварка стекла / М.Г. Манвелян и др.. Ереван: Госиздат, 1962.-222 с.

121. Пиоро Л.С. Экономия топлива в производстве стекла / Л.С. Пиоро. Киев: Наукова думка, 1981. - 140 с.

122. La Burthe P. Contributions of electric melting and boosting to glass technology / P. La Burthe, E.V. Borel, G. De Piolenc // Bull. Amer. Ceram. Soc. -1957.-Vol. 36. -№ l.-P. 18-25.

123. Вилнис K.K. Об оптимальном температурном режиме зоны варки стекловаренных ванных печей / К.К. Вилнис, В.В. Поляк, М.Г. Степаненко // Стекло и керамика. 1958. - № 4. — С. 1-5.

124. Степаненко М.Г. Интенсификация работы ванных стекловаренных печей с помощью дополнительного электроподогрева / М.Г. Степаненко, К.К. Вилнис // Стекло и керамика. 1962. — № 10. - С. 1 - 6.

125. Penberthy L.H. Factors which justify the increased cost of electricity over natural gas for glass melting / L.H. Penberthy // Glass Industry. 1966. - Vol. 47.-№ 6.-P. 319-322.

126. Героименкова Л.Г. Электрическая и пламенно-электрическая варка стекла в зарубежной и отечественной промышленности / Л.Г. Героименкова // Стекло и керамика. 1971. -№ 1. - С. 19 - 23.

127. Гороховский В.А. Интенсификация процессов стекловарения: Учебное пособие / В.А. Гороховский, В.В. Тюрин. Саратов: СТИ, 1978. - 72 с.

128. Каллагова Ю.И. Влияние дополнительного электроподогрева на массообмен в печах листового стекла / Ю.И. Каллагова, В.В. Полляк, Л.Г. Бай-бурт и др. // Стекло и керамика. 1976. - № 11. - С. 5 - 8.

129. Савина И.М. Влияние места расположения электродов на конвекцию стекломассы / И.М. Савина, Р.И. Севастьянов, Н.А. Панкова // Стекло и керамика. 1979. - № 10. - С. 7 - 9.

130. Савина И.М. Влияние мощности дополнительного электроподогрева на конвекцию стекломассы в ванной печи / И.М. Савина, Р.И. Севастьянов, Н.А. Панкова // Стекло и керамика. — 1979. № 11. - С. 4 - 5.

131. Исследование усовершенствованной схемы дополнительного электроподогрева для высокопроизводительных печей / И.М. Савина и др. // Стекло и керамика. 1980. - № 5. - С. 12 - 13.

132. Савина И.М. Влияние дополнительного электроподогрева на конвекцию стекломассы в ванных печах листового стекла / И.М. Савина, Р.И. Севастьянов // Стекло и керамика. 1977. - № 5. - С. 5 - 7.

133. Игнатов C.B. Оптимальное распределение мощности дополнительного электроподогрева на конвекцию стекломассы в ванной печи / C.B. Игнатов, H.A. Панкова, Е.П. Марков // Стекло и керамика. 1986. - № 4. - С. 9 - 11.

134. Панкова H.A. Явление перетекания стекломассы через квельпункт в стекловаренных печах / H.A. Панкова // Стекло и керамика. 2003. - № 9. —1. С. 14-17.

135. Tysinsky W. Pneumatyczne mieszanie masy szklanej w wannach szkla-raeskich / W. Tysinsky // Szklo i ceramika. 1963. - № 5. - S. 121 - 129.

136. Tysinsky W. Pneumatyczne mieszanie masy szklanej w wannach szkla-raeskich / W. Tysinsky // Szklo i ceramika. 1963. - № 6. - S. 149 - 154.

137. Пиоро JI.С. Об интенсификации тепловой работы стекловаренных печей / Л.С. Пиоро, В.И. Бабич // Стекло и керамика. 1966. - № 7. - С. 9 - 11.

138. Федоров И.З. Бурление стекломассы в зоне шихты / И.З. Федоров // Стекло и керамика. 1979. - № 7. - С. 23 - 24.

139. Панкова H.A. Исследование массообмена в печи листового стекла с бурлением в зоне варки / H.A. Панкова, О.И. Колоскова // Стекло и керамика. -1994. № 5 — С. 11 - 13.

140. Поляк В.В.Бурление стекломассы / В.В. Поляк, З.А. Михайлова-Богданская, К.А. Пчеляков. М.: ЦНИИТЭИ МПСМ, 1969. - 35 с.

141. Гидродинамика стекломассы в регенеративной печи / А.С.Козлов и др. // Стекло и керамика. 1984. - № 2. - С. 6 - 8.

142. Пчеляков К.А. Совершенствование процесса бурления стекломассы / К.А. Пчеляков, В.И. Астанин, В.А. Сибиряков // Стекло и керамика. — 1970. — № 9. С. 1-4.

143. Пчеляков К.А. Бурление и осветление стекломассы в ванных печах проточного типа / К.А. Пчеляков, В.А. Сибиряков, В.И. Астанин // Стекло и керамика. 1973.-№ 1.-С. 13 - 16.

144. Физическое моделирование гидродинамики стекломассы высокопроизводительной печи для варки тарного стекла / В.А. Толстов и др. // Стекло и керамика. 2000. - № 8. - С. 14-17.

145. Переливной порог в бассейне стекловаренной печи / А.С.Козлов и др. // Стекло и керамика. 1983. - № 8. - С. 14 - 15.

146. Андрианов В.Н. Основы радиационного и сложного теплообмена /

147. B.Н. Андрианов. -М.: Энергия, 1972.-464 с.

148. Развитие теории и методов расчета радиационного и сложного теплообмена / В.Н.Андрианов и др. // ИФЖ. 1978. - Т. 34. - № 1. - С. 155 - 167.

149. Шорин С.Н. Лучистый теплообмен в поглощающей среде / С.Н. Шорин // Изв. АН СССР. ОТН. 1951. - № 3. - С. 389 - 406.

150. Рубцов H.A. Расчет влияния спектра излучения факела на теплопередачу в ванной стекловаренной печи / H.A. Рубцов, A.M. Шварцбург // Изв. СО АН СССР. ОТН. 1976. - Вып. 1. - № 3. - С. 90 - 94.

151. Sigarid М. Methoden zur Voraus berechnung vom Feuerungen // Glastech. Ber. 1977. -B. 50. -№ 8. - S. 193 - 200.

152. Лисовская Г.П. Математическая модель процесса плавления шихты в стекловаренной печи / Г.П. Лисовская, В.А. Сенатова // Стекло и керамика. -1990.-№ 6.-С. 12-13.

153. Элементы теории систем и численные методы моделирования процессов тепломассопереноса: учебник для вузов / B.C. Швыдкий и др. М.: Интермет Инжиниринг, 2000. - 309 с.

154. Суринов Ю.А. Лучистый теплообмен при наличии поглощающей и рассеивающей среды / Ю.А. Суринов // Изв. АН СССР. ОТН. 1952. - № 9.

155. C. 1331 1352; № Ю.-С. 1455- 1471.

156. Суринов Ю.А. О методе зонального расчета лучистого теплообмена в промышленных печах / Ю.А. Суринов / Изв. АН СССР. ОТН. 1953. - № 7.1. С. 992- 1021.

157. Суринов Ю.А. Теоретические основы зонального расчета лучистого теплообмена в топочной камере / Ю.А. Суринов / Изв. Вузов. Черная металлургия. 1964.-№ 5. - С. 164- 169.

158. Суринов Ю.А. Применение зонального метода к расчету лучистого теплообмена в топочной камере / Ю.А. Суринов // Изв. Вузов. Черная металлургия. 1966. -№ 3. - С. 179- 183.

159. Детков С.П. Зональный расчет лучистого теплообмена с применением электоронно-цифровых машин / С.П. Детков // ТВТ. 1964. - № 1. - С. 82 -87.

160. Невский A.C. О возможности единого подхода к рассмотрению различных случаев лучистого теплообмена между телами / A.C. Невский // ИФЖ. -1965.-№ 5.-С. 613 -621.

161. Невский A.C. Расчет лучистого теплообмена в камере зональным методом и сравнение полученных результатов с результатами, найденными по упрощенному методу: сб. науч. трудов / A.C. Невский. Свердловск: Металлургия, 1968. - № 15.- С. 3 - 15.

162. Хоттель X. Инженерные расчеты лучистого теплообмена / X. Хот-тель // В кн.: Турбулентные течения и теплопередача. М., 1963. - С. 510 - 548.

163. Клекль А.Э. Математическая модель внешнего теплообмена в рабочем пространстве пламенной печи и некоторые ее свойства: науч. трудов ВНИ-ПИЧерметэнергоочистка / А.Э. Клекль. М: Металлургия, 1968. - Вып. 11—12. -С. 293 -299.

164. Дрейзин-Дундученко С.Д. Определение коэффициентов радиационного обмена методом статистических испытаний: науч. трудов ВНИПИЧер-метэнергоочистка / С.Д. Дрейзин-Дундученко А.Э. Клекль. М: Металлургия, 1968. - Вып. 11-12. - С. 285 - 293.

165. Журавлев Ю.А. Совершенствование алгоритма зонального расчета теплообмена в пламенной печи / Ю.А. Журавлев, В.Г. Лисиенко, Б.И. Китаев // ИФЖ. 1971. - Т. 21. - № 5. - С. 829 - 835.

166. Лисиенко В.Г. Численный расчет обобщенных угловых коэффициентов в системе со сложной геометрией при наличии поглощающей среды / В.Г. Лисиенко, В.В. Волков, Б.И. Китаев / Изв. Вузов. Черная металлургия. -1974.-№2.-С. 151 155.

167. Siddall R.G. The Flux Method of Furnace Heat Transfer Analysis / R.G. Siddall // Proc. of 4-th Symp. on Flames and Industry. Brit. Flame Res. Comm. and Inst. Fuel at Imperial College. - 1972. - P. 376 - 387.

168. Selcuk N. Two-Flux Spherical Harmonic Modeling of Two-dimensional Radiative Transfer in Furnaces / N. Selcuk, R.G. Siddall // Int. J. Heat Mass Transfer. -1976.-Vol. 19.-P. 313 -321.

169. Gosman A.D. Incorporation of a Flux Model for Radiation into a Finite Difference Procedure for Furnace Calculations / A.D. Gosman, F.C. Lockwood // Proc. of 14-th Symp. (Int'l) on Comb. The Comb. Inst. 1972. - P. 661 - 671.

170. Patankar S.V. A Computer Model for Three-dimensional Flow in Furnaces / S.V. Patankar, D.B. Spalding // Proc. of 14-th Symp. (Int'l) on Comb. The Comb. Inst. 1972. - P. 605 - 614.

171. Patankar S.V. Simultaneous Predictions of Flow Patterns and Radiation for Three-dimensional Flames / S.V. Patankar, D.B. Spalding // Heat Transfer in Flames. N.H. Afgan, I.M. Beer (eds.). Washington: D.C. 1974. - P. 73 - 94.

172. Shih T.M. A Discretized-Intensity Method Proposed for Two-dimensional Systems Enclosing Radiative and Conductive Media / T.M. Shih, Y.N. Chen // Numer. Heat Transfer. 1983. - Vol. 6. - P. 117 - 134.

173. Остроумов Г.А. Свободная конвекция в условиях внутренней задачи / Г.А. Остроумов. М.: Гостехиздат. 1952. — 236 с.

174. Ландау Л.Д. Механика сплошных сред / Л.Д. Ландау, Е.М. Лифшиц.- М.: Гостехиздат, 1954. 326 с.

175. Гершуни Г.З. Конвективная устойчивость несжимаемой жидкости / Г.З. Гершуни, Е.М. Жуховицкий. М.: Наука, 1972. - 276 с.

176. Лыков A.B., Берковский Б.М. Конвекция и тепловые волны /

177. A.B. Лыков, Б.М. Берковский. М.: Энергия, 1974. - 336 с.

178. Зонально-узловой метод совместного решения уравнений гидродинамики и теплообмена излучением / Г.К. Маликов и др. // ТВТ. 1985. - Т. 23.- № 6. С. 1103-1111.

179. Маликов Г.К. Численный метод решения сопряжённой задачи ра-диационно-конвективного и кондуктивного теплообмена / Г.К. Маликов,

180. B.Г. Лисиенко, В.В. Волков // ИФЖ. 1982. - Т. 43. - № 3. - С. 467 - 474.

181. Дзюзер В.Я. Исследование и интенсификация теплообмена в ванных плавильных печах непрерывного действия: дис. . канд. техн. наук /

182. B.Я. Дзюзер. Свердловск. 1980. - 184 с.

183. Дзюзер В.Я. Исследование теплообмена в стекловаренной печи с учетом селективности излучающих и поглощающих сред: тез. док. / В.Я. Дзюзер // В кн.: Расчет и оптимизация теплотехнических и электрохимических объектов. Свердловск, 1981. - С. 40.

184. Гущин С.Н. Исследование тепловых потоков в рабочем пространстве ванной печи / С.Н. Гущин, В.Б. Кутьин, В.Я. Дзюзер, A.A. Зейботс // Стекло и керамика. 1980. - № 2. - С. 6 - 8.

185. Зональная модель сложного теплообмена в рекуперативной стекловаренной печи / В.Г. Лисиенко и др. // Стекло и керамика. 1979. - № 6.1. C. 11 13.

186. Лисиенко В.Г. Влияние длины и светимости факела на теплообмен в стекловаренных ванных печах / В.Г. Лисиенко, В.Я. Дзюзер, В.Б. Кутьин //

187. Стекло и керамика. 1981. - № 3. - С. 6 - 8.

188. Лисиенко В.Г. Влияние тепловой нагрузки и производительности на теплообмен в стекловаренных печах / В.Г. Лисиенко, В .Я. Дзюзер, В.Б. Кутьин // Стекло и керамика. 1981. - № 8. - С. 6 - 8.

189. Математическое моделирование тепловой работы ванной печи для плавки силикатных материалов / Л.А. Федяева и др. // Строительные материалы. 1991. № 2. - С. 17-18.

190. Лисиенко В.Г. Оценка граничных условий для математической модели теплообмена в стекловаренной печи / В.Г. Лисиенко, В.Б. Кутьин,

191. С.Н. Гущин, Б.А. Фетисов // Стекло и керамика. 1996. - № 3. - С. 9 - 11.

192. Кутьин В.Б. Влияние конструктивных параметров ванных печей на их тепловую работу и интенсификацию технологических процессов /

193. В.Б. Кутьин, В.Г. Лисиенко, С.Н. Гущин, Б.А. Фетисов // Стекло и керамика. -1996. № 4. - С. 3 - 5.

194. Фетисов Б.А. Математическая модель внешнего теплообмена в пламенном пространстве ванной печи листового стекла / Б.А. Фетисов,

195. B.Б. Кутьин, С.Н. Гущин // Стекло и керамика. 1996. — № 5. - С. 3 - 5.

196. Кутьин В.Б. Теплообмен в стекловаренной печи с поперечным направлением пламени /В.Б. Кутьин, С.Н. Гущин, В.Г. Лисиенко // Стекло и керамика. 1997. - № 5. - С. 3 - 6.

197. Лисиенко В.Г. Резервы интенсификации тепловой работы ванной регенеративной печи для варки тарного стекла / В.Г. Лисиенко, В.Б. Кутьин,

198. C.Н. Гущин, Ю.В. Крюченков // Стекло и керамика. 1998. - № 8. - С. 13-16.

199. Кутьин В.Б. Расчетно-аналитическая оценка способа отопления рекуперативной стекловаренной печи /В.Б. Кутьин, С.Н. Гущин, Ю.В. Крюченков // Стекло и керамика. 1998. - № 9. -С. 3-7.

200. Гущин С.Н. Моделирование и управление тепловой работой стекловаренных печей / С.Н. Гущин, В.Г. Лисиенко, В.Б. Кутьин. Екатеринбург: УГТУ, 1997.-398 с.

201. Измерение температуры поверхности стекломассы в ванных печах /

202. С.Н. Гущин и др. // Стекло и керамика. 1985. -№ 11. - С. 15 - 17.

203. Глинков М.А. Основы общей теории печей / М.А. Глинков. М.: Металлургиздат, 1962. - 575 с.

204. Дзюзер В.Я. Математическое обеспечение технологической подсистемы САПР стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, В.Б. Кутьин // Стекло и керамика. 2004. -№7.-С.З-8.

205. Дзюзер В.Я. Математическое модель стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, В.Б. Кутьин // Стекло и керамика. 2004. - № 10. - С. 8 - 12.

206. Дзюзер В.Я. Концепция построения математической модели тепломассообмена в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, Т.Е. Брыли-на // Строительство и образование: сб. науч. трудов Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2006. - № 12 (83). - С. 208 - 211.

207. Дзюзер В.Я. Численное моделирование движения расплава в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Механика и процессы управления. Т. 1: труды XXXIV Уральского семинара. Екатеринбург: УрО РАН, 2004.-С. 125- 136.

208. Дзюзер В.Я. Математическая модель гидродинамики варочного бассейна стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. -2005. -№ 1.-С. 3 -8.

209. Соколов A.A. Материалы по изучению работы стекловаренных ванных печей / A.A. Соколов. М.: Промстройиздат, 1952. - 38 с.

210. Степаненко М.Г. Значение конвекционных потоков в стекловаренных печах / М.Г. Степаненко // Стекло и керамика. 1955. - № 9. - С. 17 - 24.

211. Соколов A.A. Свободная тепловая конвекция, независящая от подъёмной силы / A.A. Соколов // Стекло и керамика. 1984. - № 4. - С. 11 - 13.

212. Кафаров В.В. Системный анализ процессов химической технологии. Основы стратегии / В.В. Кафаров, И.Н. Дорохов. М.: Наука, 1976. - 500 с.

213. Дорохов И.Н. Системный анализ процессов химической технологии / И.Н. Дорохов, В.В. Кафаров. М.: Наука, 1989. - 376 с.

214. Дорохов И.Н. Системный анализ процессов химической технологии. Интеллектуальные системы и инженерное творчество в задачах интенсификации химико-технологических процессов и производств / И.Н. Дорохов, В.В. Меньшиков. М.: Наука, 2005. - 584 с.

215. Де Гроот С. Неравновесная термодинамика; пер. с англ. / С. Де Грот, П. Мазур. М.: Мир, 1964. - 564 с.

216. Хаазе Р. Термодинамика необратимых процессов; пер. с нем. / Р. Хазе. М.: Мир, 1967. - 544 с.

217. Дьярмати И. Неравновесная термодинамика. Теория поля и вариационные принципы; пер. с англ. / И. Дьярмати М.: Мир, 1974. - 304 с.

218. Дзюзер В .Я. Проектирование энергоэффективных стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий; под общей ред. В.Я. Дзюзера. М.: Теплотехник, 2009. - 340 с.

219. Дзюзер В.Я. Совершенствование технических характеристик стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. 2008. - № 7. - С. 3 - 12.

220. Byrne G.D. Experiments in Numerical Methods for a Problem in Combustion Modeling / G.D. Byrne, A.C. Hindmarsh // Applied Numerical Mathematics. — 1985. -№ l.-P. 29-57.

221. Evans I.S. Influence of chemical kinetics unmixedness on burning in su-personoc hydrogen flames / I.S. Evans, C.J. / Shexnayder // AIAA Journal. 1980. Vol. 18. -№ 2. - P. 188 - 193.

222. Басевич В.Я. Сравнительные кинетические расчёты турбулентного горения / В.Я. Басевич, В.П. Володин, С.М. Когарко, Н.И. Перегудов // ФГБ. -1986. Е.22. - № 3. - С. 44 - 50.

223. Мс Murtry P.A. Direct numerical simulation of a reacting mixing layer with chemical heat release / P.A. Mc Murtry, W.H. Jou, R.W. Metcalfet // AIAA

224. Journal. 1986. - Vol. 24. - № 6. - P. 962 - 978.

225. Турбулентные течения реагирующих газов: пер. с англ.; под ред. П. Либби, Ф. Вильямса. -М.: Мир, 1983. 328 с.

226. Дзюзер В.Я. Инженерная модель процесса горения топлива /

227. В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, A.C. Воробьев // Строительство и образование: сб. науч. трудов. Екатеринбург: УГТУ-УПИ. 2006. - № 12 (83). - С. 212 - 214.

228. Зельдович Я.Б. Математическая теория горения и взрыва /

229. Я.Б. Зельдович, Г.И. Баренблатт, В.Б. Либрович, Г.М. Махвиладзе. М.: Наука, 1980.-378 с.

230. Spalding D.B. The Theory of Turbulent Reacting Flows / D.B. Spalding // A Review AIAA Paper. 1979. - Vol. 213. - P. 1 - 14.

231. Маликов Г.К. Теоретические основы, экспериментальные и промышленные исследования струйно-факельных потоков с целью интенсификации тепломассообмена в нагревательных устройствах: дис. . д-ра техн. наук / Г.К. Маликов. Свердловск, 1988. - 347 с.

232. Телегин A.C. Изучение структуры горящих факелов с помощью лупы времени: труды УПИ им. С.М. Кирова / A.C. Телегин, Б.И. Китаев. Свердловск, 1955.-№53.-С. 27-31.

233. Вулис Л.А. Аэродинамика факела / Л.А. Вулис, Л.П. Ярин. M -Л.: Энергия, 1978.-216 с.

234. Кузнецов В.Р. Турбулентность и горение / В.Р. Кузнецов, В.А. Сабельников. М.: Наука, 1986. - 288 с.

235. Сполдинг Д.Б. Горение и массообмен / Д.Б. Сполдинг. М.: Машиностроение, 1985. - 240 с.

236. Расчёт гомогенного осесимметричного факела в печи скоростного струйного нагрева / Г.К. Маликов, Д.Л. Лобанов, Е.М. Шлеймович, Л.Н. Тори-цын // Тепломассоперенос в одно и двухфазных средах: сб. науч. трудов. -Киев: Наукова думка, 1983. - С. 137 - 142.

237. Khalil Е.Е. The Calculation of local Flow Properties in Two-Dimensional Furnaces / E.E. Khalil, D.B. Spalding, J.H. Whitelaw // Int. J. Heat and

238. Mass Transfer. 1975. - Vol. 18. -№ 6. - P. 775 - 791.

239. Khalil E.E. The Calculation of the Flow and Heat-Transfer Characteristics of Gas-Fired Furnaces / E.E. Khalil, P.I. Hutchinson, J.H. Whitelaw // XVIII-th Symp. (Int.) on Combustion, Waterloo, Aug. 17-22. Pittsburg, 1981.1. P. 1927 1938.

240. Pope S.B. The Probability to the Modeling of turbulent reacting Flows / S.B. Pope // Combustion and Flame. -1976. Vol. 27. -P. 299 - 312.

241. Khalil E.E. Combustion Characteristics of High-Pressure Gas-Fired Combustors / E.E. Khalil // AIAA Journal. 1982. - Vol. 20. - № 5. - P. 666 - 671.

242. Баев B.K. Двумерные турбулентные течения реагирующих газов /

243. B.К. Баев, В.И. Головачёв, В.А. Ясаков. Новосибирск: Наука, 1976. - 264 с.

244. Spalding D.B. A turbulence model for buoyant out combusting flows / D.B. Spalding // Int. Journal for Numerical Methods in Engineering. — 1987. — V. 24. -P. 1-23.

245. Себеси Т., Брэдшоу П. Конвективный теплообмен. Физические основы и вычислительные методы; пер. с англ. / Т. Себеси, П. Брэдшоу. М.: Мир, 1987.-592 с.

246. Ши Д. Численные методы в задачах теплообмена: пер. с англ. / Д. Ши. М.: Мир, 1988. - 544 с.

247. Андерсон Д. Вычислительная гидромеханика и теплообмен. Т. 1; пер. с англ. / Д. Андерсон, Дж. Таннехилл, Р. Плетчер. М.: Мир, 1990. - 384 с.

248. Арутюнов В.А. Математическое моделирование тепловой работы промышленных печей: учебник для вузов / В.А. Арутюнов, В.В. Бухмиров,

249. C.А. Крупенников. М.: Металлургия, 1990. - 239 с.

250. Панкова Н.А. Особенности конвекции стекломассы по ширине стекловаренных печей листового стекла / Н.А. Панкова // Стекло и керамика. -2001.-№ 1.-С.4-7.

251. Численные методы исследования течений вязкой жидкости. / А.Д. Госмен и др.. М.: Мир, 1972. - 328 с.

252. Woods W.A. Boundary conditions and initial value lines for unsteadyhomentropic flow calculations / W.A. Woods, H. Daneshyar. //Aeronaut. Quart. -1970.-Vol. 21.-P. 145 162.

253. Патанкар С. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости / С. Патанкар. М.: Энергоатомиздат, 1984. - 152 с.

254. Самарский A.A. Методы решения сеточных уравнений / A.A. Самарский, Е.С. Николаев. М.: Наука, 1978. - 592 с.

255. Хейгеман JI. Прикладные итерационные методы; пер. с англ. / Л. Хейгеман, Д. Янг. М.: Мир, 1986. - 448 с.

256. Кучеров О.Ф. Автоматизированные системы управления производством стекла / О.Ф. Кучеров, В.Б. Маневич, В.В. Клименко. М.: Стройиздат, 1980.- 178 с.

257. Кафаров В.В. Методы кибернетики в химии и химической технологии / В.В. Кафаров. М.: Химия, 1976. - 324 с.

258. Эмануэль Н.М. Курс химической кинетики / Н.М. Эмануэль, Д.Г. Кнорре. М.: Высшая школа, 1974. - 400 с.

259. Дзюзер В.Я. Граничные условия численного моделирования гидродинамики в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // XXV Российская школа по проблемам науки и технологий: краткие сообщения. Екатеринбург: УрО РАН, 2005. - С. 74 - 76.

260. Дзюзер В.Я. К установлению граничных условий в задаче гидродинамики расплава в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXV Российской школы и XXXV Уральского семинара. М.: РАН, 2005. - С. 174 - 180.

261. Аппен A.A. Химия стекла: 2-е изд., испр. / A.A. Аппен. Л.: Химия, 1974.-352 с.

262. Андрюхина Т.Д. Плотность промышленных стёкол / Т.Д. Андрюхи-на, Р.К. Степанов. М.: ВНИИСМ, 1988. - 82 с.

263. Маринина В.Т. Влияние сульфата натрия на поверхностные свойства стекла: дис. . канд. техн. наук. М. 1938. 136 с.

264. Sasek L. Vlastnosti ICfemicitych Sklcvin / L. Sasek // Sbornik Vysck<2

265. Skoly chemicko-technologicka v Prase. 1972. - L.l. - S. 39 - 63.

266. Костанян K.A. Плотность натровоборосиликаиных стёкол в расплавленном состоянии / К.А. Костанян, С.А. Камалян, С.А. Бежанян // Изв. АН АрмССР. 1961. - Т. XIV. - № 4. - С. 319 - 327.

267. Костанян К.А. Плотность и электропроводность натрий-кальций-магний-алюмосиликатных стёкол в расплавленном состоянии / К.А. Костанян, К.С. Саакян, O.K. Геокчян // Изв. АН АрмССР. 1964. - Т. XVII. - № 4.1. С.357 367.

268. Костанян К.А. О плотности расплавленных стёкол / К.А. Костанян, Э.К. Карапетян // Армянский химический журнал. 1967. - № 4. - С. 253 - 256.

269. Shartsis L. Density and viscosity of molten alkali silicate glasses /

270. Shartsis, S. Spinner, W. Kapps // J. Am. Ceram. Soc. 1952. - Vol. 35. - № 1. -P. 155 - 160.

271. Экспериментальная и техническая петрография / E.H. Граменецкий и др.. М.: Научный мир, 2000. - 416 с.

272. Безбородов М.А. Вязкость силикатных стекол / М.А. Безбородов. -Минск: Наука и техника, 1975. 352 с.

273. Шелби Дж. Структура, свойства и технология стекла: пер. с англ. / Дж. Шелби. М.: Мир, 2006. - 288 с.

274. Матвеев М.А. Расчеты по химии и технологии стекла / М.А. Матвеев, Г.М. Матвеев, Б.Н. Френкель. М.: Стройиздат, 1972. - 240 с.

275. Мазурин О.В. Расчет вязкости стекол / О.В. Мазурин, Г.П. Николи-на, М.Л. Петровская. Л.: Изд-во ЛТИ, 1988. - 47 с.

276. Охотин М.В. Определение вязкости промышленных силикатных стекол по номограммам / М.В. Охотин // Стекло и керамика. 1954. № 1. -С.7- 11.

277. Vogel Н. Das Temperaturabhängigkeitsgezetz der Viskosität von Flüssigkeiten / H. Vogel // Phys. 1921. - № 22. - S. 645 - 646.

278. Fulcher G.S. Analysis of recent measurements of the viscosity of glasses / G.S. Fulcher // J. Am. Ceram. Soc. 1925. - № 8. - PP. 339 - 355, 789 - 794.

279. Tammann G. Die Abhängigkeit der Viskosität von der Temperatur bei unterkühlten Flüssigkeiten / G. Tammann, W. Hesse// Z. Anorg. Allg. Chem. 1926. -№ 156.-P. 245 -257.

280. Рафалович И.М. Теплопередача в расплавах, растворах и футеровке печей и аппаратов / И.М. Рафалович. М.: Энергия, 1977. - 304 с.

281. Росселанд С. Астрофизика на основе атома / С. Росселанд. М. -JL: ОНТИ, 1936.-302 с.

282. Шорин С.Н. Теплопередача: учебное пособие для вузов / С.Н. Шо-рин. М.: Высшая школа, 1964. - 490 с.

283. Конаков П.К. Теоретические основы теплотехники / П.К. Конаков. -М.: Трансжелдориздат, 1957.-298 с.

284. Hotte! Н. Radiant transfer / Н. Hottel, А. Sarofim. N.Y.: MoGraw-Hill, 1967.-520 р.

285. Czerny М. Über die Eindringung räumlich diffuser Strahlung in Glass / M. Czerny, L Genzel // Glastech. Ber. 1952. - B. 25. - № 5. - S. 132 - 134.

286. Genzel L. Berechnung des Strahlungsleitfagkeit der Gläser / L Genzel // Glastech. Ber. 1953. - B. 26. - № 3. - S. 69 - 71.

287. Czemy M. Zur Integration des Plankschen Strahlungsgesetzes / M. Czerny // Z.f. Phys. 1954. - B. 139. - № 3. - S. 302 - 308.

288. Czerny M. Über den Strahlungsstrom im Inneren von Glasswanne / M. Czerny, L Genzel, G. Heilman // Glastech. Ber. 1955. - B. 28. - № 4.1. S. 185 190.

289. Hhuman-Kotz J. Über den Energietransport in Glasschmelzen / J. Hhu-man-Kotz // Glastech. Ber. 1959. - B. 32. - № 5. - S. 189 - 197.

290. Жерновская Н.Ф. Физико-химические свойства стекол и стеклокри-сталлических материалов: учебное пособие / Н.Ф. Жерновская, З.В. Павленко. -Белгород: изд-во БелГТАСМ, 2000. 96 с.

291. Блох А.Г. Основы теплообмена излучением / А.Г. Блох. М—Д.: Госэнергоиздат, 1962. - 332 с.

292. Коновалова Л.Д. О некоторых теплофизических свойствах тарныхстёкол / JI.Д. Коновалова Л.Ф. Юрков // Стеклянная тара. 2003. - № 9 (51). -С. 8-9.

293. Коновалова Л.Д. О некоторых теплофизических свойствах тарных стёкол (окончание) / Л.Д. Коновалова Л.Ф. Юрков // Стеклянная тара. 2003. -№ 10 (52). -С. 6 7.

294. Morey G. Properties of glass / G. Morey. New York: Reinhold Publishing Corporation, 1954. 595 p.

295. Endrys I. Study of the high-temperature spectral behavior of container glass / I. Endrys, F. Geotti-Bianchini, De Riu Luca //Glass science and technology. -1997.-Vol. 70. -№ 5. P. 126- 136.

296. Дзюзер В.Я. Эффективное применение электроплавленых бадде-леитокорундовых огнеупоров в высокотемпературных стекловаренных печах. Ч. 1 / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2004. - № 6.1. С. 45 50.

297. Дзюзер В.Я. Эффективное применение электроплавленых бадде-леитокорундовых огнеупоров в высокотемпературных стекловаренных печах. Ч. 2 / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2004. - № 7.1. С. 36-39.

298. Дзюзер В.Я. Конструирование огнеупорной кладки варочного бассейна в высокопроизводительных стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. — 2007. № 8. - С. 14 - 22.

299. Sharp D.E. Effect of composition and temperature on the specific heat of glass / D.E. Sharp, L.B. Ginther // J. Am. Ceram. Soc. 1951. - № 34.1. P. 260-271.

300. Coenen M. Spezifische Wärme von Schmelzen und Gläsern / M. Coenen //// Glastech. Ber. 1977. -B. 50. - S. 115 - 120.

301. Дзюзер В.Я. К оценке адекватности математической модели гидродинамики и теплообмена в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий// Механика и процессы управления. Т. 1: труды XXXVI Уральского семинара. — Екатеринбург: УрО РАН, 2006. С. 158 - 168.

302. Дзюзер В.Я. Методология адаптации сопряженной математической модели гидродинамики и теплообмена в стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. -2006. -№ 12.-С. 7- 11.

303. Дзюзер В.Я. Современные тенденции развития стеклотарного производства / В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. 2004. - № 4. - С. 3 - 8.

304. Дзюзер В.Я. Современное развитие стекловаренных печей для производства тарного стекла / В.Я. Дзюзер // Пече трубостроение: тепловые режимы, конструкции, автоматизация и экология: труды Междунар конгр. - М.: Теплотехника, 2004. - С. 48 - 55.

305. Зависимость аэродинамики факела от конструктивных параметров шахтной горелки / В.Я. Дзюзер и др. // Стекло и керамика. 1974. - № 12.1. С. 4-5.

306. Дзюзер В.Я. Оптимальная конструкция влета шахтной горелки /

307. B.Я. Дзюзер, A.C. Козлов, Н.И. Кокарев // Стекло и керамика. 1975. - № 8. —1. C. 8-10. .

308. Зависимость угла атаки факела от конструктивных параметров шахтной горелки / В.Я. Дзюзер и др. // Стекло и керамика. 1976. - № 3.1. С. 8-10.

309. Дзюзер В.Я. Влияние длины горизонтального влета горелки на направление движения воздушной струи / В.Я. Дзюзер, Н.И. Кокарев, A.C. Козлов // Стекло и керамика. 1979. - № 1. - С. 6 - 7.

310. Дзюзер В.Я. Зависимость аэродинамических и геометрических характеристик факела от способа подвода топлива / В.Я. Дзюзер, Н.И. Кокарев // Стекло и керамика. 1978. -№ 11. - С. 10 - 13.

311. Лисиенко В.Г. Актуальные вопросы теплотехники стекловарения / В.Г. Лисиенко, В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. 1980. - № 6. - С. 10 - 11.

312. Влияние организации факела на теплообмен в стекловаренных печах/ В.Я. Дзюзер и др. // Стекло и керамика. 1981.-№ 1. -С. 12-14.

313. Блох А.Г. Теплообмен излучением: справочник / А.Г. Блох,

314. Ю.А. Журавлёв, Л.Н. Рыжков. М.: Энергоатомиздат, 1991. - 432 с.

315. Советкин B.JI. Теплофизические свойства веществ: учебное пособие / B.J1. Советкин, Л.А.Федяева. Свердловск: У ПИ, 1990. - 104 с.

316. Писцов Ю.А. Исследование внешнего теплообмена при барботиро-вании стекломассы алюмоборосиликатного состава / Ю.А. Писцов, A.M. Ермоленко // Стекло и керамика. 1973. -№ 11. - С.13 - 14.

317. Телегин A.C. Тепломассоперенос: учебник для вузов: 2-е изд., пере-раб. и доп. / A.C. Телегин. B.C. Швыдкий, Ю.Г. Ярошенко. М.: ИКЦ Академкнига, 2002. - 455 с.

318. A.c. 1470672 СССР, МКИ4 С 03 В 5/42. Теплоизолированная стена бассейна стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер и др. № 4246952/29-33; заявл. 22.04.1987; опубл. 07.04.1989. Бюл. № 13.

319. Гусовский В.Л. Методики расчета нагревательных и термических печей / В.Л. Гусовский, А.Е. Лифшиц. М.: Теплотехник, 2004. - 400 с.

320. Дзюзер В.Я. Огнеупоры для варочной части стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2008. - № 5. - С. 24 - 32.

321. Дзюзер В.Я. Требования к качеству и рациональное использование динаса в высокотемпературных стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2004. - № 4. - С. 3 - 8.

322. Дзюзер В.Я. Совершенствование методики расчета теплового баланса регенеративной стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2008. - № 3. - С. 24 - 31.

323. Дзюзер В.Я. Совершенствование методики расчета теплового баланса регенеративной стекловаренной печи (окончание) / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2008. - № 4. - С. 22 - 27.

324. Дзюзер В.Я. О граничных условиях внешней задачи теплообмена в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, Т.Е. Брылина, С.Е. Собя-нин // Строительство и образование: сб. науч. трудов. — Екатеринбург: УГТУ-УПИ. 2007. № Ю. - С. 112 - 116.

325. Дзюзер В.Я. Аппроксимация результатов зонального расчета непрерывными функциями / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, С.Е. Собянин // XXV Российская школа по проблемам науки и технологий: краткие сообщения. — Екатеринбург: УрО РАН, 2005. С. 77 - 79.

326. Дзюзер В.Я. Методика обработки результатов зонального расчета внешнего теплообмена / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, С.Е. Собянин // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXV Российской школы и XXXV Уральского семинара.-М.: РАН, 2005.-С. 191 198.

327. Прандтль JI. Гидроаэромеханика: пер. со 2-го нем. изд. Г.А. Воль-перта. 2-изд. / JL Прандтль. Ижевск: НИЦ Регулярная и хаотическая динамика, 2000. - 576 с.

328. Дзюзер В.Я. Методология управления тепловой работой стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, В.Н. Климычев // Стекло и керамика. 2005. - № 4. - С. 23 - 26.

329. Дзюзер В.Я. Влияние длины факела на внешний теплообмен в стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. 2005. - № 7. - С. 3 - 7.

330. Rhiel F.F. Beitrag zur Berechnung der Homogenisierungsvorgänge in Glasschmelzwannen / F.F. Rhiel // Glastechn. Ber. 1976. - № 49. - S. 217 - 226.

331. Дзюзер В.Я. Исследование тепло- и массообмена в варочном бассейне стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXV Российской школы и XXXV Уральского семинара. М.: РАН, 2005.-С. 181 - 190.

332. Дзюзер В.Я. Влияние длины факела на гидродинамику варочного бассейна стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. 2005. — № 9. - С. 5 - 11.

333. Дзюзер В.Я. Численное моделирование теплообмена и гидродинамики расплава в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер. — Состояние и перспективы развития энерготехнологии. Т. 1: материалы Междунар науч.-техн. конф. Иваново: ГОУ ВПО ИГЭУ, 2007. - С. 95.

334. Дзюзер В.Я. Влияние переливного порога на гидродинамику расплава в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // XXVI Российская школа по проблемам науки и технологий: краткие сообщения. Екатеринбург: УрО РАН, 2006. - С. 98 - 100.

335. Дзюзер В.Я. Воздействие переливного порога на гидродинамику и теплообмен в варочном бассейне стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. 2006. -№ 7.-С. 6-12.

336. Дзюзер В.Я. О роли заградительного порога в формировании гидродинамики и теплообмена в варочном бассейне стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXVI Российской школы. М.: РАН, 2006. - С. 160 - 171.

337. A.c. 1393805 СССР, МКИ4 С 03 В 5/16. Стекловаренная ванная печь / Л.Я.Левитин и др.. № 4122870/29-33; заявл. 25.06.1986; опубл. 07.05.1988. Бюл. № 17.

338. Дзюзер В.Я. Влияние профиля варочного бассейна на тепломассообмен в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // XXVI Российская школа по проблемам науки и технологий: краткие сообщения. Екатеринбург: УрО РАН, 2006. - С. 101 - 103.

339. Дзюзер В.Я. Исследование тепломассообмена в стекловаренной печи с целью совершенствования конструкции варочного бассейна / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Наука и технологии. Ч. 1: труды XXVI Российской школы. — М.: РАН, 2006. С. 172 - 183.

340. Дзюзер В.Я. Влияние конструкции варочного бассейна на теплообмен и гидродинамику расплава в стекловаренной печи с подковообразным направлением пламени / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий // Стекло и керамика. 2006. -№ 10.-С. 9- 16.

341. A.c. 1393806 СССР, МКИ4 С 03 В 5/04. Стекловаренная ванная печь / Л.Я.Левитин и др.. № 4124309/29-33; заявл. 25.06.1986; опубл. 07.05.1988. Бюл. № 17.

342. Дзюзер В.Я. Проектирование энергоэффективных стеклотарных печей / В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. 2008. - № 9. - С. 5 - 9.

343. Дзюзер В.Я. Введение в автоматизированное проектирование: учебное пособие / В.Я. Дзюзер, B.C. Швыдкий, A.C. Шишкин; под общей ред.

344. В.Я. Дзюзера. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2007. - 180 с.

345. Ильяшенко И.С. Повышение эффективности сжигания топлива в стекловаренных печах / И.С. Ильяшенко, Л.М. Проценко, Ю.Б. Копылов // Стекло и керамика. 1974. - № 4. - С. 12 - 13.

346. Муравьев В.М. Проектирование стекловаренных печей с увеличенным коэффициентом использования топлива / В.М. Муравьев // Стекольная промышленность. 1972. - № 7. - С. 3 - 6.

347. Hsu James P. Heat balance and calculation of fuel consumption in glass-making / P. Hsu James // Glass. Ind. 1971. - № 1 (52). - PP. 16 - 19; 22 - 23.

348. Рожанский А.И. Анализ тепловой работы стекловаренной печи / А.И. Рожанский // Теплотехника производства стекла и керамики: труды ИИГ АН УССР. Кн. 10. Вып. 3. -Киев: изд-во АН УССР, 1961. С. 3 - 15.

349. Теплотехнические расчеты металлургических печей: учебник для вузов, изд. 3-е / Я.М. Гордон и др. М.: «Металлургия», 1993. - 368 с.

350. Дзюзер В.Я. Огнеупоры для регенератора стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2008. - № 6. — С. 22 - 26.

351. Дзюзер В.Я. Расчет и конструирование арочных элементов стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2007. -№7.-С. 16-21.

352. Дзюзер В.Я. Первичный разогрев стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер // Огнеупоры и техническая керамика. 2007. - № 10. - С. 28 - 32.

353. Попов О.Н. Производство и применение плавленолитых огнеупоров / О.Н. Попов, П.Т. Рыбалкин, В.А. Соколов, С.Д. Иванов. М.: Металлургия, 1985.-256 с.

354. Дзюзер В.Я. Огнеупоры для высокопроизводительных стекловаренных печей / В.Я. Дзюзер // Мир огнеупоров. Вып. 1. М.: ООО МЕТТЕКС, 2002. - С. 74 - 87.

355. Попов О.Н. Оценка эффективности воздушного охлаждения стекловаренных печей / О.Н. Попов, Р.З. Фридкин, З.Т. Мамедов // Стекло и керамика. 1983. -№ 2. - С. 8 - 10.

356. Попов О.Н. Интенсификация охлаждения стен варочного бассейна стекловаренной печи / О.Н. Попов, Р.З. Фридкин, З.Т. Мамедов // Стекло и керамика. 1983. -№ 5. - С. 6 - 7.

357. Попов О.Н. Математическая модель и метод расчета службы огнеупоров в стекловаренных печах / О.Н. Попов, Р.З. Фридкин // Стекло и керамика. 1972.-№ 8.-С. 4 - 6.

358. Шляховецкий В.М. Исследование факторов, определяющих эффективную работу воздушно-водоиспарительного охлаждения стекловаренных печей / В.М. Шляховецкий // Стекло и керамика. 1966. - № 7. - С. 5 - 8.

359. Зейботс A.A. Испарительное охлаждение бассейна стекловаренной печи / A.A. Зейботс // Стекло и керамика. 1974. - № 7. - С. 28 - 29.

360. Леонтьев В.А. Струйное охлаждение полосы с высоких температур газовыми средами / В.А. Леонтьев // Металлургическая теплотехника: сб. науч. трудов ВНИИМТ. М: Металлургия, 1974. - № 3. - С. 87 - 95.

361. Мешка B.C. Опыт реконструкции стекловаренной печи/ B.C. Мешка, В.И. Уреки, В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. 2007. - № 5. - С. 17 - 20.

362. Дзюзер В.Я. Интенсификация теплофизических процессов в стекловаренных печах / В.Я. Дзюзер // Наука и технологии. Секция 2. Аэродинамика и тепломассообмен: краткие сообщения. Екатеринбург: УрО РАН, 2007.1. С. 99-101.

363. Дзюзер В.Я. Способ регулирования длины факела в стекловаренной печи / В.Я. Дзюзер // Стекло и керамика. 1985. - № 2. - С. 27 - 29.

Похожие работы

Химическая технология
05.17.00