автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Тепло- и массообмен в системе "ролик - обрабатываемый металл"

На правах рукописи

щь-

Телин Николай Владимирович

ТЕПЛО - И МАССООБМЕН В СИСТЕМЕ «РОЛИК - ОБРАБАТЫВАЕМЫЙ МЕТАЛЛ»

Специальность 05.14.04 - Промышленная теплоэнергетика

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Череповец - 2005

Работа выполнена в Череповецком государственном университете

Научный консультант: доктор технических наук, профессор Шестаков Николай Иванович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Кабаков Зотей Константинович доктор технических наук, профессор Карпов Сергей Васильевич доктор технических наук Славов Владимир Ионович

Ведущая организация: ВНИИМТ, г.Екатеринбург

Защита состоится 02 декабря 2005 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.297.01 при Череповецком государственном университете по адресу: 162600, Россия, г. Череповец, Вологодской обл., пр. Луначарского, 5.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Череповецкого государственного университета.

Автореферат разослан «31» октября 2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

E.J1. Никонова

гМИЛ58

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность проблемы. Роликовые системы, выполняющие непрерывную обработку и транспортирование металла, широко распространены в конструкциях современных металлургических машин. От их конструктивного исполнения и температурно - деформационно-скоростных условий ведения технологических процессов зависит качество слябовых заготовок и прокатной продукции, стойкость деталей и узлов, а также производительность металлургических машин. Внедрение новых прогрессивных способов производства металла и повышения его качества (например, технология «мягкого» обжатия слитка с жидкой сердцевиной), техническое перевооружение металлургических машин, приводит к интенсификации тепло - и массообменных процессов в роликовых системах.

Тепловое проектирование роликовых систем с учетом ограничений на величину обжатия, интенсивность охлаждения и скорость движения металла, разогрев деталей и узлов представляет достаточно сложную проблему, так как тепловые нагрузки, действующие на обрабатываемый металл, элементы конструкций существенно зависят и от параметров технологического процесса и конструктивного исполнения роликовой системы. Качество теплового проектирования определяется правильностью выбора математических моделей, описывающих тепло - и массообменные процессы и тепловое состояние, как всей системы, так и ее отдельных частей и элементов. Существующие методики, как правило, не предусматривают единого подхода к расчету теплового состояния обрабатываемого металла и оборудования. Обычно в них содержатся рекомендации, касающиеся расчета отдельных показателей в отдельных операциях, например, расчет снижения температуры металла в зоне обжатия без рекомендаций по учету скорости обжатия и т.д. Отсутствие единого подхода к расчету основных показателей процесса зачастую приводит к парадоксальным явлениям, когда введение в методику нового, уточняющего элемента, снижает точность расчета других параметров. Поэтому для разработки рациональных технологических режимов, анализа эффективности работы металлургической машины в целом требуется единый методологический подход к расчету теплового состояния металла и оборудования по всей технологической линии.

Использованные в настоящей работе методы и полученные результаты применимы к проектированию новых и анализу существующих технологических процессов разливки стали на машинах непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) и прокатки металла на непрерывных широкополосных станах горячей прокатки (НШСГП).

Целью работы является сонание общей методологии определения технолого-конструктивных параметров роликовых систем и разработка инженерной методики расчета затвердевания слитков и теплового состояния

РОС НАЦИОНАЛЬНА^

БИБЛИОТЕКА . 3

оборудования машин непрерывного литья заготовок, обеспечивающих повышение качества металла и эффективности их работы.

Поставлены следующие задачи, решение которых выносится на

защиту:

- разработка модели формирования слитка в зоне вторичного охлаждения с учетом обжатия;

- разработка модели квазиустановившегося теплообмена для роликов обжимающих сегментов;

- моделирование процессов контактного, лучистого и конвективного теплообмена в роликовых системах;

разработка общей методологии определения технолого-конструктивных параметров роликовых систем, построения новых моделей процесса непрерывной разливки для всей линии МНЛЗ и ее отдельных зон и элементов и их апробация;

- разработка инженерной методики расчета обжатия, теплового состояния слитка, роликов, учитывающей технологию разливки и конструктивные особенности металлургических машин.

Научная новизна.

1.На основе применения системного анализа разработана методология поэтапного моделирования температурно - деформационно-скоростных режимов разливки, позволяющая моделировать процессы непрерывной разливки как по всей линии МНЛЗ, так и по отдельным ее зонам и элементам.

2.Разработана математическая модель тепло - массопереноса зоны плавающих кристаллов, позволяющая находить такие условия охлаждения и обжатия слитка с жидкой фазой, которые обеспечивают заданное, т.е. выбранное на основе определенных требований к качеству металла по химической неоднородности, распределение примеси по сечению непрерывно отливаемого слитка.

3. Разработана математическая модель температурного поля в обжимающих роликах. В результате реализации модели получены общие аналитические выражения для распределения температуры в радиальном сечении вращающихся роликов при неосесимметричных стационарных граничных условиях второго рода. Полученные решения справедливы для средней по длине части бочки роликов.

4.Разработана математическая модель теплового контакта слитка с роликом, учитывающая локальность взаимодействия, скорость разливки, скорость обжатия металла, тепловыделения за счет сил трения и деформации, прослойку, состоящую из окислов металла, паров воды, воздуха и смазки. Проведено исследование влияния этих факторов в отдельности и в совокупности на интенсивность теплообмена в зоне обжатия.

5.Разработана модель лучистого теплообмена в роликовых системах. На основе результатов моделирования предложены технические решения для

формирования тепловых воздействий на ролики и слиток посредством затеняющих и отражающих элементов систем. Получены локальные и интегральные характеристики излучения в роликовых системах.

6.Разработана модель конвективного теплообмена в каналах роликов МНЛЗ, учитывающая частичное заполнение канала охлаждающей жидкостью. Решены задачи определения оптимума сечения ролика исходя из условий перепада температур по толщине бочки и уровня нагрева охлаждающей жидкости. Проведено исследование влияния толщины и состава отложений на тепловое состояние роликов. Получены зависимости для оценки и прогноза ресурса работы роликов в условиях образования отложений на охлаждающей поверхности.

Достоверность новых моделей процесса непрерывной разливки для всей линии МНЛЗ, ее отдельных зон и элементов обусловлена применением современных физических представлений процесса непрерывной разливки и математических методов анализа; проверкой на адекватность реальным объектам путем сопоставления прогнозируемого с помощью модели теплового состояния с экспериментально измеренным, а также промышленными исследованиями, сравнением с результатами других авторов в широком диапазоне изменения технологических параметров разливки.

Практическая значимость. Разработанная методология облегчает построение и внедрение для практического использования рациональных по качеству металла в осевой зоне сляба, энергозатратам, производительности, расходу роликов и охлаждающей жидкости технологических режимов непрерывной разливки. Полученные результаты позволяют разрабатывать технические условия для составления технических заданий по выбору: длины зоны обжатия, величины обжатия слитка парой роликов. Разработаны способы и предложены конструктивные решения для их реализации для управления тепловым состоянием слитка, роликов. Даны рекомендации по выбору оптимальных геометрических параметров кольцевых каналов роликов и температуры и расхода охлаждающей жидкости. Решения конкретных задач доведены до конечных формул, которые, по существу, являются основой для инженерных методик расчета параметров обжатия слитка с жидкой сердцевиной. Получены авторские свидетельства на 9 изобретений. Подтверждением реализации и практической ценности являются акты о внедрении, приведенные в приложениях.

Автор внес личный вклад в постановку проблемы и выполнил решения конкретных задач, имеющих важное научное и практическое значение для металлургии, непрерывной разливки стали и других технологий, выполнил экспериментальные исследования.

Апробация работы. Сделано 20 докладов на всероссийских, всесоюзных и международных научно - технических конференциях. Основные разделы работы докладывались и обсуждались на: межвузовской

научно-технической конференции «Теплофизические процессы при производстве листового проката» (Череповец, 1982г.); межвузовской научно-технической конференции «Теплофизические процессы при непрерывной разливке и прокатке полос и листов» (Череповец, 1984г.), Всесоюзной научно-технической конференции «Совершенствование тепловых процессов при производстве проката черных металлов» (Череповец, 1986г.), Международной научно - технической конференции «Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства» (Череповец 2003г.); Всесоюзной научно-технической конференции по проблемам стального слитка «Усовершенствование процессов разливки и кристаллизации стали (Киев, 1984г.); Международной конференции «Теплотехнология непрерывной разливки стали и горячей листовой прокатки» (Вологда, 1991г.); Международной научно-технической конференции «Повышение эффективности теплообменных процессов и систем» (Вологда, 1998, 2000, 2004г.); Региональной межвузовской научно -технической конференции «Вузовская наука - региону» (Вологда, 2001г.); Общероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука -региону» (Вологда, 2003г.); Всероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука - региону» (Вологда, 2004, 2005г.); Международной научно технической конференции «Моделирование, оптимизация и интенсификация производственных процессов и систем» (Вологда, 2004г.); Международной научно - технической конференции «Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах» (Череповец, 2004г.); Всероссийской научно-технической конференции «Наука - производство - технологии - экология» (Киров, 2004г.); Всероссийской научно-технической конференции «Непрерывные процессы обработки давлением» (Москва, 2004г.); Международной научно-технической конференции «Современная наука и образование в решении проблем экономики европейского севера» (Архангельск, 2004г.); Всероссийской научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении» (Пенза, 2004г.); Международной научно-технической конференции «Современные проблемы машиностроения» (Томск, 2004г.).

Публикации. Научные результаты, полученные в диссертационной работе, отражены в 49 печатных работах, в том числе 1 монографии. Кроме того, 9 технических решений защищены авторскими свидетельствами.

Структура и объем диссертационной работы. Диссертация состоит из введения, 8 глав, заключения, приложений, списка литературы из 345 наименований, изложена на 333 страницах машинописного текста, включает 70 рисунков и 8 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении характеризуется область приложения результатов настоящего исследования, обоснован выбор темы исследования, отражена актуальность темы диссертации, показана научная новизна и практическая значимость работы, кратко излагаются основные результаты.

В первой главе рассматриваются теплофизические процессы и способы повышения качества металла при производстве слябов на машинах непрерывного литья заготовок (МНЛЗ); анализируются методы расчета процесса разливки, теплового состояния слитка, роликов; проводится идентификация факторов определяющих температурно-деформационно-скоростной режим разливки. Показано, что обжатие слитка с жидкой сердцевиной позволяет повысить качество металла в осевой зоне слитка: снизить химическую неоднородность (ликвацию) и осевую пористость. Установлено, что к исследованию температурных условий кристаллизации, расчету теплового состояния слитка, роликов при непрерывной разливке в настоящее время нет единого подхода. Наиболее общие постановки температурной задачи применительно к установкам непрерывной разливки стали рассмотрены в работах З.К. Кабакова, Ю.А. Самойловича. Однако предлагаемые модели не позволяют проводить анализ всего процесса разливки с учетом обжатия. Трудности, возникающие при решении этих задач, вызваны большим разнообразием и сложностью конструкций МНЛЗ, необходимостью рассмотрения процессов теплообмена в системах тел с учетом фазовых переходов и существенно отличающихся по теплофизическим и физико-химическим условиям затвердевания металла, а также требованием получения в результате расчетов информации о многомерных пространственных температурных полях объектов, полях концентраций примеси и т.д.

Вторая глава посвящена разработке метода поэтапного моделирования температурно-деформационно-скоростного режима разливки. На основе системного подхода линия разливки разбивается вдоль технологической оси по направлению вытягивания слитка на три зоны: зону кристаллизатора, зону вторичного охлаждения и зону обжатия. В зоне обжатия для повышения качества металла в осевой части предусматривается обжатие двухфазной зоны. При поэтапном методе моделирование температурно-деформационно-скоростного режима разливки проводится на основе последовательного использования математических моделей, сначала отдельно для зоны кристаллизатора, зоны вторичного охлаждения и зоны обжатия, а затем для всей линии разливки. На любом из уровней иерархии задачей анализа является определение тех характеристик температурных полей, толщины оболочки слитка, скорости разливки, которые необходимы для нахождения конструктивных и технологических параметров, соответствующих этому уровню (например, температура

поверхности, толщина оболочки слитка, ширина двухфазной зоны, время разливки и т.д. в любой зоне).

На первом этапе моделирования с максимально допустимой степенью детализации последовательно с момента заполнения кристаллизатора рассматриваются температурные поля в слитке и элементах оборудования, рост толщины оболочки слитка, изменение ширины двухфазной зоны, состояние осевой части слитка, потоки теплоносителя. На втором этапе проводится согласование параметров разливки по всем зонам, анализируются температурные, энергетические, качественные и временные показатели работы всей МНЛЗ. В зависимости от поставленной задачи возможно моделирование температурно-деформационно-скоростного режима разливки и в обратном направлении.

Разработана модель формирования слитка при непрерывной разливки в зоне обжатия (рис.1). Математическое описание температурно -деформационно-скоростного режима разливки в зоне обжатия создается на основе математических описаний отдельных блоков состоящих из зон контакта роликов со слитком и межроликовых промежутков.

Математическая модель отдельного блока в достаточно общей постановке записывается в виде системы многомерных нестационарных уравнений теплопроводности:

- для слитка

с\ 'У] — = Жи(А.\ от

с3 ■ УЗ Т = з )

(1)

(2)

- и для ролика

(3)

- с начальными условиями

(4)

- граничными условиями

dt- ■ m ( \

m

fT\ 4 (tA4

(5)

+ Г, fr C0£np jk<Pjk

lJi + \ —

В уравнениях (I) - (5) использованы следующие обозначения: -приведенная степень черноты; - угловой коэффициент излучения; F -поверхность; Г - граница; Ф - подвижная граница; - теплота фазовых

превращений; t^ - температура фазовых превращений; п - нормаль к

поверхности. Индексы j — 1, 2, 3 соответствуют слитку в зоне контакта, ролику, слитку в межроликовом промежутке; / = I, II, III - твердой фазе, двухфазной зоне, жидкой фазе; к = 1, ..., ш - соответствует элементам системы.

Для замыкания системы уравнений используется метод «скелетных» структур. Получение замкнутой системы уравнений математической модели процесса в целом обеспечивается взаимным соответствием входных и выходных переменных всех блоков последовательно расположенных вдоль линии разливки.

Проведен качественный и количественный анализ свойств математической модели. Показаны условия и способы понижения размерности уравнений, условия пренебрежения зависимостями теплофизических свойств от температуры. В лабораторных и натурных условиях проведен анализ влияния характера протекания технологического процесса разливки и компоновки технологического оборудования на тепловое состояние слитка и роликов. Экспериментально в натурных условиях установлено, что при разливке стали 2 сп. сечением 250 х 1290 мм со скоростью 0,6 м/мин максимальный перепад температуры между центральной частью слитка и его краем составляет 100/С. Разогрев неподвижных и вращающихся роликов, подверженных радиационному воздействию, в диапазоне критерия Предводителева Pd= 0...420 происходит

Рис. 1. Схема прохождения слитка в зоне обжатия; 1 - слиток в зоне контакта с роликом; 2 - ролик; 3 - слиток в межроликовом промежутке; I - твердая фаза; II - двухфазная зона; III - жидкая фаза

идентично и на квазистационарном режиме их тегатовосприятие одинаково. На установившемся режиме, который поступает через 1,5...2,0 часа от начала разливки перепад температуры, по длине бочки полого ролика между его серединой и кромкой слитка равен 50...60Я". Общая погрешность математического моделирования температурно-деформационно-скоростного режима разливки складывается из трех составляющих: погрешности математической модели, погрешности ее реализации и погрешности исходных данных.

Модульная структура метода поэтапного моделирования дает возможность моделировать температурно-деформационно-скоростной режим разливки на МНЛЗ с различной компоновкой основного оборудования и необходимой степенью детализации процесса, позволяет при разработке технологии обжатия сохранить и использовать опыт проектирования разных поколений конструкторов и технологов.

В третьей главе на основе единого методологического подхода, получена модель тепло и массообменных процессов в осевой части слитка в зоне обжатия. В произвольной системе геометрических координат состояние осевой части (зоны плавающих кристаллов) непрерывно вытягиваемого слитка, отливаемого на машине непрерывного литья заготовок, с механическим перемещением фазовых составляющих описывается

уравнениями квазиравновесия (6), теплопроводности (7), массопереноса в жидкой фазе (8), уравнения непрерывности сечеиия (9) и растворенного в сплаве компонента (10):

Т = <р{С); (6)

д , дТ _, _ „ дяг дТ

—(а— -Т(у-8 + и-?)) + в= —; (7)

сЗЬс дс 4 от от

+ (8)

дх дх дт дт

dg _ dgft a(M-g). дт дт дх

(9)

a(v-5+M-g)= 0

йс 5r

где S - доля жидкой фазы; g = 1 - S; gK - доля твердой фазы в виде кристаллов; D - эффективный коэффициент диффузии в жидкой фазе; С - концентрация примеси; u, v - скорость движения твердой и жидкой фаз; параметр; к -коэффициент распределения; е0 - коэффициент усадки.

Система уравнений (6) - (10) дополняется начальными условиями, условиями охлаждения поверхности слитка и законом сжатия. Численная реализация упрощенной по методике В.Т. Борисова системы уравнений (6) - (10) позволила провести анализ влияния интенсивности охлаждения, скорости обжатия слитка К0, коэффициента распределения к на тепло -массообменные характеристики затвердевающей осевой части слитка. При вычислениях принимались два варианта граничных условий на поверхности слитка: граничные условия первого рода и граничные условия третьего рода. Скорость обжатия осевой части слитка принималась постоянной. С увеличением скорости обжатия (рис.2) относительная концентрация в осевой части слитка резко увеличивается. Результаты расчетов, представленные на рис.2, выполнены в предположении, что процесс кристаллизации непрерывно вытягиваемого слитка идет при постоянной температуре поверхности, то есть при t„ = const. С понижением температуры поверхности относительная концентрация увеличивается.

При проведении расчетов предполагалось (рис.3), что за счет обжатия центральная подвижная зона слитка хорошо перемешивается, так что во всем ее объеме функции состояния T(t),C(t),S(t), gК(т) не зависят от координаты X. Предполагалось также, что жесткий каркас слитка, перемещающийся по некоторому закону х = у{т), не захватывает плавающие в ядре кристаллы, а оттесняет их своим передним фронтом в глубину жидкого

Время, с

Рис.2. Зависимость относительной концентрации от времени;

■ - У0 = 0 м/с;

510"5;

- 110 м/с; 1„ = 950°С; к = 0,5

ядра. Каркас, сжимающий двухфазную зону, достаточно плотный и жесткий. В качестве начального состояния при х = 0 принималось С - 1, £ = 0, = 0, что соответствует полностью жидкому слитку. Диффузионный перенос примеси не принимали в расчет.

х-у(т)

н х

х=у(т) Н X

Рис.3. Обжатие осевой части слитка дендритным каркасом

Решение системы дифференциальных уравнений проводилось методом Рунге - Кутта с помощью приложений системы \1athcad. Результаты расчетов показывают, что степень междендритной ликвации изменяется однотипно и сильно зависит от коэффициента распределения примеси и ее исходной концентрации, интенсивности охлаждения и скорости обжатия. Описанная математическая модель позволяет находить такие условия охлаждения и обжатия слитка с жидкой фазой, которые обеспечивают заданное, т. е. выбранное на основе определенных требований к качеству металла по химической неоднородности распределение примеси по сечению непрерывно отливаемого слитка.

Получено выражение для определения полной величины обжатия 0(х) двухфазной зоны слитка, необходимого для компенсации усадки металла при переходе его из жидкого состояния в твердое:

0{хс1) = е (П)

где е - усадка стали в интервале кристаллизации; т - показатель степени параболы, которая аппроксимирует распределение температуры в двухфазной зоне; хС1 - значение координаты лгс (т.е. граница двухфазной зоны) в момент смыкания изотерм ликвидус.

Результаты расчетного моделирования распределения интегральной доли пор в осевой части слитка в момент смыкания изотерм ликвидус, выполненные с учетом соотношения (11), приведены на рис.4.

Рис.4. Зависимость интегральной доли пор от расстояния от оси слитка; --т = 2; .....- 2,5;.....3

Из рисунка видно, что распределение пористости по сечению двухфазной зоны существенно зависит от интенсивности охлаждения слитка. С увеличением величины т доля пор в средней части (т.е. при значении О < х < дгС|) двухфазной зоны увеличиваются. При этом необходимо учитывать то, что изменение интенсивности охлаждения вызывает изменение ширины двухфазной зоны. Найденные закономерности порообразования хорошо согласуются с известными экспериментальными данными и с результатами расчетов В.В. Соболева и П.М. Трефилова.

Полученные аналитические выражения позволяют анализировать влияние режимных факторов разливки на тепловое состояние заготовки.

Четвертая глава посвящена исследованию теплового состояния роликов. С учетом единого методологического подхода поставлена и решена задача определения распределения температуры в радиальном сечении полых и сплошных роликов при неосесимметричных стационарных граничных условиях второго рода с учетом вращения.

Математическая формулировка задачи в подвижной системе координат в безразмерном виде записывается в виде следующей системы уравнений:

уравнение теплопроводности

д2в 1 дв 1 д2в в,дв . , . . . .... +—-— + —-—--/></— = 0, (р\< р<\, а <<р<2п)\ (12)

др2 Р др р2 д<р2 д<р

граничные условия: на наружной поверхности

80 др

. я

р=I

на внутренней поверхности

*и,=0' (,4>

где в - I - ¡у - избыточная температура ролика; ^ - температура на внутренней поверхности ролика; р = г / /?2 - относительный радиус ролика; р\ = /?| / /?2 - относительный внутренний радиус ролика.

Получено аналитическое решения системы (12) - (14) для средней по длине части бочки ролика, равной примерно ширине слитка, где градиент температуры вдоль образующей с достаточной для инженерных расчетов точностью можно считать равным нулю. На рис.5 приведены типичные

Рис.5. Зависимость безразмерной осенесимметричной температуры от угловой координаты и относительного радиуса; —--р = 1;.....- 0,9;.....0,8; <р0 = 0,044

кривые, характеризующие зависимость безразмерной температуры от угловой координаты для случая контактного теплового воздействия.

Можно видеть, что на поверхности ролика максимум температуры имеет место вблизи задней кромки источника теплового воздействия (т.е. при <р = <р0), а минимум температуры наблюдается вблизи передней кромки, т.е. при <р = -<р0. Для слоя, расположенного на некоторой глубине от поверхности, максимум температуры сдвигается от источника теплового воздействия в направлении вращения ролика (против часовой стрелки). На глубине, соответствующей р = 0,8, колебаний температуры практически не наблюдается. С увеличением (р0 максимальное значение температуры увеличивается, а минимальное - уменьшается. Наиболее интенсивный рост максимальной температуры наблюдается для <р0 = 0...0,02, а далее замедляется. С увеличением числа Рй отклонение максимального и минимального значения температуры от среднего значения уменьшаются, т. е. с увеличением угловой скорости вращения происходит выравнивание температуры по угловой координате. Наиболее интенсивное выравнивание температуры имеет место для Рс1 = 100... 1000. В качестве частных случаев получены аналитические выражения, описывающие температурные поля во вращающихся полых и сплошных роликах.

Сформулирована и решена задача определения осевых температурных полей. На рис.6 приведены типичные кривые, характеризующие зависимость температуры наружной поверхности ролика от осевой координаты г при различной ширине отливаемых слябов Ь. Можно видеть, что на поверхности ролика МНЛЗ максимум температуры имеет место в середине слитка (т.е. при г = 0), а минимум температуры наблюдается вблизи концевой части ролика, т.е. 1 - Ы2. Видно также что, с увеличением ширины слитка (т.е. с увеличением величины Ь) происходит выравнивание температуры на поверхности ролика в осевом направлении.

Рис.6. Зависимость температуры поверхности ролика от осевой координаты;

......-6 = 1,02 м; — - 1,29;----1,85 м

Получено аналитическое выражение для определения колебаний температуры по образующей ролика с учетом ширины слитка, наружного радиуса, внутреннего радиуса и теплофизических характеристик ролика. Найденная зависимость позволяет анализировать тепловое состояние роликов МНЛЗ при различной ширине отливаемых слитков.

В пятой главе на основе единого методологического подхода рассматривается задача аналитического определения термического сопротивления зоны контакта ролика со слитком Я^ с учетом локальности контакта, угловой скорости вращения, скорости обжатия слитка, тепловыделений в объеме и на границе раздела ролик - слиток, наличия слоя окислов и т.д. В такой постановке задача сводится к определению суммы последовательно соединенных термических сопротивлений:

/?£ — /?с + /?р .

(15)

На основе решения сопряженной задачи теплопроводности для ролика и слитка получены аналитические выражения для определения термического сопротивления «стягивания» (/?с + /?р) для случая идеального взаимодействия полых и сплошных роликов со слитком:

а) взаимодействие ролика с внутренним охлаждением со слитком

Н л Р\

4у(2 Яг -<Ро

Я2

4 Щ ■ и

« *тгп<ръ | Я2

5/2

(16)

б) взаимодействие ролика с наружным охлаждением со слитком:

Кс + Кр =

4Л/2.___1 , 1 £

3 Я, Я2 -[Н п=\ «5/2

где / = • /?2 - половина длины площадки контакта ролика со слитком.

Эти сопротивления носят объемный характер и относятся к категории внутренних. Конвергенция линий теплового потока ведет к повышению плотности теплового потока в зоне обжатия слитка. Существующие методики расчета рассматривают теплообмен в зоне обжатия слитка как теплообмен в системе двух полуограниченных тел.

Полученные соотношения (16) и (17) позволили провести анализ влияния геометрических и кинематических условий контакта на интенсивность теплообмена между роликом и слитком. На рис.7 представлена зависимость термического сопротивления зоны контакта полого ролика со слитком от угловой полуширины площадки контакта <р0. Из рисунка видно, что с увеличением <р0 термическое сопротивление увеличивается. Наиболее интенсивное увеличение термического сопротивления имеет место для <р0 = 0...0,01. С увеличением числа РА термическое сопротивление уменьшается. Полученные результаты согласуется с экспериментальными данными по определению величины термического сопротивления полученными в расчетно-конструкторской лаборатории НИИтяжмаша и УПИ.

Входящее в выражение (15) термическое сопротивление по своей природе является внешним. Оно обусловлено характером непосредственного контакта ролика со слитком и определяется толщиной и теплопроводностью контактного слоя. Это сопротивление действует в плоскости геометрического

контакта и приводит к скачкообразному изменению температуры на границе взаимодействующих поверхностей.

У|лоная полуширина площадки контакта,рад

Рис.7. Зависимость термического сопротивления зоны контакта полого ролика со слитком от угловой полуширины площадки контакта;

--Рд = 164;..... 500;.....1000

На основе решения сопряженной задачи теплопроводности для двух полуограниченных тел проведен анализ влияния скорости обжатия слитка, тепловыделений в объеме металла и на границе раздела ролик - слиток на интенсивность теплообмена. Применительно к непрерывной разливке влияние этих факторов на интенсивность теплообмена незначительно. Суммарный тепловой поток, поступающий в обжимающий ролик за счет контактного теплообмена, соизмерим с лучистой составляющей теплового воздействия.

Шестая глава посвящена исследованию эффективности внутреннего охлаждения роликов МНЛЗ. Проведен анализ влияния диаметра осевого канала и заполненности его сечения, наличия отложений на поверхности охлаждения и скорости движения жидкости на тепловое состояние роликов. Получено аналитическое выражение для определения пульсации температ-уры по образующей канала охлаждения вращающегося ролика с учетом уровня охлаждающей жидкости в канале:

-•(/Л-Р)

/ \ 1 00 е'

в{р><р) = -а0- Р\-1пр- I-,--

2 «=1 ^пРйр

ап Сох

< I \ / I У

где а0, а„, Ьп - коэффициенты разложения в ряд Фурье граничного условия на поверхности охлаждения.

С использованием соотношения (18) установлена зависимость температуры поверхности канала охлаждения от уровня заполненности канала охлаждающей жидкостью, наружного радиуса, радиуса внутреннего канала, угловой координаты, угловой скорости вращения и теплофизических характеристик ролика.

На рис.8 приведены типичные кривые, характеризующие зависимость температуры поверхности внутренней полости ролика от угловой координаты для случая частичного заполнения сечения внутреннего канала охлаждающей жидкостью.

Рис.8. Зависимость температуры поверхности ролика от угловой координаты;

5 2 1

- ........ч>ж=п; — тя-;.....;......; = 164

6 3 2

Можно видеть, что на поверхности ролика МНЛЗ максимум температуры имеет место вблизи передней кромки источника теплового воздействия (т.е. при <р = -<р»), а минимум температуры наблюдается вблизи задней кромки т.е. (р - ц>ж. Видно также, что амплитуда колебаний

температуры по образующей увеличивается с уменьшением угловой ширины заполнения канала охлаждающей жидкостью (т.е. с уменьшением величины 2</>ж). В случае полного заполнения канала охлаждающей жидкостью {<рж = я) температурное поле является ' осесимметричным. При увеличении Рс1 (увеличении скорости вращения ролика) неравномерность температуры уменьшается. С уменьшением <рх среднее по смоченному периметру значение температуры увеличивается. Результаты выполненных расчетов хорошо согласуются с известными расчетными данными Н.И. Шестакова.

Рассмотрено влияние толщины и коэффициента теплопроводности слоя отложений на тепловое состояние роликов. Получено аналитическое выражение для определения срока службы роликов МНЛЗ тр до очистки поверхности охлаждения от слоя отложений:

3,858 10

V

09)

где а„ - интенсивность накипеобразования; b„ = const, зависящая от теплофизических свойств накипи, материала ролика и перепада температуры по толщине бочки.

В результате вычислений по соотношению (19) получены зависимости продолжительности срока службы роликов МНЛЗ от вида интенсивности накипеобразования и допустимого перепада температуры по толщине бочки ролика. На рис.9 показана зависимость продолжительности работы роликов до очистки поверхности охлаждения от интенсивности накипеобразования. Из рисунка видно, что с увеличением интенсивности накипеобразования срок службы ролика до очистки уменьшается. Расчеты выполнены для трех значений превышения перепада температуры по толщине бочки ролика конечного периода эксплуатации относительно перепада температуры по толщине бочки ролика в начальный период: 20% (кривая 1); 50% (кривая 2); 100% (кривая 3). При выборе допустимого перепада температур по толщине бочки следует учитывать процесс накипеобразования в канале роликов.

Рассмотрены особенности формирования установившейся температуры поверхности осевого канала при различных условиях охлаждения: при постоянстве скорости движения охлаждающей жидкости в канале; постоянстве давления нагнетательных элементов, обеспечивающих циркуляцию охлаждающей жидкости; постоянстве мощности, расходуемой на охлаждение; постоянстве интенсивности охлаждения; постоянстве расхода охлаждающей жидкости. Решены задачи отыскания оптимума, исходя из условий перепада температур по толщине бочки ролика и нагрева охлаждающей жидкости, для сформулированных условий охлаждения с учетом величины диаметра охлаждающего канала.

05 1 15

Интенсивность накипсобразования.

2

M • ч

Рис.9. Зависимость продолжительности работы ролика от интенсивности

накипеобразования; --b = 0,01;.....-0,025;.....0,05

Для случая постоянной скорости движения охлаждающей жидкости по каналу отношение перепада температур по толщине бочки ролика (tc2 —tci ) к перепаду температур в жидкости на выходе и входе в ролик (1вых ~(вх) имеет максимальное значение при

1-

*тр

¿2 =¿1 е

Для определения оптимума отношения перепада температуры по толщине бочки ролика к перепаду температур в жидкости на выходе и входе в ролик в случае постоянства давления получено выражение:

(*Л~*А) _

Чвых

4 N7

* Уж

8 Л,р ' L

2-ДР

«1

0,316-и°'25Гж^,

где й2 - диаметр ролика; dr диаметр канала; ¿тр - наружный диаметр

подводящей трубы; £ - длина канала; Ух - скорость жидкости в кольцевом канале; (¿1 - dк) - гидравлический диаметр кольцевого канала; 4 - коэффициент

21

сопротивления фению, зависящий от режима движения жидкости; и-коэффициент кинематической вязкости; АР - потеря давления на преодоление сил трения при течении жидкости в канале.

Оптимум отношения перепада температуры по толщине бочки ролика к перепаду температур в жидкости на выходе и входе в ролик для условия постоянства мощности, затрачиваемой на прокачку охлаждающей жидкости через ролик, соответствует оптимуму отношения перепада температуры по толщине бочки ролика к перепаду температур в жидкости на выходе и входе в ролик определенному из условия постоянства давления нагнетательных элементов, обеспечивающих циркуляцию охлаждающей жидкости в ролике.

Для случая постоянной интенсивности охлаждения отношение перепада температур по толщине бочки ролика к перепаду температур между поверхностью канала и средней температурой жидкости в канале ролика

имеет максимальное значение при с/, =сГ' с/2. С увеличением диаметра

внутреннего канала средняя по длине канала температура жидкости, температура поверхности канала и перепад температуры по толщине бочки ролика уменьшаются, а расход охлаждающей жидкости увеличивается.

При постоянстве расхода охлаждающей жидкости подогрев охлаждающей среды постоянен и не имеет минимума площади сечения. Поэтому при постоянном расходе охлаждающей жидкости выбор сечения канала целесообразно производить исходя из соображений о минимальных затратах на обеспечение циркуляции жидкости в канале охлаждения. Рассмотрена физика образования отложений на поверхности канала охлаждения. Выявлено, что с целью снижения интенсивности образования отложений на поверхности канала температура его поверхности в процессе эксплуатации не должна превышать 60°С.

Седьмая глава посвящена исследованию лучистого теплообмена в роликовых секциях МНЛЗ. С учетом единого методологического подхода разработана модель лучистого взаимодействия роликов со слитком. Экспериментально и на основе литературных данных определен вклад лучистой составляющей теплового воздействия в тепловой баланс роликов. Получены зависимости для расчета локальных и интегральных тепловых потоков, учитывающие оптические свойства, взаимное расположение и геометрические размеры участвующих в лучистом теплообмене поверхностей слитка, роликов, ограждающих и поддерживающих устройств.

Потоки результирующего излучения в роликовых системах, состоящих из п тел, определяются из решения следующей системы алгебраических уравнений:

" I ^" Ррез.к " П, = Шо, ~ % ) • Н,к ; (20)

%=С0-СП/100)4,/ = 1,2,3,4,

(21)

где (р^ - угловые коэффициенты излучения; Н,^ — 'Р, - взаимные поверхности излучения; Л, , А, - отражательные и поглощательные способности взаимодействующих поверхностей.

Аналитическое решение системы (20) - (21) для четырех тел имеет

вид:

брв.-Д^Д; £ре*2=Л2/Л; 0рез з = Аз / А, (22)

где

А, =[(1-Я2<р42)(В1 -/гз^15з) + 2Л2Лз^2^21(5з-В{) + 2Я1<р2х(} + ^(ръх)В2\1(А1Агу, Д2 =[(1 - /г,/?з^,^з)Я2 + Лз«?з2(бз + Я\(рпВ\) + Я^гФ + Лз^ВзМЛ,/^); А3 =[(1 - Я2ЩгШ + + «^зОВг + ^Л,^,2^2,(5, )]/(/(,Л2);

А={[0 - я2<р42)0 - я^з^) - 2/г2^2<з2,[(л, + я3)+г/г^з^з]}/^,^^);

=2(^01 -^02)^12 + (^01 -£оз)//13; #2 =(2£о2 -£<)1 = 2(£()3 - £<мЖз1 +(^03 ~ Е02)И2\-

Приведенные соотношения (22) не учитывают влияния боковых поверхностей и справедливы для симметричного нагрева роликов. Для инженерных расчетов как частный случай получено выражение для расчета лучистой составляющей теплообмена в системе ролик - полоса металла замкнутых черной поверхностью Полученные зависимости использовались для определения теплового состояния роликов, размещения их вдоль технологической линии МНЛЗ, компоновки вспомогательного оборудования в роликовых системах, расчета систем охлаждения обрабатываемого металла, особенно необходимых с введением экранов.

На специально разработанной и изготовленной световой модели исследованы локальные и интегральные характеристики излучения в роликовых системах. В реальных условиях в роликовых системах располагаются выступающие части опорных станин и т. д., которые принимают активное участие в теплообмене и могут, как экранировать, так и отражать прямое излучение обрабатываемого металла на ролики. Конструктивное исполнение этих систем имитировалось на световой модели путем установки экранов с соответствующими оптическими свойствами поверхности. На световой модели с учетом существующих конструкций, прежде всего, была подвергнута исследованию локальная облученность роликов и обрабатываемого металла. При установке экранов с коэффициентом поглощения равным единице перпендикулярно излучающей поверхности имеет место минимальная облученность поверхности роликов и

максимальная неравномерность облучения. Замена экранов с абсолютной поглощательной способностью на экраны с нулевой поглощательной способностью приводит к некоторому выравниванию облученности и увеличейию его интенсивности. Однако наилучший эффект выравнивания облученности роликов достигается при установке отражающих экранов под углом 120° расположенных над роликами.

Установка отражающих экранов над роликами приводит к появлению второго максимума на кривой облученности, величина которого увеличивается с установкой экрана перпендикулярно излучающей поверхности и достигает 22%. При установке отражающего экрана над роликами симметрично излучающей поверхности величина второго максимума на кривой облученности достигает 32% от первого, а его положение смещается к точке, противоположной точке касания ролика с обрабатываемым металлом. Отмеченные изменения в характере облученности роликов обусловлены перераспределением световой энергии в системе поверхностей с разнородными оптическими свойствами.

Для расчета теплообмена излучением в роликовых системах большое значение имеют интегральные коэффициенты излучения, численные значения которых с учетом экранирования и отражения прямого излучения определялись по экспериментальным данным. С увеличением относительного шага (э/сГ) интегральный коэффициент облученности ролика металлом уменьшается, а интегральный коэффициент облученности металла роликами увеличивается. Проведено исследование влияния экранов на характеристики интегральной облученности взаимодействующих поверхностей.

Степень черноты поверхности роликов является сложной функцией, зависящей от природы тела, состояния и степени окисленности поверхности. Экспериментальные исследования показали, что степень черноты стали 25X1МФ, являющейся материалом для изготовления роликов, незначительно зависит от вида первоначальной обработки (полирование, шлифование, точение) и после окисления (в результате взаимодействия с раскаленным металлом) устанавливается постоянной и равной 0,54.

Определены пути совершенствования конструкций роликовых систем, предложены способы управления тепловым состоянием роликов и конструктивные решения для их реализации. Меняя шаг роликов можно перераспределять тепловые нагрузки на ролики и опорные станины или экраны. Изменение шага может быть осуществлено как путем перемещения роликов вдоль технологической оси непрерывно вытягиваемого слитка, так и путем их бандажирования. Для увеличения облученности относительный шаг роликов выбирают в диапазоне 1,04... 1,40, а снижение облученности -больше 1,40. Следует отметить, что с увеличением относительного шага роликов их число уменьшается. Оставшаяся часть теплового потока, отводимого от слитка, в зависимости от конструкции роликовой секции, передается либо опорным станинам, либо экранам. Разработана номограмма

для облегчения инженерных расчетов и выбора оптимальных значений параметров, определяющих тепловое состояние роликов с внутренним охлаждением.

В восьмой главе разработана инженерная методика расчета обжатия слитка с жидкой сердцевиной. Основными входными параметрами проектирования технологического процесса разливки с применением обжатия являются: марка стали, геометрические размеры сляба, скорость и температурный режим разливки, конструктивное исполнение роликовых секций обжимающих сегментов. Моделирование температурно деформационно-скоростного режима разливки включает в себя два основных этапа: моделирование отдельных элементов или функциональных частей; моделирование работы всей машины в целом. Уравнения математических моделей отдельных элементов или функциональных частей могут быть объединены в единую систему расчета формирования слитка в МНЛЗ. Выполнен прямой расчет величины обжатия слитка с жидкой сердцевиной. При разливки стали, содержащей 0,5% С, при задании гл= 1495°С, /с = 1445°С и соответствующих теплофизических свойств углеродистой стали в слитки сечением 250 X 1290 мм со скоростью 0,6 м/мин для получения однородного по плотности металла в осевой части сляба требуется обжатие величиной не менее 0,94-10'3 м.

Разработана инженерная методика теплового расчета ролика с внутренним охлаждением. Пример теплового расчета ролика выполнен с учетом конструктивного исполнения роликовых секций. Расчеты показывают, что использование затеняющих экранов в роликовых секциях способствует снижению расхода жидкости, необходимой для их охлаждения и уменьшению перепада температур по толщине бочки ролика, а использование отражающих экранов - увеличению расхода воды и перепада температур по толщине бочки ролика. Для слитка сечением 250X 1290 мм тепловой поток излучением с узких граней слитка на концевую часть ролика составляет величину порядка 4% от теплового потока излучения с широких граней. Расчетные значения расходов воды, необходимой для охлаждения роликов, удовлетворительно согласуются с результатами натурных замеров. Полученные результаты позволяют формулировать технологические задания по выбору величины обжатия слитка с жидкой сердцевиной с учетом теплового состояния обжимающего ролика.

В заключении сформулированы основные выводы по работе:

1. Разработана методология построения и проведена апробация новых моделей процесса непрерывной разливки для всей линии МНЛЗ и ее отдельных зон и элементов. Проведено исследование динамики температурных условий разливки. В зависимости от поставленной задачи возможно моделирование процесса формирования слитка в прямом и обратном направлении. Определены возможности регулирования

температурного режима разливки за счет изменения деформационного и скоростного режима разливки.

2. Разработана теория тепло - и массообменных процессов в затвердевающих непрерывных слитках, подвергаемых обжатию. В частности, установлено влияние скорости обжатия, интенсивности охлаждения на распределение примеси, пористости по сечению слитка. Определены возможности регулирования распределения примеси и пористости по сечению слитка за счет температурно-деформационно-скоростного режима разливки. Найдены общие аналитические выражения для распределения температуры в боковой сгенке слитка в зоне обжатия. Решение для слитка учитывает сочетанное действие скорости обжатия, тепловыделений на границе слиток - ролик и в объеме металла.

3. Получены общие аналитические выражения для распределения температуры в радиальном сечении роликов при неосесимметричных стационарных граничных условиях второго рода. Полученные решения справедливы для средней по длине части бочки ролика, равной примерно ширине слитка. Получено общее аналитическое выражение для распределения температуры в осевом и радиальном сечении роликов при граничных условиях второго рода.

4. Получены зависимости для расчета температур и тепловых потоков в зоне обжатия, учитывающие скорость разливки, локальность контакта; скорость деформирования металла; тепловыделения за счет работы сил трения и деформации; наличии прослойки состоящей из окислов металла, воды, воздуха и т. д.; подачу смазки. Проведено исследование влияния этих факторов в отдельности и в совокупности на интенсивность теплообмена. Показано, что скорость обжатия не оказывает существенное влияние на интенсивность теплообмена в зоне обжатия слитка.

5. Разработана модель конвективного теплообмена в каналах роликов МНЛЗ. Установлена зависимость температуры поверхности канала охлаждения от уровня заполненности канала охлаждающей жидкостью, наружного радиуса, радиуса внутреннего канала, угловой координаты, угловой скорости вращения и теплофизических характеристик ролика. Решены задачи об отыскания оптимума сечения ролика исходя из условий перепада температур по толщине бочки и уровня нагрева охлаждающей жидкости. Проведено исследование влияния толщины и состава отложений на тепловое состояние роликов. Получены зависимости для определения температурного ресурса работы роликов в условиях появления отложений на охлаждающей поверхности.

6. Получены зависимости для расчета лучистых тепловых потоков в роликовых системах, учитывающие оптические свойства, взаимное расположение и геометрические размеры участвующих в теплообмене поверхностей слитка, роликов, ограждающих и поддерживающих устройств рольгангов. На специально разработанной и изготовленной световой модели

исследованы локальные и интегральные характеристики облученности роликовых систем со слитком. Показано, что путем конструктивных решений рольгангов с использованием затеняющих и отражающих поверхностей, можно менять и перераспределять тепловые потоки.

7. Разработана инженерная методика определения теплового состояния слитка и роликов, учитывающая технологию разливки и конструктивные особенности MHJI3. Разработаны способы и конструктивные решения для их реализации управления тепловым состоянием слитка и роликов в роликовых системах.

Основное содержание диссертации отражено в следующих опубликованных работах:

1.Телин, Н.В. Тепло - и массообмен при обжатии сляба с жидкой фазой / Н.В. Телин. - Череповец: ЧГУ. - 2004. - 130с. (Монография).

2.Телин, Н.В. Расчет внешнего радиационного теплообмена в роликовых секция MHJI3 / Н.В. Телин, Н.И. Шестаков // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. - 2004. - № 5 - С.67-69.

3.Телин, Н.В. Экспериментальное определение угловых коэффициентов излучения в роликовых системах //Известия высших учебных заведений. Черная металлургия,- 2004.-№1.-С.23-25.

4.Телин, Н.В. Организация внутреннего охлаждения роликов металлургических машин //Безопасность труда в промышленности,- 2004,-№12. - С.26-28.

5.Шичков, А.Н. Исследование излучательных свойств поверхности роликов MHJI3 / А.Н. Шичков, Н.В. Телин, A.J1. Кузьминов и др. //Известия высших учебных заведений. Черная металлургия,-1983,- №11.- С. 150-152.

6.Телин, Н.В. Динамика несимметричного температурного поля ролика MHJI3/ Н.В. Телин, H.H. Пантеева, Н.И. Шестаков// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. - 2005. - №3,- С,- 69.

7.Телин, Н.В. Динамика неосесимметричного температурного поля полого вращающегося цилиндра/ Н.В. Телин, Н.И. Шестаков. //Теплоэнергетика,- 2005. - №.8 - С.72-76.

8.Телин, Н.В. Расчет температуры внутренней поверхности ролика MHJI3 / Н.В. Телин, Н.И. Шестаков// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-2005.-№.5,- С.49-51.

9.Телин, Н.В. Теоретические и технологические основы производства слябов с обжатием двухфазной зоны// Современные наукоемкие технологии.-2004.- №5. - С.40-41.

10. Шичков, А.Н. Исследования теплового воздействия на ролики MHJI3 / А.Н. Шичков, Н.В. Телин, A.JI. Кузьминов //Тепловые процессы при производстве листового проката. Межвузовский сборник.- Л.: СЗПИ, 1983.-С.3-7.

П.Телин, H.B. Расчетная зависимость теплообмена излучением роликов MHJI3 //Там же. С.7-12.

12.Шичков, А.Н. Расчет лучистой составляющей теплообмена в системах валков и роликов металлургического оборудования / А.Н. Шичков, Н.В. Телин //Теплофизика при производстве проката. Сборник. - Вологда: ВоПИ, 1984.-С.111-117.

13.Шичков, А.Н. Исследование коэффициентов облученности в роликовых системах / А.Н. Шичков, Н.В. Телин //Тепловые процессы в валках и роликах металлургических машин. Межвузовский сборник.- JL: СЗПИ, 1985.-С.З-7.

14.Кузьминов, A.JI. Освоение элементов системы контроля и управления тепловыми процессами разливки на MHJI3 Чер. М.К./ A.JI. Кузьминов, C.B. Сорокин, Ю.А. Калягин, Н.В. Телин, В.М. Витковский, A.C. Степанов// Тезисы докладов Всесоюзной научно-технической конференции «Совершенствование тепловых процессов при производстве проката черных металлов». - Череповец, 1987,- С.8-9.

15.Телин, Н.В. Теплообмен роликов МНЛЗ со слитком / Н.В. Телин, А.Н. Шичков// Материалы международной конференции. Теплотехнология непрерывной разливки стали и горячей прокатки. - Вологда, 1991,- С.32-41.

16.Телин, Н.В. Теплообмен в очаге деформации при горячей прокатке// Тезисы международной научно-технической конференции. Повышение эффективности теплообменных процессов и систем. - Вологда, I998.-C.67-70.

17.Телин, Н.В. Температурное поле роликов с внутренним охлаждением // Материалы II международной научно-технической конференции. Повышение эффективности теплообменных процессов и систем. - Вологда, 2000.-С.49-51.

18.Телин, Н.В. Температурное поле валков и роликов с наружным охлаждением // Там же. С.51-52.

19.Голицина, Е.В. Температурное поле сплошного бесконечного цилиндра с переменными граничными условиями / Е.В. Голицина, Н.В. Телин // Там же. С.95-96.

20.Телин, Н.В. Математическая модель процесса горячей прокатки // Материалы второй региональной межвузовской научно-технической конференции. Вузовская наука - региону. - Вологда, 2001.-С.40-42.

21.Телин, Н.В. Определение угловых коэффициентов в роликовых системах // Вестник ЧГУ. Естественные и технические науки. - 2003.- №2,-С.59-61.

22 .Телин, Н.В. Влияние оптика - геометрических характеристик технологического оборудования на характеристики облученности роликов // Материалы 1-ой Общероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука - региону». - Вологда, 2003. - С.69 - 70.

23.Телин, Н.В. Пути совершенствования лучистого теплообмена в роликовых системах // Там же. С.66 - 69.

24.Телин, Н.В. Динамика осесимметричного температурного поля ролика МНЛЗ/ Н.В. Телин, Н.И. Шестаков // Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства. Материалы ГУ Международной научно - технической конференции, посвященной 120 -летию И.П. Бардина - Череповец. -2003.- С. 146 - 148.

25.Телин, Н.В. Определение коэффициентов облученности концевых частей роликов // Там же. С. 141-143.

26.Телин, Н.В. Установка и методика определение угловых коэффициентов излучения в роликовых системах/ Н.В. Телин, Н.И. Шестаков //Там же. С. 143 -146.

27.Телин, Н.В. Температурное поле полого вращающегося цилиндра //Всероссийская научно-техническая конференция «Наука-производство -технологии - экология»: Сборник материалов: В 5т.- Киров: Изд.- во ВятГУ.-2004.-Т.4.- ЭТФ.-С.128-129.

28.Телин, Н.В. Математическая модель тепло - и массопереноса зоны плавающих кристаллов // Там же. С. 130-131.

29.Телин, Н.В. Термическое сопротивление зоны контакта ролика со слитком// Моделирование, оптимизация и интенсификация производственных процессов и систем: Материалы Международной научно-технической конференции,- Вологда: ВоГТУ.-2004.-С.30 - 34.

30.Телин, Н.В. Влияние деформации на интенсивность теплообмена в зоне контакта ролика со слитком // Там же. С.82 - 86.

31.Телин, Н.В. Динамика пульсаций температуры на внутренней полости ролика МНЛЗ// Там же. С.96 - 98.

32.Телин, Н.В. Динамика неосесимметричного температурного поля роликов металлургических машин // Непрерывные процессы обработки давлением. Труды Всероссийской научно-технической конференции. (Москва, 14-15 апреля 2004г.)/ МГТУ им. Н.Э. Баумана. - М.: 2004,-С.404 - 407.

33.Телин, Н.В. Осевое температурное поле полого ролика МНЛЗ // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем. Материалы IV международной научно-технической конференции. - Вологда: ВоГТУ.-2004.-С.62-65.

34.Телин, Н.В. Выбор параметров кольцевого канала охлаждения роликов металлургических машин // Там же. 2004 -С.65-67.

35.Телин, Н.В. Оценка влияния накипеобразования на тепловое состояние роликов металлургических машин // Там же. С.223-226.

36.Телин, Н.В. Математическая модель процесса непрерывной разливки в зоне обжатия слитка//Вузовская наука - региону. Материалы 2-ой Всероссийской научно - технической конференции. - Вологда. - 2004. -С.92-94.

37.Телин, H.B. Определение теплового состояния слитка в зоне вторичного охлаждения// Там же. С.94 - 97.

38.Телин, Н.В. Математическая модель тепло - и массопереноса осевой части слитка// Там же. С.97 - 99.

39.Телин, Н.В. Динамика неосесимметричного температурного поля полого ролика MHJI3 //Вестник ЧГУ,- Череповец,- 2004,- №2. - С.25-27.

40.Телин, Н.В. Осевое температурное поле сплошных роликов металлургических машин //Современная наука и образование в решении проблем экономики европейского севера. Материалы международной научно-технической конференции, посвященной 75 - летию АТИ - АГТУ. Архангельск: АГТУ. - Т.1. - 2004.-С.374 - 376.

41.Телин, Н.В. Температурное поле вращающегося сплошного цилиндра //Современные технологии в машиностроении. Сборник статей VIII Всероссийской научно- практической конференции,- Пенза: ПДЗ.-2004 -С. 187-190.

42.Телин, Н.В. Динамика неосесимметричного температурного поля вращающегося сплошного цилиндра//Современные проблемы машиностроения. Труды II Международной научно-технической конференции. - Томск: Изд-во ТПУ.- 2004. - С.347-351.

43.Телин, Н.В. Температурное поле сплошного ролика при граничных условиях второго рода// Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах (ИНФОТЕХ-2004). Материалы четвертой Международной научно - технической конференции.- Череповец: ЧГУ.-2004.-С. 159 - 161.

44.Кашинцева, O.A. Математическое моделирование температурного поля слитка металла в процессе затвердевания/ O.A. Кашинцева, Н.В. Телин //Там же. С. 174- 175.

45.Телин, Н.В. Снижение физической неоднородности в осевой части слябов отливаемых на МНЛЗ// Актуальные вопросы промышленности и прикладных наук. Сборник статей Международной заочной научно -практической конференции,- Ульяновск: Ул. ГТУ.-2004.- С.241-244.

46. Телин, Н.В. Номограмма для определения теплового состояния роликов МНЛЗ //Вузовская наука - региону. Материалы 3-ой Всероссийской научно-технической конференции. - Вологда.- 2005. - С. 187 - 188.

47. Телин, Н.В. Влияние накипеобразования на ресурс роликов металлургических машин // Там же. С. 190 - 191.

48. Телин, Н.В. Расчет обжатия слитка с жидкой сердцевиной // Там же. С. 188- 189.

49. Телин, Н.В. Выбор геометрических параметров канала охлаждения роликов металлургических машин Н Энергосбережение в промышленности и теплоэнергетике. Сборник научных трудов. - Саратов: СГТУ. -2005,- С. 130-133.

Кроме того, на 9 изобретений получены авторские свидетельства.

( I

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Т - термодинамическая температура; / - температура; Л - коэффициент теплопроводности; с - теплоемкость; а - коэффициент температуропроводности; у - плотность; а - коэффициент теплоотдачи; е -степень черноты; х, у, г - координаты в декартовой системе координат; г, <р, г - координаты в цилиндрической системе координат; т - время; <р0 - половина угловой ширины контакта ролика со слитком; (о - угловая скорость; V -скорость разливки; ц - плотность теплового потока; Ь - ширина слитка; Я, -наружный радиус ролика; Л, - внутренний радиус ролика; <1 - диаметр ролика; Я - половина толщины слитка на входе в ролики; Н\ - половина толщины слитка на выходе из роликов; £ - длина бочки ролика; л- - шаг роликов; С0- постоянная Стефана - Больцмана.

Критерии

Рс1 - число Предводителева; Ре - число Пекле; /?е - число Рейнольдса.

Индексы

ж - жидкость; л - ликвидус; о - обжатие; п - поверхность; р - ролик; с ~ солидус, слиток.

»20822

РНБ Русский фонд

2006-4 19389

Лицензия А X» 001633 от 2 февраля 2004 г.

Подписано к печати 2.11.05 г. Тир. 100. Уел п. л. 1,7 Формат 60х84'/16. Зак.б'ЯГ

ГОУ ВПО Череповецкий государственный университет 162600 г Череповец, пр Луначарского, 5.

Введение.

1. Современное состояние проблемы тепло - и массообмена в роликовых системах металлургических машин.

1.1. Тепло и массообмен в роликовых системах металлургических машин.

1.1.1 Принципиальная схема процесса непрерывной разливки стали наМНЛЗ.

1.1.2. Принципиальная схема горячей прокатки стали на НШПСГП.

1.2. Математические модели процесса непрерывной разливки.

1.2.1. Основные виды применяемых математических моделей.

1.2.2. Методы расчета процесса затвердевания слитка.

1.3. Моделирование теплового состояния осевой части слитка.

1.3.1. Изменение ширины двухфазной зоны в широкой части слитка.

1.3.2. Методы расчета тепло - и массопереноса в осевой части слитка.

1.3.3. Физическая неоднородность металла в осевой части слитка.

1.4. Моделирование температурного поля в роликах металлургических машин.

1.4.1. Методы расчета температурных полей во вращающихся цилиндрических элементах металлургических машин.

1.4.2. Динамика осесимметричных температурных полей роликов металлургических машин.

1.4.3. Осевые температурные поля в роликах металлургических машин

1.5. Контактный теплообмен непрерывно отливаемого слитка с роликами поддерживающей системы.

1.5.1. Термическое сопротивление контакта роликов с обрабатываемым металлом.

1.5.2. Влияние обжатия на интенсивность теплообмена в системе ролик - обрабатываемый металл».

1.6. Лучистый теплообмен между поверхностями системы ролик - обрабатываемый металл».

1.6.1. Методы расчета лучистого теплообмена между поверхностями системы «ролик - обрабатываемый металл».

1.6.2. Угловые коэффициенты излучения в роликовых системах.

1.6.3. Радиационные характеристики стали.

1.6.4. Влияние оптико-геометрических параметров роликовых систем на характеристики излучения.

1.6.5. Пути совершенствования лучистого теплообмена в роликовых системах металлургических машин.

1.7. Теплообмен в каналах охлаждения роликов металлургических машин.

1.7.1. Влияние заполненности внутреннего канала охлаждающей жидкостью на тепловое состояние роликов металлургических машин.

1.7.2. Влияние отложений на тепловое состояние роликов металлургических машин.

1.7.3. Влияние диаметра внутреннего канала ролика на интенсивность теплообмена.

1.8. Инженерные методы расчета затвердевания слитков в системе ролик - обрабатываемый металл».

1.8.1. Анализ инженерных методов расчета затвердевания слитка.

1.8.2. Анализ инженерных методов расчета теплового состояния роликов металлургических машин.

1.9. Постановка задачи исследований.

2. Математическая модель процесса непрерывной разливки.

2.1. Метод поэтапного моделирования температурно-деформационно-скоростного режима разливки.

2.2. Математическая модель процесса формирования слитка в зоне обжатия.

2.3. Понижение размерности и возможности упрощения уравнений.

2.4. Определение условий теплообмена на границах.

2.5. Погрешность математического моделирования процесса непрерывной разливки.

Выводы по главе.

3. Моделирование теплового состояния слитка в зоне обжатия.

3.1. Физическое и технологическое содержание технологии обжатия.

3.2. Математическая модель тепло — и массопереноса осевой части слитка в зоне обжатия.

3.3. Динамика ширины двухфазной зоны в широкой грани слитка.

3.4. Пористость металла в осевой части слитка.

Выводы по главе.

4. Моделирование динамики теплового состояния вращающихся роликов МНЛЗ.

4.1. Математическая модель теплового состояния роликов.

4.2. Динамика осесимметричпого температурного поля.

4.3. Неосесимметричное температурное поле.

4.3.1. Неосесимметричное температурное поле полого ролика.

4.3.2. Неосесимметричное температурное ноле сплошного ролика.

4.4. Осевое температурное поле роликов МНЛЗ.

4.4.1. Осевое температурное поле полого ролика.

4.4.2. Осевое температурное поле сплошного ролика.

Выводы по главе.

5. Термическое сопротивление зоны контакта ролика со слитком.

5.1. Составляющие термического сопротивления.

5.2. Внутренние термические сопротивления.

5.3. Влияние обжатия, тепловыделений на границе раздела «ролик -обрабатываемый металл» и в объеме деформируемого слитка на интенсивность теплообмена.

Выводы по главе.

6. Теплообмен в канале ролика.

6.1. Особенности теплообмена в каналах роликов MHJ13.

6.2. Влияние заполненности внутреннего канала охлаждающей жидкостью на тепловое состояние ролика.

6.3. Влияние отложений на тепловое состояние роликов.

6.4. Влияние геометрических параметров кольцевого канала на тепловое состояние ролика.

Выводы по главе.

7. Лучистый теплообмен в роликовых секциях MHJ13.

7.1. Модель лучистого взаимодействия роликов со слитком.

7.2. Расчетные зависимости лучистого теплообмена в роликовых системах.

7.3. Экспериментальное определение угловых коэффициентов излучения.

7.4. Зависимость радиационных характеристик стали 25X1МФ от степени окисленности и вида обработки.

7.5. Влияние оптико-геометрических параметров технологического оборудования па характеристики облученности роликов.

7.6. Пути совершенствования лучистого теплообмена в роликовых системах.

Выводы по главе.

8. Инженерные расчеты затвердевания слитков в системе ролик - обрабатываемый металл».

8.1 Инженерный расчет обжатия слитка с жидкой сердцевиной.

8.2. Инженерный расчет теплового состояния обжимающих роликов.

Выводы по главе.

Роликовые системы, выполняющие непрерывную обработку и транспортирование металла, широко распространены в конструкциях современных металлургических машин. От их конструктивного исполнения и температурно-деформационно-скоростных условий ведения технологических процессов зависит качество слябовых заготовок и прокатной продукции, стойкость деталей и узлов, а также производительность металлургических машин. Внедрение новых прогрессивных способов производства металла и повышения его качества (например, технология «мягкого» обжатия слитка с жидкой сердцевиной), техническое перевооружение металлургических машин приводит к интенсификации тепло - и массообменных процессов в роликовых системах.

Тепловое проектирование роликовых систем с учетом ограничений на величину обжатия, интенсивность охлаждения и скорость движения металла, разогрев деталей и узлов представляет достаточно сложную проблему, так как тепловые нагрузки, действующие на обрабатываемый металл, элементы конструкций существенно зависят и от параметров технологического процесса и конструктивного исполнения роликовой системы. Качество теплового проектирования определяется правильностью выбора математических моделей, описывающих тепло - и массообменные процессы и тепловое состояние, как всей системы, так и ее отдельных частей и элементов. Существующие методики, как правило, не предусматривают единого подхода к расчету теплового состояния обрабатываемого металла и оборудования. Обычно в них содержатся рекомендации, касающиеся расчета отдельных показателей в отдельных операциях, например, расчет падения температуры металла в зоне обжатия без рекомендаций по учету скорости обжатия и т.д. Отсутствие единого подхода к расчету основных показателей процесса зачастую приводит к парадоксальным явлениям, когда введение в методику нового, уточняющего элемента, снижает точность расчета других параметров. Поэтому для разработки рациональных технологических режимов, анализа эффективности работы металлургической машины в целом требуется единый методологический подход к расчету теплового состояния металла и оборудования по всей технологической линии.

Использованные в настоящей работе методы и полученные результаты применимы к проектированию новых и анализу существующих технологических процессов разливки стали на машинах непрерывного литья заготовок (MHJI3) и прокатки металла на непрерывных широкополосных станах горячей прокатки (НШСГП).

Решаемая проблема - совершенствование процесса непрерывной разливки стали и машин непрерывного литья заготовок, обеспечивающее повышение качества металла в осевой зоне и эффективности их работы.

Целью работы является создание общей методологии определения технологе - конструктивных параметров роликовых систем и разработка инженерной методики расчета затвердевания слитков и теплового состояния оборудования машин непрерывного литья заготовок, обеспечивающих повышение качества металла и эффективности их работы.

Для построения методологии расчета обжатия слитка с жидкой сердцевиной используется комплекс теоретических, лабораторных и натурных исследований с применением математического моделирования процесса непрерывной разливки, теплового состояния'слитка, оборудования; контактного, лучистого и конвективного теплообмена.

Достоверность методологии построения новых моделей, моделей процесса непрерывной разливки для всей линии МНЛЗ и ее отдельных зон и элементов обусловлена применением современных физических представлений процесса непрерывной разливки и математических методов анализа; лроверкой па адекватность реальным объектам пу тем сопоставления прогнозируемого с помощью модели теплового состояния с экспериментально измеренным, а также промышленными исследованиями и сравнением с результатами других авторов в широком диапазоне изменения технологических параметров разливки.

Разработанная методология облегчает построение и практическое использование рациональных по качеству металла в осевой зоне сляба, энергозатратам, производительности, расходу роликов и охлаждающей жидкости технологических режимов непрерывной разливки стали. Полученные результаты позволяют обосновать конструктивные параметры роликовых систем, длину зоны обжатия и величину обжатия слитка парой роликов. Разработаны способы и предложены конструктивные решения для их реализации для управления тепловым состоянием слитка и роликов. Даны рекомендации по выбору оптимальных геометрических параметров кольцевых каналов роликов и температуры и расхода охлаждающей жидкости. Решения конкретных задач доведены до конечных формул, которые, по существу, являются основой для инженерных методик расчета параметров обжатия слитка с жидкой сердцевиной.

Сделано 20 докладов на всероссийских, всесоюзных и международных научно - технических конференциях. Основные разделы работы докладывались и обсуждались на: межвузовской научно-технической конференции «Теплофизические процессы при производстве листового проката» (Череповец, 1982г.); межвузовской научно-технической конференции «Теплофизические процессы при непрерывной разливке и прокатке полос и листов» (Череповец, 1984г.); Всесоюзной научно-технической конференции «Совершенствование тепловых процессов при производстве проката черных металлов» (Череповец, 1986г.); Международной научно - технической конференции «Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства» (Череповец 2003г.); Всесоюзной научно-технической конференции по проблемам стального слитка «Усовершенствование процессов разливки и кристаллизации стали (Киев, 1984г.); Международной конференции

Теплотехнология непрерывной разливки стали и горячей листовой прокатки» (Вологда, 1991г.); Международной научно-технической конференции «Повышение эффективности теплообменных процессов и систем» (Вологда, 1998, 2000, 2004г.); Региональной межвузовской научно -технической конференции «Вузовская наука - региону» (Вологда, 2001г.); Общероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука -региону» (Вологда, 2003г.); Всероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука - региону» (Вологда, 2004, 2005г.); Международной научно - технической конференции «Моделирование, оптимизация и интенсификация производственных процессов и систем» (Вологда, 2004г.); Международной научно - технической конференции «Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах» (Череповец, 2004г.); Всероссийской научно-технической конференции «Наука - производство — технологии - экология» (Киров, 2004г.); Всероссийской научно-технической конференции «Непрерывные процессы обработки давлением» (Москва, 2004г.); Международной научно-технической конференции «Современная наука и образование в решении проблем экономики европейского севера» (Архангельск, 2004г.); Всероссийской научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении» (Пенза, 2004г.); Международной научно-технической конференции «Современные проблемы машиностроения» (Томск, 2004г.).

Научные результаты, полученные в диссертационной работе, отражены в 49 печатных работах, в том числе 1 монографии. Кроме того, 9 технических решений защищены авторскими свидетельствами.

Выводы по главе

1.Разработана и реализована инженерная методика расчета обжатия слитка с жидкой сердцевиной.

2.Разработана и реализована методика теплового расчета ролика с внутренним охлаждением.

3.Полученные результаты позволяют выбирать конструктивные и технологические параметры роликовых систем металлургических машин.

4.Полученные результаты позволяют формулировать технологические задания по выбору длины зоны (величины) обжатия слитка с жидкой сердцевиной с учетом теплового состояния обжимающего ролика.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Разработана и реализована методология моделирования и анализа температурно - деформационно-скоростных режимов разливки как для всей линии МНЛЗ, так и для ее отдельных зон и операций. Проведено исследование динамики температурных условий разливки. В зависимости от поставленной задачи возможно моделирование процесса разливки в прямом и обратном направлении. Определены возможности регулирования температурного режима разливки за счет изменения деформационного и скоростного режима разливки.

2. Разработана теория тепло - и массообменных процессов в затвердевающих непрерывных слитках, подвергаемых обжатию. В частности, установлено влияние скорости обжатия, интенсивности охлаждения на распределение примеси и пористости по сечению в осевой части слитка. Определены возможности, регулирования распределения примеси и пористости по сечению слитка за счет температурно - деформационно-скоростного режима разливки. Найдены общие аналитические выражения для определения распределения температуры в боковой стснке слитка в зоне обжатия. Решение учитывает совместное влияние скорости обжатия, тепловыделений на границе слиток - ролик и в объеме металла на тепловое состояние слитка.

3. Найдены общие аналитические выражения для определения распределения температуры в радиальном сечении роликов при неосесимметричных стационарных граничных условиях второго рода. Полученные решения справедливы для средней по длине части бочки ролика, равной примерно ширине слитка. Получено общее аналитическое выражение для распределения температуры в осевом и радиальном сечении роликов при граничивIX условиях второго рода.

4. Получены зависимости для расчета температур и тепловых потоков в зоне обжатия, учитывающие скорость разливки, локальность контакта; скорость обжатия металла; тепловыделения за счет работы сил трения и деформации; наличие прослойки, состоящей из окислов металла, воды, воздуха и подачу смазки. Показано, что скорость обжатия не оказывает существенное влияние на интенсивность теплообмена в зоне обжатия слитка.

5. Разработана модель конвективного теплообмена в каналах роликов МНЛЗ. Установлена зависимость температуры поверхности канала охлаждения от уровня заполненности канала охлаждающей жидкостью, наружного радиуса, радиуса внутреннего канала, угловой координаты, угловой скорости вращения и теплофизических характеристик ролика. Решены задачи об отыскания оптимума сечения ролика исходя из условий перепада температур по толщине бочки и уровня нагрева охлаждающей жидкости. Проведено исследование влияния толщины и состава отложений на тепловое состояние роликов. Получены зависимости для определения ресурса работы роликов в условиях появления отложений на охлаждаемой поверхности.

6. Получены зависимости для расчета лучистых тепловых потоков в роликовых системах, учитывающие оптические свойства, взаимное расположение и геометрические размеры участвующих в теплообмене поверхностей слитка, роликов и ограждающих и поддерживающих устройств рольгангов. На специально разработанной и изготовленной световой модели исследованы локальные и интегральные характеристики излучения в роликовых системах. Показано, что путем конструктивных решений рольгангов с использованием затеняющих и отражающих поверхностей, можно менять и перераспределять тепловые потоки.

7. Разработана и реализована инженерная методика определения теплового состояния слитка и роликов, учитывающая технологию разливки и конструктивные особенности МНЛЗ. Разработаны способы и предложены конструктивные решения для их реализации управления тепловым состоянием слитка и роликов.

1. Абрамовиц, М. Справочник по специальным функциям с формулами, графиками и математическими таблицами/ М. Абрамовиц, И. Стиган М.: Наука, 1979.- 832с.

2. Автоматизированные широкополосные станы, управляемые ЭВМ/ М.А. Беняковский, М.Г. Анаьевский, Ю.В. Коновалов и др.- М.: Металлургия, 1984.-240с.

3. Адрианов, В.Н. Новая методика светового моделирования теплообмена излучением // Теплофизика высоких температур. 1974. - Т. 13. - № 4.-С.796-803.

4. Адрианов, В.Н. Основы радиационного и сложного теплообмена.-М.: Энергия, 1972.-464с.

5. Акименко, А.Д. Тепловой расчет машин непрерывного литья заготовок/ А.Д. Акименко, Е.М. Китаев, А.А. Скворцов. Горький: ГПИ им. А.Ждапова.- 1979.-85с.

6. Алгоритмы расчета основных параметров прокатных станов/ П.В. Полухип, В.И. Хлопопин, Е.В. Сигитов и др. М.: Металлургия, 1975.-232с.

7. Арсов, Я.Б. Стальные отливки. М.: Машиностроение, 1977. - 176с.

8. Арутюнов, И.Е. Анализ процесса термоусталостного разрушения валков МНЛЗ/ И.Е. Арутюнов, В.Е. Погорелов//Вестник Воронежского государственного технического университета.-1999.-№6,- С.23-26.

9. Батышев, А.И. Кристаллизация металлов и сплавов под давлением. М.: Металлургия, 1977.- 152с.

10. Бауман, Г.Г. Температура и термические напряжения роликах и валках./ Г.Г. Бауман, Г. Шефер // Чёрные металлы. -1971. -№12. -С.11-18.

11. Беляев, Н.М. Методы теории теплопроводности. В 2 -х частях. 4.2/ Н.М. Беляев, А.А. Рядно. М.: Высш. шк., 1982. - 304с.

12. Благодырь, Е.Р. Исследование эксплутационной надежности опорных элементов радиальных МНЛЗ / Е.Р. Благодырь, М.И. Гинзбург //Металлургическое машиноведение и ремонт оборудования,-1979. №8. -С.31-33.

13. Блочное водовоздушное охлаждение слябов при непрерывной разливке/ В.П. Землянский, Б.А. Коротков, И.А. С/гефанов и др.// Сталь.-1998.- №9.-С.33-34.

14. Блох, А.Г. Теплообмен излучением: Справочник/ А.Г. Блох, Ю.А. Журавлев, Л.Н. Рыжков М.: Энергоатомиздат, 1991. - 432с.

15. Борисов, В.Т. Теория двухфазной зоны металлического слитка. -М.: Металлургия, 1987.-224с.

16. Бричкип, Л. А. Температурное поле в полом ограниченном цилиндре от источника, движущегося по произвольному закону/Л.А.

17. Бричкин, Ю.В. Даринский, JT.M. Пустылышков// Инженерно-физический журнал. 1972. - Т. 22. - № 3. - С.537-543.

18. Бровман, М.Я. Применение теории пластичности в прокатке.- М: Металлургия, 1965.-247с.

19. Бровман, М.Я. Оптимальные режимы вторичного охлаждения на УНРС / М.Я. Бровман, Е.В. Сурин//Сталь.- 1965.-№1.-С.31-32.

20. Буланов, J7.B. Рациональное охлаждение роликов МНЛЗ /Л.В. Буланов, В.Е. Волегова// Сталь.- 2001.- №2.- С. 16-18.

21. Буланов, Л.В. Выбор рациональной схемы роликовой зоны МНЛЗ/ Л.В. Буланов, В.Т. Екпмовских //Сталь.- 1999.-№12.-С.21-22.

22. Булат, С.И. Поверхностный температурный эффект при горячей прокатке/Юбработка давлением специальных сталей и сплавов. Труды ЦНИИЧМ.- 1967.-Вып.53.-М.: Металлургия,- С.61-71.

23. Булгаков, В.П. Критерий образования дефектов в непрерывнолитой заготовке//Вестник АГТУ.- Астрахань.- АГТУ.-1996.-№2.- С.253-255.

24. Быстроумов, В.А. Переходный температурный режим полого ролика после остановки/ В.А. Быстроумов, И.А. Игнатов // Инженерно-физический журнал. 1990. - Т. 59. - № 2. - С. 324.

25. Быстроумов, В.А. Нестационарная задача теплопроводности для ролика машины непрерывного литья при переходном режиме/ В.А. Быстроумов, И.А. Игнашов // Инженерно-физический журнал. 1986. - Т. 51. - № 2. - С.341-342.

26. Вавилов, В.П. Тепловые методы неразрушающего контроля: Справочник.- М.: Машиностроение, 1991.-240с.

27. Вейпик, А.И. Теория затвердевания отливки.- М.: Машгиз, 1960.436с.

28. Власов, Н.Н. Справочник по разливке черных металлов/Н.Н. Власов, В.В. Король, B.C. Радя.- М.: Металлургия, 1981,- 240с.

29. Влияние режима внутреннего охлаждения ролика МНЛЗ на его тепловое состояние / Н.Н. Шестаков, В.Я. Тишков, М.И. Летании, В.П. Егоров,. Ю.А. Иванов // Известия высших учебных заведений. Черпая металлургия.- 1991.-№5.- С.91-93.

30. Вулис, Л.А. К вопросу расчета и моделирования лучистого теплообмена/ Л.А. Вулис, В.Г. Клингер // Журнал технической физики. -1954. Т. 24. - Вып. 11. - С. 2070 - 2078.

31. Гарбер, Э.А. Тепловой расчёт валков широкополосных станов горячей прокатки /Э.А. Гарбер, А.П. Ордин, К.Н. Савранский и др. //В кн.: Теория и практика производства широкополосной стали. М.: Металлургия.-1979.-№4.- С. 29-31.

32. Гидродинамика и теплоперенос в формирующемся слитке с внутренним холодильником/ Ф.В. Недопекин, В.Ф. Поляков, В.В. Белоусов и др.//Металлы. 1998.- №5.- С.24-28.

33. Голованов, А.В. Совершенствование системы охлаждения рабочих валков чистовой группы стана 2000/1700 /А.В. Голованов, В.В. Кузькин //Сталь.- №8.-С.27.

34. Горячая прокатка листовой стали с технологическими смазками /Л.Г. Тугольцев, А.Ф. Килиевич, С.Д. Адамский и др М.: Металлургия, 1982.-160с.

35. Гун, Г.Я. Теоретические основы обработки металлов давлением. — М.: Металлургия, 1980.-456с.

36. Давидзоп, М.И. О массопереносе прп образовании внутритрубных отложений /М.И. Давидзон, JI.I I. Маурин // Теплоэнергетика. 2000.- №9.-С.55-57.

37. Денисов, Ю.В. Экспериментальное определение температуры и давления на поверхности прокатных валков и роликов MHJ13 / Ю.В. Денисов, Б.В. Трухин // Тепловые процессы при производстве листового проката. Л.: СЗПИ. - 1981. - С. 48-50.

38. Де Рюиссо, Н.Р. Распределение температуры в полубесконечных и цилиндрических телах при наличии движущихся источников тепла и конвективного охлаждения поверхности/ Н.Р. Де - Рюиссо, Р.Д. Зеркл// //Труды АОИМ. Теплопередача. - 1970. - №3. - С. 151 -158.

39. Детков, С.П. Зональный расчет лучистого теплообмена с применением электронно-цифровых машин // Теплофизика высоких температур. 1964. - № 1. - С. 82-89.

40. Деформация неполностью закристаллизовавшегося непрерывного слитка при его мягком обжатии//Новости черной металлургии за рубежем.-1997.-№4.-С.83-85.

41. Динамическая модель системы охлаждения вторичной зоны охлаждения для машин непрерывного литья заготовок/С. Яукола, Э. Кивеля, Ю. Копттиппеп и др.// Сталь,-1995.-№2.- С.25-29.

42. Динамическая система вторичного охлаждения для машины непрерывного литья заготовок /Е.П. Парфенов, А.Д. Смирнов, А.В. Кошкин и др.//Металлург.-1999.- №11.- С.53-54.

43. Дистергефт, И.М. Расчет теплообмена в очаге деформации между заготовкой и валком / И.М. Дистергефт, Ю.А. Самойлович, Г.А. Волкова // Металлургическая теплотехника. -1981. №9. - С. 111-113.

44. Дождиков, В.И. Оптимизация формирования структуры поверхностного слоя непрерывного слитка с помощью форсунок объемного распыливания/ В.И. Дождиков, В.Я. Губарев // Процессы литья.- 1999.- №1.-С.30-32.

45. Дульнев, Г.Н. Методы расчета теплового режима приборов / Г.Н. Дульнев, В.Г. Парфенов, А.В. Сигалов-М.: Радио и связь, 1990.-312с.

46. Дульнев, Г.Н. Применение ЭВМ для решения задач теплообмена/ Г.Н. Дульнев, В.Г. Парфенов, А.В. Сигалов М.: Высшая школа, 1990. -207с. .

47. Дьяконов, В. Mathcad 2001.- СПб.: Питер, 2001. 624с.

48. Дюдкин, Д.А. Качество непрерывнолитой стальной заготовки. К.: Техника, 1988.-253с.

49. Егоров, В.П. Температурное поле вращающегося полого цилиндра/ В.П. Егоров, М.И. Летавин, И.И. Шестаков // Инженерно-физический журнал. 1991. - Т. 61. - № 4. - С. 601-602.

50. Емельянов, В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок-М.: Металлургия, 1988.- 143с.

51. Ефимов, В.А. Перспективы развития работ по применению внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся расплав // Влияние внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся металл. Сборник научных трудов. Киев, Изд. ИПЛ АН УССР, 1983. - С. 3 - 21.

52. Ефимов, В.А. Разливка и кристаллизация стали. М.: Металлургия, 1976.-552с.

53. Ефимов, В.А. Перспективы развития непрерывной разливки тонких слябов и листов /В.А. Ефимов, А.С. Эльдархапов // Процессы литья.- 1998.-№3.- С.91-97.

54. Ефимов, В.А. Пути улучшения структуры стальных слитков и заготовок // Процессы разливки стали и формирования слитка. Труды VIII научно-технической конференции.- М.: Металлургия.-1981.- С.5-14.

55. Жукаускас, А.А. Конвективный перенос в теплообменниках. М.: Наука, 1982.-472с.

56. Журавлев, В.А. Теплофизика формирования непрерывного слитка.-М.: Металлургия, 1974.-215с.

57. Журавлев, В.А. Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1974. - С.29-44.

58. Замена брусьевой секции на роликовую в зоне вторичного охлаждения вертикальной МНЛЗ / А.В. Куклев, С.М. Чумаков, Ю.М. Айзин и др.//Сталь. 1999. - № 1.-С.26.

59. Запенкова, Г.И. Температурное поле вращающегося цилиндра/ Г.И. Запенкова, М.И. Летавин, Н.И. Шестаков // Инженерно-физический журнал. 1990.-Т. 59.-№ 1.-С.169-170.

60. Згура, А.А. Определение контактного термического сопротивления при нестационарном теплообмене между соприкасающимися телами/ А.А. Згура, НЛО. Тайц // Инженерно-физический журнал. 1967. - Т. XII. - № 6. -С.731 г 735.

61. Згура, А.А. Определение температуры металла и технологического инструмента при горячей деформации труб.- Днепропетровск: ВНИТИ, 1975.-14С.

62. Зысина-Моложен, М.М. Теплообмен в кольцевом канале образованном неподвижным и вращающимся соосными цилиндрами /М.М. Зысина-Моложен, М.Н. Поляк // Теплоэнергетика. 1970. - № 6. - С.47-50.

63. Иванов, Ю.И. Исследование движения охлаждающей воды в каналах ролика МНЛЗ на опытной установке / Ю.И. Иванов, В.Я. Тишков, Н.И. Шестаков //Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-1994.-№7.- С. 16-17.

64. Иванченко, И.В.Усовершенствование опорных элементов зоны вторичного охлаждения МНЛЗ/ И.В. Иванченко, А.В. Матюхин // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1980. - № 4. - С.42-43.

65. Иванцов, Г.П. К теории теплообмена прокатных валков и раскалённого металла // Журнал технической физики.-1937.-Т.7.- Вып. 10.-С.1114-1125.

66. Игнашов, И.А. Температурное поле вращающегося полого цилиндра/ И.А. Игнатов, В.А. Быстроумов // Инженерно-физический журнал. 1979. - Т. 37. - № 4. - С.705 - 711.

67. Излучательные свойства твердых материалов/ Л.Н. Латыев, В.А. Петров, В.Я. Чеховский и др. М.: Энергия, 1974. - 472с.

68. Инженерный способ расчета вторичного охлаждения крупного непрерывного слитка /З.К. Кабаков, В.А. Горяинов, А.Г. Подорваиов идр.//Сб. Металлургическая теплотехника. М.: Металлургия, 1976.- №5. -С.28-33.

69. Исаченко, В.В. Теплопередача / В.В. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. М.: Энергоатомидат. - 1981. - 416с.

70. Использование стальных слитков с повышенным теплосодержанием для производства слябов/ И.С. Кузнецов, А.Е. Прахов, В.А. Антонов и др. // Сталь. №5. - 2004. - С.55.

71. Исследование излучательных свойств поверхности роликов МНЛЗ / А.Н. Шичков, Н.В. Телин, А.Л. Кузьминов, В.Н. Реутов // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. -1983. № 11. - С. 150-152.

72. Исследование конвективного теплообмена прокатного валка при его охлаждении водой из форсунки / М.П. Шаравин, Л.А Зимина, II.X Понетаева и др. // Известия высших учебных заведений. Черпая металлургия. 1981. - № 6. - С. 122 - 124.

73. Исследование непрерывной разливки стали / Под ред. Дж. Б. Лина. -М.: Металлургия, 1982.-200с.

74. Исследование основных дефектов структуры непрерывнолитых заготовок ванадийсодержащей рельсовой стали /J1.K. Федоров, А.В. Куклев, В.И. Ильин и др.//Электрометаллургия. 2000. - № 11.- С.8-15.

75. Исследование процесса формирования стального слитка /Ю.А. Самойлович, З.К. Кабаков, B.C. Кошмаи и др.//Металлургическая теплотехника.- 1979.- №8.- С.73-76.

76. Исследование температурных полей в роликах МНЛЗ / В.А. Шусторович, В.А. Левченко, А.В. Буторов и др. // Создание и исследование сталеплавильных агрегатов и машин непрерывного литья высокой производительности. М.: ВНИИМЕТМАШ, 1981. - С.35 - 39.

77. Исследование температурных полей роликов машин непрерывного литья стали / Р.И. Непершин, В.В. Климов, В.М. Шусторович, В.А. Буторов // Машиноведение. 1979. - № 4. - С.81-89.

78. Ито, X. Течение во вращающихся прямых трубах круглого поперечного сечения /X. Ито, К. Намбу //Теоретические основы инженерных расчетов. Серия Д. 1971. - №3.-С.45-56.

79. Кабаков, З.К. Имитация управления вторичным охлаждением слитков, получаемых непрерывным литьем / З.К. Кабаков, Ю.А. Самойлович// Разработка и эксплуатация эффективных систем и средств автоматизации сталеплавильного производства.- Киев.-1982.-С.141-149.

80. Казанцев, Е.И. Промышленные печи.- М.: Металлургия, 1975. -368с.

81. Карнаух, Н.Н. Методология создания технических средств, повышающих промышленную безопасность в металлургической промышленности // Безопасность труда в промышленности. №2. - 1998. -С.30- 37.

82. Карслоу, Х.С. Теплопроводность твердых тел / Х.С. Карслоу, Д.К. Егер.- М.: Наука,1964. -537с.

83. Карташов, Э.М. Аналитические методы в теории теплопроводности твердых тел.- М.: Высшая школа, 2001.- 550с.

84. Китаев, Е.М. Затвердевание стальных слитков.- М.: Металлургия, 1982.-167с.

85. Кноп, В. Слябовая MHJ13 фирмы Теодор Вуперман //Черные металлы. №16. - С.3-9.

86. Коваленко, JI.M. Теплообменники с интенсификацией теплоотдачи-М.: Энергоатоиздат, 1986.-240с.

87. Коздоба, JI.A. Методы решения нелинейных задач теплопроводности. М.: Наука, 1975.-227с.

88. Козырев, Н.А. Ликвация элементов в непрерывполитой заготовке марганцевосодержащей стали / Н.А. Козырев, Р.А. Гизатулин, Г1.Е. Сычев //Известия высших учебных заведений. Черпая металлургия. 1999. - № 4.-С. 16-17.

89. Комплексная разработка системы вторичного охлаждения МНЛЗ/ Е.Г1. Парфенов, JI.B. Буланов, Е.В. Гельфенбейп и др.// Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства: Материалы IV

90. Международной научно технической конференции, посвященной 120 -летию академика И.П. Бардина.- Череповец: ЧГУ, 2003.-С.93-97.

91. Комплексная реконструкция системы вторичного охлаждения на вертикальной МНЛЗ с брусьевой поддерживающей системой / А.В. Куклев, С.М. Чумаков, Ю.М. Айзин и др.//Сталь.- 1998. № 12. - С. 17-18.

92. Коновалов, Ю.В. Расчёт параметров листовой прокатки/ Ю.В. Коновалов, А.Л. Остапенко, В.И. Пономарёв. М.: Металлургия, 1986. -430с.

93. Коновалов, Ю.В. Справочник прокатчика / Н.В. Коновалов, Г.И. Налча, К.Н. Савранский. М.: Металлургия, 1977.-312с.

94. Контроль состояния роликовой зоны машин непрерывного литья /Б.Д. Радченко, А.Д. Беренов, А. Белалов и др.//Повышение эффективности процесса непрерывного литья стали. Тематический отраслевой сборник.- М.: Металлургия, 1983.-С.49-53.

95. Кристаллизация и структурообразование стальных слитков в условиях вибрационного воздействия/ Е.Д. Таранов, А.С. Нурадипов, С.Е. Кондратюк и др. //Процессы литья 1998. - № 3. - С.84-90.

96. Кудрин, В.А. Теория и технология производства стали.- М.: Мир, 2003.-528с.

97. Куманин, И.Б. Вопросы теории литейных процессов. М.: Машиностроение, 1976.-218с.

98. Кутателадзе, С.С. Теплопередача и гидравлическое сопротивление: Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367с.

99. Летавин, М.И. Решение уравнений термоупругости в сечении вращающегося цилиндра методом сингулярных возмущений / М.И. Летавин, Н.И. Шестаков // Прикладная математика и механика.-1993.-Т.57.-Вып.2.-С.124- 132.

100. Липухип, Ю.В. Автоматизация основных металлургических процессов/IO.B. Липухин, 10.И. Булатов, Г. Бок, М. Кнорр.- М.: Металлургия, 1990.- 280с.

101. Лисиенко, В.Г. Теплофизика металлургических процессов/ В.Г. Лисиенко, В.И Лобанов, Б.И. Китаев. Под ред. В.Г. Лисиенко.- М.: Металлургия, 1982.-240с.

102. Лисиенко, В.Г. Теплотехнические основы технологии и конструирования машин непрерывного литья заготовок / В.Г. Лисиенко, Ю.А. Самойлович. Красноярск: Изд-во КГУ, 1986. - 120с.

103. Лисин, B.C. Модели и алгоритмы расчета термомехапических характеристик совмещенных литейио прокатных процессов / B.C. Лисип, А.А. Селянипов. - М.: Высш. шк., 1995.- 144с.

104. Ловчинский, Э.В. Эксплутационные свойства металлургических машин /Э.В. Ловчинский, B.C. Вагин. М.: Металлургия, 1986.- 160с.

105. Логинов, Ю.Н. Горячая осадка заготовок в присутствии жидкой фазы/ Ю.Н. Логинов, М.А. Уймин // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 2001. - № 1. - С. 18-21.

106. Луцышин, P.M. Температурное поле в цилиндре с цилиндрическими включениями при разрывном граничном условии теплообмена первого рода // Инженерно-физический журнал.- 1986.- Т.50.-№3.- С.438.

107. Лыков, А.В. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. - 599с.

108. Мазур, И.П. Постановка задачи упругопластического деформирования непрерывного слитка с жидкой сердцевиной / И.П. Мазур, В.В. Бердышев, М.О. Седых // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 2003. - № 1. - С.29-32.

109. Мазур, И.П. Применение операции деформирования слябов с жидкой сердцевиной при производстве горячекатаного проката /И.П. Мазур, А.А. Лисица, Н.З. Третьякова // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. -2002. №9. - С.35-38.

110. Малевич, Ю.А. Теплофизические основы затвердевания отливок и слитков / Ю.А. Малевич, Ю.А. Самойлович. Мн.: Высш. шк., 1989. - 203с.

111. Манькина, Н.Н. Физико-химические процессы в пароводяном цикле электростанций. М.: Энергия, 1977. - 256с.

112. Марченко, И.К. Производство крупных стальных слитков/ И.К. Марченко, М.Я. Бровман.- М.: Металлургия, 1980.-240с.

113. Марченко, И.К. Водовоздушное охлаждение крупных стальных слитков, отливаемых на машинах полунепрерывного литья / И.К. Марченко,

114. B.Х. Римен, Н.Ф. Соколов // Повышение эффективности процесса непрерывного литья стали. Тематический отраслевой сборник. М.: Металлургия, 1983. - С.69-72.

115. Масальский, С.С. Оптимизация вторичного охлаждения непрерывнолитых слитков / С.С. Масальский, В.Н. Селиванов// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.- 2000.- №1.-С.57.

116. Математическая модель и расчет параметров мягкого обжатия непрерывнолитых заготовок /Л.В. Буланов, Н.А. Юровский, Т.Г. Химич и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2003. - №8.1. C. 124-131.

117. Математическое обеспечение ЕС ЭВМ / Ю.В. Денисов, В.М. Нисковских, В.Г. Житомирский и др. Свердловск: СГПИ, 1983. - 266с.

118. Математическое обеспечение ЭВМ типа М 20: Программы решения краевых задач термоупругости / Ю.В. Денисов, В.Г. Житомирский, В.М. Нисковских и др. Свердловск: СГПИ, 1977.-338с.

119. Машины непрерывного литья заготовок. Теория и расчет/Л.В. Буланов, Л.Г. Корзунин, Е.П. Парфенов и др.- Екатеринбург: Уральский центр ПР и рекламы «Марат», 2004.- 320с.

120. Методика оптимизации режимов вторичного охлаждения непрерывнолитых слябов / С.С. Масальский, В.Н. Селиванов, Б.А. Буданов и др.//Магнитог. гос. техн. ун.-т. Магнитогорск.- 1999.- С. 17.- Деп. в ВИНИТИ, №3787-В99.

121. Микк, И.Р. О вычислении углового коэффициента для излучающих систем с лучепоглощающей средой // Инженерно-физический журнал, 1962. - Т. V. - № 1. - С.25-3 1.

122. Михайлов-Михеев, П.Б. Справочник по металлическим материалам турбшшо и моторостроения.- М., Л.: ГНТИМЛ, 1961.-838с.

123. Михеев, М.А.Основы теплопередачи/ М.А. Михеев, И.М. Михеева М.: Энергия.-1977. - 344с.

124. Морозов, Б.А. Стенд для термоусталостной прочности материала роликов непрерывно-литейных машин/ Б.А. Морозов, В.А. Левченко, В.М. Шусторович // Труды ВНИ и ПКИММ. 1979. - № 61. - С. 157-162.

125. Мучник, Г.Ф. Методы теории теплообмена. Ч. 1 .Теплопроводность/ Г.Ф. Мучник, П.Б. Рубашов. М.: Высшая школа, 1970. - 288с.

126. Напарьин, Ю.А. Температурное поле в полом цилиндре от источника, движущегося по винтовой линии // Инженерно-физический журнал. 1971.-Т. XX. -№ 1.-С. 154-156.

127. Напарьин, Ю.А. Температурное поле при врезном шлифовании/ Ю.А. Напарьин, В.А. Сипайлов, В.И. Шахурдин //Физика и химия обработки материалов. №4. - С.25-28.

128. Невский, А.С. Лучистый теплообмен в печах и топках. М.: Металлургия, 1971.-440с.

129. Непрерывная разливка стали в заготовки крупного сечения/ А.И. Чижиков, В.П. Перминов, А.Л. Иохимович и др. М.: Металлургия, 1970. -136с.

130. Нисковских, В.М. Машины непрерывного литья слябовых заготовок/ В.М. Нисковских, С.Е. Карлинский, А.Д. Беренев.- М.: Металлургия, 1991. -272с.

131. Овчинников, О.Н. О гидравлическом сопротивлении вращающегося канала // Известия АН СССР. Энергетика и транспорт.-1980. -№1.-С.165.

132. Огурцов, А.П. К вопросу математического моделирования сегрегации примесей при кристаллизации стальных непрерывных заготовок /А.П. Огурцов, А.В. Гресс // Теория и практика металлургии.- 1999.-№1.-С.12-17.

133. Определение по математической модели оптимальных условий охлаждения валка / И.О. Волегов, Б.И. Поляков, В.Ю. Столбов и др.//Известия высших учебных заведений. Чёрная металлургия.-1984.- №10.-С.75-77.

134. Осипова, В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена. М.: Энергия, 1979. - 320с.

135. Основные направления развития процесса непрерывного литья /Ф.Н. Тавадзе, М.Я. Бровман, Ш.Д. Рамишвили, В.Х. Римен. М.: Наука, 1982. - 217с.

136. Охлаждение и затвердевание сляба в машине непрерывного литья заготовок при переходных режимах разливки/ С.В. Лукин, Ю.В. Калягин, Н.И. Шестаков, Д.И. Габелая //Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.- 2004.- №1.- С.59-61.

137. Павельски, О. Расчет температурного режима в чистовой группе широкополосного стана горячей прокатки// Черные металлы. -1969. №21. -С.13-17.

138. Перминов, В.П. Исследование отливки прямоугольных слитков на УНРС с экранным вторичным охлаждением / В.П. Перминов, В.П. Гирский, М.Я. Бровман // В кн.: Металлургическое оборудование. М.: НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1973, сер. 1-72-27.- С.29-35.

139. Пехович, А.И. Расчеты теплового режима твердых тел/ А.И. Пехович, В.М. Жидких Л.: Энергия, 1979. -352с.

140. Пироженко, Н.Г. Исследование температурного поля и термических напряжений в роликах зоны вторичного охлаждения MHJI3 / Н.Г. Пирожепко, В.Н. Бордюков // В кн.: Добыча и переработка руд цветных металлов. Норильск .- 1979. - С. 187-192.

141. Поживанов, A.M. Повышение стойкости кристаллизаторов криволинейных MI IJI3 // Сталь. -1984. -№ II. С.27.

142. Повышение точности прокатки полос и листов /Ю.В. Коновалов, Е.А. Руденко, П.С. Гринчук и др.- К.: Тэхника, 1987.-144с.

143. Поляк, ГЛ. Исследование теплообмена излучением между диффузными поверхностями // Журнал технической физики. 1935. - Т. 1. -№5, 6. — С.550-590.

144. Поляк, Г.Л. Алгебра однородных потоков излучения // Известия энергетического института им. Г.М. Кржижановского АН СССР. 1935. -Т.5. - Вып. 3. - С.436-466.

145. Правила технической эксплуатации механического оборудования машин непрерывного литья заготовок. -М.: Металлургия, 1991. -219с.

146. Предотвращение плотных солевых отложений в системах оборотного водоснабжения металлургических агрегатов/ В.Б. Шуб, Г.С. Пантелят, И.Н. Шабадаш и др.//Сталь. -1979. -№6. С.470-472.

147. Применение математических моделей для исследование процессов затвердевания и охлаждения непрерывных стальных слитков прямоугольного поперечного сечения/Ю.А. Самойлович, З.К. Кабаков, В.А. Горяинов и др.// М.: Металлургия. :1974. №2.-С.44-49.

148. Проектирование криволинейных участков машин непрерывного литья заготовок/ К.Н. Вдовин, В.А. Пиксаев, В.А. Зубачев и др.// Металлург.-1998.- №7.- С.37-38.

149. Международной научно-технической конференции.- Череповец: ЧГУ.- 2002.-С.52-56.

150. Расчет напряжений в роликах машин непрерывного литья заготовок/ Ю.В. Денисов, М.Л. Комисарова, Г.В. Константинов и др.//Вестник машиностроения, 1980. - №2.- С.63-66.

151. Рациональные режимы прокатки толстых листов/ Ю.В. Коновалов, К.Н. Савранский, А.П. Парамошин и др.- К.: Тэхника, 1988.- 172с.

152. Рогальский, В.А. Нестационарное распределение температуры во вращающейся трубе при нсосссимметричпой теплоотдаче // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.- 2002. Mi 3. - С.40 - 42.

153. Рубинштейн, Л.И. Проблема Стефана. Рига: Звайгзне, 1967.137с.

154. Рубцов, Н.А. Теплообмен излучением. Новосибирск: ИГУ, 1977.-86 с.

155. Рудой, А.С. Производительность машин непрерывного литья заготовок/ А.С. Рудой, В.И. Ьаптизманскин. Киев: Техшка, 1982. - 152с.

156. Рудой, Jl.С. Математическая модель тепломассообменных процессов при затвердевании непрерывного слитка /Л.С. Рудой, И.Б Лисянский// Теория и практика металлургии.-1999.- №5.- С.31-32.

157. Рудой, Л.С. Численное моделирование выпучивания корочки литого сляба между поддерживающими роликами МНЛЗ/ Л.С. Рудой, И.Б. Лисянский // Процессы литья.- 1998.- №2.- С.75 -79.

158. Сабельников, А.Г. Коэффициент теплопередачи при теплообмене металла с валками в зоне очага деформации/ А.Г. Сабельников, В.П. Коноваленко // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-1983.- №6.- С.50-52.

159. Самойлович, Ю.А. Системный анализ кристаллизации слитка. -Киев: Наук, думка, 1983. 248с.

160. Самойлович, Ю.А. Формирование слитка. М.: Металлургия, 1977.- 158с.

161. Сараев, О.В. Расчет деформации оболочки слитка под кристаллизатором / О.В. Сараев, А.Л. Кузьминов//Череповец. гос. ун. т Череповец.- 2000,- 20с. Деп. в ВИНИТИ, №2826432000.

162. Световое моделирование лучистого теплообмена / С.Н. Шорин, Г.Л. Поляк, И.П. Колчепогова и др. // Теплопередача и тепловое моделирование. М.: Изд-во АН СССР. - 1959. - С.365-418.

163. Световое моделирование радиационного теплообмена в электрических печах при нагреве садок заготовок и полуфабрикатов из титановых сплавов/ И.Е. Старовойтенко, С.М. Белозеров, И.В. Молчанов и др. // Технология легких сплавов.- 1978. № 12. - С.64-69.

164. Севердепко, В.Г1. Окалина при горячей обработке металла давлением / В.П. Севердепко, П.М. Макушок, А.Н. Равип. М.: Металлургия, 1977. - ,208с.

165. Скок, 10.Я. Механические свойства стали при температурах вблизи солидуса,- Киев: ИГ1Л AI1 УССР, 1983,- 65с.

166. Скороходов, Н.Е. Моделирование стационарных температурных полей прокатных валков/ II.Е. Скороходов, В.Н. Заверюха, JI.C. Белевский // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.- 1967.-№9.-С.66-69.

167. Сладкоштеев, В.Т. Качество стали при непрерывной разливке /В.Т. Сладкоштеев, В.И. Ахтырский, Р.В. Потанин. М.: Металлургия, 1964. -174с.

168. Сладкоштеев, В.Т. Качество стали при непрерывной разливке стали с электрогидроимпульсным воздействием на затвердевающий слиток/

169. B.Т. Сладкоштеев, П.И. Царенко, Р.В. Потанин и др.// Влияние внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся металл. Сборник научных трудов. Киев: Изд. ИПЛ АН УССР, 1983. -С.61 - 67.

170. Смирнов, А.Н. Перспективы развития непрерывной разливки стали//Металлург.-2000. №1.- С.44.

171. Снижение энергозатрат при прокатке полос/А.Л. Остапенко, Ю.В. Коновалов, А.Е. Руднев и др. К.: Технпса, 1983.- 223с.

172. Соболев, В.В. Процессы теиломассопереноса при затвердевании непрерывных слитков /В.В. Соболев, П.М. Трефилов. Красноярск: Изд-во Красноярск, ун. - та, 1984.- 264с.

173. Совершенствование охлаждения пепрерывполитой заготовки/ А.В. Куклев, В.В. Тиняков, Ю.М. Айзип, В.М. Паршип// Сталь.- №8.-1988.1. C.21-23.

174. Совершенствование системы водяного охлаждения пепрерывнолнтых сортовых заготовок/ А.В. Куклев, Ю.М. Айзин, В.В. Тиняков и др.// Сталь.-1998.- №1 1,- С.23-24.

175. Совершенствование теплового процесса листовой прокатки / А.В. Третьяков, Э.А. Гарбер, А.Н. Шичков, А.В. Грачев. М.: Металлургия. -1973.-304с.

176. Соковишин, Ю.А. Введение в теорию свободно конвективного теплообмена/ Ю.А. Соковишин, О.Г. Мартыненко. - JL: Изд-во ЛГУ. - 1982. -244с.

177. Стабилизация теплового профиля рабочих валков листовых станов АО «НЛМК» /В.М. Скороходов, B.C. Лисин, В.П. Настич, А.А. Угаров, А.Ф. Пименов, В.В. Барышев, Е.А. Варшавский //Производство проката. 1999. -№3.-С.12- 17.

178. Сталь 25Х5МФ для роликов вторичного охлаждения/Ю.А, Карасюк, В.Г. Сорокин, Н.В. Захаров и др.//Повышение эффективности процесса непрерывного литья стали. Тематический отраслевой сборник.- М.: Металлургия, 1983.-С.44 49.

179. Станюкович, А.В. Свойства сталей и сплавов, применимых в котлостроении.- Л.: ГНТИМЛ, 1966.- 219с.

180. Субботин, В.И. Критические тепловые потоки в кольцевых каналах/ В.И. Субботин, Б.А. Зенкевич, Г.В. Алексеев // Теплоэнергетика. -1963. №10. - С.72-75.

181. Сурин, Е.В. Определение шага роликов в зоне вторичного охлаждения слябовых МНЛЗ/ Е.В. Сурин, В.П. Симонов// Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия.- №6.- 1979. - С.82-84.

182. Суринов, Ю.А. О методе зонального расчета лучистого теплообмена в топочной камере // Известия АН СССР ОТИ. 1953. - № 7. -С.992-1021.

183. Суринов, Ю.А. Методы определения и численного расчета локальцых характеристик поля излучения // Известия АН СССР ОТН. 1965. - № 5. -С.131-142.

184. Сюй, Ч.Я. Расчетно-экспериментальное исследование процесса затвердевания непрерывнолитого сляба /Ч.Я. Сюй, В.М. Ольшанский //Теория и практика металлургии.- 1999.-№5.- С.34-36.

185. Телип, Н.В. Расчетная зависимость теплообмена излучением роликов МНЛЗ //Межвузовский сборник. Л.: СЗПИ, 1983.- С.7-12.

186. Телин, Н.В. Теплообмен роликов МНЛЗ со слитком/ Н.В. Телин, А.Н. Шичков // Теплотехнология непрерывной разливки стали и горячей прокатки. Материалы международной конференции.- Вологда, 1991.-С.32-41.

187. Телин, Н.В. Теплообмен в очаге деформации при горячей прокатке // Тезисы международной научно-технической конференции. Повышение эффективности теплообменных процессов и систем. Вологда, 1998.-С.67-70.

188. Телин, Н.В. Температурное поле роликов с внутренним охлаждением// Повышение эффективности теплообменных процессов и систем. Материалы II международной научно-технической конференции.-Вологда, 2000.-С.49-51.

189. Телин, Н.В. Температурное поле валков и роликов с наружным охлаждением // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем. Материалы II международной научно-технической конференции.-Вологда, 2000.- С.51-52.

190. Телин, Н.В. Математическая модель процесса горячей прокатки// Материалы второй региональной межвузовской научно-технической конференции. Вузовская наука региону. - Вологда, 2001 .-С.40-42.

191. Телин, Н.В. Определение угловых коэффициентов в роликовых системах.// Вестник ЧГУ. Естественные и технические науки. 2003.- №2.-С.59-61.

192. Телин, Н.В. Влияние оптика геометрических характеристик технологического оборудования на характеристики облученности роликов.// Материалы 1-ой Общероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука - региону». - Вологда, 2003. - С.69 - 70.

193. Телин, Н.В. Пути совершенствования лучистого теплообмена в роликовых системах// Материалы 1-ой Общероссийской научно-технической конференции «Вузовская наука региону». Вологда, 2003. - С.66 - 69.

194. Телин, И.В. Экспериментальное определение угловых коэффициентов излучения в роликовых системах //Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.- 2004.-№1 .-С.23-25.

195. Телин, Ы.В. Температурное поле полого вращающегося цилиндра // Всероссийская научно-техническая конференция «Наука-производство -технологии экология»: Сборник материалов: В 5т.- Киров: Изд.- во ВятГУ.-2004.-Т.4.- ЭТФ.-С.128-129.

196. Телин, Н.В. Теоретические и технологические основы производства слябов с обжатием двухфазной зоны // Современные наукоемкие технологии.- 2004.- №5. С.40-41.

197. Телин, Н.В. Термическое сопротивление зоны контакта ролика со слитком //Моделирование, оптимизация и интенсификация производственных процессов и систем: Материалы Международной научно-технической конференции.- Вологда: ВоГТУ.- 2004.-С.30 34.

198. Телип, Н.В. Расчет температуры внутренней поверхности ролика МНЛЗ / Н.В. Телин, Н.И. Шестаков// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-2005.-№.5.- С.49-51.

199. Телип, Н.В. Расчет внешнего радиационного теплообмена в роликовых секция МНЛЗ/ Н.В. Телин, Н.И. Шестаков // Известия высшихучебных заведении. Черная металлургия.-2004.-№ 5.-С.67-69.

200. Телин, Н.В. Динамика несимметричного температурного поля ролика МНЛЗ/ Н.В. Телин, Н.Н. Пантесва, I I.И. Шестаков// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 2005.- №3.- С.-69.

201. Телин, Н.В. Осевое температурное поле полого ролика МНЛЗ // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем. Материалы IV международной научно-технической конференции. Вологда: ВоГТУ.-2004.-С.62-65.

202. Телин, Н.В. Организация внутреннего охлаждения роликов металлургических машин //Безопасность труда в промышленности.- 2004.-№12. С.26-28.

203. Телин,. Н.В. Оценка влияния накипеобразования на тепловое состояние роликов металлургических машин // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем: Материалы IV международной научно-технической конференции. Вологда: ВоГТУ.-2004.-С.223-226.

204. Телин, Н.В. Математическая модель процесса непрерывной разливки в зоне обжатия слитка // Вузовская наука региону. Материалы 2-ой Всероссийской научно - технической конференции. - Вологда. - 2004. - С. 92-94.

205. Телип, Н.В. Определение теплового состояния слитка в зоне вторичного охлаждения // Вузовская паука региону. Материалы 2-ой Всероссийской научно-технической конференции. - Вологда.- 2004. -С.94 - 97.

206. Телин, Н.В. Математическая модель тепло и массопереноса осевой части слитка//Вузовская наука - региону. Материалы 2-ой Всероссийской научно-технической конференции.- Вологда.- 2004-С.97-99.

207. Телин, Н.В. Динамика неосесимметричного температурного поля полого ролика МНЛЗ //Вестник ЧГУ.- Череповец.- 2004. №2.- С.25-27.

208. Телин, Н.В. Тепло и массообмен при обжатии сляба с жидкой фазой. - Череповец: ГОУ ВПО ЧГУ. - 2004. - 130с.

209. Телин, Н.В. Температурное поле вращающегося сплошного цилиндра //Современные технологии в машиностроении. Сборник статей VIII Всероссийской научно- практической конференции.- Пенза: ПДЗ.-2004.-С.187-190.

210. Теория прокатки / А.И. Целиков, А.Д. Томлепов, В.И. Зюзин, А.В. Третьяков, Г.С. Никитин. М.: Металлургия, 1982. - 335с.

211. Тепловые процессы при непрерывном литье стали / Ю.А. Самойлович, С.А. Крулевецкий, В.А. Горяинов, З.К. Кабаков. М.: Металлургия, 1982.- 152с.

212. Тепловые процессы при обработке металлов и сплавов давлением/ Н.И. Яловой, М.А. Тылкин, П.И. Полухин, Д.И. Васильев.- М.: Высшая школа, 1973.- 631с.

213. Тепло и массообмен. Теплотехнический эксперимент: Справочник / Е.В. Аметистов, В.А. Григорьев, Б.Е. Емцев и др. Под ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. - М.: Энергоатомиздат, 1982.-512с.

214. Теплообмен в роликах машины непрерывного литья заготовок / Н.И. Шестаков, Н.И. Тишков, М.И. Летавии, М.И. Иванов, В.П. Егоров. М.: Чермегинформация, 1992. - 94с.

215. Теплофизические свойства веществ /Под ред. И.Б. Варгафтика. -М., Л.: ГЭИ, 1956.-367с.

216. Термонапряженное состояние роликов машины непрерывного литья заготовок / Н.И. Шестаков, В.Я. Тишков, М.И. Летавии, В.П. Егоров, Ю.А. Иванов //Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-1992.- №5.-С.24 27.

217. Технологические основы получения тонких слябов с обжатием в двухфазной зоне/ В.И. Лебедев, А.И. Деев, И.П. Шабалов и др.// Теплотехнология непрерывной разливки стали и горячей прокатки. Материалы международной конференции.- Вологда, 1991 .-С. 12-21.

218. Ткалич, К.Н. Изменение температурного поля сляба в процессе прокатки/ К.Н. Ткалич, Н.В. Гончаров, Н.А. Бриттов // Сталь.-1977. №1.-С.52-55.

219. Толстов, Г.П. Ряды Фурье. М.: ГРФМЛ, 1980.- 384с.

220. Третьяков, А.В. Совершенствование теплового процесса листовой прокатки / А.В. Третьяков, Э.А. Гарбер, А.Н. Шичков, А.В. Грачев М.: Металлургия. - 1973.- 304с.

221. Тутарова, В.Д. Анализ температуры поверхности непрерывполитогб слитка за пределами зон водовоздупшого охлаждения / В.Д. Тутарова, О.С. Логунова // Сталь.- 1988. №8.-С.21 -23.

222. Тутарова, В.Д. Прогнозирование качества непрерывно литых слитков методами математической статистики / В.Д. Тутарова, О.С. Логунова// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-1999.- №8.- С.53-55.

223. Тынтарев, Э.М. Интегральные коэффициенты облученности мпогорядных трубчатых теплообменников // Инженерно-физический журнал.-1968.- T.XVI.- №1.- С.101-105.

224. Тюрин, В.А. Улучшение качества непрерывполитой заготовки// Сталь,- 2000.-№12.-С. 13-15.

225. Усовершенствование режима вторичного охлаждения непрерывнолитых слябов/ В.Н. Селиванов, A.M. Столяров, Б.А. Буданов и др.// Тр. 5-го Конгр. Сталеплавильщиков, Москва, 1996.- М.: 1999.- С.411-412.

226. Усовершенствование конструкции коллектора в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ/ К.Н. Вдовин, А.Д. Носов, С.В. Горосткин и др.//Сталь,-1972.-№2.-С.119-121.

227. Усовершенствование конструкции кристаллизаторов и вторичного охлаждения УНРС/ Д.А. Дюдкин, A.M. Кондратюк, В.А. Ефимов и др.// Сталь.- 1999.-№11.-С.24-25.

228. Усовершенствование технологии и оборудования машин непрерывного литья заготовок/ М.Я. Бровман, И.К. Марченко, Ю.Е. Каин и др. Киев: Техшка, 1976. - 165с.

229. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в энергетике / Под ред. Б.Е. Неймарка. М., Л.: Энергия, 1967. - 539с.

230. Флеминге, М. Процессы затвердевания. М.: Мир, 1977. -423с.

231. Фокин, В.И. О некоторых закономерностях формирования ликвациопной неоднородности//Управление строением отливок и слитков. -I I. Новгород: Нижпегор. гос. техн. ун.-т.- 1997.-С.25- 28.

232. Формирование структуры непрерывиолитой заготовки при комплексном воздействии на металл в процессе разливки/ JI.C. Рудой, А.П.

233. Чуванов, С.С. Бродский и др.// Тр.5-го Конгр. сталеплавильщиков, Москва, 710 окт. 1996.-М.: 1999.-С.471-472.

234. Хворинов, Н.И. Кристаллизация и неоднородность стали.- М.: ГНТИМП.- 1958.-392с.

235. Хрусталев, Б.А. Методы исследования радиационных свойств поверхностей твердых тел // Лучистый теплообмен. Калининград: КГУ, 1974.-С.5-51.

236. Хыоитт, Д. Кольцевые двухфазные течения / Д. Хыоитт, Н. Холл-Тейлор.-М.: Энергия, 1974.-205с.

237. Цаплип, А.И. Теплофизика внешних воздействий при кристаллизации стальных слитков на машинах непрерывного литья.-Екатеринбург: Изд. во УрО РАН, 1995.-238с.

238. Целиков, А.Л. Оценка долговечности и повышение работоспособности роликов МНЛЗ с учётом условий их эксплуатации / А.Л. Целиков, А.Л. Шусторович, А.Л. Буторов // Тепловые процессы в валках и роликах металлургических машин. Л: СЗПИ, 1985. - С.37-42.

239. Черноголовов, В.И. К вопросу теплообмена между прокатываемым металлом и валками в зоне очага деформации/ В.И. Черноголовов, В.И. Шилов//Труды института металлургии. Свердловск: 1966.-Вып.13.-С.16-19.

240. Шварц, К.Х. Использование моделей видимого света для изучения радиационного теплообмена в топках / К.Х. Шварц, С.А. Гольдберг, А.А. Орпипг// Энергетическое машиностроение. Труды АОИМ. 1962. - Серия А. - Т. 84. - № 4. - С.66-74.

241. Шестаков, Н.И. Теплообмен в зарождающейся твердой фазе при малых значениях Фурье //Поверхности раздела, структурные дефекты и свойства металлов и сплавов. Материалы Всесоюзного семинара. -Череповец: ЧГПИ.- 1988.-С.165 166.

242. Шестаков, Н.И. Взаимосвязь конструктивных параметров и технологических процессов кристаллизатора слябовой машины непрерывного литья заготовок // Проблемы машиностроения и надежности машин, 1991. - №1.-С.81 -85.

243. Шестаков, Н.И. Расчет теплопередачи от жидкого металла к охлаждающей воде при непрерывном литье заготовок. // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-1990.- №9.-С.24-25.

244. Шестаков, Н.И. Расчет теплового потока от жидкого металла при непрерывной разливке // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1990.- №7 - С.95-97.

245. Шестаков, Н.И. Теплообмен в оболочке непрерывно отливаемого слитка // Известия высших учебных заведений Черная металлургия.-1990.-№5.-С.69-70.

246. Шестаков, Н.И. О расчете температурного поля непрерывного слитка при известной интенсивности охлаждения/И.И. Шестаков, Ю.А. Калягин, С.В. Лукин // Металлы. №5.- 2003.-С.22-25.

247. Шестаков, Н.И. Влияние режима внутреннего охлаждения ролика МНЛЗ па его тепловое состояние / Н.И Шестаков, В.Я. Тишков, М.И. Летавин и др. // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия.-1991.-Лг»5.-С.91 -93.

248. Шестаков, Н.И. Тепловые процессы при непрерывной разливке стали. М.: Черметинформация, 1992. - 268с.

249. Шестаков, Н.И. Совершенствование системы охлаждения машины непрерывной разливки стали /Н.И. Шестаков, С.В. Лукин, В.Р. Аншелес.-Череповец: Изд. во ЧГУ. - 2004. - 99с.

250. Шестаков, Н.И. Тепловая работа роликов МНЛЗ/ Н.И. Шестаков,

251. B.Я. Тишков, Ю.И. Иванов // Известия высших учебных заведений. Чёрная металлургия. 1992. - № 7. - С.76.

252. Шестаков, Н.И. Математическое моделирование теплообмена в непрерывноотливаемом слитке / Н.И. Шестаков, Ю.А. Калягин, О.В. Манько. Череповец: ЧГУ. 2003. - 140с.

253. Шестаков, Н.И. Расчет формы технологической оси криволинейной МНЛЗ на участке выпрямления слитка // Металлы.-1994.-№2.- С.36- 39.

254. Шичков, А.Н. Исследование теплового воздействия на ролики МНЛЗ/ А.Н. Шичков, Н.В. Телин, А.Л. Кузьминов // Тепловые процессы при производстве листового проката. Межвузовский сборник. Л.: СЗПИ, 1983.1. C.3-7.

255. Шичков, А.Н. Расчет лучистой составляющей теплообмена в системах валков и роликов металлургического оборудования / А.Н. Шичков, Н.В. Телин //Теплофизика при производстве проката. Сборник. Вологда, ВоПИ, 1984.-С. 111-117. Деп. в ВИНИТИ, ЗД/225в.

256. Шичков, А.Н. Исследование коэффициентов облученности в роликовых системах/ А.П. Шичков, П.В. Телип// Тепловые процессы ввалках и роликах металлургических машин. Межвузовский сборник. JL: СЗПИ, 1985.-С.З-7.

257. Шичков, А.Н. Термоупругое и напряжённое состояние ролика МНЛЗ в режиме остановки // А.Н. Шичков, А.И. Игнашов, В.А. Быстроумов // Машиноведение. 1979.- №3.- С.72-74.

258. Шлыков, Ю.П. Контактное термическое сопротивление/Ю.П. Шлыков, Е.А. Ганин, С.Н. Царевский. М.: Энергия, 1977,- 328с.

259. Шорин, С.Н. Теплопередача. М.: ГИЛ по С и А, 1952. - 339с.

260. Шусторович, В.М. Определение долговечности деталей металлургического оборудования при наличии пластических- деформаций и теплосмен/В.М. Шусторович, В.В. Ситосенко, М.А. Колбина // Труды ВНИИМЕТМАШа. М.: ВНИИМЕТМАШ. - 1979. - №61 - С.143-147.

261. Экспериментальное исследование температурных полей в роликах машины непрерывного литья / А.А. Целиков, В.М. Шусторович, А.В. Буторов и др. // Труды ВНИИМЕТМАШа. М.: ВНИИМЕТМАШ.- №57.1979.- С.141-145.

262. Энергетические затраты при производстве горячего проката на литейно-прокатных модулях/ В.А. Третьяков, И.П. Мазур, В.М. Басуров и др.//Вестн. Воронеж, гос. техн. ун-та. Сер. Материаловед.-1999.-№6.- С.9-14.

263. Энергосберегающая технология нагрева слитков/ Е.И. Казанцев, Е.М. Котляровский, А.В. Баженов и др. М.: Металлургия, 1992.- 176с.

264. Якоб, М. Вопросы теплопередачи. М.: Изд-во иностранной лит -ры, 1960.-547с.

265. Япке, Е. Специальные функции. Формулы, графики, таблицы/ Е. Янке, Ф. Эмде, Ф. Леш. М.: Наука, 1977. - 344с.

266. Chen, Daci //Shanghai jinshu = Shanghai Vetals.-1999.-№4.-C.43-46.

267. Christoph, T. Temperature and thermal stresses in work rolls during the hot rolling of strip/T. Christoph, S. Andreas, X. Jin-Wu //Steel research. 1985.-No.7.-P.380-384.

268. Collier, J.G. Heat exchanger fouling and corrosion// In: Heat exchangers, thermal-hydraulics fundamentals and design.-N.Y.: Hemisphere.-1981.- P.999-1011.

269. Construction of a new vertical caster at dillinger I lutteenwerke /Harste Klaus, Klingbeil Jorg, Schmitz Wolfgang, Weyer Axel, Hartman Ralf//MRT Inst.-1998.- №4.- C.l 12-114.

270. Deng Kang, Ren Zhongming, Jiang Guochang/ Jinshu xuebao = Acta met. sin. 1999. - №10.-C.l 112-1116.

271. Development of Technology to Eliminate Centerline Segregation in Continuously Cast Slabs/ M. Hattori, S. Nagata, i.e. //Iron and Steel Masker. -V. 16.-№6.-P.34-39.

272. Diner Arnult, Drastik Alfon. Heat exchange between strands and guide roles in the secondary cooling zone of a slab continuous casting machine // Arch. Eisenhuttenw .- 1982.-53.- Nr. 1.-P. 13-20.

273. Dynamic soft reduction in thin slab castirig/Carboni F., Buoro S., Zagatti R. // MPT Int.-1999.-№2.-C.68-70.

274. Ehrenberg, H.J., Parschat L., Rahmfeld W. Casting and cast-rolling of thin at the Mannesmannrohren Wcrkc AG // Metallurgical Plant and Technology.-1989.- V.12.- №3.-P.52-69.

275. Electro-pulse on improving steel ingot solidification structure/Tang Yong, Wang Jianzhong, Cang Daqing //J. Univ. Sci and Technol. Beijing.- 1999. -№2. C.94 - 96.

276. Epstein, N. Fouling in heat exchangers//In: Proe. 6th Int. Heat Transfer Conf. Toronto.- 1978.- Vol. 6. - P.235-253.

277. Fischer, P. Fouling measurement techniques //Chemical Engage Progress. -1975. Vol.7. - №7. - P.66-72.

278. Grzymkowshi, R., Mochnacki В., Siwy I. Modelowanie numeryezne pola temperatury w rolce dociskowei urzadzenia do ciagledo odlewania stali // Pr. Nauk. Inst. Techn. cieplin. i mech. plunow . PWr. 1978. - Nr. 22. - P.33 - 34.

279. Han, Chuanji, Cai Kaike, Zhao Jiagui, Xu Rongjun, Wu Wei //Beijing keji daxue = J. Univ. Sci. and Techn. Beijing.-1999. №6.- C.523-525.

280. Hanson, D. Calcium carbonate scale deposition of heat transfer sir faces// D. Hanson, M. Avriel //Desalination.- -1968. Vol.5.-№l. - P. 107-119.

281. Hasson, D. Mechanism of calcium sulfate scale deposition on heat-transfer surfaces// Industr. Engng. Chem. 1970. - Vol. 9. - P. 1-10.

282. Huttenwerke Krupp Mannesmfnn GmbH. MRT Int. 2001. - №2. - C.3.

283. Improvement of centerline segregation continuously cast strand by continuous forging process/S. Kojima, T. Imai, T. Fujimura i.e. //Proceedings of the 4th International Continuous Casting Conference.- 1988.-P.247-258.

284. Investigations of the solidification structure of continuous cast slabs/ Weisgerber Bernadette, Mccht Michael, Harste Klaus // Steel Res.-1999.- №10.-C.403 -422.

285. Internal crack prevention in continuous casting. Patrick В., Barber В., Short M.W., Normanton A.S., Tacke K.-I I., Harste R. 3rd Europpen Conference on Continuous Casting, Madrid, Ost. 20-23, 1998: Proceedings. Madrid: UNESID.-C.475- 484.

286. Isobe, К. Establishment of prevention measure against internal crack on soft Reduction//Zaire to purosesu.-1989.-V.2.-№l .-P.162.

287. Katoh, Y. Crater-end control System Using On-line Measurement of Solidified Shell Thickness by Electromagnetic Ultrasonic Method// Ibid.-1988.-V.1-P.202.

288. Kem, D.Q. A theoretical analysis of thermal surface fouling.- Brit. Chem. Eng.- 1959.- Vol. 4. P.258-262.

289. Letavin, M.I., Schestakov N.I. Singular perturbations used to solve the eguatins of thermoelasticity in a cross sektion of a rotating cylinder. J. Appl. Maths. Mechs. -1993. - Vol. 57. - Nr. 2. - P. 343-353.

290. Minagawa, M. Effect of Reduction during Solidification on Microstructure/ Ibid.-1988.-V. 1 -P.206.

291. Nishihare, T. Development and Construction of Controlled Plane Reduction Unit// Ibid.-1988.-V.l-P.208.

292. Nishihara, R. Deformation of continuously cast bloom by soft reduction// Ibid.-l988.-V.1-P.205.

293. Ohonishi, K., Watanabe S., Jamamoto M. Kinugawa M., Fiyiwara H. Stress analysis of rolls in continuous casting plants. // Hinachi Zossen Tech, Rev. 1973.-V.34.- Nr.2. P.135-140.

294. Pawelski, O., Bruns E. Warmeubertragung und Temperaturfelder beim Warmwalzen von Stahl unter besonderer Beruchsichtigung des Zunder reinflusses. Stfhl und Eisen. -1976. №18. - S.864-869.

295. Plamodon, J.A. Numerical Determination of Radiation Configuration Factor for Some Common Geometrical Situations, Tech. Report 32-127, Jet Propulsion Laboratory, California Institute of Technology, July 7, 1961, pp.36-37.

296. SMS Demag upgrades slab caster at Wheeling Pitt. Steel Times Int. 2001. -№2.-C.5

297. Stevenson, J.A. Radiation Heat Transfer Analysis for Space Vehicles/

298. J.A. Stevenson, J.C. Grafton//North America Aviation Report SID-61-91 (AFASD TR-61-119, Part 1), Sert. 9, 1961, pp.173-175.

299. Wang Engang, He Jicheng, Yang Lekuan, Chen Haigeng // Jinshu xuebao = Acta met. Sin. №4. - C.433 - 438.

300. Zdunkiewiez, M. Znaczenie cieplnego profile walcen rohoozyeh walcowiti blach grubyeh/ Wiadomosei Hutnicze.-1977. №1.- C.16 - 20.

301. Zeze, M. Influence of Controlled Plane Reduction on Center Porosity in Continuously Cast Slabs //Ibid.-1988.-P.l63.

302. Zeze, M. Influence of Controlled Plane Reduction on Segregation in Continuously Cast Slabs //Ibid.-1088.-V.1-P.209.

303. Исследование условий службы роликов МНЛЗ с целью повышенияэффективности их работы»

304. Материалы работы «Исследование условий службы роликов МНЛЗ с целью повышения эффективности их работы» использованы в ООО «Промби» при ремонте и изготовлении роликов

305. Основные результаты работы:

306. Практические рекомендации по выбору рациональных геометрических размеров роликов металлургических машин, температуры поверхности канала охлаждения и расхода охлаждающей жидкости;

307. Практические рекомендации по степени очистки технической воды, используемой для охлаждения оборудования.

308. В результате внедрения результатов работы1. снизится материалоемкость роликов поддерживающей системы;2. увеличится технический ресурс роликов.

309. Результаты работы приняты к внедрению.от ООО «Промби» от ЧГУ

310. Главный инженер Руководитель работык.т.н. доц.1. А.В. КоноплевЖ1. Н.В. Телинерждаю1. Утверждаюиректор !,техмаш»1. Антуфьев A.Bi2005 года.':ктор ЧГУ по НИР1. Шестаков Н.И.2005 года.тЫщ.1. АКТ

311. Ульяновского И.И. начальника бюро ОГТ «Электротехмаш» Телина Н.В. - ответственного исполнителя работ от ЧГУ

312. Составили настоящий акт в том, что ОАО «Электротехмаш» переданы следующие результаты работы Череповецкого государственного университета:

313. Рекомендации по выбору рациональных геометрических размеров каналов охлаждения форм литья под давлением,температуры поверхности охлаждения и расхода охлаждающей жидкости.

314. Результаты работы приняты к внедрению,1. От ОАО «Электротехмаш»

315. Председатель комиссии.: Члены комиссии :1. Белянин В.П.

316. ОС, <?Г"Серов В.Н. /-;zf О^ТУльяновский И.И.1. От ЧГУ

317. Ответственный исполнитель: efffi' Телин Н.В.1. Генеральный директор1. АКТоб использовании результатов работы «Тепло и массообмен в системе ролик - обрабатываемый металл»

318. Материалы работы «Тепло и массообмен в системе ролик -обрабатываемый металл» использованы в ООО «ПТМ Северо - Запад» припроизводства ОАО «Северсталь».

319. Основные результаты работы:1 рекомендации по выбору параметров обжатия и интенсивности охлаждения слитка с жидкой фазой, которые обеспечивают повышение качества внутренней макроструктуры литой заготовки;

320. Рекомендации по выбору рациональных геометрических размеров кольцевых каналов охлаждения обжимающих роликов МНЛЗ, температуры поверхности охлаждения и расхода охлаждающей жидкости.

321. Материалы научно исследовательской работы «Тепло - и массообмен в системе ролик - обрабатываемый металл» использованы в ООО «ПТМ Северо - Запад» при разработке проекта реконструкции криволинейной МНЛЗ конверторного производства ОАО «Северсталь».

322. Основные результаты работы:

323. Практические рекомендации по снижению материалоемкости поддерживающей системы МНЛЗ;

324. Практические рекомендации по совершенствованию технологии эксплуатации роликов.

325. Ожидается снижение материалоемкости поддерживающей системы МНЛЗ и повышение стойкости роликов.

326. Технический директор ООО «ПТМ Северо Запад»1. А.В. Голубев

327. Йгюоектор по научной работел^ВД^ДОо^о государственного ^•^^хййче^кс^о / университетаfezf2005г.1. В.А. Шорин1. АКТвнедрения материалов диссертационной работы в учебный процесс

328. Настоящим актом подтверждается, что рекомендации и материалы;предложенные Н.В. Телиным, внедрены в учебный процесс факультета промышленного менеджмента для инженерных специальностей.1. Декан ФПМ к.т.н., доц.1. В.П. Полетаев1. WRfi'P^nftJn «

329. Проректор по научной работе

330. Вологодского ^ашщтехнического института?%/^', Ч&Чф^щцщ-лщк" . 4 . I у . ^$*М.Чумано» 1966г.1. СПРАВКАо долевом участий ассистента кафедры экологии ш охраны труда В!1И Телина В»В* во внедрении разработок В1Ы в производство.

331. Ори разработке теадгбшш использованы результаты диссертационной работы Телина И.В., связанные с исследованием теплового состояния роликов и условий охлаздення слитка в машинах непрерывного литья заготовок.

332. Долевое участие Телина Н.В, в создании экономического эффекта составляет тридцать пять тысяч рублей.

333. Справка дана для предъявления в специализированный совет К.053.26.03 при Ленинградском ордена Трудового Красного Знамени институте точной механики и оптики.

334. В соответствии с планом научно-исследовательских работ ЧерМП' по повышению стойкости роликов МНЛЗ разработана усовершенствованная технология их эксплуатации, руководитель работы от ЧТУ и!естаков Н.Й., руководитель работы от ЦЛК ЧерМК Иванов Ю.И.

335. После промышленных испытаний стечение 1991-92 годов в цехе разливки стали КП ЧерМК на кр толинейной МНЛЗ освоена новая технология эксплуатации роликов зо ш вторичного охлаждения*

336. В соответствии с этим в действующую технологическую инструкцию внесены следущие изменения: • .

337. Расход воды на лнутреннее. охлаждение каждого ршшка составляет 0,7-0,8 кг/сек,

338. Остановка МНЛЗ в процессе разливки на переходошх режимах не превышает 1,5-2,0 мин.

339. В процессе восстановительных работ охлаждакщие каналы роликов,годные к дальнейшей эксплуатации, очищаются от накипи механическим способом.