автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Теоретическое и экспериментальное обоснование достижения заданной надежности машин циклического ударного нагружения технологическими методами

ч

H;j ириьак рукшпил) Для служебного польюииния ' > к i Ж

С )../

Чубаре«» Cejii eil Аленсаидроинч МЛ '

С,

Г КО i' Ii ТИ Ч Е СКО Е it Э KCtI Е141M EUT А ЛЬ H О Е ОБОСНОВАНИЕ ДОСТИЖЕНИЯ ЗАДАННОЙ НАДЕЖНОСТИ МАШИН ЦИКЛИЧЕСКОГО УДАРНОГО ПА ГРУ ЖЕНИЯ Г EX H ОЛО Г ИЧЕ СКИ МИ M El ОД AM 11

Авюрефера!

диссертации на соискание ученой степени киидмцн га технических наук

Специальность 05 02,08. «Технология машиноецтсния»

Тула 20(10

Работа выполнена в Тульским iосударсгвенном университете и ОЛО ЛК «Туламашзапод»

Научный руководитель: кандидат экономических наук,

доцент Дронов EÍ.A.

Официальныс оппоненты:

доктор технических наук, профессор Березин С.М.

доктор технических наук, доцент Валиков E.H.

Ведущее предприятие: Центральный научно-

исследовательский институт точного машиностроения

Jamura диссертации состоится VuqhJ^ 2000г. в 14 —

4)1 соь в аудитории 3 -jOj на заседании диссертационного совета К 063.47.01 Тульского государственного университета (300600 г. Тула, пр. Ленина, 92)

С диссертацией можно познакомится в библиотеке Тульского государственного университета.

Латорефераг разослан мая 2000г.

Учений ccvpeiарь к.т.п., доцент с

1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы работы Многолетний опыт проектирования машин многократного ударного нагружения, работающих в жестких условиях эксплуатации, показывает, что такие конструкции успешно выполняют свои функции в течение определенного промежутка времени. Однако, иногда и, кик правило, в самые критические моменты они без каких-либо угрожающих признаков катастрофически разрушаются. Изучая каждое такое разрушение, конструкторы постепенно научились избегать их на основе многолетнего опыта эксплуатации.

Если условия эксплуатации, прилагаемые нагрузки или требуемая масса создаваемых конструкций не отличаются от соответствующих характеристик прототипа, то при проектировании обычно обеспечивается их надежность. Однако, когда условия эксплуатации конструкции меняются коренным образом, требуя соответствующей замены материала или изменения геометрии, при проектировании по опыту не может быть гарантирована надежность конструкции. В этом случае необходимо получить новые опытные данные или заменить их теоретическим моделированием. Новейшие системы, разрабатываемые с целью удовлетворения более высоким эксплуатационным требованиям, нуждаются в более точной и основательной теоретической отработке с учетом современных представлений о разрушении. Однако, даже при высоком уровне современных знаний многие требования, Предъявляемые к новейшим ристемам машин многократного ударного нагружения, не могут быть рассмотрены исчерпывающим образом. Обьем информации о разрушении настолько велик, что многие конструкторы продолжают опираться в своей деятельности на более освоенные и простые экспериментальные методь),

Одной из актуальных проблем современного машиностроения является проблема повышения долговечности элементов машин многократного ударного нагружения по критериям прочности при одновременном снижении их металлоемкости. Непрерывное увеличение мощностей, скоростей, производительности и других параметров этих машин н связанный с этим 1>ост напряженности элеменю; приводят к тому, что указанную проблему можно решить лишь нри использовании в процессе конструирования и расчета новейших доошжений науки и техники, Выбор материала, определенно ф< рмы и размеров деталей должны осноьыпагься ли знании предельных состояний и крн<сриен прочнее 1 и дпя

заданного характера изменения нагрузок, температур, влияния окружающей среды и других факторов.

В современном машиностроении Имеют большое значение методы опенки живучести элементов конструкций машин многократного ударного нигружения, для оптимизации выбора материала, обладающего наибольшей циклической трещиностойкостыо при заданных условиях эксплуатации, оптимизации конструктивных форм и технологических процессов изготовления деталей.

Исследования и многолетний опыт работы в машиностроении показывают, что одним из наиболее эффективных методов повышения живучести деталей машин многократного ударного нагружения является применение технологических методов поверхностного упрочнения. Данному способу повышения живучести деталей машин посвящено много работ и публикаций, среди которых особо следует отметить работы В.П. Когаева, Ю.Н. Дроздова C.B. Серенсена, М.А. Елизаветииа.

На основе анализа опубликованных источников можно сделать следующие выводы;

1. Широкое использование поверхностной упрочняющей технологии существенно улучшает использование Металла и увеличивает срок службы деталей. Ни одну деталь, ни в одной отрасли современного машиностроения экономически невыгодно изготовлять без упрочненной поверхности.

2. В работах C.B. Серенсена, В;П. Когаева, J1.M. Школьника, Г.Ф. Головина и других показано, что при правильной и оптимальной технологии поверхностного упрочнения повышается предел выносливости, а, следовательно, и срок службы детали увеличивается в 2-3 раза. При неправильной технологии поверхностного упрочнения предел выносливости снижается, и вместо упрочнения получаем разупрочнение детали, поэтому вакно знать причины, вызывающие повышение пределов выносливости, и проводить исследования по выявлению оптимальных параметров технологии поверхностного упрочнения.

3. Известно, что глубина залегания и величина остаточных сжимающих напряжений, а так же характер их р-определения по сечению детали существенно влияют на сопротивление усталости. Однако, не существует модели, позволяющей определить один из наиболее важных параметров упрочнения - оптимальную глубину упрочненного слои для конкретного случая нагружени* детали.

5. Разработать технологические процессы упрочнения деталей машин многократного ударного на1ружения для практической реализации их в производстве.

Методы исследования

Работа включает в себя комплекс 1еоретичсских и эксперименгальпых исследований. При построении математической модели, определяющей основные параметры упрочнення: глубину упрочненного слоя и остаточные напряжения, использовались основные положения теории упругости. Для научного обоснования экспериментальных исследований их результаты подвергались статистической обработке.

Автор защищает:

1. Результаты теоретических исследований основных особенностей и технологических возможностей методов поверхностного упрочнения деталей машин, с учетом влияния величины и распределения остаточных напряжений по сечению упрочненной детали на повышение предела выносливости.

2. Математическую модель, позволяющую вычислять глубину залегания остаточных напряжений - глубину упрочненного слоя материала для «лкретнлг-о случая иагружеиия детали.

3. Инженерную методику по выбору меюдч > прочна и определению его основных параме!р ;>

4. Новые конструкции отдельных V;. изд< применение которых обеспечивает гчт-: >?ый уро,-долговечности.

Илучаяа новизна работы заключается:

Б теоретическом обосновании метода и определе:: .. опт имальных параметров поверхностной упрочняющей технологии для особо нагруженных узлов машин многократного ударного нагружения.

Достоверность результат«« обоснована:

Корректностью применения математических методов, широким использованием ПЭВМ, а так же • сопоставлением рс (ульгатов моделирования с авторскими ■> ^публикованными экспериментами и с опытом зконлуагации •• - ■ )чй и реальных условиях.

4. Исследования в области методов поверхностного упрочнения позволили установить, что нет четкой инженерной методики, позиоляющей конструктору и технологу подобрать наиболее приемлемый метод упрочнения для решения конкретной задачи повышения живучести детали-

Таким образом, необходимость разработки способов проектировании и технологии изготовления деталей машин многократного ударного нагружения на доступном инженерно-научном уровне, что позволит обеспечивать заданную долговечность и прочность деталям в течение гарантийного срока службы, является актуальной научно-технической задачей, имеющей прикладную направленность, что подтверждается интенсивными исследованиями на предприятиях отрасли. В данной работе приведены результаты исследований автора, выполненные но заданию ОАО АК «Туламащзавод» в рамках работы но хоздоговорной теме №106901 «Разработка способов повышения живучести детали «ударник» перфораторов типа ССГ1Б-1».

Цель работы: повышение эксплуатационной надежности машин многократного ударного нагружения путем теоретического и экспериментального обоснования выбора рациональных методой, параметров н режимов поверхностного упрочнения особо нагруженных узлов.

Для реализации Лого следует решить следующие эадичк;

1. Изучить влияние величины и распределения остаточных п; пряжений по сечению детали на повышение предела выносливости материала для различных методов поверхностною упрочнения.

2 Получить ма! ема I я ческую модель, определяющую глубину упрочненного слоя в зависимости от рабочих напряжений, геометрических характеристик н свойст» материала де.тали.

i Разрабо» ¿» г ь и н ж с ц с р и у ю мртоднку и про1 раммное обеспечение по выбору меюда упрочнения и определению его основиых параметров: глубины упрочненною слоя, остаточных напряжений II твсрцосш.

4. Провеет сонос гаьмение результатов расчетов I экснеримешами с целью проверки адекватности разрабо!аиной моде ни и работоспособности (практической ири«м ие).ии-.л и) ризрдботанной МС К )(Н1 и

Ценность для науки заключается: В том, что предложенные критерии и математическое моделирование расширяют и дополняют известные рекомендации по выбору методов упрочнения и определению их основных параметров: глубины упрочненного слоя и остаточных напряжений.

Практическая полезность состоит: В том, что результаты работы позволяют на стадии проектирования технологического процесса изготовления деталей наиболее нагруженных узлов машин многократного ударного нагружения выбрать наиболее рациональный метод упрочнения и определить его основные параметры.

Реализация результатов работы заключается: В определении оптимальных параметров метода упрочняющей технологии и назначении режимов метода поверхностного упрочнения, позволяющих получать расчетные параметры. Рекомендации ло выбору рационального метода упрочнения и определению его основных параметров приняты к внедрению па ОАО АК «Туламашзааод».

Апробация диссертации

Основное содержание работы и ее отдельные фрагменты докладывались автором на ежегодных научно-технических конференциях ТулГУ в 1998-2000 годах, а так же на:

1. Международной НТК, посвященной 150 -летию С.И. Мосина, Тула, 19^9.

2. Региональной НТК "Пути совершенствования ракетно-артиллерийских комплексов." Тула, ТАИИ, 1999.

3. Региональной НТК "Проблемы проектирования и пронзводеша систем и комплексов", посвященной 70-летию ТулГУ, Тула 1999.

Диссертация в целом докладывалась на гехническ- ¡i секции производственно-технического совета ОАО АК «Туламашзавод» 24 апреля 2000г.и на расширенном заседании кафедры РиПАМ Гул! У 4 мая 2000г.

11 у б шкаипн:

Основное содержание работы опубликовано а 2 í i¿¡¡hn\ я 3 iti iHcax докладов.

Структура и объем работы

Диссертация состоит из введения, четырех разделов, заключения, списка использованной литературы и приложения. Общий объем работы: 171 страница машинописного текста, 62 рисунка, 23 таблицы, 83 цитируемых источника

Автор выражает благодарность заслуженному деятелю науки РФ, заведующему кафедрой РиПАМ, д.т.н., пр"ф. Баранову В.Я. за внимание к работе, полезные обсуждения результатов и моральную поддержку, а так же доц., д.т.н. Лоне И.В. и доц., к.т.н. Егорову H.A. за консультации по техническим вопросам.

2. ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ

ВО ВВЕДЕНИИ обосновывается актуальность темы исследований.

В ПЕРВОМ РАЗДЕЛЕ проводится анализ опубликованной

литературы но методам поверхностного упрочнения и

определению их основных параметров, сколу _

а) Виды разрушений ударников перфораторов ССПБ-1 ^смятие ^смятие

17^

Казенная часть ствола Дульная часть ствола

б) Виды разрушения стволов изделий 2А42

Рис. 1 Разрушение наиболее нагруженных деталей машин многократного ударною ншружсння

Выбираются объекты исследования: скорострельная автоматическая пушка 2Д42, ствол которой локально разрушается по внешней поверхности - смятие сухарных выступов под крепление дульного тормоза, смятие казенной части ствола в Месте контакта с затвором и перфоратор ССПБ-1, ударник которого разрушаете* в радиальном направлении и сминается в месте контакта с буровым инструментом, (см. рис Л а, б) Формулируются цель И задачи исследований.

ВО ВТОРОМ РАЗДЕЛЕ показано, что важнейшими параметрами цюбого "метода упрочнения являются остаточные напряжения, возникающие в детнли цосле упрочнения, характер распределения этих напряжений по сечению детали, а так же глубина залегания остаточных напряжений сжатия, образующихся в поверхностном упрочненном слое. Далее на основании пзучещщ особенностей различных методов упрочнения исрледуетса комплекс факторов, влияющих на величину остаточных напряжений, характер цх распределения по сёчеииго упрочненной детали, а так же анализируется влияние остаточных напряжений па повышение предела яьщослипостн. Ц'а основании, этого в работе предлагаются рекомендации 'по предварительному выбору метода упрочнения Aim конкретного случая нагруженпя детали по трем' критериям: взаимному расположению эпюр рабочих и остаточных ¡шн'ряжрнцй, шероховатости поверхности упрочненной детали и распределения твердости по сечению упрочненной детали.

Затем проводится анализ одного нз основных параметров упрочнения ~ глубины -прочнецного слоя. В работах Г.Ф. Галоаина М.М. Замятина., Д.А. Коцыло ц других, даются только общие рекомендации пр определению глубины упрочненного слоя, сводящиеся к следующей зависимости Л Bi tb,05 f. : (1)

где ii • радиус детали.

N

Ml

•4

3

■ 1 !

'20 40 60 ВО Г), мм Рис. 2 Рекомендуемая глубина уаричнеины» слои Л при раншк днцметрих ичнеиия

Приводится зависимость рекомендуемой глубины упрочненного слоя от диаметра детали (см.рис.2).

В работах Л.М. Школьника, В.Й. Шахова отмечается, что но совокупности ряда исследований ЦНИЙТМАШ, ЦНИИ МПС, МИИТ и др. можно заключить, что оптимальная глубина упрочненного слоя должна составлять от 0,025 до 0,04 радиуса упрочняемой детали.

В работах С.В. Серенсена, Б.Ф. Балашова, Н.П. Зобнина установлено, что оптимальная глубина упрочнения для конструкционных сталей должна составлять не более 0,25 радиуса.

В работе Б.Е. Авчинникова предложена зависимость для определения оптимальной относительной глубины

упрочненного слоя гладких деталей:

Где коэффициенты \>г и 7 завйсят от качества обработки поверхности, ц - отношение пределов усталости материалов поверхностного слоя и сердцевины деталей; X - отношение их модулей упругости; \г- коэффициент влияния качества подготовки поверхности упрочняемой детали.

Как видно из Вышесказанного не существует однозначных рекомендаций, четкой модели или зависимости, позволяющих с достаточной степенью точности прогнозировать величину глубины упрочнбнйого слоя для конкретного случая . нагруженйя детали, т.к. основные рекомендаций из разных источников не однозначны, в ряде случаев противоречат друг другу «ли: применимы только для конкретного метода упрочнения. Аналитическая зависимость (4) позволяет выявить целесообразность упрочнения детали, но не позволяет определить величину оптимальной глубины упрочнения в зависимости от характера нагружения И геометрических характеристик детали,. поскольку в формулу (4) входят только механические характеристики материала -отношение модулей упругости А, и характеристики состояния поверхности 7] и уг.

Таким образом, возникает задача создания математической модели, с помощью которой можно вычислить глубину упрочненного слоя для любого метода поь^рхностного упрочнения в зависимости от нагружеиня и заданной геометрии детали.

Рассмотрим толстостенный- цйлнндр, изготовленный- из материала с пределом выносливости р- ,, имеющий внуфениий радиус г и внешний радиус Я, (см.. рис.3). ' :

(4)

Допустим, что имело место поверхностное упрочнение данного цилиндра одним из методоа поверхностного упрочнения на глубину А, при этом в нем образовались осппочныс напряжения сг**- Предел выносливости поело упрочнения обозначим ¿у-^-

[, - момент инерции сердцевины (»¿упрочненного слоя). ( - момент инерции всего ссчения, тогда для рассматриваемого случая:-

■г _»["' ..>') ■ , ■

1 ' 4 '' ' 4

V,=

Степень увеличения усталостной прочности определяется зависимостью:

/

« = -L—, (6)

-I 7

где для рассматриваемого случая:

А - искомая глубина упрочненного слоя;

. - коэффициент учета влияния остаточных

о*. напряжений.

уг = 1 - коэффициент учет?1 качества обработки поверхности. Для упрощения и универсализации модели рассматриваем идеальный случай - абсолютно гладкую поверхность.

х(р)„Е1 - отношение модул« упругости (модуля Юнга) Ei

упрочненного слоя к модулю упругости неупрочиепного слоя.

J?' - ueuoe текущее значение модуля упругости в упрочненной слое.

£х - исходны!) ыодудь упругости металла.

- модуль упругости упрочненного слоя на поверхности.

Примем допущение, что н первом прнблушешш закон распределения модуля упругости но ссчсцшо детали носит прямолинейный характер, тогдр цз подобия треугольников (см. рнс.З) запишем:

■ , „д. ^ .0, kzslЕ> ■ тогда

Е-Е, р-Г . д •

где pelR-bR).

al ~ Inpdpp1 - 2xp'dp-

Тогда зависимость +(б) примет вид:

'vt : ' " ¡ ........

п

С лругр!) eropoiiu степень увеличении уеталосшой .Прочности определяв ген ко?; рабочее напряжение на поверхности отнесенное и пределу винослцвоста «еунрпчноного образна:

Р'п• . ' (8),

О I

Приравняем соотношения (7

V,

(Т., V-

п

Искомая

АЕ\

и(8)и получим:

глубина упрочнения А п донной зависимости выражена неявно, поэтому представим модель для определения глубины упрочнения в следующем виде:

1

1' -ЯР.

1_

— = р' г г

<т

(Т рсб

г - «[(Я-А)'-г«1

I 1 ' л '

00)

¡Хси = / 1, «-»

1 +

(Р~Г$Ег-Ег)

ар _ р^

" <г7

Данная система уравнений решается численно н в результате можно определить глубину упрочнения в зависимости от геометрии сечения, свойств материала и рабочих напряжений в детали.

Далее отмечается, что получив расчетную глубину упрочнения по предлагаемой модели (10), можно проверить на теоретическом этапе определения параметров упрочнения адекватность вычисленной глубины, воспользопавшнсь методом, изложенным в работе В.П. Когаева, основанном на анализе расположения эпюр, изменения но сечению детали механических свойств, остаточных и рабочих напряжений.

Теперь, зная основной параметр упрочнения -- глубину упрочненного слоя, необходимо связать его с гем числом циклов, которое должна выдержать деталь при реальных условиях ее работы, т.е. получить зависимость Дг|( ---ММ.

С. Стромейером получен чакон усталости:

СГ,

Л',

N...

(П)

4

где - заданное число "циклов нагружения, Nц -

реальное число циклов.

Выразив из зависимости (9) <у_1 через А и подставив в (11) получим искомое выражение

НУ

1

] +

А/ (12)

N »>

Далее на основании проведенных исследований предлагается инженерная методика по выбору метода упрочнения и определению его основных параметров: глубины упрочненного слоя, остаточных напряжений и твердости. Алгоритм предлагаемой методики представлен ниже.

В ТРЕТЬЕМ РАЗДЕЛЕ приводится методика экспериментальных работ по повышению ресурса деталей объектов исследования, описывается схема и принцип действия экспериментальной установки, созданной для испытаний перфораторов (см. рис.4). Приводятся экспериментальные данные силовых и эргономических параметров перфораторов, я так же результаты испытаний ударников, с различной геометрией сечения, изготовленных из различных материалов и упрочненных различными методами, на разные глубины упрочненного слоя. Проводится статистическая обработка результатов экспериментов. Проведенные работы позволили построить экспериментальные кривые зависимости живучести ударников от глубины упрочненного слоя, кривые записнмости живучести от твердости, а гак же кривые распределения твердости по сечению ударника. Проводится сопоставление эргономических параметров -- шумовых и вибрационных характеристик перфораторов, изготовленных с различными ударниками с эргономическими параметрами установленными ГОСТ Р 512-16-99. В результате экспериментов установлено, что с увеличением размеров и массы ударников повышается их живучее г ь, но цаблюдаеюя существенное снижение эрIономнческнх параметров перфораторов. Отмечается, что заданный ресурс ударника перфоратора с меньшей массой н геометрическими размерами возможно только при назначении оптимальных параметров упрочнения ударника и внесении изменений и конструкцию перфоратора.

Алгоритм определении метода упрочнении

Начало

.'¡лгу с к » проюы>д.;|."«> ню»-« т-кма цт^очне-ши

С

'Л____

1 - перфоратор; 2 - макет штанги; 3 - бетонный куб с чугунной вставкой; 4 - компрессор; 5 - концевые выключатели; б - осциллограф; ? - счетчик импульсов; 8 -соединительный кабель; 9 - манометр для контроля величины давления на входе в патрубок перфораюра.

Рис. 4 Принципиальная схема экспериментальной установки

Далее приводятся результаты опытных стрельб из изделий 2А42. На основании >гих результатов построены экспериментальные кривые зависимости живучести стволов от глубииы упрочнения и распределения (вердости по сечению

ствола.

В ЧЕТВЕРТОМ РАЗДЕЛИ приводится практическое применение предложенной меюдикн на выбранных объектах исследования: проводиic» расчет рабочих напряжений, вызывающих разрушение дешлей у рассматриваемых объектов исследования: ствола и ударника. И результат расчета ударника отмечается, что конструкция перфоратора такова, что ударник представляв i' собой конеолыю защемленную балку, испытывающую осевой висцецгрсцный удар, и рсчулыате чего расчепше напряжения и ударнике могут составляй, до 3500 МНа. Таким образом, основной задачей ни листе» »кбсжаиис внецепipcmioiо удара и недопущение колебаний liai ружаемого юрца ударника в радиальной iiiiiipoii.ie lin и . Наиболее тффек i ив н им средством борьбы с этим инляеия введение о пор,-л ближе к нагруженному торцу ударник.! В p'iö.tTO fpeuijai неюч решение по щменснмю

конструкции перфоратора для устранения внецентренного удара. Затем по критериям взаимного расположения эпюр рабочих и остаточных напряжений, распределения твердости по сечению, шероховатости поверхности деталей производится Предварительный выбор методов упрочнения: для ствола - закалка ТВЧ, для ударника - цементация. Проводится расчет глубины упрочнения по модели (10), расчет зависимости числа Циклов от глубины упрочнения по формуле (12), С11роятся теоретические кривые зависимости живучести от глубины упрочнения. Проводи1тя сопоставление результатов расчетных и экспериментальных данных. На рис.5 и рис.6 представлены расчетные и экспериментальные кривые зависимости живучести ударников перфораторов и стволов автоматических Пушек от глубины упрочненного слоя. Как видно из рисунков, наблюдается удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных.

I - расчетная кривая раструба ударника; 2 экспериментальная кривая раструба ударника; 3 - расчетная кривая стебля ударника; 4 - экспериментальная кривая стебля ударника.

Рис. 5 Расчетные и экспериментальные кривые зависимости живучести детали «ударник» от глубины упрочнения (цементации)

1 — экспериментальная кривая; 2 — расчетная кривая.

Рис. 6 Расчётные и экспериментальные кривые зависимости живучести ствола изделия 2А42 ог глубины упрочнения (глубина закалки ТВЧ)

Далее в работе приводятся разработанные технологические процессы упрочнения рассматриваемых деталей, которые позволяют получить на практике вычисленные расчетные параметры.

В ЗАКЛЮЧЕНИИ приводятся основные результаты работы.

В ПРИЛОЖРИИИ .приводится программное обеспечение для расчета глубины упрочнения.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

I. Изучено влияние глубины залегания и уровня остаточных напряжений па повышение предела выносливости материала деталей машин, работающих в условиях многократного ударного нагруження

2 Установлено, что критериями выбора метода упрочняющей технологии могут являться взаимное расположение эпюр остаточных и рабочих напряжений, в совокупности с шероховатостью поверхности упрочняемой детали, а так же распределением твердости по сечению детали.

3. Получена математическая модель, позволяющая с • достаточной степенью точности определять глубину

упрочненного слоя для различных методов упрочнения в зависимости от вида нагруження, геометрических характеристик и свойств материала детали.

4. Разработана инженерная методика и программное обеспечение по выбору рационального метода упрочняющей технологии и определению его основных параметров: глубины упрочнения, остаточных напряжений, распределения твердости по сечению детали.

5. На конкретных примерах проведена экспериментальная проверка расчетных данных, полученных . с применением разработанной математической модели.

6. Разработаны технологические процессы упрочняющих технологий, обеспечивающих расчетные параметры упрочнения

7. В диссертации представлено новое решение, построенное с использованием современных методов анализа и широким применением ПЭВМ, важной научно-технической задачи повышения эксплуатационной надежности машин многократного ударного нагруження.

8. Разработаны практические рекомендации по выбору рациональных- методов, параметров и режимов поверхностною упрочнения до алей и предложен!I новые конструкции отдельных унюк |> > <с;1ий, применение которых оОеснсчииае I ресурс дсылсй и заданном объеме долюкечноо и.

■ОСНОВНОЕ СО ДЕРЖАНЫ Ь РАБОТЫ ОПУБЛИКОВАНО Б СЛЕДУЮЩИХ РАНОТАХ АВТОРА

1. Дроноы Ь.А., Егоров H.A., Зубарев С.А. "К вопросу живучести стволов скороегрельных автоматических пушек." Тезисы доклада на международной НТК, посвященной 150-летию С.И. Моснна, Тула, 1999. с. 4 0-43.

2. Дроиоь Е.А., Егоров H.A., Зубарев С.А."Обеспечение надежности стола изделия 2А42" Тезисы доклада на НТК "Нуги соиершеиствоваиия ракетно-

ар шллерийскмх комплексов." Тула, ТАНИ, 1999. с. 2426.

3. Дроков Е.А., Егоров H.A., Зубирев С.А. "Обеспечение прочности и износостойкости толстостенных цилиндров", Известия ТулГУ, Механика, 1999. с. 71-73

4. Дроиои Е.А., Егоров H.A., Зубарев С.А. "Обеспечение живучести стволов скорострельных автоматических пушек технологическими методами." Тезисы доклада па решиналыюй НТК "Проблемы проектирования и производства систем и комплексов", посвященной 70-легию ТулГУ, Тула 1999. с.52-55.

5. Зубарев С.А. «Обеспечение эксплуатационной надежности машин циклического ударного на!ружения технологическими методами на примере перфораторов типа CCIIIi-l». Гул. гос. ун-т. - Тула, 2000. - 8с.: ил. -KumiHOi р.: А пат в.- Рус.-Деи. в ВИНИТИ 25.04 00

№ 1 174 ВО0

Uiii о,um о. > Дополни i е/млю размножено

H¿ll 3y íii.pt h Oui 'Íyüapttí

8(1 H'UWH 81 z3.-5.-i по наряду № 3 or 16,05.00 v.

IU 0 5 00I

l!('¡41 I» ñ II (ill

yiMtM I O .flint.!