автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Технология ручной аргонодуговой сварки труб из стали 12Х1МФ с применением активирующих флюсов

Введение.

1. Свариваемость теплоустойчивых сталей и способы повышения производительности процесса сварки.

1.1 .Холодные трещины и разупрочнение—

1.2. Способы повышения производительности

1.3. Повышение производительности за счет применения активирующих флюсов.

1.4. Задачи исследований.

2. Исследование особенностей формирования сварных швов при ручной аргонодуговой сварке с применением активирующих флюсов.

2.1. Методика исследований.;

2.2. Исследование свойств сварочной дуги.

2.3. Исследование отклонений параметров режима при ручной аргонодуговой сварке

2.4. Исследование отклонений размеров сварного шва при ручной аргонодуговой сварке.„.

2.5. Влияние параметров режима ручной аргонодуговой сварки на размеры сварного шва

3. Исследование влияния состава активирующих флюсов на контрагирование душ.

3.1. Методика исследований.

3.2. Разработка составов флюсов для ручной аргонодуговой сварки теплоустойчивых сталей.

3.3. Влияние состава флюса на межфазное натяжение стали.

3.4. Влияние состава флюса на свойства шлака

3.5. Влияние состава флюса на коэффициент сосредоточенности дуга,----„------------------——-------------.

4. Повышение стабильности формирования сварного шва при ручной аргонодуговой сварке.--—-—

4.1. Разработка способов управления поступлением паров флюса в дугу.,

4.2. Увеличение адгезионной способности флюсов«

5. Свойства сварных соединений при ручной аргонодуговой сварке с применением активирующих флюсов,

5.1. Техника сварки. —------------------------——

5.2. Механические свойства сварных соединений.

5.3. Сопротивление сварных соединений холодным трещинам. --------------------------------------—

5.4. Микроструктура и степень разупрочнения в зоне термического влияния. „

5.5. Изменение химического состава сварных соединений

Для изготовления объектов подведомственных Госатомэнерго-нвдзору и Госгортехнадзору применяют трубы из теплоустойчивой стали 12Х1МФ [1, 2, 3], которая обладает склонностью к холодным трещинам и разупрочнению [1,4. 12]. Сварка труб производится в различных пространственных положениях, в труднодоступных местах, при наличии воздушных потоков нарушающих газовую защиту. Поэтому способ сверки должен обладать высокой производительностью, простотой и мобильностью [1,2,6,7,12]. Сварные соединения из стали 12Х1МФ эксплуатируются при температуре до 873 К давлении до 25,5 МПа, наличии высоких напряжений [13,14]. Необходимую надежность имеют сварные соединения труб, выполненные аргоноду-говой сверкой [6,7]. Большинство труб имеют толщину стенки 4.8 мм, и их сварка производится в несколько проходов, что снижает производительность и способствует образованию пор [2,3,15]. Повышение производительности процесса сварки труб может быть достигнуто однопроходной сваркой с активирующим флюсом, которая позволяет увеличить глубину противления и скорость сварки [16. 22]. Применение активирующих флюсов способно улучшить свойства и микроструктуру сварных соединений нижожшрованных сталей [1,6,7,12,17,23.27]. Однако влияние активирующих флюсов на свойства сварных соединений теплоустойчивых сталей подробно не исследовали. Традиционно активирующие флюсы используют при автоматической сварке [2,19,21,37], а применение флюсов при ручной сварке считается малоэффективным [ 11,16,17,21]. Шесте с тем, подробные сведения о причинах низкой эффективности флюсов при ручной аргонодуговой сварке и влиянии отклонений параметров режима сварки на процесс контрагирования дуги в сварочной литературе отсутствуют. Недостаточно сведений о значении шлакового экранирования сварочной ванны в механизме контрагирования столба дуги и анодного пятна при сварке с активирующими флюсами. Исследование особенностей контрагирования дуги, формирования сварных швов и влияния флюсов на свойства сварных соединений теплоустойчивых сталей при ручной аргонодуговой сварке с активирующими флюсами позволит разработать технологию сварки, обладающую высокой производительностью и качеством, что свидетельствует об актуальности настоящей работы.

Целью работы является повышение производительности процесса ручной аргонодуговой сварки труб с толщиной стенки 4.8 мм из стали 12Х1МФ, путем разработки технологии сварки с применением активирующих флюсов.

Основные результаты, которые выносятся на защиту. Результаты исследований влияния отклонений параметров режима сварки на размеры сварного шва при ручной аргонодуговой сварке с применением активирующих флюсов. Результаты исследований влияния состава флюсов на межфазное натяжение расплава стали, стабильность формирования шва и на свойства шлака Способы снижения межфазного натяжения расплава стали, улучшения шлакового экранирования сварочной ванны и повышения адгезии порошка флюса с поверхностью детали за счет введения в состав флюсов хлоридов и оксида алюминия. Новые составы активирующих флюсов для ручной аргонодуговой сварки - ФПА-1 и ФАСТ-2. Способы повышения стабильности формирования сварного шва и глубины проплавления за счет заглубления дуги в слой флюса повышенной толщины, в активирующую ленту с флюсом, улучшения адгезии порошка флюса с поверхностью детали и улучшения свойств расплавленного шлака на поверхности сварочной ванны. Технология однопроходной ручной аргонодуговой сварки труб с толщиной стенки 4.8 мм без разделки кромок с применением активирующих флюсов. Результаты исследований свойств сварных соединений труб из стали 12Х1МФ, выполненных ручной сваркой с применением активирующих флюсов.

Научная новшна работы»

1. Установлено, что отклонения параметров режима сварки вызывают изменение размеров газового вихря, отраженного от поверхности сварочной ванны. Увеличение размеров газового вихря приводит к рассеиванию потока пара флюса и произвольно изменяет его воздействие на дугу. В результате периодически ослабляется вертикальный конвективный поток в сварочной ванне, возникающий при кон-трагировании дуги и снижается стабильность формирования шва Стабилизировать газовый вихрь и формирование шва можно заглублением дуги в слой флюса толщиной 1. 3 мм или в ленту из нейтрального материала с нанесенным на него флюсом.

2. Установлено, что диапазон параметров режима сварки влияет на поступление паров активирующего флюса в дугу, увеличение проплавляющей способности дуги и стабильность формирования сварного шва.

3. Установлено, что адгезия порошка флюса с поверхностью детали, свойства расплавленного шлака и межфазное натяжение на границе сталь-шлак могут увеличить стабильность формирования шва и глубину проплавления металла .при условии введения в состав флюса хлоридов и оксида алюминия.

4. Ручной аргонодуговой сваркой с активирующим флюсом можно сваривать трубы с толщиной стенки 4.8 мм в любом положении за один проход. При этом производительность процесса сварки увеличивается в 1,9.2,5 раза. Применение активирующих флюсов улучшает механические свойства, микроструктуру, сопротивление холодным трещинам и уменьшает разупрочнение сварных соединений труб из стали 12Х1МФ.

Практическая ценность работы. Определили режимы ручной сварки, обеспечивающие минимальные отклонения и максимальное влияние активирующих флюсов на увеличение глубины проплавле-ния. Разработали активирующие флюсы ФПА-i и ФАСТ-2. Разработали способы повышения стабильности формирования сварного шва и глубины проплавления за счет заглубления дуги в слой флюса повышенной толщины, в активирующую ленту с флюсом, за счет увеличения адгезии порошка флюса, за счет улучшения шлакового экранирования и снижения межфазного натяжения расплава стали. Разработали новую технологию сварки труб с толщиной стенки 4.8 мм без разделки кромок за один проход в любом положении, позволяющую увеличить производительность в 1,9.2,5 раза использование результатов работы. Результаты работы опробованы и внедрены на предприятиях ФГУП "Ульяновский механический завод", ОаО "Волжские моторы" и ОАО "Ульяновскэнерго".

Экономический эффект в результате внедрения новой технологии сварки составляет около 120 тыс. руб в год за счет повышения производительности труда и экономии сварочных материалов. Доля автора составляет 75 %.

Апробация работы. Результаты работы были доложены на XXXIY-XXXV научно-технических конференциях в Ульяновском техническом университете в 2000-2001 году, на научных семинарах кафедр О ГСП, ОПТ, В ДМ в Тольяттинском политехническом институте и в Волгоградском техническом университете в 2000-2001 году.

Публикации. По материалам работы опубликовано 8 статей в центральной печати, 3 статьи в местной печати, 1 статья в сборнике "Welding international", получен 1 патент РФ № 2164849. Всего 13 печатных работ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, общих выводов, списка .литературы и приложения. Работа изло

Общие выводы:

1. Отклонения параметров режима сварки вызывают изменение размеров газового вихря, отраженного от поверхности сварочной ванны Увеличение размеров газового вихря приводит к рассеиванию потока пара флюса и произвольно изменяет его воздействие на дугу. В результате периодически ослабляется вертикальный конвективный поток в сварочной ванне и снижается стабильность формирования сварного шва: отклонения глубины проплявления возрастают до 155 ширины шва до 28 %.

2. Одной из причин неравномерного поступления флюса в дугу являются случайные отклонения параметров режима сварки. От клонения длины дуги и угла наклона электрода к поверхности детали вызывают увеличение размеров и деформацию формы газового вихря, отраженного от поверхности сварочной ванны и транспортирующего пар активирующего флюса в дугу. Отклонения скорости сварки случайным образом изменяют количество флюса испаряющегося в единицу времени. Другой причиной является неравномерное поступление пара флюса в дугу из-за низкой адгезии порошка флюса с поверх ностью детали, в результате чего часть флюса перед дугой выдувается потоком газа.

3. Предложен способ сварки с применением ленты из нейтрального материала, между слоями шторой размещается флюс, который позволяет заглублять дугу в полость образующуюся при плавлении ленты. Это уменьшает и стабилизирует размеры газового вихря, а также снижает рассеивание массы и пара флюса В результате стабильность формирования шва повышается: отклонения глубины противления уменьшаются в 1,8.2,2 раза, среднее значение глубины проплявления при этом возрастает в 13-1,5 раза.

4. Отрицательное влияние случайных отклонений скорости сварки на количество поступающего в дугу флюса можно компенсировать применением двухслойной ленты с флюсом, имеющей переменную толщину в поперечном сечении. Уменьшение скорости сварки увеличивает ширину расплавляемого участка ленты, что увеличивает количество испаряющегося флюса, и наоборот, увеличение скорости сварки уменьшает ширину расплавляемого участка ленты и количество испаряющегося флюса. Применение ленты переменной толщины увеличивает стабильность формирования шва в 1,6 раза по сравнению со сваркой по ленте постоянной толщины.

5. Адгезию порошка флюса с поверхностью свариваемой детали можно увеличить введением в состав флюса хлоридов. Предложенный флюс ФАСТ-2, содержащий 20.30 % СаСЬ нанесенный на поверхность свариваемых кромок в виде пасты на этиловом спирте увеличивает адгезию в 2,5 раза Это позволяет увеличить стабильность формирования шва в 1,25 раза, по сравнению со сваркой с известными составами флюсов.

6. Экранирование сварочной ванны шлаком расплавленного активирующего флюса влияет на диаметр анодного пятна дуги и на глубину проплавления свариваемых кромок. Это влияние определяют основные факторы: площадь поверхности сварочной ванны, покрытая расплавленным шлаком, способность пленки шлака сопротивляться разрушению под действием динамических сил, действующих на поверхности сварочной ванны и электропроводимость расплавленного шлака. Введение в состав активирующего флюса хлоридов увеличивает площадь шлаковой пленки на поверхности сварочной ванны в 1,09. 1,4 раза и сопротивление пленки разрушению. Электропроводимость расплавленного шлака можно уменьшить введением в состав флюса оксида алюминия. При сварке с предложенным флюсом ФПА-1, содержащим 20.30 % СаС12 и 10.20 % А1203 глубина пропланлеmm увеличилась в 1,08 раза по сравнению с хлористым флюсом ФАСТ-2 без оксида алюминия.

7. Новые составы флюсов ФАСТ-2 и ФПА-1 снижают межфазное натяжение на границе сталь-шлак в L05.2,? раза Это уменьшает рассеивание пара флюса за счет увеличения кривизны поверхности сварочной ванны и способствует концентрации флюса в зоне столба дуги, что повышает конграгнрование дуги и увеличивает глубину проготаздшия металла.

S, Разработанная в результате исследований технология ручной ар-геподуговой спарки с активирующими флюсами обеспечивает получение сварных соединений труб из стали 12Х1МФ с толщиной стенки до 8 мм ia един проход без разделки кромок. При этом предел прочности уменьшается до 1,2 раза» предел текучести увеличивается до 1,08 раза, пластичность увеличивается до 1,2 разя, сопротивление холодным трещинам возрастает до 1,5 раза, величина разупрочнения уменьшается до 1,7 раза. Новая технология ручной аргонодуговой сварки увеличивает производительность сварочного процесса в 1,9. 2,5 раза, что свидетельствует о достижении цели данной работы.

1. Земзин В.Н Жаропрочность сварных соединений М Машиностроение, 1972 г., 272 с.

2. РД 34 15.027-93 Сварка, термообработка и контроль трубных систем котлов и трубопроводов при монтаже и ремонте оборудования электростанций (FTM -1С-93) М НПО ОБТ1994 г. 267 с.

3. ПН АЭ Г-7-009-89 Оборудование и трубопроводы атомных энергетических установок. Сварка и наплавка Осшвнью положения. // Сварнью соединения и наплавки Правила контроля ПН A3 Г-7-01 ()-89 М Госатомэнергонадзор СССР, 1989 г.

4. Бурский Г,В., Савицкий ММ, Новикова ДП Сопротивляемость ЗТВ сварных соединений закаливакшшхся высокопрочных сталей при двухдуговой сварке. //Автоматическая сварка, 1998 г., № 2

5. Бакпш О. А Свойства мялсих прослоек при сварке .закаливающихся сталей. // Вопросы сварочного производства Сборник научных трудов №207. Челябинск, ЧТ1И, 1979 г., с. 3-16.

6. Земзин В.Н Пути повьешкия работоспособности сварных узлов го теплоустойчивых и жаропрочных сталей и сплавов. //Автоматическая сварка. 1985 г., № 7, с. 23-35

7. Козлов Р.А Сварка тешюустойчивых сталей. JI Машиностроение, 1986 г., 160 с.

8. Макаров ЭЛ., Федоров В.Г., Зубченко АС. Особенности образования холодных трещин при сварке некоторых ш*жолегаровшгных сталей. // Сварочное производство 1974 г. N° 5 с. 26-29

9. Макаров Э.Л. Хэлодаые трещины при еварке легированных ста-лей.М Мвшиносгроеяие 1981 г. 248 с.

10. Макаров Э.Л., Якушина ГМ, Лазько BE Влияние лешруютщх элементов на сопротивляемоть вькюкопрочного металла шва образованию холодных трещин // Сварочное производство,1975,№4,с. 10-11

11. Сварка и свариваемые материалы. Справочник. Т. 1 Под ред. Волченко ВН. М Металлургия, 1991 г. 526с.12. }фомченко Ф.А, Апохов АЕ, Зияьберман Б. И Плазменная сварка тру13опроводов // Оаарочное производство 1976 г. №3 с. 17-18

12. Паршин С.Г. Шврещцэемосхъ и ремонт впрьяжившшпих пароохладителей.// Промьлшгенная энергетика 1998 г. Хз 12, с. 18-20.

13. Паршин С Г, Термическая обработка сварных, соеданший коллекторов пароперегревателе.// Сварочное прошшдство Xs> 5, 1999 г., с. 43-44.

14. СЬарка в магшшосфоении. Справочник. Т.1. Под ред. Ольшанского НА, Т.З. под ред. Зорина Ю.Н М Мяшшскггроение. 1978 г., 1979г., 504с, 512 с.

15. Воропай МН, Атимов АН Аргонодутовая сварка сталей ненла-вяпщмся электродом с активтфованкой присадочной проволокой. // Автоматическая сварка 1980 г, X® 11с. 53-56

16. Дудко ДА, Савицкий AM, Савицкий М Ь/!. Сворка плавящимся электродом в защитных газах с применением экшвиругевдет флгсхса Н Автоматическая сверка 1986 г. Хе 10 с. 54-55

17. Островский О.Е., Крюковский В.Н, Бук Б.Б. и др. Влияние активирующих флюсов на гфошввлиющую способность сварочной дуги и ковдштрацию энергии в анодном пятне, // Сварочное производство 1977 г. ШЪ с. 3-4

18. Савицкий ММ, Купширшко Б.М, Лугтнн АФ. СкхзбенЕЮсти формирования шва при сварке по слою активирующего флюса // Автоматическая сварка 1981 г. № 2 с.19-21

19. Сшицкий ММ, Лесков Г,И Механизм влияния электроотрица-телы-гых элементов на проплавляюшую способность дуги с водьфра-мовьм катодом, if Стоматическая сварка 1980 г. Xs 9 с. 17-23

20. Савицкий ММ, Мельничук Г.М, Карвда В. Л и др. Применение актирующего флюса при сварка трубопроводов на монтаже атомных электростанций. // Автоматическая с&арка 1981 г. № 11 с. 71-72

21. Симоник А Г., Петвиашвили В. И, Иванов А А Эффеаег контракции дугового разряда при введении электроотрицательных элементов.// Сварочное производство 1976 г. №3 с. 49-53

22. Бережна Т.Г., Бородина Э.Р., Лепехин A3. Оеоюнность стали 12X1МФ к хрупким разрушениям после нагрева до температур термического цикла сварки // Сварочное производство, 1974 г, № 11

23. Шрон Р.З., Небесова ИФ, Никанорова НИ ВЬкхжотемператур-ная обработка и структура швов теплоустойчивой хромомолибдено-ванадиевой стали // Автоматическая сварка 1985 г. № 1 с. 11-14

24. Касажин Б.С, Бреднев В.И Особенности механизма образования холодных трещин в сварных соединениях нкжолеаированных высокопрочных сталей. //Автоматическая сварка. 1985 г., №3.с. 1-6

25. An investig ation on the rrakrostructures of 12MQM>V steels wiht vations welding heat inputs. Xu Guo zhao. J. Electron. Mkrosc. 1986, 35. Suppl Jsfe 2.1593 -1594.

26. Guide to the metallurgy of welding said wdding and wddabiiity of low-alloy heat resistant structural steds first draft. Hnvnak Ivan. Bratislava : weld. Res. Inst. 1986. 45 pp

27. Ленивкин B.A, Дюргеров НГ., Сатиров XH ТехЕюлооиеские свойсгоа сварочной душ в защитных газах. М, Машиностроение, 1989 г., 264 с.

28. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением. Под ред. Б.Е Патоиа М, Машштостроение, 1974. 768 с.

29. Походая ИК Газы в аварных швах М, Машиностроение, 1972 г., 256 с.

30. Лившиц Л.С., Акимов АН Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений. МЕШЗШЮстроение. 1989 г.336 с

31. Шрсн ?.3.г Нэбесова ИФ, .Александрова Г.М Вькхжотемпера-турнью трещины в металле швов тегаюустойчивьк перлитных слала!.// Сварочное про^шодсгво 1975 10 с 27-29

32. Зфомчешсо ФА; Бродская Г.Л. Дишеротэнное !з^д«эние сварных соединений тегаюустойчзгазых сталей из стали ИХТМФ-Шэлек-трошл&ковою переплава при повтор юм нагреве. // Сварочное производство. 1982 г. №3 с. 7-10

33. Рыюивш НН. Расчеты тгапювых процессов при сварке. М, Маш-шз, 1951 г., 296 с.

34. Паршин С. Г. Установка для термической обработки сварных со-едикшпй паропроводов нагревателями комбш-дгроваш-юго действия. // СЬарочное хфоизводсхво .N2 6, 1999г., с. 4445.

35. Казаков Ю.В., Ксрягин КБ., ГЪтехик В, П. Влияние m проплав-шше шспгвщэуютнх флюсов при сварке сташй толпжной более 8 мм // Сварочное гарошводспво, 9,1989 г с. 32-3-1

36. Пщтш С.Г. Состав и выбор гастсобразпых флюсов для дуговой сварки энергетического оборудования. Н Промышленная энергетика >&2, 2000г. с. 18-21.

37. Макара AM. Мосщяз НА Сварка высокопрс»тжых сталгй. Киев, «Техника», 1971 г. 140 с.

38. LlbpnicpoB MX Белов В. В. Фазовью превращения и изменения свойств стали при сварке. М Наука 1972 г. 220 с.

39. Мусияченко ВФ., Миходуи Л. И Дуговая сварка высокопрочных сталей М, Машиностроение, 198779 с.

40. Землевский Я А, Лесков Г. И Проплавлякжцее действие дуги при сварке в газовой смеси с использованием газодинамического эффекта// Автоматическая сварка 1977 « 10 с. 26-29

41. Bethlehem Wilhelm Fridrieh Hasmaschneaden uiid schweissen. Swetz Masdmieimiarkt, !9S5,85,№> 43,102-105

42. Fujioka Tadashi.,Suzuki Yasuo, Misavwa Rokuro Welding procedure for WIG pipelines. « Mppon Kokan Tech. Rept.»

43. Скнадсэшй C.E, Панов В. И. Сверка поперечной горкой и природа ее высокой протоводателшости.// Сварочное производство, 1984 №> 10, с. 25-27

44. Назарчук AT., Стершбоген Ю.А Об оптамизации процесса дуговой сварки путем рационального заполнения разделки.// Автоматическая аварка 1984, № 11 с. 46-49

45. Сершко АН, Швферовский В.А, ГЬтрикеев А И. Прогрессивная твхножгая аварки толстолистовой нержавеющей стали Конференция « ГЪвышеяие качества и эффективности процессов сварки и наплавки» Киев, 1984,35-36

46. Ellis D.J. Narrow gap wdding of steels // Weld and Metal Fabr. -1991-59,№ 3c 118,120,124-125

47. Хромчеэдсо Ф.А Повышение надежности сварных соединений за счет совершенствования технолэши сварки. « ГЬвышение качества иэффектаиюст сварочного прашводстаа на предприятиях г. Москва», М, 1984, 56-60

48. Naicaziraa Т.ДЬйат. Y.,SWnx>ysna Т. Applikation of, new welding technology in the fabricstfion of nuclear powzr plant <c Wdld Technol. Jap. Weld Imt» Abingron 1 m> 44-60

49. И A., Башки Р.Ф.» Хрметл Ф.А Работоспособность еваркых соединений шрогфовсдов ж стали 12Х1МФ, выпол-нййнкх этароннол^чешй аварвхй.// Сварочное пронзводспъо, 1984 г., с. 12-14

50. Евхрафов ЕЕ. Эь обко ИЮ. Э^схрогао^евая сварка стали 10 Х2М без нредвфжежного нагрева// Свечное производство 1984 Л® 10 с. 25-27

51. Гончаров ICE, ГЪмшов RH, Щуодокий В. И. Свариваемость пфшпнсй спим 12ХН4МДФА электронным лучом. Ккгериалы Вое-шкшюйконференщш, МоскваЛ-2 аир., 1986, 80-83.

52. Григорьянц А Г. Основы лазерной обработай материалов. М, МЕЗ$гнсстр<х2-ше, 1989 г., 304 а

53. Штттьевасий АГ. Сварка в защнпалх гшах плавящимся электродом М Мшшшсггросште, 1974 г. 240 с.

54. У^ясара A M, Сшшзресйи ММ, Кушш^ректсо Е.Н и др. Влияние рафинировашя на нропдЕовйжие мегсахпа при дуговой сварка// Авто мшическая сварка 1977 N° 9 с. 7-10

55. Замков В.Н, Прштутдай В.П, Гуревич СМ. Влияние состава фшоса на процесс сварки титана негшавящ?мся зл<жгродом.

56. Автомшжчажая свчрка, 1977 № 4, с. 22-26

57. Финкельбург В., Мэжер Г. Эхкжтрическью дуга и термическая плазма. Пер с нем 1961 г. 370 с.

58. Бродашй АЯ. Аргонсдутовая сварка. вольфра1^овьм .электродом. Машгаз, М, 1956 г., 395 с.

59. Черпаков Ф. А Арпшодуговая сварка и ее применение. ДЩТЩ 1958 г., 220 с.

60. Казаков Ю.В., Столбов В.И, КЬряшн КБ. и др. Влияние активирующих флюсов на строение сварочной душ горящей в аргоне.// Сварочное произведете. 1985 г., М;4 с. 30-33

61. Паршин С. Г. Впшншз жшмфующих флюсов ш формирование сварнья; швсв при ручной фгонодуювой сварке. // Сварочное производство. № 10, 2000 г. с.23-27.

62. ЕрохинАА Основы сварки гошштеииш. Физико-хмьшческие закономерности М, Машшосггроение, 1973 г., 448 с,

63. КотельникоЕ Р.Б. Анализ рсзульгаоов шбшодшт М, Энерго-атмиздат., 1986 г. 142 с.

64. Бродский АД , Кан ЕЛ. Крепкий справочник по математической «эбрабожерезз'Л£дш-овизмд>ж1!Й. М, Ст^шдзртгиз, 1960 г 167 с.

65. Бадьянов Б.Н, Давьщов RA, Колупаав Ю.Ф Продольное распределение потенциала в дущ горящей в смеси аргона и гексафтори-да серы// Автоматическая сварка 1980 г., Ке 4 с 60-62.

66. Гкцкевич ИР., Деезв Г.Ф П^рхнсютньге явления в сварочных щюцессж. М, Meiminypiiiii, 1974 г., 133 с.

67. Якобашвили С. Б. ТЪвфхкосшьк: свойства сварочных флюсов и шлаков. М, К1ащЕЖОстре€ние, 1970 г., 206 с.

68. Оюйства эжметтов. 4.1 ПЬдред. СамсоковаГ.В М Металлургия, 1976 г. 600 с.

69. ГЬдгащкий В.В, Кузшшко ВГ. Сборочные шлаки. Киев, Нау-кова думка, 19^ г., 254 с.

70. Абраггов МА, Абдурахманов Р. У. Арюнодугавая сварка алю-Ш!ниевых сплавов. Тайшет; Фан. 1983 г., 232 с.

71. Ас >к 860971 Карева НМ, Катичева Р.В., ГЬпова В.Б. Сварочный флюс. В23 К 35/362 БИ № 33 1981 г.

72. Ac. № 977131 Ардентов BE, Хзрченко В.И, Улин ВП и др. Состав флюса для сварки неплавяищмся электродом. В23 К 35/362 БИ№ 44, 30.11.82 г.

73. Ас. № 1162565 Букаров НА, Корнеев Ю.Н, Лошжова В.Г. и др. Флюс для дуговой сварки сталей в среде загцшжк газов. В23 К 35/362 БИ № 23,23.06 85 г.

74. Ас. № 1362598 Борковская НА, Храмушин В. А, Оимоник А Г. и др. Флюс для электродуг овой сварки нержавекщих сталей в среде защитных газов. В23 К 35/362 БИ № 48, 30.12.87 г.

75. Ас. № 730515 Симоник АГ., Демин Е А, >фамушин В. А и др. Фшос для элезародуговой сверки. В 23 К 35/362 БИ № 16, 30.04.80 г.

76. Ас, № 959965 Трейвер НП, Симоник АГ., Вовденко В.В. и др. Флюс для дуговой сварси В23 К 35/362 БИ № 35,23.09.82 г.

77. Паршин С. Г. Механизм шшрагирования дуга и состав активирующего флюса для стохасгшческого режима фгонодуговой сварки ттлоустойчивыхсталей // Энфгосбережение ГЬволжья. 2001 г., № 1, с. 32-34

78. Оварочнью материалы для дуговой сварки. Т. 1 ГЬд ред. Пэтапо-ваННМ Мшшностроение, 1989г.,543с.

79. Ас. 1342649 КЬряган КБ., Казаков Ю.В., Плиско ВН и др. Активирующий флюс для эшктродуговой аварки нержаовжжцих и высокопрочных сташй. В23 К 35/362 БИ № 37, 07.10.87 г.

80. S4. Паршин С.Г. Сварка стыковых ссюдинений труб поверхностей нагрева котлов из стали 12Х1МФ. // Энергетик. 2000 г., № 7, с. 30-31.

81. РД 34.10.130-96 Инструкция по визуальному и измерительному контролю. ОКСТУ 3109. М, 1996 г., 113 с.

82. РД 34.17.302-97. Котлы паршые и водогрейшж. Трубопроводы пара и горячей вода, сосуды С&арные соединения. Ультразвуковой контроль. (ОП 501 ЦЦ-97). М, НЛП "Норма". 1997 г., 137 с.

83. Правша аттестации сварщиков и шщжштстов сварочного про-шводства М, 1998 г., 113 с.

84. ГОСТ 6996-66 Сварные ооединезаия. Методы определения ме<а-нических с&ойств. М Издщзпьсшо стщцартов, 1988 г.

85. ГОСТ 20072-74 Стал-, тец.юустойчиваж. // Сталь качественная и ьькхжокймесчвейньй сортовой и фдоанны& прокат и жшрованшя сталь. М, РЬдЕиелылво сшиаршв, 1979 г. 215 с.

86. ГОСТ 26388-84 Озеднншия сварные. Метода ишытаний на со-прошвшемссть образованию >шюдаым трещинам при сварке плав-гягнжм. М РЬд^юльс./во стандартов, 1985 г.

87. Паршин С.Г. Тешодогая ремошв донышек котшетгоров из теплостойкой сга/ш 12X1 Мй>. // Цх»мья2шешюя энфтшка, Ks 4, 1999 г.с ?!-?'*

88. ВПИР. Сборник 17. Монтаж оборудования и тр^Иопроводов з;1жтр<кгтнтдаи и тщроте^зчесшх скх^зуашний. Выпуск 5. Сварочные работы Минэнерго СССР, 1987 г.

89. Физжочхимвдеские свойства окислов. Опрззочник Под ред. Г.В. Самеонова, М, Мггашгург;к, 1978 г., 471 с.

90. Броя О.Б., Супжсв JLК ГЪтокк швзмы в эжктричесжой дуге выютючающих аппаратов .Л, Энергия, 1975 г., 21.1 с

91. С^авЕЩКий ММ, Кушш^режо Б.II, Одданик О. И СЗшбсшюсш сварки стажй вольфрамовым элястрсдом с £1СШ*>крутощй1ч1И флюса-ML // Автогдотчсскок сварка. 1999 г., К?. 12, с. 18-22.

92. Патент РФ № 2164849 от 19.04.2001 Пвршин СТ., Казаков Ю.В., КЬряшн КБ. Активирукгсцнй флюс для эдекхродуговой сварки.

93. Паршин С.Г. Восстановление камер и штуцерных сварных со-едш-геяшГт пароперареватезюй. /7 Электрические станщш. 20СЮ г., № 7, с. 39-42

94. Попсль С.Ии др. Методика графичажого расчета поверхносто-ного и межфазного ыашжжия по форме неподвижной капли //Труды

95. Уральскою псшитехничесзсго института, № 49. Сверддстж, Метаи-лурподаг, 1954 г.

96. Семенченш В. К ГЪвержосшые явления в металлах и сплавах. М ГИГГД 1951 г.

97. Микиашвипи ШМ и др. Межфвшое натяжение на границешшк-жепезо и поверхностное шшжееие расплава системы Mn-SiCV AI2Q3 //Фшико-хиштчадше ссобшнсхгш прошводета стали, М йщ-во АН СССР, 1957 г.

98. Есин О.А, Шкитин Ю.П, ГЬпель СИ Эдекзро>зджчвсхне свойства и структура расшивленнык ишаков.// Труды Уральского по-джгехЕшческго инсшгута, №93. Свердловск, К&таллургшдат, 1959 г.

99. Тимошенко АН, Гвоздещий B.C., Лозовский В.II Концентрация энфттш на аноде душ негшшящегош электрода //Автсмакг южая сварка. 1978 г. №5, с. 68-70

100. Бадьянов Б.Н, Давьщов В. А, Кшупзев Ю.Ф. Изменение размеров зоны электропроводности дуги при введении шюсбразкых гшо~ генидов в аргон И Автоматическая сварка 1977 г., 4 с. 67-68.

101. Засуй А Техника напыления, М Маплшострошие, 1975 г, 288 с.

102. Пархшгн С. Г. Состояние и перспективы развития сваро*шых технологий при ремонте знергетшшкого оборудования.// Знергосбф©-жение Поволжья. 2000 г., Jf«3, с. 56-58

103. Паршин С.Г. Работоспособность гшроперегршателей котла ТГМ-96 при сварке с ограниченным тжжвдажеыием.// ЭЕЕфгосбережсешге Поволжья. 2000 г., №4, с. 49- 50

104. Березина Т. Г. Изменение структуры и свойств сварных соединений паропроводов из штюустойчнвых сталей в процессе эксплуатации. Причины эксплуатационных повреждений сварных соеданений. Челябинск. ЧФ ГХЭИГЖ, 1999 г. 102 с.

105. S. О. Parshin " EfFekt of activating fluxes on the formation of wdded joints in manual argon-shielded arc welding " //"Welding IntaTiationaT 2001. vol 15, Ns \ s. 301-3041. АКТпромышленного испытания технологии сварки г .-Ульяновск " ^ " 200 Т г.

106. Настоящий акт составлен в следующем:1. Объект испытания.

107. На предприятии ОАО "Волжские моторы" произведены испытания технологии под наименованием "Технология однопроходно;-! ручной аргонодуговой сварки теплоустойчивых стале:: с применением активирующих юс о в ".

108. Технические характеристики испытаний.

109. Способ сварки :Сила :Капря :Скорость :Времятока, :жение : сварки,^ :сварки,1. U6A :дуги, :I0Vc :t, ч

110. Ручная аргонодуго-:ТОО. 110:10. тп с; .1 w f О :0,37.0,66:0,2.0,24вая сварка без ошхн- са

111. Ручная аргонодуго-:120. 130:ТО,5. • • Л J :т.1,1 :0,08.0,Т2вая сварка с акти-: вирующим флюсом : •

112. Результаты испытаний технологии.

113. Погонная .энергия оварки уменьшилась в 1,6.2,1 раза.4. Экономический -эффект.

114. В результате внедрения новой технологии предполагаемый экономический эффект составляет 120 тыс.руб. в год за счет повышения производительности и экономии сварочных материалов.5. Заключение.

115. По результатам испытаний данная технология рекомендована к внедрению на предприятии.1. Представительы1. Разработчик технологии

116. МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ

117. ПРЕДПРИЯТИЕ Ульяновский механический заводг. Ульяновск, ул. Московское шоссе, д. 981. АКТ №1/3/2001о промышленном испытании и внедрении технологии сварки

118. Настоящий акт составлен о следующем:1. Объект испытания.

119. Н.а предприятии ФГУГТ "Ульяновский механический завод" произвели испытания технологии под наименованием "Технология однопроходной ручной аргонодуговой сварки теплоустойчивых сталей с применением активирующих флюсов".

120. Технические характеристики испытаний.

121. При испытании сваривали изделия предприятия состоящие из труб диаметром 32, 36, 42 мм, с толщиной стенки 4, 5, 6 мм из стали 12Х1МФ по новой технологии однопроходной ручной аргонодуговой сваркой при следующих режимах сварки:

122. Способ сварки Сила тока, U А Напряжение ДУГИ, и* в Скорость сварки, VCB мм/с Время сварки, t>4

123. Ручная аргонодуговая сварка с активирующей лентой АЛ-1 120.150 10.12 1.2 0,08.0,15

124. Сварку труб производили с применением активирующей ленты AJI-1 на основе флюса ФПА-1 толщиной 2 мм и шириной 15 мм. Разделка кромок труб не производилась, зазор между кромками труб 0,5 мм.

125. Результаты испытаний технологии.

126. В результате внедрения новой технологии предполагаемый экономический эффект составляет 120 тыс. руб. в год за счет повышения производительности и экономии сварочных материалов.5. Заключение.

127. По результатам испытаний данная технология рекомендована к вне дрению на предприятии.1. Представитель1. ФГУП "Ульяновскиймеханический завод":1. Главный технолог1. Экемскин A.M.1. Разработчик технологии:1. Паршин С.Г.

128. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ Открытое акционерное общество Ульяновской области «УЛЬЯНОВСК ЭНЕРГО» ОБОСОБЛЕННОЕ ПОДРАЗДЕЛЕНИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННО РЕМОНТНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ1. УЛЬЯНОВСКЭНЕРГОРЕМОНТ»

129. Жг^.^. /. 432042 г.Ульяновск, улЛромышленная,5на№. .Т7Г.от.~.1. АКТо внедрении технологии ручной аргонодуговой сварки труб с применением активирующих флюсов.

130. Гл. инженер Г v j¥: / j Гребенюк В.И.1. ОП ПРП УЭР: ^ ' 1розроботу иtc ' ЫШй //lapczLUrt с. г/1. ТСХЮЛСЦШ-/ ^ 1 /