автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Создание комплексной технологии улучшения внутреннего строения непрерывнолитого сляба из низколегированных сталей

На правах рукописи

004602284

ИСАЕВ ОЛЕГ БОРИСОВИЧ

СОЗДАНИЕ КОМПЛЕКСНОЙ ТЕХНОЛОГИИ УЛУЧШЕНИЯ ВНУТРЕННЕГО СТРОЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОЛИТОГО СЛЯБА ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ

Специальность 05.16.02 - «Металлургия черных, цветных

диссертации на соискание ученой степени \ доктора технических наук \

\ ........ - ....... ' !

и редких металлов»

АВТОРЕФЕРАТ

Москва - 2010

2 О [■.'АН 20:0

004602284

Работа выполнена

в Федеральном государственном унитарном предприятии «Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П.Бардина» и в ОАО «МК «Азовсталь»

Научный консультант - доктор технических наук

Матросов Юрий Иванович

Официальные оппоненты:

- доктор технических наук Паршин Валерий Михайлович

- доктор технических наук, профессор Дождиков Владимир Иванович

- доктор технических наук, профессор Смирнов Николай Александрович

Ведущая организация - ОАО «Нижнетагильский

металлургический комбинат»

Защита состоится 27 мая 2010 г. в 15 часов на заседании диссертационного совета Д217.035.02 при Федеральном государственном унитарном предприятии «Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П.Бардина» по адресу: 105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 9/23.

Отзывы в двух экземплярах, заверенные печатью, просьба направлять по адресу: 105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 9/23.

С авторефератом диссертации можно ознакомиться на сайте ВАК referat_vak@obrnadzor.gov.ru, с диссертацией - в библиотеке ФГУП «ЦНИИчермет им. И.П.Бардина».

Автореферат разослан 23 апреля 2010 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д217.035.02, кандидат технических наук

Т.П. Москвина

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы

Развитие технического прогресса в металлургии происходит в условиях конкурентной борьбы на мировом рынке, основными требованиями которого является коренное повышение потребительских свойств конечной продукции при одновременном снижении ее себестоимости. В настоящее время во всем мире особое внимание уделяется совершенствованию процесса непрерывной разливки. Так как в технологической цепочке металлургического производства машины непрерывного литья заготовок (МНАЗ) находятся между сталеплавильным агрегатом и прокатным станом, эффективность их работы во многом определяет качество и себестоимость конечной продукции. Получение качественной по внутреннему строению непрерывнолитой заготовки зависит от следующих факторов: технологии рафинирования металла от момента его выпуска из сталеплавильного агрегата до подачи в кристаллизатор; гидродинамики металла в промежуточном ковше (ПК) и в жидкой лунке кристаллизатора; технологических параметров разливки, определяющих условия затвердевания и кристаллизации стали; химического состава стали.

В многочисленных исследовательских работах в области непрерывной разливки стали этим вопросам постоянно уделяется большое внимание, однако до последнего времени металлургические процессы, протекающие в ПК и кристаллизаторе, изучены в недостаточной степени. В связи с этим настоящая диссертационная работа посвящена созданию комплексной технологии улучшения внутреннего строения не-прерывнолитых слябов низколегированных сталей на основе научных положений гидродинамики и тепломассообмена в большегрузных ПК с внутренней фурнитурой, процессов затвердевания, кристаллизации и формирования ликвационных зон в непрерывнолитых слябах при изменяющихся параметрах разливки и внешних воздействиях на кристаллизующийся металл, оказывающих решающее влияние на внутреннее строение непрерывнолитых слябов. Теоретические изыскания, лабораторные и натурные эксперименты, разработка и внедрение новых технологических приемов, изложенные в представленной работе, направлены на получение непрерывнолитой заготовки нового качественного уровня.

Цель работы и основные задачи

Целью данной работы является создание усовершенствованной технологии непрерывной разливки низколегированных сталей, обеспечивающей получение непрерывнолитого сляба с улучшенным качеством внутреннего строения и минимальным содержанием неметаллических включений (НВ). Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Разработать научные основы внешнего воздействия на непрерывно-литой сляб путем ввода в расплав макрохолодильников, позволяющего минимизировать осевую химическую неоднородность по сечению слябов и предотвратить процесс образования внутренних трещин.

2. Путем изучения поведения затопленных струй в объеме промежуточного ковша при стационарных и нестационарных режимах разливки исследовать условия нахождения и распределение неметаллических включений в жидкой стали, на основе чего разработать систему комплексного рафинирования с помощью перегородок с фильтрационными элементами, донных канальных фурм для продувки стали аргоном, «гасителей» турбулентности струи с применением теплоизолирующих и шла-корафинирующих смесей.

3. Определить роль водорода в развитии внутреннего трещинообра-зования в непрерывнолитых слябах и листовом прокате с целью оптимизации режимов термодифузионного рафинирования по водороду и предотвращения дефектов несплошности водородного происхождения в непрерывнолитом и катаном металле.

4. Исследовать влияние содержания углерода в стали на развитие центральной сегрегации основных и микролегирующих элементов с целью создания технологии производства низколегированных сталей ответственного назначения с особо высокой химической и структурной однородностью по сечению слябов и листов.

5. С применением современных методов металлографического анализа и Оже-спектроскопии и математической статистики исследовать и проанализировать влияние малых концентраций свинца, олова, цинка, сурьмы и висмута на развитие внутреннего трещинообразования с целью разработки мероприятий по минимизации их воздействия.

Методы исследования

Работа выполнялась на основе теоретических, лабораторных исследований и натурных испытаний. Методами математического и физического

моделирования исследовали гидродинамические процессы, происходящие в ПК и кристаллизаторе МНЛЗ, процессы охлаждения и затвердевания слитка в кристаллизаторе и зоне вторичного охлаждения (ЗВО). Работа выполнена с применением методов ввода радиоактивных изотопов в кристаллизатор МНЛЗ, изучения температурного поля в жидкой лунке кристаллизатора с помощью малоинерционных термопар, скоростей кристаллизации по плотности дендритной структуры, металлографической оценки макро- и микроструктуры, атомно-эмиссионного спектрального анализа, Оже-спектроскопии, рентгеноструктурного анализа включений, проведения полномасштабного промышленного опробования разработанных технологических решений и конструкций.

Научная новизна:

1. Впервые выявлены закономерности влияния макрохолодильников в виде стальной ленты на процессы затвердевания и кристаллизации не-прерывнолитой заготовки, такие как:

- параметры плавления макрохолодильника в зависимости от температуры перегрева стали над температурой ликвидуса, химического состава и толщины ленты, скорости ее подачи в расплав;

- условия полного расплавления ленты и условия вмораживания ленты в матричный расплав;

- воздействие макрохолодильников на скорость кристаллизации, динамику изменения соотношения структурных кристаллических зон, развитие осевой ликвации химических элементов, образование внутренних трещин в слябе.

2. Впервые разработана комплексная система рафинирования стали в промежуточном ковше, предусматривающая:

- месторасположение, геометрические параметры перегородок и конфигурацию фильтрационных элементов, позволяющие в максимальной степени рафинировать сталь от НВ размером более 20...30 мкм;

- разработку донных канальных фурм для удаления из металла НВ размером менее 30 мкм;

- разработку «гасителей» турбулентности струи с предотвращением попадания неметаллических включений в непрерывнолитой сляб при нестационарных режимах разливки стали.

3. Определены количественные зависимости структурно чувствительных характеристик толстолистового проката от содержания водорода в жидкой стали.

4. Установлены закономерности влияния углерода в трубных сталях на формирование осевой ликвации основных и примесных химических элементов, обуславливающих развитие центральной химической и структурной неоднородности непрерывнолитых слябов и полученных из них листов.

5. Установлены и научно обоснованы пороговые значения содержания примесей цветных металлов (свинца, олова, цинка, сурьмы и висмута), оказывающих воздействие на развитие внутреннего трещинообразова-ния в непрерывнолитых слябах.

Практическая ценность диссертационной работы заключается в создании на основе полученных научных результатов многостадийной технологии улучшения внутреннего строения непрерывнолитых слябов из низколегированных сталей ответственного назначения. На основании проведенных исследований гидродинамических и тепловых процессов при непрерывной разливке, затвердевания слябовой заготовки получены следующие практические результаты:

1. Разработана и внедрена технология внешних воздействий на непре-рывнолитой сляб путем ввода макрохолодильников в кристаллизатор МНЛЗ, позволяющая практически ликвидировать осевую химическую неоднородность стали и минимизировать образование и развитие внутренних трещин.

2. Разработана и внедрена в производство комплексная система рафинирования стали, состоящая из фильтрационных перегородок, донных канальных фурм для продувки стали аргоном, «гасителей» турбулентности струи, с применением теплоизолирующей и шлакорафи-нирующей смесей, позволяющая в максимальной степени очистить сталь от НВ.

3. Создана технология замедленного охлаждения непрерывнолитых слябов, обеспечивающая необходимый уровень качества толстолистового проката при различном исходном содержании водорода в расплаве.

4. Разработаны технологические приемы, позволяющие исключить или существенно снизить влияние примесей цветных металлов на формирование дефектов внутреннего строения литого и катаного металла: снижение содержания углерода в стали, замедленное охлаждение слябов, внепечная обработка жидкого металла порошковой проволокой с наполнителями, включающими редкоземельные элементы.

Содержание диссертационной работы представляет собой решение важной научно-технической и народно-хозяйственной проблемы улучшения качества непрерывнолитых слябов ответственного назначения путем совершенствования технологического процесса непрерывной разливки стали и оптимизации химического состава жидкого металла. Разработанные технологические решения универсальны и могут быть применены для слябовых МНЛЗ других металлургических предприятий.

Апробация работы

Материалы диссертационной работы обсуждены и доложены на 15 международных и региональных научно-технических конференциях:

«Технический прогресс в производстве и эксплуатации труб для нефтяной и газовой промышленности» (Волжский, 1999); V Международный конгресс сталеплавильщиков (Рыбница, 1998); VI Международный конгресс сталеплавильщиков (Череповец, 2000); VII Международный конгресс сталеплавильщиков (Магнитогорск, 2002); «Современные технологии и оборудование для внепечной обработки и непрерывной разливки стали» (Москва, 2005, 2006); «Состояние и основные пути развития непрерывной разливки стали на металлургических предприятиях Украины» (Харьков, 2001); 3-я Международная научно-практическая конференция «Прогрессивные технологии в металлургии стали» (Донецк, 2007); Международная конференция, посвященная 100-летию со дня рождения В.И. Баптизманского (Днепропетровск, 2008); 3rd European Conference on Continuous Casting (Madrid, Spain, 1998); 4th European Continuous Casting Conference (Birmingham, UK, 2002); 8th International Conference "Line Pipe Steels" (Belgium, 2004); 2nd International Conference "Segregation and Precipitation" (Koshice, Slovakia, 2006).

Публикации. Основное содержание диссертации отражено в двух книгах и 23 статьях, опубликованных в рецензируемых научных журналах, рекомендованных ВАК, а также в 60 публикациях в других журналах и сборниках, 14 патентах.

Личный вклад автора. Основные научные результаты диссертационной работы базируются на исследованиях, выполненных под руководством или с непосредственным участием автора. В работах, выполненных в соавторстве, личный вклад автора состоит в постановке задач исследования, выработке направлений и методов решения технологических

проблем, непосредственном участии в получении экспериментальных данных и обобщении полученных результатов. Освоение и внедрение в производство разработанных технологий осуществлялось при непосредственном участии автора.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 6 глав, общих выводов, списка литературных источников из 325 наименований, приложений, содержит 374 страницы машинописного текста, 146 рисунков, 64 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показана актуальность темы диссертации, отмечены особенности развития процессов непрерывной разливки стали в мире, сформулированы цель, задачи и методы исследования, научные результаты и практическая ценность работы, приведены данные по апробации и публикации результатов работы.

В первой главе «Методы повышения качества внутреннего строения непрерывнолитых слябов из стали низколегированных марок» проведен аналитический обзор работ по основным направлениям совершенствования технологии непрерывной разливки стали, направленным на улучшение внутреннего строения непрерывнолитой слябовой заготовки. Отмечено, что к качеству непрерывнолитых слябов, из которых прокатывают толстый лист для производства металлопродукции особо ответственного назначения, предъявляются весьма высокие требования по содержанию серы, фосфора, примесей цветных металлов, растворенных газов (кислорода, азота, водорода); количеству, составу и расположению неметаллических включений; степени развития химической и структурной неоднородности; отсутствию внутренних трещин.

Для обеспечения высокой чистоты стали необходимо предусматривать ряд специальных мероприятий, препятствующих развитию процессов насыщения стали НВ: защита металла от вторичного окисления на участках «сталеразливочный ковш - ПК» и «ПК - кристаллизатор»; защита зеркала металла в ПК и кристаллизаторе; рафинирование и модифицирование металла в ПК; совершенствование конструкции погружаемого стакана; совершенствование системы распределения гидродинами-

ческих потоков стали в ПК и кристаллизаторе; конструктивное оформление кристаллизатора и ряд других.

Показано, что в отличие от начального периода распространения процессов непрерывной разливки стали, когда ПК играл роль распределительного устройства, обеспечивающего определенный запас и постоянство напора металла, поступающего в кристаллизаторы МНЛЗ, в последние годы ПК превратился в металлургический агрегат непрерывного действия, предназначенный для дополнительного внепечного рафинирования стали и повышения ее качества. Для эффективного рафинирования металла в объеме ПК необходимо спроектировать его оптимальную конструкцию и оснастить специальной фурнитурой: перфорированными или фильтрационными перегородками и/или порогами, системой «тур-бостоп», плазменным нагревом, продувочными устройствами нейтральными газами, гасителями турбулентности, подобрать тип футеровки, химический и гранулометрический состав теплоизолирующих и рафинирующих смесей и т.д.

Проведено сравнение эффективности удаления НВ на МНЛЗ различного типа - криволинейных, криволинейных с вертикальным участком, вертикальных. Применение системы электромагнитного торможения для обеспечения оптимального потока жидкой стали в кристаллизаторе при разливке слябов больших сечений - задача сложная, требующая дальнейшего совершенствования процесса. Электромагнитное перемешивание (ЭМП) является одним из наиболее широко применяемых методов, позволяющих эффективно воздействовать на макроструктуру слитка. ЭМП используют для решения двух задач: улучшение внутреннего строения заготовки - измельчения структуры, снижение степени осевой или центральной ликвации, уменьшение центральной пористости и повышение качества поверхности и подповерхностной зоны непрерывнолитой заготовки - снижение количества поверхностных дефектов и НВ; повышение плотности наружной корочки слитка. Еще одно направление - мягкое обжатие непрерывнолитой заготовки в ручье МНЛЗ. При использовании этого метода необходимо точное определение места приложения усилия обжатия (соотношение между количеством жидкой и твердой фаз в момент обжатия), закона приложения обжатия, способа приложения усилия к поверхности заготовки. Максимальный эффект подавления осевой ликвации достигается при минимальном колебании технологических параметров разливки, что возможно при тщательном контроле всего технологического цикла

производства стали и комплексной автоматизации и компьютеризации процессов.

На основании изученного материала и проведенного анализа методов повышения качества внутреннего строения непрерывнолитой заготовки была определена основная задача исследования: разработка и внедрение технологии непрерывной разливки стали, предусматривающей комплексное улучшение качества сляба по всем основным внутренним дефектам литой заготовки - центральной сегрегационной и структурной неоднородности, внутренним трещинам, содержанию НВ.

Во второй главе «Изучение внутреннего строения непрерывнолитой заготовки и разработка методов его улучшения» приведено описание внутренних дефектов непрерывнолитого сляба и главные причины их образования. Подробно изложены методы изучения макроструктуры непрерывнолитого сляба - получение серных отпечатков и травление макротемплетов в растворах различных кислот. Рассмотрены преимущества и недостатки каждого из методов. Выбор метода травления зависит от задач, стоящих перед исследователем. В случае необходимости определения степени развития осевой и/или точечной сегрегации, выявления внутренних трещин целесообразно применять «холодное» травление в 10%-ном водном растворе персульфата аммония. Для более глубокого исследования кристаллической структуры металла, выявления размера кристаллов и степени развития дендритной структуры, расчета скорости кристаллизации по дендритной структуре предпочтительнее использовать «горячее» травление в 50%-ном водном растворе соляной кислоты.

В процессе изучения макроструктуры непрерывнолитых слябов был разработан собственный классификатор, в котором с одной стороны учтена простота и наглядность сравнения с эталоном характерная для шкал фирмы Маппевтапп, с другой - ранжир развития дефектности структуры установлен в пределах 0,5 балла, что значительно точнее учитывает степень развития дефекта структуры. Для травления используется 50%-ный водный раствор соляной кислоты или 10%-ный водный раствор персульфата аммония.

Одним из путей совершенствования низколегированных сталей повышенной прочности является снижение содержания в них массовой доли углерода.

В исследовании рассматривали влияние углерода на центральную химическую и структурную неоднородность в непрерывнолитых слябах и листах из низколегированных трубных сталей с содержанием углерода

от 0,03 до 0,19%. Объективно оценить влияние содержания углерода (или какого-либо иного фактора) на склонность к сегрегации химических элементов можно с помощью коэффициента сегрегации, определяемого как отношение содержания элемента в осевой зоне сляба к его плавочному содержанию в ковшовой пробе. На рис. 1 показана полученная в результате определения содержания химических элементов, зависимость коэффициентов сегрегации от массовой доли углерода в стали.

Наибольшую склонность к сегрегации в центральной зоне сляба проявляют сера и фосфор. Так, если при содержании углерода равном 0,08%, коэффициент сегрегации серы равнялся 1,5, то при содержании углерода до 0,19% он равнялся 3,2.

Установлено, что с понижением содержания углерода в исследованных пределах (от 0,19 до 0,03%) коэффициент сегрегационной структурной неоднородности листового проката снижается от 1,79 до 1,06, что свидетельствует о существенном росте однородности структуры металла по толщине раската. С учетом того, что диффузионная подвижность атомов углерода и примесей в с1-феррите существенно превышает скорость их диффузии в аустените, увеличение продолжительности пребывания металла в области с1-феррита приводит к гомогенному перераспределению атомов примесей из зон их сегрегации. При увеличении содержания углерода в стали увеличивается длительность существования двухфазной зоны. С увеличением содержания углерода увеличивается

0,03 0,08 0,11 0,19

Массовая доля углерода в ковшевой пробе, %

Рис. 1. Зависимость коэффициентов сегрегации химических элементов от содержания углерода в стали

время пребывания расплава в двухфазном состоянии, что способствует более полному протеканию разделительной диффузии ликвирующих элементов и развитию зональной неоднородности, т.е. осевой сегрегации элементов.

Отмечена тенденция увеличения количества внутренних трещин и степени их развития с увеличением содержания углерода в пределах от 0,06 до 0,20%. Затвердевание стали при содержании углерода более 0,10% происходит одновременно с фазовым переходом. Напряжения усадки, возникающие в слитке в процессе затвердевания, суммируются с напряжениями фазового перехода, что служит одним из основных источников возникновения микротрещин в междендритном пространстве.

Для изготовления электросварных газопроводных труб из стали категории прочности К52 до сих пор часто применяют марганцовистые стали с содержанием углерода свыше 0,12%. К основным недостаткам данных сталей можно отнести сравнительно невысокий уровень механических и технологических характеристик металла. На практике улучшение механических показателей проката и снижение трещиночувствительности низколегированной стали на стадии сталеплавильного передела можно достичь за счет снижения массовой доли углерода и рационального микролегирования добавками микролегирующих элементов. В рамках решения этой задачи на основании лабораторных и промышленных исследований была разработана новая малоуглеродистая сталь химического состава: 0,06...0,09% С, 1,25...1,50% Мп, 0,20...0,35% Бь 0,02...0,035% ЫЬ, 0,015...0,035% "П, 0,02...0,05% А1, не более 0,008% Б, 0,020% Р, 0,009% Ы; СЕ £ 0,36; Рсм £ 0,20.

Атомноэмиссионным методом спектрального анализа определено, что концентрация углерода и вредных примесей (серы и фосфора) в центральной сегрегационной зоне данной стали была ниже, чем в стали с содержанием углерода 0,19% в 3,7; 7,6 и 2,7 раза, соответственно. Величина относительного удлинения на листах из стали с содержанием углерода 0,08% была в 1,5-2 раза выше, чем на листах из стали с содержанием углерода 0,19%; величина ударной вязкости при температурах испытания -20 °С новой стали была практически на порядок выше, чем на листах из применяемой стали, что во многом связано с уменьшением химической и структурной неоднородности толстолистого проката.

Проведенное полномасштабное опробование производства листового проката из разработанной стали 08Г1Б позволило освоить ее промышленное производство.

Влияние малых концентраций цветных металлов. Сталь содержит целый ряд примесей цветных металлов, часть которых в большинстве случаев не определяется в элементном химическом анализе плавки. На фоне существенной очистки металла от ряда традиционных вредных примесей после внедрения в производство таких агрегатов, как ковш-печь и вакууматор, актуальной стала задача более глубокого изучения влияния РЬ, Zn, Бп, БЬ, В1 на качественные показатели металлопродукции. Примеси цветных металлов в связи с их способностью располагаться по границам дендритов и межосным пространствам в литом металле, а также по границам зерен кристаллитов в деформированном состоянии, оказывают отрицательное влияние на трещиностойкость стали и показатели ударной вязкости.

Исследование влияния малых концентраций цветных металлов на внутреннее качество литой стали осуществляли путем выплавки опытных лабораторных плавок стали на основе технического железа с необходимыми добавками.

Содержание примесей цветных металлов определяли атомно-адсорбционным методом. В плавках, содержащих повышенные концентрации висмута и свинца, при изучении макроструктуры слитка обнаружили наличие поперечных и продольных трещин, количество и развитие которых возрастает с увеличением концентрации примесей цветных металлов. При исследовании макроструктуры слитка с содержанием 0,0060% олова обнаружили развитые продольные и мелкие поперечные трещины. Ввод в металл опытных плавок РЗМ в количестве 0,05...0,08% позволил снизить как количество внутренних трещин в слитках, так и их развитие. Распределение примесей цветных металлов в опытных образцах изучали методом Оже-электронной спектроскопии. Анализ состава меж дендритных участков опытных образцов показал, что в спектрах с достаточной степенью достоверности наблюдаются Оже-пики примесей цветных металлов. В образцах опытного металла, обработанного РЗМ, наблюдали значительное снижение пиков спектров цветных металлов.

Для оценки влияния примесей цветных металлов на качество литого и катаного металла (развитие внутренних трещин, отсортировка толстолистового проката по дефектам ультразвукового контроля, связанным с наличием внутренних трещин) исследовали плавки поточного производства. В результате проведенного исследования определили, что допустимое максимальное содержание примесей рассмотренных цветных металлов в низколегированных сталях перитектического класса, которое

н

О

0 2 4 6

8

10 12

Суммарное содержание примесей РЬ, Бп, БЬ, ВЬ 2п-103,%

Рис. 2. Отсортировка листа в зависимости от содержания примесей

не оказывает видимого влияния на внутреннее качество литого и катаного металла, не должно превышать 0,0046% (рис. 2).

При анализе влияния примесей цветных металлов на качественные показатели литого металла было отмечено существенное воздействие повышенных концентраций цветных металлов на образование грубых внутренних поперечных трещин, ведущих в ряде случаев к разрушению слябов.

Для высокопрочных низколегированных сталей с содержанием углерода 0,13...0,23% была предложена эмпирическая формула, определяющая предельную суммарную концентрацию примесей цветных металлов, свыше которой наблюдалось образование и развитие внутренних сквозных трещин в непрерывнолитой заготовке:

Было установлено, что величина См не должна превышать 0,0012. Для уменьшения негативного воздействия примесей цветных металлов целесообразно проводить обработку стали комплексными модификаторами и смесями, содержащими редкоземельные металлы с обеспечением остаточного содержания церия в металле в пределах 0,05...0,08%.

Влияние водорода. Присутствие растворенного в стали водорода заметно влияет на механические свойства металла и пораженность проката различными поверхностными и внутренними дефектами. Для удаления

С < БЬ + 0,75%РЬ + 0,50%5п + 0,10%гп.

м — '

(1)

Содержание водорода, ррм

Рис. 3. Зависимость времени замедленного охлаждения слябов в стопе от содержания водорода

водорода применяют специальную технологическую операцию - вакуу-мирование стали. При отсутствии специальных требований по вакуу-мированию или по содержанию водорода в жидкой стали возможно исключить эту стадию из производственного процесса и применить менее трудоемкие и экономичные технологические приемы, в частности, замедленное охлаждение слябов.

С целью исследования процессов замедленного охлаждения непре-рывнолитых слябов на лабораторных плавках был смоделирован процесс замедленного охлаждения. Было определено, что максимальная десорбция водорода наблюдается при температурах 500...800 "С; через 35...50 ч выдержки слитков в стопе десорбция водорода практически прекращается; коэффициент десорбции водорода снижается при снижении его исходного содержания в слитке. Влияние замедленного охлаждения на качество толстолистового проката оценивали на сериях плавок поточного производства. С целью выявления влияния водорода на механические свойства была применена методика оценки качества толстолистового проката посредством определения структурно-чувствительных свойств металла в 2-направлении в области осевой ликвации химических элементов. По результатам исследований построена номограмма для определения минимальной продолжительности замедленного охлаждения непре-рывнолитых слябов в зависимости от исходного содержания водорода в расплаве ПК МНЛЗ, обеспечивающей необходимый уровень качества проката (рис. 3).

В третьей главе «Влияние технологических параметров разливки на развитие центральной химической неоднородности» представлены результаты исследования влияния параметров технологического процесса разливки и конструктивных особенностей МНАЗ на формирование структуры непрерывнолитых слябов. Показано, что увеличение перегрева металла способствует устойчивому росту зоны направленной кристаллизации (зоны столбчатых кристаллов) с одновременным сокращением размеров зон корковых кристаллов и разориентированных дендритов. Наибольшее влияние на структуру кристаллизации оказывает перегрев до 20 "С. Влияние перегрева свыше 25 °С на изменение соотношения структурных зон незначительно. Соотношение зон становится достаточно стабильным: зона столбчатых кристаллов - 75%, равноосная и корковая зоны в сумме - 25%. При перегреве стали менее 10 °С возникает зона глобулярных кристаллов, что можно охарактеризовать как переход от направленной кристаллизации к объемной за счет образования центров кристаллизации по всему объему переохлажденной жидкой фазы. При изменении рабочей скорости разливки слябов сечением 250x1550...1850 мм с 0,7 до 1,1 м/мин увеличение столбчатой зоны составляет 5,0...7,5%, а при изменении скорости с 0,5 до 0,9 м/мин для слябов сечением 300x1850 мм -4,0...5,5%.

На МНАЗ с вертикальным участком при перегреве стали выше температуры ликвидус в пределах 20...25 "С соотношение зон иное по сравнению с криволинейной МНАЗ. Зона направленной кристаллизации сокращается с 65...70% до 50...55% от общего объема затвердевшего сляба при одновременном расширении зоны разориентированных дендритов. Изменение конструктивного оформления технологической линии МНАЗ и установка вертикального участка приводит к ослаблению центральной сегрегации химических элементов на 0,34 балла или 27%; к снижению уровня развития осевых трещин на 0,10 балла, внутренних трещин - на 0,08...0,22 балла.

Среди факторов, определяющих формирование структуры непрерывнолитых слябов и влияющих на образование и развитие внутреннего трещинообразования, существенную роль играет режим вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки. Нами была разработана математическая модель затвердевания непрерывнолитой заготовки, которая позволила исследовать как стационарные, так и нестационарные режимы разливки слябов. Процесс распределения теплоты в теле заготовки описывали уравнением теплопроводности:

Р'Сэ

ГЪТ дТл

+ v

дх

дг

дх

хд-Г

. дх.

+ -

дг

X

дТ_ дг.

(2)

Температурную зависимость коэффициента теплопроводности учитывали в соответствии с изменением агрегатного состояния металла:

Х(х,г,т) =

КЛПТ<Т:

дфз

Аналогично учитывали и температурную зависимость теплоемкости стали:

с(х,г, т):

с„Ш<Т5;

к, +сж)/2+1.(т-Т5)1(Г1-Т5),Т5<Т<Т1-, (4) сж(Т) + ЪТ>Т1;

где Т(х,г,т) - температура стали; р=р(х,г,Т) - плотность стали; Атв, Лдфз -коэффициенты теплопроводности металла в твердой фазе и двухфазной зоне; - коэффициент теплопроводности в жидкой фазе; ств, сж - теплоемкость металла в твердой и жидкой фазе соответственно, х - теплота плавления (кристаллизации). На рис. 4 приведено распределение температур в затвердевающем слябе.

Для решения уравнения теплопроводности использовали метод конечных разностей (неявную локально-одномерную схему) с аппроксимацией величины дТ/дг разностью против потока. На расчетной модели исследовали как стационарные, так и переходные процессы на различных пространственных и временных сетках. Применение разработанной программы показало возможность расчета изменения формы жидкой лунки, двухфазной зоны и твердой корочки как при снижении скорости разливки с 0,7...0,8 м/мин до 0,2 м/мин, так и при последующем разгоне МНЛЗ с выходом на исходную скорость разливки. На основании разработанной модели для перитектических трещиночувствительных сталей был рассчитан оптимизированный вариант вторичного охлаждения непрерыв-нолитой заготовки с увеличенным по сравнению с базовым расходом

«

м и

ж

си

н о к

к «

о н и и л Рн

Рис. 4. Распределение температур в затвердевающем слябе: 1 - область жидкой фазы; 2 - двухфазная зона; 3 - зона затвердевшего металла

воды во 2-й и 3-й секциях зоны вторичного охлаждения и сниженным в остальных секциях.

В четвертой главе «Снижение осевой ликвации путем внешних воздействий на расплав в кристаллизаторе МНЛЗ» исследована и разработана технология внешнего воздействия на расплав в кристаллизаторе МНЛЗ расходуемых макрохолодильников (стальная лента). Оценку поведения макрохолодильника в расплаве и его влияние на процесс тепло-переноса провели с использованием метода математического моделирования. Для построения математической модели было принято, что температурное поле расплава в кристаллизаторе МНЛЗ квазистационарно и отсутствует диссипация энергии в направлении, совпадающем с направлением вытягивания слитка. Теплообмен описывается системой уравнений:

(р(ды/дЛ + V ды/дг) = сИу (XV Т), г е Г ,

1 (5)

р дн (дw / + V/ дг) = сИу (XV Т), г е Г ,

где - скорость вытягивания сляба; v2 - скорость подачи ленты; \\>=с{Т)+уп{Т) - энтальпия; рдн - плотность материала ленты; X - коэффициент теплопроводности; t - время; п{Т) - функция, характеризующая долю жидкого металла в области двухфазного состояния; с(Т) - теплоемкость; г - область расчета. Граничные условия:

* = 0: -ХдТ/дх = 0;

* = *сд: -ХЭГ/Эх - а (Т~ ТН20);

7=0: -ХЭГ/Эу = 0 при 0<х<л:лн1 и *дн2 < х < хсд;

\дТ1ду = (у2/^) рди^д„ (Эи//Э£) при *дн1 < * < хян2;

-\дТ1ду = 0 при *дн1 > х и х > ядн2;

у = уа: -\дТ/ду = а(Т-Тню).АИ (6)

Для численной реализации модели использовали разностную схему сквозного счета. Вывод результатов расчета представляет собой поле температур и его изолинии в заданный момент времени.

На рис. 5 представлено температурное поле непрерывнолитого сляба с вводом ленты (удн=2 м/мин) при скорости разливки Ур=0,7 м/мин. Лента расплавляется в кристаллизаторе на расстоянии около 500 мм от мениска. При этом изменяется общий объем двухфазной зоны в сторону ее

2

5

4

го О.

пз с с го

а: О

I

(и

г

о

а;

2

и

ш

г

Рис. 5. Температурное поле сляба, отлитого с вводом ленты: 1 - лента; 2 -жидкая фаза; 3 - кристаллизатор; 4 - двухфазная зона; 5 -твердая фаза

расширения. При вводе со скоростью 6 м/мин лента полностью не расплавляется и вмораживается в матричный металл в области твердо-жидкого состояния и фактически армирует матричный расплав.

Для уточнения параметров процесса взаимодействия ленты с расплавом провели эксперименты по определению динамики намораживания и плавления лент. При исследовании учитывали исходную толщину и химический состав вводимой ленты, перегрев металла выше температуры ликвидус на выходе из погружаемого стакана в кристаллизаторе. Образцы стальных лент опускали в жидкий металл на заданное время в определенном заранее месте на фиксированную глубину. Характер изменения толщины намороженной оболочки и остаточной толщины лент во времени при различном перегреве показан на рис. 6.

Отмечено, что максимальная толщина намороженного слоя для лент толщиной 1,5 мм достигается через 2...3 с, для лент толщиной 2,2 мм -через 5...6 с, толщиной 3,0 мм - через 6...8 с. Максимальная суммарная толщина ленты и намороженной оболочки при толщине ленты 3 мм составила 8,4...9,0 мм, при толщине 1,5 мм - 3,5...3,9 мм. При снижении величины перегрева с 15...20 °С до 5...10 °С время намораживания ленты увеличивается в 1,2...1,4 раза, толщина намороженного слоя в 1,9...2,2 раза, время полного расплавления в 2,0 раза. Для лент малых толщин ха-

♦ лента 3,0 перегрев ■ лента 2,0 т, 5...20°С ЛМ,

Л ДАД А лента 2,0 перегрев ЛМ, ¡...10°С

А д перегрев ¡...ю°с

д ф* ► | ■ ■ л ► д

я • ♦ ■ ■ ♦ ♦ А

• 1 ♦ £

> • -•- ■ 4 ► ♦ -/V-

5 10 15 20 25

Время нахождения ленты в расплаве, с

Рис. 6. Динамика изменения толщины оболочки в расплаве

рактерно чрезвычайно быстрое протекание процессов намораживания и плавления. Полное расплавление внесенной твердой фазы достигается в течение 3...4 с.

Задачей гидравлического моделирования явилось выяснение влияния макрохолодильников на характер циркуляции потоков металла в кристаллизаторе в зависимости от размеров, места и глубины погружения холодильников. Для получения в модели движения жидкости, подобного движению расплавленной стали, необходимо геометрическое подобие модели и натуры, условий движения жидкости, физических параметров в сходных точках модели и натуры, одинаковые значения определяющих критериев. Из условий равенства критериев Рейнольдса, Вебера и Фруда с учетом свойств жидкости в модели и натуре определяли линейный масштаб, масштабы скорости, расхода и вязкости моделирующей жидкости. Для качественной и количественной оценки вынужденной циркуляции металла были использованы методы фиксирования движущейся границы подкрашенной жидкости и измерения скоростей потоков трубкой Пито. При любом удалении макрохолодильника от выходных отверстий погружаемого стакана при малом перекрытии сечения (1...5 мм) не наблюдается его влияния на затопленные струи стали. Воздействие проявляется при величине перекрытия струи свыше 10 мм. При расположении холодильников толщиной 2...5 мм параллельно широкой грани кристаллизатора практически не изменяется установившаяся схема циркуляции жидкой стали вне зависимости от глубины проникновения ленты в расплав.

Измерение температуры жидкой лунки в верхней части кристаллизатора специально изготовленными блоками термопар помогло уточнить характер распределения температур в расплаве. К основным отличиям температурных полей при вводе ленты в расплав можно отнести значительное общее снижение температуры жидкой лунки при вводе в нее макрохолодильников. Жидкий металл в точках, прилегающих к холодильнику, имеет на 7...13 °С более низкую температуру по сравнению с ее значениями при разливке по обычной технологии. Отмечается более быстрое охлаждение металла по пути движения потока.

Для изучения распределения температур в затвердевающем слябе в нижней части кристаллизатора и зоне вторичного охлаждения применяли методику вмораживания блока термопар в растущую корочку сляба. Для фиксации фронта затвердевания в жидкую часть заготовки вводили индикаторы в виде радиоактивного изотопа Р32. Исследование процесса кристаллизации проводили по полученным радиограммам и путем рас-

|

1 : - - 1

\Л В х"--* 1

1 —О— Обычная техно] югия

0,6% твердой фазы ■■И- 1,2%твердой фазы

7 20 33 47 60 73 87 100 120

Расстояние от поверхности сляба, мм

Рис. 7. Изменение скорости кристаллизации со стороны малого радиуса сляба в зависимости от количества внесенной в расплав твердой фазы

чета скоростей кристаллизации по плотности дендритной структуры. Выделены три зоны с различными соотношениями скоростей кристаллизации по малому и большому радиусам сляба. Первая зона охватывает участок от мениска металла до конца кристаллизатора. На этом участке скорость кристаллизации со стороны большого радиуса несколько выше по отношению к малому. После выхода сляба из кристаллизатора возрастает градиент температуры по малому радиусу, в то время как по большому радиусу он продолжает монотонно снижаться. В конце процесса кристаллизации скорости нивелируются с некоторым увеличением скорости кристаллизации со стороны большого радиуса за счет осевших обломков дендритов.

На рис. 7 показано влияние количества внесенной твердой фазы на изменение скорости кристаллизации сляба.

Скорость кристаллизации последовательно увеличивается при увеличении массы вводимой твердой фазы, особенно в пределах кристаллизатора. Наибольшее воздействие на скорость кристаллизации холодильники оказывают в режиме вмораживания в сляб. Нетипичная зависимость изменения скорости кристаллизации для этого случая объясняется тем, что при вмораживании холодильника в корочку слитка образуется два фронта кристаллизации: внешний - от водоохлаждаемой поверхности кристаллизатора и внутренний от ленты, в этом случае фактически играющей роль армирующего вкладыша.

Для определения влияния вводимой ленты на величину снижения перегрева и, как следствие, определения технологических параметров, обеспечивающих режим полного расплавления или режим армирования, выбрали модель с постоянной величиной перегрева стали выше температуры ликвидус в верхней части кристаллизатора. По результатам экспериментов определили зависимость скорости ввода ленты в режиме расплавления от скорости разливки и величины перегрева:

у=КУАТ, (7)

где К - коэффициент, зависящий от геометрических размеров и температуры ликвидус ленты, размеров слитка, ур - скорость разливки стали; А Г - величина перегрева расплава в ПК. В случае применения ленты из стали Ст1сп сечением 2x300 мм коэффициент К = 0,6. Для слябов крупных сечений наиболее целесообразно, с точки зрения технологичности процесса, применение лент размерами 1,2...1,8x300...400 мм.

На основании разработанной математической модели затвердевания, исследования динамики процесса намораживания и расплавления твердой фазы, расчета параметров ввода стальной ленты в жидкий металл, была спроектирована и изготовлена установка для механизированного ввода стальной ленты в расплав (УМВЛ). Установка имеет собственный привод передвижения из резервной позиции в рабочую, точное позиционирование направляющей ввода ленты по отношению к большой оси кристаллизатора, систему согласования скорости ввода ленты со скоростью разливки стали. В дальнейшем установка была модернизирована путем оснащения ее специальным электромагнитным вибратором. При проведении опытных плавок было установлено, что глубина проникновения ленты в расплав снижается в 2...3 раза, что позволяет гарантированно расплавлять ее на верхних горизонтах жидкой лунки в кристаллизаторе.

При оптимально выбранных режимах ввода твердой фазы и существенном снижении перегрева в осевой зоне слябов формируется зона глобулярных кристаллов шириной от 40 до 60 мм. Асимметрия структуры становится гораздо менее выраженной, чем при обычной технологии разливки. Для слябов, полученных по новой технологии, со стороны большого радиуса характерно либо полное отсутствие зоны направленной кристаллизации, либо ее сокращение до минимальных размеров. Наибольшее положительное воздействие макрохолодиль-

0,018

чО

: 0,016

Обычная

S 0,014

л О.

технология Ввод ленты

к с

ч 0,012

s 0,008

1 0,010

Om^v;

________1__:_____J____

0,006 ——-—:——-:-

0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300

Расстояние от большого радиуса сляба, мм Рис. 8. Распределение серы по толщине непрерывнолитого сляба

ников достигается при определенном количестве внесенной твердой фазы. В частности, для перегрева 25...30 °С эта величина составляет 0,6...0,8% массы твердой фазы от массы разливаемого металла. При увеличении перегрева и скорости разливки данная величина смещается в сторону больших величин. Максимальный эффект достигается при максимальном количестве расплавившейся твердой фазы. При дальнейшем увеличении массы вводимой ленты количество расплавившейся фазы и ее влияние на макроструктуру уменьшается. Это объясняется снижением числа дополнительных центров кристаллизации, образующихся при плавлении макрохолодильника. Установлено снижение дефектности макроструктуры низколегированных сталей по показателям осевой химической неоднородности с 1,21 до 0,27 балла; осевым трещинам - с 0,14 до 0; трещинам, перпендикулярным широкой грани - с 0,78 до 0,22; гнездообразным трещинам - с 0,33 до 0,05. Характерное распределение серы по толщине сляба приведено на рис. 8. Распределение остальных ликвирующих элементов (Mn, Р, С и др.) носит аналогичный характер.

В пятой главе «Снижение содержания неметаллических включений в стали» приведены результаты исследований процессов удаления HB малых размеров из расплава стали в промежуточном ковше за счет применения продувки стали аргоном, усовершенствования конструкции специальных внутренних перегородок ПК с фильтрационными элементами

для снижения загрязненности металла включениями размерами более 20...30 мкм, по снижению влияния переходных нестационарных процессов разливки стали на степень загрязненности металла. Для исследования и создания оптимальных гидродинамических потоков в ПК наиболее эффективно применение метода физического моделирования гидродинамических процессов на холодных жидкостях. При выборе оптимальных значений масштабов моделирования учитывали, что для струйных течений в ковше наблюдается автомодельность, т.е. практическая независимость явлений от критериев подобия наступает при значениях чисел Фруда более 5...10, Рейнольдса более 102, Вебера более 102. Эти соотношения выполняются, если геометрический масштаб модели установить равным или менее 3 (бдЗ), что дает возможность определить масштаб скорости 5г = 1,73 и масштаб расхода бд= 15,6.

При физическом моделировании применяли подкрашенную жидкость, в качестве индикаторов потоков использовали шарики полистирола и дисперсный порошок алюминия. Показано, что при использовании в ПК перегородок, оборудованных фильтрационными элементами, успешно удаляются достаточно крупные включения размерами более 20...30 мкм. Коллоидальные конгломераты и НВ малых размеров не могут быть в достаточном объеме удалены только с использованием фильтрационных перегородок. Решение данного вопроса достигнуто путем организации движения затопленных струй металла в направлении, совпадающем с направлением всплывания частиц при создании дополнительной подъемной силы за счет создания газовой завесы в зоне перетока металла через фильтрационные каналы перегородок. В этом случае доминирующую роль в процессе удаления мелких НВ из стали играют процессы, происходящие в нижней зоне газовой струи. Это объясняется тем, что при истечении газовой струи в жидкую сталь образуется газожидкостная эмульсия с большим количеством газовых пузырей и происходит налипание дисперсных частиц, имеющихся в стали, на пузырьки газа. В пузырьковом режиме существенно увеличивается поверхность контакта газовой фазы с жидким металлом, что создает более благоприятные условия для транспортировки неметаллических включений к шлаковой поверхности и удаления их из жидкой стали. В результате исследования установлено, что наиболее целесообразно использовать канальные веерные фурмы с выходными каналами подачи газа диаметром 1,5...2,0 мм, расположенными в два ряда под углом к вертикальной оси ПК для увеличения длины барботажной зоны на границе раз-

дела «металл-шлак», устанавливаемые в днище промежуточного ковша. При продувке фурма создает сплошную газовую завесу, не допускающую попадания НВ в область гидродинамического воздействия стакана-дозатора. Опытным путем определено, что наиболее благоприятным местом установки фурмы является область с минимальным значением кинетической энергии затопленных струй, истекающих из переточных каналов перегородок ковша, и максимально удаленная от зоны стакана-дозатора.

Применение технологии продувки стали аргоном в ПК позволило снизить диапазон общего индекса загрязненности, рассчитанного по металлографическому методу «Л» (согласно ГОСТ 1778), с (0,80...1,65)х10~3 до (0,50...1,20)х10~3. Наибольшее снижение загрязненности достигнуто по количеству оксидов - на 40...60%, по сульфидам снижение составило 15...40%.

Усовершенствование технологии удаления НВ размером более 30 мкм из расплава стали в ПК осуществляли путем выбора рационального распределения затопленных струй и методов управления процессами вихреобразования в раздаточных камерах ковша. Применяемые конструкции перегородок не полностью соответствовали основным положениям гидродинамики, что делало затруднительным формирование затопленных струй с требуемыми скоростно-силовыми характеристиками. Особенностью этих потоков являлось то, что статический напор, действующий на их поперечное сечение, определяется разностью уровней металла в двух смежных емкостях. Показано, что только при отношении толщины перегородки к диаметру канала > 2 отверстие начинает работать как канал, обеспечивая устойчивое истечение металла в раздаточную камеру ПК по законам затопленной струи. Увеличение толщины перегородки позволило получить каналы с требуемыми гидродинамическими характеристиками. Для обеспечения прохождения траекторий струй выше зоны затягивающего воздействия стакана-дозатора был рассчитан угол наклона нижнего ряда каналов. После этого были определены углы наклона каналов верхних рядов перегородки. Каналы последующих рядов были расположены так, что затопленные струи, истекающие из них, своим контактным воздействием с учетом присоединенной массы охватывали максимальный объем раздаточной камеры и распространялись при выходе на зеркало металла на возможно большей поверхности со шлаковым слоем. Полученная благодаря этому вихревая структура объемов металла в раздаточной камере по-

зволила в наилучшей степени и максимально быстро укрупнять включения и создавать условия для выноса их в шлаковую зону. Установлено, что скорость увеличения концентрации и укрупнения частиц неметаллических включений пропорциональна величине центростремительной силы, которая зависит от угловой скорости образующегося в камере вихря. Под действием центростремительной силы частицы НВ устремляются к центу вихря, укрупняются и при достижении определенных размеров под воздействием увеличивающейся архимедовой силы всплывают.

В результате проведенного исследования была разработана перегородка усовершенствованной конструкции со скорректированными параметрами каналов (длина, расстояние от днища ковша, углы наклона и суммарная площадь поперечных сечений каналов). Применение усовершенствованной конструкции перегородки позволило трансформировать трехуровневый многоструйный поток в раздаточной камере ПК и создать схему циркуляции жидкой стали, обеспечивающую достаточно большое время пребывания расплава в камере, отсутствие застойных зон и короткозамкнутых потоков, развить подповерхностное течение в зонах удаления НВ при максимальной степени гомогенизации расплава.

С целью активизации процесса ассимиляции НВ покровным шлаком было проведено исследование по применению шлакорафинировочной смеси (ШРС). Применение ШРС на поверхности зеркала металла в ПК позволило снизить содержание включений, особенно недеформируе-мых силикатов. Внедрение комплексной системы рафинирования стали в ПК привело к снижению общего индекса загрязненности металла с (1,77...3,96)х10~3 до (1,00...2,84)х10~3. Снижение общей загрязненности стали по содержанию неметаллических включений составило 26,5...30,4%.

Схема комплексной рафинировочной системы в ПК приведена на рис. 9.

При пониженном уровне металла в ПК, что обычно связано с переходными процессами разливки (заменой сталеразливочного ковша по ходу технологического процесса, началом и окончанием разливки), возникает воронкообразное движение жидкости над стаканом-дозатором. Были определены наиболее эффективные условия прохождения траекторий распространения струй выше опасной зоны затягивания включений.

Рис. 9. Схема комплексной рафинировочной системы в ПК:

1 - эжекционно-вихревое устройство; 2 - рабочий слой футеровки из перикла-зового торкретпокрытия; 3 - шлакорафинировочная смесь (ШРС); 4 - фильтрационная перегородка усовершенствованной конструкции; 5 - донная канальная веерная фурма; 6 - «гаситель» турбулентности

При изучении динамики образования затягивающей воронки расчетным путем определили напор #кр, при котором происходит воронкообра-зование:

0,55

Я = 0,5£

кр

Л

^0

^[ф

(9)

где С - эквивалентный диаметр канала, у0 - средняя скорость истечения металла из ковша; q - расход металла.

Также использовали данные, полученные из соотношения кривых равных скоростей потоков вблизи стакана-дозатора, и распределения их по сечению раздаточной камеры. При проведении исследований исходили из того, что вихревую зону захвата можно устранить или максимально ослабить, уменьшив величину циркуляции путем разбивки замкнутых циркуляционных вихрей в районе стакана-дозатора ПК с помощью специальных огнеупорных рассекателей - «гасителей» турбулентности. На основе расчетов была отработана простая и эффективная, с точки зрения подавления замкнутой циркуляции над стаканом-дозатором, схема расположения «гасителей» турбулентности.

Анализ данных показал, что при установке гасителей турбулентности наблюдается снижение в 1,3...1,5 раза отсортировки листового проката,

произведенного из слябов, отлитых при нестационарных условиях разливки с пониженным уровнем металла в промежуточном ковше, по дефектам, определяемым ультразвуковым контролем.

В шестой главе «Освоение в промышленном масштабе комплексной технологии разливки стали низколегированных марок ответственного назначения» изложены результаты технологической и экономической эффективности внедрения разработанных инновационных решений. Разработанная комплексная технология включает в себя следующие решения: непрерывная разливка стали с вводом макрохолодильников в расплав кристаллизатора МНЛЗ; система рафинирования стали в промежуточном ковше; оптимизированные расходы воды по зонам вторичного охлаждения МНЛЗ и режимы замедленного охлаждения слябов; оптимизация химического состава низколегированных трубных сталей по содержанию углерода.

Применение технологии непрерывной разливки стали с использованием макрохолодильников позволило освоить производство толстых плит из низколегированных сталей перитектического класса толщиной свыше 100 мм со 100%-ным ультразвуковым контролем по жестким стандартам: 2-му и 3-му классу SEL 072, 1-му классу ГОСТ 2727 и подобным им. Испытания по толщине проката показали, что уровень пластических свойств металла, отлитого с вводом ленты, по отношению к произведенному по принятой технологии, составляет 120... 140%, а уровень ударной вязкости - 160...200%. Выход годного плит, соответствующих требованиям 1-го класса ГОСТ 22727 и 2-3 класса стандарта SEL072, составил не менее 98%.

Применение комплексной рафинировочной системы стали в ПК по сравнению с базовым вариантом технологии позволило снизить содержание сульфидов, оксидов и нитридов в трубных сталях на 50...65, 30...40 и 50...60%, соответственно, повысить пластические свойства листового проката на 4...8% и ударную вязкость на 8...10%; сократить отсортировку листов по дефектам, определяемым ультразвуковым контролем.

Применение в поточном производстве разработанных режимов расхода воды по зонам вторичного охлаждения и замедленного охлаждения привело к снижению отбраковки слябов по дефекту «расслой» с 0,04 до 0,005% и отсортировки толстого листа по осевой несплошности и наличию внутренних трещин, выявляемых ультразвуковым контролем, на 10... 15% (отн.).

Проведенные исследования и промышленное опробование производства листового проката из стали с пониженным содержанием углерода позволило освоить промышленное производство малоперлитной стали 08Г1Б с низкой центральной сегрегационной неоднородностью, стойкой против растрескивания в H2S-содержащем газе.

Внедрение результатов разработки комплексной технологии непрерывной разливки в условиях ОАО «МК «Азовсталь» позволило получить экономический эффект в размере не менее 150 руб./т.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основе изучения процессов тепломассопереноса при затвердевании непрерывнолитого металла внесен вклад в разработку научных основ технологии непрерывной разливки стали применительно к существующему оборудованию кислородно-конвертерных цехов; за счет разработки и внедрения комплексной системы рафинирования металла в промежуточном ковше достигнуто улучшение внутреннего строения непрерыв-нолитой заготовки по характеристикам центральной сегрегационной и структурной неоднородности с помощью ввода в расплав в кристаллизаторе МНЛЗ твердой фазы в виде металлической ленты и снижения содержания неметаллических включений

2. На основании изучения влияния технологических параметров непрерывной разливки (величины перегрева металла, скорости разливки и толщины сляба) на развитие осевой ликвации, изменение соотношения структурных зон и развитие центральной сегрегации химических элементов установлено, что:

- увеличение перегрева с 10 до 35 °С способствует росту зоны направленной кристаллизации на 39% с одновременным сокращением ширины зоны корковых кристаллов на 64%;

- при снижении температуры перегрева менее 8...10 °С в центральной зоне сляба формируется зона глобулярных кристаллов;

- при изменении скорости разливки стали с 0,7 до 1,1 м/мин при разливке слябов сечением 250x1550-1850 мм увеличение зоны столбчатых кристаллов составляет 5,0...7,5%, при изменении с 0,5 до 0,9 м/мин для слябов сечением 300x1850 мм - 4,0...5,5%;

- протяженность зоны столбчатых кристаллов в слябе сечением 220x1550...1850 мм на 5,0...7,0% больше, чем в слябе сечением 300x1850 мм.

3. На основании разработанной математической модели затвердевания непрерывнолитого сляба и проведенных экспериментов с введением твердой фазы в виде металлической ленты установлены закономерности взаимодействия макрохолодильников с расплавом в кристаллизаторе МНАЗ, в частности, определены основные параметры (перегрев металла, толщина и химический состав макрохолодильника), регулирующие процесс расплавления внесенной твердой фазы и позволяющие устанавливать режимы полного расплавления или вмораживания твердой фазы; получены количественные соотношения протяженности структурных зон сляба, степени развития осевой химической неоднородности и внутренних трещин от массы введенной твердой фазы; установлено, что при вводе макрохолодильников в количестве 0,5...0,7% от массы разливаемого металла протяженность зоны столбчатых кристаллов сокращается в 4...6 раз, толщина корковой зоны увеличивается в 1,5...2,0 раза и формируется зона глобулярных кристаллов.

4. Установлены закономерности распределения затопленных струй металла в объеме большегрузного промежуточного ковша двухручьевой МНЛЗ и определены условия всплывания и ассимиляции покровным шлаком твердых неметаллических включений различного размерного состава; показано, что всплытие и ассимиляция покровным шлаком включений размером свыше 20...30 мкм могут быть обеспечены за счет использования гидравлических фильтрационных элементов оптимальных параметров (толщина перегородки; углы наклона, уровни расположения и суммарная площадь поперечного сечения каналов фильтрационных элементов); установлены режимные характеристики продувки и конструкционные параметры донной веерной канальной фурмы, обеспечивающие всплытие мелких включений размером менее 20...30 мкм, что предотвращает их дальнейшую коагуляцию.

5. Показано, что при нестационарных режимах разливки с пониженным уровнем металла в промежуточном ковше для уменьшения попадания неметаллических включений в кристаллизатор целесообразно использовать гасители турбулентности в раздаточных камерах заданных геометрических размеров, определенных расчетно-экспериментальным путем с использованием гидравлического моделирования.

6. Установлено влияние содержания водорода в жидкой стали и времени замедленного охлаждения слябов на структурно-чувствительные характеристики толстолистового проката - относительное сужение и ударную вязкость в 2-направлении. Определена минимальная продол-

жительность замедленного охлаждения непрерывнолитых слябов, обеспечивающая необходимый уровень качества толстолистового проката при различном содержании водорода в жидкой стали.

7. Определены закономерности влияния содержания углерода в низколегированных сталях различных систем легирования на формирование центральной химической и структурной неоднородности непрерывнолитых слябов; экспериментальным путем установлены коэффициенты ликвации основных (углерод, марганец), микролегирующих (ниобий, ванадий) элементов и примесей (серы и фосфора) в зависимости от содержания углерода; полученные результаты положены в основу разработки высококачественной толстолистовой трубной стали, удовлетворяющей повышенным требованиям по стойкости против растрескивания в се-роводородсодержащем природном газе, и могут быть использованы при создании сталей с повышенными требованиями в 2-направлении.

8. Установлены пороговые концентрации примесей цветных металлов (свинца, висмута, олова, сурьмы и цинка), не оказывающие вредного воздействия на внутреннее строение непрерывнолитой заготовки и толстолистового проката низколегированных перитектических сталей; разработаны технологические приемы, позволяющие исключить или существенно снизить влияние примесей цветных металлов на качественные показатели внутреннего строения литого и катаного металла за счет снижения массовой доли углерода в стали, замедленного охлаждения слябов, внепечной обработки жидкого металла порошковыми проволоками с наполнителями, содержащими редкоземельные элементы, с конечной концентрацией РЗМ в стали в пределах 0,05...0,08%.

9. На основании экспериментальных и теоретических исследований разработана и внедрена в массовое производство новая технология непрерывной разливки стали с использованием установки механизированного ввода ленты в расплав, позволившая понизить осевую химическую неоднородность непрерывнолитого сляба с 1,0...2,0 до 0...0,5 балла; за счет уменьшения структурной неоднородности достигнуто снижение степени развития внутренних трещин на 0,5... 1,0 балла, повышены пластические свойства плит из низколегированных сталей перитектическо-го класса в г-направлении на 15...20% и ударная вязкость на 50...100%, освоено производство плит толщиной свыше 100 мм со 100%-ным ультразвуковым контролем по 1-му классу ГОСТ 22727.

10. Осуществлено промышленное внедрение комплексной системы рафинирования стали в промежуточном ковше, что привело к снижению

содержания неметаллических включений в жидкой стали на 50...55%; повышению пластических свойств листового проката трубных сталей на 4...8% и показателей ударной вязкости, в том числе при низких температурах, на 8...10%; снижению отсортировки листового проката по дефектам ультразвукового контроля сталеплавильного происхождения на 25...30%; освоению производства сталей для изготовления газопроводных труб большого диаметра со 100%-ным ультразвуковым контролем по 1-му классу ГОСТ 22727, 2-му и 3-му классу международного стандарта SEL072.

11. Применение в поточном производстве разработанных режимов замедленного охлаждения снизило отбраковку слябов по дефекту «расслой» с 0,04 до 0,008% и отсортировку толстого листа по осевой несплошности и наличию внутренних трещин, выявляемых ультразвуковым контролем, на 5...10% (отн.).

12. Внедрение результатов разработки многостадийной технологии непрерывной разливки в условиях ОАО «МК «Азовсталь» позволило получить экономический эффект в размере не менее 150 руб. на 1 т стали.

Основное содержание диссертации опубликовано в работах:

1. Исаев О.Б. Влияние нестационарных режимов непрерывной разливки стали на качество заготовки и листового проката // Металлург -2004. - № 8. - С. 39-43.

2. Исаев О.Б. Воздействие расходуемых макрохолодильников на снижение осевой сегрегации химических элементов в непрерывнолитых заготовках // Металлург. - 2005. - № 8. - С. 53-57.

3. Исаев О.Б. Влияние углерода и малых концентраций примесей цветных металлов на качество непрерывнолитой заготовки // Металлург.

- 2009. - № 9. - С. 68-72.

4. Исаев О.Б. Совершенствование технологии рафинирования стали в промежуточном ковше МНЛЗ с целью улучшения качества непрерывно-литой заготовки и толстолистового проката // Металлург. - 2009. - № 11.

- С. 42-46.

5. Исаев О.Б. Применение внутренних водоохлаждаемых и расходуемых холодильников при непрерывной разливке слябов при изготовлении сортового и профильного проката // Сталь. - 2010. - № 2. - С. 14-16.

6. Белый А.П., Исаев О.Б., Матросов Ю.И. и др. Центральная сегрегационная неоднородность в непрерывнолитых листовых заготовках и толстолистовом прокате. - М.: Металлургиздат, 2005. - 182 с.

7. Исаев О.Б., Чичкарев Е.А., Кислица В.В. и др. Моделирование современных процессов внепечной обработки и непрерывной разливки стали. - М.: Металлургиздат, 2008. - 373 с.

8. Исаев О.Б., Носоченко О.В., Лепихов A.C. и др. Промежуточный ковш - ключевое функциональное звено для получения высококачественной металлопродукции // Сталь. - 2001. - № 7. - С. 20-23.

9. Исаев О.Б., Носоченко О.В., Лепихов A.C. и др. Непрерывная разливка стали с вводом макрохолодильников для повышения качества толстолистового проката // Электрометаллургия. - 2002. - № 8. - С. 20-24.

10. Носоченко О.В., Исаев О.Б., Лепихов Л.С. и др._Снижение осевой ликвации в непрерывнолитой заготовке путем микролегирования // Металлург. - 2003. - № 6. - С. 45-46.

11. Мельник С.Г., Носоченко О.В., Лепихов Л.С., Исаев О.Б. и др. Снижение содержания неметаллических включений в стали для толстолистового проката // Металлург. - 2003. - № 8. - С. 42-43.

12. Носоченко О.В., Исаев О.Б., Лепихов Л.С. и др. Уменьшение осевой ликвации элементов в непрерывнолитой заготовке при введении стальной ленты // Сталь. - 2003. - № 9. - С. 42-44.

13. Исаев О.Б., Кислица В.В., Емельянов В.В. и др. Разработка корректирующих воздействий с целью уменьшения дефектов непрерывнолитых слябов при их трансформации в листовой прокат // Прогрессивные толстолистовые стали для газонефтепроводных труб большого диаметра и металлоконструкций ответственного назначения: Сб. докл. междунар. научно-техн. конф. «Азовсталь-2002» (г. Мариуполь, Украина). - М.: Металлургиздат, 2004. - С. 16-19.

14. Кислица В.В., Исаев О.Б., Носоченко О.В. и др. Влияние примесей цветных металлов на качество непрерывнолитого сляба // Прогрессивные толстолистовые стали для газонефтепроводных труб большого диаметра и металлоконструкций ответственного назначения: Сб. докл. междунар. научно-техн. конф. «Азовсталь-2002» (г. Мариуполь, Украина).

- М.: Металлургиздат, 2004. - С. 20-21.

15. Исаев О.Б., Емельянов В.В., Кислица В.В. и др. Влияние содержания углерода в низколегированных сталях на качество поверхности непрерывнолитой заготовки и листового проката // Металлург. - 2004.

- № 5. - С. 35-37.

16. Исаев О.Б., Носоченко О.В., Кислица В.В. / Взаимосвязь химического состава стали и качества поверхности непрерывнолитых слябов // Матер, научно-техн. конф. «Современные технологии и оборудование для внепечной обработки и непрерывной разливки стали». - М.: - 2006.

- С. 36.

17. Исаев О.Б., Акулов В.В., Троцан А.И. и др. Комплексное использование высокоосновных теплоизолирующих, шлакообразующих, рафинировочных и разливочных смесей при высокоскоростной разливке на слябовых МНЛЗ // Черная металлургия: Бюл. НТиЭИ. - 2007. - № 7. -С. 25-31.34.

18. Исаев О.Б., Кислица В.В., Чичкарев Е.А. и др._Оптимизация режимов вторичного охлаждения непрерывнолитых слябовых заготовок с помощью математического моделирования //Черная металлургия: Бюл. НТиЭИ. - 2007. - № 12. - С. 72-76.

19. Кислица В.В., Чичкарев Е.А., Исаев О.Б. Совершенствование и внедрение комплексной технологии рафинирования стали в промежуточных кошах МНЛЗ // Черная металлургия: Бюл. НТиЭИ. - 2009. - № 2.

- С. 17-21.

20. Кислица В.В., Исаев О.Б., Матросов Ю.И. и др. Исследование гидрогазодинамики процесса рафинирования металла в промежуточных ковшах // Сталь. - 2009. - № 8. - С. 24-27.

21.BuIyanda A.A., Kurdjukov A.A., Nosochenko O.V., Lepikhov L.S., Isayev O.B. Development and implementation of plate production technology based on the application of concast slabs at the "Azovstal" // 3rd Eur. Conf. Cont. Cast. (1998, Madrid, Spain). - P. 103-114.

22. Носоченко O.B., Исаев О.Б. Технология производства непрерывнолитых заготовок с вводом стальной ленты в расплав для получения плит толщиной свыше 100 мм // Металл и литье Украины. - 1998. - № 7/8.

- С. 58.

23. Исаев О.Б., Носоченко О.В., Аепихов A.C. и др. Разработка технологии ввода в кристаллизатор упругоколеблющейся ленты для получения плит с ужесточенными требованиями по сплошности металла // Тр. научно-техн. конф. «Тепло- и массообменные процессы». - Мариуполь, 2000. - С. 276-278.

24. Исаев О.Б., Аепихов A.C., Носоченко О.В. и др._Комплексная технология рафинирования штрипсовой стали в промежуточном ковше для производства проката по зарубежным стандартам // Тр. научно-техн. конф. «Состояние и основные пути развития непрерывной разливки

стали на металлургических предприятиях Украины». - Харьков, 2001. -С. 82-84.

25. Кислица В.В., Исаев О.Б., Лепихов Л.С. и др. Производство качественного проката для конструкции ответственного назначения из стали с различным химическим составом // Тр. научно-техн. конф. «Состояние и основные пути развития непрерывной разливки стали на металлургических предприятиях Украины». - Харьков, 2001. - С. 131-135.

26. Исаев О.Б., Носоченко О.В., Лепихов Л.С. и др. Разработка и внедрение технологии отливки литой заготовки для производства «тяжелых» плит // Тр. научно-техн. конф. «Состояние и основные пути развития непрерывной разливки стали на металлургических предприятиях Украины». - Харьков, 2001. - С. 144-146.

27. Nosochenko О., Lepikhov L., Isayev О. а. о. Complex technological process for tundish refining of line pipe steel used for manufacture of plates with higher ultrasonic requirements // 4th Eur. Cont. Cast. Conf. (2002. Birmingham, UK). - P. 69-75.

28. Nosochenko O,, Isayev O., Lepikhov L. a. o. Improving of concast slab macrostructure quality by feeding of elastic vibrating steel band into the liquid pool of the mold // 4th Eur. Cont. Cast. Conf. (2002. Birmingham, UK).

- P. 125-130.

29. Чичкарев E.A., Исаев О.Б., Носоченко O.B. и др. Математическое моделирование затвердевания непрерывнолитых слябовых заготовок при нестационарных режимах // Металлы и литье Украины. - 2003.

- № 7-8. - С. 33-35.

30. Matrosov U., Nosochenko A., Isayev О. / The influence of carbon contents on the centerline segregation intensity in continuou-cast slabs and plates of steel for large-diameter pipes // Proc. of 8th Int. Conf. / «Line pipe Steels». Belgium, 2004. - P. 1727-1740.

31. Исаев О.Б., Носоченко O.B. Основные тенденции и направления развития непрерывной разливки стали // Междунар. научно-техн. конф. «Современные проблемы теории и практики производства качественной стали». - Мариуполь, 2004. - С. 29-34.

32. Троцан А.И., Исаев О.Б., Карликова Я.П. Технологические и металловедческие аспекты использования химически активных элементов для повышения качества непрерывнолитого металла // Литье Украины.

- 2004. - № 6. - С. 28-31.

33. Исаев О.Б., Носоченко О.В., Лепихов Л.С. и др. Оптимизация физико-химических свойств шлаков теплоизолирующих покрытий для

промежуточного ковша и шлакообразующих смесей для кристаллизатора МНАЗ // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2004. -№7.- С. 12-15.

34. Isayev О., Nosochenko О., Kislitsa V. Development the continuous casting technology of Nb-content steel grades for internal slabs and plates quality improvement // Proc. of 2nd Int. Conf. «Segregation and Precipitation-2006». Koshice. Slovakia, 2006. - P. 85-93.

35. Кислица В.В., Исаев О.Б., Чичкарев Е.А. и др. Математическое моделирование процессов затвердевания с использованием open-source программного обеспечения // Тр. 3-й междунар. научно-практ. конф. «Прогрессивные технологии в металлургии стали». - Донецк, 2007. -С. 279-285.

36. Исаев О.Б., Кислица В.В., Бродецкий И.Л. и др. Анализ охрупчи-вающих выделений в сталях с карбонитридным упрочнением // Новини науки Придншров'я. 1нженерш дисциплши. - 2008. - № 3-4. - С. 40-43.

37. Кислица В.В., Чичкарев Е.А., Исаев О.Б. Совершенствование и внедрение комплексной технологии рафинирования стали в промежуточных кошах МНАЗ // Новини науки Придншров'я. 1нженерш дисциплши. - 2008. - № 3-4. - С. 43-47.

38. Пат. 26193 Укра'ша, МПК (2006) С22В 9/00. Cnoci6 безперервного рафшування стал! в промЬкних розливних ковшах / Дшк 6.П., Кислиця В.В., 1саев О.Б. i iH.; № 200704339; Заяв. 19.04.07; Опубл. 10.09.2007, Бюл. № 1.

39. Пат. 26194 Укра'ша, МПК (2006) B22D 11/00. Cnoci6 запо61гання завихрениям в розплав1 металу над випускним стаканом / Днок 6.П., Кислиця В.В., 1саев О.Б. i iH.; № 200704340; Заяв. 19.04.07; Опубл. 10.09.2007, Бюл. № 14.

40. Пат. 32074 Укра'ша, МПК (2006) B22D 11/00. Вогнетривкий блок для введения ra3iB в розплавлений метал / Дшк 6.П., Кислиця В.В., 1саев

0.Б. i iH.; № 200704337; Заяв. 19.04.07; Опубл. 12.05.2008, Бюл. № 9.

41. Пат. 35505 Укра'ша, МПК (2006) С21 7/00. Cnoci6 позатчно'1 об-робки при одержант безперевнолито! стал1 / Троцан A.I, Бродецький

1.А.,...1саев О.Б i iH.; № 200804187; Заяв. 03.04.08; Опубл. 25.09.2008, Бюл. № 18.

42. Пат. 40053 Укра'ша, МПК B22D11/04. Cnoci6 обробки металу при неперевному литп заготовок / Грабовий В.М., Цурюн В.М.,...1саев О.Б. i iH.; № 99063317; Заяв. 15.06.99; Опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.

43. Пат. 43122 Укра'ша, МПК (2009) B22D 11/10. Вогнетривкий блок для введения ra3iB в розплавлений метал /Кислиця В.В., Дпок С.П.,

... 1саев О.Б. i iH. № 200813199; Заяв. 14.11.08; Опубл. 10.08.2009, Бюл. № 15.

44. Пат. 43121 Украша, МПК (2009) B22D 11/10 i С21В 3/04. Змшна вогнетривка перегородка для рафшування стал! в пром1Жних ковшах МБРС /Кислиця В.В., Дшк 6.П.,... 1саев О.Б. i ш. № 200813197; Заяв. 14.11.08; Опубл. 10.08.2009, Бюл. № 15.

Подписано в печать 31.03.10. Формат 60x84 1/16 Бумага офсетная. Усл. печ. л. 2,0 Тираж 100 экз. Заказ № 117 Отпечатано в ЗАО «Металлургиздат» 105005, г. Москва, 2-я Бауманская ул., 9/23

Введение

Глава 1. МЕТОДЫ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА ВНУТРЕННЕГО СТРОЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОЛИТЫХ СЛЯБОВ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛИ

1.1. Требования к качеству непрерывнолитых слябов ответственного назначения

1.2 Современные методы рафинирования и снижения содержания неметаллических включений на этапе разливки стали

1.2.1. Защита металла от вторичного окисления

1.2.2. Превращение промежуточного ковша в рафинировочный агрегат

1.2.3. Микролегирование и модифицирование в промежуточном ковше

1.2.4. Конструктивные особенности МНЛЗ различных типов

1.2.5. Электромагнитное торможение струи

1.3. Методы снижения осевой ликвации химических элементов

1.3.1. Электромагнитное перемешивание стали

1.3.2. Вибрационное и импульсное воздействия на расплав в кристаллизаторе

1.3.3. Система мягкого обжатия

1.4. Постановка задач и исследования

Глава 2. ИЗУЧЕНИЕ ВНУТРЕННЕГО СТРОЕНИЯ НЕПРЕРЫВ-НОЛИТОЙ ЗАГОТОВКИ И РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ЕГО УЛУЧШЕНИЯ

2.1. Основные дефекты внутреннего строения непрерывнолитой заготовки

2.1.1. Методы изучения центральной химической и структурной неоднородности и внутренних дефектов сляба

2.1.2. Разработка классификатора дефектов непрерывнолитого сляба

2.2. Влияние химического состава стали на развитие центральной химической неоднородности и трещинообразование

2.2.1. Влияние углерода на центральную химическую и структурную неоднородность низколегированной стали

2.2.2. Разработка химического состава малоуглеродистой микролегированной стали для газопроводных труб большого диаметра

2.3. Влияние примесей цветных металлов на качественные показатели внутреннего строения литой заготовки и толстолистового проката

2.3.1. Исследование механизма влияния малых концентраций цветных металлов на внутреннее строение непрерывнолитой заготовки

2.3.2. Анализ химического состава междендритных границ слябов

2.3.3. Влияние примесей цветных металлов на развитие внутреннего трещинообразования

2.4. Влияние водорода на показатели сплошности металла и разработка технологии замедленного охлаждения непрерывнолитой заготовки

2.4.1. Исследование процесса десорбции водорода при замедленном охлаждении

2.4.2. Исследование механических свойств толстолистового проката и определение оптимальной продолжительности замедленного охлаждения непрерывнолитой заготовки

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

Глава 3. ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РАЗЛИВКИ НА РАЗВИТИЕ ЦЕНТРАЛЬНОЙ ХИМИЧЕСКОЙ НЕОДНОРОДНОСТИ

3.1. Влияние температурно-скоростного режима разливки стали на развитие осевой ликвации химических элементов

3.2. Оптимизация режима вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки

3.2.1. Разработка математической модели динамического режима вторичного охлаждения

3.2.2. Программная реализация математической модели для выбора режимов вторичного охлаждения слябов высокопрочных низколегированных сталей перитектического класса 158 ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

Глава 4. СНИЖЕНИЕ ОСЕВОЙ ЛИКВАЦИИ ПУТЕМ ВНЕШНИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА РАСПЛАВ В КРИСТАЛЛИЗАТОРЕ МНЛЗ

4.1. Математическая модель затвердевания непрерывнолитого слитка с внесенной извне твердой фазой

4.2. Динамика процесса плавления макрохолодильников в жидкой лунке кристаллизатора

4.3. Влияние макрохолодильников на характер потоков и температурное поле расплава в кристаллизаторе

4.3.1. Методика изучения характера потоков и температурного поля расплава в кристаллизаторе

4.3.2. Гидравлическое моделирование потоков стали в кристаллизаторе при вводе в расплав макрохолодильников

4.3.3. Влияние макрохолодильников на температурное поле в верхней части расплава в кристаллизаторе

4.4. Влияние введенной твердой фазы на процессы затвердевания

4.4.1. Методика исследования кинетики кристаллизации

4.4.2. Влияние макрохолодильников на кинетику кристаллизации

4.5. Разработка технологии разливки стали с вводом стальной ленты различного химического состава

4.5.1. Расчет и согласование параметров ввода твердой фазы с темпера-турно - скоростным режимом разливки

4.5.2. Разработка конструкции установки для ввода ленты в расплав

4.5.3. Ввод ленты в расплав с наложением упругих колебаний

4.6. Промышленное освоение разработанных вариантов технологии

4.6.1. Влияние макрохолодильников на структурное строение непрерывнолитой заготовки

4.6.2. Качество внутреннего строения непрерывнолитой заготовки

4.6.3. Макроструктура и механические свойства листового проката 239 ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

Глава 5. СНИЖЕНИЕ СОДЕРЖАНИЯ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВКЛЮЧЕНИЙ В СТАЛИ

5.1. Физическое моделирование процессов, протекающих в раздаточной камере промежуточного ковша

5.2. Разработка технологии продувки стали в промежуточном ковше инертными газами

5.2.1. Исследование газогидродинамических процессов, протекающих в объеме стали в промежуточном ковше при продувке расплава инертным газом

5.2.2. Исследование гидродинамических процессов, протекающих в жидкой стали в процессе ее продувки на холодных моделях

5.2.3. Разработка технологии продувки стали аргоном в промежуточном ковше

5.2.3.1 Выбор рациональной конструкции продувочных фурм

5.2.3.2. Результаты экспериментальных исследований при продувке стали в промежуточном ковше

5.3. Разработка комплексной технологии рафинирования стали в промежуточном ковше

5.3.1. Исследование гидродинамических процессов в секционированном промежуточном ковше

5.3.2. Отработка технологии непрерывной разливки стали с применением комплексной системы рафинирования стали 289 в промежуточном ковше

5.3.2.1. Разработка усовершенствованной конструкции перегородок промежуточного ковша

5.3.2.2. Изучение влияние типа футеровки рабочего слоя промежуточного ковша на процесс рафинирования стали

5.3.2.3. Применение шлако-рафинирующих смесей (ШРС) 296 5.3.3 Влияние очистки стали в промежуточном ковше на качественные показатели литого и катаного металла 299 5.4. Разработка технологии получения качественной непрерывнолитой заготовки, разлитой на нестационарных режимах разливки

5.4.1. Физическое моделирование гидродинамических процессов, протекающих в раздаточной камере промежуточного ковша

5.4.2. Исследование механизма вовлечения неметаллических включений в тело заготовки при нестационарных условиях

5.4.3. Разработка технологии и освоение разливки стали с применением «гасителей» турбулентности

5.4.4. Исследования макроструктуры и загрязненности металла неметаллическим и включениями 318 ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ

Глава 6. ПРОМЫШЛЕННОЕ ОСВОЕНИЕ КОМПЛЕКСНОЙ ТЕХНОЛОГИИ УЛУЧШЕНИЯ ВНУТРЕННЕГО СТРОЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОЛИТЫХ СЛЯБОВ

6.1. Ввод макрохолодильников в расплав

6.2. Комплексная система рафинирования стали в ПК

6.3. Внедрение в промышленное производство стали марки

08Г1Б

6.4. Освоение оптимизированных режимов для зоны вторичного охлаждения МНЛЗ и замедленного охлаждения непрерывнолитой заготовки 332 ОБЩИЕ ВЫВОДЫ 334 СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ 338 ПРИЛОЖЕНИЯ

Актуальность проблемы.

Развитие технического прогресса в металлургии происходит в условиях конкурентной борьбы на мировом рынке, основными требованиями которого является коренное повышение потребительских свойств конечной продукции при одновременном снижении ее себестоимости. В настоящее время во всем мире особое внимание уделяется совершенствованию процесса непрерывной разливки. Так как в технологической цепочке металлургического производства машины непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) находятся между сталеплавильным агрегатом и прокатным станом, эффективность их работы во многом определяет качество и себестоимость конечной продукции. Получение качественной по внутреннему строению непрерывнолитой заготовки зависит от следующих факторов: технологии рафинирования металла от момента его выпуска из сталеплавильного агрегата до подачи в кристаллизатор включительно; гидродинамики металла в промежуточных ковшах (ПК) и в жидкой лунке кристаллизатора; технологических параметров разливки, определяющих условия затвердевания и кристаллизации стали; химического состава стали.

В многочисленных исследовательских работах в области непрерывной разливки стали данным вопросам постоянно уделяется большое внимание, однако до последнего времени металлургические процессы, протекающие в ПК и кристаллизаторе, изучены в недостаточной степени. В связи с этим настоящая диссертационная работа посвящена углублению научных положений гидродинамики и тепломассообмена в большегрузных ПК с внутренней фурнитурой, процессов затвердевания, кристаллизации и формирования ликвационных зон в непрерывнолитых слябах при изменяющихся параметрах разливки и внешних воздействиях на кристаллизующийся металл, оказывающих решающее влияние на внутреннее строение непрерывнолитых слябов. Теоретические изыскания, лабораторные и натурные эксперименты, разработка и внедрение новых технологических приемов, изложенные в представленной работе, направлены на нахождение наиболее эффективных решений получения непрерывнолитой заготовки нового качественного уровня.

Цель работы и основные задачи. Целью данной работы является создание усовершенствованной технологии непрерывной разливки низколегированных сталей, обеспечивающих получение непрерывнолитого сляба с улучшенным качеством внутреннего строения и минимальным содержанием неметаллических включений (НВ). Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. На базе физического и численного моделирования гидродинамических и тепловых процессов в кристаллизаторе МНЛЗ разработать научные основы внешнего воздействия на непрерывнолитой сляб путем ввода в расплав макрохолодильников, позволяющего минимизировать осевую химическую неоднородность по сечению слябов и предотвратить процесс образования внутренних трещин.

2. Путем создания физической модели затопленных струй в объеме ПК при стационарных и нестационарных режимах разливки исследовать условия нахождения и распределение НВ в жидкой стали, на основе чего разработать систему комплексного рафинирования с помощью перегородок с фильтрационными элементами, донных канальных фурм для продувки стали аргоном, "гасителей" турбулентности струи с применением теплоизолирующих и шлако-рафинирующих смесей.

3. Определение роли водорода в развитии внутреннего трещинообразования в непрерывнолитых слябах и листовом прокате с целью оптимизации режимов термодифизионного рафинирования по водороду и предотвращения дефектов несплошности водородного происхождения в непрерывнолитом и катаном металле.

4. Исследование и анализ влияния углерода в стали на развитие центральной сегрегации основных и микролегирующих элементов с целью создания технологии производства низколегированных сталей отвественного назначения с особо высокой химической и структурной однородностью по сечению слябов и листов.

5. С применением современных методов металлографического анализа и Оже-спектроскопиии и математической статистики исследовать и проанализировать влияние малых концентраций свинца, олова, цинка и висмута на развитие внутреннего трещинообразования с целью разработки мероприятий по минимизации их воздействия.

Методы исследования.

Работа выполнялась на основе теоретических, лабораторных исследований и натурных испытаний. Методами математического физического моделирования исследовались, гидродинамические процессы,, происходящие в ПК и кристаллизаторе МНЛЗ, процессы охлаждения и затвердевания слитка в кристаллизаторе и зоне вторичного охлаждения (ЗВО). Экспериментальная часть работы выполнена с применением методов ввода радиоактивных изотопов в кристаллизатор МНЛЗ, изучения тепературного поля в жидкой лунке кристаллизатора с помощью малоинерционных термопар, скоростей кристаллизации по плотности дендритной структуры, металлографической оценки макро- и микроструктуры, атомно-эмиссионного спектрального анализа, Оже-спектроскопии, рентгеноструктурного анализа включений, а так же проведения полномасштабного промышленного опробования спроектированных и разработанных конструкций и огнеупорных изделий.

Научная новизна:

1. Впервые выявлены закономерности влияния макрохолодильников в виде стальной ленты на процессы затвердевания и кристаллизации непрерывнолитой заготовки такие как:

- параметры плавления макрохолодильника в зависимости от температуры перегрева стали над температурой ликвидуса, химического состава и толщины ленты, скорости ее подачи в расплав;

- условия полного расплавления ленты в расплаве и условия армирования лентой матричного расплава;

- воздействие макрохолодильников на скорость кристаллизации, динамику изменения соотношения структурных кристаллических зон, развитие осевой ликвации химических элементов, образование внутренних трещин в слябе.

2. С применением гидравлических моделей, численного моделирования и натурных испытаний впервые разработана комплексная система рафинирования стали в промежуточном ковше, предусматривающая: месторасположение, геометрические параметры перегородок и конфигурацию фильтрационных элементов, позволяющие в максимальной степени рафинировать сталь от неметаллических включений размером* более 20.30мкм; разработку донных канальных фурм для удаления из металла неметаллические включения размером менее ЗОмк;

- разработку "гасителей" турбулентности струи с предотвращения попадания неметаллических включений непрерывнолитой сляб при нестационарных режимах разливки стали;

3 Определены количественные зависимости структурно-чувствительных характеристик толстолистового проката от содержания водорода в жидкой стали.

4. Установлены закономерности влияния углерода в сталях трубного сортамента на формирование осевой ликвации основных и примесных химических элементов, обуславливающих развитие центральной химической и структурной неоднородности непрерывнолитых слябов и полученных из них листов.

5. Научно обоснованы и установлены пороговые значения содержания примесей цветных металлов (свинца, олова, цинка и висмута), оказывающих воздействие на развитие внутреннего трещинообразования в непрерывнолитых слябах.

Практическая ценность диссертационной работы заключается в создании на основе полученных научных результатов комплексной технологии улучшения внутреннего строения непрерывнолитых слябов из низколегированных сталей ответственного назначения. На основании проведенных исследований гидродинамических и тепловых процессов при непрерывной разливке, затвердевания и кристаллизации слябовой заготовки получены следующие практические результаты:

1. Разработана и внедрена технология внешних воздействий на непрерывнолитой сляб путем ввода макрохолодильников в расплав кристаллизатора МНЛЗ; позволяющая практически ликвидировать осевую химическую неоднородность стали и минимизировать образование и развитие внутренних трещин.

2. Разработана и внедрена в производство комплексная система рафинирования стали, состоящая из фильтрационных перегородок, донных канальных фурм для продувки стали аргоном, "гасителей" турбулентности струи, с применением теплоизолирующей и шлако-рафинирующей смесей, позволяющая в максимальной степени очистить сталь от неметаллических включений.

3. Создана технология замедленного охлаждения непрерывнолитых слябов, обеспечивающая необходимый уровень качества толстолистового проката при различном исходном содержании водорода в расплаве.

4. Разработаны технологические приемы, позволяющие исключить или существенно снизить влияние примесей цветных металлов на качественные показатели внутреннего строения литого и катаного металла: снижение углерода в стали, замедленное охлаждение слябов, внепечная обработка жидкого металла порошковыми проволоками с наполнителем из редкоземельных элементов.

Содержание диссертационной работы представляет собой решение важной научно-технической и народно-хозяйственной проблемы улучшения внутреннего качества непрерывнолитых слябов ответственного назначения путем совершенствования технологического процесса непрерывной разливки стали и оптимизации химического состава жидкого металла. Разработанные технологические решения обладают универсальностью и могут быть применены как для слябовых, так и для блюмовых MHJI3.

Апробация работы. Материалы диссертационной работы обсуждены и доложены на 15 международных и региональных научно-технических конференциях: 3rd European Conference on Continuous Casting (Madrid, Spain, 1998); «Технический прогресс в производстве и эксплуатации труб для нефтяной и газовой промышленности» (Волжский, 1999); V международный конгресс сталеплавильщиков (Рыбница, 1998); VI международный конгресс сталеплавильщиков (Череповец, 2000); «Современная металлургия начала нового тысячелетия» (Липецк, 2001); «Состояние и основные пути развития непрерывной разливки стали на металлургических предприятиях Украины» (Харьков, 2001); 4th European Continuous Casting Conference (Birmingham, UK, 2002); VII международный конгресс сталеплавильщиков (Магнитогорск, 2002); «Прогрессивные толстолистовые стали для газонефтепроводных труб большого диаметра и металлоконструкций ответственного назначения» (Мариуполь, 2004); 8th Conference (Belgium, 2004); 2nd International Conference "Segregation and Precipitation" (Koshice, Slovakia, 2006);. «Современные технологии и оборудование для внепечной обработки и непрерывной разливки стали» (Москва, 2005, 2006);. 3-я Международная научно-практическая конференция «Прогрессивные технологии в металлургии стали» (Донецк, 2007); Международная конференция посвященная 100-летию со дня рождения В.И. Баптизманского (Днепропетровск, 2008).

Публикации. Основное содержание диссертации отражено в двух монографиях и 23 работах в рецензируемых научных журналах, рекомендованных ВАК, а так же в 60 других публикациях и 14 патентах.

Монографии:

1. Белый А.П., Исаев О.Б., Матросов Ю.И., Носоченко А.О. Центральная сегрегационная неоднородность в непрерывнолитых листовых заготовках и толстолистовом прокате.- М.: Металлургиздат, 2005. - 182 с.

2. Исаев О.Б., Чичкарев Е.А., Кислица В.В., Лившиц Д.А., Матросов Ю.И., Носоченко О.В. Моделирование современных процессов внепечной обработки и непрерывной разливки стали. - М.: Металлургиздат, 2008. -373с.

Личный вклад автора. Основные научные результаты диссертационной работы базируются на исследованиях, выполненных под руководством или с непосредственным участием автора во время проведения научно-исследовательских работ. В работах, выполненных в соавторстве, личный вклад автора состоит в постановке задач исследования, выработке направлений и методов решения технологических проблем, непосредственном участии в получении экспериментальных данных и обобщении полученных результатов. Освоение и внедрение в производство разработанных технологий осуществлялось при непосредственном участии автора.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 6 глав, общих выводов, списка литературных источников из 311 наименований и приложений, содержит 378 страниц машинописного текста, 137 рисунков, 63 таблицы.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основе изучения процессов тепломассопереноса при затвердевании не-прерывнолитого металла внесен вклад в разработку научных основ технологии непрерывной разливки стали применительно к существующему оборудованию кислородно-конвертерных цехов; за счет разработки и внедрения комплексной системы рафинирования металла в промежуточном ковше -достигнуто улучшение внутреннего строения непрерывнолитой заготовки по характеристикам центральной сегрегационной и структурной неоднородности с помощью ввода в расплав в кристаллизаторе МНЛЗ твердой фазы в виде металлической ленты и снижения содержания неметаллических включений

2. На основании изучения влияния технологических параметров непрерывной разливки (величины перегрева металла, скорости разливки и толщины сляба) на развитие осевой ликвации, изменение соотношения структурных зон и развитие центральной сегрегации химических элементов установлено, что: " - ** N

- увеличение перегревах 10 до 35 °С способствует росту зоны направленной кристаллизации на 39% с одновременным сокращением ширины зоны корковых кристаллов на 64%;

- при снижении температуры перегрева менее 8.10 °С в центральной зоне сляба формируется зона глобулярных кристаллов;

- при изменении скорости разливки стали с 0,7 до 1,1 м/мин при разливке слябов сечением 250x1550-1850 мм увеличение зоны столбчатых кристаллов составляет 5,0.7,5%, при изменении с 0,5 до 0,9 м/мин для слябов сечением 300x1850 мм-4,0.5,5%; " - " V

- протяженность зоны столбчатых кристаллов в слябе сечением 220x1550.1850 мм на 5,0.7,0% больше, чем в слябе сечением 300x1850 мм.

3. На основании разработанной математической модели затвердевания непрерывнолитого сляба и проведенных экспериментов с введением твердой фазы в виде металлической ленты установлены закономерности взаимодействия макрохолодильников с расплавом в кристаллизаторе МНЛЗ, в частности, определены основные параметры (перегрев металла, толщина й химический состав макрохолодильника), регулирующие процесс расплавления внесенной твердой фазы и позволяющие устанавливать режимы полного расплавления или вмораживания твердой фазы; получены количественные соотношения протяженности структурных зон сляба, степени развития осевой химической неоднородности и внутренних трещин от массы введенной твердой фазы; установлено, что при вводе макрохолодильников в количестве 0,5.0,7% от массы разливаемого металла протяженность зоны столбчатых кристаллов сокращается в 4.6 раз, толщина корковой зоны увеличивается в 1,5.2,0 раза и формируется зона глобулярных кристаллов.

4. Установлены закономерности распределения затопленных струй металла в объеме большегрузного промежуточного ковша двухручьевой МНЛЗ и определены условия всплывания и ассимиляции покровным шлаком твердых неметаллических включений различного размерного состава; показано, что всплытие и ассимиляция покровным шлаком включений размером свыше 20.30 мкм могут быть обеспечены за счет использования гидравлических фильтрационных элементов оптимальных параметров (толщина перегородки; углы наклона, уровни расположения и суммарная площадь поперечного сечения каналов фильтрационных элементов); установлены режимные характеристики продувки и конструкционные параметры донной веерной канальной фурмы, обеспечивающие всплытие мелких включений размером менее 20. .30 мкм, что предотвращает их дальнейшую коагуляцию.

5. Показано, что при нестационарных режимах разливки с пониженным уровнем металла в промежуточном ковше для уменьшения попадания неметаллических включений в кристаллизатор целесообразно использовать гасители турбулентности в раздаточных камерах заданных геометрических размеров, определенных расчетно-экспериментальным путем с использованием гидравлического моделирования.

6. Установлено влияние содержания водорода в жидкой стали и времени замедленного охлаждения слябов на структурно-чувствительные характеристики толстолистового проката - относительное сужение и ударную вязкость в 7-паправлении. Определена минимальная продолжительность замедленного охлаждения непрерывнолитых слябов, обеспечивающая необходимый уровень качества толстолистового проката при различном содержании водорода в жидкой стали.

7. Определены закономерности влияния содержания углерода в низколегированных сталях различных систем легирования на формирование центральной химической и структурной неоднородности непрерывнолитых слябов; экспериментальным путем установлены коэффициенты ликвации основных (углерод, марганец), микролегирующих (ниобий, ванадий) элементов и примесей (серы и фосфора) в зависимости от содержания углерода; полученные результаты положены в основу разработки высококачественной "толстолистовой трубной стали, удовлетворяющей повышенным требованиям по стойкости против растрескивания в сероводородсодержащем природном газе, и могут быть использованы при создании сталей с повышенными требованиями в 2-направлении.

8. Установлены пороговые концентрации примесей цветных металлов (свинца, висмута, олова, сурьмы и цинка), не оказывающие вредного воздействия на внутреннее строение непрерывнолитой заготовки и толстолистового проката низколегированных перитектических сталей; разработаны технологические приемы, позволяющие исключить или существенно снизит!* влияние примесей цветных металлов на качественные показатели внутреннего строения литого и катаного металла за счет снижения массовой доли углерода в стали, замедленного охлаждения слябов, внепечной обработки жидкого металла порошковыми проволоками с наполнителями, содержащими редкоземельные элементы, с конечной концентрацией РЗМ в стали в пределах 0,05. 0,08%.

9. На основании экспериментальных и теоретических исследований разработана и внедрена в массовое производство новая технология непрерывной разливки стали с использованием установки механизированного ввода ленты в расплав, позволившая понизить осевую химическую неоднородность непрерывнолитого сляба с 1,0.2,0 до 0.0,5 балла; за счет уменьшения структурной неоднородности достигнуто снижение степени развития внутренних трещин на 0,5. 1,0 балла, повышены пластические свойства плит из низколегированных сталей перитектического класса в Z - на rip ав пении на 15.20% и ударная вязкость на 50. 100%, освоено производство плит толщиной свыше 100 мм со 100%-ным ультразвуковым контролем по 1-му классу ГОСТ 22727.

10. Осуществлено промышленное внедрение комплексной системы рафинирования стали в промежуточном ковше, что привело к снижению содержания неметаллических включений в жидкой стали на 50.55%; повышению пластических свойств листового проката трубных сталей на 4.8% и показателей ударной вязкости, в том числе при низких температурах, на 8. 10%; снижению отсортировки листового проката по дефектам ультразвукового контроля сталеплавильного происхождения на 25.30%; освоению производства сталей для изготовления газопроводных труб большого диаметра со 100%-ным ультразвуковым контролем по 1-му классу ГОСТ 22727, 2-му и 3-му классу международного стандарта SEL072.

11. Применение в поточном производстве разработанных режимов замедленного охлаждения снизило отбраковку слябов по дефекту «расслой» с 0,04 до 0,008% и отсортировку толстого листа по осевой несплошности и наличию внутренних трещин, выявляемых ультразвуковым контролем, на 5. 10% (отн.).

12. Внедрение результатов разработки многостадийной технологии непрерывной разливки в условиях ОАО «МК «Азовсталь» позволило получить экономический эффект в размере не менее 150 руб. на 1 т стали.

1. Ниобийсодержащие низколегированные стали / Хайстеркамп Ф., Хулка К., Матросов Ю.А. и др.- М.: «Спинтермет инжиниринг», 1999.- 90с.

2. Синельников В.А., Генкин В.Я., Лейтес A.B. / О типах МЩТЗ и^ качественепрерывнолитых слябов для производства проката особо ответственного назначения // Металлург.- 2005. -№10. С.53-57.

3. Bannenberg N. / Recent developments in steelmaking and casting // Dillinger. Germany. 2005.tVi

4. Wünnenberg К. / IISI study on clean steel // 5 European Continuous Casting Conference Proceedings. Nice. Italy. 2005.

5. Шабалов И.П., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. / Стали для труб и сварных конструкций с повышенными эксплуатационными свойствами. М.: Металлург-издат, 2003. - 520с.

6. Wünnenberg К./ IISI study on clean steel // Revue de Metallurgie- CIT. 2005. N10. P.687-692.

7. Исследование влияния способ внепечной обработки на загрязненность стали неметаллическими включениями / Мельник С., Бродецкий И., Носоченко О. и др. // Сталь. 1996. - №9. - С.35-37.

8. Повышение степени чистоты стали при непрерывной разливке / Хо Б., Якоби X., Вимер Х.А. и др. // Черные металлы,- 1989.- №2. С.22-29.

9. Металлургическая обработка металла при непрерывной разливке с цельюповышения степени чистоты /Хо Б., Якоби X., Вимер Х.А. и др«// „Черные металлы,- 1989.- №6. С.3-11.

10. Процессы непрерывной разливки / Смирнов А.Н., Пилюшенко B.JL, Минаев A.A. и др. Донецк. : ДонНТУ, 2002. - 536с.

11. Лейтес В.А. Защита стали в процессе непрерывной разливки.- М.: Металлургия, 1984.-199с.

12. Разработка технологии защиты металла при непрерывной разливке в условиях конвертерного цеха НТМК / Жевляков М.Н., Швайдер A.B., Евдокимов

13. B.Ю. и др. // Сталь. №6.-2008.-С.32.

14. Эффективная защита струи при разливке металла на MHJI3/ Чумаков С.М.,ч

15. Ламухин А.М., Попов О.В. и др.// Метал лург-№7,- 2000.

16. Новые устройства для защиты разливаемой стали от вторичного окисления атмосферным воздухом/ Ларионов A.A., Фентисов И.Н., Дмитриев А.М. и др.// Труды IV конгресса сталеплавильщиков. М.- 1997.- С.335-336.

17. Защита струи металла от вторичного окисления при разливке на УНРС / Бочек А.П., Шебаниц Э.Н., Якин М.Н. и др. // Труды V конгресса сталеплавильщиков. М.- 1999.- С.410.

18. Сальников В.Д., Свяжин А.Г. / Газодинамическая защита струи и стыков при разливке стали // Труды IV конгресса сталеплавильщиков,- — М-г .1997.1. C.385.

19. Jung-Soo Cho, Hae-Geon Lee / Cold Model Study on Inclusion Removal from Liquid Steel Using Fine Gas Bubble // ISIJ International, Vol.41.2001.N2. PP.151157.

20. Damen W., Visser H., Kendall M. / "A Real Clog-Free Nozzle", How the Self-Cleaning Nozzle does it? // 5th European Continuous Casting Conference Proceedings. Nice, France. 2005.

21. Improvement of metallurgical qualities of Florange steels by the- use^of Mogul submerged entry nozzles / Colucci P., Leclercq F., Verelle D. et al // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings. Italy. 2008.

22. Reduction of oxide inclusions-induced hook cracks in tubular steel at Arcelor-Mittal USA Indiana Harbor N2 steel producing / Yin H., Besich R., Demmon F. et al // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings. Italy. 2008.

23. Effect of process parameters variation on CC mould hydrodynamics and inclusions behavior / Domgin J,-F., Gardin P., Galpin J.-M. et al.// Revue de Metallurgie -CIT .2005. N10. PP.703-710.

24. Кудрин В.А. Обработка стали на установках непрерывной разливки^// Итоги науки и техники. Сер. «Производство чугуна и стали». Т.20. — М.: ВИНИТИ, 1990.- С.61-116.

25. Perspectives on tundish metallurgy/ Tolve P., Praitoni A., Ramacciotti A. // 5th International Iron and Steel Cong.: Proceedings 69th Steelmaking Conference. Vol.69 -Warrendale, Pa. 1986. PP.689-697.

26. Huskonen Wallance D. /Transition in tundish technology // 33 Metal Prod. 1988. Vol.26. N4. PP. 18-22.

27. Zhang L., Thomas B. G. / Evolution and control of steel cleanliness: review // 85th Steelmaking Conference Proceedings. ISS-AIME, Warrendale-, -Pa, -2002. PP.431-452.

28. Metallurgical Effects of Complete Scaling and Gas Bubbling of Molten Steel in the Tundish / Nuri Т., Umesawa K., Ohashi T et al.// Transactions of ISIJ. 1990. Vol.24. N1. PP.8-16.

29. Кудрин В.А. / Внепечная обработка чугуна и стали.- М.: Металлургия., 1992.-336с.

30. Zhang L., Tomas В. G./ State of the Art in Evolution and Control of Steel Cleanliness // ISIJ International. 2003, Vol. 43. N3. PP.271-291.

31. Marx K., Koitzsch R., Rodl S./ Investigation on inclusion agglomeration and separation on continuous slab casting tundish applying new numerical simulation approaches // 6 European Continuous Casting Conference Proceedings. Italy. 2008.

32. Ho A. / Modellierung der Partikelagglomeration in Rahmen des Euler // Halle. 2004.

33. Sommerfeld M. / Interparticle collisions in turbulent jet flow: A~stochastic La-grangian model // 1st International Simposium on Turbulence and Shear Flow Phenomena. New York. (US). 1999.

34. Modeling of transient transport phenomena during the whole tundish process — drainage, refilling and normal casting / Sjostrom U.D., Sheng D.Y., Grip C-E. et al// 4th European Continuous Casting Conference Proceedings. Birmingham. UK. 2002. PP.104-111.

35. Sheng D.J., Jonsson L. / Metallurgical Transactions. B.30B. 1999. P.979.

36. Operational Results of Casting Different steel Grades with one Tundish / Gu Gyung-Hoi, Myungah Seo, Jin Whan Kim et al.// SEASI QuartlyT- "20M.33.N1. P.22-28.

37. Asish A., Mazumdar D. /The physical and mathematical modelling of flow and residence time distributions in different tundish designs // Steel Research 72, N3, 2001.PP. 97-108.

38. Asish A., Mazumdar D. /The physical and mathematical modelling of flow and residence time distributions in different tundish designs // Steel Research 72, N3,2001.PP. 97-108.

39. Sinha A., Achilles V./ Physical modeling study of effect of a turbulence suppressor device on flow and mixing in the dual strand tundish // Steehnaking Conference Proceedings. 2001. PP.11-124.

40. Коек D.J., Craig K.J., Pretorius С.A. / Mathematical Maximization of the MinLimum Residence Time for a Two-Strand Continuous Caster // 4 European Continuous Casting Conference Proceedings. Birmingham. 2002. PP.84-93.

41. Combined modeling of inclusions behavior during tundish process / Smirnov O, Grydin S., Louhenkilpi S. // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings. Italy. 2008.

42. Оптимизация гидродинамических характеристик промежуточного ковша УНРС с целью удаления экзогенных неметаллических включений / Куклев А.В., Тиняков В.В., Айзин Ю.А. и др.// Металлург.- 2004.- №4.-С.47-49.

43. Эффективность рафинирования стали в промежуточном ковше с перегородками / Куклев А.В., Тиняков В.В., Айзин Ю.М. и др. // Металлург. -№8. -2004. С.43-44.

44. Исследование гидродинамики металла а промежуточном ковше слябовой МНЛЗ/ Протопопов Е.В., Фейлер С.В., Фойгт Д.Б. и др. //«Новини науки Придншров'я» Днепропетровск. - 2008. - №№3-4- С.54-56.

45. Использование систем контроля потоков, смоделированных для промежуточных ковшей в ОАО «Северсталь» / Ордин В.Г., Мальков А.В., Ефимов С.В. и др.// Сталь.- №5.-2008.-С.30-32.

46. Steel cleanliness improvement through tundish configuration / Kovac P., Kijac J., Marek V, et al. // Metalurjia. 2003-. №4.-PP.249-255.

47. Захарьяс Д.Р., Кларк М.Р./ Усовершенствование системы контроля потока4 s » .в промежуточном ковше // Сталь.-№5-2006.-С.72-73.

48. Water Modeling of Fluid Flow Dynamics of Vortex Formation in a Tundish During steady and Unsteady state Operations/ Diaz G., Banderas A., Barreto J. et al // Iron & Steel Technology Conference Proceedings AISTech. 2006. PP.978-994.

49. Либерман А.Л., Кан Ю.А. / Промежуточный ковш: качество непрерывно-литых заготовок и экономика процесса // Труды V конгресса сталеплавильщиков. -М.:- 1999.-С.399-402.1.^ v ч . ,

50. Гресс А.В., Рудой JI.C./ Исследование гидродинамики металла в большегрузном трапецеидальном промежуточном ковше MHJI3 // Теория и практика металлургии. №№4-5.-2007.-С. 17-21.

51. Chapellier P., Jacquot J.-L., Sosin L. / Twin-bloom casting of high carbon steels in Sollac: 4 years of continuous improvement // 3rd European Continuous Casting Conference. Madrid, Spain.- 1998. PP.583-593.

52. Troniman J., Comacho D. Plasma tundish heating at Nucor Steel Nebraska // Iron and Steel Ingineer.- 1995.- V.73.- N11.-PP.39-44.

53. Optimization on numerical simulation of the bottom blowing process in plasma heated six-strand tundish / Fan J., Lu J., Ren S. et al // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings, Italy.- 2008.-PP.311-316.

54. Усовершенствование технологии непрерывной разливки стали за счет применения оригинального магнитодинамического оборудования / Дубоделов

55. B.И., Смирнов А.Н., Погорский В.К. и др. // Процессы литья. -2005.-№1.-С.7-14.

56. Дюдкин Д.А./ Сталь. 1999,- №1.-С.20-25. " v

57. Ефимова В.И. / Металлургическая и горнорудная промышленность. -2004. -№8.-С.157-159.

58. Обработка стали порошковой проволокой с силикокальцием в промежуточном ковше // Бабанин А.Я., Лепихов Л.С., Носоченко О.В. и др. // Сталь.-№1.-1998.- С.21-22.

59. Процессы непрерывной разливки / Смирнов А.Н., Пилюшенко В.Л., Минаев А.А. и др. Донецк : ДонНТУ, 2002. - 536с.

60. Куклев А.В., Тиняков В.В., Айзин Ю.М. и др. / Металлург 2004.- №5.1. C.33-34.

61. Внепечная обработка расплава порошковыми проволоками / Дюдкин Д.А., Бать С.Ю., Гринберг С.Е. и др. Донецк: «Юго-Восток», 2002. — 296с.

62. Усвоение компонентов порошковой проволоки при обработке стали в промежуточном ковше МНЛЗ / Чичкарев Е.А., Казачков Е.А., Полозюк О.Е. и др.// Вестник ПГТУ Сб. научн. труд. - Мариуполь: 1998.- Вып. №6. - С.35-37.ч . .

63. Технология корректировки-содержания кальция и алюминия в стали лри непрерывной разливке/ Бабанин А .Я., Бродецкий И.Л., Белов В.Ф. и др.// Металл и литье Украины. -1999. -№13-14.-С.36-38.

64. Носоченко О.В., Николаев Г.А., Ленский В.Г. и др. / Металлургическая и горнорудная промышленность. 1988. - №2. - С.13-14.

65. Herrera M.A.G., Santos R.P. // Improvement in Surface Quality and Internal Cleanliness of Thin-slab Casting at Hylsa // Iron & Steel Technology. 2005. N9. PP.34-40.

66. Yotchi I., Seikoh N., Marosu S. / Shape Control of Alumina Inclusions // Tetsu-to-Hagane.- 93.- N5.- 2007.- PP. 355-361.

67. Дюдкин Д.А., Бабанин А.Я., Белоусов В.В./ Математическое моделирование металла в трехсекционном промежуточном ковше слябовой МНЛЗ // Металлургическая и горнорудная промышленность.- 2008.- №4. -С.47-50

68. Технология ввода реагентов в промежуточный ковш при разливке стали на МНЛЗ // Носоченко О.В., Лившиц Д.А., Бабанин А.Я. и др.// Сталь.- №6,2007.- С.13-15.

69. Naveau P., Marique С. / Production of high quality semis by steel powder addition during CC. // 3rd European Continuous Casting Conference Proceedings. Madrid, Spain.- 1998. PP. 425- 433.

70. Naveau P., Marique C. / An original casting technique an enhanced control on the composition and structure of steel semis / 4th European Continuous Casting Conference Proceedings. Birmingham, UK. -2002.- PP.94-103.

71. Синельников В.А., Генкин В.Я., Лейтес A.B. / О типах МНЛЗ и качестве непрерывнолитых слябов для производства проката особо ответственного назначения // Металлург.-2005.-№10.-С.53-57.

72. Wunneberg К./ IISI study on clean steel // Revue de Metallurgie-CIT.-N10.-2005.- P.P.687-692.

73. Разумов С. Д., Родионов В.Е., Заверюха А.А. / Систематизация дефектов структуры непрерывнолитой стали и пути их устранения // Сталь.- 2002,- №11. С.26-29.

74. Хедль X., Талхаммер М., Штифтингер М. / Металлургические и эксплуатационные преимущества прямолинейного кристаллизатора и пакета SMART/ASTC фирмы VAI. Linz, Austria, 2002.- PP. 1-8.

75. Mixed full bow solution for curved to straight mould convertion of"CCl slab caster at TATA steel / Mahashadbe V.V., Singh J.B., Nururkar H. M. // 5th European Continuous Casting Conference Proceedings. Nice, France.- 2005.

76. Schultz O., Engel K., Derflinger F./ Slab caster revamping solutions Highligts of 30 years experience// Proceedings of 10th Continuous Casting Conference.- Linz, Austria.- 2008.- Paper N1.5.

77. Caster modernization of CC N2 at SOLLAC For sur Mer, France / Sereno G., Sauermann M., Zurita G. et al // Proceedings of 8th Continuous Casting Conference.-Linz, Austria.- 2000.- Paper N26.

78. Li F., Li J. / Succesfull Modernization of N3 Slab Caster from Curvecf Mould to Vertical-Bending Type N2 Steelmaking Plant, WISCO/P.R. China // Proceedings of Continuous Casting and Hot-Rolling Conference. Linz, Austria.- 2004.

79. Imroved quality, Yield and Productivity with the Modernized 2-Strand slab Caster at ISCOR Vanderbijlpark Works, Sourth Africa // Proceedings of 8th Continuous Casting Conference.- Linz, Austria.- 2000.- Paper N25.

80. Новая MHJI3 фирмы Dillinger Hutten — первый этап производства толстых листов с наивысшими требованиями к качеству / Харсте К., Книгбайль И., Швини Ф. и др.// Черные металлы.- 2000.- Июль.-С.48-52.

81. Реконструкция вертикальных слябовых МНЛЗ — оптимальное решейие для освоения производства листовой продукции особо ответственного назначения / Куклев А.В., Айзин Ю.М., Генкин В.Я. и др. //Металлург. 2006.- №5.-С.60-62.

82. Harste К., Bannenberg N., Таске К.Н. / Influence of caster design on achiveable steel cleaness // 9th Japan-German Seminar.- Dusseldorf:- 1996. PP.67-73.

83. Буланов JI.B. / Инженерная методика расчета рациональной длины вертикального участка для МНЛЗ с загибом и разгибом //Металлург.-2006.-№6-С.51-53.

84. Расчетное исследование влияния конструктивных и технологических параметров МНЛЗ на центральную пористость в слябовых заготовках. / Куланов JI.B., Юровский Н.А., Парфенов Е.П. и др. // Бюл. «Черная металлургия».-2007.-№3.- 26-35.

85. Nippon Steel Corporation NSC // Steel Times International.- 19943.-N3.-PP.51-54.

86. Ultra-thick slab casting at CC5 at voestalpine Linz/Austria / Hodnik P., Furst C., Etzeldorfer K. et al / Proceedings of 10th Continuous Casting Conference.- Linz, Austria.- 2008.- Paper N4.5

87. Grill R., Schimbock R., Stachelberger K. / A World-Class Producer of heavy Plates for Highest-Quality Line Pipe Grades // Proceedings of Continuous Casting and Hot-Rolling Conference. Linz, Austria.- 2004.

88. Continuous "flow" of innovations in continuous casting from Siemens-VAI /4 ч

89. Morwand K., Hirschmanner M., Watzinger J. et al // Proceedings of 10th Continuous Casting Conference.- Linz, Austria.- 2008.- Paper N1.2.

90. Kollberg S., Lofgren P.M., Lehman A./ Improving quality and productivity in thick slab casting by direct control of static magnetic field// SEASI quartly:- 2004.-N4.-PP. 16-32.

91. Кольберг С., Лефгрен П. / Повышение производительности МНЛЗ и качества непрерывнолитых толстых слябов // Черные металлы. 2005.-№11.-С.40-45.

92. Кольберг С./ Традиционные МНЛЗ с использованием электромагнитных устройств // Материалы конференции «современные технологии и оборудование для внепечной обработки и непрерывной разливки стали». М.:- 2006.-С.41.

93. Optimum flow condition in conventional slab mould with the use of electroiLmagnetics / Lemahn A., Hackl H., Seden M. et al // 6 European Continuous Castingч

94. Conference Proceedings. — Italy. 2008.

95. Kollberg S., Lofgren P.M. / Improving productivity and quality in thick slab casting by direct control of FC Mould. //Conference ATS- Paris. 2004.

96. Customized upgrade of slab casters CC01 & CC02 at ILYA/Italy to maximize productivity and quality / Riva E., Karnitch E., Reithner G. et al// Proceedings of 10th Continuous Casting Conference.- Linz, Austria.- 2008.-Paper N5.4.

97. Recent Research and Technology on Inclusion Removal in Ultra Low Carbon Steel / Suzuki M., Miki Y., Kubota J et al.// 5th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Nice, France.- 2005.- PP.508-515.1. N \

98. Иван К. / Анализ поведения газовых пузырьков при непрерывной разливке с электромагнитным торможением Ferrum:- 2007.- N9.-P.20.

99. An investigation on the mechanism of gas bubbles/inclusions entrapment in solidified shell / Naveau P. et al //5th European Continuous Casting Conference Pro-ceedings.-Nice, France.- 2005.- PP. 216-224.

100. Development of new continuous casting technologies with electromagnetic force / Ayata K., Miyazawa K., Bessho N. et all // 4th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Birmingham, UK.- 2002.- PP. 15-23.

101. Multy-mode EMS in slab caster molds and effect of coil quality and machine performance / Kunstreih S., Dauby H., Baek S.-K. et al // 5th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Nice, France.- 2005.

102. Curved versus straight mould, EMBR an alternative / Kamperman A. et al // 3rd European Continuous Casting Conference Proceedings.- Madrid, Spain.- 1998. PP. 465- 474.

103. Грачев В., Кузьмина Л., Солодовник Ф./ Системы электромагнитного перемешивания жидкой стали на сортовых, блюмовых и слябовых МНЛЗ // Оборудование. Техн. альманах.- 2005.- №4.- С.48-52.

104. Кунстрайх С., Дауби П.Х. / Современное состояние и новые направления развития электромагнитной обработки жидкой стали // Черные металлы. -2005.-№9. С.18-25.

105. Moroshita М., Nakaoka Т., Terauchi М. / Optimization of the in-mould electromagnetic stirring conditions for the slab caster // 6 European Continuous Casting Conference Proceedings.- Italy.- 2008.

106. Revamping of the N2-3 slab caster at POSCO Gwanguang: design, start-up and initial operational results / Lee S.-M., Hwang J.-Y., Lee S.-H. et al // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Italy.- 2008.

107. Lee S.-M., Kwon O.D.// International Technology Conference and Exhibition. ISS. Indianapolis, USA.- 2003.- P.205.

108. Takeuchi E./ Development of applied electromagnetic technologies in continuous casting process Ferrum.- 2005.-N2.-PP. 105-113.

109. A novel method of electromagnetic stirring of liquid metal at an advanced solidification stage / Bietleman L., Lavers D., Tailback J. et al // 6th European Con" N. , .tinuous Casting Conference Proceedings.- Italy.- 2008.

110. Шейнфельд И.И., Ларин A.B., Клак В.П./ Применение метода ЭМП при непрерывной разливке стали // Труды V конгресса сталеплавильщиков. — М.:-1999.-С.422-423.

111. Влияние электромагнитного перемешивания на качество непрерывноли-того металла // Шахов С.И., Шифрин И.Н., Грачев В.Г. и др.// Бюл. «Черная металлургия»- 2001.-№10.- С.29-33.

112. Kubo N., Kubota J., Suzuki M. / ISIJ International.- Vol.47.- N7.- 2007.-PP.998-995.

113. Numerical analysis of transient and steady state turbulent flow in continuous casting / Park H.-S., Lee J., Kuyng A. et al // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Italy.- 2008.

114. Electromagnetic control of solidification and morphological transformations by continuous steel casting / Kolesnichenko A., Kolesnichenko A., Buriak V. et al // 6th European continuous Casting Conference Proceedings.- Italy.- 2008.

115. Изменение условий кристаллизации непрерывноотливаемого стального слитка при использовании концепции полного электромагнитного перемешивания / Колесниченко А.Ф., Колесниченко А.А., Дубоделов В.И. и др. // Металл и литье Украины.-2008.-№№3-4.-С.17-19.

116. Kazuhiko I., Takehito S. / Structure control of solidified alloy submerged in static magnetic field and applying electrical current // Zairyo to Prosesu.- CAMP ISIJ.-2004.

117. Superimposition of AC and DC electromagnetic field in meniscus area of CC mould / Galpin GM., Lamant JY.,Gardin P. et al.// CAMP ISIJ- 2001 .-PP.144, 166.

118. Numerical Modeling on Inclusions Removal in Electromagnetic Stirred Steel Billets / Trindade L., Nadalon J., Viela A. et al.// Steel Research International. -2007.- N9.-PP.708-713.

119. Pepsi C. Studio del comportamento magnofluidodinamico di agitatori elletro-magnetici rotaviti: analisi numerica multifisica e validazione sperimentale // Tesi di4 ч , . \laurea in Termofluododinamica Computazionale.- 2007.

120. An innovative integrated method in MHD design of electromagnetic stirrers / Battistutto R., Persi C., Spagnul S. et al // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Italy.- 2008.

121. Nippon Steel In-mould electromagnetic stirrer "M-EMS" for Improving slab Caster / Kittaka S., Watanabe K., Sato T. et al / 5th European Continuous Casting conference Proceedings.- Nice, France.- 2005.

122. Moreault J., Limoges J., Beitelman L. / The Effect of Stirring Intensity in the mould of Billet Caster on Solidification Structure and Segregation on High Carbon Steel // 5th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Nice, France.2005.

123. Гресс A.B., Огурцов А.П. / Условия применения электромагнитного перемешивания металла при кристаллизации стальной непрерывнолитой заготовки // Процессы литья.-2006.-№2-С.59-64.

124. Гресс А.В./ Особенности расстановки устройств электромагнитного перемешивания металла на технологической оси MHJI3 // Процессы литья.-2005 №№ 1 -2-С.75-83.

125. Ефимов В.А. Разливка и кристаллизация стали. М.: Металлургия, 1976.-552с.

126. Ефимов В.А., Эльдарханов А.С. Технология современной металлургии. М.: Новые технологии, 2004. 784с.

127. Ефимов В.А., Эльдарханов А.С. Физические методы воздействия на про4 ч .

128. Формирование непрерывнолитой заготовки в поле упругих колебаний / Нурадинов А.С., Найдек B.JL, Эльдарханов А.С. и др. // Металл и литье Украины. №№3-4.-2005. - С.131-132.

129. Сладкоштеев В.Т., Царенко П.И., Потанин Р.В. и др. Непрерывная разливка стали с электрогидроимпусным воздействием на затвердевающий слиток // Влияние внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся металл.- Киев:- 1983.- С. 61-67.

130. Наконечный Н.Ф./ Влияние пульсационного перемешивания на теплообмен в кристаллизаторе MHJI3 и макроструктуру слябов // Процессы литья.2006.- №2. С.65-71.

131. Долинский А.А., Наконечный Н.Ф., Накорчевский А.И./ Перспективы использования эндогенных суспензий при непрерывной разливке стали // Процессы литья. -2005.- №3. С.47-58.

132. Серветник В.М. Виброобработка стальных слитков // Бюллетень" института Черметинформация.- 1978.- № 9.- С. 41-42.

133. Герасименко В.Г. / Механизм электрогидроимпульсного воздействия при формировании непрерывнолитых слябов // «Новини науки Придншров'я»-Днепропетровск : 2008. -№№3-4 - С.24-26.

134. Герасименко В.Г. / Механизм разрушения дендрита при электрогидроим-пульсном воздействии // «Новини науки Придншров'я», Днепропетровск:-2008. -№№3-4- С.26-28.

135. Tang У., Wang J., Cang D. et al. / A new method of improving continuous casting structure the electric pulse treatment // 4th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Birmingham, UK.- 2002. - PP.25-30.

136. Демин E.H., Ходусов С.A. / О возможности рафинирования стали с помощью направленных ультразвуковых колебаний при непрерывной разливке // Сталь.-2007.-№7.-С.37-38.

137. Slab quality improvement by soft reduction technology / Ilie S., Futchs R., Et-zelsdorfer K. et al. // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings. -Italy.- 2008.

138. Ilie S., Fuchs R., Etzeldorfer K. / Slab quality improvement through soft reduction technology// Proceedings of 10th Continuous Casting Conference;-." Linz, Austria.- 2008,-Paper N5.5

139. Расчетное исследование влияния конструктивных и технологических параметров МНЛЗ на центральную пористость в слябовых заготовках. / Буланов Л.В., Юровский Н.А., Парфенов Е.П. и др. // Бюл. «Черная металлургия».-№3.-2007.- 26-35.

140. Принципиальные организационные, конструктивные и технологические решения ООО «Уралмаш-Металлургическое оборудование» при создании новых и реконструкции существующих МНЛЗ / Авдонин В.Ю., Буланов Л.В.,

141. Бусыгин В.В. и др. // Материалы конференции «Современные технологии и оборудование для внепечной обработки и непрерывной разливки стали». М.:-2006.- С. 17.

142. M.Zeze et al. Tetsy -to- Hagane.- 2001.-Vol.87.-N2,- P.71.

143. Cobelli P., Tercelli C. /Improving quality of high carbon bearing steel through mechanical soft reduction // 6th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Italy. -2008.

144. Jauhola M., Haapala M./ Dynamic Soft Reduction in Slab СС-Machine/ Steel-making conference Proceedings.-2000.-PP.201-206.

145. Baek S.-K., Park J.-H., Lee C.-H. / Wide slab casting technologies for improving quality of automotive steel grade // 5th European Continuous Casting Conference Proceedings.- Nice, France.- 2005.

146. Получение толстого листа на вертикальной УНРС с использованием «мягкого обжатия» непрерывнолитых заготовок / Степанов А.А., Зиборов А.В., Купцов Н.И. и др. // Металлург. №6. - 2005.- С.30-35.

147. Классификатор поверхностных и внутренних дефектов непрерывнолитых заготовок. / Донецк: ДонНИИчермет, 1978 66с.

148. Классификатор дефектов слябов и листов из сталей для газопроводных труб большого диаметра марок 09Г2ФБ, 09Г2Б1, 10Г2ФБ, 10Г2БТ, 10Г2Т./ М.: ЦНИИчермет, 1987- 64с. " " " V

149. Осевая ликвация в толстолистовой и полосовой стали изготовленной из непрерывнолитых слябов и предназначенной для трубопроводов / Грей Дж. М., Чен С.С., Субраманиан С.И. и др. Microalloying International Inc. - 1996.-178с.

150. Saeki Т., Komai Т., Miyamura К et al. Application of Spot Segregation" Evolution Methods in Continuously Cast Slab // Steelmakings JSS Conference.-Detroit.: -1985- PP. 229-235.

151. Gray J.M. Quantitative measurements of segregating during concasting: correlations with field welding and macro etch results // International technology conference 2002.

152. Kanno T. Investigation on Macro Sample of Welding Procedure Qualification Test // Kawasaki Steel Corporation 1999.

153. Kelly J. H., Kwong A.T., Plante L. The application of electrolytic macro etching to the on-line testing of continuously cast slabs, blooms, billets ~ rolled from blooms // 33rd Mechanical working and steel conference 1991.

154. Popperling K. and Schwaab P. Quantitative Assessment of Segregation in Continuously Cast Steel // Steel Research (Verlag Stahleisen MBH) -1990.- No. 9- PP. 416-418.

155. Haggart J. E., Hardie A.W. and Bruce D.W. Control of Segregation in Continuously Cast Slabs for High Quality Plate Applications at British Steel // Ravenscraig Works, Iron & Steelmaking — 1990.- Vol. 17.- No. 2.- PP. 130-134.

156. Casey V.J. // Dofasco, Private Communication.- Nov. 1993.

157. А.П. Белый, О.Б. Исаев, Ю.И. Матросов и др. Центральная сегрегационная неоднородность в непрерывнолитых листовых заготовках и толстолистовом прокате.- М.: Металлургиздат, 2005. — 182 с.

158. Стандарт предприятия. Заготовки непрерывнолитые. Методика контроля и оценки макроструктуры. Мариуполь:- 2009.- 55с.

159. J.Y.Koo./ Mettalurgical Design of Ultra-High Strength Steels for Gas Pipeline // Proceedings 13th InternationalOffshore and Polar Processes and Applications. — San Sebasian, Spain. 2005.

160. Schwinn V., Fluess P., Ormston D. / Low carbon bainitic TMCP plate for structural and linepie applications // Proceedings of the symposium "Recent Advances of Niobium Containing Materials in Europe" 2005. - PP.45-57.

161. On Current Solutions for Hydrogen Problems in Steel / lino M., Nomura N., Takezawa H. et al // 1st International Conference.- Washington (DC), USA.- Nov. 1982.

162. Матросов Ю.И., Носоченко A.O., Емельянов B.B., Кирсанова Г.Б.'и др. Исследование центральной неоднородности в непрерывнолитых трубных сталях // Сталь.- 2002.- № 3. С. 107-110.

163. Микролегированная ниобием высокочистая трубная сталь категории прочности Х65/ Матросов Ю.И., Носоченко А.О., Володарский В.В. и др. // Металл и Литье Украины.-2000.-№9-10.-С.13-16. " ~ " V

164. Хансен М., Андерко К. Структура двойных сплавов. В 2-х томах: Пер. с англ. М.: Металлургиздат, 1962. 1488 с.

165. Ogibayashi S. et al. Influence of Roll Bending on Center Segregation in Continuously Cast Slabs // ISIJ Intern.- 1991.- V.31.- № 12.- PP. 1408-1415.

166. Криштал M.A. Диффузионные процессы в железных сплавах. М.: Металлургиздат, 1963.- 278 с.

167. Флеминге М.С. Процессы затвердевания.: Пер. с англ. -М.:Мир, 1977.-423с.

168. G.Xia, R.Martinell, Ch.Furst and all. Mathematical Simulation of SteePFormatV»tion in Slab Casting// Proceedings of the 7 International Continuos Casting Conference. Linz, Austria.- 1996. Paper№6.

169. C. Bernhard, H.Hiebler. Mechanical Properties of Solidifying Under Continuos Casting Conditions // Proceedings of the 7th International Continuos Casting Conference. Linz, Austria.- 1996. Paper №7.

170. Качественные характеристики малоперлитной стали 08Г1Б для газопроводных труб большого диаметра / Матросов Ю. И., Носоченко А. О., Гано-шенко И. В. и др // Сталь.- 2002.- № 12.- С. 55-59.

171. Приданцев М.В. Влияние примесей и редкоземельных элементов на свойства сплавов. М.: Металлургия, 1962.-208с. " " ^ V

172. Herman J.C., Leroj V./ Influence of residual elements on steel processing and mechanical properties // Iron and Steelmaker. -1996.-Vol.23.- N12.- PP.35-43.

173. Буряковский Г.А., Мининзон P.Д. Поверхностные дефекты легированных сталей. М.: Металлургия, 1987.-158с.

174. Menad М.", Bjorkman В. / Tramp elements in Steelmaking, literature sUrvey.// Report of Lulea university of technology.- 1998.

175. Research activities on removal of residual elements from steel scrap in Japan / Sano N., Hiroyuki K., Sasabe M. et al. // Scandinavian journal of metallurgy- 1998.-Vol.27.- PP.24-30.

176. Влияние примесей легкоплавких цветных металлов на образование приповерхностных трещин горячекатаного листа, изготовленного из непрерывно-литых медьсодержащих сталей / Куклев А.В., Соснин В.В., Баранцева И.В. и др. //Сталь.-№5.- 2006.-С.36.

177. В.И.Явойский, Ю.И.Рубенчик, А.П.Охенко. Неметаллические включения и свойства стали. М.: Металлургия, 1980. 176 с.

178. Происхождение неметаллических включений и пути снижения загрязненности ими металла / В.А.Голубцов, А.А.Воронин, Т.В. Тетюева и др.// Метал-лург.-2005.-№4.-С.73-77.

179. Морисон С. Химическая физика поверхности твердого тела. ТУГ;:' Мир, 1990.- 488 с.

180. Handbook of Anger electron spectroscopy. / Tokyo, JEOL Ltd., 1982.- 189 p.

181. Пат.№38714, Укршна МПК (2006) G012T 33/20. Cnociö контролю якост1 стал1 / OipcTOB С.О., Ковура A.I., Бродецький I.JL, Троцан А.1.,.1саев О.Б, Кислидя В.В., Карлшова Я.П.; №200807668; Заявлено 04.06.08; Опубл. 12.01.2009, Бюл. №1.

182. Анализ охрупчивающих выделений в сталях с карбонитридным упрочнением/ Исаев О.Б., Кислица В.В., Бродецкий И.Л. и др. // Новини науки Придньч . .

183. Определение максимально допустимых концентраций цветных металлов в сталях сортамента ОАО «МК «Азовсталь»/ Носоченко О.В., Мельник С.Г., Лепихов Л.С., Исаев О.Б. и др.// Труды шестого конгресса сталеплавильщиков -М.:- 2001.- С. 175-179.

184. Подавление осевой неоднородности в непрерывнолитой стали путем ее модифицирования плакированным порошковым модификатором. / В.П.Харчевников, И.Л.Бродецкий, А.И. Троцан, Я.П.Черевко, Л.С.Лепихов, О.Б.Исаев // Металлург 2002.- №3.- С.48-51.

185. Улучшение качества структуры осевой зоны заготовки путем обработки микролигатурами при разливке / Бродецкий И.Л., Харчевников В.П., Троцан А.И., Лепихов Л.С., Исаев О.Б.//Сталь 2005.-№2.-С.44-46. " " v

186. Декларацшний патент №4852, Украша 7C21D3/06. Cnoci6 зневоднюваль-hoï (протифлокенно'О обробки стал1 / Бродецький 1.Л., Троцан A.I., Крейденко

187. Ф.С,.1саев О.Б, Кашира Г.О., Кармазш А.В.; №2004042659; Заявлено 08.04.04; Опубл. 15.02.2005, Бюл. №2.

188. Cavaghan N.J., Hill M.L., Lessells J. Production of line pipe in the British Steel Corporation// Hudrogen in steel /Conference proceedings. 1994ГРЛ$2:200.

189. Включения и газы в сталях. / Явойский В.И., Близнюков С.А., Вашкаров А.Ф. и др. М.: Металлургия, 1979.- 272 с.

190. Явойский В.И., Свяжин А.Г., Вашкаров А.Ф. / Физико-химические исследования процессов производства сталей // Сб.№74 М.: Металлургия, 1973.-С.21-25.

191. Патент 5206 Украина, МПК 7 G01 N3/30. Cnoci6 визначення мехашчних властивостей металу зони осьво'1 л1квацп товстолистового прокату/ Бродецысий 1.Л, Троцан A.I., Крейденко Ф.С,.1саев О.Б., Полозюк О.С., Карлжова Я.П. Опубл. 15.02.2005, Бюл. №2.

192. Определение механических свойств толстолистового проката в Z-направлении / Бродецкий И.Л., Харчевников В.П., Белов Б.Ф. и др.// Заводская лаборатория.- 1990.-№11.4 N »

193. Влияние режимов противофлокенной обработки на десорбцию водорода и качество толстолистового проката из непрерывнолитой стали/ Бродецкий И.Л., Троцан А.И., Белов Б.Ф., Харчевников В.П., Исаев О.Б. // Бюллетень «Черная металлургия»- 2007.-№9.- С.22-24.

194. Dr. Liang W., Mustoe T.N. / How superheat casting through control tundish steel temperature.// Steel Times. Continuous casting.- 1998.

195. Реллейнейер X., Рихтер X., Симон P. и др. Вакуумирование и внепечная обработка специальных сталей, предназначенных для непрерывной разливки //

196. Достижения в области непрерывной разливки стали,- М.: Металлургия, 1987.-С. 58-67.

197. Moore J .J. Review of axial segregation in continuously cast steel. //Continuous Casting.- 1984.- Vol 3.- PP. 11 20.

198. Irwing W., Perkins A., Brooks M. /Ironmaking and steelmaking.- 1984.- № 3.-PP. 152-162.

199. Штадлер П., Харген К., Хаммершмидт П. и др. / Формирование4 литой структуры и макроликвации в непрерывнолитых слябах // Черные металлы,-1982.- № 9.- С. 32-46.

200. Особенности процессов кристаллизации и структурообразования слябов, отлитых на криволинейных МНЛЗ / Ревтов Н.И., Исаев О.Б., Носоченко О.В. и др. // Изв. Вуз. Черн. металлург. 1992. -N3.- С.25-28.

201. Носоченко О.В., Исаев О.Б./ Технология производства непрерывнолитых заготовок с вводом'стальной ленты в, расплав для получения* плит толщиной свыше 100мм // Металл и литье Украины. 1998 - №№7-8.-С.58!.

202. Соболев В.В., Трефилов П.М. Процессы тепломассопереноса при затвердевании непрерывных слитков. — Красноярск: Изд. Красноярского ун-та, 1984. -264 с.

203. Соболев В.В., Трефилов П.М. Теплофизика затвердевания металла при непрерывном литье. -М.: Металлургия, 1988. 160 с.

204. Бойченко М.С., Рутес B.C., Фульмахт В.В. Непрерывная разливка стали. -М.: Металлургия, 1961. 302 с.

205. Евтеев.Д.П., Колыбалов И.Н. Непрерывное литье стали. — М.: Металлургия, 1984.-200 с.

206. Журавлев В.А., Китаев Е.М. Теплофизика формирования непрерывного слитка. — М.: Металлургия, 1974. — 216 с.

207. Сладкоштеев В.Т., Ахтырский В.И., Потанин Р.В. Качество стали при непрерывной разливке. — М.: Металлургия, 1964. — 174 с.

208. Теория непрерывной разливки / Рутес B.C., Аскольдов В.И., Евтеев Д.П. и др. М.: Металлургия, 1971. — 296 с.

209. Огурцов А.П., Недопекин Ф.В., Белоусов B.B. Математическое Моделирование процессов переноса в слитках и отливках с учетом внешних воздействий. ДГТУ, 1997. - 199 с.

210. Тепловые процессы при непрерывном литье стали. Самойлович Ю.А., Крулевецкий С.А., Горяинов В.А. и др. М.: Металлургия, 1982. - 152 с.

211. Исаев О.Б. / Влияние нестационарных режимов непрерывной разливки стали на качество заготовки и листового проката // Металлург — 2004.- №8.-С.39-43.

212. Математическое моделирование процессов затвердевания с использованием open-source программного обеспечения /Кислица В.В., Исаев О.Б., Чйчкарев Е.А. и др.// Труды 3-й международной научно-практической конференции.- Донецк:- 2007.- С.279-285.

213. Емельянов В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок. -М.: Металлургия, 1988. 143 с.

214. Mathematical Heat Transfer Model Research for the Improvement of Continuous Casting Slab Temperature/ Hongming Wang, Guirong Li, Yuncheng Lei, Yutao Zhao e.a,// ISIJ International.-2005-Vol.45.-N9.- PP.1291-1296.

215. Specification Framework for Control of the Secondary Cooling^ Zone in Continuous Casting/ Camisani-Alsolari F.R., Craig I.K., Pistorius P.C.// ISIJ International.- 1998.-Vol.38.-N5.- PP.447-453.

216. Choudhary S.K., Ghosh A. Morphology and Macro segregation- in Continuous Casting Billets// ISIJ International.-1994.-Vol.34-№4.- PP.338-345.

217. Sigh A.K., Basu B. Numerical Study of Effect of Cooling Rate on Double-Diffusive Convection and Macrosegregation in Iron-Carbon System.// ISIJ Int. -2001.-Vol. 41.- N12.- PP. 1481-1487.

218. Forming of Positive Macrosegregation during Steel Ingot Solidification / Z. Radovic, M.lavovic, M.Tripcovic e.a.// ISIJ Int. -1994.-Vol. 34.- N4.-PP. 329-334.

219. Оптимизация режимов вторичного охлаждения непрерывнолитых слябо-вых заготовок с помощью математического моделирования /Исаев О.Б., Кислица В.В., Чичкарев Е.А. и др.// Бюллетень «Черная металлургия»-.-ч №12.2007.- С.72-76

220. Исаев О.Б., Чичкарев Е.А., Кислица В.В. и др. Моделирование современных процессов внепечной обработки и непрерывной разливки стали. — М.: Метал лургиздат., 2008 373 с.

221. Анализ и оптимизация режимов вторичного охлаждения непрерывнолитых слябовых заготовок / Кислица В.В., Исаев О.Б., Филин Г.Н. и др. // Международная научно-техническая конференция «Университетская наука — 2007». Мариуполь:- 2007.-С.106.

222. Буланов JI.B., Юровский Н.А., Парфенов Е.П. / Системы динамического регулирования вторичного охлаждения и мягкого обжатия непрерывнолитых заготовок // Черные металлы.- 2006.-№3.-С.37-42.

223. Буланов Л.В., Корзунин Л.Г., Парфенов Е.П. и др. Машины непрерывного литья заготовок. Теория и расчет. Екатенинбург: Уральский центр ПР и рекламы «Марат», 2004. — 320 с.

224. Исследование и оптимизация режимов вторичного охлаждения при непрерывном литье слябовых заготовок / Чичкарев Е.А., Троцан А.И., Назарен- -Ч . .ко Н.В., Исаев О.Б., Кислица В.В. // «Математичне моделювання», Дшпродзе-ржинськ.:-2008.- №2.- С.26-29,

225. Пат. 59-223151 Япония В22Д 11/10. Способ непрерывной разливки.

226. Удо И., Сума М. Работа восьмиручьевой МНЛЗ и серийная разливка на сортовых МНЛЗ с использованием высокопроизводительных дуговых печей // Непрерывное литье стали.- М.: Металлургия, 1982.- С. 378-393.

227. Рамишвили Ш.Д., Кевхишвили Г.Ш., Тхелидзе Н.Д. и др. Экспериментальное исследование процесса кристаллизации при использовании внутренних холодильников // Процессы литья и непрерывной разливки металлов. Тбилиси: АН ГССР.- 1979.- Вып. 2.- С. 92-96.

228. Математическое моделирование затвердевания непрерывнолитых слябо-вых заготовок при нестационарных режимах / Чичкарев Е.А., Исаев О.Б., Носоченко О.В., Троцан А.И., Лепихов Л.С., Кислица В.В.// Металлы и литье Украины 2003.- №-7-8.- С. 33-35.

229. Михеев М.А., Михеев И.М. / Основы теплопередачи.- М.:Энергия., 1973.-320с.

230. Самойлович Ю.А. // Металлургическая теплотехника. — Свердловск,- Сб. №12-С.114-137.

231. Самарский А.А. Теория разностных схем. М.: Наука, 1977.- 656с.

232. Уменьшение осевой ликвации элементов в непрерывнолитой заготовке при введении стальной ленты / Носоченко О.В., Исаев О.Б., Лепихов JI.C. и др. // Сталь 2003.- №9.- С. 42-44.

233. Исследование свободной конвекции при затвердевании стальных слитков методами физического моделирования / Акименко А.А., Гуськов А.И., Сидоров С.П. и др. // Проблемы стального слитка. М.: Металлургия.- 1976. — Вып. 6.-С. 216-223.

234. Казачков Е.А., Кужельная Л.И., Мосюра Л.И. Исследование количественных характеристик потоков и размыва оболочки непрерывного слитка при разливке затопленной струей // Непрерывная разливка стали. — М.: Металлургия.- 1974. Вып. 5. - С. 30-35.

235. Effect of Process Parameters Variation on Continuous Casting Mould Hydrotbdynamics and Inclusion Behavior /Domgin J.F, Dez A. et al.// Proceedings of 5 European Continuous Casting Conference. Nice, France.- 2005.

236. Supplementary Tools to Measure and Understood the Flow in the Continuous Casting Mould/ Henk H.V., Willen van der Knoop et al// 6th European Continuous Casting Conference. Riccione, Italy.- 2008.

237. Афанасьева К.И., Иванцов Г.П./ Моделирование разливки непрерывноли-того слитка// Сталь.-1958.-№7.- С.599-604.

238. Исследование теплофизического взаимодействия стальной-лекш с расплавом в кристаллизаторе установки непрерывной разливки стали / Ревтов Н.И., Исаев О.Б., Носоченко О.В и др.// Изв. Вуз. Черная металлургия. 1992. -N6.- С.48-52.

239. Скребцов A.M. Радиоактивные изотопы в сталеплавильных процессах. -М.: Металлургия, 1971.-304 с.

240. Рутес B.C., Акимова Е.И., Филимонова Е.В. Метод определения скоростичкристаллизации по дендритной структуре // Бюллетень института Черметин-формация. 1969.- №16.-С.51-53

241. Короткое Б.А., Паршин В.М., Сладкоштеев В.Т. Затвердевание широких прямоугольных непрерывных слитков в радиальном положении // Проблемы стального слитка. М.: Металлургия, 1967.- Вып.З - С. 381 -3 83.

242. Ghosh А. / Segregation in cast products // Indian Institute of Technology.-2001.-Vol. 26.- PP.5-24.

243. Flemings M.C. / Solidification processing //McGraw Hill. New York. 1974.

244. Flemings M.C. / Segregation in castings and alloys // Proc. Elliot Symposium.-1990.- PP. 216-235.

245. Flood S.C., Hunt J.D. / Columnar to equiaxed transition // Metals handbook 9th Edn.- 1988. -Vol.15.- PP.130-136.

246. Казачков E.A., Арсентьев П.П. Затвердевание, структура и-свойства слитка // Итоги науки и техники. Производство чугуна и стали. —М.гВИНИТИ, 1975.-Вып.7.-С.113-190.

247. Затуловский С.С. Структурообразование и свойства литой стали при суспензионной разливке // Прогрессивные технологии литья и кристаллизации сплавов. Киев:- 1983. -С.57-68.

248. Fredriksson Н., Olsson А. / Mechanism of transition from columnar to equiaxed zone in ingots.- Mater. Sci. Technol. 1986.- PP. 508-516.

249. Скворцов А.А., Соколов. JI.А., Ульянов В.А. О применимости водоохла-ждаемых виброхолодильников при непрерывной разливке стали // Известия АН СССР. Металлы. 1980.- № 1. - С. 36-42.

250. Улучшение качества непрерывнолитого слитка при разливке с погружными водоохлаждаемыми холодильниками / Паршин В.М., Поживанов A.M., КлакВ.П. и др.// Сталь.-1985.-№4.-С. 16-19. ^ - v

251. Исаев О.Б. Воздействие расходуемых макрохолодильников на снижение осевой сегрегации химических элементов в непрерывнолитых заготовках // Металлург 2005.- №8.- С. 53-57.

252. Патент №4927, Укра'ша МПК (2006) B22D 11/00. Cnoci6 безперевногоЧрозливу заптвок прямокутного поперечного перер1зу / Носоченко О.В., Рев-тов М.1.,.1саев О.Б. i ш.; №4609798; Опубл. 28.12.1994, Бюл. №7.

253. Скворцов А.А., Акименко А.Д., Ульянов В.А. Влияние внешних воздействий на процесс формирования слитков и заготовок М.: Металлургия, 1991.186 с.

254. Ефимов В.А. Перспектива развития работ по применению внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся расплав.// Сб. науч. тр. ИПЛ АН УССР. -Киев:- 1983.- С.3-21.

255. Герасименко В.Г. Математическая модель затвердевания непрерывноли-тых слябов при электрогидроимпульсном воздействии // Новини науки При-дншров'я. -2008.- №3-4.- С.21-24.

256. Декларацшний патент №40053, УкраТна B22D11/04. Cnoci6 обробки ме-талу при неперевному лита заготовок / Грабовий В.М., Цуркш В.М.,.1саев О.Б. i iH. ; №99063317; Заявлено 15.06.99; Опубл. 16.07.2001, Бюл. №6.

257. Improving of concast slab macrostructure quality by feeding of elastic vibrating steel band into the liquid pool of the mold / / Nosochenko O, Isayev O, Lepiktlihov L and all // 4 European Contitinuos Casting Conference — Birminham, 2002, PP.125-130.

258. Непрерывная разливка стали с вводом макрохолодильников для повышения качества толстолистового проката / Исаев О.Б., Носоченко О.В., Лепихов Л.С. и др. // Электрометаллургия 2002.- №8.- С 20-24.

259. Флеминге М. Процессы затвердевания. Пер. с англ. — М.: Металлургия, 1980. -152с.

260. Непрерывная разливка стали на радиальных установках / Сладкоштеев В.Т., Потанин Р.В., Суладзе О.Н. и др. М.: Металлургия, 1974. — 286с.

261. Теория и практика непрерывного литья заготовок / Смирнов А.Н., Глазков А.Я., Пилюшенко В.Л. и др.- Донецк: ДонНТУ,- 2000.- С. 147-160.

262. Nippon steel type tun dish plasma heater NS-Plasma 1 for continuous caster / S.Kittaka, S.Wakida, T.Kanki et al// SEAISI Quarterly.- 2001.- N2.-PP.38-46.

263. Иодковский A.A. Состояние и перспективы развития внепечной обработки стали // Черная металлургия. 1999.- №№9-10.- С. 14-16.

264. Непрерывная разливка стали / Огурцов А.П., Величко А.Г., Исаев Е.И. и др. Днепродзержинск, 1999- 306 с.

265. Tanner А.Н. Continuous casting: A revolution in steel./Fort Lauderdale: Write Stuff Enterprises, 1999.- 238p.

266. Нилль П., Этьен A. / Непрерывное литье — состояние и перспективы // MPT.- 1992.-С.46-59.

267. Исследование процесса непрерывной разливки на сортовые заготовки с защитой стали от вторичного окисления / Смирнов А.Н., Бродский С.С., Глазков А.Я. и др. // Процессы литья. -2001.-№2.-С.10-17.

268. Аникаева A.A., Казачков Е.А. Рафинирование металла от неметаллических включений в промковшах слябовой МНЛЗ. // Мариуполь.: Вестник Приазовского техн. ун-та. — 1999.- Вып.8- С.45-50.

269. Явойский В.И. Теория процессов производства стали. — М.: Металлургия, 1967.- 791 с.

270. Прохоренко К.К. Шлаковые включения в стальном слитке. К., 1967.167 с.

271. Оптимизация параметров футеровки промежуточного ковша для непрерывного литья стали / Ефимов Г.В., Диюк Е.Ф., Носоченко О.В. и др.// Процессы литья. 2001. -№3. — С.61-66.1. Ч *

272. Эльдарханов A.C., Ефимов В.А., Нурадинов A.C. Процессы формирования отливок и их моделирование. — М.: Машиностроение, 2001. — 208с.

273. Ефимов Г.В. Удаление неметаллических включений при непрерывной разливке стали. — Металлы и литье Украины. 2000. - №№11-12. - С.33-37.

274. Гухман А.А. Введение в теорию подобия. М.: Высшая школа, 1973.-295с.

275. Кутателадзе С.С. Анализ подобия в теплофизике. Новосибирск.:Наука, 1982.-280 с.

276. Альтшуль А.Д. Гидравлические сопротивления. М.: Наука, 1970. 280 с.

277. Jauch R., Jacobi Н., Litteracheeight Н./ Metallurgische Mabnahmen bein Stranggiben Zur Verbesserung des Roin Hitsgzerades // Stahl und Eisen 1989.-V.109- N6- PP.31-38.

278. Trant M.A., Hargreares R.J. Fully automated application of tundish working lining at the DHCC LTV Cleveland West// Steelmaking Conference Proceedings. - 1994.-PP.535-542.

279. Dale C.S., Sahai Y. Modeling of asymmetrical tundishes // Steelmaking Conference Proceedings. 1992. - PP.892-893.

280. Минаев Ю.А., Уточкин Ю.И., Григорян B.A.// В кн. «Физическая химия поверхности расплавов». Тбилиси: Мецниереба.- 1977.-С.89-95.

281. Lifeng Zang, Jun Aoki, Brian J.Tomas / Inclusions Removal by Bubble flotation in Continuous Casting Mould // Metallurgical and Material Transactions. -. 2006.-Vol.37B- P.377.

282. Lifeng Zang / Modelling and Simulation. // Mater. Sci. Eng.--.200.0.- Vol. 45(2).-PP.59-82.

283. Минаев Ю.А.Поверхностные явления металлургических процессов. М.: Металлургия, 1984.-151с.

284. Поволоцкий Д.Я., Кожуков В.А. «Поверхностные явления в расплавах».-К.: Наукова думка, 1968.- 475 с.

285. Lifeng Zang, Brian J.Tomas/ State of the art in the Control of Inclusions during Steel Ingot Casting // Metallurgical and Material Transactions. 2006,- Vol.37B.-P.757.4

286. Rastogi R., Cramb A.W.// Steelmaking Conference Proceedings. ISS.-Warrendale, PA.,USA.- 2001.-Vol:84. PP. 789-829.

287. Ooi H., Sekine Т., Kasai G. / On the Mechanisms of Alumina Claster Formation in Molten Iron // Transactions ISIJ.-1975. Vol.15.- PP.371-379.

288. Левич В.Г. Физико-химическая гидродинамика. -M.: Физматгиз, 1959. -700 с.4 ч » .

289. Баптизманский В.И. Механизм и кинетика процессов в конвертерной ванне-М.: Металлургиздат, 1960.-283с.

290. Рафинирование стали инертным газом. / Баканов К.П., Бармотин И.П., власов H.H. и др. М.: Металлургия, 1975.- 215 с.

291. Хоблер Т. Массопередача и адсорбция. М.: Химия, 1962.- 352 с.

292. Мчедишвили В.А. Поверхностные явления в расплавах и возникающих в них твердых фазах. Нальчик: Книжное изд-во, 1965. - 289 с.

293. Ефимов В.А., Эльдарханов A.C. «Современные технологии ^р^зливки и кристаллизации сплавов»-М.Машиностроение, 1998.- 375 с.

294. Патент №32074, Украша МПК (2006) B22D 11/00. Вогнетривкий блок для введения газ1в в розплавлений метал / Дцок С.П., Кислиця В.В., 1саев О.Б. i íh.; №200704337; Заявлено 19.04.07; Опубл. 12.05.2008, Бюл. №9.

295. Патент №43122, Украша МПК (2009) B22D 11/10. Вогнетривкий блок для введения газ1в в розплавлений метал /Кислиця В.В., Дпок С.П.,. 1саев О.Б. i íh. №200813199; Заявлено 14.11.08; Опубл. 10.08.2009, Бюл. №15.

296. Дейли Дж., Харламан Д. Механика жидкости. Пер. с англ.- М.: Энергия,1. N ч ч % ,1971.-480 с.

297. Комов В.А. Гидравлика.- Л.: Сельхозиздат, 1951.-512 с.

298. Минаев Ю.А., Уточкин Ю.И., Григорян В.А. Физическая химия поверхности расплавов. — Тбилиси.: Мецниереба. — 1977. — С.89-95.

299. Heiiber Н./ "Berg, und Hutterman. Monatch.".-1969-Bd.ll4.-№ll.-PP.323-388.

300. Костюченко Е.Б. Кинетика самопроизвольной и принудительной коагуляции шлаковых включений при плавке металла. —Харьков: Изд. Харьковского университете. 1957.- Вып.1

301. Archiv Eisen hitenwesen /Detens F., Riittigev K., Dienev A. et al.// -1969.-Bd 40.-N8.- PP.603-613.

302. Григорян B.A., Стомахин А.Я., Пономаренко А.Г. и др. Физико-химические расчеты электросталеплавильных процессов.-М.: Металлургия, 1989.-287 с.

303. Хан Б.Х., Ищук Н.Я. Раскисление, дегазация, легирование стали. М.: Металлургия, 1965.- 254 с.

304. Агеев П.Я. Физико-химические основы производства стали. М.:Металлургиздат, 1961.-431 с.

305. Collur М.М., Love D.B., Patil B.V. Use of Flor Modifiers to Improve Performance of a Tundish // ISS Steelmaking Conference.Chicago, USA. -1997.

306. Turkdogan E.T. Ladle Reoxidation Resulfurization and Inclusion in Steel -Part 2; Observations in Practices // Archiv her das Eisenhutten-1983.-N2.

307. Патент №26193, Укра'ша МПК (2006) C22B 9/00. Cnoci6 безперервного рафшування сталг в пром1жних розливних ковшах / Д1кж С.П., КГислйця.В.В., 1саев О.Б. i т.; №200704339; Заявлено 19.04.07; Опубл. 10.09.2007, Бюл. №1.

308. Пат.№43121, Укра'ша МПК (2009) B22D 11/10 i С21В 3/04. Змшна вог-нетривка перегородка для рафшування crani в пром1жних ковшах МБРС

309. Кислиця В.В., Дшк С.П.,. 1саев О.Б. i iH. №200813197; Заявлено 14.11.08; Опубл. 10.08.2009, Бюл. №15.

310. Ефимов Г.В. Разработка технологии рафинирования в промежуточных ковшах при непрерывной разливке стали // Сталь.- 2001.- №4.-С.24-27.

311. Патент №26194, УкраУна МПК (2006) B22D 11/00. Cnoci6 запоб1гання завихрениям в розплав! металу над випускним стаканом / Д1юк С.П., Кислиця

312. B.В., 1саев О.Б. i ш. №200704340; Заявлено 19.04.07; Опубл. 10.09.2007, Бюл. №14.

313. Усовершенствование конструкции промежуточного ковша для получения высококачественной стали / Исаев О.Б., Носоченко О.В., Лепихов Л.С. и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность.- 2002.- №7.1. C.202-206.