автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Совершенствование технологии волочения тонкой проволоки с использованием алмазного волочильного инструмента



МАГНИТОГОРСКИЙ ГСРИО - 1,ЕТШУРП1ЧЕСККЙ ИНСТИТУТ

ксши г.и. носова

На правах рукописи ТРОФИМОВ Виктор Николаевич

УДК 069.1:629. Е>92

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ВОЛОЧЕНИЯ ТОНКОЙ ПРОВОЛОКИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕ?.! АЛМАЗНОГО ВОЛОЧИЛЬНОГО ИНСТРУМЕНТА

Специальность 05.16.05 - Обработка металлов давлением

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Уагнктогорск - 1990 г.

■Л .' -: /

ОЕШ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

¿Актуальность работы. Повышение рентабельности в условиях перехода к рыночной экономике - важнейшая задача деятельности предприятий на современном этапе. К основным показателям, характеризующим деятельность предприятий, относятся производительность труда, качество изделий и их себестоимость. Совершенствование этих показателей возможно лишь при использовании прогрессивных технологий.

Волочение металлов до сих пор остается одним из наиболее высокопроизводительных способов получения проволоки для электротехнических изделий. Основным препятствием на пути повышения производительности процесса волочения и качества готовой проволоки является внешнее трение. С трением связана одна из основных проблем в обработке металлов давлением - износ инструмента, а также неравномерность деформации изделия по объему, повышение энергозатрат и ухудшение энергосиловых параметров процесса, снижение качества поверхности готового изделия. Высокие контактные давления и температуры при деформировании металла, а также трудности, связанные с подачей смазки, существенно повышают влияние трения на качество проволоки.

Поэтому актуальной задачей является исследование причин износа волочильного инструмента, в частности алмазного, ц выработка технических решений для улучшения условий трения.

Цель работы. Исследование причин износа канала алмазного волочильного инструмента при деформировании тонких проволок. Выработка рекомендаций и совершенствование технологии волочения медной никелированной проволоки.

Научная новизна. Для вычисления нормальных давлений и температур .на поверхности контакта проволоки и волочильного инструмента использован метод верхней опенки. При этом реализован подход, позволяющий строить безразрывное кинематически-возможное поле скоростей при условии, что коэффициент трения изменяется по длине очага деформации. На основании анализа напряженного состояния микровыступа поверхности деформируемого металла, взаимодействующего с гладкой поверхностью инструмента, показано, что коэффициент трения может изменяться в широких пределах.

Результаты расчета контактных давлений и температур показал: возможность возникновения высокой температуры в точках (Тактического контакта минровыступов деформируемого металла и волочильцого инструмента, причем на входе и выходе очага деформации температура имеет более высокое значение .

Показано, что целенаправленное изменение механических и теплофизических характеристик поверхностного слоя деформируемого металла, а также уменьшение коэффициента трения способствует значительному снижению контактных температур и повышению стойкости инструмента.

Практическая ценность. Предложен метод расчета, обеспечивающий повышенную точность по-сравнению с аналитическими методами и требующий меньших затрат при его реализации с помощью ЭВМ,при удовлетворительной точности вычисления по сравнению с известными численными методами. Программа вычислений реализована на персональной ЭВМ.

Проведена оценка величины коэффициента трения при деформировании медной никелированной проволоки в алмазных волоках.

Предложены способы и устройства, позволяющие снизить контактные температуры путем использования пластогидродинамичес-кого эффекта под смазочного металлического покрытия. Разработаны устройства для реализации гидродинамического режима трения при деформировании тонких проволок. Новизна технических решений подтверждена двумя авторскими свидетельствамд и двумя положительными решениями о выдаче авторских свидетельств.

Реализация работы. Полученные в работе выводы, разработанные способы и устройства проверены в условиях лаборатории кафедры "Динамика и прочность машин" Пермского политехнического института и цеха производства проволоки ПО "Камский кабельный завод имени 50-ти летия образования СССР" при выполнении хоздоговорной работы "Повышение стойкости алмазного волочильного инструмента при волочении медной никелированной проволоки /й 1Р 02880016924-925/. Реализация предложений позволила снизить расход алмазных волок более, чем в 3,5 раза, повысить стойкость чистовой волоки в 6+7 раз. Экономический эффект от внедрения составил 52,8 тысячи рублей.

Апробация работы. Основные результаты работы были доло-т жены на У Всесоюзной конференции "Получение и обработка мате-

риалов высоким давлением"/Минск,1987/, Республиканском научно-техническом семинаре "Новые технологии производства слоистых металлов, перспективы расширения их сортамента и применения" /Магнитогорск,1989/, Республиканском семинаре "Технология и оборудование технологического производства"/Алма-ата,1989/, У11 Всесоюзной конференции "Теплофизика обработки металлов дав-лснием"/Тольятти,19Р8/, областных конференциях "Математическое моделирование технологических- процессов обработки металлов давлением"/Пермь,1987/ и "Совершенствование технологических процессов кабельного производства"/Пермь,1988/.

Диссертация в целом обсуждалась на семинаре кафедры "Динамика и прочность машин" Пермского политехнического института, на объединенном семинаре кафедр ОГДД, ТМиШ, ОПиКМ, ПпМ О'.'Д Магнитогорского горно-металлургического института имени Г.И.Носова.

• Материалы работы опубликованы в 11 статьях. Получены 2 авторских свидетельства и 2 положительных решения о выдаче авторских свидетельств.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы из 130 наименований и приложения. Диссертация имеет 194 страницы машинописного текста, в том число 51 страницу рисунков, и 8 страниц таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении определены основные проблемы, возникающие при волочении металлов, сформулирована цель работы, обоснована ее актуальность, практическая ценность.

ТЕХНОЛОГИЯ И КОНСТУКЩШ ИНСТРУМЕНТА ДЛЯ ТОНКОГО ВОЛОЧЕНИЯ МВДЮЙ НИКЕЛИРОВАННОЙ ПРОВОЛОКИ

При волочении тонких проволок диаметром менее 0,5 мм из цветных металлов в качестве инструмента применяются алмазные волоки. Алмазные волоки изготовляются в соответствии с ГОСТ 6271-77 и состоят из оправы, запрессованного в оправу капсю-

ля и кристалла алмаза, укрепленного в капсюле. Материал обоймы и капсюля /соответственно, латунь и бронза/ характеризуется высокой теплопроводностью и малой теплоемкостью, что позволяет эффективно отводить тепло от кристалла алмаза, выделяющееся в процессе деформирования проволоки.

Работы по повышению стойкости алмазного волочильного инструмента /АВИ/ проводятся в двух основных направлениях: повышение прочностных свойств материала волок / твердость, прочность на сжатие и растяжение/; разработка и использование новых типов смазок.

Проблема повышения прочностных свойств материала волок решается путем использования синтетических алмазов. Синтетические алмазы являются поликристаллическими образованиями и по сравнению с природными кристаллами обладают изотропией теплофизических и механических свойств, а также несколько большей твердостью, что позволяет повысить стойкость АВИ в 2+3 раза. Однако опыт эксплуатации волок из синтетических алмазов показал, что их нельзя использовать на последних чистовых переходах из-за их пористости, таге как это ведет к налипании металла и появлению рисок на поверхности проволоки. За рубежом разработана технология получения спеченного поликристаллического алмазного инструмента, получившего название "син-дит". Стойкость волок из сидцита такая же как и у волок из синтетических алмазов.

При волочении тонких проволок в качестве смазки чаще всего используется мыльная эмульсия. Однако при волочении сталей, никеля, медноникелевых сплавов стойкость АВИ оказывается низкой, поэтому проводятся работы по замене эмульсии на минеральные масла с различными присадками и полимерсодеря;а-щис смазки. Необходимо отметить, что в научно-технической литературе практически нет сведений по использованию каких-либо устройств для гидродинамической подачи смазки в очаг деформации при тонком волочении. Использование маловязких смазок но даст значительного повышения стойкости волок /1,02+1,34 раза/.

Волочение медной никелзфованной проволоки с использованием алмазных волок из природного и синтетического алмаза и мыльной эмульсии показапо, что расход 'АВИ превышает установленную норму в 7,58+17,ОС раза, а по сравнению с волочением меди превышение составляет 366,35+822,29 раза. Скорость воло-

чеша! составляла 5,2 м/с. Погашение скорости волочения вело к снитснпю стойкости и повышению обрывности проволоки.

Исходя из вышеизложенного сформулированы основные направления исследования:

- выявление причины низкой стойкости АС" при производстве мед-по?1 никелированной проволоки в условиях существующего технологического процесса;

- выбор путей и способов снижения интенсивности износа АВИ с учетом возможности их реализации на существующем оборудовании;

- проведение комплекса работ с целью оценки эффектгапости предложенных способов повышения стойкости АВИ.

АНАЛИЗ ПРИЧИН ¡¡ЗПССА АЛМАЗНОГО ВОЛОЧИЛЬНОГО ИНСТРУМЕНТА

При обработке металлов давлением контактное взаимодействие инструмента и заготовки обыкновенно учитывают, задавая коэффициент трения либо в форме закона Кулона-Амонтона, либо Зибсля. Ото позволяет связать величину касательных и нормальных напряжений в явной форме и определить температуры на поверхности контакта. Однако износ определяется не только величиной кпеагелышх напряжений и энерговвделениеы на контактной поверхности, по и свойства!/,к материалов пары трения, так как при одинаковых силовых и энергетических характеристиках контакта износ мояет быть разным для отличающихся пар трения. Поэтому необходимо учитывать физико-химические характеристики контактирующих материалов.

Кристаллы алмаза обладают высокой твердостью, прочностью, стойкостью к истиранию. Твердость и прочность алмаза с повышением температуры падает. Стойкость к истиранию природного алмаза зависит от ориентации кристалла и изменяется в пределах от 0,075 до 0,12. Алмаз обладает высокой адсорбирующей способностью, что способствует низкому значению коэффициента трения на воздухе - 0,05+0,10. При температурах 600*700 °С алмаз окисляется на воздухе. При температурах более 1000 °С алмаз переходит в графит, а также взаимодействует со многими металлами, образуя карбиды, и восстанавливает окислы металлов с образованием свободных металов или карбидов. Отметил некоторые свойства никеля и меди: никель образует карбид; при взаимодействии с углеродом никель' образует раствор внедрения; медь не взаимодействует с углеродом; никель является активным катализатором, способст-

вует течению реакций с участием утлерода. Исходя из сказанного механизм износа АБИ может быть следующим. Вследствие высоких контактных давлений и температур при высокой скорости скольжения контактирующих поверхностей в точках контактирования микронеровностей проволоки и инструмента интенсифицируются процессы окисления окисления и графитизации алмаза. Образующиеся карбиды и аморфный углерод способствуют износу алмаза. При температурах более 13001400 °С преобладает процесс графитизации. Такие температуры возможны только при волочении труднодеформиру-омых металлов. При волочении меди износ происходит в основном за счет' менее интенсивных процессов окисления.

Оценочный расчет температуры на поверхности контакта алмаза и медной никелированной проволоки в предположении, что контакт идеальный, отсутствует охлаждение между переходами и давления на контактной поверзшости определяются механическими характеристиками никелевой оболочки, показал, что повышение температуры на последнем переходе при скорости волочения 10+50 м/с составляет 590*700 °С. При волочении медной проволоки разогрев составляет 300+315 °С. Деформирование проволоки осуществлялось по маршруту 0,260-0,246-0,227-0,210-0,194-0,179-0,165-0,150 км. Полученные результаты являются завышенными и не позволяют объяснить износ АБИ при малых скоростях волочения, возникновение "кольцевого износа", учесть влияние микрорельефа контактпрую-¡гсис поверхностей. В реальном процессе волочения,при обильной подаче смазки,температура проволоки на входе в очаг деформации равняется температуре смазочной среды. Разогрев в этом случае составит 100+150 °С на каждом переходе при волочении никелированной проволоки и 40+45 °С при волочении медной. При таких температурах алмаз сохраняет стабильность механических и физических характеристик, не участвует в химических реакциях. Поэтому для объяснения причин износа при температурных расчетах необходимо учитывать реальное распределение контактных напряжений вдоль очага деформации и наличие микрорельефа.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ НА ПОВЕРХНОСТИ КОНТАКТА ПРОВОЛОКИ

И ИНСТРУМЕНТА В ОЧАГЕ ДЕФОРМАЦИИ, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ ПРОВОЛОКИ

Задача определения напряжений и температур в очаге дефор-

маши при волочении проволоки является осесимметричной задачей механики деформируемого твердого тела. Математический аппарат для ее решения: уравнения равновесия

определящие соотношения теории пластического течения

тг Й. ■- {); Г ^-й^ио

геометрические соотношения

* _ "»V* . с „ . Ь-Ъи. к в!*!.* 1}к ,

г^'^Г' ™ п. эзг"-эг ' V3;

условие пластичности Губера-Мизеса

В случае развитого пластического течения возможно применение условия несжимаемости

!<+ |ч + -0 •

Примем металл проволоки жестко-пластический, упрочняемый, изотропный. Функцию упрочнения опишем зависимостью

б* - * * £ и • (с)

Уравнение баланса энергии имеет вид

* , о . (7)

Распределение температуры в круглой заготовке в процессе нагревания и охлаждения определяется уравнением нестационарной теплопроводности

Обозначения в формулах: бх, , компоненты тензора напряжений;

Дчх - компоненты девиатора напряжений; компоненты тензора скоростей деформаций; |у») ~ СРЕДНЯЯ скорость деформации;

- интенсивность

касательных напряжений;_.

Н » /]р- ) V(и -/<) *<■ | НХ* - интенсивность

скоростей деформации сдвига;

компоненты вектора скорости-перемещения; £ (МЕ - степень деформации;

р;. - компоненты вектора поверхностных сил;

- компоненты вектора скорости на внешней поверхности;

V - деформируемый объем;

Ь - время течения процесса.

Для решения использован метод верхней опенки. Кинематически возможное поле скоростей определяется из условий, что граница очага деформации имеет выпуклую форму близкую к кривой второго порядка и примыкает к поверхности контакта под углом Р'СЛсЦ^ , где р - угол трения, - коэффициент трения, а положение линий тока в очаге деформации относительно друг друга остается постоянным: у= /р0= еом.з^ , где - начальный радиус линии тока, радиус проволоки на входе в очаг деформации. При соблюдении условия несжимаемости получаем

V/,« * ©V; и- , ,

где -ЦУ= ЧЬР^ъ

[Я-Ь^+рЯ* - производная по координате X; Я - текущий радиус канала волоки с({ - угол наклона образующей канала волоки. Для получения безразрывпого поля скоростей на выходе и входе очага деформации должно выполняться условие Это возможно б случае о=90° и ^Ы^'^р-Ь . что соответствует значениям коэффициента трения больше 1. Анализ взаимодействия шероховатой поверхности с абсолютно гладкой поверхностью показал,что в общем случае коэффициент трения может превышать 1 при определенном соотношении механических характеристик микровыступа и основного металла и геометрии микровыступа, однако в пластической зоне касательные напряжения не могут быть больше коэффициент трения < 0,58. Из вы-

шесказанного следует, что эпюра распределешхя коэффициента трения по поверхности контакта имеет вид двухпиковой кривой к пики расположены на входе и выходе очага деформации. Высота и ширина пика определяется геометрией канала волок и условиями трения. Практически все работы,посвященные расчету напряжений и температур в очаге деформации, выполнены в предположении постоянства коэффициента трения соизЬ . Так как изменяется по длине очага деформации, то это условие эквивалентно выра-женшо = £ (ю)

где - реальное распределите ^и вдоль очага деформации,

£ - длина очага деформации. Примем, что эксперименталь-ше значения коэффициента трения определенные из усло-

вия соответствуют величине ,а зависимость ;/и(х)

имеет вид {и (к) = А + 6 . (и)

опюра и схема очага деформации показаны на рисунке 1.

Коэффициенты в уравнении 11 определяются

• Зшора рисунке

1 соответствует зоне погружения. Возможен другой вид эпюры ^/х), однако анализ показывает, что он должен бить близок к изображенному на рисунке.

Соотношения (9 ) позволяют определить компоненты девпатора напряжений и проинтегрировать уравнения равновесия .

Проверка предложенного метода расчета осуществлялась путем сравнения расчетного и экспериментального значения усилия волочения медного прутка при волочении по г.,ари.руту 8,0-6,5-5,5-4,8-4,1-3,6 мм. При вычислении расчетного усилия изменяли величину . Величины расчетного и экспериментального усилий волочения совпали при ® 0,1 , что соответствует имеющимся в литературе данным по измерен™ коэффициента трения. Профиль используемых волок и усилие волочения определялись с помощью про-филографа и датчика усилия разработанных в лаборатории кафедры "Динамика и прочность машин" ПЛИ.

При анализе причин износа в качестве модельных металлов рассмотрим медь, никель, молибден. Расчет напряжений и температур на поверхности контакта проведем для проволок диаметром 0,1 мм при скорости волочения 5 м/с и значениях равных

0,С5 п С,20 . Решение задачи показывает, что для волок с конической формой канала нормальные напряжения би но превышают • величину и на большей части поверхности контакта равнь

<~ 0,9 65 . Для волок с радиальной формой канала би ^ 1,1^. Распределение температуры по поверхности контакта показано на рисунке 2 . Температура при небольших значениях не превышает 300 °С для всех металлов и только при волочении молибдена и ^ =0,20 достигает 700 °С. Графики на рисунке 2 получены в предположении, что процесс деформирования проволоки адиабатический, так как можно показать, что при волочении тонких проволок с высокой скоростью тепло при контактном разогреве поглощается тончайшим поверхностным слое;»-.

Рис.1

Температура проволоки

Рис.2

Вточках фактического контакта температура превышает расчитадаую ранее на величину температурной добавки, часто называемую температурой вспышки Твсп . Для расчета Твсп воспользуемся формулой полученной в работах Чичинадзе A.B. :

где Л - теплопроводность металла проволоки;

ö(Tn- коэффициент распределения тепла между проволокой к инструментом;

kшах -высота микронеровностей;

Ас. - контурная площадь;

- параметры опорной кривой профиля поверхности;

- твердость материала проволоки ; коэффициент температуропроводности;

С. - теплоемкость металла проволоки;

Р - плотность металла проволоки;

£а/ - времешюй фактор мощности сил трения. Расчет температуры в течках фактического контакта Тф с учетом температуры Твсп показывает, что величина Тф почти постоянна вдоль очага деформации и при jui =0,05 не превышает 150 °С для меди, 400 °С для никеля и 600 °С для молибдена. С рострм коэффициента трения Т(-, достигает 12CC+14Ü0 °С для никеля и 175022SQ °С для молибдена /jk; =0,20/, то есть значительно превышает величину при которой активизируется процесс графиткзацш: и алмаз становится химически актганш; материалом.

СПОСОБЫ СНИЖЕНИЯ ИЗНОСА АЛМАЗНОГО ВОЛОЧИЛЬНОГО ЖСТРЖЕНТА

Анализ формулы (l2) показывает, что при заданных свойствах металла заготовки, материала инструмента, степени деформации и скорости волочения снизить Тф можно, уменьшая и И8

Снизить Тор можно путем нанесения слоя металла более пластичного и теплопроводящего, чем основной металл. Анализ деформирования тонного идеально-пластичного покрытия в смазочном конусе волоки показал, что вероятность разделения поверхностей проволоки и волоки уменьшается с ростом и увеличивается при уменьшении cL£ и различии механических свойств проволоки

к покрытия. Для нанесения тонкого металлического покрытия в процессе волочения разработано и изготовлено устройство. Покрытие наносится под действием электрического тока.

Вместо металлического покрытия может использоваться слой вязко-пластической смазки охлазденной до низкой температуры. Исследование совместного течения охлаждающей среды и слоя вязко-пластической смазки в смазойном конусе волоки показало увеличение вероятности разделения трущихся поверхностей с понижением температуры слоя смазки. Для нанесения слоя вязко-пластической смазки и его охлаждения разработано к изготовлено специальное устройство.

Наиболее легко снизить контактный разогрев мокно, реализуя режим гидродинамического трения. Для реализации этого режима предложено устройство,позволяющее производить быструю сборку-разборку и установку напорной и деформирующей волоки при волочении тонкой проволоки на машинах скольжения.

Предложенные устройства позволяют повысить стойкость волок.

ПРАКТИКА ЗОЛОЧЕНИЯ КВДЮЙ ИтПРОВАНГОЙ ПРСШЮКИ с ИСТШЗОВАШЙ АПАЗП0Г0 ВОЛОЧ1ШЫЮГО ЕПСПХЛЕГА

Волочение проводилось по маршруту 0,200-0,240-0,227-0,210-0,194-0,179-0.165-0,150 мм. Использовалась машша . Скорость ьолочения равнялась 5,2 м/с. Волочение осуществлялось до выхода чистовой оволски за пределы допуска - +0,0С& мм.или до начала неуправляемых обрывов в разных волоках маршрута. Контроль износа чистовой волок:: осуществлялся измерением диаметра с помощью рычатпого микрометра с попой деления 0,001 км. Для оценки величины наклепа проволок:: при волочении проводились испытания на разрыв по ГОСТ 1044С-СС. Образцы проволок:; подвергались испытанию на сплошность и отслоение покрытия. В качестве смазки использовалась мыльная эмульсия и минеральное масло И-20. Во втором случае проводилось волочение через одинарную волоку, с использованием напорной волоки и напорными трубками-насадками.

Замена мыльной эмульсии на минеральное масло ведет к снижению скорости износа Ж! раза, улучшению пластических свойств проволоки, снижению обрывности, исключает снятие покрытия. Оценка коэффициента трения с помощью устройства для замера усилия волочения и пересчета по известным формулам пока-

зывает снижение с 0,075 до 0,053 на последнем переходе. Максимальное значение коэффициента трешш достигало 0,090 при волочении на мыльной эмульсии и 0,054 при волочении на масло.

При использовании напорных элементов скорость износа спивается в 3+4 раза по сравнению с волочением на э:.:ульсии. Пластические свойства проволоки вше, чем в первых вариантах волочения. Полностью исключена обрывность проволоки ¡1 обеспечена сплошность покрытия. Стойкость чистовой ВОЛОКЕ ПОВЫСШ-аСЪ в 6+7 раз и составила 100+105 кг в то время как при использовании мыльной эмульсии удавалось проволочить 13+15 1Т проволоки. Применение напорных элементов позволило снизить расход волок но всему маршруту более, чем в 3 раза. При использовании ЛВИ с природными кристаллами алмаза применение напорных элементов позволяет уменьшить овальность калибрующего отверстия чистовой волоки, что подтверждается видом полученных шлифов поперечного сечения проволоки. Расчет толщины слоя смазки на входе в очаг деформации по методике предложенной Колмогоровым Т.Л. и Колмогоровым В.Л. показал, что толщина слоя смазки сопоставима с высотой микронеровностей при 'Ь =20 °С и несколько меньше при более высоких температурах.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДО

1. В работе проведен анализ причин, приводящих к повышенному износу алмазного волочильного инструмента при волочении труднодеформируемых металлов. Показано, что наиболее вероятной причиной износа являются высокие температуры в точках фактического контакта проволоки и инструмента.

2. Для расчета температурного режима проволоки использован метод верхней оценки, причем для построения кинематически возможного поля скоростей принято условие, что коэффициент трешш изменяется по длине очага деформации.

3. Предложена технология волочения медной никелированной проволоки в режиме, близком к гидродинамическому. Новизна технических решений подтверждена авторскими свидетельствами. Использование разработанных устройств показало их эффективность при эксплуатации в условиях волочильного цеха ПО " Камский кабельный завод имени 50-ти летия образования СССР".

4. Использование полученных в работе выводов и разработанных устройств позволило повысить качество проволоки, снизить

расход АВИ. Экономический эффект составил 52,8 тысячи рублей.

Материалы диссертации опубликованы в работах:

1. Трофимов В.Н., Конников Г.Г. Индуктивный датчик для замера усилий при испытании материалов.- В сб.: Прочностные и динамические характеристики машин и конструкций, Пермь, 1986, с.ИС--114.

2. Мельникова Т.Е., Трофимов B.II. Влияние высокого давления на напрятанное состояние алмазных волок.- Тезисы У Всссоюзн. конференции "Получение и обработка материалов высоким давление:..", Минск, 1987.

3. Колмогоров Г. Л., Трофимов ВЛ1., Конников Г.Г. Износостойкость алмазного инструмента при волочении медно-никелевой проволоки.- Трение и износ, 1969, т. 10, М, с.599-600.

1. Колмогоров Г.Л., Трофимов В.Н., Конников Г.Г. Пластогидроди-на^ический эффект антифрикционного покрытия при волочении. -Известия ВУЗов.Черная металлургия, ß 8, 19CG, с.£2. 5. Колмогоров Г.Л., Трофимов В.Н., Конников Г.Г. Нормирование смазочного слоя для волочения при налички подсмазочного покрытия.- Известия ВУЗое.Черкая металлургия, JS 12, 1S85, с.57. С. A.C. J' 1475753 СССГ, MIGI4 Б21СЗ/14. Способ волочения металла/ Колмогоров Г.Л., Трофимов В.Н., Конников Г.Г. ?. A.C. >} 1447464 СССР, ГЛЗГ1 В21СЗ/14. Способ волочения металлов в режиме гидродинамического трения/ Трофимов В.Н., Колмогоров Г.Л., Конников Г.Г.

С. Инструмент для волочения в режиме гидродинамического трения топкой проволоки/Трофимов В.Н., Колмогоров Г.Л., Конников Г.Г.: Положительное решение по заявке J? 4474627 от 16.06.88. 9. Инструмент для волочения проволоки/Трофимов В.Н., Колмогоров Г.Л., Конников Г.Г.: Положительное решение по заявке 4С92СС8 от 16.05.889.

10. Мельникова Т.Е., Трофимов В.Н., Конников Г.Г. Напряженно-деформированное состояние алмазного волочильного инструмента. -Тезисы конференции "Современные вопросы динамики и прочности машин", Пермь, 1986.

11. Мельникова Т.Е., Трофимов В.Н., Конников Г.Г. Вопросы повышения стойкости алмазного волочильного инструмента при волочении медноникелевой проволоки.- Тезисы конференции "Совершенствование технологических процессов кабельного производства", Пермь, 1988.

12. Колмогоров Г.Jl., Трофимов Б.Н., Конников Г.Г. Гальваноспособ получзния слоистых металлов.- Тезисы Республ. научно--техн. семинара "Новые технологии производства слоистых металлов, перспективы расширения их сортамента и применения", Магнитогорск, 19G9,

13. Мельникова Т.Е., Тронов Б.Н., Конников Г.Г. Напряженно-деформированное состояние алмазного волочильного инструмента.-Тезисы конференши "Математическое моделирование технологических пропсссо обработай металлов давлением", Пермь, 1987.

14. Трофимов В.FI., Колмогоров Г.Л., Конников Г.Г. Совершенствование технологии волочения тонкой медной проволоки с никелевой оболочкой.- Тезисы Республ. семинара "Технология к оборудование волочильного производства", Ллка-ата, 19G9.

15. Колмогоров Г.Л., Трофимов Б.Н., Конников Г.Г. Теплофизика волочения биметаллической заготовки.- Тезисы У11 Всосокзк. конференции "Теплофизика обработки' металлов давление;..", Тольятти, 1968.

Подписано к печати 2.II.90. Формат 60x84/16. Объем 1,25 п.л. Тирах 100. Заказ 1382. Бесплатно.

Ротапринт Перыского политехнического института