автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Совершенствование технологии производства углеродистой катанки на основе анализа формоизменения и моделирования процесса охлаждения

Введение.

Глава 1. Пути повышения эффективности технологии производства углеродистой катанки.

1.1. Технологические особенности производства катанки.

1.2. Существующие модели процессов формоизменения металла при прокатке.

1.3. Процессы структурообразования после деформации и известные модели охлаждения катанки.

1.4. Технологические решения для последеформационного охлаждения проката.

1.5. Пути совершенствования технологии производства и постановка задач исследования.

Глава 2. Анализ напряженно-деформированного состояния (НДС) металла в чистовом трехвалковом блоке «290» стана 300-3.

2.1. Модель трехмерного НДС при сортовой прокатке: уравнение, граничные условия, специфика компьютерной реализации.

2.2. Методика выполнения вычислительного эксперимента для исследования НДС металла в чистовом трехвалковом блоке «290».

2.3. Исследование НДС металла при прокатке катанки диаметром

6,5 мм.

2.4. Исследование НДС металла при прокатке катанки диаметром

6,0 мм.

Выводы по второй главе.

Глава 3. Моделирование процесса охлаждения катанки после деформации.

3.1. Математическая модель охлаждения катанки.

3.1.1. Уравнение модели и граничные условия.

3.1.2. Разностная схема для численного решения задачи теплопроводности.

3.2. Модельные расчеты распределения температуры по сечению проката.

3.2.1. Изменения температуры в секции водяного охлаждения

3.2.2. Температурное состояние на участке выравнивания температуры.

3.2.3. Температурные изменения в секции водяного охлаждения после участка выравнивания температуры.

3.3. Исследование влияния условий охлаждения на температурную неоднородность по сечению проката.

3.4. Исследование способов регулирования теплосъема на участке водяного охлаждения.

Выводы по третьей главе.

Глава 4. Разработка рекомендаций по промышленной реализации на стане 300-3 ОАО «ММК» результатов исследований технологии производства углеродистой катанки.

4.1. Проверка адекватности модельных расчетов процессов формоизменения и охлаждения катанки.

4.2. Корректировка скоростного режима чистовой прокатки.

4.3. Технические предложения по модернизации линии двухстадийного охлаждения проката.

4.3.1. Компоновка участка водяного охлаждения.

4.3.2. Компоновка участка воздушного охлаждения.

4.4. Выбор рациональных траекторий охлаждения катанки.

Выводы по четвертой главе.

В современных рыночных условиях важнейшей задачей производителей катанки является получение с минимальными издержками продукции требуемых размеров поперечного сечения с приданием ей высокого комплекса механических свойств и обеспечением их стабильности.

Использование трехвалковых клетей для чистовой прокатки катанки позволяет обеспечить благоприятную схему напряженно-деформированного состояния (НДС) металла, повысить точность геометрических размеров и качество поверхности проката. Недостаток количественной информации и вместе с тем мощное развитие вычислительной техники требуют применения современных фундаментальных методов расчета трехмерного НДС для совершенствования деформационно-скоростных режимов прокатки катанки, в особенности малых диаметров.

Наряду с формоизменением металла большое значение имеет процесс охлаждения после деформации, в ходе которого формируются механические свойства катанки. Эта задача в нашей стране и за рубежом решается в основном за счет определения рациональных режимов двухстадийного (водяного и воздушного) охлаждения. При этом для снижения температурной неоднородности по сечению проката, которая впоследствии приводит к неоднородности механических свойств, на участке водяного охлаждения стремятся к снижению интенсивности теплосъема. Чаще всего это достигается удлинением линий охлаждения на мелкосортно-проволочных. Однако такие реконструктивные мероприятия не всегда экономически целесообразны и технически возможны в условиях конкретного работающего стана. В частности, удлинение линии охлаждения на непрерывном трехвалковом мелкосортно-проволочном стане 300-3 (производства фирмы «Кокс», Германия) ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» (ММК) ограничивается размерами цеха. Поэтому актуальной остается задача по реализации интенсивного водяного охлаждения катанки на участке заданной длины таким образом, чтобы при требуемом теплосъеме обеспечить минимальный температурный перепад по сечению металла. Это требует дополнительных исследований влияния распределения зон интенсивного охлаждения и выравнивания температур на конечную величину этого перепада, а также разработки новых высокоэффективных устройств водяного охлаждения.

Поскольку повышение потребительских свойств выпускаемой продукции представляет собой сложную и комплексную задачу, то для ее решения требуется использовать следующие направления работы:

1) математическое моделирование методом конечных элементов НДС катанки (диаметрами 6,5 и 6,0 мм) в трехвалковых калибрах при чистовой прокатке;

2) выполнение технологических разработок по совершенствованию скоростных режимов прокатки катанки в чистовом трехвалковом блоке клетей для повышения точности геометрических размеров;

3) математическое моделирование процесса охлаждения катанки после деформации;

4) выполнение технических и технологических разработок, обеспечивающих формирование требуемых механических свойств углеродистой катанки в процессе последеформационного охлаждения.

Решению вышеперечисленных задач посвящена настоящая работа.

Автор выражает глубокую благодарность сотрудникам Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И.Носова, Исследовательско-технологического центра «Аусферр», ЗАО «Техномаг» и ОАО «ММК» за полезные консультации и помощь в обсуждении результатов работы.

1. ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА УГЛЕРОДИСТОЙ КАТАНКИ

ВЫВОДЫ ПО ЧЕТВЕРТОЙ ГЛАВЕ

1. На основании сравнительного анализа расчетных и фактических данных подтверждена адекватность проведенных методом конечных элементов модельных расчетов формоизменения для исследуемых диаметров катанки 6,5 и 6,0 мм.

2. Существенные отклонения (до 10%) для катанки диаметром 6,0 мм фактических площадей поперечных сечений раската по клетям от ориентировочных, по которым был построен скоростной режим непрерывной чистовой прокатки потребовали корректировки этого режима.

3. Выполнена корректировка скоростного режима чистовой прокатки катанки диаметром 6,0 мм. В клети 8 корректировка окружной скорости валков составила приблизительно - 1,0 м/с, в клети 9 на - 2 м/с, в клети 10 на - 3,5 м/с.

2. Подтверждена адекватность использования выбранного коэффициента Кз=0,1. Это обеспечило наилучшую сходимость расчетных и экспериментальных данных, а также практическое достижение прогнозируемого положительного эффекта - повышение равномерности механических свойств по сечению катанки.

4. Подготовлены технические предложения по модернизации линии последеформационного двухстадийного охлаждения проката.

Технологической особенностью предлагаемой линии охлаждения является:

- возможность достижения высоких скоростей теплосъема на относительно коротком участке водяного охлаждения за счет использования новых разработанных конструкций водоохлаждающих устройств;

- обеспечение высокой периодичности теплоотбора для снижения температурного перепада по сечению проката путем размещения более коротких секций по сравнению с существующими и созданием более протяженных участков между ними для выравнивания температуры;

109

- создание условий охлаждения на воздушном участке, близких к изотермическим, путем установки теплоизолирующего оборудования -тоннеля и крышек.

5. Выбраны рациональные режимы последеформационного двухстадийного охлаждения углеродистой катанки. Основной акцент сделан на обеспечение требуемых механических свойств проката при одновременном достижении равномерности этих свойств по его сечению.

6. Предложен способ управления теплосъемом на участке водяного охлаждения, основанный на оперативном контроле среднемассовой температуры охлаждаемого проката.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Для решения задачи теоретического исследования НДС металла при прокатке в трехвалковых калибрах выбрана математическая модель, развитая Морозовым С. А., реализующая метод объемных вязко-пластических слабосжимаемых конечных элементов.

2. На основании использования указанной модели получена обширная количественная информация о процессе деформирования раската углеродистой стали в чистовой непрерывной группе трехвалковых клетей. Указанная информация включает:

- распределенные характеристики - поля векторных и тензорных величин: перемещений, деформаций, их скоростей, напряжений (в т.ч. контактных) и интенсивностей этих величин;

- геометрические характеристики очагов деформации - форму и размеры поперечных сечений и вытяжек по длине;

- интегральные характеристики: геометрические - форму и размеры поперечных сечений раската на выходе очагов и общие вытяжки, а также энергосиловые - усилия, моменты и мощность прокатки по клетям.

3. Уточнено формоизменение раската металла по клетям в чистовом блоке трехвалковых клетей при использовании калибровки «треугольник-треугольник».

4. Анализ полученных в ходе моделирования данных позволил установить, что:

- в каждом трехвалковом очаге имеется шесть областей наибольшей деформации (сжатия с уширением), которые находятся в контактирующих с валками зонах металла, примыкающих к поверхностям разъема рабочих валков (свободным поверхностям);

- к указанным областям прилежат со стороны геометрического центра очага в направлении каждого валка три подобласти всестороннего сжатия, интенсивности деформации в которых отличаются друг от друга не более, чем на 10%;

- для процесса трехвалковой прокатки выявлен относительно небольшой диапазон разброса интенсивностей напряжений-в целом по каждому очагу деформации эти интенсивности отличаются не более, чем в 1,4 раза;

- для случая производства катанки диаметром 6,0 мм требуется корректировка деформационно-скоростных режимов чистовой прокатки в связи с выявленными отклонениями (до 10%) модельных (фактических) и ориентировочных значений площадей поперечных сечений.

5. Выполнена технологическая разработка, заключающаяся в корректировке скоростного режима чистовой прокатки катанки диаметром 6,0 мм, для повышения точности геометрических размеров проката. Рекомендованные режимы приняты к использованию на стане 300-3 ОАО «ММК».

6. С помощью математической модели процесса охлаждения катанки, отличительной особенностью которой является введение коэффициента (К3) «доля поверхности металла с граничными условиями третьего рода», изучено влияние взаимного расположения и количества секций водяного охлаждения, а также технологических параметров процесса на распределение температуры по сечению катанки и величину теплосъема.

7. Установлено, что снижение температурной неоднородности по сечению проката с одновременным сохранением суммарной величины теплосъема при заданной длине участка охлаждения достигается увеличением количества и длины промежутков выравнивания температур. В качестве практической реализации этот вывод может быть использован при проектировании новых или модернизации существующих участков водяного охлаждения мелкосортно-проволочных станов.

8. Установлена количественная зависимость (при К3=0,1) влияния количества секций охлаждения и участков для выравнивания температуры между ними на конечный перепад температур по сечению катанки.

9. Выполнены и приняты к использованию на стане 300-3 ОАО «ММК» технические разработки по модернизации линии двухстадийного последеформационного охлаждения катанки.

Техническое задание на проектирование линии охлаждения утверждено техническим советом ОАО «ММК» (протокол №32 от 25.09.2000 г.) и передано для работы на ОАО «Магнитогорский Гипромез».

10. Осуществлены технологические разработки режимов последеформационного двухстадийного охлаждения катанки из углеродистой стали.

Подана заявка на изобретение «Способ производства сортового проката круглого сечения» (заявка №2001134033 от 18.12.01 г.), регламентирующая режимы охлаждения катанки с содержанием углерода до 1,0 %.

Подана заявка на изобретение «Способ производства арматурных периодических профилей», позволяющая освоить изготовление бунтовой термоупрочненной арматуры классов А-400 и А-500.

11. Разработаны конструкции устройств для водяного охлаждения катанки, позволяющие значительно повысить скорость и величину теплосъема.

Получено шесть патентов РФ на изобретения (№№2174880-2174884, №2180278, №2183522).

Поданы три международные заявки на изобретения по системе РСТ (РСТ/БШ 02/00029 - РСТ/БШ 02/00031).

Подписано соглашение с немецкой фирмой «Спрейнг Системе» на изготовление опытных образцов и последующее серийное производство запатентованных устройств.

12. Предложен способ управления условиями охлаждения проката, учитывающий величину теплосъема в процессе охлаждения и позволяющий в

113 соответствии с этим проводить корректировку процесса в реальном масштабе времени.

На предложенный способ получен патент РФ на изобретение (№2183522).

1. Современное состояние и основные тенденции развития прокатки мелкого сорта за рубежом. М.: Черметинформация, 1996. - 95 с.

2. Кугушин A.A., Попов Ю.А. Высокоскоростная прокатка катанки. М.: Металлургия, 1982. - 144 с.

3. Иводитов А.Н., Горбанев A.A. Разработка и освоение технологии производства высококачественной катанки. М.: Металлургия, 1989. 255 с.

4. Кузьменко А.Г. Мелкосортные станы: состояние, проблемы, перспективы. — М.: Металлургия, 1996. 368 с.

5. Зотов В.Ф. Производство проката. М.: Интермет инжиниринг, 2000. -352с.

6. Пацекин П.П. Станы и рабочие клети для прокатки мелкосортной стали и катанки / Учебное пособие. Магнитогорск: МГТУ, 1999. -51 с.

7. Бейкон Р. Калибровка валков и расположение прокатных станов. М.: Ме-таллургиздат, 1960.

8. Чекмарев А.П., Гречка В.П., Гетманец В.В. и др. Прокатка на мелкосортных станах. М.: Металлургия, 1967. - 363 с.

9. Кугушин A.A., Коломников Г.Ф., Попов Ю.А. Повышение качества катанки // Сталь. -1973. №9. - С. 824-825.

10. Никифоров Б.А. Исследование прокатки катанки в четырехвалковых калибрах: Дис. . докт. техн. наук. Магнитогорск, 1968. - 336 с.

11. Бояршинов М.И., Поляков М.Г., Гун Г.С. и др Прокатка в многовалковых калибрах // Сб. науч. тр. МГМИ. №74. - Магнитогорск, 1970. - С. 46-52.

12. Поляков М.Г., Никифоров Б.А., Гун Г.С. Деформация металла в многовалковых калибрах. М.: Металлургия, 1979. - 240 с.

13. Поляков М.Г. Деформация металла в многовалковых калибрах: Дис. . докт. техн. наук. Магнитогорск, 1970. - 248 с.

14. Бояршинов М.И., Поляков М.Г., Пацекин П.П. Применение многовалковых калибров при обработке металлов давлением // Обработка металлов давлением. Свердловск: Металлургиздат, 1962. - С. 5-21.

15. Гун Г.С., Белан А.К., Богатырев Ю.П., Кандауров JI.E. Исследование холодной калибровки крупных профилей в клетях с трехвалковыми калибрами // Теория и рпактика производства метизов: Внутривуз. сб. научн. тр. -Магнитогорск, 1974. Вып. 7. С. 17-23.

16. Гун Г.С., Белан А.К., Богатырев Ю.П., Кандауров JI.E. Силовые условия прокатки в клетях с трехвалковыми калибрами // Известия ВУЗов. Машиностроение, 1975. -№11.-С. 134-139.

17. Гун Г.С., Белан А.К., Макарчук A.A., Кандауров J1.E. Применение трехвал-ковых клетей для получения калиброванного металла // Известия ВУЗов. Машиностроение, 1975. №12. - С. 150-154.

18. Аммерлинг В.-Ю., Нисино Дж., Хасэгава К. Прецизионная прокатка сортовой стали в редукционно-калибровочных блоках // Черные металлы, июль-август, 2001.-С. 52-58.

19. Рашников В.Ф., Гасилин В.Г., Логинов В.Г., Радюкевич K.JL, Соловьев А.Г. Освоение мелкосортно-проволочного стана с тревалковыми клетями // Сталь, 2002. №1.- С. 46-48.

20. Тулупов С.А., Гун Г.С., Онискив В.Д. и др. Эффективность деформации сортовых профилей. М.: Металлургия, 1990. - 279 с.

21. Матвеев Б.Н. Методы повышения качества сорта и катанки (обзор зарубежных источников) // Производство проката. -2001. № 1. - С. 40-47.

22. Горбанев A.A., Бинкевич Е.В., Деркач Д.А., Евтеев Е.А., Колосов Б.Н. Межклетевые усилия при прокатке в чистовых блоках клетей проволочных станов // Изв. ВУЗов. Черная металлургия, 1998. -№4.- С. 25-28.

23. Евтеев Е.А. Совершенствование технологии прокатки катанки с использованием адаптивных моделей: Дис. канд. тех. наук. Магнитогорск,1999.-158 с.

24. Смирнов В.К., Шилов В.А., Литвинов К.И. Деформации и усилия в калибрах простой формы. М.: Металлургия, 1982. - 142 с.

25. Тарновский И.Я. Формоизменение при пластической обработке металлов. -М.: Металлургиздат, 1954. 534 с.

26. Бахтинов Б.П., Штернов М.М. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургиздат, 1953. - 784 с.

27. Чекмарев А.П., Мутьев М.С., Машковцев P.A. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургия, 1971. - 512 с.

28. Минкин A.B. Расчет систем вытяжных калибров. М.: Металлургия, 1989.-208 с.

29. Смирнов В.К., Шилов В.А., Инатович Ю.В. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургия, 1987. - 366 с.

30. Жадан В.Т., Берковский B.C., Брюхов А.Н. Математическая модель процесса формоизменения при прокатке сортовых профилей // Изв. вуз. Черная металлургия, 1978. №11. - С.25-27.

31. Смирнов В.К., Тарновский И .Я., Литвинов К.И. и др. Прокатное производство // Материалы Уральской научно-технической конференции прокатчиков. Свердловск: УПИ, 1968. - С. 47-52.

32. Шилов В.А., Смирнов В.К., Инатович Ю.В. САПР «Сортовая прокатка» и опыт ее использования // Прокатное производство. М.: Ин-т «Черметин-формация», 1988. Вып. 4.-21 с.

33. Аркулис Г.Э., Дорогобид В.Г. Теория пластичности / Учеб. пособие для вузов по специальности «Обработка металлов давлением» М.: Металлургия, 1987.- 351 с.

34. Тулупов О.Н., Тулупов С.А., Рашников В.Ф. Матричные модели в оценке эффективности калибровки валков. М.: Металлургия, 1996. - 82 с.

35. Тулупов С.А. Разработка моделей и алгоритмов расчета формоизменения при сортовой прокатке с целью проектирования новых и совершенствования действующих калибровок: Дис. . док. техн. наук. Магнитогорск, 1995.-369 с.

36. Тулупов О.Н. Анализ и совершенствование систем вытяжных калибров сортовых станов на базе векторно-матричной модели формоизменения: Дис. . канд. техн. наук. Магнитогорск, 1993. - 153 с.

37. Арцибашев В.В. Совершенствование систем калибров на основе структурно матричного подхода для снижения неравномерности формоизменения при сортовой прокатке: Дис.канд. техн. наук. - Магнитогорск, 2001. - 153 с.

38. Дьяконов Е.Г. Численные методы в механике сплошной среды. Новосибирск: АН СССР, 1976. - 276 с.

39. Победря Б.Е. Численные методы в теории упругости и пластичности. М.: МГУ, 1981.-344 с.

40. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. - 541 с.

41. Чумаченко E.H., Скороходов А.Н., Александрович А.И. К вопросу о применении метода конечных элементов в задачах о деформировании несжимаемых сред // Изв. вуз. Черная металлургия, -1985. №9. - С. 89-92.

42. Гун Г.Я. Математическое моделирование процессов обработки металлов давлением. / Уч. пособие для вузов. М.: Металлургия, 1983. - 352 с.

43. Заверюха В.Н., Салганик В.М., Румянцев М.И. Решение задач теории пластичности методом тонких сечений и методом конечных элементов. / Уч. пособие. Свердловск: УПИ, 1986. - 58 с.

44. Сегерлинд Л.Д. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979. - 240 с.

45. Унксов Е.П., Джонсон У., Колмогоров B.JI. и др. Теория пластических деформаций металлов. М.: Машиностроение, 1983. - 596 с.

46. Оден Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред. -М.: Мир, 1979.-464 с.

47. Стренг Г., Фикс Дж. Теория метода конечных элементов. М.: Мир,1977.-349 с.

48. Сверле Ф. Метод конечных элементов для эллиптических задач. М.: Мир, 1980.-512 с.

49. Коннор Дж., Бреббка К. Метод конечных элементов в механике жидкостей. Ленинград: Судостроение, 1979. - 263 с.

50. Бернштейн M.JL, Займовский В.А., Капуткина JT.M. Термомеханическая обработка стали. М.: Металлургия, 1983. - 480 с.

51. Смирнов М.А., Счастливцев В.М., Журавлев Л.Г. Основы термической обработки стали / Учебное пособие. Екатеринбург: УрОРАН, -1999. - 495с.

52. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. М.: Металлургия, 1986.-480 с.

53. Банных О.А. Металловедение и термическая обработка // Справочник под ред. академика Банных О.А. М.: Металлургиздат, 1956. - 1204 с.

54. Диаграммы горячей деформации, структура и свойства сталей // Справочное изд. под ред. Бернштейн М.Л., Добаткина C.B., Капустина Л.М.- М.: Металлургия, 1989. 544 с.

55. Kocks U.F. Superposition of alloy hardening, strain hardening and dynamic recovery / Strength of Metalls and Alloys. Pergamon press, 1979. №3. - P. 16611680.

56. Любов Б .Я. Кинетическая теория фазовых превращений. М.: Металлургия, 1969. - 263 с.

57. Дрозд В.Г., Лешин Г.Н., Хорьков В.Б. Оборудование для ускоренного охлаждения проката. М., 1977 (Обзор НИИИНФОРМТЯЖМАШ). Вып. 1. -С.77-32.

58. Гладштейн Л.И. и др. Структура аустенита и свойства горячекатаной стали. М.: Металлургия, 1983. - 112 с.

59. Кулеша В.А., Дегтярев В.Н., Урцев В.Н., Завалищин А.Н., Хабибулин Д.М. Промышленный эксперимент по варьированию условий структурообразо-вания при производстве катанки из стали 08Г2С // Сообщение на Чернов-ские чтения. МиТОМ. 2000. -№4. - С. 27.

60. Морозов A.A., Дегтярев В.Н., Хабибулин Д.М., Урцев В.Н., Платов С.И. Структурно-свободный цементит в стали 08Г2С // Совершенствование технологии ОАО «ММК»: Сб. тр. Центральной лаборатории контроля ОАО «ММК». Вып. №4. Магнитогорск, 2000. - С. 300-306.

61. Кулеша В.А., Дегтярев В.Н., Хабибулин Д.М., Урцев В.Н., Клековкина H.A. Влияние температуры конца прокатки катанки из стали 08Г2С на механические свойства проволоки // Сталь, №12, 1999. С. 47-48.

62. Вязников Н.Ф. Легированная сталь. М.: Металлургия, 1963. - 589 с.

63. Минаев A.A., Устименко C.B. Контролируемая прокатка сортовой стали. -М.: Металлургия, 1990. 175 с.

64. Беляев Н.М., Рядно A.A. Методы теории теплопроводности / Учебное пособие для вузов. В 2-х частях. М.: Выс. Шк., 1982. - 327 с.

65. Крылов В.И., Скобля Н.С. Методы приближенного преобразования Фурье и обращения преобразования Лапласа. -М.: Выс. шк., 1974. 345 с.

66. Тихонов А.Н., Самарский A.A. Уравнения математической физики. М.: Выс. шк., 1966. -724 с.

67. Березовский A.A. Нелинейные краевые задачи теплоизлучающего тела. -Киев, 1968.- 187 с.

68. Карташов Э.М. Аналитические методы в теплопроводности твердых тел. -М., 1979.-243 с.

69. Колесников П.М., Гришанова Л.В. Изучение распространения тепловых полей в нелинейных средах / Аналитические и численные методы в теории переноса. Минск, 1977. - 169 с.

70. Лыков A.B. Теория теплопроводности. М.: Гостехиздат, 1967. - 392 с.

71. Губинский В.И., Минаев А.Н., Гончаров Ю.В. Уменьшение окалинообразо-вания при производстве проката. Киев: Техника, 1981.- 135с.

72. Калиткин H.H. Численные методы. М., 1978. - 512 с.

73. Колесников П.М. Методы решения нелинейных уравнений теории переноса / Аналитические и численные методы в теории переноса. Минск, 1977.

74. Беляев Н.М., Рядно A.A. Методы нестационарной теплопроводности. М., 1978.-356 с.

75. Пирогов В.А., Бабич В.К. Влияние режимов ускоренного охлаждения на свойства низкоуглеродистой катанки // Сталь. 1981. - №5. - С. 70-72.

76. Узлов И.Г., Парусов В.В. Исследование эффективности процесса двухста-дийного охлаждения катанки // Сталь. 1981. -№2. - С. 67-71.

77. Казырский О.Л., Демченко Е.М. Качество катанки, охлажденной по двух-стадийному методу // Сталь. -1982. № 2. - С. 61-62.

78. Стеблов А.Б., Кармазин Ю.А., Токмачев В.А., Горбанев A.A. Анализ влияния технологических параметров на стабильность механических свойств катанки для металлокорда // Сталь. 1992. - №1. - С. 48-51.

79. Емченко B.C., Борисенко Г.П., Горбанев A.A., Филиппов А.Т., Реус В.А. Производство сорбитизированной катанки на проволочных станах // Сталь. -1984. -№6. С. 43-45.

80. Балль Й., Клеменс Й., Эль Р., Кун Г., Освальд С., Рот Г. Сокращение длительности технологического цикла в результате исключения термической обработки при производстве катанки и прутков // Черные металлы. 1997. -С. 23-31.

81. Науман Э., Гек Г.Г., Лангхаммер Г.Ю., Гофман Э.Э. Регулируемое охлаждение стальной катанки с прокатного нагрева // Черные металлы. -1970. -№23.-С. 17-30.

82. Амерлинг В.И. Контролируемое охлаждение катанки с температуры прокатки // Прокатка и прокатное оборудование: Экспресс-информация. 1971. - № 16, С. 1-19.

83. Контролируемое охлаждение катанки способом Стелмор: ч. 1, 2, 3 / Обзор по системе Информсталь. М.: 1967. - С. 96.

84. Технический прогресс в производстве катанки. Современное состояние и основные направления развития производства за рубежом / Отчет о НИР. -М.: Институт Черметинформация, 1993. 95 с.

85. Артамонова Е.А., Бухвостов И.Г. Регулируемое охлаждение катанки и мелкого сорта в СССР и за рубежом // Обзорная информация Черметинформация. Вып. 2.- 1991.-С. 58.

86. Сортовые и проволочные станы. Темподборка. М.: АО Черметинформация, 1995.-С. 65.

87. Новейшие разработки в области широкополосных балок, сортовых профилей и катанки / Пер. с англ. 22106 ОАО Черметинформация, 1999. Т. 41. -№10.-С. 18-23.

88. Кулеша В.А., Горбанев А.А., Юнаков А.М., Евтеев Е.А., Филиппов А.Т. Совершенствование технологии производства катанки и режимов работы стана 150 // Сталь. -1998. -№8. С. 31-34.

89. Горбанев А.А., Колосов Б.Н., Евтеев Е.А., Подольский Б.Г., Калганов В.М. Новая технология двухстадийного охлаждения проката на стане 150 после реконструкции // Сталь. -1997. -№10. С. 56-59.

90. Зюзин В.И. Освоение технологии воздушного патентирования катанки на стане 150 // Сталь. -2001. №6. - С. 84-87.

91. Osakada, K., Nakano, J. and Mori, K., Finite Element Method for Rigid-Plastic Analysis of Metal Forming Formulation for Finite Deformation, Int. J. Mech. Sci., 24, 1982, P. 459-468.

92. Mori, K., Osakada, K. and Oda, Т., Simulation of Plane-Strain Rolling by the Rigid-Plastic Finite Element Method, Int. J. Mech. Sci., 24, 1982, P. 519-527.

93. Mori, К., Osakada, К., Finite Element Simulation of Three-Dimensional Deformation in Shape Rolling, Int. J. Numer. Meth. Eng., 30, 1990, P. 1431-1440.

94. Чумаченко E.H., Скороходов A.H., Александрович А.И. // Изв. вуз. Черная металлургия. -1981. № 11. - С. 89-93; -1982. -№ 1. - С. 60-62.

95. Грудев А.П. Теория прокатки: Учебник прокатки: Учебник для вузов. М.: Металлургия, 1988. - 240 с.

96. Mori, К., Osakada, К., Application of Finite Deformation Theory in Rigid-Plastic Finite Elements Simulation, Proc. 3rd Int. Conf. Tech. Plasticity, Kyoto, 2, 1990, P. 877-882.

97. Mori, K., Osakada, K., Application of Dynamic Viscoplastic Finite Element Method to Shot-Peening Process, Trans. Of NAMRI/SME, 22, 1994, P. 877-882.

98. Марочник сталей и сплавов / Под ред. Зубченко А.С. М.: Машиностроение, 2001.- 672 с.

99. Хабибулин Д.М., Морозов С.А., Бердичевский Ю.Е., Урцев В.Н., Логинов В.Г., Корнилов B.JI. Модернизация линии охлаждения мелкосортно-проволочного стана фирмы «Кокс» на ОАО «ММК» // Черные металлы, 2001.-С. 37-40.

100. Патент 2174884 Россия, МКИ 7 В 21 В 45 / 02, № 4, 2001. Нагнетающая форсунка / Морозов А.А., Тахаутдинов Р.С., Котий В.Н., Урцев В.Н., Аникеев С.Н., Хабибулин Д.М., Бердичевский Ю.Е. и др.

101. Патент 2174880 Россия, МКИ 7 В 21 В 45 / 02, № 4, 2001. Устройство для охлаждения длинномерного проката / Морозов A.A., Тахаутдинов P.C., Ко-тий В.Н., Урцев В.Н., Аникеев С.Н., Хабибулин Д.М., Бердичевский Ю.Е., Платов С.И. и др.

102. Патент 2174881 Россия, МКИ 7 В 21 В 45/02, № 4, 2001. Устройство для регулируемого охлаждения проката / Морозов A.A., Тахаутдинов P.C., Ко-тий В.Н., Урцев В.Н., Аникеев С.Н., Хабибулин Д.М., Бердичевский Ю.Е., Платов С.И. и др.

103. Патент 2174882 Россия, МКИ 7 В 21 В 45/02, № 4, 2001.Устройство для охлаждения проката / Морозов A.A., Тахаутдинов P.C., Котий В.Н., Урцев В.Н, Аникеев С.Н., Хабибулин Д.М., Бердичевский Ю.Е., Платов С.И. и др.

104. Патент 2180278 Россия, МКИ 7 В 21 В 45/02, № 4, 2001. Устройство для термической обработки и гидротранспортирования проката / Морозов A.A., Тахаутдинов P.C., Котий В.Н., Урцев В.Н., Аникеев С.Н., Хабибулин Д.М., Бердичевский Ю.Е., Платов С.И. и др.

105. Патент 2174883 Россия, МКИ 7 В 21 В 45/02, № 4, 2001 .Устройство для охлаждения движущегося проката / Морозов A.A., Тахаутдинов P.C., Котий

106. B.Н., Урцев В.Н., Аникеев С.Н., Хабибулин Д.М., Бердичевский Ю.Е. и др.

107. Способ производства арматурных периодических профилей / Морозов

108. C.А., Урцев В.Н., Хабибулин Д.М., Бердичевский Ю.Е. и др. // Заявка на изобретение РФ № 2002114509.

109. Попова JI.E., Попов A.A. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета-раствора в сплавах титана / Справочник. М.: Металлургия, 1991. - 503с.

110. Способ производства сортового проката круглого сечения / Тахаутдинов P.C., Морозов С.А., Урцев В.Н., Хабибулин Д.М., Капцан A.B., Воронков С.Н. // Заявка на изобретение РФ №2001134033.

111. Патент 2183522 Россия, МКИ 7 В 21 В 37/46, № 8, 2001. Способ управления процессом охлаждения проката / Урцев В.Н., Бердичевский Ю.Е., Хабибулин Д.М., Муриков С.А. и др.125