автореферат диссертации по металлургии, 05.16.02, диссертация на тему:Совершенствование режимов вторичного охлаждения слябовых непрерывнолитых заготовок

Введение.

ГЛАВА 1. Существующие устройства, задачи и методы вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки.

1.1. Устройства для охлаждения.

1.2. Задачи и методы теплотехнического исследования.

1.3. Теплообмен при затвердевании непрерывнолитого слитка.

1.3.1. Внутренний теплообмен.

1.3.2. Внешний теплообмен.

1.4. Поверхностные трещины непрерывнолитой заготовки.

ГЛАВА 2. Технологический процесс вторичного охлаждения и качество непрерывнолитой заготовки.

2.1. Конструкция зоны вторичного охлаждения МНЛЗ.

2.2. Технологические режимы разливки.

2.3. Охлаждение поверхности непрерывнолитого слитка в зонах охлаждения.

2.4. Качество непрерывнолитого слитка.

ГЛАВА 3. Изучение температуры поверхности слитка в зоне вторичного охлаждения.

3.1. Методика исследования.

3.2. Определение температуры поверхности слитка в ЗВО.

3.2.1. Радиационный способ измерения.

3.2.2. Измерение температуры слябов при помощи термопар.

3.3. Определение взаимосвязи между температурой поверхности и удельным охлаждением поверхности слитка в зонах охлаждения.

3.4. Определение коэффициентов теплоотдачи в зонах охлаждения.

ГЛАВА 4. Определение зависимости качества поверхности непрерывнолитого слитка от режимов охлаждения.

4.1. Методика исследований.

4.2. Влияние режима охлаждения на качество поверхности широких и узких граней.

4.2.1. Изучение влияния условий охлаждения широких граней на качество поверхности.

4.2.2. Изучение влияния условий охлаждения узких граней на качество поверхности.

4.3. Усовершенствование режимов охлаждения литой заготовки в ЗВО.

ГЛАВА 5. Исследования гидродинамических и качественных характеристик опытной конструкции генератора.

5.1. Выбор конструкции генератора.

5.2. Исследование гидродинамических характеристик опытной конструкции генератора.

5.3. Исследование теплообмена водовоздушного факела.

5.4. Исследование свойств водовоздушной смеси.

Разливка стали является завершающей стадией в цепи сталеплавильного производства.На современном этапе развития металлургического процесса непрерывная разливка стали, как способ, занимает ведущее место.Широкое применение непрерывной разливки стали обусловлено рядом существенных преимуществ ее перед старыми способами разливки металла в изложницы. Это прежде всего: снижение капитальных затрат примерно на 30 % (нет необходимости в обжимных станах и отделении нагревательных колодцев); увеличение выхода годного на 10... 15 %; улучшение качества металла по химической неоднородности, макроструктуре и поверхностным дефектам.Непрерывная разливка стали обеспечивает поточность производства и предоставляет хорошие возможности для комплексной механизации и автоматизации процесса.Наряду с развитием черной металлзфгии, постоянно и большими темпами развиваются такие отрасли, как машиностроение, нефте и газопереработка.Вместе с этим растут и требования к качеству металла и его свойствам.Интенсивная эксплуатация месторождений нефти и газа в последние годы в условиях Севера и Сибири, а также разработка новых месторождений требует не только замены изношенных труб, но и строительства новых трубопроводов.Расширение производства трубных марок сталей в условиях открытого акционерного общества «Магнитогорский металл)фгический комбинат» (ММК), разливаемых на МНЛЗ, было осложнено появлением на низколегированных трубных марках сталей поверхностных дефектов в виде сетчатых и поперечных трещин, что отрицательно влияет как на качество листового штрипса, так и на качество труб.Появление таких дефектов привело к необходимости дополнительного контроля качества поверхности литой заготовки и зачистке поверхностных дефектов, в случае их выявления. Это повлияло на пропускную способность участка переработки литой заготовки, а также снизило производительность отделения непрерывной разливки стали.Одним из показателей стабильности процесса непрерывной разливки является время аварийных простоев. Основной причиной аварии на машинах непрерывного литья заготовок являются прорывы корочки слитка под кристаллизатором из-за ее зависания на медных стенках кристаллизатора или образования угловых или продольных трещин, реже поперечных. Способы устранения причин зависания корочки слитка во многом решаются за счет подбора правильного состава шлакообразующей смеси, обеспечении стабильного уровня металла в кристаллизаторе во время его разливки за счет внедрения системы автоматического поддержания уровня и контроля тепловой работы кристаллизатора при помощи термопар, установленных в медной стенке. Стабильное поддержание уровня металла позволяет обеспечить равномерный теплоотвод в кристаллизаторе и снизить вероятность появления продольных и угловых трещин. Однако увеличение скорости вытягивания слитка приводит к получению более тонкой корочки в зоне вторичного охлаждения, что повышает вероятность появления таких трещин.Успешное решение задачи - обеспечения оптимального вторриного охлаждения для различных скоростей вытягивания и различной склонности стали к образованию дефектов приведет к улучшению качества поверхности непрерывнолитых слябов и откроет возможность увеличения объемов производства.В настоящей работе обобщены исследования, проведенные автором в кислородно-конвертерном цехе и центральной лаборатории ММК, в Магнитогорском государственном техническом университете (МГТУ), на Волжском трубном заводе (ВТЗ), направленные на улучшение качества поверхности низколегированных трубных марок сталей и качества макроструктуры непрерывнолитого слитка. S

Выводы

Методика расчета среднего заутеровского диаметра капель воды в водо-воздушном факеле с использованием значений ослабления интенсивности света вдоль оптической оси и объемной концентрации воды в луче света позволяет определять его с достаточной точностью, однако, для получения более точных результатов необходимо учитывать скорость потока в точке измерения. о *

Параметры водовоздушного факела при давлении воздуха 2,0 атм

Наименование параметров Расстояние от оси факела, мм

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Среднее значение коэффициента теплоотдачи, Вт/(м2*ч) 286 265 274 269 280 267 283 265 259 212

Коэффициент распределения воды по ширине факела 1.41 1.30 1.35 1.33 1.38 1.32 1.39 1.31 1.27 1.04

Расход воды в сегменте факела, о м /ч 0.0044 0.0041 0.0042 0.0041 0.0043 0.0041 0.0044 0.0041 0.0040 0.0033

Количество воды в сегменте -7 л факела, м /( м *ч) 4.9 4.5 4.7 4.6 4.8 4.6 4.8 4.5 4.4 3.6

Объемное содержание воды в луче (Оу) мл3/ м3 19.5 18.1 18.7 18.4 19.2 18.3 19.4 18.1 17.7 14.5

Интенсивность света 1(0), мВ 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82

Интенсивность света I, мВ 1.72 1.41 1.47 1.47 1.45 1.43 1.27 1.50 1.60 1.72

Рассеяние света, мВ 1.10 1.41 1.35 1.35 1.38 1.39 1.55 1.32 1.22 1.10

Радиус капель, мкм 35.6 23.6 25.9 25.4 25.8 24.2 21.8 25.8 28.2 26.4

Наименование параметров Расстояние от оси факела, мм

100 110 120 130 140 150 160

Среднее значение коэффициента теплоотдачи, Вт/(м2*ч) 167 171 177 146 144 116 75

Коэффициент распределения воды по ширине факела 0.82 . 0.84 0.87 0.72 0.71 0.57 0.37

Расход воды в сегменте факела м /ч 0.0026 0.0026 0.0027 0.0022 0.0022 0.0018 0.0011

Количество воды в сегменте 3 2. факела, м /( м *ч) 2.9 2.9 3.0 2.5 2.5 2.0 1.3

Объемное содержание воды в луче (Оу) мл3/ м3 11.4 11.7 12.1 10.0 9.8 7.9 5.1

Интенсивность света 1(0), мВ 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82

Интенсивность света I, мВ 1.96 1.99 2.02 2.12 2.15 2.18 2.22

Рассеяние света, мВ 0.86 0.83 0.80 0.70 0.67 0.64 0.60

Радиус капель, мкм 28.2 30.2 32.6 31.5 32.6 27.8 19.2

Параметры водовоздушного факела при давлении воздуха 2,5 атм

Наименование параметров Расстояние от оси факела, мм

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Среднее значение коэффициента теплоотдачи, Вт/(м *ч) 379 363 377 360 371 280 276 234 182 156

Коэффициент распределения воды по ширине факела 1.677 1.604 1.669 1.591 1.643 1.239 1.222 1.037 0.806 0.689

Расход воды в сегменте факела, 3/ м /ч 0.0049 0.0047 0.0049 0.0047 0.0048 0.0036 0.0036 0.0030 0.0024 0.0020

Количество воды в сегменте 3 2 факела, м /( м *ч) 5.481 5.241 5.455 5.200 5.368 4.050 3.992 3.388 2.633 2.252

Объемное содержание воды в 3 3 луче (Оу) мл / м 21.9 21.0 21.8 20.8 21.5 16.2 16.0 13.6 10.5 9.0

Интенсивность света 1(0), мВ 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82

Интенсивность света I, мВ 1.42 0.94 0.92 0.92 0.95 1.01 0.97 1.20 1.33 1.46

Рассеяние света, мВ 1.40 1.88 1.90 1.90 1.87 1.81 1.85 1.62 1.49 1.36

Радиус капель, мкм 28.8 17.2 17.5 16.7 17.7 14.2 13.5 14.3 12.7 12.3

-Наименование параметров Расстояние от оси факела, мм

100 110 120 130 140 150 160 170

Среднее значение коэффициента гу теплоотдачи, Вт/(м *ч) 132 119 120 123 118 104 79 69

Коэффициент распределения воды по ширине факела 0.582' 0.528 0.531 0.544 0.523 0.459 0.350 0.307

Расход воды в сегменте факела, м /ч 0.0017 0.0016 0.0016 0.0016 0.0015 0.0014 0.0010 0.0009

Количество воды в сегменте факела, м3/( м2*ч) 1.902 1.726 1.734 1.778 1.708 1.500 1.145 1.003

Объемное содержание воды в луче (Оу) мл3/ м3 7.6 6.9 6.9 7.1 6.8 6.0 4.6 4.0

Интенсивность света 1(0), мВ 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82 2.82

Интенсивность света I, мВ 1.58 1.69 1.77 1.84 1.90 1.95 1.99 2.00

Рассеяние света, мВ 1.24 1.13 1.05 0.98 0.92 0.87 0.83 0.82

Радиус капель, мкм 11.8 12.1 13.4 15.0 15.6 14.6 11.8 10.5

1. Экспериментально исследованы изменения температуры поверхности непрерывнолитого слитка по длине зоны вторичного охлаждения для различных режимов охлаждения и группы марок стали.

2. Изучено влияние удельного охлаждения поверхности непрерывнолитого слитка водой в разных частях зоны вторичного охлаждения на температуру его поверхности. Отношение скорости снижения температуры поверхности непрерывнолитого слитка из углеродистой стали к удельным расходам воды на расстоянии 0,15. 1,4 м ниже кристаллизатора по всему периметру изменяется в пределах 900.950 °С/((м/(м2м)).

3. Существующие режимы охлаждения широких граней непрерывнолитого слитка обеспечивают плавное снижение температуры поверхности и в конце зоны охлаждения. При вытягивании слитка из низколегированной стали со скоростью 0,6.0,8 м/мин и удельным расходом воды в среднем по зонам

3 2

0,018.0,024 м/(м м), температура на поверхности слитка достигает -1020. 1070 °С, а при вытягивания слитка из углеродистой стали со скоростью 0,6.0,8 м/мин со средним удельным охлаждением поверхности водой

3 2

0,026.0,033 м /(м м) температура поверхности оси слитка находится в пределах - 960. 1000 °С. С увеличением скорости вытягивания непрерывнолитого слитка снижаются удельные расходы воды в зонах охлаждения и, соответственно, увеличивается температура на его поверхности.

4. Непрерывнолитой слиток из низколегированной стали, вытягиваемый со скоростью ниже 0,6 м/мин и имеющий среднее удельные расходы воды в конце

3 2 зоны охлаждения пределах 0,030.0,042 м/(м м), поражен дефектами на поверхности этой грани в виде поперечных и сетчатых трещин.

5. Существующий режим вторичного охлаждения широких граней непрерывнолитого слитка, а именно, соответствующие удельные расходы воды, вытягиваемого со скоростью 0,7 м/мин, для всех разливаемых сталей позволяет получать поверхность с минимальным развитием дефектов. Для усовершенстш вования существующих режимов охлаждения при других скоростях вытягивания слитка предложена методика корректировки существующих режимов удельного охлаждения его поверхности водой.

6. Режимы охлаждения узких граней при разливке углеродистых и низколегированных сталей не обеспечивают плавного снижения, и в торцевой зоне охлаждения перепады температуры на поверхности слитка при входе и выходе слитка из этой зоны со скоростью 0,6.0,8 м/мин могут достигать для углеродистых и низкоуглеродистых марок сталей - 250.400 °С, а для низколегированной стали - 200.220 °С, что приводит к образованию дефектов в виде трещин на поверхности узких граней низколегированной стали глубиной до 15 мм.

7. Усовершенствованный режим вторичного охлаждения узких граней не-прерывнолитого слитка из низколегированной трубной, а именно, разливка с отключением воды на узкие грани позволила уменьшить количество дефектов на поверхности и снизить запороченность горячекатаных рулонов дефектом «плена», находящейся от кромки на расстоянии более 25 мм, в два раза.

8. К недостаткам конструкции зоны вторичного охлаждения комбинированных двух-четырех ручьевых машин непрерывного литья заготовок относится сравнительно короткая зона охлаждения, в результате чего происходит вторичный разогрев температуры поверхности слитка до 100 °С, что приводит к развитию осевых дефектов, таких как «осевая рыхлость» и «осевая химическая неоднородность».

9. Для обеспечения усовершенствованных режимов охлаждения разработана и исследована конструкция камеры смешения воды и воздуха (генератор). Разработанный генератор обеспечивает получение качественной водовоздуш-ной смеси с радиусом капель 20.40 мкм. Предложенная конструкция камера по своим гидродинамическим и тепловым характеристикам пригодна к использованию в торцевой, а также с пятой по седьмую зонах охлаждения.

1. Кубрик Б.И. Математическая модель теплоиереноса при формировании непрерывнолитого слитка // Автореферат диссертации на соискание ученой , степени кандидата технических наук. Институт проблем машиностроения АН УССР. Харьков. -1983.

2. Пушкарев Г.А., Щукин А.Е. Усовершенствованная система охлаждения слябовой МНЛЗ // Черная металлургия. Бюл. Института «Черметинформация», М.-1988.-Вып.12.-С.42.

3. Сокращение количества продольных поверхностных трещин в непрерыв-нолитых слябах путем применения метода охлаждения водовоздушной смесью // Тэцу то хаганэ. -1982. -т.68. -С. 1792-1798.

4. Вторичное охлаждение при непрерывной разливке стали с помощью применения водовоздушной эмульсии // Revlon metallurgie. -1978. -т.75. -С.363-373.

5. Охлаждение распылением и форсунки для водовоздушной смеси, характеристики потока этой смеси // Тэцу то хаганэ. -1977г. т.63. - С. 185.

6. Пат. № 2150350 РФ. Устройство для вторичного охлаждения непрерыв-нолитых слитков // Лисин b.C., Скороходов В.Н., Дождиков В.И. и др.

7. Материалы симпозиума фирмы «ФИВ-Кати-Бабкок». Франция. 1985г.

8. Емельянов В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок.- М.: Металлургия, 1988. -141 с.

9. Марченко И.К., Машкевич Е.И. Производство стальных слитков полунепрерывным способом. Киев. 1981г. с 66-73.

10. И. А. С. № 1177039 СССР. Устройство для вторичного охлаждения непре-рывнолитых заготовок / Целиков A.A., Смоляков A.C., Ганкин В.Б., // Черная металлургия. Бюл. Института «Черметинформация». -1985. -№ 12.-е. 24

11. Водовоздушное охлаждение непрерывнолитых заготовок MHJ13. Есаулов В.С.,Николаев В.А., Сопочкин А.И. и др // Черная металлургия. Бюл. Института «Черметинформация». -1987. -№15. -с.25.

12. A.C. 1694332 СССР. Способ подготовки водовоздушной смеси для вторичного охлаждения непрерывнолитых заготовок / Коротков Б.А., Землянский В.П., Жаворонков Ю.И. и др.// Черная металлургия Бюл. Института «Черметинформация». -1991. -№44.

13. Новая система водовоздушного охлаждения на МНДЗ. Землянский В.П., Локшин А.Б., Хрыкин И.Н и др.// Черная металлургия. Бюл. Института «Черметинформация» -1985г., -вып.2. -с.56

14. Комбинированная система вторичного охлаждения слябов MHJI3 с использованием водовоздушных смесей. Носоченко О.В., Есаулов B.C., Николаев В.Н. и др. // Черная металлургия. Бюл. Института «Черметинформация» -1986г. -вып.2. -с.39

15. Измерение температуры поверхности слитка, отливаемого на MHJI3. Щичков А.Н., Витковский В.М., Кузьминов A.JI. и др. // Сталь. -1988 г. -№2. -С. 39-41.

16. Разработка и внедрение единой системы вторичного водовоздушного охлаждения непрерывнолитых слитков. Ермаков О.Н., Емельянов В.А., Логинов В.П. и др. // Известия вузов. Черная металлургия. -1990 г. №10. -С. 12-14.

17. Скворцов A.A., Акименко А.Д., Теплопередача и затвердевание стали на установках непрерывной разливки. М.Металлургия, -1966. -190 с.

18. Скворцов A.A., Акименко А.Д., Ульянов В.А. Влияние внешних воздействий на процесс формирования слитков и заготовок. М.: Металлургия, 1991. -217 с.

19. Авдонин И.А. Математическое описание пределов кристаллизации. Рига.: Зинатие. 1979. Л 80 с.

20. Баландин Г.Ф. Теоретические основы формирования отливки. М.: Машиностроение. -1979. -334 с.

21. Флеминге М. Процессы затвердевания. М: Мир. -1977. -423 с.

22. Чалмерс Б. Теория затвердевания. М: Металлургия. -1968. -228с.

23. Самойлович Ю.А. Микрокомпьютер в решении задач кристаллизации слитка. М.: Металлургия. -1988г. -21с.

24. Нисковских В.М., Карлинский С.Е., Беренов А.Д. Машины непрерывного литья заготовок. М. Металлургия. -1991. -164с.

25. Любов Б.Я. Теория кристаллизации в больших объемах. М.: Наука. -1978. -256с.

26. Экспериментально-расчетное исследование динамики температуры поверхности непрерывного слитка в зоне вторичного охлаждения криволинейных МНЛЗ. Акмен Р.Г., Кубрик Б.И., Николаев Г.А. и др. //Сталь. -1981. -№ 12. -С.35-37 .

27. Евтеев Д.П., Колыбалов И.И. Непрерывное литье стали. М.: Металлургия. -1984. -198 с.

28. Козин В.Е., Мартынов О.В., Кристалл Л.А. О теплообмене в зоне вторичного охлаждения при непрерывной разливке// Сталь. -1971. -№3. -С. 375 -381.

29. Исследование гидравлических характеристик системы водовоздушного охлаждения слябовой машины непрерывного литья заготовок. Есаулов B.C., Сопочкин А.И., Николаев В.А. и др.// Известия вузов. Черная металлургия. -1987.-№6,-С. 22-26.

30. Гидродинамические особенности охлаждения непрерывного слитка при наличии поддерживающей системы. Ермаков О.Н., Емельянов В.А., Фарафонов В.П. и др.// Известия вузов. Черная металлургия. -1984. -№3. -С.106-110.

31. Моделирование процесса теплообмена при водо-воздушном охлаждении непрерывнолитой заготовки. Есаулов B.C., Сопочкин А.И., Поляков В.Ф. и др. //Известиявузов. Черная металлургия. -1990. ~№8. -С. 82-85.

32. Шнееров Я.А., Есаулов B.C., Николаев В.А. Водовоздушное охлаждение заготовок на MHJT3 металлургического комбината «Азовсталь» // Сталь. -1986 . -№2. -С.28-30.

33. Акмен Р.Г., Кубрик Б.И., Пересенков А.Р. Исследование граничных условий теплообмена в ролико-форсуночных секциях слябовых MHJT3 // Известия вузов. Черная металлургия. -1987. -№2. С. 87-90.

34. Бородин В.А., Дитяткин Ю.Ф., Клячко JI.A. Распыливание жидкостей. М.: Машиностроение. -1967. -262 с.

35. Журавлев В.А., Китаев Е.М. Теплофизика формирования непрерывноли-того слитка. М.: Металлургия. -1974. -215 с.

36. Дитяткин Ю.Ф., Клячко JI.A., Новиков Б.В. Распыливание жидкостей. М.: Машиностроение. -1977. -208 с.

37. Форсуночное охлаждение высоконагретых поверхностей металла при высоких давлениях воды,, Урбанович Л.И., Горяинов В.А., Севостьянов В.В. и др. // Известия вузов. Черная металлургия. -1981. -№3. -с.156-160.

38. Шифрин К.С. Рассеяние света в мутной среде. М.:ГИТТЛ. -1951. -288 с.

39. Флендер Р. Образование внутренних трещин в непрерывнолитых заготовках // Черные металлы. -1982. -№ 23. -С.24.

40. Федорчук Е.В., Мазун А.И., Гладышев Н.Г. Повышение качества трубных заготовок, отливаемых на MHJT3 // Сталь. -1985. №4. -С.31.

41. Дефекты стали: Справочник/ Под ред. С.М. Новокшеновой и М.Н. Виноградова -М.: Металлургия, 1984,- 200 с.

42. Гросскурт H. Опыт эксплуатации MHJI3 радиального типа // Черные металлы. -1974. -№15. -С.20.

43. Евтеев Д.П., Паршин В.М., Саутин Н.И. Повышение качества непрерыв-нолитого слитка//Сталь. -1977. -№10. -С.895-897.

44. Бахнер Э. Условия затвердевания и температурное поле в кристаллизаторе MHJI3 // Черные металлы. -1976. -№5. -С.З.

45. Фогт Г. Непрерывное литье стали с высокими скоростями // Черные металлы. -1974. -№11. -С.8.

46. Вульмахт В.В., Ткачев П.Н., Сливианская В.В. Механизм образования паукообразных трещин на поверхности непрерывнолитых слябов // Сталь. -1973. -№9. С.804-806.

47. Совершенствование технологии непрерывной разливки низколегированной стали. Кряковский Ю.В., Никулин А.Ю., Добрица Ю.Т. и др. // Сталь. -1978. -№5. -С.28.

48. О влиянии водорода на возникновение сетчатых трещин в слябах, отливаемых на MHJI3. Явойский В.И., Лузгин В.П., Колпаков C.B. и др. // Сталь. -1975. -№3. -С.220.

49. Снижение пораженности непрерывнолитых слябов сетчатыми трещинами при» повышенной скорости разливки. Паршин В.М., Разумов С.Д., Маликов О.Е. и др. // Сталь. -1986. -№9. -С.ЗЗ.

50. Коваленко B.C., Левицкая Г.И., Луцкая С.Р. Разработка критериев для оценки допустимых параметров дефектов на поверхности непрерывнолитых заготовок // Черная металлургия. Бюл. Института «Черметинформация». -1986г -№14. -с.39.

51. Трансформация дефектов поверхности непрерывнолитых заготовок при горячей прокатке. Либерман A.J1., Кан Ю.Е., Миронова H.A. и др. // Сталь. -1984. -№9. -С.28.

52. Исследование причин возникновения дефектов на поверхности непрерывнолитых заготовок. Сауткин Н.И., Тарасов А.Н., Ларин A.B. и др. // Сталь. -1983. -№2. -С.22.

53. Паршин В.М., Лопатин В.М., Масленкова Э.Г. Повышение эффективности процесса непрерывной разливки стали // Сталь. -1986. -№9. -С.28.

54. Совершенствование технологии непрерывного литья низколегированных трубных сталей на машинах криволинейного типа. Поживанов A.M., Шаповалов А.П., Рябов В.В. и др.//Сталь. -1981. -№12. -С. 31.

55. Грунер Г., Веземан К.-Ф., Вюнненберг К. Непрерывное литье слябов без водяного охлаждения // Черные металлы. -1988. -№2. -С.21.

56. Хаммер Р., Бехер Г., Динер А. и др. Технологические мероприятия поулучшению качества поверхности непрерывнолитых слябов. // Черные металлы. -1989. -№6. -С.11.

57. Производство стали в 300 -т конвертерах НЛМЗ. Колпаков С.В., Шалимов А.П., Поживанов A.M. и др. // Черная металлургия. Бюл. Черметинформа-ции-1978 г. -№23, -с. 3.

58. Исследование причин образования трещин при деформации непрерыв-нолитого слитка в двухфазном состоянии. Мигачев Г.Н., Филиппова Т.В., Кротов С.П. и др. // Сталь. -1986. -№9. -С.34 -38.

59. Оптимизация режима вторичного охлаждения непрерывнолитого слитка с помощью приближенной модели. Дюдкин Д.А., Токарев В.Л., Ильин A.A. и др. // Сталь. -1981. -№9. -С. 30-32.

60. Этьен А., Франс Р., Пнрле Р. Влияние вторичного охлаждения при непрерывном литье на выпучивание граней и макроструктуру слябов // Черные металлы. -1987. -№20. -С. 18.

61. Повышение качества непрерывнолитой заготовки. Бекерс Т., Литтер-ман Г., Шутц К.Х. и др. // Черные металлы. -1984. -№22. -С.31.

62. Яух. Р., Рютгигер К. Результаты исследования процесса непрерывной . разливки // Черные металлы. 1983. -№9. -С.37.

63. Штадлер П. Формирование литой структуры и макроликвация в непрерывнолитых слябах // Черные металлы. -1982. -№ 9. -С. 12.

64. Флендлер Ч. Образование внутренних трещин в непрерывнолитых заготовках // Черные металлы. -1982. №23. -С. 24.

65. Яух Р. Качество непрерывнолитых заготовок // Черные металлы. -1978. -№6. С.20.

66. Фребер. Ю. Свойства оболочки формирующейся непрерывнолитой заготовки // Черные металлы. -1978. -№21. С.28.

67. Пюрингер О.М. Формирование непрерывнолитой заготовки на МНЛЗ // Черныб металлы. -1976. -№6. С.З.

68. Реш В., Нолле Д., Бехер Г. Разливка высокопрочных трубных сталей на МНЛЗ // Черные металлы. -1976. -№9. -С.10.

69. Бауман Г. Расчет температурных профилей заготовок УНРС // Черные металлы. -1969. №26. - С.41.

70. Вдовин К.Н., Парфенов В.И., Горосткин C.B. Идентификация математической модели охлаждения и затвердевания непрерывнолитых слябовых заготовок// Известия вузов. Черная металлургия. -1998. -№8. с58-60.

71. Лисиенко В.Г., Самойлович Ю.А., Теплотехнические основы технологии и конструирования машин непрерывного литья заготовок. -Красноярск. Изд-во Красноярского университета,-1986.-121 с.

72. Самойлович Ю.А. Крулевицкий С.А., Горяинов В.А., Кабаков З.К. Тепловые процессы при непрерывном литье стали. / М.: Металлургия. -1982.-152 с.

73. Растригин JI.A., Маджаров Н.Е. Введение в идентификацию объектов управления. / М.: Энергия. -1977.-216 с. ' '

74. Растригин Л.А. Современные принципы управления сложными объектами./ М.: Сов. Радио. -1980,- 232 с.

75. Панферов В.И. Идентификация математической модели нагрева в печах // Известия вузов. Черная металлургия. -1990. -№9. с.86-89.

76. Пасконов В.М., Полежаев Е.И., Чудов Л.А. Численное моделирование 1 процессов тепло и масообмена. М.: Наука. -1984. -286 с.

77. Йикитенко Н.И. Йсследование нестационарных процессов тепло и мас-сообмена методом сеток./ Киев: Наукова думка. -1971. 267 с.

78. Маковский В.А., Лаврентик И.И. Алгоритмы управления нагревательными печами. М.: Металлургия. -1977. 183 с.

79. Вдовин К.Н., Горосткин C.B., Панферов В.И. Совершенствование работы зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок. / Известия вузов. Черная металлургия. 1998. №4. с 50-51.

80. Совершенствование работы зоны вторичного охлаждения МНЛЗ в ККЦ ОАО «ММК». Тахаутдинов P.C., Носов А.Д., Горосткин C.B. и др. Магнитогорск. Сборник ЦЖ№3. 1999. с.118-121.

81. Совершенствование режимов вторичного охлаждения слябовыхнепрерывнолитых заготовок»

82. Настоящий акт составлен комиссией в составе:

83. Разливку производили в два ручья сечением 250х 1560 мм. По 15-16 ручью слиток охлаждали по второй группе охлаждения согласно ТИ 101-СТ-ККЦ-10-2000.

84. В процессе разливки плавок производили изменение скорости разливки во время замены погружных стаканов как на опытном, так и на контрольном ручьях.

85. В качестве контролируемого параметра системы охлаждения слитка в ЗВО использовали удельные расходы воды, характеризующие количество воды, потраченное на охлаждение поверхности слитка и приведенное к длине всех зон вторичного охлаждения.

86. В процессе разливки были произведены замеры температуры поверхности слитка по обоим ручьям в зоне разгиба, проконтролировано качество поверхности слябов и проведен анализ зависимости качества поверхности от режима охлаждения слитка в ЗВО.

87. В результате проведенного эксперимента было получено:

88. Температура поверхности слитка в зоне разгиба опытного ручья выше на 20.30°С, что позволяет снизить опасность появления трещин на этом участке MHJ13.1. Выводы:

89. Председатель комиссии: Заместитель начальника технического отдела1. Члены комиссии:1. Начальник ККЦ

90. Начальник сталеплавильного отделаспециалист го отдела1. B.C. Климов

91. В.М. Корнеев О.А. Николаев1. О.В. Ишмаев^/. ei-fte-SUbf 7f*-у г > Ms