автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Совершенствование методики проектирования жесткой роликовой проводки МНЛЗ с целью повышения долговечности роликов и качества заготовки

I ¡СОНтри л мГиТП

I 4—. - . Ч ... ' * | '"15 ' I

Па правах рукописи

ПИКСАЕВ ЕГОР ВАЛЕРЬЕВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДИКИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖЕСТКОЙ РОЛИКОВОЙ ПРОВОДКИ МНЛЗ С ЦЕЛЫО ПОВЫШЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ РОЛИКОВ И КАЧЕСТВА

ЗАГОТОВКИ

Специальность 05.02.13 - Машины, агрегаты и процессы. (Металлургическое машиностроение). Технические науки

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

- 3 ДЕК 2010

Магнитогорск - 2010

004616647

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова» на кафедре «Машины и технологии обработки давлением»

Ведущая организация: ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина»

(ФГАОУ ВПО «УрФУ имени первого Президента России Б.Н.Ельцина»)

г. Екатеринбург

Защита состоится 23 декабря 2010 г., в 16 ч. на заседании диссертационного совета Д 212.111.03 в ГОУ ВПО "Магнитогорский государственный технический университет им Г.И. Носова" по адресу: 455000, г. Магнитогорск, пр. Ленина, 38, МГТУ, малый актовый зал.

С диссертацией можно ознакомиться и библиотеке Mai нитогорского государственного технического университета им Г.И. Носова.

Автореферат разослан 22 ноября 2010 г.

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Платов Сергей Иосифович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Девятов Диляур Хасанович,

кандидат технических наук Сивак Борис Александрович

Ученый секретарь диссертационного совета

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Долговечность оборудования МНЛЗ и качество выпускаемой продукции определяются ее рациональным проектированием. Современные методики проектирования, обеспечивающие высокую долговечность и качество продукции, требуют адекватного математического описания физических процессов, происходящих при формировании заготовки в технологическом канале МНЛЗ.

Адекватность математической модели процесса формирования заготовки при ее движении в роликовой проводки требует учета граничных условий, соответствующих МНЛЗ, функционирующей в тех или иных условиях эксплуатации.

Учет этих условий позволяет разработать достоверные методики расчета базовых геометрических, кинематических, силовых и энергетических параметров, которые являются основой любой методики проектирования.

Поэтому вопросы усовершенствования математической модели процесса формирования заготовки при ее движении в роликовой проводки, усовершенствование и разработка на этой основе методик расчета изменения поля температур по объему заготовки, изменения ее геометрических размеров с учетом усадки, распределения скоростей по длине движущейся заготовки для рационального выбора профиля криволинейного участка, повышения долговечности оборудования МНЛЗ и качества продукции применительно к конкретным условиям эксплуатации, решаемые в данной работе, являются весьма важными и актуальными для черной металлургии.

Цель исследования. Совершенствование методики проектирования жесткой роликовой проводки МНЛЗ для повышения долговечности роликов и качества заготовки на основе математического моделирования процесса ее формирования, расчета основных параметров и рационального выбора профиля криволинейного участка.

Поставлены и решены следующие задачи.

1. Усовершенствована математическая модель процесса формирования заготовки при ее продвижении в технологическом канале МНЛЗ адаптированная к условиям ОАО "ММК";

2. На основе моделирования разработана методика расчета основных геометрических параметров жесткой роликовой проводки;

3. Проведены экспериментальные исследования процесса формирования заготовки и оценена адекватность теоретических разработок;

4. Проведены теоретические исследования по влиянию основных геометрических параметров роликовой проводки на условия взаимодействия ее с заготовкой;

5. Оценена эффективность разработанных решений в промышленных условиях.

Научная новизна работы заключается в следующем.

1. Усовершенствована математическая модель процесса формирования заготовки при ее продвижении в технологическом канале МНЛЗ;

2. На основе модели усовершенствованы методики расчета изменения поля температур и геометрических размеров заготовки, учитывая ее усадку в плоскостях пар роликов секций МНЛЗ;

3. Разработана методика расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки в плоскости пар роликов секций МНЛЗ, отличающаяся тем, что в ней учитываются усадка заготовки и изменение радиуса кривизны профиля криволинейного участка;

4. Разработана методика назначения раствора пар роликов секций учитывающая геометрические параметры поперечного сечения отливаемой заготовки зависящих от реального "портфеля заказов" предприятия;

5. Разработана методика рационального выбора профиля криволинейного участка МНЛЗ по критерию снижения мощности трения в очагах деформации заготовки по длине криволинейного участка.

Практическая ценность работы заключается в промышленном внедрении:

• новой методики определения раствора пар роликов секций, учитывающей геометрические параметры поперечного сечения отливаемой заготовки;

• новой методики рационального выбора профиля криволинейного участка МНЛЗ по критерию снижения мощности трения в очагах деформации заготовки по длине криволинейного участка;

• пакета компьютерных программ для определения геометрических параметров поперечного сечения отливаемой заготовки и ее скорости на контакте с нижними роликами, а также геометрических параметров профиля технологического канала МНЛЗ.

Совершенствование конструкции на основе усовершенствованной модели и разработанных методик, позволило снизить максимальную интенсивность увеличения раствора роликов секций радиального участка на 33,4%, уменьшить токовую нагрузку на 24,5%, уменьшить величину износа бочек роликов криволинейного участка, а следовательно, и увеличить долговечность роликовой проводки на 6%, уменьшить неравномерность распределения износа

бочек роликов криволинейного участка на 54%* достигнуть суммарного уменьшения перпендикулярных и гнездообразных трещин в непрерывно-литой заготовке на 8,5 %.

Внедрение разработок на МНЛЗ №4 в кислородно-конвертерном цеху ОАО "ММК" позволило сэкономить 1 881 494 рублей в год. При внедрении разработки на всех МНЛЗ ОАО "ММК" ожидаемая экономия составит 5 831 135 рублей в год.

Апробация работы. Основные результаты работы доложены и обсуждены на международных научно-технических конференциях молодых специалистов ОАО "ММК" 2006, 2007, 2008 годов, на 64-ой научно-технической конференции ГОУ ВПО МГТУ им. Г.И. Носова но итогам научно-исследовательских работ за 2004-2005 годы.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 печатных работ в научно-технических изданиях, в том числе в двух, рекомендованных ВАК; получено 3 свидетельства об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения, 1 патент на изобретение и 1 патент на полезную модель.

Структура н объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, библиографического списка из 122 публикаций, 8 приложений (на 22 листах), и содержит 143 страницы машинописного текста, 51 рисунок, 21 таблица.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показано, что вопрос повышения качества непрерывно-литых заготовок решается за счет повышения долговечности и совершенствования методики проектирования роликовой проводки - основного элемента конструкции МНЛЗ. Однако эффективность проводимых в данном направлении исследований снижается недостаточностью теоретического обоснования существующей методики ее проектирования. Сделан вывод об актуальности работы.

С формулирована цель работы и раскрыт методологический подход к ее достижению, состоящий в последовательном решении ряда задач, содержащих основные научные положения, выносимые на защиту.

В первой главе приведен анализ развития конструкции и методик проектирования машин непрерывного литья заготовок толщиной 200-300 мм. Показано, что совершенствование роликовой проводки МНЛЗ идет в следующих направлениях:

• повышение ресурса роликов за счет применения для их изготовления эффективных материалов и конструктивных решений;

• изменение конструкции роликовой проводки с целью эффективного управления факторами, определяющими износ роликов;

• изменение геометрических параметров роликовой проводки участка распрямления с целью подавления процесса образования и раскрытия трещин в теле заготовки.

Основным, определяющим интенсивность изнашивания и ресурс роликовой проводки, является фактор скольжения заготовки относительно нагруженных бочек роликов. Разработке методики управления этим фактором посвящен ряд работ, выполненных сотрудниками МГТУ под руководством д.т.н., проф. Лукьянова С.Н.. При этом теоретически и экспериментально изучен вопрос пробуксовки роликов относительно отливаемой заготовки. Известны работы других авторских коллективов, в которых изучался вопрос автоколебаний заготовки. Авторами работ высказано мнение о том, что степень действия вышеупомянутого фактора также может быть связанна с величиной и характером распределения по длине роликовой проводки изменения скорости заготовки в процессе ее затвердевания и распрямления. Характер распределения изменения'определяет сочетание скорости и действующей в данном месте роликовой проводки нагрузки на бочки роликов: мощность сил трения. Так как нагрузка на бочки зависит от выставки растворов пар роликов и профиля роликовой проводки участка распрямления, сделан вывод о необходимости уточнения этих параметров при проектировании роликовой проводки. За счет этого может быть достигнуто не только повышение долговечности роликовой проводки, но и более эффективная работа ее приводов. Вместе с тем, при проектировании роликовой проводки отечественных МНЛЗ раствор пар роликов назначается в соответствии с универсальной таблицей, предполагающей ступенчатое уменьшение его величины в направлении разливки. Эта рекомендация основана на качественной характеристике процесса затвердевания заготовки, в соответствии с которой при снижении температуры стали происходит ее усадка. Количественная характеристика процесса в данной таблице практически не рассматривается. Публикаций, где бы рассматривалась зависимость скорости движения заготовки от геометрических параметров роликовой проводки участка распрямления, обнаружено не было.

С начала семидесятых годов в России эксплуатируются криволинейные машины, профиль роликовой проводки участка распрямления которых спроектирован на основе принципа, направленного на снижение интенсивности процесса образования трещин в зоне, прилегающей к фронту кристаллизации заготовки.

Существующие методики проектирования профиля роликовой проводки рассчитаны на реализацию вышеупомянутого принципа. Исключение составляет методика М.Я. Бровмана, направленная на реализацию принципа огра-

ничения величины деформации от распрямления во всех слоях заготовки. Однако при разработке 'методики было применено искажающее конечный результат упрощение: огибающая кривая заменена удобной для математического описания прямой. Это привело к значительному отступлению от заявленного принципа.

Таким образом, работы по совершенствованию роликовой проводки ведутся во всех трех направлениях. Сдерживающим фактором повышения их эффективности являются недостатки современной методики ее проектирования. Теоретические обоснования известных методик не учитывает ряда факторов, влияющих на интенсивность изнашивания роликов роликовой проводки. Под неучтенными факторами понимается скольжение заготовки относительно роликов роликовой проводки и реальный пакет заказов предприятия, определяющий толщину отливаемой заготовки.

Проведенный анализ позволил определить задачи исследований.

Во второй главе с помощью усовершенствованной математической модели процесса формирования заготовки при ее продвижении в технологическом канале МНЛЗ определили изменение ее скорости движения и толщины в плоскости пар роликов роликовой проводки.

Одновременно с изменением размеров поперечного сечения в результате усадки и распрямления меняется скорость движения заготовки. Режим распрямления определяется параметрами профиля роликовой проводки, состоящего из трех участков: радиального, криволинейного (участка распрямления) и горизонтального. Длину (1) и радиус (2) профиля участка распрямления найдем с помощью выражений, разработанных в МГТУ им. Г.И. Носова, (авторы: В.А. Пиксаев, К.Н. Вдовин, В.А. Зубачев, А.И. Пылаев, В.Е. Хребта)

1К = аЯн 1~"!—, (1) Л,А.=Лд[(1-/и) + /и^] (2)

1 +-lnlwl

1 -т 1 1

где RK - радиус профиля радиального участка;

т - коэффициент профиля участка распрямления (характеризует интенсивность изменения радиуса профиля участка распрямления);

av- угол сопряжения радиального участка и участка распрямления;

S- расстояние от конца профиля участка распрямления до рассматриваемой точки.

При равномерном распределении деформации в рассматриваемом слое т = ту (3), при неравномерном распределении деформации в равноудаленном от оси заготовки слое т = ти (4)

(3) те (4)

' Уп £к

где у - расстояние от оси заготовки до рассматриваемого слоя в начале (конце) участка распрямления (рис.1); £п(к) ' Деформация осевого слоя заготовки, в начале (конце) участка распрямления. Значение Е^ определим по выражению

£Мк) = Уп{к) ' ^Рф) ~ Уп(к) '

где с1рй{к1 - величина изменения кривизны оси элементарного объема;

' радиусы нейтральной оси на границах элементарного объема в начале (конце) участка распрямления.

Рис. 1 К расчету коэффициента от/ а - начало участка распрямления, б - конец участка распрямления.

Для оценки скольжения заготовки относительно роликов необходимо знать влияние на него коэффициента от. Однако, выражения (1)-(5) не позволяют определить влияние данного коэффициента на относительное скольжение заготовки. Поэтому была разработана методика расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки.

Разработка методики расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки необходима для определения ее текущей скорости в плоскости пар роликов роликовой проводки. Сравнивая данный параметр с фактической скоростью вращения роликов, мы получим величину скольжения в паре заготовка - ролик, что напрямую влияет на мощность сил трения и, как следствие, на абразивный износ роликов.

Я

Л')

(5)

При разработке методики расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки рассмотрели ее элементарные объемы у мениска стали в кристаллизаторе и в роликовой проводке, отстоящей на расстоянии / от мениска (рис.2, 3).

В первом объеме размещается сталь, поступившая в кристаллизатор со скоростью и0 за время с/т . Величину этого объема с/У0 определили из выражения (6).

Рис. 2 Объем у мениска

2 п

Рис.3 Объем в роликовой проводке ¿а г,

Л>А-

¿Уп

АКЛк-кЛ.

где - радиус профиля радиального участка;

= и0с(X / Иц - угол, описывающий элементарный объем; ,Ьгк - расстояние между стенками по верху кристаллизатора.

(6)

Масса стали в этом объеме

¿4 = =

ЩР^т

2 Я„

{ъМ^п-кА

(7)

где р - плотность жидкой стали.

Второй объем перемещается за то же время через поперечное сечение роликовой проводки, отстоящее от мениска на расстоянии I. Величину объема сО^! определили из выражения

2 тс с1а,

где - радиус профиля роликовой проводки (в пределах радиального участка К/ = , а в пределах участка распрямления = ); /г,, Ьг толщина и ширина заготовки;

<Ла= о^т / - угол, описывающий элементарный объем; О/ - скорость движения объема.

Величину объема, заполненного жидкой сталью, являющегося частью второго объема, определили из выражения

_2к___ (1(2,

- 8)г - (К,-Ь,-5)2] {Ъ, -25,)'^, 9)

где 3/ - толщина оболочки заготовки.

Величину части объема, занимаемого твердой оболочкой, определили как разность

С!У11=£1У1-с1У!;1. (10)

Тогда его масса

йЦ = ¿¡Ц; + с1т:[, = с!Ук1рк + йУнрп , (11)

где йт^ - масса твердой оболочки; йт^ - масса жидкой стали; Рп - плотность оболочки.

Полагая, что при стабильном процессе разливки = дт^, после преобразования выражения (11) получили

¡рч{Ъ, - 2<5,)[(Л, - 5)г - {Я, - И, - «5,)г]+\

к'< \ + Р,Л

Под скоростью движения заготовки понимается скорость в рассматриваемой точке, отстоящей от мениска стали на расстоянии /. Данная скорость отлична от скорости разливки. Это обусловлено усадкой заготовки и ее распрямлением.

Использование усовершенствованной методики расчета геометрических размеров деформируемой заготовки необходимо для определения текущих размеров поперечного сечения заготовки (толщины и ширины) в плоскости пар роликов роликовой проводки. Сравнивая данный параметр с фактическим раствором роликов в роликовых секциях, делаем вывод о возможности увеличения раствора роликов и, как следствие, уменьшения силового взаимодействия в паре заготовка - ролик, что на прямую влияет на мощность сил трения и в результате на абразивный износ роликов. Рассматривается еще один вариант уменьшения абразивного износа роликов, в котором рекомендуется уменьшить скольжение заготовки за счет регулировки скорости вращения электродвигателей приводов роликов. Для высокоточной регулировки скорости вращения существует специальное оборудование. Недостатком данного способа является его высокая стоимость.

Усовершенствованная методика расчета геометрических размеров деформируемой заготовки основана на известной эмпирической зависимости от химического состава величины полной усадки сталей перлитного и мартен-ситного классов (Авторы: И.В. Грузных, И.Д. Оболенцев).

Под толп/иной заготовки понимается толщина в рассматриваемой точке, отстоящей от мениска стали на расстоянии 1. Данная толщина отлична от толщины заготовки, выходящей из кристаллизатора. Это обусловлено усадкой и обжатием заготовки.

Для усовершенствованной методики расчета геометрических размеров деформируемой заготовки необходимо знать среднюю температуру ее затвердевшей части и толщину ее оболочки. Данные параметры влияют на усадку заготовки, что в свою очередь отражается на размере ее поперечного сечения и скорости ее продвижения. Для расчета данных параметров была использована усовершенствованная методика расчета изменения поля температур заготовки, адаптированная автором к условиям МНЛЗ № 4 ОАО "ММК".

В усовершенствованной методике расчета изменения поля температур заготовки учтено тепло фазового перехода и использована квазиравновесная теория двухфазной зоны заготовки. Данная методика расчета основана на нелинейном уравнении теплопроводности (Авторы: Д.Х. Девятов, О.С. Логунова, В.Д. Тутарова, И.М. Ячиков и д.р.) (по методу расчета затвердевания слитка Самойловича Ю.А.)

Уравнение решили для зон первичного (кристаллизатор) и вторичного (роликовая проводка) охлаждения при граничных условиях, соответственно, второго и третьего рода. Плотность теплового потока от формирующейся оболочки заготовки к рабочей поверхности кристаллизатора определили по эмпирической зависимости, полученной специалистами фирмы "Уралмаш". При решении уравнения теплопроводности использовали конечно-

разностный метод. Для этого на поперечное сечение заготовки наложили прямоугольную сетку. Усовершенствование данной методики заключается в ее адаптации к условиям МНЛЗ № 4 ОАО "ММК". Адаптация состояла в подборе параметров в известное выражение для определения коэффициента теплоотдачи (Авторы: Д.Х. Девятов, О.С. Логунова, В.Д. Тутарова, И.М. Ячиков и д.р.)

ajr=ajgijr+bjgijr+Cjgfjr <17>

где arbj,cl - параметры, подбираемые для условий МНЛЗ;

g - плотность орошения заготовки в j-ой зоне ЗВО широких граней малого радиуса МНЛЗ.

Параметры д 6 су были подобраны таким образом, чтобы разница между

теоретически определенной и экспериментальной температурой заготовки не превышала 5 %. В результате получены зависимости для определения средней температуры и толщины оболочки заготовки. Вывели зависимость толщины оболочки от площади затвердевшей части поперечного сечения заготовки

S, = (Ь, + И,)/4 - ^l(bl+hl)/4f-Sll /4 (18)

где Slt - площадь затвердевшей части поперечного сечения заготовки.

Площадь затвердевшей части поперечного сечения заготовки получена путем сложения площадей ячеек вышеупомянутой сетки, температура которых меньше температуры солидуса.

Используя описанные выше методики, в данной главе была разработана методика назначения раствора пар роликов роликовой проводки. Величина раствора пар роликов радиального участка должна быть равна сумме величин толщины заготовки с меньшей из всего пакета заказов предприятия, усадкой и минимального ее обжатия. Назначение раствора пар роликов участка распрямления и горизонтального участка должно также заключаться в обеспечении для них функции поддержания оболочки заготовки в минимально необходимой степени. Поддержание оболочки следует считать качественным, если деформация оболочки ферростатическим давлением жидкой стали не превышает допустимое значение. При этом следует учитывать, что основной функцией роликовой проводки этих участков должно быть обеспечение надежной транспортировки заготовки по технологическому каналу МНЛЗ. При распределении растворов должно учитываться расположение приводных роликов в ручьях машины с тем, чтобы обеспечивалось равномерное обжатие заготовки и, как результат, равномерное сцепление приводных роликов с ней.

Рекомендация распределения растворов с учетом расположения приводных роликов в ручьях актуальна для отечественных машин, двухручьевые роликовые секции участка, распрямления которых имеют специфическое исполнение. Специфичность заключается в том, что привод роликов каждого ручья выполнен через один ролик в шахматном порядке.

В этой же главе была сформулирована методика рационального выбора профиля криволинейного участка МНЛЗ по критерию снижения мощности трения в очагах деформации заготовки по длине криволинейного участка. Из ряда профилей, обеспечивающих получение качественных заготовок, следует выбрать тот профиль, при котором меньшее изменение скорости заготовки от ее распрямления имеет место в конце участка, где ролики нагружены в большей степени.

Описанные выше методики расчета параметров заготовки взаимосвязаны и взаимодополняемы. В совокупности они входят в состав модели процесса формирования и продвижения заготовки в технологическом канале МНЛЗ и имеют выходы на решение поставленной задачи (рис. 4).

Рис.4 Блок схема алгоритма определения параметров роликовой проводки

В третьей главе проведены экспериментальные исследования процесса формирования заготовки и проведена проверка адекватности разработанных и усовершенствованных методик расчета, описывающих параметры отливаемой заготовки при ее продвижении по технологическому каналу МНЛЗ.

Для оценки адекватности методики расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки использовали имеющиеся паспортные параметры процесса разливки на МНЛЗ №3 ОАО "ММК" десяти плавок стали 08: масса по ручьям М , время Т и средняя скорость разливки ЦДтабл. 1). Используя данные параметры, определили начальную скорость разливки (в кристаллизаторе у мениска стали)

и0 = М !ТрЬкИл

(19)

Затем теоретически определили скорость заготовки в плоскости пар роликов и/;(12) и сравнили ее среднее значение с паспортным значением средней скорости 1)3. Среднее значение относительного отклонения величины

рассчитанной скорости от величины ее экспериментального значения составило 1,757 %.

Таблица 1

Номер плавки Ручей № м, т Т, мин м/мин м/мин м/мин А, %

117881 11 92,81 46,05 0,810 0,770 0,759 1,34

117884 12 93,29 50,45 0,743 0,710 0,635 2,27

217736 12 90,79 53,72 0,679 0,650 0,695 1,98

317741 12 99,02 52,25 0,761 0,730 0,713 2,31

317513 11 91,21 57,83 0,633 0,600 0,591 1,39

317413 11 86,01 47,10 0,734 0,700 0,687 1,80

317413 12 86,09 47,10 0,734 0,700 0,687 1,80

117438 12 89,61 45,87 0,788 0,750 0,738 1,51

217374 11 90,39 51,50 0,705 0,670 0,659 1,51

117884 11 92,33 50,45 0,735 0,700 0,688 1,66

Поперечные размеры заготовки уменьшаются в результате развития усадки стали. В усовершенствованной методике расчета геометрических размеров деформируемой заготовки используются известные зависимости от химического состава стали: полной усадки; усадок в аустенигной и перлитной областях; температуры перлитного превращения. Адекватность зависимостей

обеспечена тем, что они получены путем статистической обработки экспериментальных данных. Погрешность данной методики расчета составила 5%.

При доказательстве адекватности усовершенствованной методики расчета изменения поля температур заготовки использовали известные результаты экспериментов по измерению температуры заготовки в процессе ее отливки на МНЛЗ на ОАО "Северсталь" и на ОАО "ММК". В экспериментах использовались методы "вмораживания" блока термопар и замера температуры с помощью радиационного пирометра.

Эксперимент с "вмораживанием" блока термопар проводился при литье заготовки из стали марки СтЗсп в режиме окончания разливки. Результаты замера температур приведены на рис. 5.

Используя результаты эксперимента с помощью усовершенствованной методики расчета изменения поля температур заготовки, выполнили расчет температур. При этом подбором параметров в выражении для коэффициента теплоотдачи добились того, что разница между теоретическими и экспериментальными значениями не превысила 5 %.

Выражение с определенными параметрами использовали для расчета температуры поверхности заготовки из стали 17Г1С. Экспериментальное определение той же температуры осуществлено при помощи радиационного пирометра на ОАО "ММК". Среднее значение относительного отклонения величины рассчитанной температуры от величины ее экспериментального значения также составило менее 5%.

температура, град.

8 -Э Ю и 12 и и ¡г. и

Рис.5 Температуры в точках заготовки (1,2,3,4,5 — номера термопар) и схема расположения термопар

В четвертой главе проведено теоретическое исследование влияния рекомендуемых растворов пар роликов секций на надежность транспортирования заготовки.

Для проверки обеспечения надежной транспортировки заготовки определили силы сопротивлений ее перемещению по технологическому каналу МНЛЗ и тянущее усилие Ft, развиваемое ее приводными роликами. Условие

обеспечения транспортировки заготовки по технологическому каналу машины запишем в следующем виде:

^+f,>+F,+^+* f> . (2°) где пр- количество приводных роликов;

р - нагрузка на приводной ролик от давления жидкой стали; р - нагрузка на приводной ролик от обжатия заготовки; F - нагрузка на приводной ролик от распрямления заготовки; F - нагрузка на приводной ролик от веса заготовки; F - нагрузка на приводной ролик от веса ролика;

f.i,= 0,4 - коэффициент трения между заготовкой и роликом (по аналогии с трением при горячей прокатке стали).

В результате произведенных расчетов было определено, что в реконструированной МНЛЗ сумма тянущих усилий Ft развиваемых приводными

роликами на 35% больше суммы сил препятствующих перемещению заготовки. Из этого делаем вывод, что при использовании новой методики назначения раствора пар роликов роликовой проводки условие обеспечения надежной транспортировки заготовки выполняется.

Также рассчитали суммарную нагрузку на нижние ролики существующей и реконструированной роликовой проводки МНЛЗ № 4 ОАО "ММК". Из расчетов видно, что суммарная нагрузка на ролики секций № 3, 4 и 5 после реконструкции уменьшится, а также уменьшится неравномерность ее распределения (рис. б).

Также было проведено теоретическое исследование влияния режима распрямления, зависящего от разработанной методики рационального выбора профиля криволинейного участка МНЛЗ, па скорость движения заготовки и ее относительное скольжение по роликам секций.

Для теоретического обоснования данной методики изучено влияние на скорость заготовки режима распрямления. Анализ показал, что требуемое

условие обеспечивается профилями с коэффициентом т >1. Исходя из этого, был выбран профиль, разработанный в МГТУ им. Г.И. Носова, с коэффициентом т= 1,087. Данный профиль обеспечивает распределение деформации поверхностного слоя заготовки в соответствии с его податливостью и настроен на скорость разливки 0,7 м/мин. Отмечено, что на данный момент МНЛЗ 1, 4 ОАО "ММК" имеют профиль участка распрямления, разработанный Уралмашем, с коэффициентом т=0,618, который обеспечивает равномерное распределение деформации по фронту кристаллизации. Данный профиль рас-

Рис. б. Суммарная нагрузка на нижние ролики МИЛЗ № 4 (1 - до реконструкции, 2 - после реконструкции)

Разливка с меньшей скоростью (0,6-0,8 м/мин), что характерно для ККЦ ОАО "ММК", может негативно повлиять на качество отливаемых заготовок.

В пятой главе представлены результаты опытно-промышленного опробования новой методики назначения раствора пар роликов секций, проведенного на МНЛЗ №4 ОАО "ММК". После реконструкции роликовой проводки на машине было разлито 895 плавок. Затем на демонтированных секциях №3-№6 был произведен замер растворов пар роликов. Замер для пары роликов каждого ручья производился в трех перпендикулярных оси ролика плоскостях: по середине ролика, в 100 мм от внутреннего его края (у средней опоры) и в 250 мм от внешнего края (у крайней опоры). Аналогичные замеры были произведены в тех же секциях, снятых с машины до реконструкции ее роликовой проводки. При анализе результатов установлено, что до реконструкции увеличение среднего значения раствора более чем на 1 мм произошло в третьей секции (1,01 и 1,17 мм) уже после 513 плавок. После реконструкции такое же увеличение среднего значения раствора произошло в четвертой (1,25, 1,36, 1,07 мм) и пятой (1,19 и 1,04 мм) секциях только после 895 пла-

вок. Также стоит отметить, что максимальная интенсивность увеличения раствора роликов снизилась на 33,4%. По показаниям контрольно-измерительных приборов установлено, что после реконструкции сумма полезных токовых нагрузок электродвигателей приводных роликов секций радиального участка уменьшилась на 24,4%.

Представлены результаты опробования разработанной методики рационального выбора профиля криволинейного участка МНЛЗ. Половина (15 и 16 ручей) роликовой проводки криволинейного участка той же МНЛЗ переведена на новый профиль (т=1,087). На машине разлита 1991 плавка стали различных марок. После планово-предупредительного ремонта на демонтированных секциях №7, №8 были произведены замеры диаметров бочек роликов (рис. 7). Затем был определен средний износ (среднее арифметическое изно-сов в разных плоскостях) совокупности (короткий и длинный) роликов. По полученным результатам построены полиномиальные линии тренда (6 ст.) изменения величины среднего износа роликов (рис. 8).

Из рисунка 8 видно, что в результате реализации новой методики рационального выбора профиля криволинейного участка МНЛЗ достигнуто снижение величины и неравномерности распределения по его длине износа бочек роликов роликовой проводки, соответственно, на 6% и 54%.

юо ш

Рис. 7. Места замеров бочек роликов, (¿2) - длина короткого (длинного)

ролика

износ ¿.. мм

А А ^ А А \

\» * • * / —■ 1 • ——-^г^С • ;

* А ж 7»4 1а

номер ролика, 1;

29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 43

Рис. 8. Средние значения износов бочек роликов: 1-(13-14-й ручей); 2 - (15-16-й ручей); 1а -замеры 1997 года

При анализе макроструктуры непрерывно-литых заготовок был сделан вывод о суммарном уменьшении перпендикулярных и гнездообразных трещин на 8,5 %.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. На основе моделирования процесса формирования заготовки при ее перемещении в технологическом канале MHJ13, получены следующие результаты:

• усовершенствованы методики расчета изменения поля температур и геометрических размеров заготовки с учетом ее усадки;

• разработана методика расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки, учитывающая ее усадку и изменение радиуса кривизны профиля криволинейного участка МНЛЗ.

2. Разработана новая методика назначения раствора пар роликов секций и методика рационального выбора профиля криволинейного участка МНЛЗ, учитывающие геометрические параметры поперечного сечения отливаемой заготовки, ее скорости и скольжения на контакте с нижними роликами;

3. Теоретические результаты апробированы в условиях ККЦ ОАО "ММК". Апробация состояла в изменении раствора пар роликов и профиля участка распрямления роликовой проводки МНЛЗ №4 в соответствии с предложенными принципами. В результате реконструкции интенсивность изнашивания роликов секций №3-№6 снизилась на 33,4%, нагрузка на привода роликовой проводки радиального участка уменьшилась на 24,4%, износ секций №7, №8 снизился, а следовательно и увеличить долговечность, на 6%, неравномерность распределения износа бочек роликов секций №7, №8 снизилась на 54%, а также достигнуто суммарное уменьшение перпендикулярных и гнездообразных трещин на 8,5 %.

4. Результаты работы внедрены на МНЛЗ № 4 ОАО "ММК", что позволило получить экономический эффект 1 881 494 рублей в год. При внедрении разработки на всех МНЛЗ ОАО "ММК" ожидаемый экономический эффект составит 5 831 135 рублей в год.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

1. Проектирование криволинейных участков машин непрерывного литья заготовок / К.Н. Вдовин, В.А. Пиксаев, В.А. Зубачев, Е.В. Пиксаев. // Металлург. - 1998. - №7. - С. 37-38. (издание, рекомендуемое ВАК)

2. Пиксаев В.А., Зубачев В.А., Пиксаев Е.В. Влияние технологических и геометрических параметров MHJI3 на распределение нагрузки от распрямления заготовки по роликам роликовой проводки // Металлургические машины и процессы: Сб. науч. тр. Магнитогорск: МГМА, 1998. С. 17-22.

3. Патент на полезную модель №50453, Россия МКИ B22D 11/14. Машина непрерывного литья заготовок / Ю.А. Бодяев, И.М. Захаров, В.М. Корнеев, В .А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. - 2006. - №02.

4. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Перепрофилирование МНЛЗ с увеличением базового радиуса - путь повышения качества заготовок и стойкости роликовой проводки // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. - Магнитогорск: ММК, 2006. С. 97-99

5. Пиксаев В.А., Платов С.И., Пиксаев Е.В. Перепрофилирование МНЛЗ с изменением базового радиуса // Материалы 64-ой научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2004-2005 годы. Магнитогорск: ГОУ ВПО МГТУ, 2006. С. 241-244.

6. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Изменение технологического размера секций радиального участка МНЛЗ II Тезисы докладов международной научно- технической конференции молодых специалистов. - Мал игогорск: ММК, 2007. С. 8991.

7. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Влияние режима распрямления заготовки на стойкость роликовой проводки МНЛЗ // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. - Магнитогорск: ММК, 2008. С. 94-96.

8. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7310. Кристаллизующаяся заготовка /В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев, И.М. Ячиков и др. // Зарегистрировано в НИФНД, №50200602123.

9. Пиксаев Е.В., Пиксаев В.А., Платов С.И. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7640. Определение геометрических параметров нового профиля технологического канала машины непрерывного литья заготовок // Зарегистрировано в НИФНД, №50200700280

10. Пиксаев Е.В. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7649. Определение положения зон контакта заготовки с бочками нижних роликов роликовой проводки машины непрерывного литья заготовок // Зарегистрировано в НИФНД, №50200700289

11. Патент на изобретение №2366532, Россия МКИ B22D 11/00. Способ непрерывной разливки стали / Ю.А. Бодяев, И.М. Захаров, С.Н. Ушаков, В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. - 2009.

12. Скольжение заготовки в роликовой проводке МНЛЗ / Пиксаев Е.В., Платов С.И. // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. 2009. №4. С.66-68 (издание, рекомендуемое ВАК)

Подписано в печать 16.11.2010. Формат 60x84 1/16. Бумага тип.№

Плоская печать. Усл.печ.л. 1,0. Тираж 100 экз. Заказ 88!

455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38 Полиграфический участок ГОУ ВПО «МГТУ»

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОВРЕМЕННЫЕ ПОДХОДЫ К СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ РОЛИКОВОЙ

ПРОВОДКИ МАШИН НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ ЗАГОТОВОК И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Развитие конструкции машин для непрерывной разливки стали.

1.2. Анализ известных решений и методик проектирования, направленных на совершенствование конструкции роликовой проводки криволинейных МНЛЗ.

1.3. Цели и задачи исследований.

1.4. Выводы.

2. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ПРОЦЕССА ФОРМИРО

ВАНИЯ ЗАГОТОВКИ ПРИ ЕЕ ПЕРЕМЕЩЕНИИ ПО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМУ КАНАЛУ МНЛЗ.

2.1. Постановка и решение задачи по определению теплового состояния заготовки в условиях МНЛЗ №4 ОАО "ММК".

2.2. Усовершенствование методики расчета изменения размеров заготовки, с учетом формирования в ней твердой фазы и ее усадки.

2.3. Разработка методики расчета распределения скоростей по длине движущейся, деформируемой заготовки.

МНЛЗ.

2.6. Блок схема математической модели формирования заготовки

2.7. Выводы.

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА ФОРМИРОВАНИЯ ЗАГОТОВКИ ПРИ ЕЕ ПРОДВИЖЕНИИ В ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ

КАНАЛЕ МНЛЗ И ПРОВЕРКА АДЕКВАТНОСТИ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ

МОДЕЛИ

3.1. Определение изменения поля температур заготовки в плоскости пар роликов секций МНЛЗ и оценка точности расчетов.

3.2. Определение геометрических размеров деформируемой заготовки и оценка точности расчетов.

3.3. Определение распределения скоростей по длине движущейся заготовки в плоскости пар роликов секций МНЛЗ и оценка точности расчетов

3.4. Выводы.

4. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РОЛИКОВОЙ ПРОВОДКИ МНЛЗ НА УСЛОВИЯ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЕЕ С ЗАГОТОВКОЙ.

4.1. Исследование влияния рекомендуемых растворов пар роликов секций на надежность транспортирования заготовки.

4.2. Исследование влияния режима распрямления на скорость движения заготовки и ее относительное скольжение по роликам секций.

4.3. Исследование влияния "портфеля заказов" на величину средневзвешенного значения полной усадки и химического состава эквивалентной стали

4.4. Выводы.

5. ПРОМЫШЛЕННОЕ ВНЕДРЕНИЕ И ИСПЫТАНИЕ НОВОЙ РОЛИКОВОЙ

ПРОВОДКИ.

5.1. Опытно - промышленное испытание роликовой проводки с экспериментальным раствором пар роликов.

5.2. Опытно - промышленное испытание роликовой проводки с экспериментальным профилем участка распрямления.

5.3. Расчет экономического эффекта.

5.4. Выводы.

Долговечность оборудования МНЛЗ и качество выпускаемой продукции определяются ее рациональным проектированием. Современные методики проектирования, обеспечивающие высокую долговечность и качество продукции, требуют адекватного математического описания физических процессов, происходящих при формировании заготовки в технологическом канале МНЛЗ.

Адекватность математической модели процесса формирования заготовки при ее движении в роликовой проводки требует учета граничных условий, соответствующих МНЛЗ, функционирующей в тех или иных условиях эксплуатации.

Учет этих условий позволяет разработать достоверные методики расчета базовых геометрических, кинематических, силовых и энергетических параметров, которые являются основой любой методики проектирования.

Поэтому вопросы усовершенствования математической модели процесса формирования заготовки при ее движении в роликовой проводки, усовершенствование и разработка на этой основе методик расчета изменения поля температур по объему заготовки, изменения ее геометрических размеров с учетом усадки, распределения скоростей по длине движущейся заготовки для рационального выбора профиля криволинейного участка, повышения долговечности оборудования МНЛЗ и качества продукции применительно к конкретным условиям эксплуатации, решаемые в данной работе, являются весьма важными и актуальными для черной металлургии.

В данной работе мы поставили перед собой цель усовершенствовать методику проектирования жесткой роликовой проводки МНЛЗ для повышения долговечности роликов и качества заготовки на основе математического моделирования процесса ее формирования, расчета основных параметров и рационального выбора профиля криволинейного участка. Данная цель достигается за счет уменьшения нагрузки на ролики и скольжения заготовки относительно их.

Так же предполагается решение ряда задач.

1. Усовершенствовать математическую модель процесса формирования заготовки при ее продвижении в технологическом канале МНЛЗ и адаптировать ее к условиям ОАО "ММК";

2. На основе моделирования разработать методику расчета основных геометрических параметров жесткой роликовой проводки;

3. Провести экспериментальные исследования процесса формирования заготовки и оценить адекватность теоретических разработок;

4. Провести теоретические исследования по влиянию основных геометрических параметров роликовой проводки на условия взаимодействия ее с заготовкой;

5. Оценить эффективность разработанных решений в промышленных условиях.

В странах с развитой металлургической промышленностью доля стали, разливаемой непрерывным способом, достигла максимума. Поэтому число вновь построенных там машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) сокращается. Развитие непрерывной разливки стали на заготовки обычной толщины идет по пути модернизации машин. Модернизация проводится с целью сохранения конкурентоспособности за счет увеличения производительности и улучшения качества продукции при одновременном сокращении расходов на техобслуживание технологического оборудования.

На предприятиях России и стран СНГ МНЛЗ проектируются и создаются коллективом фирмы "Уралмаш". Инженеры данной фирмы раствор пар роликов выставляют по принципу постепенного от секции к секции уменьшения его величины. Базовый принцип проектирования роликовой проводки данных машин заключается в повышении качества заготовок путем подавления процесса образования трещин на фронте их кристаллизации. Однако в данное время требование к отсутствию трещин на поверхности заготовки превосходит требование к внутренним трещинам, образующимся на фронте кристаллизации, поэтому методика проектирования должна совершенствоваться.

Работники фирмы "Уралмаш" заявили о необоснованности стремления к дальнейшему уменьшению деформации на фронте кристаллизации за счет целенаправленного изменения геометрических параметров профиля участка распрямления. В последние годы для их проектных разработок характерно смещение начала участка разгиба ближе к машине газовой резки и уменьшение длины участка до трех метров при шести и более метрах для находящихся в эксплуатации отечественных машин. По сути, они поддержали отечественных исследователей в вопросе целенаправленного изменения профиля участка распрямления, например с целью повышения эксплуатационной стойкости его роликовой проводки.

За рубежом парк МНЛЗ разнообразен. При этом зарубежные металлурги производят качественные заготовки из сталей различных марок. Вероятно, что некоторые конструкции роликовой проводки имеют двойное назначение: обеспечение возможности получения качественных заготовок и повышение долговечности роликов роликовой проводки участка распрямления.

В результате анализа современных подходов к методики проектирования роликовой проводки машин непрерывного литья заготовок, сделан вывод об актуальности ее совершенствования.

Инженерные службы ряда металлургических предприятий считают целесообразным пересмотреть существующие рекомендации по выставке растворов роликов роликовой проводки МНЛЗ. Оптимально выставленные растворы снизят нагрузку на ролики роликовой проводки, что позволит уменьшить интенсивность их изнашивания и повысить их долговечность.

Работа выполнена на кафедре "машин и технологии обработки давлением" ГОУ ВПО "Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова" под руководством д.т.н., проф. Платова С.И. Большую практическую помощь в работе оказали руководители и специалисты ОАО "ММК": главный инженер Дьяченко В.Ф., главный металлург Захаров И.М., ст. мастер диагностики ОНРС Чернов П.Ю., ст. мастер мех. службы Рытов А.Ф.

Автор искренне благодарен всем принявшим участие в создании данной работы.

4. Результаты работы внедрены на MHJI3 № 4 ОАО "ММК", что позволило получить экономический эффект 1 881 494 рублей в год. При внедрении разработки на всех MHJI3 ОАО "ММК" ожидаемый экономический эффект составит 5 831 135 рублей в год.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В

СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

1. Проектирование криволинейных участков машин непрерывного литья заготовок / К.Н. Вдовин, В.А.Пиксаев, В.А.Зубачев, Е.В. Пиксаев. // Металлург. -1998. - №7. - С. 37-38. (издание, рекомендуемое ВАК)

2. Пиксаев В.А., Зубачев В.А., Пиксаев Е.В. Влияние технологических и геометрических параметров МНЛЗ на распределение нагрузки от распрямления заготовки по роликам роликовой проводки // Металлургические машины и процессы: Сб. науч. тр. Магнитогорск: МГМА, 1998. С. 17-22.

3. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Перепрофилирование МНЛЗ с увеличением базового радиуса — путь повышения качества заготовок и стойкости роликовой проводки // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. - Магнитогорск: ММК, 2006. С. 97-99

4. Пиксаев В.А., Платов С.И., Пиксаев Е.В. Перепрофилирование МНЛЗ с изменением базового радиуса // Материалы 64-ой научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2004-2005 годы. Магнитогорск: ГОУ ВПО МГТУ, 2006. С. 241-244.

5. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Изменение технологического размера секций радиального участка МНЛЗ // Тезисы докладов международной научно- технической конференции молодых специалистов. - Магнитогорск: ММК, 2007. С. 89-91.

6. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Влияние режима распрямления заготовки на стойкость роликовой проводки МНЛЗ // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. - Магнитогорск: ММК, 2008. С. 94-96.

7. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7310. Кристаллизующаяся заготовка /В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев, И.М. Ячиков и др. // Зарегистрировано в НИФНД, №50200602123.

8. Пиксаев Е.В., Пиксаев В.А., Платов С.И. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7640. Определение геометрических параметров нового профиля технологического канала машины непрерывного литья заготовок // Зарегистрировано в НИФНД, №50200700280

9. Пиксаев Е.В. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7649. Определение положения зон контакта заготовки с бочками нижних роликов роликовой проводки машины непрерывного литья заготовок // Зарегистрировано в НИФНД, №50200700289

10. Скольжение заготовки в роликовой проводке МНЛЗ / Пиксаев Е.В., Платов С.И. // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. 2009. №4. С.66-68 (издание, рекомендуемое ВАК)

Технические решения, защищенные патентами

11. Патент на полезную модель №50453, Россия МКИ Ъ220 11/14. Машина непрерывного литья заготовок / Ю.А. Бодяев, И.М. Захаров, В.М. Корнеев, В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. - 2006. - №02.

12. Патент на изобретение №2366532, Россия МКИ В22& 11/00. Способ непрерывной разливки стали / Ю.А. Бодяев, И.М. Захаров, С.Н. Ушаков, В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. - 2009.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. На основе моделирования процесса формирования заготовки при ее перемещении в технологическом канале MHJI3, получены следующие результаты:

• усовершенствованы методики расчета изменения поля температур и геометрических размеров заготовки с учетом ее усадки;

• разработана методика расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки, учитывающая ее усадку и изменение радиуса кривизны профиля криволинейного участка MHJI3.

2. Разработана новая методика назначения раствора пар роликов секций и методика рационального выбора профиля криволинейного участка MHJI3, учитывающие геометрические параметры поперечного сечения отливаемой заготовки, ее скорости и скольжения на контакте с нижними роликами;

3. Теоретические результаты апробированы в условиях ККЦ ОАО "ММК". Апробация состояла в изменении раствора пар роликов и профиля участка распрямления роликовой проводки MHJI3 №4 в соответствии с предложенными принципами. В результате реконструкции интенсивность изнашивания роликов секций №3-№6 снизилась на 33,4%, нагрузка на привода роликовой проводки радиального участка уменьшилась на 24,4%, износ секций №7, №8 снизился, а следовательно и увеличить долговечность, на 6%, неравномерность распределения износа бочек роликов секций №7, №8 снизилась на 54%, а также достигнуто суммарное уменьшение перпендикулярных и гнездообразных трещин на 8,5 %.

1. Сталеплавильное производство на пороге третьего тысячелетия. Совершенствование непрерывной разливки. Приложение №7 // Новости черной металлургии за рубежом. 2000. - С. 29-43.

2. Усовершенствование концепции модернизации слябовых МНЛЗ / Х.Хедль, А.Айхингер, К.Мервальд и др. // Сталь. -1999. №9,- С. 10-16.

3. Кан Ю.Е. Непрерывная разливка стали. Международная конференция "Черная металлургия России и СНГ в 21 веке" // Сталь. 1994. - №12. - С. 31-32.

4. Паршин В.М. Основные направлеаия развития непрерывной разливки стали //Сталь. 1988. -№2.-С. 15-21.

5. Нисковских В.М., Карлинский С.Е., Беренов А.Д. Машины непрерывного литья слябовых заготовок. — М.: Металлургия, 1991. — 272 с.

6. К вопросу о выборе профиля кривой разгиба МНЛЗ / Л.В. Буланов, В.Т. Еки-мовских, Л.Г. Корзунин и др. // Сталь. 2000. - №2. - С. 21-22.

7. Исследование эксплуатационных параметров роликовой проводки МНЛЗ на комбинате им. Ильича / A.B. Мтюхин, A.B. Побегайло, Н.В. Сабанский и др. // Сталь. 1997. - №2. - С. 19-21.

8. Беренов А.Д., Карлинский С.Е. Совершенствование зоны вторичного охлаждения слябовых МНЛЗ в СССР и за рубежом // Конструирование и эксплуатация оборудования. Серия 1. Металлургическое оборудование. Выпуск 9. М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1987. 36 с.

9. Новейшее оборудование для высокопроизводительной непрерывной разливки / А. Айхингер, К. Фрауднхубер, X. Хедль и др. // Сталь. 2000. - №3. - С. 2528.

10. Новые технологические решения для модернизации МНЛЗ / С.И. Мальвар, Х.Фюрхофер, К.Мервальд и др. // Сталь. 2001. - №7. - С. 60-62.

11. Паршин В.М. О роли непрерывной разливки стали в модернизации отечественной черной металлургии // Сталь. 1997. - №1. - С.13-14.

12. Фицжеральд Ф. Непрерывная разливка: рост, развитие и перспективы // Труды международного конгресса. Достижения в области непрерывной разливки стали: Пер. с англ. М.: Металлургия, 1987. - С. 8-19.

13. Влияние состояния технологических узлов поддерживающей системы вторичного охлаждения на качество заготовок / А.Г. Кружельный, Ю. М. Рыхов,

14. B.И. Лебедев и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. -1981. -№3.- С. 55-56.

15. Машины непрерывного литья заготовок. Теория и расчет / Л.В. Буланов, Л.Г. Корзунин, Е.П. Парфенов и др. Екатеринбург: Уральский центр ПР и рекламы - "Марат", 2004. - 320 с.

16. Совершенствование методик расчета и эксплуатации роликовых проводок криволинейных машин непрерывного литья заготовок // Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. ЧТУ. Череповец.-2004.

17. Совершенствование оборудования и средств контроля МНЛЗ на основе исследования воздействия слитка на элементы роликовых проводок // Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. ЧТУ. Череповец. 2000.

18. Буланов Л.В., Екимовских В.Т. Выбор рациональной схемы роликовой зоны МНЛЗ // Сталь. 1999.- №12. - С. 21-22.

19. Патент № 2206428 Россия, МКИ В22В 11/14. Способ непрерывной разливки слябов на установках с криволинейной технологической осью и установка для его осуществления / В.М. Кукарцев, М.К. Филяшин, С.А. Крулевецкий и др. // Опубл. в Б.И. 2003. -№17.

20. Патент № 2149732 Россия, МКИ В22Б 11/12. Способ настройки роликов в секциях опорной зоны слябовых машин непрерывного литья заготовок /

21. C.М.Чумаков, А.Г. Лунев, А.Д. Цветков и др. // Опубл. в Б.И. 2000. - №15.

22. Попандопуло И.К., Михневич Ю.Ф. Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1990.-295 с.

23. Бойченко М.С., Рутес В.С., Фульмахт В.В. Непрерывная разливка стали. -М.: Металлургия, 1961.- 301с.

24. Международный конгресс по кислородно-конвертерному производству стали / Р.В. Старов, А.Д. Чертов, В.М. Кукарцев и др. // Сталь. 1988. - №1.- С.36-37.

25. Югов П.И. К 50-летию конвертерной лаборатории ЦНИИЧЕРМЕТА -разработчика кислородно-конвертерного процесса // Металлург.-1998,- №8 -С. 51-52.

26. Непрерывная разливка стали на радиальных установках / Сладкоштеев В.Г., Потанин Р.В., Суладзе О.Н. и др. М.: Металлургия, 1974. - с. 288.

27. Химич Г.Л., Нисковских В.М. Установка непрерывной разливки стали с радиальным кристаллизатором конструкции Уралмашзавода // Металлургическое оборудование: Сб. науч. тр./ М.: НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1966. №24. С.3-33.

28. Карлинский С.Е. Создание машин непрерывного литья заготовок криволинейного типа и совершенствование их конструкции // Пути оптимизации параметров машин. Свердловск: Уральский научный центр, 1984. - С . 61-65.

29. Уралмаш металлургам Урала / В.П. Андрияшин, В.П. Скабин, С.А. Ми-кульчик и др. // Сталь. - 2001. - №9. - С. 101-105.

30. Зовка Э. Сопоставление радиальных и вертикальных с изгибом слитка машин непрерывного литья слябов // Черные металлы. 1995. Апрель. С. 28-35.

31. Харсте К., Такке К.Г. Критерии расчета слябовых МНЛЗ с высокими требованиями к качеству непрерывно литой заготовки // Черные металлы. 1998. -Апрель. - С. 24-32.

32. Сооружение новой вертикальной МНЛЗ на заводе фирмы AG der Dilinger Huttenwerke / К. Харсте, Й. Клингбайль, В. Шмиц и др.// Черные металлы. -1998.-Апрель.-С. 32-40.

33. Перспективные установки непрерывной разливки стали // Сталь. 1989. -№1.-С. 20-27.

34. Перспективные слябовые МНЛЗ горизонтального типа / Л.П. Зыков, М.Ф. Панин, М.Д. Жарницкий и др. // Сталь 1993. - №1.- С. 29-31.

35. Улучшение конструкции МНЛЗ горизонтального типа / В.Н. Терехов, А.Я. Глазков, В.И. Литвинова и др. // Сталь. 1986. - №9. - С. 31-34.

36. Смирнов А.Н. Высокие технологии двадцать первого века: непрерывная разливка стали // Сталь. 2002.- №8. - С. 44-46.

37. Смирнов A.H. Перспективы развития непрерывной разливки стали // Металлург. 2000. - №1. - С. 44.

38. Паршин В.М., Каплун А.И. Проблемы и перспективы развития непрерывной разливки стали // Сталь. 1989. - №9- С. 28-30.

39. Уилсон Э. Технология TSP. Новый способ литья и прокатки тонких слябов // Черные металлы. 1994. - Ноябрь. - С. 47-54.

40. Современный уровень развития технологии литья тонких слябов JSP/ Й. Шенбек, Б.Крюгер, Х.-Д.Хотман и др. // Черные металлы.-1997. -№4. С. 31-38.

41. Фернандес А., Кюпер Ф.И. Первые результаты эксплуатации агрегата CSP Фирмы Хилса // Черные металлы. 1996. - №11.- С. 25-28.

42. Витик С.И. Обеспечение стабильности непрерывной разливки стали на УНРС валкового типа // Сталь. 1997. - №1- С. 25-27.

43. Модернизация машин непрерывного литья слябов компании "Соллак Фос" / Ж.-Ф. Мариотон, Ж.Зурита, А.Айхингер и др. // Сталь. 2000. -№5.- С. 63-65.

44. Повышение работоспособности роликов машин непрерывного литья заготовок / А.П. Кравченко, JI.K. Лещинский, Л.С. Лепихов и др. // Металлург. 1984. -№4 - С. 25-27.

45. Домбровский Ф.С., Буланов Л.В., Кузгинов В.И. Закономерности развития и торможения трещин в роликах МНЛЗ // Конструирование, расчет и исследование МНЛЗ криволинейного типа. Свердловск, 1989. - С . 124-135.

46. Направление развития МНЛЗ ведущих зарубежных фирм / С.Е. Карлинский, В.Т. Болозович, Л.Н. Дозмарова и др. // Металлургическое оборудование. М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1987. - сер. 1, вып. 1. - 48 с.

47. Опыт эксплуатации роликов МНЛЗ на ОАО "ММК'7 К.Н. Вдовин, A.A. По-досян, В.И. Завьялов и др. // Вест. МГТУ 2004, №1, С. 35-37.

48. Карпов В.Е., Подосян A.A., Хребто В.Е. К вопросу повышения стойкости роликов МНЛЗ // Теория и технология металлургического производства: Межрегиональный сборник научных трудов. Вып.1. Магнитогорск: МГТУ, 2001. С. 128-133.

49. Патент № 2164836 Россия, МКИ B22D 11/16. Устройство автоматического управления электроприводом зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья/ А.Е. Васильев, С.И. Лукьянов, В.П. Лукьянов и др. // Опубл. в Б.И. -2001.-№Ю.

50. Лукьянов Д.С. Распределение приводных роликов на МНЛЗ по критерию надежности контакта между роликом и слитком // Электротехнические системы и комплексы. 2004. - №9. - С.38-44.

51. Иерусалимов Е.П., Суковатин И.В. Исследование динамики продвижения слитка в МНЛЗ // Сталь. 2003.- №4. - С. 26-29.

52. Диагностирование текущего состояния приводных роликов машины непрерывного литья заготовок / Е.С. Суспицин, A.B. Белый, М.Ю. Коробков и др. // Известия ВУЗ Электромеханика 2004, №2, С. 74-78.

53. Заявка № 60-11588 Япония, МКИ B22D 11/16. Устройство для регистрации проскальзывания в машине непрерывного литья заготовок / Син-Ниппон сэйтэ-цу К. К., Ясукава дэнки сэйсакусе К.К. // Опубл. 27.03.85.

54. Заявка № 60-146 Япония, МКИ B22D 11/20. Способ управления непрерывной разливкой с поджатием заготовки / Син-Ниппон сэйтэцу К. К. // Опубл. 05.01.85.

55. Заявка № 1-17787 Япония, МКИ B22D 11/128. Способ регулирования демпфирующей силы при непрерывном литье с продольным поджатием заготовки / Син-Ниппон сэйтэцу К. К. // Опубл. 03.04.89.

56. Патент № 2167028 Россия, МКИ B22D 11/128. Правильно-тянущее устройство / В.М. Нисковских, В.И. Куликов, C.B. Бабинов и др. // Опубл. в Б.И. -2001.-№14.

57. Энергосиловые параметры установок непрерывной разливки стали // М.Я. Бровман, В.Г. Грудин, A.A. Целиков и др. М.: Металлургия, 1960. - 280 с.

58. Машины и агрегаты металлургических заводов. Т.2. Машины и агрегаты сталеплавильных цехов/ А.И.Целиков, П.И.Полухин, В.М.Гребенник и др.-М.: Машиностроение, 1988. -432 с.

59. Исследование усилия вытягивания сляба на MHJI3 / С.А. Филатов, A.A. Целиков, O.K. Храпченков и др. // Сталь. 1985. - №10. - С. 22-25.

60. Карлинский С.Е., Корзунин Л.Г. Расчет усилий правки сляба в условиях высокотемпературной ползучести // Конструирование, расчет и исследование МНЛЗ криволинейного типа Свердловск: УПИ, 1989. - С. 28-35.

61. Корзунин Л.Г., Буланов Л.Г. Зависимость усилий правки непрерывно литой заготовки от конструктивных и технологических факторов // Сталь. 1999. -№9. - С. 22-24.

62. Пиксаев В.А. Определение действующих на ролики МНЛЗ нагрузок. -Сталь. 2002. - №6. - С. 65-67.65. Ковряков A.B.

63. Разливка стали на машинах непрерывного литья заготовок (MHJI3) кислородно — конвертерного цеха №1. Технологическая инструкция ТИ-101-СТ-ККЦ-10-95. ЗАО "Магнитогорский металлургический комплекс". Магнитогорск. 1996. 99 с.

64. Заявка № 3-59718 Япония, МКИ B22D 11/128. Способ непрерывной разливки стали / Син-Ниппон сэйтэцу К. К. // Опубл. 09.11.91.

65. A.C. № 685420, СССР МКИ B22D 11/16. Краснов Б.И. Способ автоматического управления установкой непрерывной разливки металла // Опубл. в Б.И. -1979. №34.

66. Патент № 663275, СССР МКИ B22D 11/12. Айвес Д., Вранка P.C. Направляющее устройство в зоне вторичного охлаждения машины непрерывного литья металлов // Опубл. в Б.И. 1979. - №18.

67. Патент № 639424, СССР МКИ B22D 11/00. Вюненберг К., Дубендорф И. Способ непрерывной отливки стального слитка // Опубл. в Б.И. 1978. - №47.

68. Динамическое управление растворами роликов на УНРС №1 завода компании ISG. // Новости черной металлургии за рубежом.- 2006, №2.-С. 39-44.

69. Модернизация машин непрерывного литья заготовок / О.В. Носоченко, A.C. Плискановский, Г.А. Николаев и др. // Черная металлургия. 1986. №24/3. — С. 17-18.

70. Баранов Г.Л., Гостева A.A., Денисов Ю.В. Расчет и исследование роликового аппарата зоны вторичного охлаждения МНЛЗ. Магнитогорск: МПП, 1993. -111с.

71. Патент № 3945424, США МКИ B22D 11/124. Способ выпрямления непрерывно отливаемого слитка// Опубл. 1976.

72. Патент № 2256791, Франция МКИ B22D 11/124. Правка слитка, полученного при криволинейной непрерывной разливке // Опубл. 1975.

73. Заявка № 55-2146 Япония, МКИ B22D 11/12. Установка для непрерывной разливкой с криволинейной траекторией / Сумитомо киндзоку коге К.К. // Опубл. 18.01.80

74. Патент № 4465121, США МКИ B22D 11/06. Способ и устройство для изгиба металлической заготовки, в частности стальной, получаемой на установке непрерывного литья // Опубл. 1984.

75. Заявка № 0 064 238 ЕПВ, МКИ B22D 11/128. Способ и устройство для изгибания слитка в установке непрерывного литья.

76. Патент № 2127168 Россия, МКИ B22D 11/00. Способ непрерывной разливки металлов на установках с криволинейной технологической осью / В.В. Ольховский, В.И. Уманец, М.К. Филяшин и др. // Опубл. в Б.И. 1999. - №7.

77. Пиксаев В.А. Реконструкция роликовой проводки при переводе криволинейного участка на новый профиль // Сталь. 2003. - №2. - С. 81-84.

78. Пиксаев В.А. Определение размеров планок профиля нового криволинейного участка МНЛЗ. Сталь. - 2004. - №8. - С. 68-69.

79. A.C. № 1169788 СССР, МКИ B22D 11/16. Устройство автоматического контроля роликов и растворов между ними роликовой зоны машины непрерывного литья заготовок / С.С. Смирнов, A.A. Иванов, Б.Д. Руденко и др. // Опубл. в Б.И. 1985. - №28.

80. Патент № 2149733 Россия, МКИ B22D 11/128. Устройство для настройки технологической оси установки непрерывной разливки стали/ С.М.Чумаков,

81. A.Л. Кузьминов, А.П. Щеголев и др. // Опубл. в Б.И. 2000. - №15.

82. Патент № 2107579 Россия, МКИ B22D 11/16. Способ контроля роликовой проводки машины непрерывного литья заготовок / В.И. Баулин, А.Г. Лунев,

83. B.В. Клочай и др. // Опубл. в Б.И. 1998. - №9.

84. Патент № 6648059 США, МКИ B22D 11/20. Способ определения поврежденного ролика / Lindgren Ha'kan // Опубл. 18.11.2003.

85. Тепловые процессы при непрерывном литье стали / Ю.А. Самойлович, С.А. Крулевецкий, В.А. Горяинов и др. М.: Металлургия, 1982. - 152 с.

86. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел A.C. Теплопередача. М.: Энеерго-издат, 1981.-417 с.

87. Оптимизация процесса непрерывного литья стали и наблюдение за его ходом / К. Харсте, Н. Банненберг, Б. Бергман и др. // Черные металл. 1993. -№12.-С. 16-25.

88. Варгафтик Н.Б. Теплофизические свойства веществ. М.: Госэнергоиздат, 1956.- 368с.

89. Горосткин C.B. Совершенствование режимов вторичного охлаждения сля-бовых непрерывнолитых заготовок // Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. МГТУ. Магнитогорск. 2002.

90. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7310. Кристаллизующаяся заготовка /В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев, И.М. Ячиков и др. // Зарегистрировано в НИФНД, №50200602123.

91. Грузных И.В., Оболенцев И.Д. Надежность и технологичность в производстве стальных слитков Санкт-Петербург: Политехника, 1992. - 372 с.

92. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Изменение технологического размера секций радиального участка MHJI3 // Тезисы докладов международной научно- технической конференции молодых специалистов. Магнитогорск: ММК, 2007. С. 89-91.

93. Марочник сталей и сплавов / В.Г. Сорокин, A.B. Волосников, С.А. Вяткин и др. М.: Машиностроение, 1989. - 640 с.

94. Платов С.И., Пиксаев Е.В. Влияние режима распрямления заготовки на стойкость роликовой проводки МНЛЗ // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. — Магнитогорск: ММК, 2008. С. 94-96.

95. Самарин A.M. Сталеплавильное производство. М.: Металлургия, 1964.-104с.

96. Маковский В.А., Лаврентик И.И. Алгоритм управления нагревательными печами. М.: Металлургия, 1974. - 184 с.

97. Гуляев А.П. Материаловедение. М.: Металлургия, 1986.- 542с.

98. Управление качеством непрерывнолитых заготовок/ Девятов Д.Х., Логунова О.С., Тутарова В.Д. и др.- Магнитогорск: МГТУ, 2006.- 367 с.

99. Андреюк Л.В., Тюленев Г.Г. Аналитическая зависимость сопротивления деформации металла от температуры, скорости и степени деформации // Сталь. -1972.-№ 9.-С. 825-828.

100. Чижиков Ю.М. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки- М.: Металлургия, 1974. — 382 с.

101. Патент на изобретение №2366532, Россия МКИ B22D 11/00. Способ непрерывной разливки стали / Ю.А. Бодяев, И.М. Захаров, С.Н. Ушаков, В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. 2009.

102. Крагельский И.В., Алисин В.В. Расчетный метод оценки трения и износа -эффективный путь повышения надежности и долговечности машин. М.: Знание, 1976: - 56 с.

103. Проектирование криволинейных участков машин непрерывного литья заготовок / К.Н. Вдовин, В.А.Пиксаев, В.А.Зубачев, Е.В. Пиксаев. // Металлург.- 1998. №7.-С. 37-38.

104. Пиксаев В.А. Определение действующих на ролики МНЛЗ нагрузок. -Сталь. 2002. - №6. - С. 65-67.

105. Пиксаев В.А., Платов С.И., Пиксаев Е.В. Перепрофилирование МНЛЗ с изменением базового радиуса // Материалы 64-ой научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2004-2005 годы. Магнитогорск: ГОУ ВПО МГТУ, 2006. С. 241-244.

106. A.C. 349238 СССР, МГЖ B22D 11/14. Установка непрерывной разливки металла/Е.Ю. Гольфенбейн, С.Е. Карлинский, В.М. Никольских и др. // Опубл. в Б.И. 1974. -№17.

107. Пиксаев В.А. Возможный принцип модернизации MHJI3 // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. №3. Магнитогорск: МГТУ, 2008. С. 48-52.

108. Пиксаев В.А., Ячиков И.М. Опыт использования энергетического критерия образования трещин при проектировании MHJI3 // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. №4. Магнитогорск: МГТУ, 2007. С. 26-29.

109. Патент на полезную модель №50453, Россия МКИ B22D 11/14. Машина непрерывного литья заготовок / Ю.А. Бодяев, И.М. Захаров, В.М. Корнеев, В.А. Пиксаев, Е.В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. 2006. - №02.

110. Отчет по ОКР "Повышение скорости литья заготовок из сталей трубных марок путем перепрофилирования криволинейного участка MHJI3 №4 ККЦ"

111. Жиркин Ю.В. Надежность, эксплуатация и ремонт металлургических машин Магнитогорск: МГТУ, 2002. - 330 с.

112. Жиркин Ю.В. Основы теории трения и изнашивания (основы триботехники): Учебное пособие.- Магнитогорск: ГОУ ВПО МГТУ, 2007 95 с.

113. Скольжение заготовки в роликовой проводке MHJ13 / Пиксаев Е.В., Платов С.И. // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. 2009. №4. С.66-68

114. Голубев Т.М., Зайков М.А. Коэффициент трения при горячей прокатке // Сталь. 1950. № 3. С. 237-241.

115. Роликовая проводка машин непрерывного литья заготовок криволинейного типа, конструирование и расчет / В.А. Пиксаев, К.Н. Вдовин, В.А. Зубачев и др. Магнитогорск: Издание МГМА, 1998. - 61 с.

116. Химический состав сталей, разлитых в ККЦ в 2006-2007 годах

117. Марка Стандарт С Si Мп Ni Cr Си Mo V Си1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

118. ГОСТ 16523-97 0,080 0,220 0,400 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000

119. ГОСТ 1577-93 0,100 0,270 0,500 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000

120. ГОСТ 1577-93 0,150 0,270 0,500 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

121. ГОСТ 16523-97 0,150 0,270 0,475 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

122. ГОСТ 4041-71 0,200 0,235 0,475 0,125 0,050 0,100 0,000 0,000 0,000

123. ГОСТ 1050-88 0,200 0,270 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

124. ГОСТ 1577-93 0,200 0,270 0,500 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

125. ГОСТ 16523-97 0,200 0,270 0,475 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

126. ТП 14-101-465-2001 0,210 0,270 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

127. ГОСТ 16523-97 0,250 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

128. ГОСТ 16523-97 0.350 0,270 0,650 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

129. ГОСТ 16523-97 0,400 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

130. ГОСТ 1050-88 0,450 0,270 0,650 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

131. ГОСТ 1577-93 0,460 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

132. ГОСТ 16523-97 0,450 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0.000

133. ГОСТ 1050-88 0,500 0,270 0,650 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

134. ГОСТ 1577-93 0,520 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

135. ГОСТ 16523-97 0,500 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

136. ТП 14-101-330-2000 0,710 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000

137. ТП 14-101-330-2000 0,020 1,950 0,375 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

138. Юкп ГОСТ 16523-97 0,100 0,035 0,400 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000

139. Юкп ГОСТ 1577-93 0,110 0,035 0,400 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000

140. ЮПс ГОСТ 16523-97 0,110 0,110 0,500 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000

141. ГЮ ТУ 14-106-502-96 0,190 0,225 1,300 0,150 0,200 0,200 0,000 0,000 0,000

142. А ГОСТ 5521-93 0,180 0,250 0,700 0,200 0,150 0,175 0,000 0,000 0,000

143. А СТО ММК 242-2000 0,110 0,110 0,500 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000

144. А СТП ММК 256-2002 0,180 0,325 0,750 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

145. А36 ГОСТ 5521-93 0,150 0,325 1,250 0,200 0,100 0,175 0,000 0,000 0,000

146. А36-1 СТО ММК 350-99 0,170 0,100 0,675 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

147. А36-2 СТО ММК 350-99 0,170 0,100 0,950 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

148. В ГОСТ 5521-93 0,180 0,250 0,800 0,200 0,150 0,175 0,000 0,000 0,000

149. D ГОСТ 5521-93 0,180 0,250 1,000 0,200 0,150 0,175 0,000 0,000 0,000

150. D СТП ММК 256-2002 0,180 0,250 0,750 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

151. D32 ГОСТ 5521-93 0,150 0,325 1,250 0,200 0,100 0,175 0,000 0,000 0,000

152. D32 ГОСТ 5521-93 0,150 0,375 1,250 0,200 0,100 0,175 0,000 0,000 0,0001 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

153. DC01(m) СТП MMK 224-2005 0,060 0,020 0,475 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000

154. DD11 CTO MMK 238-2000 0,080 0,100 0,475 0,075 0,050 0,100 0,000 0,000 0,000

155. DD11(m) CTO MMK 238-2000 0,080 0,020 0,475 0,075 0,050 0,100 0,000 0,000 0,000

156. DD12 CTO MMK 238-2000 0,050 0,020 0,325 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000

157. DD13 CTO MMK 238-2000 0,040 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

158. DD14 CTO MMK 238-2000 0,040 0,015 0,275 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

159. Fe P01 СТП MMK 224-2005 0,060 0,110 0,475 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000

160. Fe P04 СТП MMK 224-2005 0,040 0,015 0,275 0,030 0,015 0,030 0,000 0,000 0,000

161. GL-A СТП MMK 375-2002 0,180 0,325 0,750 0,200 0,100 0,150 0,000 0,000 0,000

162. Gr.50 CTO MMK 364-98 0,170 0,500 1,175 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

163. RRSt 3 CTO MMK 219-99 0,050 0,020 0,225 0,050 0,050 0,075 0,000 0,065 0,000

164. RSt37-2 CTO MMK 344-99 0,150 0,100 0,525 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

165. RSt37-2 CTO MMK 177-2000 0,150 0,110 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

166. RSt37-2(M) CTO MMK 177-2000 0,150 0,020 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

167. RSt37-2(M) CTO MMK 344-99 0,150 0,020 0,525 0,100 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

168. S235J2G4 СТП 14-101-211-98 0,150 0,210 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

169. S235J2G4(m) СТП 14-101-211-98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

170. S235JR СТП 14-101-211-98 0,150 0,210 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

171. S235JR(M) СТП 14-101-211-98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

172. S235JRB(m) СТП 14-101-211-98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

173. S235JRG2 СТП 14-101-211-98 0,150 0,110 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

174. S235JRG2(M) СТП 14-101-211-98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

175. S235JRG2B(m) СТП 14-101-211-98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

176. S275JR СТП 14-101-211-98 0,060 0,270 1,400 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

177. S275JR(m) СТП 14-101-211-98 0,060 0,200 1,400 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

178. S355J2G4 СТП 14-101-209-98 0,170 0,475 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

179. S355J2G4 (m) СТП 14-101-209-98 0,170 0,020 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

180. S355JR СТП MMK 98 -2003 0,170 0,475 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

181. S355JR(m) СТП MMK 98 2003 0,170 0,020 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

182. SAE 1010 CTO MMK 352-99 0,110 0,110 0,450 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

183. SAE 1010(м) CTO MMK 352-99 0,110 0,020 0,450 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

184. SAE 1020(м) CTO MMK 352-99 0,200 0,020 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

185. SAE1006 CTO MMK 217-99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

186. SAE1006 CTO MMK 352-99 0,060 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

187. SAE1006 СТО MMK 212-99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

188. SAE 1008 CTO MMK 217-99 0,050 0,020 0,225 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000

189. SAE1008 CTO MMK 352-99 0,070 0,020 0,350 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000

190. SAE1009 CTO MMK 352-99 0,120 0,110 0,375 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

191. SAE1012 CTO MMK 352-99 0,130 0,100 0,450 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000

192. SAE1012 CTO MMK 352-99 0,130 0,100 0,450 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000

193. SAE1012(m) CTO MMK 352-99 0,130 0,020 0,450 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000

194. SAE1015 CTO MMK 352-99 0,150 0,110 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000j 0,000 0,000

195. SAE1015(M) CTO MMK 352-99 0,150 0,020 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

196. SAE1017 CTO MMK 352-99 0,170 0,110 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

197. SAE1019 CTO MMK 352-99 0,170 0,075 0,850 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

198. SAE1020 CTO MMK 352-99 0,200 0,100 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

199. SAE1021 CTO MMK 352-99 0,200 0,075 0,750 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

200. SAE1022 CTO MMK 352-99 0,200 0,075 0,850 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

201. SPCC "СТП 14-101-205-98 0,080 0,110 0,500 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

202. SPCC(M) СТП 14-101-205-98 0,080 0,020 0,500 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

203. SPCE СТП 14-101-205-98 0,040 0,015 0,175 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

204. SPHC(M) CTO MMK 210-99 0,080 0,020 0,475 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

205. SPHE CTO MMK 210-99 0,040 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,0001 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

206. SPHT1 СТО ММК 365-99 0,080 0,110 0,375 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

207. SPHTKM) СТО ММК 365-99 0,080 0,020 0,375 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

208. SPHT2 СТО ММК 365-99 0,150 0,110 0,475 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

209. SPHT2(M) СТО ММК 365-99 0,150 0,020 0,475 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

210. SPHT3 СТО ММК 365-99 0,210 0,110 0,625 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

211. SS400-1 СТО ММК 350-99 0,170 0,100 0,675 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

212. St 2 СТО ММК 219-99 0,050 0,110 0,450 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

213. St 4 СТО ММК 219-99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

214. St 4 СТО ММК 219-99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

215. St12 СТО ММК-179-98 0,040 0,015 0,275 0,030 0,020 0,030 0,000 0,000 0,000st14 СТО ММК-179-98 0,030 0,015 0,275 0,030 0,020 0,030 0,000 0,000 0,000

216. St22 СТО ММК 371-99 0,050 0,110 0,325 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

217. St22(m) СТО ММК 371-99 0,050 0,020 0,325 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000

218. St24 СТО ММК 371-99 0,040 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000

219. St37-2 СТО ММК 177-2000 0,150 0,210 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

220. St37-2(m) СТО ММК 177-2000 0,150 0,020 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000

221. St44-2 СТО ММК 344-99 0,060 0,270 1,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

222. St44-2 СТО ММК 177-2000 0,060 0,270 1,450 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

223. St52-3 СТО ММК 344-99 0,170 0,470 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

224. SÍ52-3 СТО ММК 177-2000 0,170 0,450 1,300 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

225. St52-3(m) СТО ММК 344-99 0,170 0,200 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

226. St52-3(m) СТО ММК 177-2000 0,170 0,200 1,300 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000a326 ТП 14-101-343-96 0,080 0,015 0,350 0,050 0,030 0,050 0,000 0,000 0,000a327 ТП 14-101-343-96 0,100 0,015 0,400 0,050 0,030 0,050 0,000 0,000 0,000

227. A569 ТУ 14-101-362-96 0,130 0,100 0,450 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000

228. СтО ГОСТ 380-94 0,120 0,000 0,000 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

229. Ст2пс ГОСТ 14637-89 0,120 0,100 0,400 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

230. Ст2пс ГОСТ 380-94 0,120 0,100 0,375 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

231. СтЗкп ГОСТ 380-94 0,180 0,025 0,450 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

232. СтЗпс ГОСТ 14637-89 0,180 0,100 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

233. СтЗпс ГОСТ 380-94 0,180 0,100 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

234. СтЗпс ТУ 14-101-360-96 0,170 0,100 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

235. СтЗсп ГОСТ 14637-89 0,180 0,225 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

236. СтЗсп ГОСТ 380-94 0,180 0,225 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

237. СтЗсп СТП 101-50-85 0,170 0,200 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

238. СтЗсп ТУ 14-101-360-96 0,170 0,225 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

239. Ст5сп ГОСТ 380-94 0,330 0,225 0,650 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000

240. Х42 СТО ММК 242-2000 0,110 0,600 0,900 0,050 0,050 0,050 0,000 0,000 0,000

241. Х42(М) СТО ММК 242-2000 0,110 0,200 0,900 0,050 0,050 0,050 0,000 0,000 0,000

242. Х52(М) СТО ММК 242-2000 0,130 0,200 1,325 0,050 0,050 0,050 0,000 0,000 0,025

243. Усадочная характеристика и режим охлаждения сталей, разлитых на ККЦ в 2006-2007 годах

244. Марка Стандарт УР S, Охлаждениекривая группа1 2 3 4 5 6

245. ТП 14-101-330-2000 1,929 3,85040 ГОСТ 16523-97 1,931 1,295 35 ГОСТ 16523-97 1,967 1,370 30Г2 ТП 14-101-461-2001 1,967 2,075 10ХСНД ГОСТ 6713-91 1,982 3,695 10ХСНД. ГОСТ 19281-89 1,989 3,600

246. Ст5сп ГОСТ 380-94 1,996 1,32530Г2 ГОСТ 4543-71 2,000 2,120

247. ЗОГ ГОСТ 1577-93 2,007 1,495

248. ТП 14-101-330-2000 2,023 3,22515ХСНД ГОСТ 6713-91 2,035 2,770 15ХСНД ГОСТ 19281-89 2,046 2,665

249. Г2 ТУ 14-1-523-73 2,046 2,26017Г1С ГОСТ 19281-89 2,051 2,340 17Г1С ТУ 14-1-5407-2000 2,053 2,315 17Г1С-У ТУ 14-1-5407-2000 2,055 2,300

250. ГОСТ 16523-97 2,062 1,295 2 1

251. Gr. 50 СТО ММК 364-98 2,068 2,125

252. S355J2G4 СТП 14-101-209-98 2,081 1,950

253. S355JR СТП ММК 98 2003 2,081 1,950

254. St52-3 СТО ММК 344-99 2,082 1,94513Г1С-У ТУ 14-1-5407-2000 2,085 2,365

255. D32 ГОСТ 5521-93 2,096 2,100

256. A36 ГОСТ 5521-93 2,103 2,050

257. D32 ГОСТ 5521-93 2,103 2,050

258. D ГОСТ 5521-93 2,104 1,775

259. ТП 14-101-465-2001 2,105 1,195

260. GL-A СТП ММК 375-2002 2,105 1,525

261. А СТП ММК 256-2002 2,106 1,525

262. St52-3(m) СТО ММК 177-2000 2,107 1,95009ГСФ ТУ 14-1-5407-2000 2,109 1,810 20 ГОСТ 1050-88 2,114 1,195 10Г2ФБ ТУ 14-1-5407-2000 2,114 2,185

263. В ГОСТ 5521-93 2,114 1,57520 ГОСТ 1577-93 2,119 1,145

264. А ГОСТ 5521-93 2,119 1,47520 ГОСТ 16523-97 2,120 1,120 20K ГОСТ 5520-79 2,121 1,100

265. SAE1022 СТО ММК 352-99 2,121 1,375

266. D СТП ММК 256-2002 2,122 1,450

267. St52-3(m) СТО ММК 344-99 2,123 1,675

268. SPHT3 СТО ММК 365-99 2,124 1,085

269. SAE1021 СТО ММК 352-99 2,126 1,27520 ГОСТ 4041-71 2,130 0,985

270. СтЗсп ГОСТ 14637-89 2,133 1,200

271. СтЗсп ГОСТ 380-94 2,133 1,20020ПС ГОСТ 16523-97 2,134 0,985

272. SAE1020 СТО ММК 352-99 2,138 0,975

273. X42 СТО ММК 242-2000 2,141 1,650

274. СтЗсп ТУ 14-101-360-96 2,142 1,20009Г2 ГОСТ 19281-89 2,144 2,320

275. A36-2 СТО ММК 350-99 2,144 1,500

276. SAE1019 СТО ММК 352-99 2,148 1,375

277. SAE 1020(м) СТО ММК 352-99 2,149 0,89510Г2ФБЮ СТО ММК 216-2000 2,150 1,458

278. S355J2G4 (m) СТП 14-101-209-98 2,150 1,495

279. S355JR(m) СТП ММК 98 2003 2,150 1,495

280. СтЗсп СТП 101-50-85 2,150 1,175

281. СтЗпс ГОСТ 14637-89 2,151 1,075

282. СтЗпс ГОСТ 380-94 2,151 1,075

283. А36-1 СТО ММК 350-99 2,158 1,2001 2 3 4 5 6

284. SS400-1 СТО MMK 350-99 2,158 1,20015 ГОСТ 1577-93 2,159 1,145

285. СтЗпс ТУ 14-101-360-96 2,160 1,075

286. SAE1017 CTO MMK 352-99 2,163 0,985

287. Х52(М) CTO MMK 242-2000 2,164 1,70015 ГОСТ 16523-97 2,165 1,120 15ХГЮА ТП 14-101-384-97 2,165 1,600

288. СтЗкп ГОСТ 380-94 2,166 0,92515пс ГОСТ 380-94 2,167 0,900

289. S235J2G4 СТП 14-101-211-98 2,179 0,985

290. S235JR . СТП 14-101-211-98 2,179 0,98509Г2Д ГОСТ 19281-89 2,180 2,320

291. SAE1015 СТО ММК 352-99 2,181 0,985

292. SPHT2 СТО ММК 365-99 2,181 0,935

293. RSt37-2 СТО ММК 177-2000 2,183 1,035

294. St44-2 СТО ММК 177-2000 2,188 2,17015кп ГОСТ 16523-97 2,191 0,810 07ГБЮ ТУ 14-1-5262-94 2,194 1,440

295. RSt37-2 СТО ММК 344-99 2,194 0,900

296. S235JRG2 СТП 14-101-211-98 2,194 0,885

297. SAE1015(M) СТО ММК 352-99 2,194 0,895

298. SPHT2(M) СТО ММК 365-99 2,195 0,845

299. St44-2 СТО ММК 344-99 2,196 2,045

300. RSt37-2(M) СТО ММК 177-2000 2,197 0,945

301. St37-2(m) СТО ММК 177-2000 2,197 0,945

302. RSt37-2(M) СТО ММК 344-99 2,198 0,92010ЮА ТУ 14-4-1333-85 2,199 1,170 08ГСЮТ ТУ 14-1-3764-84 2,201 1,800 3 2

303. S275JR СТП 14-101-211-98 2,201 1,945

304. X42(M) СТО ММК 242-2000 2,201 1,25015кп ГОСТ 4041-71 2,206 0,685

305. SAE1012 СТО ММК 352-99 2,206 0,925

306. SAE1012 СТО ММК 352-99 2,206 0,925

307. S235J2G4(m) СТП 14-101-211-98 2,207 0,795

308. S235JR(M) СТП 14-101-211-98 2,207 0,795

309. S235JRB(m) СТП 14-101-211-98 2,207 0,795

310. S235JRG2(M) СТП 14-101-211-98 2,207 0,7951 2 3 4 5 6

311. S235JRG2B(m) СТП 14-101-211-98 2,207 0,79510 ГОСТ 1577-93 2,210 1,095

312. S275JR(m) СТП 14-101-211-98 2,212 1,875

313. Ст2пс ГОСТ 14637-89 2,212 0,950

314. SAE1009 СТО ММК 352-99 2,213 0,835

315. Ст2пс ГОСТ 380-94 2,213 0,925

316. A569 ТУ 14-101-362-96 2,216 0,825

317. SAE1012(m) СТО ММК 352-99 2,218 0,845

318. А СТО ММК 242-2000 2,220 0,985

319. SAE 1010 СТО ММК 352-99 2,223 0,910

320. ЮПс ГОСТ 16523-97 2,225 0,935

321. ЮПс ГОСТ 1577-93 2,234 0,93510 ГОСТ 16523-97 2,236 0,945

322. SAE Ю10(м) СТО ММК 352-99 2,237 0,820

323. Юкп ГОСТ 1577-93 2,241 0,76008пс ГОСТ 1050-88 2,243 0,960 08пс ГОСТ 1577-93 2,248 0,910

324. Юкп ГОСТ 16523-97 2,250 0,760

325. СтО ГОСТ 380-94 2,251 0,45008пс ГОСТ 16523-97 2,253 0,885 10ЮА ГОСТ 4041-71 2,253 0,610

326. SPHT1 СТО ММК 365-99 2,254 0,835

327. DD11 СТО ММК 238-2000 2,257 0,800

328. SPHC(M) СТО ММК 210-99 2,258 0,84508кп ГОСТ 16523-97 2,262 0,715 а327 ТП 14-101-343-96 2,264 0,545

329. SPHT1(M) СТО ММК 365-99 2,267 0,745

330. DD11(m) СТО ММК 238-2000 2,269 0,72011КП ГОСТ 803-81 2,270 0,620

331. SPCC СТП 14-101-205-98 2,273 0,610

332. St 2 СТО ММК 219-99 2,273 0,91008кп ГОСТ 4041-71 2,274 0,655

333. Fe P01 СТП ММК 224-2005 2,278 0,760

334. St22 СТО ММК 371-99 2,279 0,785

335. RRSt 3 СТО ММК 219-99 2,280 0,485a326 ТП 14-101-343-96 2,284 0,495

336. SPCC(M) СТП 14-101-205-98 2,286 0,520

337. SAE1008 СТО ММК 352-99 2,289 0,545

338. DC01(m) СТП ММК 224-2005 2,291 0,670

339. St22(m) СТО ММК 371-99 2,292 0,695

340. SAE1006 СТО ММК 352-99 2,301 0,46008ЮР СТО ММК 239-2000 2,306 0,400

341. DD12 СТО ММК 238-2000 2,308 0,520

342. SAE1008 СТО ММК 217-99 2,313 0,42008nc СТП ММК 2259-2002 2,319 0,490 2 11 2 3 4 5 608пс (для цинк.) ГОСТ 9045-93 2,319 0,490

343. DD13 СТО ММК 238-2000 2,319 0,460

344. SPHE СТО ММК 210-99 2,319 0,460

345. St24 СТО ММК 371-99 2,319 0,46008Ю ТП 14-101-343-96 2,321 0,435 1 4

346. DD14 СТО ММК 238-2000 2,321 0,43508пс ТП 14-101-321-99 2,325 0,395

347. SAE1006 СТО ММК 217-99 2,326 0,335

348. SAE1006 СТО ММК 212-99 2,326 0,335

349. St 4 СТО ММК 219-99 2,326 0,335

350. St 4 СТО ММК 219-99 2,326 0,335

351. Fe Р04 * СТП ММК 224-2005 2,328 0,36508Ю ГОСТ 1577-93 2,329 0,415 08Ю СТП ММК 2259-2002 2,329 0,400 08Ю СВ ГОСТ 9045 2,332 0,370

352. St12 СТО ММК-179-98 2,332 0,37008пс ГОСТ13345-85 2,336 0,370 st14 СТО ММК-179-98 2,341 0,370

353. SPCE СТП 14-101-205-98 2,343 0,190006 / IF * СТП ММК 2259-2002 2,365 0,245 1. Паспорт разливки1. Стр. 1 из. 5

354. ПАСПОРТ РАЗЛИВКИ N 117881 Дата 16/08/2008

355. ML-IJI3 N 3 Смена 2/3 Бригада 4/3

356. Номер плавки в серии 18 Номер стальковша 30 Номер промковша/стойкость 5/8 / Подано металла 365.00 Марка стали 08 Гост Остаток металла в промковше на начало плавки 17.90

357. Общая длина 141.10 Количество заготовок 16 Разделение

358. Длина годного 129.60 Немерных заготовок0'

359. Начало разливки 15:59:59 Конец разливки 16:43:23 Конец порезки 18:04:441. Замеры температуры

360. Номер кристаллизатора / стойкость 87/18 78/18

361. Толщина (мм), 250 250 250 250

362. Ширина (мм)т 1310 1310 1340 1340

363. Начало разливки 16:03:10 16:03:10 16:03:11 16:03:11

364. Конец разливки 16:49:13 16:49:13 16:49:14 16:49:14

365. Длительность разливки (час/мин) 00:46:03 00:46:03 00:46:03 00:46:03

366. Длительность открывания плавки

367. Длина слитка См) 35.49 34.67 35.52 35.42

368. Мерная длина (м) 8.20/0.00 8.20/0.00 8.00/0.00 8.00/0.00

369. Вес разлитого (т) 90.66 88.56 92.81 92.56

370. Вес годного (т) 83.74 83.83 83.62 83.62

371. Длина годного (м) 32.78 32.82 32.00 32.00

372. Количество мерных заготовок m 4/0 4/0 4/0

373. Количество немерных заготовок 0 0 0 0

374. Средняя скорость разливки (м/мин) 0.77 0.75 0.77 0.77

375. Средний расход возд. на ЗВО 0.00 0.00 0.00 0.00

376. Средний расход воды (куб. м/час)на ЗВО 43.19 42.53 42.31 43.07

377. На кристаллизатор 300.01 300.03 293.14 296.76

378. На механизмы 255.50 254.96

379. На подщ. Опоры 115.49 108.71

380. Общий вес разлитого Сг) 364.59" Общий расход водах 2095.70 Общий вес, годного (т) 334.82 Средняя скорость (м/мин) 0.771. Стр. 2 из 3

381. СРЕДНИЕ РАСХОДЫ ВОДЫ НА ЗВО ПО РУЧЬЯМ. ПЛАВКА N 117881 Ручей 9 Группа воды 11 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы

382. R 3.33 4.23 2.51 3.44 3.21 2.68 2.13 1.03г 3.33 4.24 2.26 3.01 2.68 2.13 1.62 1.021. Ручей 10 Группа воды 1 1 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы

383. R 3.29 4.15 2.44 3.36 3.13 2.57 1.95 1.01г 3.31 4.16 2.21 2.92 2.62 2.08 1.48 1.021. Ручей 11 Группа воды 1 1 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы

384. R 3.37 4.20 2.51 3.47 3.22 2.68 2.16 1.01г 3.34 4.26 2.26 3.04 2.68 2.17 1.63 1.041. Ручей 12 Группа воды 1 1 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы

385. R 3.35 4.23 2.50 3.45 3.22 2.67 2.15 1.02г 3.36 4.23 2.28 3.03 2.69 2.15 1.66 1.031. Химический состав ШОС

386. N пр N кор F AL203 С Осн. Влажн.1 445/11 5,9 5,6 6,15 1,01 0,202 445/8 6,1 5,6. 5,89 1,00 0,203 ШОС №2 1. Химический состав стали

387. N пр Время Время С Si Мп S Р Сгпробы анализа 1 16-07 16:57:08 0.0410 0.0120 0.2700 0.0137 0.0096 0.02302 16-20 16:59:42 0.0400 0.0100 0.2730 0.0135 0.0094 0.02303 16-35 17:38:50 0.0416 0.0080 0.2822 0.0136 0.0091 0.0235

388. Открыли левый шибер без 02

389. Разливка с защитной трубой, с элом, с аргоном 16.00 16.40

390. ШОС №2 Delta t 8,2/8,4/6,9/7,54