автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.03, диссертация на тему:Совершенствование агрегатов бытовых холодильных приборов, работающих на озононеразрушающих хладагентах

ОДЕССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ХОЛОДА

На правах рукописи

2 1 АПР

Возный Валерий Федорович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ АГРЕГАТОВ БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ ПРИБОРОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ОЗОНОНЕРАЗРУШАЮЩИХ ХЛАДАГЕНТАХ

Специальность 05.04.03 - Холодильная и криогенная техника, системы кондиционирования

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Одесса - '1996

Работа выполнена в Одесской государственной академии холода и УкрНИИЭМ "Веста"

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор _

Г. К. Аавренченко

Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессор '

A.B. Дорошенко

- кандидат технических наук A.M. Чернозубов

Ведущая организация - ДИХТ АО "Норд", г. Донецк

Защита состоится $ JL 1996 г. в /3 часов

на заседании специализированного Совета Д.05.20.01 при Одесской государственной академии холода по адресу: 270100, г. Одесса, ул. Дворянская, 1/3.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ОГАХ. Автореферат разослан

" // " <Z /7¿елЯ 1996 Г.

Ученый секретарь специализированного Совета В.А. Календерьян

д.т.н., профессор

Исх. №

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Защита озонового слоя Земли от разрушения является одной из важнейших проблем, которая стоит в настоящее время перед человечеством.

В 1987 году развитыми странами, для принятия мер по защите атмосферы Земли, был подписан Монреальский протокол по веществам, истощающим озоновый слой. (.

Украина является активным участником процесса защиты озонового слоя Земли, подписав Монреальский протокол 18 февраля 1988 года, и ратифицировав его 20 сентября 1988 года. Тем самым наше государство, являясь участником Монреальского протокола, обязано следовать программе прекращения использования веществ, влияющих на озоновый слой.

К веществам, запрещенным к применению, к сожалению, принадлежит и хладагент R12, широко используемый в бытовой холодильной технике.

Современной, наиболее приемлемой альтернативой хладагенту R12 в бытовой холодильной технике являются экологически чистые хладагенты R134a и R600a. Хладагентам R134a и R600a присущ ряд отличительных свойств от R12, оказывающих влияние на рабочие процессы современных бытовых холодильников и морозильников. В связи с этим обстоятельством, возникает необходимость в проведении большого комплекса научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, направленных на практическую реализацию применения экологически чистых хладагентов R134a и R600a.

Основные рабочие процессы холодильников и морозильников протекают в их холодильных агрегатах. От эффективности последних в значительной мере зависит энергопотребление и другие характеристики бытовых холодильных приборов. Поэтому перевод их на экологически чистые хладагенты, прежде всего, связан с разработкой совершенных холодильных агрегатов.

-Отсутствие расчетных и особенно экспериментальных данных о всем

комплексе характеристик агрегатов, & также-их элементов (компрессоров, тепло-обменных аппаратов, капилляров) при работе на указанных озононеразрушающих хладагентах не позволяет обеспечить проектирование холодильников и морозильников.

Цель и задачи, исследопаний. Целью настоящей диссертационной работы является исследование рабочих процессов в компрессорных агрегатах и их элементах при использовании хладагентов R134a и R600a для последующего создания математических моделей и, в целом, разработки на их основе современных холодильников и морозильников.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие

выполнить анализ конструктивных особенностей современных холодильных агрегатов, их элементной базы и проблем, связанных с использованием хладагентов Я134а и ИбООа;

- теоретически исследовать влияние процессов перегрева пара, переохлаждения жидкости и регенерации тепла в теплообменных элементах на энергетическую эффективность агрегатов, работающих на Ш34а и ЯбООа;

- оценить энергетические и эксергетические потери в холодильных агрегатах на Я134а и ИбООа и рассмотреть возможности их снижения;

- разработать методы н средства Экспериментальных исследований холодильных агрегатов и их элементно" базы;

- провести калориметрические исследования на хладагентах Н134а и ИбООа для составления материальных балансов и разработки уравнений расхода через элементы агрегатов в зависимости от конструктивных и режимных параметров;

- создать алгоритмы и программное обеспечение для проектирования холодильных агрегатов и их элементной базы, работающих на Ш34а и И600а;

- провести практическую адаптацию программного обеспечения при проектировании холодильных агрегатов на хладагентах И134а и ИбООа для морозильника "N0^-155";

- экспериментально исследовать функциональные и энергетические показатели холодильных агрегатов на хладагентах Ш34а и КбООа морозильника

"N01^-155".

аналитические зависимости описывающие расход хладагентов И134а и ИбООа через элементы холодильных агрегатов в зависимости от их конструктивных и режимных параметров;

программное обеспечение для проектирования холодильных агрегатов, работающих на хладагентах Ш34а и ЯбООа;

экспериментальные значения функциональных и энергетических показателей морозильника "!Ч!огс1-155" на хладагентах И134а и ИбООа;

Научные положения, зацдшдагм^е в' работе; _

1. Энергетическая эффективность холодильных агрегатов на хладагенте R600a превосходит аналогичный показатёль~на хладагентах R12 и R134a.

2. Эффективность регенерации тепла при использовании хладагента R600a выше, чем на хладагентах R12 и R134a, причем ее применение не сопровождается заметным ростом теплонапряженности компрессора.

го. автор защищает!

1. Теоретические и экспериментальные данные о проведенных исследованиях рабочих процессов холодильных агрегатов на хладагентах R134a и R600a.

2. Математические модели элементов агрегатов, работающих на R134a и R600a, в зависимости от конструктивных и режимных параметров.

3. Программные средства проектирования бытовых компрессионных агрегатов на хладагентах R134a и R600a.

Практическая ценность: В ходе проведенных теоретических и экспериментальных исследований получен обширный расчетный и опытный материал, позволяющий осуществлять проектирование и разработку холодильных агрегатов и их элементов на экологически чистых хладагентах R134a и R600a. Данные материалы переданы для практического использования на АО "Норд", ПО ДМЗ, АО "Атлант".

Апробация работы; Основные положения и результаты диссертационной работы были предметом докладов и обсуждений на НТС Укр-НИИЭМ "Веста" в 1989-1995 гг., ежегодных научных конференциях профессорско-преподавательского состава ОГАХ в 1989-1994 гг, Всероссийских конференциях по экологически чистым хладагентам в г. Санкт-Петербурге в 1991, 1993 гг., международной конференции "The Days of New Technique '95" (Словакия, 1995 г.), международной конференции "Kompresory'95" (Словакия, 1995 г.).

Публика1_уш: По теме диссертации опубликовано 25 работ, в том числе получено 6 авторских свидетельства на изобретения. Основные публикации приведены в реферате.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения.

четырех глав, основных выводов, списка использованных литературных источников, приложения. Работа содержит 106 страниц текста, 14 таблиц и 98 рисунков. Библиография - 130 наименование. Приложение содержит 14 страниц и включает в себя 14 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулирована цель и поставлены основные задачи работы, изложены защищаемые научные положения, приведены сведения о научной новизне, практической ценности и реализации результатов диссертационной работы.

В первой главе проведен анализ современных тенденций совершенствования холодильных агрегатов и их элементной базы для бытовых холодильников

и морозильников, рассмотрены их конструктивные особенности, изложены проблемы перехода на использование озононеразрушающих хладагентов.

Проведенный анализ позволил установить, что основными типами холодильных агрегатов, применяемых в современных экологически чистых холодильниках и морозильниках остаются одно - и двухиспарительные агрегаты с естественной конвекцией. Анализ конструктивных особенностей элементной базы одно- и двухиспарительных холодильных агрегатов с естественной конвекцией, работающих на хладагентах R134a и R600a, показал, что основными типами по-прежнему являются проволочно-трубный и листо-трубный конденсаторы, прокатно-сварные и листо-трубные испарители, регенеративные теплообменники типа "труба в трубе", капиллярные трубки. Подчеркивается, что переход на использование хладагентов R134a и R600a практически не отразился на технологических аспектах изготовления элементной базы холодильных агрегатов.

При рассмотрении проблем, связанных с использованием озонобезопасных хладагентов R134a и R600a в холодильных агрегатах бытовых холодильников и морозильников, отмечается, что их решение связано с обеспечением требуемой холодопроизводительности агрегата, совместимости хладагентов с конструктивными и смазочными материалами.

Термодинамические свойства хладагентов R134a и R600a таковы, что при использовании компрессоров с одинаковым описанным объемом поршня, происходит снижение холодопроизводительности агрегатов на хладагенте R134a на 10 н- 15%, а на хладагенте R600a на 45 -5- 50% по сравнению с R12. При проектировании агрегатов одинаковой холодопроизводительности на R134a и R600a решение этой проблемы заключается в применении компрессоров с увеличенным описанным объемом поршня по сравнению с компрессорами, работающими на хладагенте R12.

Проведенные зарубежными фирмами исследования по совместимости хладагентов с конструкционными материалами холодильных агрегатов показывают, что у таких материалов, как фенопластовые и полиамидные колодки, текстолитовые и паронитовые прокладки, полиэтилентерефталатовые пленки при старении в среде R134a и R600a наблюдается незначительное изменение веса и линейного расширения. Установлено, что во избежание возгорания, как "хладагента R134a, так и хладагента R600a, их необходимо ограждать от высоких температур. В условиях эксплуатации холодильных агрегатов на хладагенте R600a в холодильниках и морозильниках следует иметь дополнительные меры пожаробезопасности, например, такие, как вынос терморегулятора за пределы холодильной камеры, уменьшение дозы заправки до пределов, не допускающих возгорания во внутреннем объеме камер, и т.^ь

Хладагент R134a практически не растворим в минеральном и алкинбенэоловом масле. Для работы компрессора на этом хладагенте используются только полиолэфирные масла. Применение полиолэфирных смазок в холодильном агрегате диктует особую осторожность в связи с их тенденцией к водопоглощению. В отличие от R134a, хладагент R600a хорошо растворим во всех существующих типах смазочных масел, включая широко используемые минеральные масла.

Отмечено, что, несмотря на конструктивную просто гу, проектирование холодильных агрегатов и их элементной базы, тем более работающих на недостаточно изученных экологически чистых хладагентах R134a и R600a, представляет трудноразрешимую многопарметрическую задачу с большим количеством ограничений. Сложность расчета теплообменных процессов в трубках малого диаметра при протекании парожидкостной смеси малоизученных хладагентов R134a и R600a с неопределенным их состоянием на входе во всасывающий трубопровод, а также характеристик теплообмена с окружающей средой с различными конструкциями аппаратов вызывает необходимость проведения комплекса теоретических и "экспериментальных работ по разработке —математических моделей холодильных агрегатов.

Во второй главе проведена --сравнительная расчетная оценка энергетической эффективности теплообменных процессов в элементах холодильных агрегатов, а также рассмотрены энергетический и эксергетический балансы холодильных агрегатов при работе на хладагентах R12, R134a и R600a.

Исследования влияния эффективности теплообменных процессов в конденсаторе, испарителе и регенеративном теплообменнике на энергетические показатели цикла выполнены в приложении к образцовому теоретическому термодинамическому циклу паровой компрессорной машины, реализуемого в температурных границах работы бытовых холодильных приборов на хладагентах

R12, R134a и R600a.

Анализ результатов проведенных расчетных исследований позволяет заключить, что перегрев пара хладагентов R12, R134a и RôOOa в испарителе и переохлаждение их жидкости в конденсаторе в равной степени влияют на изменение термодинамической эффективности цикла. Регенерация тепла в теплообменнике при использовании хладагентов R134a и R600a, в отличие от R12, существенно повышает энергетическую эффективность циклов. В связи с этим циклы на указанных хладагентах могут иметь характеристики, превышающие их значения для R12. Зависимости холодильного коэффициента и его относительного изменения при вариациях температур регенерации и кипения представлены, соответственно, на рис. 1-2.

t;

Рис.1. __ --------Рис.2.

Проведенный анализ составляющих энергетических и эксергетических балансов холодильных агрегатов и их элементов позволил качественно и количественно оценить влияние интенсивности основных теплообменных процессов на показатели энергетической эффективности термодинамических циклов паровой холодильной машинцы при использовании экологически чистых хладагентов R134a и R600a. На рис.3 представлены укрупненные распределения энергозатрат в основных элементах, а на рис.4 - значения эксергетичесих КПД холодильных агрегатов, работающих на хладагентах R12, R134a и R600a.

Экергеигссхие КПД холодильных агрегатов.

а ■

Дядя °-24 ВШИ рвв

R134. R600»

Хлиагсмт

Рис.3. Рис.4.

Приведенные данные свидетельствуют, что в рассматриваемых температурных границах, характерных для работы большинства бытовых компрессионных холодильников, при равных режимных условиях наибольшей эффективностью обладают агрегаты, в "которых? используется хладагент R600a. Это, в первую очередь, связано с сокращением потерь от необратимости ..теплообмена при замене хладагента R12 на хладагент R600a.

В третьей главе рассмотрены вопросы, связанные с разработкой методов и средств создания математических моделей холодильных агрегатов и их элементов при работе на хладагентах R12, R134a и R600a; приведены сведения об объектах исследования, их конструктивных и режимных параметрах.

Проектирование и оптимизация режимов работы бытовых холодильных агрегатов на хладагентах R12, R134a и R600a предполагает наличие аналитических зависимостей между теплообменными характеристиками аппаратов и их конструктивными и режимными параметрами. Отсутствие в настоящее время достоверных аналитических зависимостей, описывающих процессы

теплоотдачи на хладагентах R134a и R600a, затрудняет решение задач проектирования.

Установлено, что такие аналитические зависимости могут быть разработаны на основе материальных балансных уравнений для элементов холодильных агрегатов. Наиболее точным экспериментальным методом, способствующим решению такого рода задачи, является калориметрический метод. Далее приводятся сведения об объектах исследования, их конструктивных и режимных параметрах, представлен общий вид балансных уравнений элементной базы холодильных агрегатов.

Определение материального баланса холодильного агрегата при использовании хладагентов R12, R134a и R600a, в условиях заданных конструктивных и режимных параметров его элементной базы, являлось основой проведенных экспериментальных исследований. Сотавляющие материальных балансов холодильного агрегата определялись на основе разработанного стендового калориметрического оборудования. Стенды представляли собой модели холодильных агрегатов, содержащие набор исследуемых элементов, в которых реальный испаритель и конденсатор заменен, соответственно, на испаритель-калориметр и конденсатор-калориметр. Регулирование тепловой нагрузки на калориметрах позволяло моделировать и количественно оценивать изменение режимных параметров работы отдельных элементов агрегата и, соответственно, составляющих материального баланса.

В_четвертой главе приведены результаты экспериментального

определения составляющих балансов холодильных агрегатов на хладагентах R12, R134a и R600a, а также описаны разработанные на их основе математические модели элементов агрегатов и алгоритмы программного обеспечения. Компрессор. На рис.5-6 представлены зависимости массовой производительности серийного компрессора ХКВ6.65 на R12 и его модификаций на R134a и R600a от температур кипения и конденсации.

Рис.5. Рис.6.

Уравнение расхода компрессора ХКВ6.65 имеет вид:

С* = А* {Т0У + В * Т0 + С * Тк + В> (1)

где Та - температура кипения. К; 7$ - температура конденсации, К;

А, В, С, й - коэффициенты уравнения представленные в табл. 1.

Таблица 1.

Значения коэффициентов уравнения (1).

№ п/п Коэффициент Хладагент

Ш2 И134а ЯбООа

1. А 0.000388 0.001694 0.000019

2. в 0.045982 -0.673973 0.053586

3. с -0.016474 -0.009719 -0.007957

4. о -26.066401 68.584374 -11.107354

Конденсатор. На рис.7-8 представлены зависимости расхода через конденсатор от площади наружной теплообменной поверхности и температуры конденсации.

Рис.7. Рис.8.

Уравнение расхода проволочного конденсатора имеет вид:

= 1п[Ц -С*(АТ- !)]-£* 1п(71 -Т„)-Рш (2) А

где Fь - площадь наружной поверхности теплообмена, м ; АТ - степень

переохлаждения конденсата, К; Т¡, - температура конденсации. К; Тт -температура окружающей среды, К; А, В, С, О - коэффициенты уравнения, значения которых приведены в табл. 2.

Таблица 2.

Значения коэффициентов уравнения (2)._

Л"« п/п Коэффициент Хладагент

Ш2 И134а ИбООа

1. А 0.37345 0.34778 0.6976

2. В -0.208644 -0.208644 -0.208644

3. С 0.003077 0.006077 0.005077

4. Р -1.55976 -1.179976 -1.179976

Теплообменник. На рис.9-10 представлены зависимости рахода через регенеративный теплообменник типа "труба в трубе" от длины и температуры выхода обратного потока.

И

Зависимость массовой производительности теплообмен ним от длины.

Длана теплое 6м еншка, м

И:

Заииснмпсть массовой производитель тете теплообменника от температуры выхода обратного

О Я12 1Ш34|

ОНбСО*

<Й1 =2 ?«*; ¿п=8ш

298 289

Тем пурпур«, К

285

потока

Рис.9.

Уравнение расхода теплообменника имеет вид:

Рис.10.

ва = ехр

1пХ( - А1пд-В1п - С 1п - И 1п йп - Е 1п (¿и - К

А

, (3)

где Ь, - длина теплообменника, м; q - удельная холодопроизводительность хладагента при параметрах входа и выхода обратного потока, кДж/кг; Т0$ -температура окружающей среды, К; Т„ - температура входа обратного потока, К; Тгх - температура выхода обратного потока, К; - наружный диаметр капиллярной трубки, мм; ¿„ - наружный диаметр трубки теплообменника, мм; <1и - внутренний диаметр трубки теплообменника, мм; А, В, С, О, Е, К -коэффициенты уравнения, значения которых приведены в табл.3.

Таблица 3.

Значения коэффициентов уравнения (3).

Хг п/п Коэффициент Хладагент

Ш2 ИбООа

1. А 0.483047 0.483047 0.483047

2. в -1.53091 -1.53091 -1.53091

3. с -0.143666 -0.143666 -0.143666

4. о -0.88563 -0.88563 -0.88563

5. Е -0.077397 -0.077397 -0.077397

6. к 5.005068 5.005068 5.005068

Капиллярная трубка. На рис.11-12 представлены зависимости расхода через капиллярную трубку от длины и температуры конденсации.

£ 20

Зависимость массовой производкгслыюгти капиллярной труОкм от длины.

Рис.11.

Зависимость массовой производительности капиллярной трубки от температуры иоидсясации.

Температур« юидекацп. К

Рис.12.

Уравнение расхода капиллярной трубки имеет вид:

"1п(Ь„ - Е * Д7;х) - В 1п(Р» - Р0) - С 1п(!„ - Я

С." = ехр

где Ьк1 - длина капиллярной трубки,

А

м; Д Тт

- степень

переохлаждения

конденсата на входе в трубку, К; Рк - давление конденсации, *105 Па; Р„ -давление ■кипения, *10 Па; ¿к - внутренний диаметр капиллярной трубки, мм; А, В, С, £), Е - коэффициенты уравнения, значения которых приведены в табл.4.

Таблица 4.

Значения коэффициентов уравнения (4).

№ п/п Коэффициент Хладагент

Ш2 Ш34а ИбООа

1. А -0.7736046 -0.8236046 -0.7853

2. в 1.19652 1.19652 1.19652

3. с 1.495536 1.495536 1.495536

4. -0.17958 -0.551566 -0.823149

5. Е 0.060739 0.060739 0.060739

Испаритель. На рис.13-14 представлены зависимости расхода через листо-трубный испаритель от площади поверхности теплообмена и температуры кипения.

Зависимость массовой производительности испарителя от площади поверхности теплообмена.

Плоцад*. ы ^

Рис.13.

Т1-328К; Т.-248К, Тол=255К; Т«=0К ИЯ12 ■ 1ТО4. □ 1*600.

Зависимость массовой производительности испарителя сгг температуры кипения.

Рис.14.

Уравнение расхода листо-трубного испарителя имеет вид:

-А 1п?,. -В1п(Г„ -Т0)-С

<?; = ехр

(5)

где - наружная площадь поверхности испарителя, м ; q¡ - удельная холодопроизводительность хладагента при параметрах входа и выхода из испарителя, кДж/кг; Тох - температура охлаждаемого объекта, К; Т„ -температура кипения, К; А, В, С, В - коэффициенты уравнения, значения которых приведены в табл. 5.

Таблица 5.

Значения коэффициентов уравнения (5)._

j\2 п/п Коэффициент Хладагент

R12 R134a R600a

1. А 1.309883 1.330983 1.41654

2. в -1.194795 -1.194795 ' -1.194795

3. с -4.329776 -4.421999 -4.633912

Уравнения (1) -г (5), отражающие взаимосвязь расходов с конструктивными и режимными параметрами элементов, составляют систему уравнений, позволяющих решать задачи проектирования холодильных агрегатов. На базе приведенной системы уравнений разработаны алгоритмы расчета конструктивных и режимных параметров как отдельных элементов, так и холодильных агрегатов в целом. Данные алгоритмы реализованы в виде прикладного программного обеспечения на языке СИ.

Практическая адаптация разработанного программного обеспечения по расчету холодильных агрегатов была реализована в процессе проектирования модификаций морозильника "Nord-155" для работы на хладагентах R134a и R600a. По результатам проектирования были изготовлены и испытаны в составе морозильника три различных холодильных агрегата, предназначенные для работы на хладагентах R12, R134a и R600a. На рис.15-16 представлены расчетные и экспериментальные зависимости коэффициентов рабочего времени и суточного энергопотребления холодильных агрегатов морозильника "Nord-155" от температуры окружающей среды.

Зависнлюстъ коеффиуиекп» рабснего времени афегатт» мпроэн\м»4ка "Nxttl55" .

Ï075 S 0.5

10.25 - -

0

305 296 2»

Теьскразура оксуждкядеи среды. К

□ Rl2_p □ R12_» □ Rl34«_p OR134»_» □R6Û0._p OR6CÎO

Зависимость cjttMiioro энергопотребления агрегггпя

мтрозкшннка "Nord-155" .

iHasf о

305 298 289

Тсмпгратура окруткаацей Среда. К HR12_р DR12_» OR134._р С]К134а_» ОТОХЬ_р aR600._i

Рис.15. Рис.16.

Анализ приведенных на рис.15-16 расчетных и экспериментальных технических характеристик морозильника "Nord-155" показывает, что разработанные аналитические зависимости для расчета конструктивных и режимных параметров холодильных агрегатов и их элементов на хладагентах R12, R134a и R600a достаточно точно отражают реальные характеристики работы агрегатов на данных хладагентах.

ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ

Проведенные исследования позволяют сделать следующие основные выводы:

1. Конструкции современных агрегатов бытовых холодильных приборов и нх элементной базы не нуждаются в радикальных изменениях при переходе на экологически чистые хладагенты R134a и R600a. Основные проблемы при переводе холодильных агрегатов на озононеразрушающие хладагенты R134a и R600a связаны с внесением изменений в конструкцию герметичного компрессора и необходимосью оптимального его использования в составе агрегата.

2. Регенерация тепла в значительной мере повышает показатели энергетической эффективности применения хладагентов R134a и R600a в компрессорных холодильных агрегатах, причем эффективность регенерации на хладагенте R600a выше, чем на хладагенте R134a.

3. Сравнительный анализ энергетических потерь в элементах компрессорных холодильных агрегатов, работающих на хладагентах R12, R134a и R600a, показывает, что основными энергетическими потерями в агрегате являются потери, вызванные несовершенством компрессора. Потери от необратимого теплообмена в конденсаторе и испарителе на хладагенте R600a меньше по сравнению с аналогичными потерями на хладагентах R12 и R134a.

4. Уравнения расходов через элементы агрегатов позволяют решать, как прямую задачу проектирования агрегатов, так и обратную задачу расчета характеристик процессов в компрессорных холодильных агрегатах.

5. Применение хладагентов R134a и R600a в холодильных агрегатах морозильника "Nord-155" обеспечивает значения функциональных и энергетических показателей на уровне, не уступающем при использовании в нем хладагента R12.

6. Комплекс проведенных исследований подтверждает перспективность использования хладагента R600a в агрегатах бытовых холодильных приборов.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ИЗЛОЖЕНО В РАБОТАХ

1. Лавренченко Г.К., Возный В.Ф., Плужников О.Н., Хмельнюк М.Г. Теплоэнергетические характеристики элементов компрессионных агрегатов бытовых холодильников при работе на R134a. - Холодильная техника и технология, 1994, №56, с.12-18.

2. Лавренченко Г.К., Возный В.Ф., Плужников О.Н., Хмельнюк М.Г. Совершенствование однокомпрессорных двухкамерных бытовых холодильников. - Холодильная техника и технология, 1990, №50, с.15-19.

3. Лавренченко Г.К., Возный В.Ф., Плужников О.Н., Хмельнюк М.Г.

Повышение энергетической эффективности двухкамерных бытовых холодильников. - Холодильная техника, 1991, №2, с.27-30.

5. Лавренченко Г.К., Возный В.Ф., Плужников О.Н., Хмельнюк М.Г. Исследование теплоэнергетических характеристик элементов холодильных агрегатов бытовых холодильников при работе на R134a. - Киев 1992. Деп. в УкрИНТИ 13.08.92. 1226. - Ук.92.

6. Лавренченко Г.К., Возный В.Ф., Плужников О.Н., Хмельнюк М.Г. Исследование агрегатов бытовых холодильников и их элементной базы при работе на хладоне -Тез. док. межреспубликанской научно практической конференции "Совершенствование холодильной техники и технологии для эффективного хранения и переработки сельхозпродукции". Краснодар

1992, с.53-58.

7. Лавренченко Г.К., Возный В.Ф., Плужников О.Н., Хмельнюк М.Г. Исследование энергетических характеристик герметичных компрессоров на новых озонобезопасных рабочих телах. - Киев 1992. Деп. УкрИНТИ 14.10.92.

№ 1599 - Ук.92.

8. Chmelnjuk М., Pluznikov О., Voznyi V. Elaboration of Programme Moduls

for Description of Thermodynamic Properties of Pure Hidrocarbones and Their Mixtures. - Col. reports "The Days of New Technique '95", p.23-24, Sam-sung-Calex s.r.o., Slovac.

9. Primathenko D., Rakitskiy L., Pluznikov O., Voznyi V. Suggestion and Deve-

lopment of Electrical Motors of Hermetic Compressors.- Col. reports "The Days of New Technique '95", p.61-62, Samsung-Calex s.r.o., Slovac.

10. Pluznikov O., Voznyi V., Chmelnjuk M. Analyse der enerqetishcen Verluste der Kompressoren mit R134a a R600a. - Medzinarodna Konferencia"Kompre-sory'95", Slovac.

11. Voznyi V., Pluznikov O., Chmelnjuk M., Research of Thermal Technical Characteristics of Compressors Using of Freon R12 and Alternative Refrige-rans R134a, R600a and R290 in small Cooling Circuit. - Col. reports "The Days of New Technique '95", p.38-46, Samsung-Calex s.r.o., Slovac.

16

АН0ТАЦ1Я

Возний В.Ф. Роэробка математично! модел) проектування компрессшних агрегат1в для побутових холодильних прилад5в, працюючих на озонобезпечних холодоагентах. Дисергашя на здобуття вченого ступеня кандидата техшчних наук за спешальшстью 05.04.03-холодильна та KpioreHHa техшка, системи кондищювання. Одеська державна академш холоду, Одеса 1996.

Захищаеться И наукових праць, яю вм1щують теоретичш та експери-ментальш дослщження температурно-енергетичних характеристик побутових холодильних агрегат1в та ix елемент1в в залежносп в1д конструкцшних i режимних параметр1в при робот1 на еколопчно чистих холодоагентах R134a та R600a. Встановлено, що використання холодоагента R600a в холодильних агрегатах побутових холодильниюв та морозильниюв мае биьший ефект, шж R134a. Математичш модел1 та програмне забезпечення, розроблене на ochobi дослщжень, сприяе розробщ досконалих конструкцш еколог1чно чистих холодильник1в та морозильник1в. Результати роботи використовуються при проектуванш еколог'1чно чистих побутових холодильник1в та морозильниюв на АО "Норд" (Украша), АО "Атлант" (Б1лорус1я).

Ключов1 слова: холодоагент, конструктивн1 та режимн1 параметри, математична модель, програмне забезпечення.

SUMMARY

Voznyi V.F. Development of mathematical model of designing compressing units for household refrigerating devices, working on ozone-safe refrigerants. The dissertation on award of a degree of the candidate of technical sciences on speciality 05.04.03 - Refrigerating and cryogenic engineering, system of conditionirtg. Odessa State Academy of Refrigeration, Odessa 1996.

It protected 11 scientific labour, which contain theoretical and experimental researches of the temperature-power characteristics of household refrigerating units and their elements depending on constructive and regime parameters by work on ecologically pure refrigerants R134a and R600a. Use refrigerant R600a in refrigerating units of household is found, that refrigerators and freezers has the greater effect than R134a. Mathematical models and software, developed on the basis of researches, promotes creation of accomplished designs ecologically of pure refrigerators and freezers. The results of work are used at designing ecologically of pure refrigerators and freezers on AS "Nord" (Ukraine), AS "Atlant" (Beloruss).

Key words: refrigerant, unit, constructive and regime parameters, mathematical model, software.