автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Скорость роста усталостных трещин в сварных соединениях хладостойких низколегированных конструкционных сталей

Обозначение.

1 .Введение.

2. Современное состояние вопроса по исследованию кинети скорости роста усталостных трещин в сварных соединениях конструкцийонных легированных сталей.

2.1. Общее состояние вопроса.

2.2. Результаты исследований.

2.3. Анализ литературного обзора.

2.4. Выводы.

2.5. Постановка задач исследований.

3. Материалы и методика исследований.

3.1. Общие положения.

3.2 Сварные соединения из стали 10ХСНД.

3.2.1. Характеристика основного металла.

3.2.2. Форма и размеры образцов из стали 10ХСНД.

3.2.3. Количество образцов из стали 10ХСНД.

3.2.4. Технология выполнения образцов из стали 10ХСНД.

3.3. Сварные соединения из стали 15ХСНД.

3.3.1. Характеристика основного металла.

3.3.2. Характеристика сварных соединений.

3.3.3. Технология изготовления сварных образцов из стали 15ХСНД.

3.4. Сварные соединения из стали 1802А№).

3.4.1. Характеристика основного металла.

3.4.2. Форма и размеры образцов.

3.5. Сварные соединения из стали 1502АЫЪ. 78 3.5.1. Характеристика основного металла.

3.5.2. Форма и количество образцов из стали 1502А№>.

3.5.3. Технология изготовления сварных образцов из стали 15С2А№>.

3.6. Оборудование и методика испытаний.

3.6.1. Общие положения.

3.6.2. Оборудование для исследований стали ЮХСНД.

3.6.3. Методика исследований стали ЮХСНД.

3.6.4. Методика исследований стали 15ХСНД.

3.6.5. Методика исследований стали 1802А№>.

3.6.6. Оборудование для исследований стали 1502АМз.

3.6.7. Методика испытаний стали 1502АМ). 86 4.Оценка остаточных напряжений, технологические онцентраторы напряжений и неоднородность свойств исследованных сварных соединений.

4.1. Оценка остаточных напряжений.

4.1.1. Основные положения.

4.1.2. Расчётные характеристики свойств стали и режима сварки.

4.1.3. Методика расчёта остаточных напряжений.

4.2. Оценка влияния технологических концентраторов напряжений.

4.3. Оценка неоднородности свойств сварных соединений.

4.3.1. Исследование микроструктуры сварных соединений.

4.3.1.1. Характеристика микроструктуры сварных соединений из стали ЮХСНД.

4.3.1.2. Характеристики микроструктуры сварных соединений стали 15С2А№>.

4.3.2. Исследование распределения твёрдости в различных зонах сварных соединений.

4.3.2.1. Сварные соединения из стали ЮХСНД.

4.3.2.2. Сварные соединения из стали 15G2ANb: 108 4.3.3. Фрактографические особенности изломов образцов сварных соединений из стали 15G2ANb.

4.4. Выводы.

5. Исследование кинетики роста трещин в сварных соединениях низколегированных хладостойких сталей 10ХСНД и 15ХСНД. 1*

5.1. Общие положения.

5.2. Обработка результатов испытаний.

5.2.1. Вычисление скорости роста трещин.

5.2.2. Кинетические уравнения роста усталостных трещин.

5.3. Инженерные уравнения роста усталостных трещин.

5.4. Макрогеометрия растущих усталостных трещин в сварных образцах из стали 15ХСНД.

5.5. Скорость роста усталостных трещин в основном металле и сварных соединениях из стали 10ХСНД.

5.5.1. Обработка результатов по уравнению Пэриса.

5.5.2. Обработка результатов по модифицированному уравнению Макклинтока.

5.5.3. Оценка влияния на трещиностойкость по числу циклов.

5.6. Влияние коэффициента асимметрии цикла - R.

5.7. Влияние условий остывания сварных образцов на их усталостное разрушение.

5.8. Выводы.

6.Исследование кинетики роста трещин в сварных соединениях низколегированных хладостойких сталей 15G2ÀNb и 18G2ANb.

6.1. Общие щэложения.

6.2. Суммарное влияние структурного фактора и остаточных напряжений на скорость роста усталостных трещин в сварных соединениях.

6.3. Влияние угла наклона усталостной трещины к сварному шву.

6.3.1. Общий анализ проблемы.

6.3.2. Предварительные испытания сварных соединений.

6.3.3. Рост усталостных трещин в сварных соединениях с наклонными сварными швами.

6.4. Выводы. 205 7.Расчёты ресурса сварных соединений на стадии развития усталостных трещин. Методы повышения ресурса сварных соединений из низколегированных хладостойких сталей.

7.1. Общие положения.

7.2. Расчёт ресурса сварного соединения с использованием локальных силовых критериев механики разрушения.

7.3. Расчёт ресурса сварных соединений при усталостном росте трещины по локальным деформационным критериям.

7.4. Расчёты ресурса различных зон сварных соединений.

7.5. Методы повышения ресурса сварных соединений из низколегированных хладостойких сталей.

7.5.1. Общее состояние проблемы.

7.5.2. Конструкционные методы.

7.5.2.1. Механическая обработка.

7.5.2.2. Рациональное проектирование сварных конструкций.

7.5.2.2.1. Подготовка кромок для сварки.

7.5.2.2.2. Форма разделки кромок сварного шва и усиление сварного шва.

7.5.3. Технологические методы, основанные на регулировании остаточных напряжений.

7.5.3.1. Род, способ, метод и режим сварки.

7.5.3.2. Остаточные напряжения после сварки.

7.5.3.3. Термическая обработка сварных соединений.

7.5.3.4. Другие технологические методы повышения ресурса сварных соединений.

7.6. Оптимизация состава и термической обработки основного металла как средство повышения ресурса сварных соединений из низколегированных хладостойких сталей на стадии развития усталостной трещины.

7.6.1. Об оценке ресурса основного металла в сварных соединениях.

7.6.2. Структура и свойства сварных соединений из низколегированных хладостойких сталей.

7.7. Выводы. 239 Заключение. 242 Общие выводы. 252 Литература. 256 Приложение: Исследованные образцы и стали, их химический состав и механические свойства.

Обозначения а/ЙН -скорость роста усталостных трещин а - длина трещины

N - количество циклов переменных нагрузок

С, п, т - постоянные материала

К1 - коэффициент интенсивности напряжений при нормальном отрыве

Кц - коэффициент интенсивности напряжений при поперечном сдвиге

Кш - коэффициент интенсивности напряжений при продольном Сдвиге

К1с - вязкость разрушения при нормальном отрыве Кис - вязкость разрушения при поперечном сдвиге АК - размах коэффициента интенсивности напряжений АКэфф - размах эффективного коэффициента интенсивности напряжений, учитывающего остаточные напряжения после сварки

ДКш - размах порогового коэффициента интенсивности напряжения

КсВ - коэффициента интенсивности напряжений от остаточных напряжений после сварки Т - температура испытаний (эксплуатации)

Ткр - критическая температура хрупкости, соответствующая 50% волокна в изломе ударного образца Шарпи - V { РАТТ(50%)°С} д Т= Т- Т^ - избыточная температура хрупкости t - ресурс на стадии циклического роста трещины f - частота нагружения

Пхр] - коэффициент запаса по хрупкой прочности [ А Т] - коэффициент запаса по критической температуре хрупкости nN] - коэффициент запаса по числу циклов ао] - коэффициент запаса по допускаемому дефекту амах мш - максимальное и минимальное напряжение цикла

А а - амплитуда цикла

R - асимметрия цикла асв - остаточные напряжения после сварки

Рмах,мин - максимальная и минимальная нагрузка цикла

Рсв - сила от остаточных напряжений после сварки ств - максимальная прочность на разрыв сто,2 - условный предел текучести

S - постоянная от остаточных напряжений после сварки

U - коэффициент для расчетов

М - расстояние сварного шва от:

- отверстий для крепления в образцах типа СТ,

- края образца

- расстояние между сварными швами в образцах типа ССТ

- края в образцах типа SEC МКЭ - метод коничных элементов

ОМ - основной металл

- зона термического влияния R - коэффициент асимметрии цикла ф - частота изменения нагрузки

СТ - компактный образец

ССТ - образец с центральным, боковым, или двумя боковыми надрезами

SEC - образец на изгиб

Впервые на рост усталостных трещин было обращено внимание в тридцатые годы нашего столетия: X. Ф. Море 1930, X. И. Гоух 1933, Ф. О. Осхиба 1934, Т Коербер 1938 [63]. Однако дальнейшее развитие этих исследований последовало около 1955г. [63]. Исследование роста усталостных трещин в сварных соединениях началось около 1970г. [63].

С. Коцаньда пишет: "Практика показала, что иногда конструкции и детали машин 90-98% своей эксплуатационной жизни работают с растущей усталостной трещиной." [63] При чем замечено, что скорость роста усталостных трещин была разная. В случае когда скорость роста усталостной трещины невелика, тогда можно безопасно эксплуатировать конструкцию или детали машин с растущей усталостной трещиной до тех пор, когда усталостная трещина достигнет критической величины, превышение которой угрожает катастрофическим разрушением конструкции или деталей машины. В настоящее время сварные конструкции часто применяются во многих технических отраслях. В Польше 50% производимой стали используется для сварных конструкций (Польские статистические ежегодники 1994-1998). Такая же ситуация наблюдается и в других странах мира, а также в России. По британским данным (Т. Р. Гурнеы [37]) 90% конструкций в том числе и сварных конструкций выходят из строя вследствие усталостных разрушений.

Сварные конструкции имеют особенно низкую прочность при переменных нагрузках по причине наличия геометрических концентраторов увеличивающих остаточные напряжения, а также из-за изменения механических свойств сварного соединения, вызванных сваркой [19]. Усталостное разрушение всегда начинается в местах концентрации напряжений в сварном соединении [15, 37, 67, 175].

Учитывая очень высокую стоимость исследований, рост усталостных трещин ни исследован на реальных конструкциях, ни даже на элементах этих конструкций не исследовался. Изучение роста усталостных трещин проводилось только на образцах. Однако поскольку и стоимость исследований образцов тоже достаточно высокая, в основном был исследован рост усталостных трещин в сварных соединениях образцов из легированных сталей. Широких исследований роста усталостных трещин для конструкционных углеродистых сталей, алюминия и титана не проводилось.

Для исследования роста усталостных трещин чаще всего применяются испытания на растяжения с использованием образцов типа СТ (рис 1.1). Применялись также образцы типа ССТ с одним или двумя надрезами (рис. 1.3.) или с центральным надрезом. Относительно редко использовано образцы типа SEC, подвергаемые изгибу (рис. 1.2).

Исследован рост усталостных трещин перпендикулярно сварному шву, при изменяемом расстоянии от сварного шва (или сварных швов) до боковой кромки образца типа ССТ, SEC или отверстий для крепления в образцах типа СТ. Исследован также рост усталостных трещин вдоль сварного шва, по границе сварной шов - основной металл, а также в зоне термического влияния паралельно сварному шву. Исследования роста при расположении сварного шва под углом к усталостной трещине проводились только для закаленных образцов [95].

Скорость роста усталостной трещины может быть определена по формуле Париса - Ердогана [146]: dal dN ~C{/SKy (1.1)

X. Мики и другие (формула 1.2) [92], А. Охта и другие (формула 1.3) [109], В. И. Махненко (формула 1.4) [87, 88], модифицируя формулу Париса, предложили учитывать остаточные напряжения после сварки.

Рис. 1.1. Компактные образцы типа СТ для исследования кинетики роста усталостных трещин в сварных соединениях. Обозначения: а) надрез и трещина перпендикулярны направлению сварного шва; б) надрез и трещина расположены в металле сварного шва; в) надрез и трещина расположены в зоне термического влияния сварки (ЗТВ).

Рис. 1,2. Образцы для испытаний на трёхточечный изгиб типа SEC для исследования кинетики роста усталостных трещин в сварных соединениях.

Обозначения: а) надрез и трещина перпендикулярны сварному шву; б) надрез и трещина расположены в сварном шве; в) надрез и трещина расположены в зоне термического влияния сварки (ЗТВ); г) надрез и трещина расположены под углом к сварному шву.

Рис. 1.3.Образцы для испытания на растяжение типа ССТ кинетики роста усталостных трещин в сварных соединениях.

Обозначения: а) образец с односторонним боковым надрезом и трещиной, расположенных перпендикулярно сварному шву: б) образец с односторонним боковым надрезом и трещиной в сварном шве; в) образец с односторонним боковым надрезом в зоне термического влияния сварки(ЗТВ); г) образец с двусторонними надрезами и трещинами, расположенными перпендикулярно сварному шву: д) образец с двусторонними надрезами и трещинами, асположенными в зоне термического влияния (ЗТВ) сварки; е) образец с двусторонними надрезами и трещинами, расположенными в металле сварного шва: ж) образец с центральным надрезом и трещиной, расположенными перпендикулярно сварным швам: з) образец с центральным надрезом и трещиной, расположенные в металле сварного шва ориентированного вдоль растягивающего усилия: и) образец с центральным надрезом и трещиной в сварном шве. ориентированном перпендикулярно растягивающему усилию; й) образец с центральными надрезом и трещинами, расположенными в зоне термического влияния сварки(ЗТВ) сварного шва. ориентированного перпендикулярно растягивающему усилию.

1аШ = с{^КэффУ (1.2)

АКэфф=и-АК (1.2а) и = {Рмакс-Рсв)1{Рмакс-Рмин) (1.26) когда Рсв < Рмин, тогда [/ = 1 с!а/с1М = с(жт -АКйтукогда АК < (1.3)

1а / ам = С(ЛГ") . когда&К)АК1к (1.3а)

За1<Ш = С(АК)" (1 + К,. / Ж)" (1.4) где: Б- коэффициент остаточных напряжений после сварки.

Применение модифицированных формул Париса является трудным для сравнения и анализа. Подчинение гипотетических описаний полученным результатам исследований для тех же самых сталей из-за введения разных коэффициентов было поводом неясностей и несравниваемости предлагаемых формул [63].

Применение формул, учитывающих остаточные напряжения после сварки, очень сложное. Известно, что в процессе испытаний в зависимости от длины трещины и величины внешних нагрузок расположение и величины эпюр остаточных напряжений после сварки изменяются [44,59,111,134], следовательно, необходимо во время опыта контролировать величину остаточных напряжений, что очень сложно и

-■-- дорого. Так как практически ни в одной работе не приведены формулы для расчета скорости роста усталостных трещин, можно анализировать скорость их роста на испытываемых образцах только путем сравнения. Необходимо отметить, что -этого вполне достаточно для систематизации полученных результатов исследований и выводах, касающихся скорости роста усталостных трещин в сварных соединениях легированых сталей.

Исследования роста усталостных трещин в сварных соединениях интенсивно наступило после 1970г. [63]. Обзор свыше 200 доступных статей от 1970г. [130,131,132], касающихся этих исследований, показывает, что чаще всего исследовано и проанализировано влияние зоны термического влияния и структуры сварного соединения, а также расположение эпюр и величины остаточных напряжений после сварки на рост усталостных трещин в сварных соединениях стали. Исследовано также влияние на рост усталостных трещин и других условий, начиная от подготовки кромок под сварку, а кончая эксплуатационными условиями (например: морская вода, высокая и низкая температура).

Так как некоторые исследования роста усталостных трещин в сварных соединениях выполнены не достаточно глубоко, их анализ не может быть достаточно точным на современным научном уровне. Поэтому ограничимся анализом влиянием условий сварки на рост усталостных трещин в сварных соединениях легированых сталей.

Для повышения статической и усталостной прочности сварных конструкций часто применяется различная обработка сварных швов после сварки, например, проковка сварного шва. Поэтому нами проанализировано влияние наиболее часто применяемых после сварочных обработок сварных швов на скорость роста усталостных трещин в сварных соединениях легированых сталей, когда усталостная трещина растет под углом к сварному шву.

Нами обнаружено свыше 200 печатных работ [130, 131, 132] касающихся роста усталостных трещин в сварных соединениях

15 легированых сталей. Первые работы относятся к концу 60-х годов [187]. Нами выбраны и подробно рассмотрены статьи авторов, занимающихся в основном ростом усталостных трещин в сварных соединениях легированых сталей, а также, по нашему мнению, и другие важнейшие статьи, приведенные в списке литературы.

Типы исследованных образцов, марки сталей их химический состав и механические свойства приведены в таблице: приложение. В таблице указана фамилия только первого автора. Выше перечисленные данные , представленные в таблице, не указывались при обзоре статей в разделе 2. В статьях, в которых не было указано всех данных напечатано то, что было возможным получить из каждой статьи. Название образцов принято по оригиналу из статей. Считается, что эти названия известны специалистам по этой теме, тем более, что в начале работы помещены чертежи этих образцов и их названия.

Личный вклад автора диссертации состоит в разработке общей программы исследований и конкретных планов исследований по вопросам оценки сопротивляемости развитию усталостных трещин в сварных конструкциях с учётом имеющихся противоречивых литературных данных по сварным соединениям различных сталей и сплавов, руководстве и участии в проведении экспериментов, составления алгоритмов компьютерных программ по оценке распределения остаточных напряжений, анализе и изложении результатов исследований.

Общие выводы

1. Впервые проведено комплексное исследование кинетики роста усталостных трещин в сварных соединениях низколегированных хладостойких сталей 10ХСНД, 15ХСНД, 1502АМ) и 1802АМ>, применяемых в России и Польше для изготовления металлоконструкций ответственного назначения из листового проката толщиной до 50мм.

2. Впервые разработан инженерный детерминированный метод оценки ресурса различных зон сварного соединения с использованием локальных силовых или деформационных критериев механики разрушения. Установлено, что траектории развития усталостной трещины в условиях предразрушения отвечают либо площадкам наибольших нормальных напряжений, либо площадкам максимальных деформаций. При этом в устье трещин в момент предразрушения имеет место большая пластическая зона, а разрушение реализуется по смешанным модам (1+11) или (1+111). Расчёты ресурса по локальным деформационным критериям разрушения дают значения на 18 - 25% выше, чем при расчётах по локальным силовым критериям механики разрушения.

3. Определены циклические параметры трещиностойкости. Рассчитано влияние угла наклона плоскости трещины к сварным швам на жёсткость напряжённого состояния в вершине трещины и определены предельные значения гриффитсовых нагрузок для образцов с наклонными сварными швами.

4. Разработана методика расчёта остаточных напряжений в сварных соединениях низколегированных хладостойких сталей с использованием метода конечных элементов. Методика позволяет рассчитывать поля остаточных напряжений при сварке исследованного класса хладостойких конструкционных сталей с оценкой величины, знака и градиента остаточных напряжений.

5. Показано, что для исследованного класса хладостойких сталей разрушение в условиях развивающихся усталостных трещин происходит в условиях плоского напряжённого состояния (квазивязкие разрушения). Подтверждено экспериментально, что для этого вида разрушения все факторы, способствующие увеличению жёсткости напряжённого состояния в вершине развивающейся трещины (остаточные напряжения, технологические концентраторы напряжений, режимы сварки, условия сварки и остывания после сварки) благоприятно сказываются на кинетику роста усталостных трещин в сварных соединениях и ресурс конструкции.

6. Установлено экспериментально, что лимитирующей ресурс на стадии роста усталостных трещин, является зона сварного соединения, отвечающая основному металлу. Все факторы повышающие ресурс основного металла на стадии роста усталостной трещины увеличивают ресурс сварного соединения. Вместе с тем показано, что сварные соединения низколегированных хладостойких сталей ввиду повышенного ресурса в условиях развивающейся усталостной трещины могут быть использованы для повышения ресурса конструкции с целью торможения кинетики развития разрушения в наиболее нагруженных местах сварной конструкции.

7. Показано экспериментально, что применительно к условиям роста усталостной трещины в низколегированных хладостойких сталях при положительных коэффициентах асимметрии цикла (11=0,3), проведение высокого отпуска после сварки нецелесообразно.

8. Установлено, что повышение ресурса основного металла из листовой заготовки толщиной до 50мм возможно за счёт изменения технических условий на поставку в части: повышения углеродного эквивалента ( до 0,5 - 0,73) с целью снижения количества альфа (дельта) феррита путём перехода к сталям типа 12ХН2МДА, 14Н2МФДА, 18ХН2МФДА и 1802АМ); за счёт интенсификации охлаждения листовых заготовок путём перехода от контролируемой прокатки или нормализации к 'закалке и высокому отпуску или ВТМО и высокому отпуску; за счёт увеличения категории прочности с КП40 на КП50. Эффект повышения ресурса связан с понижением гарантированных значений критической температуры хрупкости до - 60°С или - 70°С, а следовательно значительного повышения вязкости разрушения.

9. Показано, что в условиях разрушения при плоском напряжённом состоянии, остаточные напряжения после сварки оказывают доминирующее влияние на кинетику роста усталостных трещин и ресурс в сварных соединениях из низколегированных конструкционных хладостойких сталей. Формирование благоприятной эпюры остаточных напряжений со сжимающими остаточными напряжениями в местах наиболее вероятного появления усталостных трещин существенно снизит скорость роста усталостных трещин и повысит ресурс соединения на этой стадии разрушения. Это обстоятельство следует иметь ввиду в процессе разработки проектно -технологической документации на изготовление сварных конструкций.

10. Установлено, что для сварных соединений из низколегированных хладостойких конструкционных сталей умеренной прочности при наличии остаточных напряжений могут наблюдаться участки с наличием фасеток продольного и поперечного сдвигов. Изменение жёсткости напряжённого состояния у вершины распространяющейся в поле остаточных напряжений трещины может приводить к вогнутой, выпуклой или волнистой формам развития трещин. Не установлено влияния на скорость роста усталостных трещин технологии подготовки кромок, рода и способа сварки.

11. Показано, что структурный фактор в различных зонах сварных соединений может оказывать существенное влияние на ресурс при наличии остаточных напряжений.При этом структурный фактор является второстепенным. При снятии остаточных напряжений в процессе высокого отпуска структурный фактор может оказывать доминирующее влияние на ресурс. При совместном влиянии остаточных напряжений и структурного фактора на рост трещины установлено большее влияние структурного фактора при увеличении амплитуды коэффициента интенсивности напряжений и на величину циклической трещиностойкости г

12. Показано, что термическая обработка сварных соединений может снижать скорость роста усталостных трещин при отрицательных значениях асимметрии цикла не более, чем в три раза. Нормализация или высокий отпуск, подогрев после и сварки, переплавление границы «основной металл - сварной шов» могут снижать скорость роста усталостной трещины в 2 раза. Однако при этом лимитирующей ресурс зоны сварного соединения является основной металл. Поэтому нецелесообразно использовать термическую обработку после сварки исследованных сварных соединений из хладостойких конструкционных сталей с толщиной листа не Св.5Омм.

13. Установлено, что полосчатость структуры в основном металле и размеры образцов могут влиять на скорость роста усталостной трещины.

14. Внедрение рекомендаций по конструкционным и технологическим методам повышения ресурса сварных соединений из хладостойких сталей более, чем в 2 раза позволяет увеличить эксплуатационный ресурс на стадии развития усталостных трещин, что должно учитываться при составлении графика плановых осмотров и ремонтов ответственных изделий из конструкционных низколегированных сталей. Проведенный комплекс работ позволяет увеличить существующие межремонтные сроки конструкций в 2 раза.

Заключение.

Проведенная работа показала, что на стадии роста усталостных трещин лимитирующей зоной сварных соединений является основной металл. В связи с этим повышение ресурса сварных соединений из этого класса стали возможно лишь за счёт оптимизации состава и термической обработки исходных листовых заготовок. Эти результаты позволяют также обосновать и отмену термической обработки сварных соединений, как это следует из результатов оценки усталостной прочности сварных конструкций из этого класса сталей на стадии зарождения усталостной трещины. Применение конструктивно - технологических мероприятий, рассмотренных в п.7. работы позволяет увеличить ресурс сварных соединений на стадии роста усталостных трещин не менее, чем в 2 раза, а следовательно и в 2 раза увеличить межремонтный период конструкций ответственного назначения.

В работе показана возможность использования сварных швов из рассмотренного класса сталей для торможения трещин в местах их наиболее вероятного возникновения при формировании благоприятной эпюры остаточных напряжений, а также создания условий препятствующих возникновению усталостных трещин. При этом необходимо использовать полученную в работе информацию о величинах и характеристиках полей остаточных напряжений, а также учесть их взаимодействие с технологическими концентраторами напряжений и структурным фактором. Эта проблема является новой и требует обобщения результатов оценки кинетики роста трещин в различных зонах сварных соединений.

При оценках прочности сварных конструкций обычно используются нормы и правила расчёта по допускаемым напряжениям или предельным нагрузкам, для полей напряжений от действия приложенных к конструкции внешних сил и моментов. При этом остаточные напряжения не учитываются. При этом предполагается, что такой подход правомерен при использовании детерминированных методов расчёта на прочность по допускаемым напряжениям или по коэффициентам запаса прочности.

Применительно к стадии роста усталостных трещин подход к оценке ресурса должен быть аналогичным. Как было показано выше остаточные напряжения косвенно учитываются при вычислении констант кинетических уравнений роста трещин. Вместе с тем циклическая трещиностойкость различных зон сварного соединения определяется характеристиками сопротивляемости хрупким разрушениям соединения в этих зонах и , прежде всего, вязкостью разрушения при нормальном отрыве. Для хладостойких конструкционных сталей, исследованных в работе, вязкость разрушения находится на высоком уровне, что обеспечивается положительным температурным запасом по отношению к критической температуре хрупкости как основного металла, так и различных зон сварного соединения.

Как подробно рассмотрено в п. 8 работы на величину вязкости разрушения в условиях нормального отрыва влияют состав и термическая обработка основного металла. Показано, что оптимизация термической обработки основного металла в направлении интенсификации процесса охлаждения при переходе от нормализации к закалке, или внедрение ВТМО с одновременным увеличением категории прочности от КР40 до КП50 понижают значения критической температуры хрупкости до - 60°С или - 70°С, а следовательно увеличивают вязкость разрушения до 150 -180 МПа'м172. Увеличение категории прочности по данным работы [232] также должно приводить к увеличению вязкости разрушения при поперечном сдвиге на 12% при переходе от листов с КП40 на листы с КП50, т.е. со 110МПа'м1/2 до величины 123МПам1/2 соответственно. Это свидетельствует о возможности значительного повышения предельных нагрузок при смешанных модах разрушения (1+11) в кончике трещины, а следовательно и ресурса основного металла и различных зон сварного соединения.

При сварке в зоне термического влияния формируются структуры, которые могут иметь отличные от основного металла характеристики вязкости разрушения. Проведенный анализ литературных данных [325] свидетельствует о благоприятных характеристиках сопротивляемости хрупким разрушениям различных зон сварных соединений из рассмотренного в работе класса хладостойких конструкционных сталей. Это объясняется эффектами ВТМО в процессе распада аустенита в термо -деформационном цикле сварки в зоне термического влияния, а также формированием благоприятных остаточных напряжений, вызванных фазовыми превращениями в этих зонах термического влияния.

Поскольку для исследованных сварных соединений нецелесообразно применять термическую обработку после сварки доминирующее значение в оценке ресурса различных зон сварного соединения играют остаточные напряжения, вызванные процессом сварки. Величину , распределение и градиент поля остаточных напряжений можно гарантированно изменять за счёт режимов сварки, условий сварки и остывания после сварки, механической и термической обработкой после сварки. При этом следует осуществлять контрольные расчёты полей остаточных напряжений предложенным в работе методом конечных элементов. Проведенная работа показала , что для исследованного класса материалов ресурс различнь1х зон сварного соединения главным образом определяется величиной, знаком и градиентом поля остаточных напряжений.

Технологические концентраторы напряжений являются после остаточных напряжений следующим фактором, определяющим ресурс различных зон сварного соединения. Величину концентрации напряжений можно изменять в сварном соединении варьируя технологию разделки кромок, углы наклона при разделке кромок, величину порога разделки кромок, расстояние между кромками перед сваркой, величиной усиления сварного шва и углом наклона усиления по отношению к основному металлу. На концентрацию напряжений в различных зонах сварного соединения влияют и внутренние напряжения, вызванные фазовыми превращениями, в зоне термического влияния. Величиной внутренних напряжений можно варьировать используя различные режимы сварки, условия сварки и остывания после сварки, а также путём применения механической обработки сварных швов или термической обработки сварных соединений после сварки.

Таким образом из проведенного обобщённого анализа следует, что циклическая трещиностойкость металла шва и зоны термического влияния сварного соединения определяется технологией сварки. Выборочный анализ трещиностойкости по отдельным внешним или внутренним факторам не может дать правильной оценки ресурса сварного соединения в целом. Рассмотрим этот вывод более подробно.

Из исследований усталостной прочности конструкций следует, что в отсутствие дефектов типа трещин, на усталостную прочность сварных соединений основное влияние оказывают концентраторы напряжений. Действительно в случае отсутствия остаточных напряжений для сварных соединений прошедших отпуск для снятия остаточных напряжений или для сварных соединений с концентраторами напряжений, расположенными в области растягивающих остаточных напряжений, вне зависимости от микроструктуры различных зон сварных соединений усталостные трещины всегда зарождаются в местах наибольшей концентрации напряжений (деформаций). Меняя величину концентрации напряжений за счёт варьирования формы разделки сварного шва (X - образная форма, У -образная форма, сварное соединение без разделки кромок), а также угла наклона разделки можно повысить усталостную прочность сварных соединений на стадии зарождения усталостной трещины в 1,5 раза [6]. Меняя угол наклона X - образной разделки от 30° до 90° и угол наклона усиления сварного шва от 10° до 60° можно понизить усталостную прочность сварных соединений в 1,2 - 1,8 раз [74].

Иначе ведут себя сварные соединения, когда в них в зоне образования усталостных трещин сформированы сжимающие остаточные напряжения. При этом важное значение имеет расстояние от центра сварного шва до места инициирования усталостной трещины, поскольку от этого зависит как величина, так и градиент сжимающих остаточных напряжений. Варьируя это расстояние можно получать увеличение скорости роста усталостной трещины, уменьшение скорости роста усталостной трещины или нейтральный результат [44].

В исследованиях автора работы [128, 129, 130] в зоне надреза,в котором инициировалась усталостная трещина формировались сжимающие остаточные напряжения. Величина остаточных напряжений в вершине инициированной от надреза усталостной трещины была столь велика, что в ряде случаев разрушение сварных образцов с трещиной проходили не от инициированной в надрезе трещины, а от отверстий для крепления образцов. В результате исследования автора [134] только уменьшение ширины образца в сочетании с благоприятным влиянием полосчатости структуры основного металла приводили к эффекту торможения усталостной трещины и для продолжения экспериментов по её развитию требовались периодические подгружения образца вплоть до его окончательного разрушения.

Обобщение полученных в настоящей работе результатов исследований показывает, что доминирующее влияние на рост усталостных трещин в конструкционных низколегированных хладостойких сталях оказывают не технологические концентраторы напряжений, как это имеет место на стадии зарождения трещины, а величина, распределение, знак и градиент эпюры остаточных напряжений.

В исследованиях [6, 74, 191, 192, 193, 198] было убедительно показано, что независимо от сформировавшихся в зоне термического влияния структур при отсутствии надреза , инициирующего усталостную трещину, последняя всегда начиналась от концентратора напряжений.

Сформированные структуры влияли на скорость развития трещины, но никогда эффективно не тормозили её распространение. Эти исследования свидетельствуют, что концентраторы напряжений в сварном соединении сильнее влияют на усталостную прочность сварных конструкций, чем металлографические структуры сварного соединения в сварных конструкциях. Аналогичные результаты имеют место и при анализах структурного фактора на скорость роста усталостных трещин.

Так в работе [61] сравнивалась кинетика роста усталостных трещин в сварных образцах из зоны термического влияния и основного металла ( 2 типа образцов). В работе [91] сравнивались скорости роста усталостных трещин в двух сталях при использовании двух родов (АСФ и РДС) и двух режимов сварки при их развитии вдоль сварного шва и в основном металле (10 типов образцов). В работах [96,97] сравнивалась кинетика роста усталостных трещин в образцах без высокого отпуска и после высокого отпуска, с инициированием траектории усталостной трещины в зоне термического влияния параллельно сварному шву, вдоль сварного шва, перпендикулярно сварному шву и в основном металле (7 типов образцов). В работе [190] сравнивалась кинетика роста усталостных трещин в четырёх сталях (основной металл и сварные соединения), без усиления сварного шва, без высокого отпуска и после высокого отпуска для снятия остаточных напряжений, при асимметрии цикла R=0,1; 0,6 и 0,8 ( 27 типов образцов). При анализе результатов испытаний были получены практически одинаковые или близкие по значению скорости роста усталостных трещин. Эти результаты сравнительных испытаний до настоящего времени не получили достаточно ясного объяснения.

Вместе с тем в настоящей работе автора [136] причина подобной неопределённости по влиянию структурного фактора полностью установлена. Показано, что при анализе структурного фактора необходимо анализировать суммарное воздействие всех условий , связанных с технологией сварки, а именно: величину, знак и градиент поля остаточных напряжений, наличие концентратора напряжений, а также характер металлографических структур в различных зонах сварного соединения.

Можно с полной определённостью сказать, что остаточные напряжения и металлографические структуры непосредственно влияют на кинетику роста усталостных трещин. Также непосредственно влияют на скорость роста усталостных трещины и концентраторы напряжений. В третьих на скорость роста усталостных трещин оказывают влияние режимы и условия сварки. Сочетания перечисленных факторов даёт различные эффекты влияния на скорость роста усталостных трещин. Поэтому так сложно методически выявить влияние структурного фактора на скорость роста усталостных трещин в сварных соединениях.

Режимы сварки, условия сварки и остывания после сварки, форма сварного соединения и сварного шва, снятие усиления сварного шва, термическая обработка сварного соединения после сварки (высокий отпуск сварного соединения или самого шва), подогрев после сварки, переплавление границы «зона термического влияния - сварной шов» после сварки все эти факторы непосредственно влияют на величину, знак и градиент полей остаточных напряжений после сварки.

Форма разделки сварных кромок, величина угла наклона разделки кромок для сварки, пороговое расстояние между свариваемыми кромками, высота порога свариваемых кромок, режимы сварки, высота усиления сварного шва все эти факторы принимаются во внимание при анализе влияния технологических концентраторов напряжений на кинетику роста усталостных трещин.

Режимы сварки, условия сварки и остывания после сварки, термическая обработка после сварки ( высокий отпуск сварного соединения или сварного шва), перплавление границы «зона термического влияния -сварной шов» непосредственно влияют на структуры и ширину зоны термического влияния сварного соединения.

Можно определённо утверждать, что форма разделки кромок, величина погонной энергии qj , условия сварки и остывания после сварки, снятие усиления сварного шва, высокий отпуск сварного соединения или сварного шва, переплавление границы «зона термического влияния - сварной шов» могут в 2 раза увеличить или уменьшить скорость роста усталостных трещин в зависимости от величины, знака и градиента полей остаточных напряжений. Остаточные напряжения сами по себе могут в 4 раза увеличить или уменьшить скорость роста усталостных трещин в зависимости от величины и знака этих напряжений. Без анализа полей остаточных напряжений трудно проанализировать влияние тех или иных факторов на кинетику роста трещин. Поэтому все перечисленные факторы влияния чрезвычайно важны при анализе ресурса на стадии развития усталостных трещин, если имеется методика оценки полей остаточных напряжений в сварном соединении.

Часто полагают, что остаточные напряжения отрицательно влияют на усталостную прочность сварных соединений и поэтому необходимо использовать высокий отпуск для снятия остаточных напряжений. В настоящее время можно полагать, что такой подход к сварным конструкциям из конструкционных хладостойких сталей с высокой сопротивляемостью хрупким разрушениям неприемлем. Если удаётся на стадии разработки проектно - технологической документации обосновать технологию сварки, обеспечивающую сжимающие напряжения в местах вероятного образования эксплуатационных дефектов типа трещин, то усталостную прочность сварных конструкций, в том числе на стадии развития усталостных трещин, можно существенно увеличить. Остаточные напряжения сжатия будут противостоять зарождению усталостных трещин и тормозить их последующее развитие. Поэтому термическая обработка для снятия остаточных напряжений или механическая обработка для удаления усиления в этих случаях нецелесообразны и должны быть отменены.

Распределение полей остаточных напряжений после сварки для образца при плоском напряженном состоянии показаны на Рис.8.1.

Примером оптимального конструирования сварных конструкций с формированием в них сжимающих остаточных напряжений является предложенная автором сварная конструкция (Рис.8.26), для которой расчётный ресурс будет большим, чем для применяемой до настоящее время конструкции (Рис.8.2а).

Таким образом остаточные напряжения в сварных соединениях низколегированных сталей являются доминирующим фактором при оценке ресурса сварных соединений.

Следующим по важности фактором являются технологические концентраторы напряжений.

Металлографические структуры находятся на третьем месте по их влиянию на кинетику роста трещин в зоне термического влияния сварных соединений. и

Рис.8.1. Пола остаточных напряжений после сварки продолные и поперечные а)

ПИ

Рис.8.2. Оптимальное проектирование сварных конструкций по данным настоящей работы с учётом распределения остаточных напряжений. Обозначения: а) применяемая конструкция сварной балки; б) рекомендуемая по данным работы конструкция сварной балки с учётом распределения остаточных напряжений.

Однако для исследованного класса низколегированных хладостойких сталей ресурс на стадии развития усталостного разрушения определяют структура и свойства основного металла. Общее повышение ресурса сварного соединения с учётом всего набора влияния различных факторов на ресурс металла шва и зоны термического влияния возможно достичь при оптимизации химического состава и термической обработки, а также при повышении исходной категории прочности основного металла. В связи с этим даже для ответственных сварных конструкций из этого класса сталей нецелесообразно проведение высокого отпуска после сварки и снятие усиления сварных швов.

1. Augiistyn J. Sledziewski E. Awarie konstrukcgji stalowych Arkady Warszawa. 1976.s.212;

2. Бакши O.A., Зайцев Н.Л., Вайсман Jl.А., Гумеров K.M. Рост трещин в механически неоднородных сварных соединениях // Сварочное производство. 1988. №9.стр.32 35;

3. Baudry G., Amzalag С. Relation entre la microstructure et les pro de fatigue de liaisons soudes. //Ann. Chim.1987.12.No 6.p.529 540;

4. Beckert M., Koch G., Bruchmechanische Unerspruchungen von Schmelzschwei Beverbindungen bei zyklischer Beanspruchung Wissenschaftliche. // Zeischrift Technischen Hochschule O. Gueriche Magdeburg 1980. 24 No 1 .b. 67 73;

5. Bellow D.G., Waliab M., Faulkner M.G. Residual stress and fatigue of surface treated welded specimens. //Adv. Surface Treat: Technol.Appl.Eff.Vol.2. Oxford e.a,1986.p. 85 94;

6. Benoit D., Lieurade H P., Truchon M. Comportement en fatigue a programme de différents types de joints soudes bout a bout en acier E355.// Revue de Metallurgie. 1978. 75. No.8 - 9. p. 513 - 525;

7. Bignonnet A. Fatigue crack growth rate in offshore steels. // Ecole Polytechnique and IRSID. S. 1 .s.a. 11W Document XI11 1098 83.p.74;

8. Booth G.S. Improving the fatigue strength of weld joints by grinding techniques and benefis.// Metal Construction .1986,18, No 7, p. 432 437;

9. Bramat M. Parachèvement et fatigue. // Soudage et techn. Connexes. 1984, 38, No 11 12.p.396 -413;

10. Brandt S. Metody statystyczne i obliczeniowe analizy danych.//PWN Warzawa 1976,p.280;

11. Bremen U.,Smith I.F.C., Hirt M.A. Effect de contraines résiduelles sur le comportement de fissures de fatigue dans un assemblage soude et traite.// Constr. Met.1988.25.No 2;

12. Breiz P.E.,Braglia B. L., Hertzberg R.W. Fatigue behavior of HSLA steel and associated weldments.// Weldments: Physik. Met. And Failure Phenom/ Proc/5th Bolton Land Conf. August 1978.Schenectady, New York. 1979.p.271 -282. Discuss p. 283;

13. Broek D. Elementary engeneering fracture mechanics.// Noordhoff international publishing.Leyden. 1974.p.368;

14. Burk J.D., Lavrence F.W. Influence of bending on fatigue crack propogation life in butt joints weld.// Welding Journal. 1977.56.No PVR 24. p.8;

15. П.Черепанов Г.П. Механика разрушения. Машиностроение. М.1977.С.224;

16. Clark W.G. Fatigue crack growth charakteristics of hevay section ASTM A 533 grade В class 1 steel weldments// Pap.Amer.Soc.Mech.Eng.1970.No PVP --24,p.8;

17. Czudek H., Pietraszek T. Trwatosc stalowych konstrukcji mostowych przy obci^zenniach zmiennych// WKL Warszava.l980.p.l40;

18. Davis D.A., Czyryca E.J. Corrosion fatigue crack growth behavior of HY -130 steel and Weldments.//Transaction ASME. Journal Pressure Vessel Technology. 1981,103. No 4.p.314 - 321;

19. Dover D. W. Fatigue crack growth in platform structures.//Journal of the Society of Environmental Engineers. 1978,17. No З.р.З -11;

20. Dovse K.R., Richards C.E. Fatigue crack propagation weld head affected zones.//Met. Trans.1971.2. No 2.p.599 603;

21. Dziubiriski J. Rozwoj p^kni^c w spoinach z warstwami mi^kkmn.// Zeszytv Naukowe Politechmki Sl^skiej. 1980. No 674.p.91;

22. Dziubinski J. Pekni^cia zm^czeniowe w spoinach //Przegl^d Spawalnictwa. 1981.33.No I I 12.p.l9-21;

23. Fedorcakova M., Hidveghy J. Rast unavovych trchlin v microlegirovanych oceliach a v ich zvarovych spojach.//Zvaranie. 1987,36. No 2.S.45 48;

24. Ghanem ML В., Fenn R. The effect of welding on the fatigue behaviour of a 0,5 carbon equivalent steel.// 2nd Int. Conf. Offshore Weld. Struct. London. 16 18 Nov. 1982. Abington. 1983.p.4 -7;

25. Gill S.J., Moon D.W., Metzbower E.A., Crooker T.W. Fatigue of A36 Steel Lazer Beam Weldments.//Welding Journal. 1986, No2.p.48 50;

26. Glinka G. Oddzialywanie formy widma obci^zen na pr^dkosc propagacji pekni^cia zm^czeniowego w spawaiiych stalach konstrukcyjnych о wysokiej wytrzymalosci i ich pol^czen spawanych.// Rozprawa doktorska, Politechnika Warszawska, Warszawa. 1976.s.253;

27. Glinka G.Badanie predkosci wrostu р^кшес zm^czeniowych w zl^czach spawanych stali 18G2AV.//Przegl^d Spawalnictwa. 1977,No 3.S.62 64;

28. Glinka G.Teoretyczna i eksperymentalna analiza wzrostu szczelin zmeczeniowych w obecnosci spawalniczych napr^zen wtasnych.// Mechanika Teoretyczna i Stosowana.l974.4.No 17.s. 479 495;

29. Glinka G. Residual stresses in fatigue and fracture theoretical analyses and experiments.//Adv.Surface Treat. Vol.4.0xford e.a.1987. p.418 454;

30. Горицкий B.M., Терентьев В. Ф. Структура и усталостное разрушение металлов.//Металлургия.М.с.208;

31. Goss Cz., Klysz J. Rozwoj p^kni^c zm^czeniowzch w stali 18GA2 przy wyst?powaniu przeci^zen i naprezen spawalniczych.//Zesz.Nauk.Politechniki Swi?tokrzyskiej Mech.1992.No 48.S.113 119;

32. Green G., Trigwell N. Fatigue crack gro^h in double adge natch tension specimens under elastic/plastic loading.//Life Asses. Dyn. Loated Mater, and

33. Guha В. Balasubramanian S., Padmanabhan К.А. Some aspects of fatigue crack growth in weldments in the near treshold regime.//Meas. and Fatigue El5'86 Pap. 1st Int.Conf. Eng. Integr. Soc. Bournemouth 17-20 March 1986. Warley,1986.p.287-299;

34. Gurney T.R. Zm^czenie konstrukcji spawanych.(tlum.z.ang.).//WNT Warszawa. 1973.p.356;

35. Gurney T.R., Maddox S.J. Determination of fatigue design stresses for welding structures from an analisis of data.// Metal Construction and British Welding Journal.1972.4.No 1 l.p.4,18 422;

36. Hall W.J.,Lawrence F.V.,Stallmeyer J.E. Fatigue research at the University of Illinois.//Proceeding W.H.Munse Symposium Behavior Metal Structural Research Practical.Philadelphia.Pa.17 May. 1983.New York. 1983.p.3 23;

37. Horikawa K., Fakuda S., Kashimoto Y. Fatigue Crack Growth Rate in Welded Joints after Stress Relief Heat Treatment.//Transactions of Japan Welding Research Institute. 1981,10. No 2.p.91 95;

38. Horikawa K.,Sakakibara A., Mori T. Effect of Residual Stresses on Treshold Value for Fatigue Crack Propagations/Transactions of Japan Welding Research Institute. 1983,12. No 2.p.l35 142;

39. Horikawa K., Takada Y. Influence of Welding Residual Stresses on Fatigue Crack Initiation Life. // Transactions of Japan Welding Research Institute. 1984. Vol. 13. No 1.p. 163 166;

40. Huo L., Zhang Y. Investigation on crack propogation characteristic of welded joints.// Механика разрушения. Успехи и проблемы. 8-я

41. Международная конференция по разрушению .Киев.8 14 июня 1993. Сборник тезисов докладов.Ч.2.1993.Львов.стр.561 - 566;

42. James L.A. Fatigue crack propogation behavior of several pressure vessel steels and weldments.//Welding Journal.1977.56.No 12.p.386 391;

43. Kalna К. O Kolokviu 11 W//11S 1979//Zvaranie.l980.t.29.N0 lO.p.306 -313;

44. Карзов Г.П., Кархин B.A., Леонов В.П., Марголин В.З. Развитие усталостных трещин в тавровых соединениях с учётом сварочных напряжений.//Проблемы прочности.Í 983.№ 11.стр.70 73;

45. Карзов Г.П., Кархин В.А., Леонов БД, Марголин В.З. Влияние остаточных напряжений на траекторию и скорость распространения трещин при циклическом нагружении сварных соединений. // Автоматическая сварка. 1986.№3.стр.5 10;

46. Касаткин О.Г. Расчётная оценка сопротивляемости металла шва развитию усталостных трещин.//Автоматическая сварка. 1985.№12.стр.1 -4;

47. Касаткин О.Г. Сопротивляемость высокопрочного металла шва развитию усталостных трещин.//Всесоюзная научно техническая конференция.Тверь. 1991 .Тезисы докладов.М. 1991 .стр.6;

48. Kitsunai Y. Fatigue Crack Growth Behavior in Type SUS304 Stainless Steel Weldments and A533B Steel Weldments.//Journal Society Material Science Japan. 1983.32.No 363.p.l376 1382;

49. Kitsunai Y. Fatigue crack growth behavior in mild steel weldments at low temperatures.//Fatigue Low Temperature Symposium.Louisville,Ky, 10 May 1983, Philadelphia, Pa,l 985p.274 292;

50. Kitsunai Y.,Kobayashi H., Narumoto A., Ishizuka T.,Iida K.,Yoshihisa E. Effect of Residual Stress on Fatigue Crack Growth Behavior of STS42 Steel Weldments.//Journal Society Material Science. Japan. 1987.36.No 409.p.l077 1083;

51. Kitsunai Y. Effect of specimen size and configuration on fatigue crack growth behavior of welded joints.// Proceeding ICF. International Symp. Fract. Mech. Beijing.22 25 Nov. 1983. Beijing Utrecht. 1984.p.706 - 711;

52. Kitsunai Y. Effect of Residual Stress on Fatigue Crack Growth Behavior of SM50A Steel Weldments. // Transaction Japan Society Mechanical Engineering. 1987.No 47.p.677 688; - . ■

53. Kitsunai Y.,Yoshihisa E. Fatigue crack growth behavior of HT80 steel weldments under low temperatures. // 17th Int. Congr. Exp. Mech. Portland. Ore 5-10 June 1988. Vol.2. London. Bethel 1988.p.l014 1019;,

54. Kitsunai Y.,Yoshihisa E. Effect of residual stresses on fatigue crack growth behavior of HT80 steel weldments under low temperatures.// Int. Conf. Residual Stresses (ICRS2).Proc.2nd Int.Conf. Mancy, 23 25 Nov. 1988. London; New York 1989.p.953 - 958;

55. Kobayashi К., Narumoto A., Funakosi Т., Hirai Y. Propagation under trough thickness stresses of fatigue cracks in structural steels with varying sulphur content.//Welding in the World.1977.15. No 9 - 10.p.222 - 236;

56. Kobayashi K., Narumoto A.,Funakosi T.,Qhashi N. Prediction of crack propagation life in axial loading fatigue of structural steels fatigue of structural steels.//! 1W Doc. No Xlll 888 - 78. S.l. Kawasaki Steel Corpor. 1978.p.25;

57. Kocanda S. Zm^czeniowe p^kanie metali.// Wyd. 3. WNT. Warszawa. 1989. s.442;

58. Kocanda S., Kocanda A. Niskocyklowa wytrzymalosc zm?czeniowa metali.// PWN. Warszawa. 1989.S.496;

59. Kocanda S., Szala J.Podstawy obliczen zm?czeniowych.// PWN. Warszawa.l 991 .s.276;

60. Kowarsch A., Zaczek Z. О mozliwosci zwi^kszenia wytrzymalosci na zm^czenie pol^czen spawanych stali 15G2ANb .// Zeszyty Naukowe WSMW 1978,19. No 2.p.5 19;

61. Кудрявцев И.В., Науменко H.E. Усталость сварных конструкций. Машиностроение. М.1976.С.271;

62. Кудрявцев И.В., Никитин Ю.М., Аудиенко В.М., Назарук В.Б. Влияние технологических и конструктивных факторов на усталостную прочнеость односторонних сварных соединений.//Сварочное производство Л 979.№9.стр.23 -24;

63. Ларионов В.П., Николаев В.В., Голубев А.А., Евдокимов В.В. Влияние технологических факторов на малоцикловую усталостную прочность стыковых соединений стали 10ХСНД. //Автоматическая сварка.1975.№12.стр.9 12;

64. Ларионов В.П., Муханов К.К., Махутов Н.А., Махов В.В.0 скорости роста трещин циклического нагружения различных зон сварного соединения строительных сталей. // Сварочное производство. 1977. №2. сер. 10- 12;

65. Ларионов В.П., Полежаев Б.П. Развитие трещин усталости в сварных стыковых соединениях многослойных конструкций.//Сварочное производство. 1986.№6.с. 14 16;

66. Lassen Т. The effect on the welding process on the fatigue crack growth.// Welding Journal. 1990.69.No 2.p.755 815;

67. Lavrence F.V. Estimation of fatigue crack propagation in butt welds.// Welding Journal. 1973.52.No 5.p.212 220;

68. Liaw P.K., Logsdon W.A., Begley J.A. Fatigue Crack Growth Behavior of Pressure Vessel Steels and Submerged Arc Weldments in High -Temperature Pressurized Water Environment. //Metallurgical Transactions. October 1989.Vol.20A.p.2069-2085;

69. Liebowitz H. Fracture Academic Press New York and London. 1968 1972. Vol.l.p.616;Vol.2.p.764;Vol.3.p.798;Vol.4.p.400;Vol.5.p.464;

70. Lieurade H P. Application de la mecanique de la rupture a la fatigue des structures soudees 1 ere.// Revue de Metallurgie. 1983,80, No 8 - 9.p.689 -701111,1V;

71. Lieurade H P. Application de la mechanique de la rupture a la fatigue des structures soudees. // Revue de Metallurgie. 1983.80.No 10.p.797 - 807;

72. Lieurade H P. Application of fracture mechanics to the fatigue of welded structures.// Welding in the World. 1983.21. No 11 - 12.p.272 - 295;

73. Lim J.K., Stephens R.I. Fatigue crack growth and retardation in the welded HAZ of 4140 steel.// Welding Journal. 1990,69.No 8.p. 294 304;

74. Махненко В.И. Расчётный метод исследования кинетики сварочных напряжений и деформаций. Наукова думка. Киев.1976.стр.320;

75. Махненко В.И. Влияние остаточных напряжений на распространение усталостных трещин в элементах сварных конструкций. // Автоматическая сварка. 1979.№4, стр.1 3;

76. Махурин B.A. Сопротивление усталости сталей с нитридным упрочнением и их сварных соединений.// Автоматическая сварка. 1977. № 5, стр. 62 67;

77. Mazal P., Lukas P. Sireni unovovoch trchlin ve svarovem spoji.//Zvaranie. 1980.29.No 4.S.98 101;

78. Miki Ch., Mori T., Li Chang D., Okumura T. Fatigue crack growth rates in weld metals.//Proceedings Japan Society Civil Enginiring.1984. No 344.p.377 385;

79. Miki Ch., Mori T.,Tajima J. Effect of stress ratio and tensile residual stress on near threshold fatigue crack growth. // Proceeding Japan Society Civil Enginiring. 1986.No 368.p. 187 194;

80. Miki Ch., Mori T., Tuda S., Sakamoto K. Retrofitting fatigue crack joints by TIG arc remelting. //Structural Eng./Earthquake Eng.April. 1987.Vol.1.No l.p.85 -93;

81. Mori T.,Horikawa K. The effect of Welding Residual Stresses on Fatigue Crack Propagation // Rate Quarterly Journal Japan Welding Society. 1983,1, No 3.p.436-443;

82. Mukai Y., Nishimura A. Fatigue Crack propagation Behavior in the Hardness Heterogeneous Field.//Trans.Japan Weld. Society.1983, Vol.14.No l.p.18 -26;

83. Mutoh Y., Sacamoto I., Orikasa K.Fatigue Crack Propagation in a Type 304 Stainless Steel Weldment. // Quarterly Journal of the Japan Welding Society.1983.1. No l.p.45 51;

84. Mutoh Y., Sakamoto I. Fatigue crack propogation in the weld bond region type 304 stainless steel weldment.//Advance Fracture Research Proceeding 6th International Conference Fracture (ICFG).New Delhi 4-10 Dec. 1984. Vol. 3.Oxford e.a. 1984.p.l695 1702;

85. Mutoh Y., Sakamoto I.,Nakajima M. Effect of Welding Residual Stress on Retardation Behavior due to Over spike Loading During Fatigue Crack propagation.// Quarterly Journal of the Japan Welding Society. 1985,3. No 4,p.l69 -178;

86. Mutoh Y., Sakamoto I.,Tanaka K. On Near Treshold Fatigue Crack Growth in SM50A Steel and SUS304 Steel Weldments. // Quarterly Journal of the Japan Welding Society.l985.Vol.3.No2.p.l80 - 185, (416 - 421);

87. Mutoh Y., Sakamoto I., Tanaka K. On Near Treshold Fatigue Crack Growth in SM50A Steel and SUS304 Steel Weldments. //Quarterly Journal of the Japan Welding Society.1986,4. No 4.p.55 - 61, (709 - 715);

88. Mysliwiec M. Cieplno mechaniczne podstawy spawalnictwa. // WNT Warszawa. 1972.p.260;

89. Nicoletto G. Fatigue crack growth in mult! pass butt - welded joints of mild steel. // Int J.Pressure Vesels and Pip., 1990,43. No 3 C.p.363 - 378;

90. Nihei M., Kamukura M., Sasaki E. An experimental study of surface crack initiation and propogation in butt welded joints of SM58 steel. // Transaction of the Japan Welding Society. 1976.7.N0 2.p.l 15 —121;

91. Nihei M., Sasaki E., Kakamura M. Effects of programmed mean stress on fatigue strength of welded joints for SM58 steel. // Trans. Nat. Res. Inst. Metals. 1981,23. No 3.p.l82 190;

92. Никитин И.В., Соколов П.С. Развитие усталостных трещин в околошовной зоне сварного соединения. // Труды 2-ой Всесоюзной научной конференции железнодорожного транспорта. 1978.№590.стр. 98-102;

93. Nishitani Н., Tanaka Н., Fujisaki W. Fatigue Limit of Welded High Strength Steel and Its Improvement Due to TIG treatment. // Trans. Of the Jap. Weld. Soc.1986.17. No 2.p.3 7;

94. Новиков Ю.А., Зотеев B.C., Гудков A.A. О распространении усталостной трещины в сварном соединении // Проблемы прочности. 1976.стр.54-57;

95. Новиков Ю.А., Гудков А.А., Зотеев B.C. Исследование закономерностей развития усталостных трещин в сварных стыковых соединениях из малоуглеродистых и низколегированных сталей. // Проблемы разрушения меташюв.М. 1997.стр.86 99;

96. Ohta A., Sasaki Е., Kakamura М., Nihei М., Kosuge М., Kanao М., Inagaki М. Effect of Residual Tensile Stresses on Treshold Level for Fatigue

97. Crack Propagation in Welded Joints of SM50B Steel. // Transactions of the Japan Welding Society. 1981,12. No 1. p.31 38;

98. Ohta A. Appluication of fatigue crack propagation properties of welded joints for design or inspection of structures. // Transactions National Research Institute Metals. 1986.28.No 2.p,157 165;

99. Ohta A., Soya I., Nishijima S., Kosuge M. Statistical Evaluation of Fatigue Crack propogation Properties including threshold Stress Intensity Factor. // Engineering Fracture Mechanicks.1986.24.No 6.p.789 802;

100. Ohta A., Kosuge M., Mawari Т., Nashijima S. Fatigue crack propagation properties of HT80 steel welded joints heat treated for relieving residual stresses. // Trans. Nat.Res. Inst. Metals. 1988.3-0.No 1 .p.8 14;

101. Ohta A., Maeda Y., Machida S., Yoshinari H. Fatigue crack propagation in welded joints under random loadings in the splash zone. 7/ Welding in the World. 1995. Vol.35. No 6.p.391 394;

102. Окерблом И.О. Сварочные деформации и напряжения. Машгиз. Л. 1948.с.246;

103. Окерблом И.О. Расчёт деформаций металлоконструкций при сварке. Машгиз. М. 1955.С.210;

104. Pawhiszewicz A. Determing the propogation rate of fatigue cracks and the life of constructions. // 8th International Collogiuum Mechanical Fatigue of Metals. Gdansk. 1985.p.299 308;

105. Pawluszewicz A. Modyfikacja niektorych wzorow do obliczania prpdkosci propagacji pekniec zmeczeniowych. // XII Sympozjum Podstaw Konstrukcji Maszyn Lublin Kazimierz Dolny. 1985.s.320 - 331;

106. Павлушевич А. Определение скорости роста усталостных трещин. // Проблемы прочности. 1986.№3 стр.33 36;

107. Pawluszewicz A. Propogacja pekniec zmeczeniowych w zlaczach spawanych. // Przegl^d Spawalnictwa.1987. No 6.S.5 8;

108. Павлушевич А. Зависимость живучести конструкции от поверхности сечения // The Ninth International Collogium on Mechanical Fatigue of Metals Bratislava Smolenice. 1987.s.151 - 155;

109. Pawluszewicz A. Pr^dkosc propagacji pekniec zmeczeniowych w konstrukcjach spawanych. // XIII Sympozjum Podstaw Konstrukcji Maszyn Swinoujscie. 1987.s.335 336;

110. Павлушевич А. О нестабильности формы фронта усталостной трещины // Физико химическая Механика Материвалов.1988ю№6.стр. 114-115;

111. Pawluszewicz A. Fatigue crack propagation in welded joints. // Welding International. 1988. No 7.p.609 612;

112. Pawluszewicz A., Karhin V.A. Obliczanie naprezen wlasnychw ziaczach spawanych.// Przegl^d Spawalnictwa. 1992. Nr.6.s.l9 21;

113. Pawluszewicz A. Energetyczny efekt propagacji pekniec zmeczeniowych w polaczeniach spawanych.// VIII Miedzynarodowa Konferencja naukowo -techchniczna Konstrukcje metalowe Gdansk. 1989.S.229 236;

114. Павлушевич А. Влияние условий остывания сваренных образцов на их усталостное разрушение. // Автоматическая сварка. 1990.№10.стр. 15 -17;

115. Pawluszewicz A. Wplyw warunkow stygniecia ро spawaniu па propogacje pekniec zmeczeniowych w ziaczach spawanych. // XV Sympozjum Podstaw Konstukcji Maszyn Pzeszow Solina. 1991.S.242 -245;

116. Pawluszewicz A. Wplyw niedocenianych warunków przy spawaniu 11a propogacjç pçkniçc zmçczeniowych. // Przegl^d Spawalnictwa. Nr.7.1992.s.l8 20;

117. Pawluszewicz A. Pçkanie zmçczeniowe w zl^czach spawanych stali stopowych. // Przegl^d Spawalnictwa. Nr.3.1993.s.23 25;

118. Pawluszewicz A., Zaniewski P. Propagacja pçkniçc zmçczeniowych w zl^czach spawanych stali stopowych. // XVI Sympozjum Podstaw Konstrukcji Maszyn. Warszawa. 1993.s.277-280;

119. Pawluszewicz A. Propagacja pekniec zmçczeniowych w zlaczach spawanych stali w zaleznosci od warunków i czynników spawalniczych.// Naiika día praktyki V Polsko Niemieckie Sympozjum. Gdansk. 1994.s. 142 - 145;

120. Pawluszewicz A., Jaroszewicz J. Wplyw dokladnosci wykonania wymiarów próbek na predkosc propagacji pçkniçc zmçczeniowych w zlaczach spawanych stali. // XVI1 Sympozjum Podstaw Konstukcji Maszyn Lublin Nalçczôw.l995.1X - 18 - 23. S.721 - 724;

121. Pawluszewicz A. Nieregulamy front pçkniçcia zmeczeniowego i zmienianie siç jego ksztaitu w trakcie propagacji. // XVII Sympozjum Mechaniki Eksperymentalnej Ciala Stalego Warszawa Jachranka. 1996.s.469 -473;

122. Pawluszewicz A. Wplyw naprçzen wlasnych nadiewu spoiny na propagaciç pçkniçc zmçczeniowych. // Przegl^d Spawalnictwa. 1996 .Nr. 10. s. 10 11;

123. Pawluszewicz A. Propogacja pçkniçc zmçczeniowych W próbkach spawanych ze zdjçtym nadlewem wyzarzanych odprçzaj^co. // VI Krajowa Konferencja Mechaniki Pçkania Ameliówka. 1997.s.309 — 315;

124. Pawluszewicz A. Wplyw wyzarzania i nadlewu spoiny na propagacja p^kni^c zm^czeniowych w zl^czu spawanym usytuowanym pod kqtem do przewidywanego toru p?kania. // VI Krajowa Konferencja Mechaniki P^kania Ameliowka.l977.s.3.7 326;

125. Pawluszewicz A. Asymetria cyklu R w ziaczach spawanych z propaguj^cym p^kni^ciem zm^czeniowym. // XVII Sympozjuin Zm^czenia Materialow i Konstrukcji Bydgoszcz Pieczyska. 1988.s.239 - 244;

126. Pawluszewicz A. Propagacja pekni^c zm^czeniowych w zl^czach spawanych ze zdj^tym nadlewem spoiny usytuowanej pod k^tera do przewidywanego torn pekama. // XVII Sympozjum Zmeczenia Materialow i Konstrukcji Bydgoszcz Pieczyska. Maj 1998.s.245 - 250;

127. Pawluszewicz A. Wplyw nadlewu spoiny i wyzarzania na propagacja p^kniec zm^czeniowych w zl^czach spawanych. // XVII Sympozjum Zmeczenia Materialow i Konstrukcji Bydgoszcz Pieczyska. Maj 1998.s.251 -254;

128. Pawluszewicz A. Propagacja p^kni^c zm^czeniowych w zl^czach nie obrabianych ze zdjetym nadlewem spoiny oraz wyzarzonych. // VIII Sympozjum Mechaniki Eksperymentalnej Ciala Stalego Warszawa Jacliranka.l998.s.373 378;

129. Pawluszewicz A. Propagacja p^kniec zm^czeniowych w zl^czach spawanych. //Przegl^d Spawalnictwa. Nr.6.1998.s.l6 17;

130. Pawluszewicz A. Propagacja p$kni?c zmeczeniowych w probkach spawanych z nadlewem i ze zdjetym nadlewem.//Przegl^d Spawalnictwa. Nr.7.1998.s.l4 15;

131. Paris P.C., Erdogan F.A. Critical analysis of crack propagation laws. // Journal of Basic Engineering. Trans. ASME, December 1963 .s.528 534;

132. Peretshagen H., Zwick W. Fatigue strength of butt welds made by different welding processes s.l.s.a. (II W Doc. XIII 1048 - 82).s.25;

133. Петров Г.JI. Теория сварочных процессов. Высшая школа. М.1977.С.392;

134. Pickard A.C., Richtie R.O., Knott J.F. Fatigue crack propagation in а Type 316 stainless steel weldment. // Metals Technology. 1975.2.No 6.S.252-263:

135. Покровский B.B., Каплуненко В.Г., Захарченко T.A. Особенности развития трещин в материалах сварных соединений больших сечений. // Проблемы прочности.1989.№5.стр.З И;

136. Radhakrishnan V.M. Fatigue problems in welded joints. // Def.Met.and Res. Lab.Kanchanbagh, Hyderabad. P.l.s.a. ( 11 W Doc. XI11 1127 -84).p.ll;

137. Rebello J.M., Elinck J.P., Charlier J. Application de la nechanique de la rupture a la propagation des fissures de la fatigue dans L'acier T -1 soude. // Revue Mensuelle. 1974,20, Nr.l.s.29- 35;

138. Robakowski T. Wplyw wyzarzania odpr?zaj^cego przeciqzenia i srutowania na wytrzymaiosc zm?czeniow% // Przegl^d Spawalnictwa.1972. Nr.8.s.l88 -192;

139. Robakowski Т., Scierski J. Dauerfestigkeits und Rißfortschrittsuntersuchungen au Baustählen. // Zis Mitteilungen 1984,26.Nr.5.b.969 - 975;

140. Рыкалин H.H. Расчёты тепловых процессов при сварке. Машгиз.М. 1951 .с.296;

141. Sasakibara A., Horikawa К., Mori T. Effect of Welding Tensile Residual Stresses on Fatigue Crack Propagation in Low Propagation Rate Region. II Quarterly Journal japan Welding Society 1986,4, No 1 .p. 193 199;

142. Sato K., Yokobori Т., igarashi H., Nishida S., Masumoto H. Fatigue Crack Propagation Characteristic and Fatigue Fracture Toughness in Grade High Strength Steel Weldments at Low Temperature. // Journal Japan Institute ofMetals.l983.47.No 7.p.596-602;

143. Shahinian P. Fatigue and creep crack propagation in stainless steel weld metal. // Welding Journal. 1978.57.No.3.p.87 92;

144. Shi Y.W., Chen B. Y. Zhang J.X. Effects of welding residual stresses on fatigue crack growth behavior in butt welds of a pipeline steel. // Eng. Fract. Mech. 1990.36.No 6C.p.893 902;

145. Schiling C.G., Klippstein K.H., Barsom J.M., Blacke G.T. Fatigue of welded steel bridge members under variable amplitude loadings. // National Coperative Highway Research Program Report 188.1978.No 188.p.l 13;

146. Skorupa M. Przewidywanie zywotnosci zm^czeniowej pol^czen spawanych. // Zeszyt naukowy Nr 18.1989. Akademii Gorniczo Hutniczej w Krakowie.p.142;

147. Слепян JI.K. Механика трещин .Судостроение.Л. 198I.e.296;

148. Smith K.N., Haddad M.El.Martin J.F. Fatigue life and crack propagation analyses of welded components containing rsidual stresses. // Journal Testing and Evaluation. 1977, 5. No 4.p.327 332;

149. Stepita M., Ulrich K. Potenciometrckie meranie rychlosti rastu unavovej trchliny vo zvarovych spojach. // Zvarackie Spravy VUZ Bratislava. 1.983.No.3.s.64 70;

150. Scieski J. Rozwoj p$kni?c zm^czeniowych w zl^czach spawanych. // Przegl^d Spawalnictwa 1985.37. Nr. 9 lO.s.21 - 23;

151. Scierski J. Przydatnosc stali ulepszonych do budowy konstrukeji spawanych w aspekcie pr^dlcosci rozwoju p^kni^c zm^czeniowych. // Prace Instytutu Spawalnictwa, Gliwice. 1986. Nr. 1 2.S.54 - 68;

152. Tamascbke W., Betz J., Neuse G. influence of the cutting method on the fatigue behaviour of steei scheets. // Laser/Optoelectron. Techn. Vortr. 7 Int. Kongr. Laser 85 Optoelektron. München. Nov. 1985. Berlin e.a. 1986.b.467 -472;

153. Thompson K.R.L., Ekman B.M. Fatigue behaviour of weldments AWRA document PI 1 2 - 86. II AWRA Contract 67. Australian Welding Research. 1986,15.S.26-31;

154. Todoroki A., Kobayasi H. Prediction of fatigue crack growth rate on welding residual stress fields. // Int. Conf. Residual Stresses (ICRS2) Proc. 2nd Int. Conf. Nancy 23 25 Nov. 1988. London, New York.1989 C.p.933 -938;

155. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении. Наукова Думка. Киев. 1981 .с.344;

156. Трощенко В.Т. Механическая усталость металлов. Наукова Думка. Киев.1981.с.240;

157. Trachom М., Lieurade Н P., Putot С. A study of fatigue crack propagation in E36 steel welded joints. // Conference International Acier Structural Mar. Paris 5-8 October 1981.IRSID IFP et Expoly - Techn 11 W Document XI11 1056 - 82 s. 1.1981 .p. 17;

158. Труфяков В.И. Усталость сварных соединений. Наукова Думка. Киев. 1983.C.216;

159. Труфяков В .И., Михеев П.П., Кузьменко А.З. Влияние остаточных сварочных напряжений на развитие усталостных трещин в конструкционной стали. // Автоматическая сварка.1977.№10.стр. 6-7;

160. Труфяков В.И., Михеев П.П., Кузьменко А.З. Влияние масштабного фактора и остаточных сварочных напряжений на скоростьраспространения усталостных трещиню // Проблемы прочности.1980. №6.стр.20 22;

161. Trufiakov V.I., Miheev P.P., Kuzmenko A.Z., Knys V.V. Vplyv mechanickiej nerovnorodnosti zvarovych spojov rozmernosti a zvyskovych napati na rychlost' sirenia unavovych trchlin. // Zvaranie. 1980,29, Nr. ll.s. 324-328;

162. Труфяков В.И., Михеев П.П. Изменение сопротивления усталости сварных соединений под влиянием остаточных напряжений. // Труды Всесоюзного Симпозиума по остаточным напряжениям и методам регулирования. М.1982.стр. 386 394;

163. Труфяков В.И., Кныш В.В., Михеев П.П., Кузьменко А.З. Аналитическое описание закономерностей распространения усталостных трещин с учётом остаточных напряжений.//Автоматическая сварка. 1983 .№6.стр. 1 4;

164. Tscheg Е.К., Tauschitz CL, Sianzi S.E. The fatigue crack growth behavior of electron beam welded A286 superalloy. // Metallurgical Transactions.1982.A13.No 8.p.l483 -1489;

165. Ulrich K. Urcenie parametrov rychlosti sirenia unavovej trchliny. // Zvaranie. 1980,29.Nr. 10.S.303 306;

166. Ulrich K. Sirenie unavovych trchlin vo zvarovych spojach. // Zvarackie Spravy. VUZ. Bratislava. 1982.32.Nr.l.s.6 13;

167. Ulrich K. The effect of residual stresses on fatigue crack growth. // 8th Congress Material Testing . Budapest 28 Sept. 10t.l982 Lectures Vol.1-. Budapest s.391 - 397;

168. Ulrich K. Fatigue crack growth in welded joints . // welding Research Institute . Bratislava. Czechoslovakia Bratislava. 1983. 11" W Document XI11 -1094- 83.S.8;

169. Ulrich K. Factors affecting fatigue crack growth rate in welded joints. // Fatigue 84. Proceedings 2nd International Conference Fatigue and Fatigue

170. Thresholds, Birmingham, 3-7 Sept. 1984. Vol.3. Warley.l984.p.l719 -1727;

171. Volk W. Statystyka stosowana dla inzynieröw. //WNT.Warszawa.l973.s.384;

172. Vosikovsky O. Fatigue Crack Growth in HY 130 Steel Weldments in Air and Water. // Welding Journal. 1980.59.Nr.9.p.255 258;

173. Zaczek Z. Metalograficzne badania p^kmec zmeczeniowych doczolowych zlaczy spawanych. // Zeszyty Naukowe WSMW.1981. Nr.2.s.l5 27;

174. Zaczek Z. Zmeczeniowo lamelarne pekama zlaczy spawanych stali 15G2ANb. //Zeszyty Naukowe WSMWojennej. 1981. Nr. 4.S.5 - 13;

175. Zaczek Z. Wplyw zewnetrznego ksztaltu spoiny na trwalosc zm^czeniow^ doczolowych zlaczy spawanych. //Zeszyty Naukowe Politechmki Gdanskiej. Mechanika.1982.Nr. 43.s. 3 11;

176. Zaczek Z., Kowarsch A. Sposöb ulepszania wytrzymalosci na zm^czenie zlaczy spawanych. // Patent PRL Nr. 118088.21.07.1983.s.3;

177. Зачек 3. Способ повышения сопротивления усталости стыковых соединений сталей повышенной прочностию// Автоматическая сварка. 1983.№9.стр. 49 50,60;

178. Zaczek Z. Ermundungverhalten von Stumpfschweißverbindungen durch Anschmelzen der Nahtuberhobung. // Schweißtechnik. 1984.No 3.b.l41 -144;

179. Zaczek Z. Improvement in the fatigue strength of butt welded joints by TIG remelting of #eld reinforcements. // Metal Construction. 1984.Vol.16, No7.p.423 -425;

180. Zaczek Z. Microstructurai changes produced in quenched and tempered HSLA steel by fusion welding. // Proceedings of the 5th International Congress on Heat Treátment of Materials. Vol.1. Duna International. Budapest. October. 20 - 24,1986.p-.SX8 - 525;

181. Zaczek Z.Erhöhung der Ermundungsfestigkeit von Schweißverbindungen. // ZIS Report, 1990, Jg. 1, H.9, b.22 - 26;

182. Окерблом H.O. Конструктивно технологическое проектирование сварных конструкций. М. - Л. "Машиностроение", 1964, 419 с.;

183. Копельман Л.А. Сопротивляемость сварных узлов хрупкому разрушению. Л. «Машиностроение», ЛО, 1978,232с.;

184. Николаев Г.А., Куркин С.А., Винокуров В.А. Расчёт* проектирование и изготовление сварных конструкций. М. «Высшая школа», 1971,760с.;

185. Николаев Г.А., Макаров И.И. Влияние качества сварки на механические свойства стыковых швов. // В кн.: Вропросы прочности и технологии сварки.Труды МВТУ, №37, М., Машгиз, 1955,с. 12 32;

186. Винокуров В.А. Сварочные деформации и напряжения. Методы их устранения. М. «Машиностроение», 1968 ,2236 е.;

187. Бакши O.A., Клыков H.A., Романов Е.С. О совместном влиянии концентрации напряжений, свойств металла околошовной зоны и остаточных напряжений на усталость образцов при плоском напряжённом состоянии.// «Автоматическая сварка», 1971, №7, стр. 38 -42»

188. Бакши O.A., Шрон Р.З. Прочность при статическом растяжении сварных соединений с мягкой прослойкой // «Сварочное производство» 1961, №5,с.6 10;

189. Земзин В.Н., Френкель Л.Д. Сварные конструкций паровых и газовых турбин. М. Л., Машгиз, 1962,223с.;

190. Романив О.Н., Ярема С.Я., Никифорчин Г.Н., Махуттов H.A., Стадник М.М. // В кн.: Механика разрушения и прочность материалов.

191. Т.4. Усталость и циклическая трещиностойкость конструкционных материалов. Киев. Наукова Думка, 1990, 680с.;

192. Нейбер Г. Концентрация напряжений. М. Л. Гостехиздат.1947, 204с.;

193. Махутов Н.А. Деформационные критерии разрушения и расчёт элементов конструкций на прочность.М. «Машиностроение», 1981, 272с.;

194. Кудрявцев И.В., Наумченков Н.Е. Усталость сварных конструкций. М., «Машиностроение», 1976.270с.;

195. ГОСТ 5521 76. Сталь свариваемая для судостроения. Госстандарт СССР. Изд - во стандартов. М.;

196. ГОСТ 19282 73. Сталь низколегированная толстолистовая и широкополосная универсальная. Госстандарт СССР. Изд - во стандартов. М.;

197. PN 89/ М - 70055 / 01. Badania ultradzwi^kowe zl^czy spawanych. Postanowienia ogolne.s.6;

198. PN 89/ M - 70055 / 02.Badania ultradzwi^kowe zlqczy spawanych. Badanie spoin czolowych о grubosci 8*30 mm glowicami skosnymi, falami poprzecznymi.s.9;

199. ГОСТ 2246 70. Проволока стальная сварочная. Технические требования. Госстандарт СССР. Изд - во стандартов. М.;

200. ГОСТ 7564 73. Сталь, общие правила отбора проб, заготовок и образцов для механических и технологических испытаний. Госстандарт СССР. Изд - во стандартов.М.;

201. РТМ 1 78. Методика оценки циклической трещиностойкости металлов. Москва. Министерство путей сообщениям 58с.;

202. ASTM Standard Е 647 83. Standard test method for constant - load -amplitude fatigue crack growth rates above 10"8 m/cycle // Annual Book of ASTM Standards. Philadelphia (Pa): ASTM, 1983.Vol.03.01. p.739 - 759;

203. ГОСТ 2860 65. Металлы. Метод испытаний на усталость. Госстандарт СССР. Изд - во стандартов. М.;

204. ОСТ 1 90268 78. Металлы. Метод определения скорости роста усталостной трещины. Введ. 01.01.79;

205. ASTM; STP 738. Proposed ASTM test method for measurement of fatigue crack growth rates // Fatigue Crack Growth Measurement and Data Analysis. Philadelphia (Pa): ASTM, 1981 p.340-356;

206. Designation El99 85. Standard Test method for Plane - Strain Fracture Toughness of Metallic Materials, p.547 - 582;

207. PN 84/H - 04333. Meiody badania pr^dkosci wzrostu p^kn^cia zm^czeniewego przy stalej amplitudzie obciazenia. s.8.;

208. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. «Мир». М., 1975г.,540с.;

209. Справочник сварщика. «Машиностроение». М. 1982г.,с.374;

210. Чижик А.А., Хотмиров В.Г. Анизотропия распространения трещины в нержавеющей стали с полосчатой структурой.// Проблемы прочности, №12, 1974г., с.56 59;

211. Красовский А .Я., Осташ О.П., Степаненко В.А., Ярема С.Я. Влияние низких температур на скорость и микрофрактографические особенности развития усталостных трещин в малоуглеродистой стали. // Проблемы прочности. №4, 1977г., с.74 78;

212. Ярема С.Я. Стабильность усталостного разрушения и её следствия. // Физико химическая механика разрушения материалов. 1973.№6.с.6672;

213. Чижик А.А. О локальных критериях разрушения при наличии трещин в условиях сложного напряжённого состояния.// «Энергомашиностроение». 1970.№10.с.31 -34;

214. Shanley F.R. A Theory of Fatigue Based on Unbending During Reserved Slip Rand.//Corp/Rep/ 1952/No P350 nov. 32p.;

215. Irwing P.E., McCartney L.H. Prediction of Fatigue Crack Growth Rates. // Proc. Int. Conf. Of Fatigue, 1977 p.241 249;

216. Гуревич C.E., Едидович Л.Д. Влияние частоты приложения циклической нагрузки на скорость распространения усталостной трещины. // Проблемы прочности. 1975, №6. Стр. 44 47;

217. Liu H.W. Crack Propagation in Thin Sheet Metal under Repeated Loading.// Journal Basic Engng., ASME, SerJD., 1963.116p,;

218. Weibull W. The Effect of Size and Stress History on Fatigue Crack Initiation and Propagation. // Proc. Crack Propagation Symp.2. Cranfield< England, 1961,p.271-286;

219. Chistensen R.H. Cracking and Fracture in Metals and Structures. // Proc. Crack Propogation Symp.2. Cranfield, England, 1961.p.326 374;

220. Фрост H.E., Холден Дж.Х., Филлипс С.И. Экспериментальное изучение закономерностей развития трещин усталости.// Усталость и выносливость металов. Изд во Иностранной литературы. М.1963. стр. 121-128;

221. Hoeppner D.W., Krupp E.W. Prediction of component life by application of fatigue crack, growth knowledge.// Engineering fracture Meehanics.1974. Vol.6. Pergamo Press. P.47 70;

222. L Weibull W. A Theory of Fatigue Crack Propagation in Steel Specimens.// Acta Metallurgies 1963, No 7.p.745 752;

223. Klöppel К., Munse W.H. Fatigue crack propagation in notched mild steel plates. // Welding Journal, No 6,1963,p. 12 15;

224. Liu H.W. Fatigue Crack Propagation and Applied Stress Range an Energy Approach. // Journal Basic Engng. Trans. ASME.Ser.D. 1963,116p.;

225. McClintok F.A. On the Plasticity of Growth of Fatigue Cracks.// Fracture od Solids/Editor Drucker D.C. and Gillman JJ. Intersience in AIME,1963.p.65 —102;

226. Liu Н/W/ Size Effects on fatigue Crack Propagation. // ARL Report,1964.p. 64-68;

227. Erdogan F., Ratwani M. Fatigue and fracture of Cylindrical Stells Containing a Circumferential Crack. // Int/ Journal Fracture Mech.1970.No 4.p.379 392;

228. Hoeppner D.W., Krupp E.W. Prediction of component life by application of fatigue crack? Growth knowledge. // Engineering fracture Mech. 1978.p.539 552;

229. Трощенко B.T., Покровский B.B., Прокопенко A.B. Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении. Киев . Наукова Думка.1987.253с.;

230. McEvily A.J., Johnston T.L. The Role of Gross Slip in Brittle Fracture and Fatigue. // Proc.Int.Conf.on Fracture. 1965.Sendai, Japan.p.102 109;

231. Weertman J.Rate of Growth of Fatigue crackd as Calculated from the Theory of Infinitesimal Dislocations Distributed on a Plane.// Proc.First Int. Conf. On Fracture, 1965. Sendai, Japan.p.l53 164;

232. Frost N.E., Dixon J.R. A theory of fatigue growth. // International Journal of Fracture Mechanics. No 4,1967p.7 12;

233. Erdogan F. Crack p Propagation Theories. // NASA Rep. GR 901, 1967.p.3 -19;

234. Rice J. Mechanics of crack tip deformation and extension by fatigue. // Fatigue Cracks propagation. ASTMSTP 415,1967, 67p.;

235. Roberts R., Erdogan F. The effect of mean stress on fatigue crack propagation in plares under extension and bending. // Journal of Basic Engng. No 4.p.885 892;

236. Черепанов Г.П. О росте трещин при циклическом нагружении. // Прикладная механика и техническая физика.1968, №6, стр. 64 75;256; Микляев ГЛ., Нешпор Г.С., Кудряшев В.Г. Кинетика разрушения. М. «Металлургия», 1976.278с.;

237. Liu H.W., Jino Nobu. A mechanical model for fatigue crack propagation // Fracture. Chapman and Hall, 1969.p.24 29;

238. Edmondson В., Fromby G.L. et al. Aspects of the failure of large steel pressure vessels. // Fracture, Chapman and Hall, 1969,(11th Conference on Fracture).p. 112-119;

239. Klensil M., Lukas P. Influence.of strength and stress hystory of growth and stabilization of fatigue cracks.// Engng Fracture Mechanics , No l.p.12 -18;

240. Taira S., Tanaka K. Mechanical Behaviour of Materials. // Proc. Of the Intern. Conf. On Mech. Beh. Of Materials, 1971, Kyoto, The of Math. Science, 1972, Japan, Vol.1.p.48 58;

241. Ромвари П., Тот JI., Надь Д. Анализ закономерностей распространения усталостных трещин в металлах .// Проблемы прочности. 1980г.,№12, стр. 18-28;

242. Tomkins В., Fatigue failure in high strength metals.// Philosophical Magazine, Vol.23. No 183 .March 1971.p.687 703;

243. Ronay M. Fatigue of high strength materials.// Fracture Vol.3. -Academic Press, New York and London, 1971 .p.967 978;

244. Priddle Е.К. Some equations describing the constant amplitude fatigue crack propagation charakteristies of mild steel. // Berkeley Nuclear Laboratories. Report RD/B/N 2390 October 1972.62p.;

245. Mc Castney L.N., Gale B. Two theoretical models of Fatigue crack propagation.//Proceedings of Royal Society of London A.333, 1973.p.337 -342;

246. Weetrman J. Theory of Fatigue Crack Growth Based on a BCS Crack Theory with Work Hardening. // Int. Journ.of Fracture Mech.1973, No 9.p.125 131;

247. Freudenthal A.M. Fatigue and fracture mechanics// Engineering Fracture Mechanics. Vol.5,1975,p.403 406;

248. Pook L.J., Frost N.E. A fatigue Crack Growth Theory.// International Journal of fracture Mechanics, No 1.1975.38p.;

249. Gillemot F., Effect of the Material Properties on fatigue Crack Growth at Ambient and Elevated Temperature Applications, 1975 . Philadelphia.p.118 -125;

250. Schwalbe K.H. Approximate calculation of fatigue crack growth.// Intrernational Journal of Fracture.No 4,1973.p.32 39;

251. Schwalbe K.H. Zur Aschatzung der Ausbreitungsgeschwindigkeit von Ermudungrissen Zeitschrifft fur Metallkunde, No 6, 1973,b. 14-21;

252. Dover W.B. fatigue crack growth under C.O.D. cycling.// Engineering fracture Mechanics, No 1, 1975;

253. McEvily A.J., Kunble R., Donahue R.J. International Congress on -Fracture: 111 Int.Tagung iiber den Pruch. Munchen, 1973, VDE Teil VI. Ref.V 424.b.24 - 32;

254. Radon J.C.,Arad S., Culver L.E. Growth of fatigue racks in metals and polymers. // Engineering Fracture Mechanics,1974,vol.7,p. 195 199;

255. Tanaka K. Fatigue crack propagation from a crack inclined to the cyclic tensile axis.// Engineering Fracture Mechanics, No 3, 1974,p.24 -36;

256. McEvily A.J., Beukelmann D., Tanaka K. On large scale plasticity effects in fatigue crack propagation. // Konferencja szkoleniowa nt "Mechanika zniszczeniowa. Teoria i zastosowanie". Jablonna,1974.s.38 44;

257. Yuen A., Hopkins S.W., Leverant G.R., Rau C.A. Correlations between fracture surface appearance and fracture mechanics parameters for stage 11 fatigue crack propagation in Ti -6A1 4V. // Metallurgical Transactions, No 8, 1974 p.2'1 - 28;

258. Schwalbe K.H. Einfluss des Spannungsverhaltnisses die Ausbreitimgsgeschwindigkeit von Ermudungsrissen im Werkstoff AlZn Mg Cu 0,5 F 46. Aluminium.NO 5,1974.b.48 58;

259. Ярема С.Я. Некоторые вопросы методики испытаний материалов на циклическую трещиностойкость. // Физико химическая механика материалов. 1978,14 №4, стр. 68 - 77;

260. Волков В.М. Пластическое разрыхление и скорость докритического развития усталостных трещин.//Проблемы прочности.№11,1975.стр. 39 -41;

261. Schijve J. Four Lectures on fatigue Crack Growth.// Eng.fract.Mech.l979.p.l67 221;

262. Bowie G.E., Hoeppner D.W. Numerical Modeling of Fatigue and Crack Propagation Results.//Proc.Conf. Computer Simulation for Materials. Applications: national Bureau of Standards, Gathersburg 1976, Maryland.p.7 14;

263. Кудряшов В.Г., Смоленцев В.И. вязкость разрушения алюминиевых сплавов. М. «Металлургия».,1976.296с.;

264. Hudak S.J., Saxena A., Bacci R.J., Malcolm R.C. Development of Standard Methods of Testing and Analysis fatigue Crack Growth Rate Data.// Third, Semi Annual Report, 1977, Pittsburg,/Res.Rep.77 - 9E7 - AFGG -RL Westinghouse Res. Lab.72p.;

265. McEvily A.J. Current Aspects of Fatigue.// proc.Int.Conference of fatigue. 1977.p. 1-9;

266. Воробьев А.З. Некоторые задачи исследования развития усталостных трещин.//Физико химическая механика материалов. 1979, №6.стр. 3 -9;

267. Homma Н., Nakazawa Н. Affect of Mechanical Properties of material on Rate of Fatigue Crack propagation.//Eng.Fract.Mech,1978.p.539 552;

268. Попович В.В., Ярема С.Я. . Макрографическое исследование усталостного разрушения стали 65Г различных термообработок в зависимости от уровня напряжений.// Физико химическая механика материалов. 1976.№1.стр.70 - 71;

269. Чижик А.А. Трещиностойкость материалов энергомашиностроения в условиях продольного сдвига.//Труды ЦКТИ. 1980.Вып. 177,стр.3 17;

270. Чижик А.А.,Ланин А.А. Трещиностойкость материалов в условиях релаксации напряжений./ЛГруды ЦКТИ.1985.Вып.218.стр.39 50;

271. Карзов Т.П., Тимофеев Б.Т., Леонов В.П., Розанов М.П., Егоров М.Ф. Вопросы нормирования технологических дефектов сварных соединений сосудов высокого давления.ЛДНТП.Л. 1974.34с.;

272. Качанов Л.М. К вопросу о кинетике роста трещин. // В кн.: Исследования по упругости и пластичности. ЛГУ. 1963.№2.стр. 66 73;

273. Чижик А.А., Ланин А.А. Новый инженерный метод оценки склонности к образованию и развитию технологических трещин при сварке и термической обработке.ЛДНТП.Л. 1987.21с.;

274. Черепанов Г.П. Одна задача о вдавливании индентора. // ПММ. 27, вып. 1, 1963;

275. Erdogan F., Sih G.C. On the crack extension in plates under plane loading and transverse shear.//Trans. ASME, Ser.D.,85,No 4,1963.pp.519 527;

276. Панасюк В.В., Бережницкий JI.T. Определение предельных усилий при растяжении пластины с дугообразной трещиной. // В кн.: Вопросы механики реального твёрдого тела. Вып.З. Наукова Думка, Киев. 1964;

277. Minakawa К., McEvily A.J. On crack closure in near threshold region.// Ser.met.1981.15,No 6,pp.633 - 636;

278. Davidson D/L/ Incorporating treshold and enviromental effects into the change accumulation model for fatigue crack growth.//Fatigue Eng. Mater, and Struct.1981.No 2.pp.229 236;

279. Asaro A.J., Herman L.,Baike J.M. Transition in fatigue crack closure in 2048 aluminium.//Met.Trans. 1981.12A.No 6.pp 1133 1135;

280. McCarver J.F., Ritchie R.O. Fatigue crack propagation thresholds for long and short cracks in Rene nickel base superalloy.// Met.Sci.Eng. 1982.55. No 1.pp. 63 -67;

281. PN 72/H - 84018. Stal niskostopowa о podwyzszonej wytrzymalosci. Gatunki. s.6;

282. EN 25817. Arc welded joints in steel - Guidance on quality levels for imperfections (ISO 5817 : 1992).p.l2;

283. Бойкова К.И., Чижик А.А., Земзин B.H. Метод оценки склонности сварных соединений роторов турбин к хрупким разрушениям.//Труды ЦКТИ,вып. 116.JI.1973.стр.120 127;

284. МУ. Методы механических испытаний металлов и сварных соединений. Определение характеристик трещиностойкости ( вязкости разрушения) при статическом нагружении. Международный центр научной и технической информации.М.1990.с.305;

285. Шульган H.A.,Титова Т.И., Протасова И.Н., Хорошин М.И. Оценка хрупкой прочности хладостойкой листовой стали и её сварных соединений.//Сб.докл. научно техн. конф. «Азовсталь -99». Мариуполь. 1999.С.66;

286. Махутов Н.А. Сопротивление элементов конструкций хрупкому разрушению// «Машиностроение».M. 1973.201 е.;

287. Андрейкив А.Е. Пространственные задачи теории трещин.//Киев. Наукова Думка. 1982.146с.;

288. Наумченков Н.Е. Усталостная прочность штуцерных сварных соединений.// «Сварочное производство», 1966, №7, стр.56 73;

289. Винокуров В.А., Фишкис М.М., Черных В.В. Об отмене высокого отпуска// «Автоматическая сварка», 1967,№2, стр.26 30;

290. Кудрявцев И.В. Внутренние напряжения как резерв прочности в машиностроении.М. Мащгиз.1951, 278с.;

291. Труфяков В.И., Михеев П.П. Способы повышения выносливости сварных соединений.// «Автоматическая сварка», 1964, №11, стр. 28 -36;

292. Новик А.А., Бабич А.С. Повышение усталостной прочности сварных узлов дизеля поверхностным наклёпом.// « Вестник машиностроения», 1961, №5,стр. 37 39;

293. Веретник JI.Д. Технологичность и термическая обработка сварных конструкций из малоуглеродистых сталей.// «Сварочное производство», 1969, №1, стр. 29-31;

294. Веретник Л.Д., Аснис А.Е. К вопросу термической обработки сварных блоков тепловозных дизилей.// «Автоматическая сварка», 1962,№10, стр.57-62;

295. Кудрявцев И.В., Саввина Н.М. Защита и восстановление крупных валов наплавкой с последующим наклёпом в связи с их сопротивлением усталости. // В кн.: Исследования по упрочнению деталей машин. Книга 111, ЦНИИТМАШ, М. Машиностроение. 1972, стр. 151 157;

296. Кох Б.Д. К вопросу об отказе от термической обработки электрошлаковых сварных соединений.// «Сварочное производство», 1961, №8, стр. 34-39;

297. Стеренбоген Ю.Д., Макара A.M. О возможности отказа от нормализации конструкций, изготовленных с применением электрошлаковой сварки // «Автоматическая сварка», 1963, №2, стр. 10 -16;

298. Медовар Б.И. Электрошлаковая сварка без нормализации и электрошлаковый переплав в Великобритании.// "Автоматическая сварка", 1967,№9, стр. 71 74;

299. Malinovska Е. Electroskove zvaranie nizkouhlikovych nizkolegovanych oceli pre tlakove natoby hriibky 100mm Z hladiska optimalnych podmienok zvaronia a tepelneho spracovania.// "Zvaranie", 1968, №10, S. 293 299;

300. Титова Т.И. Комплексная оптимизация химического состава и технологии производства хладостойких конструкционных материалов ответственного назначения// Автореферат дисс. на соискание учёной степени канд. техн. наук.ОАО ЦКТИ. Санкт- Петербург, 1999, 25с.

301. ГОСТ 25502 79. Методы механических испытаний металлов. Методы испытаний на усталость, с.34