автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.02, диссертация на тему:Развитие теории, разработка средств защиты и поиска несимметричных повреждений в распределительных сетях горных предприятий

аии). ие^рг

2Т93

М,

Министерство высшего и среднего специального образования УССР

Днепропетровский ордена Трудового Красного Знамени горный институт им. Артема

На правах рукописи

Ш К Р А Б Е Ц Федор Павлович

УДК 622:621.316.9:621.316.13

РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ,РАЗРАБОТКА СРЕДСТВ ЗАЩИТЫ И ПОИСКА НЕСИММЕТРИЧНЫХ ПОВРЕЖДЕНИЙ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЯХ ГОРНЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

Специальности:

05.26.02 - "Охрана труда (промышленность)"; 05.0У.03 - "Электрооборудование (промшленность)".

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Днепропетровск 1989

Работа выполнена в Днепропетровском ордена Трудового Красного Знамени горном институте им. Артема

Научный консультант доктор технических наук, профессор Пивнмк Г.Г.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Меньшов Б.Г. доктор технических наук, профессор Бацеяев Ю.Г. доктор технических наук, профессор Траубе Е.С.

Ведущей- предприитие -Государственный Макеевский научно-исследовательский институт по безопасности работ в горной промышленности (МакНИИ).

Защита диссертации состоится " "_ 1989 г.

в ____ час. на заседании специализированного совета Д.068.08.02

в Днепропетровском ордена Трудового Красного Знамени горном институте им. Артема (320600, ГСП, г.Днепропетровск, 14, проспект Карла Маркса, 19).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан "_"__ 1989 г.

Ученый секретарь специализированного совета, шщидот технических наук, / "

дсцент V^ 1 ' /Заика В.Т.

ОЫДАл ХАРАКТЕРИСТИКА РАБ01Ы

Актуальность проблемы. В горнодобывающей отрасли наблюдается непрерывный рост энергоемкости горных машин и комплексов к связанные' с этим развитие и усложнение системы ялектроснабжения, рост рабочих над; :ений. В свою очередь рост рабочих напряжений, а также увеличение количественных показателей распределительных сетей и оборудования приводят к росту интенсивности и вероятности повреждений в таких сетях, к ухудшению условий электроба-зопасности. По данным статистических исследований, наиболее распространенными в распределительных сетях напряжением 6...35 кВ горных предприятий являются несимметричнее повреждения, которые составляют до 90$ всех аварийных режимов. Несимметричные повреждения, к которым относятся однофазные и двойные замыкания на землю, а также замыкания на землю со стороны электроприемникэв обладают характерной особенностью, заключающейся в том, гго та-• кие повреждении, как правило, не сопровождаются появлением аварийных токов опасных для электрооборудования и сетей, а представляют значительную опасность с точки прения:поражения электрическим током обслуживающего персонала. Однако выполненные исследования показывают, что существующие средства защиты реагируют не на все виды несимметричных повреждений, допускают отказы и ложные срабатывания и, соответственно, не отвечают требованиям предъявляемым к такого рода устройствам защиты. Хотя защиты от замыканий на землю и но предназначены для защиты человека, прикоснувшегося непосредственно к токоведущим частям, некачественная их работа косвенно приводит к ухудшению условий эяок-тробезопасности за счет увеличении времени существования аварийного режима и дальнейшего развития аварии.

Несимметричные повреждения в сетях горных предприитяР: согласно отраслевых Правил безопасности и ПУЭ должны отключаться соответствующими устройствами защиты, некачественная работа которых (до 40...45$ ложных срабатываний) приводит к значительным неоправданным простоям горнободывающей техники и к ощутимому ущербу. Рост ущерба обусловлен также отсутствием устройств автоматического повторного включения, к которым в сетях горных предприятий предъявляется требование опережающего контроля изоляции отключенного присоединения и которые позволяют исправлять продольную и поперечную неселективность действия средств защиты.

■г ; ■

Отсутствие эффективных для условий распределительных сетей горных предприятий средств определения мест повреждения приводит к увеличению (на 20,..60%) времени простоя за счет временных затрат на поиск повреждений.

Снижение элсктротравматизма, улучшение условий злектробе-зопасности на горных предприятиях, повышение надежности электроснабжения зависят от успешного решения комплекса вопросов, среди которых важное место занимают вопроми создания высокочувствительных, с высокой функциональной надежностью устройств защиты от несимметричных повреждений, а также эффективных средств системной автоматики и поиска мест повревдения. : . "

3 диссертации решается тлеющая больиае социальное и народнохозяйственное значение научная проблема, заключающаяся в разработке принципов выполнения и создании системы средств защиты, автоматизации и поиска мест повреждения для электрических, сетей горных предприятий на основе установления законов изменения параметров нулевой последовательности и протекания процессов, при несимметричных повреждениях в расгфеделительных сетях напряжением б...05 кВ с различными режимами нейтрали, что позволит обеспечить более высокий уровень электробепопасности и надежности систем электроснабжения.

Связь темы диссертации с государственными научными программами. Работа выполнялась в соответствии с программой работ по решению научно-технической проблемы 0,74.00 "Разработать и внедрить методы и средства, обеспечиващие дальнейшее повышение безопасности и оздоровление условий труда в народном хозяйстве", утвержденной постановлением Президиума БЦСЛС, ГКНТ и Совета Министров СССР на 1981-1985 гг. и на 1986-1990 гг. (задание 02.02),; в соответствии с Минвузовской целевой комплексной программой работ по решению научно-технической проблемы "Разработка методов и средств экономии электроэнергии п электрических сетях" (приказ Минвуза СССР ДО 101 от У.02.87 г., этап 01); п соответствии с координационным планом научно-исследовательских работ АН УССР по комплексной проблеме "Научные основы электрознерге- . тики" на 1985-1990 .гг.. (этап 1.У. 1.6).

Цель работы. Разработать систему средств, обеспечивающих,, повышение уровня электроббзопасности и надежности электроснабжения горных предприятий за счёт расширения1^'нкциональньк характеристик новых устройств защиты от несимметричных, замыканий

о .

системной автоматики и поиска повреждений.

Идея рабо-ты заключается в использовании законов изменения фазовых и амплитудных характеристик параметров нулевое последовательности при несимметричных повреждениях в распределительных сетях горных предприятий для разработки новых принципа выполнения устройств защиты, системной автоматики и поиска повреждений и реализации их в функциональных и принципиальных схемах, формирующих более высокий уровень электробезопасности и надежности систем электроснабжения.

Основные научные положения и результаты исследований, выносимые на защиту.

На основании теоретических и экспериментальных исследований сформулированы следующие научные положения: .

I. Фазовые характеристики параметров нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю в сетях с изолированно? нейтралью изменятся в пределах 90° по сношению к векторам напряжений сети; взаимные фазовые соотношения между напряжением и токами нулевой последовательности для реальных параметров изоляции сетей являются практически фиксированными и не зависят от переходного сопротивления в место повреждения.

Р.. В сетях с компенсированной нейтралью фазовые соотношения меяду напряжением и токами нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю в отличие от сетей с изолированной нейтральа не являются фиксированными и изменяются в диапазоне 180° в зависимости от рейка настройки компенсирующего устройства.

3. Однофазные замыкания на земли со стороны электроприем-шпеа в распределительных сетях с изолированной и с компенсированной нейтральа по сравнению с классическим видом однофазного замыкания характеризуются, при прочих равных условиях, уменьшением действующих значений напряжения и токов нулевой последовательности практически в два раза и изменением положения" ве: торов названных величии на угол 180° (опрокидывание векторов).

4. При двойных замыканиях на землю фазовые характеристики параметров нулевой последовательности определяются в основном значениям! переходных сопротивлений в точках повреядения. Диапазон изменения положения векторов напряжения и токов нулевой последовательности ко. отношению к векторам напряжений сети по сравнении с однофазными замыканиями резко возрастает и составляет 210° в сетях с изолированной нейтралью и 300° а сетях с

компенсированной нейтралью; взаимное расположение векторов независимо от режима нейтрали .ети не является фиксированным и изменяется в диапазоне 180°.

fa. Угол мезду вектором напряжения нулевой последовательности и вектором собственного тока неповрежденного присоединения не зависит от вида несимметричного повреждения, режима нейтрали распредел! 'ельных сетей и переходных сопротивлений в точках за-мьш^ля. Для реальных параметров изол»;ции распределительных сетей горных предприятий составляет - 90°.

Режим работы нейтрали распределительных сетей, наличие и качественные характеристики средств защиты, системной автоматики и поиска мест повреждения в основном определяют электробе- ■ эопасность и надежность с стем электроснабжения горных предприятий. Рац1. .нальными^с точки зрения уменьшения количественных показателей повреждаемости сетей и оборудования, снижения вероятности появления наиболее опасных видов повреждений и улучшение работы средств защиты,являются сети с резистором в нейтрали при значении активной составляющей тока замыкания на землю на уровне 0,5 емкостной;

и пол,, чепы научные результаты:

1. Установлены зависимо ти и характер изменения значений и фазы то-ов и напряжения нулевой последовательности при несимметричных повреждениях с учетом параметров изоляции, режима работы нейтрали распределительных сетей и переходных сопротивлений в местах повреждений.

2. Обоснована необходимость разработки и предложены новые помехозащищенные методы выполнения и схемы средств защиты от несимметричных повреждений распределительных сетей напряжением

6,..35 кВ с различными режимами работы нейтрали сети.

3. Разработан алгоритм и сх^ма устройства автоматического . повторного включения с опережающим контролем изоляции для отхо-дящ:; от подстанции линий распределительных сетей горных предприятий, обеспечивающего заданный уровень электробезопасности

И позволяющего, повысить надежность систем электроснабжения за счет исправления продольной и поперечной неселективности средств защиты.

4. Разработаны методы и устройства для дистанционного поиска мест повреждения.в неоднородных кабельных и воздушно-кабельных расг">еделительных сетях карьеров и локального поиска мест повреждения гибких и бронированных кабелей в услогиях взрыво-

■ ■■■■■ 5 'Л.. . '

опасных шахт.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается отбором значимых процессов; принятыми уровнями допущений при математическом описании явлений и представлении схем замещения реальных распределительны/ сетей,, обоснованностью исходных посылок, вытекающих из фундаментальных законов естественных наук и основ теории электрических цепей; удовлетворительным совпадением качественных характеристик результатов теоретических исследований с результатами экспериментов, выполненных в реальных сетях и на физической модели; достаточным объемом и результатами экспериментальных исследований.

Научная новизна работы заключается:

- в дальнейшем развитии теории процессов при несимметричных повреждениях в распределительна сетях напряжением 6.. .35 кВ, вцраженком'.в получении аналитических зависимостей для токов и напряжения нулевой последовательности, учитывающих режим работы нейтрали, комплексные параметры распределительных сетей и характер повревдения;

- в установлении закономерностей и характера влияния параметров изоляции, режима' нейтрали сети на действующие значения напряжения и токов нулевой последовательности при различных видах несимметричных повреждений; . ..

. - в установлении закономерностей и пределов изменений ф--довьгх характеристик напряжения и токов нулевой последовательности в сетях с.различными режимами нейтрали при всех возможных ридаос'-несимметричных повреждений;'.

- в обосновании, и разработке.принципов выполнения устройств запеты первой и второй ступени от несимметричных повреждений, Обладающих высокой помехозащищенностью и функциональной надежностью, -для распределительных сетей с изолированной и.компенсиро-радной'нейтралью, а также для сетей с резистором в нейтрали;

- в обосновании функциональных показателей и разработке алгоритма и структуры автоматического повторного включения с '■опережающим-'контролем'изоляции, обеспечивающего исправление продольной и поперечной неселёктивнооти средств защиты;

- в новых принципах дистанционного определения расстояния . до.места повреждения для неоднородных линий электропередач и локального определения места повреждения для гибких и бронированных кабелей.

Практическое значение выявленных амплитудных и фазоЕык: характеристик параметров нулевой последовательности и особенностей протекания процессов в электрических сетях при несимметричных повреждениях заключается е обосновании направлений исследований по совершенствованию и созданию комплекса технических средств и орган«зационно-техн/ческих мероприятий: /

- методики выбора параметров срабатывания средств защиты пэрво.. и второй ступени от несиш*ч?ич!Ых повреждений в распрз-делительных сетях напряжением 6...35 кВ, работающих с различными режимами нейтрали;

- рекомендаций, направленных на повышение функциональной надежности и в оценке работоспособности существующих средств защиты при различных видах несимметричных повреждений в распределительных сетах с различным режимом нейтрали;

- помехоустойчивых фазо-импульсных направленных устройств защиты от несимметричных повреждений и утечек в сетях с изолированной и компенсированной нейтралью, имеющих автоматическую отстройку от переходных процессов;

- устройства второй ступени защиты от несимметричных повреждений, время срабатывания которой автоматически определяется значением напряжения прикосновения в соответствии с нормируемыми, значения и напряжения прикосновения и времени его воздействия;

- устройства однократного автоматического повторного включения с опережающим контролем изоляции, обеспечивающим также контроль ЭДС выбега электродвигателей и подключения оперативного источника;

- устройств дистанционного определения расстояния и локального поиска мест повреждения для карьерных и шахтных распределительных сетей;

- рекомендаций по выбору рационального режима нейтрали распределительных сетей напряжением 6...35 кВ, позволяющего уменьшить повреждаемость сетей, улучшить качество работы средств защиты и повысить уровень электробезопасности эксплуатации элек- > трических сетей горных предприятий;

- рекомендаций, направленных на совершенствование структуры распределительных сетей горных предприятий и учитывающих наличие, размещение и виды средств релейной защиты и системной автоматики.

Реализация работы. Научные положения, выводы и рекомендации использоолны:

- ВНИИВТГ результаты исследований параметров нул^оГ последовательности в сетях горных предприятий при несимметричных повреждениях, а также рекомендации по рациональному выбор-' реята нейтрали сетей и по. обеспечению работоспособности существующих сред тв защиты от замыканий но землю, которые легли г зенову РТМ "¡методические указания по устройству и эксплуатации защиты от эашканил по землю в сетях 6. ..35 кВ на открытых горных работах" (Минчермет СССР, 1586 г.);

- ИГД им. А.Л.Скочинского рекомендации по выбору структуры распределительных сетей и раэмеа;енш> средств защиты и автоматики, сформированных на основании исследований влияния пара...зтров рас, пределительных сетей и режимов нейтрали на характеристики напряжения и токов нулевой последовательности при разработке РТМ "Электроснабжение угольных шагт с обособленным питанием подземных электроприемшкоп" О&нуглепром СССР, РТМ 12.25.002-84);

- НПО "Днепрочерметавтоматика" '¡унч^иональная и принципиальная схема при разработке проектно-конструкторской документации, испытаниях н освоению производства устройства автоматического повторного включения для карьерных "иний с опережающим контролем изоляции (мелкосерийное производство начато с 1989 г. опытным заводом НПО "Днепрочериетавтоматика'');

- НПО "Днзпрочерметавтоматина" '¡функциональная и принципиальная схемы пря разработке проектно-конструкторской докуменфа-ции на устройство направленной-(фазо-импульсной защиты от несимметричных повреждений для карьерных распределительных сетей наряжением б..,25 кВ;

^ С1С6 Днепропетровского завода шахтной автоматики принцип пополнения, (функциональная и принципиальная схемы при разработке конструкторской документации на устройство определения поиска места повреядения кабельных линий;

- .?исргослуткбами Орджоникидзевского и Полтавского горнссбо-гатительных комбинатов рекомендации по рациональному релшу не" -троли карьерных сетей и по улучпению работоспособности средств запеты, а такие экспериментальные образцы устройств ЛПВ с опе-

, решающим контролем изоляции и устройство дистанционного определения места повреждения карьерных линий электропередачи;

- институтом "Юкгипроруда" (г.Харьков) п проектне:! пракп ко показатели надежности основных элементов систем электроснабжения марганцевых карьеров, а также х-ексеедацки по совершенствованию существующие средств защиты, построен,"о структуры и г.о

рациональному режиму нейтрали электрических сетей напряжением 6...35 кВ;

- Днепропетровским горным институтом теоретические и практические результаты работы в разделах при чтении соответствующих курсор лекций для специальностей 10.04.01, 21.05.04 и 09.05 и при подготовке рукоп: :и учебника для ВУЗов "Электрификация горных рэ^от" для специальности 10.04.04 (издание 1991 - ).

Апробация работь'. Основные «агэриальг и результате диссертационной работы докладывались и получили одобрение на Республиканской научно-технической конференции "Электробе".опасность на предприятиях черной металлургии" (Днепропетровск, 1972 г.), I, П, Ш Всесоюзных научно-технических конференциях "Электробезипасность на'горнорудных предприятиях черной метал.-.;фгии СССР" (Днепропетровск, 1976, 1979, 1982 гг.); научно-технической конференции "Компенсация токов однофазного замыкания на землю в электрических сетях напряжением б ..35 кВ (Челябинск, 1980 г.); научно-технической конференции "Повышение эффективности электроснабжения горных и металлургических предприятий" (Челябинск, 1983 г.); Всесоюзной научно-технической конференции "Обеспечение электро-безопасност!. на производстве" (Севастополь, 1983 г.); Всесоюзной научно-технической конференции "Надежность и безопасность электросетей в сельском хозяйстве и промышленности" (Севастополь, 1984 г.); Всесоюзных научно-технических конференциях "Надежность и безопасность электросетей и экономия электроэнергии в сельском хозяйстве и промышленности" (Севастополь, 1986, 1988 гг.); межотраслевом научно-техническом совещании "Режимы нейтрали судовых электроэнергетических систем б кВ и защита от однофазных замыканий на корпус" (Ленинград, 1989 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 55 научных ^абот, в том числе 2 монографии, учебник для ВУЗов и 7 авторских свидетельств на изобретения и положительных решений.

Объем и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, семи глав и заключения, изложенных на 288 страницах машинописного текста, содержит 116 рисунков и 12 таблиц, библиографический список из 180 наименований и приложений, изложенных на 148 страницах.

Автор выражает глубокую благодарность проф. Г.Г.Пивняку за научные консультации и методическую помощь гри работе над диссертацией, а также благодарит сотрудников кафедры систем электгп-снабксния Днепропетровского горного института им. Артема за помощь в проведении исследовали*1 и внедрении результатов работа

• ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ PA£OW „ . Состояние проблемы, цель и задачи исследоьаний.

Значительный вклад в решение различных аспектов проблемы обеспечения электробезопасности и надежности систем электроснабжения горных предприятий внесли советские ученые Айдаров Ф.А., Багаутинов Г.А., Бацежев Ю.Г., Белых Б.П., Бунь'-i В.А., Волот-ковский С.А., Гимоян Г.Г., Гладилин Л.Б., Голубев В.А., Гринь H.A. Долин П.А., Жидков В.О., Княэевский В.А., Ковалев П.Ф., Кс;,осюк В.П., Лейбов P.M., Ликаренко А.Г., Лихачев Ф , Меньшов Б.Г., Миццели Г.В., Мотуэко Ф.А., Петров O.A., Пивняк Г.Г., Поляков В.Е., Разгильдеев Г.И., Разумный Ю.Т. , Р-зякин А.И., Самойлович '..С.т Серов Ь.И., Сирота U.M., Cortcu'en ¿.Г., Цапенко , Шишкин Н.Ф., Щуцкий В.И., Ягудаев Б.М., Якобе А.И. и др., а также зарубежные исследователи Анев Г., Данков Е., Вълчеп М» Dabziel е., Lea W., Pa.tarsen W., Waters M., IVlllhcim H., ZielLnnski Z. и др.

Статистический анализ электротравматизма и попреждаемо~ти элементов систем электроснабжения напряжением 6...35 кВ горнь^' предприятий показывает, что на указанные сети приходится основная масса (до 98%) электро-.равм со смертельным исходом и до 500, и до 120 несимметричных повреждений в год соответственно на карьер и шахту*. Учитыгая низкое качество работы находящихся а эксплуатации средств защиты, их несовершенство, а также отсутствие устройств автоматического повторного включения и эффективных средств поиска мес^ повреждения, количество отключений возрастает примерно в 2...3 раза и соответственно резко нарастает • вг^мя неоправданных простоев технологических машин и установок.

Как уже отмечалось, основными в рассматриваемых сет~- являются несимметричные повреждения, которые оказывают собственное влияние на уровень электробезопасности и надежность систем электроснабжения горных предприятий. Наиболее опасными с точки зрения электробезопасности являются двойные замыкания на зем-п, ■ при которых на корпусах электрооборудования появляются г тен-циалы значительно превышающие допустимые уровни и создаются .условия повреждения заземляющей сети.

Выполненные исследования и оцгк м ¡эксшулташ'они:-: чага • -теристик систем электроснабжения гернта гр'гдпрля:..' . "и •• состояние' электротравматизма з рассуатркваездэс cerrx ' г констатировать, что наблюдающаяся еысспл псзрождаемосг» :.чег;г.~

делительных сетей и их элементов усугубляет опасность применения электрической энергии и приводит к ощутимому ущербу от перерывов в электроснабжении; применяемые средства защиты распределительных сетей напряжением б кВ гсрных предприятий не отвечаю! в полной I ре предъявляемым требованиям, характеризуется низкой с[ нкци-ональной надежностью и не предназна ек: для контроля таких видов несимметричных повреждений, как двойные эамыкания на землю со стороны ^лектроприемника; в силу спегчфических <- собенностей распределительных сетей не нашли применения средства системной автоматики и поиска мест повреждений.

Изложенное доказывает, что вопросы обес/.зчения безопасности электроснабжения и бесперебойности питания электроприемников требуют дальнейших исследований и реализации получаемых результатов.

Для достижения поставленной в диссертационной работе цели Сыли сформулированы и решены следующие задачи исследований: ■ ...

1. Установить влияние режима работы нейтрали распределительных сетей на основные эксплуатационные характеристики систем электроснабжения и разработать методику выбора и обеспечения рационального режима.

2. Исследовать влияние физических характеристик изоляции распределительных сетей, р,жима нейтрали и переходных сопротивлений в точках повреждения на параметры нулевой последовательности при различных видах несимметричных повреждений»

3. Разработать принципы выполнения и устройства защиты от несимметричных повревдений для распределительных сетей напря-яенисм 6...35 кВ с различными режимам, нейтрыи, обладающие высокой чувствительностью и функциональной надежностью.

4. Обосновать параметры и разработать алгоритм функционирования и устройство автоматического повторного включения с опережающим контролем изоляции для распределительных сетей горных предприятий, обеспечивающее исправление продольной и поперечной неселективности средств защиты.

5. Разработать принципы и устройства дистанционного и топографического поиска мест повреждения для распределительных сетей горных предприятий,

Исследование режимов нейтрали электрических сетей горных предприятий.

Оценка влияния режима нейтрали распределительных сегей на

■■■■■ II ■■■■•■ ■

эксплуатационные характеристики систем электроснабжения горных предприятий производилась с учетом установившихся и переходных аварийных режимов на основе комплексной оценки, основ'-дай критериями которой являются электробезопасность; обеспеченность средствами защиты от несимметричных повреждений и качеством мх работы; надежность электроснабжения; экономичность системы.

Были исследованы возможные, в соответствии с ПУЭ, и реальные для горных предприятий родимы нейтрали распределительных сетой напряжением.6...35 кВ:

- сети-с полностью изолированной нейтралью;

- сети с Нейтралью, заземленной через дугогасящий реактор с учэтом степени настройки индуктивности реактора по отношению к емкости сети относительно земли (компенсированная нейтраль);

- сети с нейтралью, заземленной через высокоомный резистор.

Результаты исследований показывают, что при непосредственном прикосновении человека к токоведущим частям распределительных сетей напряжением■б кВ и■выше ни один из рассмотренных режимов нейтрали но в состоянии обеспечить уровень гарантирован-ной/злектробезощсности с учетом реальш-гс параметров, изоляции распределительных сетей, видов защит-и- времени срабатывания применяемой К01ялутационной аппаратуры. Однако режим нейтрали . сетей отзывает существенное влияние на степень опасности при 'прикосновении.человека к корпусам электрооборудования и машин, оказавшимся, под напряжением в следствии повреждения изоляции как в ycтaнoвишeмcяj так, и в переходном режимах.

Выполненные иСследоЕйния позволили сформулировать следуга-; щие основные выводы:

I.. Получивший наиболее широкое распространение в распреде-. лительных :сетях горных предприятий полностью изолированный режим работы нейтрали тлеет негативные"показатели по всем критериям ксчплоксной оценки.

■';.■ 2. С точки зрения снижения повреждаемости сетей, а следов -. тельно и по условиям надежности и экономичности электроснабжения предпочтение; следует отдать сетяти с резистором в нейтрали , И с компенсированной нейтралью. Однако широкоеприменение ком-■пенсированных: сетей на торных предприятиях сдерживается необеспеченностью их качественней устройствами защиты от несимметрк ¿~ '/ ных повреждений и уточек.'.

3. Исходя из комплексной оценки режимов нейтрали,сети с

активным сопротивлением в нейтрали на горных предприятиях рекомендуется применять'-при значении емкостного тока однофазного замыкания на землю до Ю.А.При большем значении емкостного тока следует ориентироваться на сети с компенсированной нейтралью с применением устройств автоматической настройки компенсирующего устройства в резонанс с ескостью сети..

Значение сопротивления резистора б нейтрали сети рекомендуется выбирать из условия наложения на сеть в режиме' замыкания на землю активной составляющей на уровне от 50 до 100^ емкостного тока.. Учитывая динамику распределительных сетей гор- • ных предприятий, с целью исключения влияния создаваемой активной составляющей на качество работы направленных устройств эа-1циты от замыканий на земли, следует предусмотреть возможность автоматического регулирования значения резисторов в нейтрали. В карьерных сетях указанная цель достигается применением для создания активного тс к» замыкания на землю измерительных трансформаторов НТМИ с дополнительной обмоткой нагруженной активным сопротивлением, значение которого выбирается исходя из емкостного тока замыкания и количества измерительных трансформаторов в электрически связанной сети. '

Параметры нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю.

Для исследования аварийных режимов в системах электроснабжения горных предприятий принят наиболее распространенный и доступный метод математического моделирования, основанный на формализации изучаемых процессов и построения частных математических моделей. При разработке математических моделей были приняты допущения 1-го уровня - при переходе от электромагнит- ' ного процесса к феноменологической модели, и 2-го уровня - при составлении схем замещения распределительной сети и математическом описании процессов..'.■'•.;■'■'.'''..'■'■';'■.'._'

С целью формализации исследуемых аварийных режимов были изучены и обобщены сведения о физической природе процессов и . оценены значения отдельных параметров реальных распределитель- . ньк сетей.. На основании общепринятых дощацений и ограничений' ■ ; . были составлены схемы замещения для исследования напряжения и токов нулевой последовательности, которые Э своей структуре содержат лишь элементы, оказывающие.ощутимое влияние на исследу-

емые характеристики параметров нулевой последовательное«

Напряжение нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю в общем случае определяется выражением

U0 -'-и, v/(3Y*YH* у) , г I"

где UA - напряжение поврезденной фазы; f - проводимость изоляции фаз еети относительно земли; YH - проводимость относительно земли нейтрали сети; у - проводимость переходного сопротивления V в месте повреждения.

Для сети с изолированной нейтралью (YH= 0), учитывая, что

Y = l/R + jtoC и у = )/г .

действующее значение напряжения нулевой последовательности и его фаза по отношению к вектору напряжения поврежденной фазы соответственно равны:

и0 - / + Л)'2 ->■ (Sc-C'R^f7; ( 2 ) <р1 = 180° - arctg [3wC)lr- /(3-r + R)] , ( 3 )

где R , С - соответственно ai .'ивное сопротивление и (,'-:кос ь изоляции сети относительно земли.

Для сети с компенсированной нейтралью ( YH= YK =l/5»K-j/wL, действующее значение и фаза напряжения нулевой последовательности определяются выражением:

U0 = U^wLRI^/y^L^sR^R^-E^fRR^fe-lf'; ( 4 )

-180°- arcig{RR,,r(ic-i)/[a>L(3RKr , ( 5 )

и для сети с резистором в нейтрали ( YH= = l/S„ ): U0 = ^^„//(зЕ^-Чг.ДгЧ^')2 bCScoCRR^r)^ ; ( 6 )

180°-arctg [sMCRR^/CsR^-UP^Rr)] ; ( 7 )

где L - индуктивность компенсирующего устройства; I?,K - nr-

тиБное сопротивление, обуславливающее активные потери в сердечнике компенсирующего устройства; К = о to 2СL - коэффициент (степень) настройки компенсирующего устройства; RM - сопротивление резистора, включенного в нейтраль сети.

Анализ полученных выражений показывает, что действующее значение напряжения »плевой последовательности при однофазных замыканиях н£ землю определяется в основном значением переходного сопротивления в точке повретдония. Степень влияния на Vo параметров изоляции сети относительно земли и режима настройки компенс! фукхцего устройства нарастает с увеличением значения сум—. маркой емкости сети относительно земли. Положение вектора напря--жения нулевой последовательности также определяется в основном значением переходного сопротивления в точке повреждения и режимом настройки компенсирующего устройства и, в меньшей степени, параметрами изоляции сети. Угол между вектором напряжения поврежденной фазы и векторам напряжения нулевой последовательности, з зависимости от значения переходного сопротивления в точка повреждения, изменяется в пределах 90° (от ISO0 до 90°) в сетях с изолированной нейтралью и в пределах 180° (от 180° до 90° в режиме недоко:: ,-енсации и от 180°до 270° в режиме перекомпенсации) в сетис с компенсированной нейтралью. Характер изменения действующего значения и фазы напряжения нулевой последовательности в сетях с резистором в нейтрали аналогичен характеру изменения указанных характеристик в сетях с изолированной нейтралью при соответствующем уменьшении значения активного сопротивления изоляции езти относительно земли.

В общем случае ток нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю определяется напряжением нулевой последовательности и проводимостью изоляции внешней сети:

i0 = -U0(3Y-3Y1+YH)=U^Y-3Y-YH)y/(5Y^v),( 8 )

где Y^= l/Rt + jUiCa - проводимость изоляции относительно земли поврежденного присоединения; R1,Cl- соответственно активное сопротивление и емкость изоляции относительно земли поврежденного присоединения.

Собственный ток присоединения при внешних однофазных замыканиях на землю соответственно равен

I ос - и0Уг = - з |}ф Ya у/СзY + YH * у) ( 9 )

и определяется напряжением нулевой последовательности и проводимостью изоляции относительно земли соответствующего присоединения.

Анализ показывает, что определяющими для яейству,-;.дих значений тока нулевой последовательности и собственного тока присоединены! с учетом реальных значений параметров изоляции, следует считать соот;■стственно емкость внесшей сети и емкость присоединения, а также значение переходного сопротивления в точке повреждения. Угол между вектором напряжения поврежденной фазы а век-торс!,! тока нулевой последовательности в зависимости от значения переходного сопротивления в точно повреждения в сетях: с изолированной иейтрйяьа изменяется в пределах 90° (от 90° до 0° при изменении переходного сопротивления от нуля до бесконечности), в сетях с компенсированной нейтралью - в пределах 180° ( от 90° до 0° в pG"ti:i*3 недоксмпонсациг и от 270° до 360° в режиме перекомпенсации) , в сетях с резистором в нейтрали, для рекомендованных в разделе 2 значений резистора в нейтрали, - в гоеделах 45°.. .,64° (от 45°...£4° до 0°). Угол между вектором напряжения пов-рездепной фазы и собственным током присоединения прл внешних однофазных замыканиях на землю изменяется соответственно в пределах: £0° (от 270° до 180°)в сетях с изолированной нейтралью и с резистором в нейтрали; 180° (от 270° до 180° в режиме недоксм-лгнеации и от 270° до 360° в режиме перекомпенсации).

С точки зрения сценки работоспособности существующих принципов выполнения и устройств направленной защиты от замыканий на земля, а также с точки зрения обоснования принципов при создании новых средств направленно;! защиты представляют интерес взаимные фазовые соотношения между напряжением и токами нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю в сетях с различными режимами нейтрали. В табл.1 приведены выражения для определе-' пил значений углов между вектором напряжения нулевой последовательности и, соответственно, векторами токов нулевой последовательности и вектором тока в нейтрали для сетей с компенсацией" ем костного тока и с резистором в нейтрали. Анализ предегавленшх 15 табл.1 .выражений показывает, что:

- переходное сопротивление в точке замыкания фазы на землю не влияет на -взаимное положение векторов напряжения и токов нулевой последовательности,и токов п нейтрали;

~ в сетях с изолированной нейтралью, с учетом реальных значений параметров изоляции относительно земли сети и присоединений, векторы тока нулевой последовательности и собственного тока на-

Таблица I

Фазовые характеристики параметров•нулевой последовательности

Режим Угол между вектором напряжения нулевой последовательности и вектором

нейтрали тока нулевой последовательности собственного тока присоединения тока в нейтрали

Сети с полностью изолированной нейтралью if0 = 180° + . wCC-CJRR, + arctg R.p У ос ~ »rclgwC^ -

Сети с компенсированной нейтралью Cf0 = 180® + ttrcig wLfsRA-EHaq % = <***ctg U)C,R,

Сети с резистором в нейтрали <p0 = 180° + + arctg 3RH(RrR)+pjl- *foc= arctgwe^, = 0 .

17 '

ходятся практически в противофазе, а вектор напрлжеяи.. нз. звой последовательности сдвинут относительно токов на 90°, то есть в таких сетях векторы напряжения и токов нулевой послг ■'.ователь-ности образуют практически жесткую (фиксированную) систему;

- в сетях с компенсированной нейтралью взаимное ¿асполс зниз вгчторов напряжения и токов нулевой последовательности не является фиксированным и зависит от режима настройки компенсирующего устройства. Угол между вектором напряжения нулевой последовательности и вектором тока в компенсирующем устройстве не зависит от режима настройки компенсирующего устройства и составляет примерно 90°;

- в сетях с резистором в нейтрали взаимное расположение век торов напряжения и токов нулевой последовательности также не является фиксированным и зависит от соотношения емкостного сопротивления изоляции сети и сопротивления резистора в нейтрали;

- положение вектора собственного тока неповрежденного присоединения по отношению к вектору напряжения нулевой последовательности не зависит от режима нейтрали и параметров изоляции сети. Угол между указанными векторами определяется только параметрами изоляции относительно земли соответствующего присоединения и для реальных.значений составляет примерно 90°.

На рис. I для распределительных сетей с различными режимами нейтрьли показано взаимное расположение векторов напряжений с©ти, напряжения и токов нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю и зоны их возможного расположения при изменении переходного сопротивления от нуля до бесконечности. При построении векторных диаграмм значения сопротивлений ТЬ и П., приняты равными бесконечности, сопротивление в нейтрали принято равным значению полного емкостного сопротивления изоляции.

Параметры нулевой последовательности при двойных замыканиях на землю.

Двойные замыкания на землю в разных точках распределительной сети являются, как правило^ развитием однофазных замыканий на землю и обусловлены воздействием появляющихся при этом внутренних перенапряжений на неповрежденных и поврежденной фазах. В связи с этим следует различать два основных вида двойных замыкали'" на землю: I) замыкания на землю в двух точках одной и той же фазы распределительной сети; 2) замыкание на землю в разных фазах распределительной сети.

Рис. I. Взаимное расположение и зоны изменения положения векторов напряжений и токов при замыканиях на землю фазы в сетях с различным режимом нейтрали

Первый вид двойного замыкания на землю является ..о сути распределенным однофазным замыканием на землю. Характеристики напряжения нулевой последовательности при таком ковреждении полностью соответствуют рассмотренным в предыдущем разделе, если принять сопротивление в точке повреждения равным эквивалентно у пара тель-но включенных переходных сопротивлений в точках повреждения рассматриваемого двойного замыкания. При оценке тока нулевой последовательности при замыканиях на землю одной фазы в двух то ках распределительной сети представляет интерес случай расположения мест повреждения на разных присоединениях. Ток нулевой последовательности в контролируемой линии будет зависеть от соотношения значений переходных сопротивлений в точках повреждения:

С = зйдУ-Уг)(у + у,)/(зУ+Ун+у+ ( ю )

Если пренебречь.собственным гоком контролируемой линии и активным сопротивлением изоляции сети относительно земли, то ток нулевой последовательности определится выражением:

»> _ <» г _зЦ-ьЩСт_

- 01в в г + п - * (Зыегг,)2'' ' ( 11 }

где V , - переходные сопротивления в местах повреждения соот-ветстьенно во внешней сети и в контролируемом присоединении.

Второй вид двойного замыкания на землю представляет интерес с точки зрения оценки амплитудных и фазовых характеристик напряжения и тока нулевой поел довательности и рассматривается на примере повреждения фаз А и В. В общем случае напряжение нулевой последовательности при двойных замыканиях на землю:

( )

» - ил (уА - агув)/(з¥*Ун + ул - ув) ,

где уд= , у3 = 1/зг*в - проводимости переходных сопротивле-

ний в точках повреждения соответствующих ¿аз.

Для сети с полностью изолированной нейтралью действующее значение и Фаза напряжения нулевой последовательности при повр к-дении изоляции двух ¡Ъз распределительных сетей определяются ры-ражениями:

и о ~ 2 ' ' Бг + Н2 (-13 )

(1.1) , Н(йГв-п) + УзгАТ) , .

(14> .

где и « Кга + Егв + Згагв ; Н * ЗыСИгАГв .

Представленные выражения позволяют оценить влияние параметров распределительной сети и переходных сопротивле"ий в точках замыкания на характер изменений значения и фазы напряжения нулевой последовательности. Установлено, что определяющее влияние оказывают переходные сопротивления и их относительные значения. Действующее значение напряжения нулевой последовательности имеет.явно выраженный минимум яри равенстве переходных сопротивлений в точках замыкания. Диапозон изменен>ч фазы напряжения нулевой последовательности по отношению к векторам фазных напряжений сети составляет 210° в сотях с изолированной нейтралью и 300° в сетях с компенсированной нейтралью.

При исследовании токов нулевой последовательности при двойных замыканиях на землю следует рассматривать следующие возможные варианты: I) повреждения изоляции относительно земли в двух фазах одного (контролируемого) присоединения; 2) повреждения двух фаз во внешней сети; 3) повреждения двух фаз в разных присоединениях, одним из которых является контролируемое. В общем случае токи нулевой последовательности при двойных замыканиях на землю с учетом названных вариантов аварийных .режимов определятся выражениями:

- при повреждении в контролируемом присоединении

С- - иГ (ЗУ- зУ1+ Ун) = ид(зУ- ЗУ/15 )

н ¿Л А 313

- при повреждении во внешней сети (собственный ток присоеди-т

нения)

"л - при повреждении в контролируемом присоединении и во внешней сети

•п.) и У,> [з(У - У»)♦ Ун * у,] - агуп (зУг + у„) ( . . }

Действующие значения тока нулевой послг трватзльности и тока замыкания при рассматриваемых повреждениях,кроме напряжения, определяются параметрами распределительной сети,переходными сопротивлениями в точках повреждения и продольными сопротивлениями поврежденных линий электропередачи. Теоретически вектор тока нулев последовательности по отношению к векторам Разных наприягчий'сети может изменять свое положение в зависимости от взаимного соотношения переходных сопротивлений в диапазоне 210° в сетях с изолированной нейтралью и 300° в сетях с компенсированной нейтралью. Действующее значение собственного тока неповрежденного присоединения при двойных замыканиях на землю в распределители: й сети определяется значением напряжения нулевой последовательности и проводимостью изоляции относительно земли этого присоединения. §аза вектора собственного тока изменяется в том же диапазоне, что и .векторов напряжения и тока нулевой последовательности.

Особый интерес представляют базовые зависимости между напряжением и токами нулевой последовательности, которые для сети с изолированной нейтралью соответственно равны:

- при повреждении в контролируемом присоединении (угол между

и (1.1) -г 11.1) л

о и101 ) '

<уол= гео'+агс^и^С-СОШ^/СЕгЮ] ; ( 18 )

/ ТТ11'1* тЧ-1) 1

- при повреждении во внешней сети (угол между и и 1 ос )

= СЫС% ООС.Д, ; ( 19 )

- при повреждении в контролируемом присоединении и во внеш-[ей сети (угол между ии 1'0'г" )

= агс1еМг( 20 )

^ ЗГ^М - (2 тп - К '

где N = [3r1A(Rl72R + wCItr-J+Itfl,]; M-^wC.Ilr^It - Ъгл„

Исследования показали, что разовые соотношения между вектором напряжения нулепоГ последовательности и векторами токов нулевой последовательности не являются однозначными зависят от вида двойного замыкания на землю и режима нейтрали сети. При двойных замыканиях на землю в контролируемом присоединении или во внешней сети углы между векторами напряжении и соответствующими токами нулевой последовательности ( и Ср00 ) определяются параметрами изоляции относительно земли соответственно внешней сети или присоединения и составляют в сетях ; изолированной нейтралью значения,близкие к минус SO0 и плюс 90° cootl ¡тственно. В сети с компенсирован-н. Л нейтралью угол фР1 зависит от режима нестройна компенсирующего устройства и изменяется в пределах 180°. При наиболее вероятном двойном эакшешши на землю,в • контролируемом присоединении и во внешней сети угол to02 зависит не только от параметров изоляции сети, но и от значений переходных сопротивлений в точках повреждения ¡{аз и изменяется в широких пределах.

Следует также отметить, что при малых переходных сопротивлениях в течках повреждения двойные замыкания на землю резко ухудшают условия электробезопасности. Значения напряжений прикосновение и иага Значительно превышают безопасные уровни даже при расстоянии между точками замыкания до 3000 м.

Гшрамет^о! нулевой последовательности при повреждениях со стороны электроприемника.

Такой виц повреждений является характерным для воздушных или кабельн"-воздушных сетей и возникает при обрыве или разрыве про-чода одной из Фаз воздушной части ЛЭП. Напряжени и токи нулевой последовательности в этом случае будут равны:

U0 « UtP у'/ (зУ+YH ч- &у'); ( 21 )

V - ЩзY- ЗУ, + YH)» -U^CSY- 3Y,+ YH) y'/(oY+ YH+2y);( 22 ) i cc = Y, = -ВДу'ДзУ^ Y„+ ay') , ( 23 )

y' -•= l/(з*' + jt*>L ) - проводимость непегрежденных fan в :v е''",ч<'Н11!; с у-гтсм индуктивного сопротивления р обкоткс

электроприемника LH и переходного, сопротивления в месте повреждения Т' .

Выражения для действующего значения и фазы (по отношению к вектору напряжения поврежденной фазы) напряжения нулевой последовательности при однофазном з мыкании на землю со. стороны.злектрогтри-емника в сети с изолированной нейтралью с учетом параметров изоляции имеют вид: ' ....... ... .•,

и0 = ифR/V(3r'+ 2R- 3оог CL„R)'^9со2(Lh+ CRrT '; )

-arctgJpoii(LH+CRy)/(5r + 2R -3tosCLMR)] . ( 25 }

Если, учитывая значительное превьгление значения, активного, сопротивления изоляции сети над емкостным, пренебречь его. влиянием, то при металлическом оч,но(|юзном замыкании на землю со стороны электроприемника ( г'= 0) напряжения нулевой последовательности в сетях с изолированней нейтралью, компенсированной нейтралью и с резистором в нейтрали соответственно определятся.выражениями: .

Ц,.™* = VJ(2 - 5a>2CLH):; "■' /\; Г26)

Uo.««' = и,/(2 L] ,r>- ( 27 )

= и,//(» - scoeCLv)?;+ ( 28 >

В результате исследований амплитудных.и «¡•аповьк характеристик параметров нулевой последовательности при бднЪсгвзшх-'Зймнканиях на землю со стороны эдектроприемника установлено,;, ^ [

1. Действующие значения напряжения и токов ну дев.оп.последовательности, для реальных значеши"! параметров изоляции., сети Ч,характеристик электроприемников,практически в два.разаменызе,,действующих значений напряжения и токов нулевой последовательности при аналогичных замыканиях со стороны источника питания b'tos* see сети и при тем же значении переходного сопротивления в месте по -вреждения;

2. С определенной степенью точности для реальных значений, параметров изоляции относительно земли сетей с изолированно;! нейтралью можно считать, что при рассматриваемом повреждении вектора напряжения и токов нулевой последовательности, независимо от

чений переходного сопротивления в точке повреждения, образуют ыс-ду собой практически жесткую систему векторов, которая,по сравнению с вектора'-* соответствующими замыканию на землю со стороны источника питания,развернута на 180°.

3. Характер изменения дейст-ующих значений и фазы напряжения и токов нулевой последовательности при однофазных замыкаьтях на землю со стороны электроприемника в сетях с компенсированной нейтралью и с резистором р нейтрали не отличаются от характера изменения указанных величин пои таких же повреждениях со стороны источника питания, однако действующие значения величин при прочих равных условиях практически в ,»ва раза меньше, а положения соответствующих векторов изменяются практически на 1В0°.

. Относительное влияние физических параметров изоляции распределительных сетей при соответствующем режиме нейт^йли на характеристики напряжения и токов нулевой последовательности практически не зависит от расположения места однофазного замыкания на землю.

Лри разрыве провода воздушной части -13П между точками крепления возможны замыкания на землю со стороны источника и. со стороны электроприемника одновременно. Выражения для напряжения и токов ь^леьчй последовательности при рассматриваемом смешанном замыкании фазы на землю имеют вид:

Ú0 = -Ú*(y-y')/(3Y+YH+y ♦ 2у'); ( 29 ) Ío=-4(3Y-3Y/YH)=Ú^Y-3Y.+YHXV-y,y(3Y+YH+y+2y,);( 30 )

Í0<T 3Ü,Y1(y-y,)/(3Y>Y„+y • 2уУ С 31 >

Из представленных выражений следует, что амплитудные и фазовые характеристики тока нулевой последовательности и собственного тока неповрежденного присоединения, как и при других видах однофазного замыкания на землю, сг!реде длится, при прочих равных .условиях,уровнем и фазой напряжения нулевой последовательности. Действующее значение напряжения нулевой последоват льности и угол между вектором напряжения поврежденной фазы и вектором напряжения чулевой последовательности при смешанном однофазном замыкании.на 31 млю в сети с изолированной нейтралью определяются следующими выражениями:

Рг + О,2 » \ )

у, 1В0 си сш(г._г)р+ ,

где Р»211г+Иг'+Зггг'-осогСЬнЕ1-; Ц = ад(ЗЬнг + ЬнК + ЗСагг').

В сетях с изолированной нейтралью действующее значение напряжения нулевой последовательности и положение его вектсра.определяются в основном значениями переходных сопротивлений в точках замыкания и их взаимными относительными значениями. Наблюдается резкое уменьшение действующего значения напряжения и, соответственно, тока нулевой последовательности и собственного тока неповрежденного присоединения при равенстве значений переходных сопротивлений в местах замыкания. Фазовые характеристики напряжения и токов нулевой последовательности при смешанном повреждении теоретически изменяются в диапазоне 270° в сетях с изолированной нейтралью и в диапазоне 360° в сетях' с котяпенсированной не;'тралью. Следует однако отметить, что жесткая система взаимного расположения векторов напряжения и токов нулевой последовательности л сети с изолированной нейтралью сохраняется и при смешанном повреждении.

. Исследуемые в настоящем разделе виды несимметричных повреждений {замыкания на землю со стороны электроприемника и смешанные), несмотря на относительное'уменьшение значений токов замыкания,пред-' ставляют значительную опасность с точки зрения поражения человека электрическим током за счет увеличения времени воздействия опасных потенциалов при вероятных отказах средств защиты при таких повреждениях, а также за счет действия внутренних перенапряжений, которые составляют в этих режимах до 3,75...4-кратного фазному напряжению, и возможного дальнейшего развития аварии.

Исследование способов и средств защиты и поиска несимметричных повреждений.

В распределительных сетях напряжением выше 1000 В горных предприятий в соответствии с ПУЭ и отраслевыми Правилами безопас ■ ности должны устанавливаться устройства защиты от междуфазных коротких замыканий и от замыканий и утечек на землю, которые призваны обеспечить защиту сетей и установок от всех видов повреждений, включая и несимметричные. Применяемые в настоящее время устройства защиты от замыканий и утечек на землю можно классики-

цивовать по принципу действия на четыре основные группы: реагирующие jj3 параметры установйвшегося режима замыкания; рзагирукщие на параметры переходного процесса; реагирующие на наложенные токи непромышленной частоты; комбинированные устройства защиты.

Оценка работоспособности цришг-пов рыпоякешш и устройств защиты от замыканий на землю проводилось на основе результатов исследований- переходных и установившихся процессов в распределительных сетях с различными режимами нейтрали при всех видах несимметричных повреждений. Выполненные исследования позволили выявить основные причины неудовлетворительной работоспособности пршщипов и устройств защиты при несашетрачных яоврездзяшк в условиях распределительные- сетей горных предприятий. Дяя получиваих преимущественное рас-nrocrjл i i f i , i / i <■' на ток и мощность нулевой пос-renoi тр1ь 4,1 , i ! являются:

i i i v i сов» сопровождающих появление одно-

й иг a i i i 'и ¡о металлических и дуговых), что i г i i i t l oi ильной работы токоеы:/ и направлен-

i ^ СЧ' ) L

i зс >-сных процессов в распределительных

си и и о i i ~ащ1ты воспринимаются как процессы; со-

грэь i ил за. о1кач я на землю., являются причиной лож-т

ю j oi ijx устройся п раой и второй ступени, а такта

причиной икоца из1 строя измаритолчшх трансформаторов напряжения типа ИТь№;

- фазовые и екияитудшо искажения параметров нулевой последовательности при двойных замыканиях на землю и при "замыканиях со стороны г-г.октрощшемника, что является причиной отказа направлениях устройств защиты первой ступени и устройств зкциты 'второй сту-ьони. реагирующих на напряжение нулевой последовательности;

- широкая угловая характеристика направленных устройств, что .•шляется причиной неправильной работы устройств, реагирующих на мощность нулевой, последовательности за счет-фазовых искажений сиг-' нолов (|-я,?ь?раш тока или-напряжения кулевой последовательности, & ','Лккс фазееых искажений за счет компенсирующего действия измерите цькых трансформаторов напряжения типа НТШ;

- несоответствие реальных структур схем электроснабжения при-кеичемыми средствами защиты от однофазных замыканий на землю, что. является причиной неудовлетворительной работы устройств защиты, гоигирующих на го... и мощность нулевой последовательности.

"" В работе разработаны практические рекомендации, напрлзленные на повышение функциональной надежности существующих устройств защиты, смысл которых сводится к следующему: обеспеченна рационального решения работы нейтрали, что позволяет устранить слияние переходных и феррорезонансных процессов; ввести в соответствие с применяемыми средствами защит структуру распределительных сетей; ограничивать количество Н'ГШ подключенных к '¡ети и к одной ЛЭП в соответствии с выражениями:

гьс * (1в+701к.)/25 ; (1В-+ 701к1)/ю, ( 34 )

где 1/в ,1<к и1/в4,1/к1- соответственно суммарные длины воздушных-и кабельных участков всей сети и отдельного присоединения.

В результате проведения теоретических и экспериментальных исследований принципов выполнения защит от несимметричных повреждений и принципов поиска мест повреждения в-условиях горных предприятий сформулированы следующие выводы:

- применяемые средства защиты от междуфазных коротких и однофазных замыканий на землю не обеспечивают контроль всех видов несимметричных повреждений, нэ в полной мере отвечают предъявляемым к ним требованиям и обладают достаточно низкой функциональной надежностью;

- токовый принцип выполнения ;>ащит от несимметричных повреждений позволяет обеспечить контроль практически всех видов несимметричных повреждений. Однако, указанный принцип выполнения защит, учитывая соотношения токов нулевой последовательности б поврежденном и неповрежденном присоединениях распределительной сети, но в состоянии обеспечить селективность действия, особенно в сетях с компенсированной нейуралью;

- направленные устройства защиты, реагирующие на ток, напряжение нулевой последовательности и угол между ними, в состоянии контролировать однофазные замыкания на землю со стороны источника питания и со стороны электроприемника в сетпх с изолированной ней-.тралыо и с резистором в нейтрали. В общем случае такие устройства защит являются не работоспособными при двойных замыканиях на землю и при всех видах несимметричных повреждений в сетях с компенсированной нейтралью. Использование данного принципа выполнения защит в шахтных распределительных сетях ограничивается недостаточной чувствительностью в основном по каналу напряжения нулевой последовательности;

- устройства, реагирующие на гармонические составляющие в установившемся токе замык'ания на землю, не могут быть рекомендованы для распределительных сетей горных предприятий, так как уровень и состав гармонических составляющих зависит от характера повреждения, а также от физических параметров распределительной сети и защищаемого присоединения', от характеристик источника питания и одектро-приемников;

- устройства защиты, реагирующие на параметры переходного процесса, также не преемлемы для распределительных сетей горных, предприятий, так как при пзкйолее распространенных с смыканиях через переходное сопротивление, -оличественные характеристики пг->сметров переходного процесса резко снижаются. Кгюме того, такие устрсЯс за. нг обладают ковтсраостыо действия, что недопустимо для условии горных предприятий; ">

- устройств., реагируй?» ка наложенные токи непромышленной частоты, в состоянии контролировать все виды несимметричных пов-резде лй. Однако их примзленяе ограничивается несок естимостью тр&боасьиП чувствительности и селективности действия. Устройства ■•а сссточвпок оперативном токе могут успешно применяться для защити от несимметричных повреждений и утечек в сетях с обоссслен-ньы г.йт"Ш!«:л и с технологически связанными электроприемниками;

- из известных методов дистанционного определения расстояния до :.:еста повоеждения в распределительных сетях горных предприятий наиболее приемлемьш следует считать локационный метод. Существует 'с средства, реализующие указанный метод определения расстояний, не могут с достаточной эффективностью применяться в электрических сетях горных предприятий, которые характеризуются наличием сравнительно большого числа элементов с различными вс-.жовьот сопротивлениями;

- из топографических методов определения места повреждения

в кабельных линиях,учитывая условия подземных .горных работ, предпочтение следует отдать индукционному методу. Известные устройства, поедлазпаченные для подземных горных работ,обладают низкой чувствительностью к переходным сопротивлениям в точке повреждения и недостаточной помехозащищенностью.

Разработка средств защиты, поиска и автоматического повторного включения для распределительных сете!', горных предприятий.

На о.чюггмши результатов исследований амплитудных и. Фяг.&вкх

Характеристик токов и напряжения нулевой последовательности при несимметричных повреждениях, теоретически обосновано применение следующих принципов выполнения устройств защити для распределительных сетей напряжением 6.,.35 кВ горних предприятий:

I. Оценка взаимного положения векторов тока и напряжг-чиИ нулевой последовательности с узкой угловой характеристикой и отстройкой от переходных процессов для сетей с изолированно» и компенсированной нейтралью при автоматической настройке индуктивности дугогасящего реактора в резонанс с емкостью сети. ■ _ 2. Оценка взаимного положения векторов тока нулевой последо-зательности, напряжения нулевой последовательности и, дополнгтсль-ю, векторов фазных напряжений. Этот принцип позволяет резко повы-:ить чувствительность устройств защиты от заишканий на землю к юреходному сопротивлению в. точке замыкания и сделать ее пр.-асти-гески независимой от значения суммарной емкости сети относительно 1емли, то есть, выполнить защиту от утечек. ■

Предполагаемый принцип являея-ся комбинированным, так как сос-'оит из двух, дополняющих:друг друга: I) сравнение по фазе векто-юв тока и напряжения нулевой последовательности; 2) сравнение ю фазе, векторов фазных напряжений сети и вектора тока нулевом последовательности.

На рис.. 2 приведены временные диаграммы, поясняющие работу :омбинированного принципа выполнения защиты *>т однойозных замк-:аний и утечек на землю. Из рисунка видно, что, в соответствии с лгоритМом работы устройства, при металлических за.токанилх на землю ,олжны сравниваться во времени импульсы ток& и напряжения пулевой юследовательности (заштрихованные импульсы). При уменьшений пос-еднего до порога срабатывания, равное примерно 0,25 ио-тах импу-ьсы тока и напряжения нулевой последовательности смещаются пря-ерно на 75° и, при дальнейшем увеличении/переходного сопротипле-ия в точке повреждения, импульсы напряжения нулевой последователь-ости исчезают, вместо них должны появиться* импульсы фазных нагря-ений. .

,3. Оценка взаимного положения вектора тока нулевой посл^.ова-ельности и вектора напряжения поврежденной фазы. Принцип защиты редпологает предварительное определение-поврежденной «Вазы и екомендуется для выполнения защиты от утечек и шахтных сетях, де Практически исключены повреждения со стороны олектроприемника.

4. Оценка взаимного.положения векторов тока нулевой последо-ательности и собственного тока неповрежденного присоединения или

t

Гис. 2. Комбинированный принцип, выполнений направленно: защиты от земышшй и утечек на овндю

питающей линии.

Предложенные принципы выполнения реализованы в устройствах защиты от несимметричны:; повреждений и утечек на зек п, которые имеют примерно одинаковые структурные схемы, обеспечивающие глубокое подавление гармонических составл аощих в сигналах тока у. напряжения нулевой последовательности; исключение/взовых искажений сигналов при формировании импульсов сравниваемых сигналов; автоматическую отстройку от начальных и послеаварийных переходных процессов. Чувствительность устройств по току нулевой пос; -довательности составляет 100 мА, что позволяет контролировать однофазную утечку через переходное сопротивление на уровк" 35 кОм.

Дяя второй ступени защиты от замыканий на землю разработано устройство, обеспечивающее контроль не значения напряжения нулевой последовательности, а значения потенциала на корпусах электрооборудования и заземляющей сета и, в зависимости .1 его уровня, автоматически.изменяющего ввдержкувреыени для подачи команды на отключение.

Добиться в условиях эксплуатации абсолютной селективности . действия устройств защиты при несимметричных повреждениях практически невозможно« Кроме того,нормативными материалами заложена возможность продольной неселективности защит. Наиболее эффективным средством повышения надежности электроснабжения с сохранением достигнутого уровня электробезопасности в этом случае является устройство автоматического повторного включения (АПВ) с опережающим контролем изоляций отключенного присоединения. .На рис. 3 представлена функциональная схема разработанного устройства АЙВ о опережающимконтролем изоляций. Основным элемент том устройства является програмшй блок, выполненный на базе постоянного запоминающего устройства. На схеме обозначено: ГШ -генератор.тактовых импульсов, необходимых для синхронизации работы устройства; ДЧ - делитель частоты; ШВД - блок контроля наличия высокого напряжения (чувствительность - 500 В); БУШ -блок управления выключателями устройства присоединения; УП -устройство присоединения; ъКИ - блок контроля изоляции, обеспе-, чивапций измерение и сценку уровня изоляции (чувствительность -до 50 кОм); £УСВ - блок управления силовым выключателем обслуживаемого присоединения.

В соответствии с требованиями к устройствам АПВ разработан алгоритм работы его логической части, который реализует следующие функциональные команды:

I) пуск ЛПВ от действу защиты от замыканий на землю или Ш3 (при необходимости); 2) отсчет выдержки времени, необходимый для снижения до безопасного уровня ЭД-С выбега электродвигателей; 3) контроль наличия напряжения на Фазах отключенного присседи1.е-ния и выработка соответствующей команды на продолжение или запрёт цикла АПВ; 4) подключение к (разам отключенного присоединения источника оперативного тока; О измерение сопротивления изоляции относительно земли отклюонного присоединения и сравнение его с уставкой; 6) выбор по результатам измерения и подача на исполнительный элемент команды на "включение" силовое выключателя или "запрет включения"; 7) контроль исполнения команды и перевод схемы в исходное состояние. .

Для определения места повреждения на .отключенной защитой ЛЭП разработаны два дополняющих друг друга устройства: опреде- ; ления расстояния до места повреждения (дистанционного определения места повреждения) и топографического поиска места повреждения.

Для специфических распределительных сетей горных предприятий предложен комбинированный локационный метод (рис. 4), суть которого заключается в том, что импульсы от генератора зондирующих импульсов (ГЗИ) подаются в две фазы обследуемой линии, а приемник сигналов (ПС) производит сложениешпульсов одной фазы с инверсированными импульсами (ИП) другой фазы. В этом случае при наличии симметричных неоднородностей'ка обрабатываемой линии сигналы в приемнике ПС компек ируют друг друга. Отраженный сигнал от места повреждения или обрыва приходит один (по каналу -поврем.~ньий. фазы), что и фиксируется устройством как расстояние до места повреждения. Устройство выполнено переносным и имеет чувствительность к переходному сопротивлению в месте повреждения не менее 1,3 кСм; дальность измерения до 10 км. .

С целью повышения точности топографического определения места повреждения и чувствительности к переходному сопротивлению в.месте повреждения разработан дифференциальный метод поиска места повреждения,основанный на индукционном принципе. Суть метода заключается в том, что в поврежденную и неповрежденную жилы подаются синусоидальные сигналы одинаковые по амплитуде и пр гивоположные. по знаку. Протекающие по килам токи от названных двух источников обусловлены проводимостями изоляции жил кабели относительно земли и переходным сопротивлением в месте повреждения. Разработанное устройство предназначено для работы с

РУ-6...10

1с. 3. Функциональная схема устройства АПВ для .карьерных сотой

ПС

И

гзи

и.

и,

и,

Воздушная линия

м

о

о,

Кабельная линия

а

е..

о

1=-

55, ЧЦ

2 1 «■а.

■А 3 * =

КС

Ф ф Ф Г{1 аФ_¡_

.ф ...ф_ф_ф ф_ф.

___Й.

с. 4. Принцип дистанционного определения мест . поврея *ния для неоднородных линий

гибкими и бронированными кабелями без отключения от сети радом проложенных, а также позволяет определить место обрыва жилы ка-оеля и трасс^.

Э А К Л Ю Ч Е ¡1 И Ё.

В результате выполненных исследований дано теоретическое обобщение и решение имевшей социальное и народнохозяйственной значение научной проблемы, ¡заключающееся и разработке принципов выполнения и создании е..стеки средств защиты.овтоматизации и поиска повреждений для распределительных сетей напряжением выше 1000 В горных предприми Л.

Основные научные результаты, выводы и практические рекомендации заключайся в следу..

1. HecK.v¿v:(,'rj'|;:¡4¿,;u:.- швр&едения, являющийся преобладай:!"«.! видом повреждений к распределительных сетях напряжением выше 1000 В. вредеговдяют уяачительную опасность с точки зрения поражения чеяоытм елоктраческим током к повреждения фазной изоляции еегьК оОсрудовсния. На повреждаемость распределительных coi-es'í к дша-mlmoo развитие аварии, а также на уы: .вин рлектро-беоопаености, существенное влияние оказывает режим работы нейтрала сет... 1;ац1 нальным решмоы нейтрали следует считать включения a нейтраль сети резистора, сопротивление которого ьыбира-етсл ьз условия создания дополнительного активного тока замыкания iw землю па уровне половины емкостного.

2. В плаке дальнейшего развития теории несимметричных повреждений,разработаны математические модели распределительных сетей систем э^ектросш '¡ления для исследований характеристик параметров нулевой .последовательности при всех видах несишет-г-14, ;х поврегщемий и сетях е различным режимом нейтрали. Математические модели учитывают олияние■на амплитудные и розовые характеристики напряжения и токов нулевой последовательности ntspi-\тгров изоляции сети, переходных сопротивлений в точках замыкания и рерша настройки компенсирующего устройства.

3. Остановлено, что в сетях с изолирование4 нейтраль» при однсТ'йзнкх замыканиях на землю со стороны источника и со сторож электроприемнике, значения углов меаду векторами токов и напряжения нулевой последовательности практи- ;ски не зависят от параметров изелнгси сети и переходного сопротивления в точках поврс. дсния, а т,с отношения к векторам разных напряжений сети их она-

' ' 35

1'#ения изменяются практически синхронно в диапазоне 90° пр.-: изменении переходного сопротивления от нуля до бесконечности. При прочих равных условиях замыкание фазы на землю со стороны электроприемника ( по отношению к повреждению со стороны источника), приводит к опрокидыванию векторов токов и напряжения нулевой последовательности и уменьшению их значений для реальных условий почти в два раза. Взаимные фазовые характеристики параметров нулевой последовательности при однофазных замыканиях на землю в сетях с компенсированной нейтралью не являются "фиксировании и" и определяются, кроме' значений параметров сети и переходного сопротивления, режимом настройки компенсирующего устройства. Диапазон изменения положения векторов токов и напряжения нулевой последовательности относительно векторов напряжений сети составляет практически 180°.

При двойных замыканиях на землю фазовые характеристики токов и напряжения нулевой последовательности -изменяются в диапазоне 210° (изолированная нейтраль) и 300° (компенсированная нейтраль) и определяются в основном'соотношением переходного сопротивления в точках повреждения.

4. Разработаны новые принципы выполнения и устройства направленной защиты от несимметричных повреждений для карьерных распределительных сетей, реагирующих на все виды несимметричных по- • вреждений в сетях с изолированной м компенсированной нейтралью,

и направленной защиты от утечек для шахтных распределительных сетей. . '.;■■■■

\ Разработана -также схема второй ступени защиты от замыканий на землю, выдержка времени на отключение у которой зависит от значения потенциала относитёльно земли заземляющей сети и изменяется автоматически.

5. Дано обоснование параметров, разработаны алгоритм и устройство автоматического повторного включения с опережающим , контролем изоляции. Устройство.позволяет исправить продольную

и поперечную неселективность действия средств защиты от несимметричных повреждений; в схему заложены элементы самоконтроля.

6. Разработаны принципы и устройства дистанционного и топографического поиска мест повреждения в распределительных сетях. Устройство дистанционного определения расстояния до места повреждения предназначено для неоднородных (кабельно-воздушных) карьерных линий' электропередачи. Устройство для топографического поиска выполнено на индукционном дифференциальном принпипе и,

кроме замыкания,позволяет определять место обрыва жилы кабеля и ег трассу. " •.'

7. Научные основы работы реализованы научно-исследовательскими институтами ВНИИБТГ, ИГД им. А.А.Скочинского; проектными "Южгипроруда" и "Днепрогипрошахт"• научно-производственным объединением "Днепрочерметавтоматика". Внедрение результатов работы обеспечивает социальный и экономический эффект. Социальный эффект от внедрения результатов заключается в повышении уровня электробезопасности при эксплуатации электрических сетей и оборудования горных предприятий. Ожидаемый экономический эффехт от внедрения разработанных устройств и технических рекомендаций составляет далее миллиона рублей.

Ла материалам диссертации опубликовано 5Ь научных работ, в тем числе получено семь авторских свидетельств на изобретения и положительных решений.

Основные положения и содержание диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Разумный Ю.Т., Шкрабец Ф.П. Повышение эффективности электроснабжения угольных шахт. - Киев: Техн1ка, 1986. - 136 с.

2. Шкрабец Ф. П. Защита от замыканий на землю для сет«й с изолированной и компенсированной нейтралыо//Изв. вузов, Энергетика. - 1976, 2„ - С.130-;133.

3. Шкрабец Ф П. Исследований тока нулевой последовательности при однофазной утечке в сети с изолированной нейтралью//Техника безопасности, охрана труда и горноспасательное дело. М.: ЦНЮй-уголь, 1976, №7. - С. 30-32.

А Шкрабец Ф.П. Влияние измерительных трансформаторов напряжения на ток замыканиь на землю//В сб.Электро5езопасность на горнорудных, предприятиях черной металлургии СССР./ Тезисы до.ладов П Всесоюзной научно-техн. конференции. - Днепропетровск,

1979. - С. 46-4У,

v>. Волотковский С.А. . Горбунов Я.С., Шкрабец Ф.П. Чувстви- ■ тельное бесконтактное реле защиты от замыканий, на'.землю// Промышленная энергетика. - 1975, Jf9. - С.15-18.

6. Волотковский С.А., Горбунов Н.С. , Шкрабец 'Ч>.П. , Схема . реле земляной защиты с отстройкой от переходных процессов // " . Ичв. вузов, Энерге1..ка. - 1975, №.7. - С. II6-II8.

7 Волотковский С.А., Шкрабец Ф.П;, Пивняк Г.Г. и.др. Электрификация горных работ. - Киев. Головное йзд-во "Вища школа",

1980. - 443 с.

8. Электроснабжение угольных иахт / Волотковский С.А.,

.зумный Ю.Т.,. Пивняк Г.Г., Тесленко В.И., Шкрабец 3?.П. и др. : Недра, 1984. - 376 с.

9. Волотковский С.А., Горбунов Я.С., Шкрабец Ф.П. Прин_;ш уществления направленной защиты от однофазных замыканий "а

млю // Горная электромеханика и автоматика: Респ. межвед. науч-хн. сб. - 1980, вып. 36. с. 3-6.

10. Шкрабец <5.П. Исследование параметров тока нулевой последо-тельности в сетях с изолированной нейтралью// Горная электро ханика и автоматика': Респ. межвед. науч.-техн. сб. - 1980,

п. 37. С. 9-12.

11. Шкрабец Ф".П., Волотковская Н.С. Напряжение нулевой пос-довательности при однофазной утечке в сетях с компенсированной йтралыо// Горная электромеханика и автоматика: Респ.межвед.на-,-техн.сб. - 1981. вып. 39. - С. 21-26.

12. Шкрабец О.П., Волотк^зская Н.С., Мирошниченко В.А. Токи левой последовательности при однофазной утечке в сетя" с ком- • нсированной нейтралью,//Торная электромеханика и автоматика: сп.межвед.научн.-техн.сб. - 1982, вып. 40. С. 33-38.

13. Горбунов И.С., Шкрабец Ф.П., Мирошниченко В.А. Напряж ше левой последовательности при двойных замыканиях на землю в сети изолированной нейтралью// Горная электромеханика и автоматика: • сп.мзжвед.науч.-техн.сб. - 1982, -.ып. 41. С. 35-38.

14. Шкрабец 3?.П. Однофазные замыкания на земля в сетях с ком-нсированной нейтралью// В сб. Электробезопасность на открытых подземных горных работая.. Тезисы докладов Ш Всесоюзной иауч.-ш. конференции. - Днепропетровск, 1932. С. 93-104.

15. Шкрабец Ф.П. Повышение надежности распределительных сетей рных предприятий// В сб. Ьезопасность н надежность электроснаб-ния горнорудных предприятий. Тезисы докладов Ш Всесоюзной науч.-ш, конференции. - Днепропетровск, Т93Я. С. 221-224.

16. Шкрабец Ф.П., Горбунов Н.С., Волотковская Н.С. Принцип полнения направленной защиты в компенсированных сетях// В сб. зктробезопасность на открытых и подземных горных работах. Те^и-

докладов Ш Всесошной науч.-техн. конференции. - Днепропзтровлк 32. С. 193-196.

17. Шкрабец Ф.П., Мирошниченко В. А. Несимметричны« повреждения гетях с изолированной нейтралью// Горная электромеханика и автогика: Респ.межвед.науч.-tpvh.сб. - 1985, вып. 47. C.8-II.

18. Шкрабец Ф.П., Горбунов Я.С., Мирошниченко Б.Л. Анализ раб ,тоспособности 'защит при двой'чк замыканиях на землю// Горная электромеханика и автоматика: Респ. межвед.науч.-техн.сб. - 1986, вып. 49. С. 10-13.

19. Шкрабец Ф.П. Двойные замы; ишя ча оемлю в распределительных сетях // Горная электромеханика и автоматика: Респ.межзед. науч.-техн.сб. - 1987, вып.50..С. 19-23.

20. Шкрабец Ф.П., Мипошниченко В.А. Влияние защиты от замыка-' ний на землю на структуру систем электроснабжения карьеров// Горная электромеханика и автоматика: Респ. менвед.науч.-техн.сб. -1988, вып. 52. С. 29-33.

21. Шкрабец Ф.П., Чарва В.Х., Попруга В.И., Степаненко В.В. Определение ущерба от перерывов электроснабжения карьеоов Никопольского месторождения// Горная электромеханика и автоматика: Респ. межвед. науч.-техн.об. - 1988. вып. 53. С. 28-32.

22. А. с. 43.2630 (СССР). Реле защиты 'однофазных замыканий на землю/ Волотковский С.Л., Горбунов Я.С., Шевченко Г.П., Шкрабец Й.П. - Опубл. V Н.И., 1974.. IV22. .

23. Л.с. 972625 (СССР), Устройство для избирательной защиты от одног-азшк зшыканиЯ на землю в распределительной • сети с

из шр лшн'н нейтралью/ Гринь К.А.» Шкрабец Ф.П., Горбунов И.С. и до. - Опубл. в ь.И., 1982, X' 41.

24. А.г. 13551% (СССР)„ Устройство для избирательной защиты . от од!¡г Разного замыкания на землю в распределительной сети с

изолированной нейтралью/. Пивняк Г.Г., Шкрабец Ф.П., Еолотков-сюой Н.С., Омельченко В.И. - Опубл. в Б.И. , 19875 I? 44.

25. А.с. 1396194 (СССР). Устройство для избирательной защиты от однофазного замыкания на землю в распределительной сети с изолированной нейтралью/ Шкрабец 5.П., Мирошниченко В.А., Чмиль БЛ». - Опубл. ь Б.И., 1988, № 18.

В совместно.написанных 18'работах личный вклад автора состс ь разработке ыетодов исследований и анализе результатов (1,4,7, разработке функциональных и принципиальных схем устройст! (5,6,9,15), анализе эффективности их функционирования (18,20) и раэработко математических моделей (11,12,13,17), а также в разработке существенны признаков новых технических решений (£2, 25

25).

Шкрабец Федор Павлович

РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ,. РАЗРАБОТКА СРВДС1В ЗАЩИТЫ

И ПОИСКА НЕСИММЕТРИЧНЫХ ПОВРЕЖДЕНИЙ В РАСПРВДЕЛОТЕЖЬШХ СЕЖ ГОРНЫХ ПРЕДПРИЬТИЙ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

' 50135 Подписано в печать 30.06.89. Формат 60x84/16 'м, тип, № 3 Усл.печ.л.ЗО. Уч.-изд.л. 2р. ipa® 100. Заказ 802 . Ьесплатно.

>бластно** уп р« ь л ей и о сгтлт ис тн к и , у л ,С то п я рои ti, 3, г.Д и оп pon е тро не к