автореферат диссертации по безопасности жизнедеятельности человека, 05.26.01, диссертация на тему:Развитие теории, разработка методов и средств обеспечения электробезопасности в системах электроснабжения напряжением до 1000 В

07-2

686

На правах рукописи

1/У'

СУВОРОВ ИВАН ФЛЕГОНТОВИЧ

РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ, РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ И СРЕДСТВ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В

Специальность 05.26.01 - «Охрана труда (электроэнергетика)»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации па соискание ученой степени доктора технических наук

Челябинск 2006

Работа выполнена в Читинском государственном университете на кафедре «Электроснабжение».

Научный консультант - доктор технических наук, профессор А.И. Сидоров.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

O.K. Никольский;

доктор технических наук, профессор В.Ф. Бухтояров; доктор технических наук И.Л. Кравчук.

Ведущее предприятие — Читинское межрегиональное управление

по технологическому и экологическому надзору Ростехнадзора, г.Чита.

Защита состоится 27 апреля 2006 г., в 10 часов, в ауд.1001 на заседании диссертационного совета Д 212.298,05 при Южно-Уральском государственном университете по адресу: 454080, г. Челябинск, пр, им. В.И. Ленина, 76,

Факс (351) 267-94-49.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Южио-Уральского государственного университета.

Автореферат разослан «_» марта 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, профессор

/ / г

Ю.С. Усынин

РОССИЙСКАЯ ГОСУДдрСТВЕННАЯ

библиотека

_ 2007

—ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Несмотря на широкое применение различных технических и профилактических мероприятий, направленных на улучшение условий электробезопасности, проблема снижения электротравматизма остается по-прежнему актуальной. Общая доля травм в промышленности, вызванных действием электрического тока, незначительна - 0,5...3,0%, однако электротравматизм со смертельным и тяжелым исходом составляет в общем числе подобных несчастных случаев 20...60 %. Ежегодно в России от поражения электрическим током в электроустановках зданий гибнет 4-5 человек, теряют трудоспособность и получают инвалидность около 30 тысяч человек.

В настоящее время наблюдается бурный рост электропотребления в быту (электромеханизация домашних работ, электрообогрев, электроплиты, приборы для отдыха и развлечения и т.п.). Несмотря на внедрение устройств защитного отключения (УЗО) в жилых, общественных и административных зданиях по-прежнему имеются случаи группового поражения людей электрическим током с летальных исходом. По данным статистики тенденции к снижению уровня травматизма как в бытовых, так и производственных электрических сетях пока не наблюдается. При этом следует отметить, что третья часть бытового травматизма приходится на детей.

В системе с изолированной нейтралью не обеспечивается селективность работы аппаратуры защитного отключения, которая срабатывает и при однополюсном прикосновении человека к токоведущей фазе, и при снижении сопротивления изоляции фазы сети относительно земли. Повысить надежность электроснабжения и снизить электротравматизм при эксплуатации таких сетей можно путем разработай и внедрения новых способов и устройств распознавания причины утечки и контроля изоляции фаз сети относительно земли.

На воздушных линиях в сетях с глухозаземленной нейтралью (ГЗН) устраиваются повторные заземлители нулевого провода, предназначенные для уменьшения напряжения прикосновения. Количество и величину сопротивления этих заземлителей нельзя считать рациональными как с точки зрения обеспечения электробезопасности, так и минимизации затрат.

Роль целостности нулевого защитного проводника и его сопротивления в системе с ГЗИ как для обеспечения электробезопасности, так и качества электрической энергии общеизвестна. Однако, в процессе эксплуатации таких сетей нередко наблюдаются случаи обрыва или отгорания этого проводника, что крайне недопустимо. Требуется совершенствование и разработка новых устройств контроля непрерывности нулевого защитного проводника и внедрение их в системы электроснабжения с глухозаземленной нейтралью.

Электробезопасность при обслуживании и использовании тех или иных рабочих машин, механизмов и приборов в значительной мере зависит от уровня сопротивления изоляции фаз электроустановок относительно земли, не только в системах с изолированной нейтралью, но и с глухозаземленной, а также от совершенствования средств контроля и измерения параметров изоляции под рабочим напряжением.

Анализ статистических данных разных источников показывает, что от 25 до 70 % пожаров возникает из-за низкого сопротивления изоляции или плохого контакта в электропроводках. Как правило, при пожарах погибают люди.

Все это еще раз доказывает необходимость осуществления непрерывного контроля состояния изоляции, раскрытия и учета всех факторов, влияющих на величину и длительность протекания тока через тело человека в аварийных ситуациях, с целью разработки технических и организационных мероприятий по повышению уровня электробезопасности.

До настоящего времени не рассматривалось влияние электродвигателей в системе с ГЗН на исход электропоражения. Это актуально еще и потому, что наметилась тенденция к росту числа тяжелых электротравм при пуско-наладочных и ремонтно-монтажных работах,

Дальнейшее повышение уровня электробезопасности во многом сдерживается или недостаточностью, или отсутствием обоснованных методик и приборов оценки значимости тех или иных средств, устройств, факторов обеспечения безопасности обслуживания электроустановок. Кроме того, не в полной мере реализован аппарат обоснования соответствующих параметров средств обеспечения электробезопасности, основанных, в частности, на применении теории нечетких множеств.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с координационным планом научно-исследовательских работ по проблемам охраны труда на 1986— 1990 гг., утвержденным Государственным комитетом народного образования СССР, № 16-05; проблемой 0.74.08 «Разработать и внедрить методы и средства, обеспечивающие дальнейшее повышение безопасности и оздоровления условий труда в народном хозяйстве», утвержденной постановлением Президиума ВЦСПС, ГКНТ и Совета Министров СССР на 1981-1985 гг. и на 1986-1990 гг. (задание 02.02 и 02.05); целевой программой энергосбережения в Читинской области на 2003-2005 гт. (утверждена Администрацией Читинской области 08.10.2002 г,, № 229-А/п), а также ряда НИР, ОКР и договоров о содружестве с такими организациями, как: ЗАО «Читинские Ключи» (г.Чита), МУП «Горводо-канал» (г.Чита), МУП «Кырииское ЖКХ» (Читинская область), старательская артель ООО «Кварц» (Читинская область), Верхне-Читинский лесхоз (г.Чита), ООО «Читаэлектромонтаж» (г.Чита), горные предприятия Всесоюзного производственного объединения «Союззолото», производственное объединение «Забайкал-золото», филиал ОАО «Внешторгбанк» (г.Чита) и другими предприятиями.

Цель работы. Повышение уровня электробезопасности при эксплуатации систем электроснабжения до 1000 В путем комплексного обоснования защитных характеристик средств обеспечения электробезопасности в системе «человек - электроустановка - среда» с учетом наличия в этих системах электродвигателей и степени компенсации реактивной мощности.

Идея работы заключается в использовании результатов системного анализа условий электробезопасности в системах электроснабжения до 1000 В для выбора параметров средств обеспечения электробезопасности и разработке на

их основе новых способов и устройств, позволяющих повысить надежность и безопасность.

Основные научные положения и результаты, выносимые на защиту

1. В системах электроснабжения с изолированной и глухозаземленной нейтралью при однополюсном прикосновении и срабатывании УЗО для объективной оценки условий электробезопасности необходимо учитывать ЭДС выбега электродвигателей и наличие батарей статических конденсаторов (БСК),

2. Система электроснабжения с ГЗН для обеспечения приемлемого уровня риска должна включать в себя устройство непрерывного контроля изоляции то-коведущих фаз относительно земли, работа которого основана на наложении на сеть синусоидального сигнала непромышленной частоты, в комплексе с устройствами опережающего контроля изоляции, установленных на ответвлениях «коммутационный аппарат - электродвигатель».

3. Способ определения параметров изоляции относительно земли отдельных фаз сети с ГЗН, основанный на применении дополнительного трансформатора напряжения, используемого для наложения информационного сигнала на контролируемую сеть, а также на измерении токов в обмотках дополнительного трансформатора напряжения и их фаз, отличающийся тем, что дополнительно измеряют значение тока в нейтрали силового трансформатора, а также фазу этого тока относительно напряжения вторичной обмотки трансформатора напряжения.

4. Способ контроля параметров системы повторных заземлителей и непрерывности нулевых защитных проводников в системах электроснабжения с ГЗН, основанных на наложении прямоугольных импульсов разной скважности на PEN или РЕ проводники, отличающийся от известных тем, что через каждую защищаемую линию осуществляется непрерывная передача импульсов определенной частоты, отличающейся на 200 Гц для соседних каналов частоты, а перед дешифрацией дополнительно производят измерения частоты и разделения спектра сигналов по полосам частоты, причем отключение линии с нарушенными параметрами нулевого провода осуществляется при уменьшении амплитуды импульсов более чем на 15 % от амплитуды импульсов в нормальном режиме работы.

5. Математическая модель электрической сети с ГЗН, отличающаяся тем» что учитывается ее конфигурация и влияние электродвигателей, конденсаторных батарей компенсации реактивной мощности, количества и величины сопротивления повторных заземлителей, а также модель рудничной электрической сети при прямом прикосновении человека, отличающаяся тем, что учитывает срабатывание аппаратов защитного отключения, степень компенсации реактивной мощности и воздействия ЭДС выбегов электродвигателей.

6. Методика выбора электрических аппаратов защиты от сверхтоков и параметров цепи зануяения, обеспечивающая соблюдение требований электробезопасности согласно ГОСТ 12.1.038-82 и ПУЭ (7-я редакция).

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается принятыми допущениями при математическом описании моделей; корректным применением известных методов расчета и анализа электрических сетей в совокупности с современными широко апробированными

методами математического моделирования и специализированного программного обеспечения; удовлетворительной сходимостью результатов теоретических исследований с результатами экспериментов, проведенных на физических моделях и в реальных электрических сетях; достаточным объемом экспериментальных исследований и обработкой их методами математической статистики с вероятностной оценкой полученных результатов.

Научное значение работы состоит в дальнейшем развитии теории защиты человека от поражения электрическим током и заключается в следующем:

- впервые доказано, что ЭДС индивидуального выбега электродвигателя в электрической сети напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью, имеющей индивидуальную компенсацию реактивной мощности, оказывает определяющее влияние на исход электропоражения при прикосновении к одной из фаз сети;

- впервые установлены зависимости количества электричества, получаемого человеком при случайном его прикосновении к фазному проводу и отключении электроустановки с помощью УЗО, от мощности электродвигателя, времени срабатывания УЗО, степени компенсации потребляемой электродвигателем реактивной мощности и наличия повторного заземления;

- впервые установлены зависимости тока утечки через тело человека при косвенном его прикосновении к электрооборудованию в функции от тока однофазного короткого замыкания и соотношения сечений нулевого защитного проводника и фазного;

- установлены зависимости времени протекания тока утечки через тело человека под воздействием ЭДС группового выбега агрегатов «электродвигатель -рабочая машина» от средней мощности работающих электродвигателей и емкости рудничной электрической сети с изолированной нейтралью;

- впервые установлено, что наличие электродвигателей в сети с ГЗЫ приводит к увеличению тока через тело человека в случае его косвенного прикосновения и наличии в сети однофазного короткого замыкания, а также продолжительности его воздействия в случае прямого прикосновения к токоведущей фазе электрической сети, оборудованной УЗО;

- в доказательстве возможности контроля непрерывности нулевых защитных проводников в системах электроснабжения с ГЗН, основанных на наложении прямоугольных импульсов разной скважности на PEN или РЕ проводники, преобладающем влиянии емкостной проводимости изоляции в указанных системах электроснабжения на токи утечки, а также в разработке и исследовании способов непрерывного контроля параметров изоляции электрической сети относительно земли и целостности нулевого провода;

- в обосновании способов защитного отключения электрической сети с изолированной нейтралью при однополюсном прикосновении к ней человека и контроля изоляции токоведущих фаз относительно земли;

- в разработке системы комплексной оценки обеспечения условий электробезопасности для случаев однополюсного прикосновения или прикосновения к сторонним проводящим частям в системах с глухозаземленной и изолированной нейтралью.

Практическое значение работы: обоснована величина сопротивления повторного сопротивления на вводе в здание, которая должна быть не более 10 Ом; разработана методика оценки электрической сети с глухозаземленной нейтралью по условиям обеспечения электробезопасности, отличающаяся от известных тем, что учитывает допустимые токовременные характеристики человека, время срабатывания защит от сверхтоков, места установки повторных за-землителей в комплексе с воздействием на человека напряжений прикосновения, влияния изоляции электрической сети и электродвигательной нагрузки с БСК, время срабатывания УЗО; разработана методика оценки электрических сетей горных предприятий с изолированной нейтралью по условиям безопасности их обслуживания, которая может использоваться как при проектировании и эксплуатации этих сетей, так и при проведении экспертиз элекгротравм; разработаны и внедрены устройства непрерывного контроля изоляции фаз относительно земли и целостности нулевого провода в системе с ГЗН; разработано устройство защиты человека от поражения электрическим током в сети с электродвигателем для систем электроснабжения с изолированной нейтралью; разработана и внедрена комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции ответвления в электрической сети «коммутационный аппарат - электродвигатель» для систем с ГЗН; разработан и внедрен прибор, позволяющий оценить электрические сети, оснащенные УЗО, по условиям электробезопасности.

Реализация результатов работы. Научные положения, выводы и рекомендации использованы:

- ОАО «Водоканал-Чита»; ЗАО Читинская мостострительная фирма «Автомост»; МП «Горсвет»; МУП «Управляющая компания» (п, Первомайский Читинской области); ЗАО «Читинские Ключи»; Федеральное агентство лесного хозяйства по Читинской области «Верхне-Читинский лесхоз» (г. Чита, Читинская область); ЗАОр «1-ГП ЧИТАГРАЖДАНПРОЕКТ»; предприятие Читинских городских электрических сетей ОАО «ЧИТАЭНЕРГО»; ОАО «Забайкальский горно-обогатительный комбинат» (Читинская область); муниципальное жилищ-но-эксплуатационное предприятие «Жилкомхоэ» (п. Новоорловский, Читинская область), Способ и устройство непрерывного контроля изоляции фаз относительно земли и нулевого провода в системе с ГЗН; комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции; прибор оценки электробезопасности электрических сетей; методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- ОАО Внешторгбанк (филиал в г. Чите); Читинский проектно-изыскательский институт «ЗАБАЙКАЛЖЕЛДОРПРОЕКТ» (филиал ОАО «РЖД»); ООО «Разряд». Способ и устройство непрерывного контроля параметров нулевого провода; комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции; прибор оценки электробезопасности электрических сетей; методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- ООО «Кварц» (предприятия Читинской области и республики Бурятия); МУЛ «Кыринское ЖКХ» (Читинская область). Комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции;

- предприятия объединения «Росдрагметалл» (г. Москва, г. Чита). Комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции и методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- ООО «Читапромстройпроект», Читинский филиал Сбербанка РФ. Методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- Региональным учебным центром по охране труда Забайкальского отделения МАНЭБ; Читинским государственным университетом, Читинским горным техникумом, Читинским лесотехническим колледжем: теоретические и практические результаты работы в разделе «Основы электробезопасности» при чтении лекций и проведении лабораторных работ по курсу «Безопасность жизнедеятельности» для студентов электротехнических специальностей, при обучении руководителей предприятий Читинской области по охране труда в рамках Федеральной программы обучения Минздравсоцразвития РФ, а также при подготовке учебных пособий.

Апробация работы. Основные материалы и результаты диссертационной работы докладывались, обсуждались и получили одобрение на Всесоюзных научно-технических конференциях «Электробезопасность на горных предприятиях черной металлургии СССР» (г. Марганец, 1979 г.; г. Днепропетровск, 1982 г.); Всесоюзной межвузовской конференции «Проблемы охраны труда» (г. Рубежное, 1986 г.); научно-технической конференции «Компенсация токов однофазного замыкания на землю в электрических сетях напряжением 6...35 кВ» (г. Челябинск, 1984 г.); научно-практической конференции «Охрана труда в цветной металлургии» (г. Челябинск, 1990 г.); десятая научная конференция «Моделирование электроэнергетических систем» (г, Каунас, 1991 г.); Всесоюзной научно-практической конференции «Проблемы электробезопасности в народном хозяйстве» (г. Челябинск, 1991 г.); международной научно-практической конференции «Обеспечение безопасности жизнедеятельности в условиях современных предприятий» (г. Челябинск, 1993 г.); Всероссийской научно-практической конференции «Безопасность жизнедеятельности в третьем тысячелетии» (г. Челябинск, 2000 г.); VII Российской научно-технической конференции по электромагнитной совместимости (г. Санкт-Петербург, 2002 г.); научно-практическом семинаре с международном участием «Проблемы повышения надежности, уровня безаварийности эксплуатации электротехнических и электромеханических систем, комплексов и оборудования горных и промышленных предприятий» (г. Москва, 1993 г.); научно-технической конференции «Энергосбережение, электроснабжение, электрооборудование « (г. Новомосковск, 1998 г.); Всероссийской научно-технической конференции «Энергетика: управление, качество и эффективность использования энергоресурсов» (г. Благовещенск, 1998 г.); Межрегиональной научно-практической конференции «Энергетика в современном мире» (г. Чита,

2001 г., 2003 г.); Международной научно-практической конференции «Современные энергетические системы и управление ими» (г. Новочеркасск, 2003 г.); вторая Российская конференция по заземляющим устройствам (г. Новосибирск, 2005 г.); V международной научно-технической конференции EPQ2005 «Эффективность и качество электроснабжения промышленных предприятий» (г. Мариуполь, Украина, 2005 г.), одиннадцатой Всероссийской научно-технической конференции «Энергетика: экология, надежность, безопасность» (г. Томск, 2005 г.).

За разработку устройств защиты человека от поражения электрическим током и опережающего контроля изоляции, методики оценки электрических сетей по условиям электробезопасности автор неоднократно поощрялся грамотами Читинского обкома комсомола, Министерства цветной металлургии СССР и дипломом Министерства по высшему образованию Российской Федерации.

Публикации. По теме диссертации опубликовано - 53 научных работы, в том числе монография, 2 учебных пособия и 4 авторских свидетельства на изобретения.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, заключения, 2 приложений и содержит 457 страниц машинописного текста, 169 рисунков, 53 таблицы, список использованной литературы из 348 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Большой вклад в решение проблем электробезопасности своими работами внесли такие известные ученые как Ю.Г. Бацежев, В.Ф Бухтояров, JI.B. Гладшшн, П.А. Долин, B.C. Дзюбан, В.О. Жидков, Р.Н. Карякин, Б,А. Князевский, В.П. Ко-лосюк, В.Е. Маиойлов, Ф.Я, Мотуско, O.K. Никольский, А.И. Сидоров, В.Г. Соболев, Е.Ф, Цапенко, И.Ф. Шипунов, Н.Ф. Шишкин, В.И. Щуцкий, Б.М. Ягудаев, А.И. Якобе и другие.

Особенностью сетей с ГЗИ является их протяжённость, разветвлённость и существенная разница в квалификации персонала, обслуживающего отдельные участки сети.

Проведённый автором анализ эффективности работы заземления и зануления показал следующее:

- эффективность заземления в сетях 0,4 кВ с глухозаземлённой нейтралью в значительной мере зависит от соотношения R,/RM (где Ra - сопротивление заземления нейтрали силового трансформатора, R,„ - сопротивление повторного заземлителя повреждённой электроустановки);

- применение только защиты от сверхтока в системе ТТ не отвечает требованиям электробезопасности. Наиболее целесообразно применение устройств, реагирующих на сверхтоки и дифференциальный ток утечки;

- применение зануления обеспечивает снижение напряжения на открытых проводящих частях (ОГГЧ) до допустимых значений лишь при применении повторного заземления ОГГЧ;

- на корпусах электрооборудования, связанных с аварийным электроприемником системой зануления, может появиться опасное для человека напряжение;

- наиболее эффективной системой зануления является система типа TN-S, однако она требует дополнительных затрат, обусловленных прокладкой защитного нулевого проводника;

- существует ряд аварийных ситуаций, при которых любая система зануления в комплексе с защитой от сверхтока не эффективна с точки зрения обеспечения электробезопасности.

Применение устройств защиты от сверхтоков и УЗО позволяет значительно снизить вероятность электропоражения за счёт быстрого отключения электрической цепи от источника питания при прикосновении человека к оказавшимся под напряжением металлическим нетоковедущим частям электроустановки или прямом контакте с токоведущими частями. Однако при этом УЗО, реагирующие только на дифференциальный ток утечки, не срабатывают при следующих видах аварийных ситуаций:

- заносе потенциала по PEN или РЕ проводнику при замыкании фазы на PEN или РЕ проводник со стороны питания по отношению к УЗО;

- замыкании фазы на корпус со стороны питания;

- разрыве PEN или РЕ проводника;

- обрыве фазного провода на стороне питания с замыканием на землю;

- обрыве фазного провода на стороне питания без замыкания на землю.

В этих случаях на корпусе электроустановки либо появляется опасное для человека значение потенциала, либо электроустановка остается без защиты (при обрыве РЕ проводника). Кроме того, эффективность работы УЗО зависит от таких факторов, как величина и фаза естественных токов утечки, наличие повторного заземления рабочего нулевого и защитного проводников и т.д. Данные факторы могут либо увеличивать чувствительность, вызывая ложные срабатывания УЗО, либо загрублять уставку УЗО, приводя к несрабатыванию последнего в аварийной ситуации соединения.

С учётом отмеченного можно сделать вывод, что с точки зрения повышения уровня электробезопасиости целесообразнее применить защитную меру, позволяющую выявить появление опасного тока утечки на ранней стадии и исключить эксплуатацию линии или электроприемника с низким сопротивлением изоляции, предотвращая тем самым появление напряжения на металлических нетоковеду-щих частях, а не пытаться уменьшить последствия при прикосновении человека к корпусу, оказавшемуся под напряжением.

Осуществить подобную задачу можно лишь путём контроля параметров изоляции. На данный момент основным методом контроля состояния изоляции в сетях до 1 кВ с глухозаземлённой нейтралью является метод измерения её сопротивления при помощи мегаомметра. Однако, в силу рядя причин, контроль изоляции мегаоомметром не отражает истинного состояния изоляции и не может являться критерием электробезопасности. Это подтверждает необходимость применения непрерывного контроля изоляции путём использования специальных устройств.

Большинство из разработанных устройств контроля изоляции предназначены для работы в сетях с изолированной нейтралью (УАКИ, АЗАК и т. п.). Для сетей

же с глухозаземлённой нейтралью, несмотря на актуальность проблемы, существует крайне мало разработок, и, практически, все они относятся к 50-60 годам прошлого века. Ни одна из них при этом не получила широкого распространения. Причиной этого является либо неселективность работы устройств, либо снижение общей надёжности системы при совместной работе сети и устройства контроля изоляции. Таким образом, проблема по обеспечению элекггробезопасности с помощью устройства непрерывного контроля изоляции остаётся актуальной.

На протяжении ряда лет внимание исследователей привлечено к изучению влияния переходных процессов на опасность поражения человека при случайном прикосновении к токоведущим частям или корпусу электроустановки, оказавшемуся под напряжением. Время протекания переходного процесса характеризуется длительностью: пробоя кожных покровов тела человека (на входе и выходе тока); срабатывания аппаратуры защитного отключения I <, 0,2 с; ЭДС группового выбега отключенных, но вращающихся по инерции электродвигателей; ЭДС индивидуального выбега электродвигателя.

Большинство авторов указанных работ приходят к выводу о том, что поражение человека токами переходных процессов в момент включения в электрическую цепь маловероятно, однако значение этого тока превосходит во много раз длительно допустимую величину и поэтому его необходимо учитывать при разработке быстродействующей аппаратуры защитного отключения рудничных электроустановок.

Необходимо отметить, что в Правилах устройства электроустановок (до 7-го издания) и других документах не содержалось четко определенных нормативов времени срабатывания защитных аппаратов от сверхтоков в схеме зануления. Это время зависит от характеристик аппаратов, параметров системы зануления электрической сети с глухозаземленной нейтралью и может составлять от долей до десятков секунд и более, вплоть до отсутствия отключения вообще.

Рассмотрение материалов экспертиз несчастных случаев, связанных с поражением электрическим током, и методов расчета условий электробезопасности позволили выделить основные стадии проведения риск-анализа систем электроснабжения и сформулировать задачи исследований по разработке новых методик, способов и устройств, направленных на снижение электротравматизма (затемненные прямоугольники). Предлагаемая структура исследований приведена на рис, I и 2.

При введении в практику эксплуатации одновременно нескольких организационных мероприятий и защитных устройств статистический материал приобретает некоторую неопределенность. В этом случае крайне сложно оценить обоснованность и эффективность какого-либо мероприятия, устройства или весомость риск-фактора. Для проведения анализа рисков хорошо зарекомендовал себя метод логико-вероятностного моделирования (ЛВМ), а при определении вероятности вновь введенного события, получение информации о котором связано со значительными временными затратами на сбор и обработку статистических данных или полном отсутствии их, - метод экспертных оценок в сочетании с теорией нечетких множеств.

Проведение риск-анапиза обеспечения электробезопасности систем электроснабжения

Методы идентификации опасностей и оценка риска:ь 1. Что плохого может произойти? 2. Как часто это может случиться? 3. Какие I моргг^ыть последствия? 4. Разработка рекомендаций по уменьшению риска |

Детерминированные методы

Соответствие нормативным показателям

Вероятностные методы

!. Rni-Ю Ом 2. Кол-во повт. замомлителей

Дерево отказов

Метод Марковских процессов_

Математическое моделирование эл.сетей

Классическим методом

Приборные методы оценки

Лопгко-вероятносгное

моделирование I .Уточнение моделей

Моделирование

деятельности

оператора

Уточнение методики оценки по уел о е и я ы илектробезоласности

Моделирование 3- фазных систем н мгновен.значениях (дополнение новых опасных факторов)

Приборы оценки по отдельным параметрам (I |1,1 ср, 1к, Ц пр. ш)

Прибор оценки по интегрированному показателю Oh

Тоже, в действующих значениях с преобразованием 3-хфазн. системы

Методики оценки по условиям электробезо-пвсносгн.

Рис. 1. Основные направления исследований

Рис. 2. Основные способы, методы и устройства обеспечения необходимых параметров риска

Логико-вероятностные модели возникновеиия электроопасных ситуаций, разработанные автором для систем электроснабжения с различными режимами работы нейтралей силовых трансформаторов, приведены на рис. 3 и 4.

Согласно разработанным автором структурным логико-вероятностным моделям возникновения электроопасных ситуаций, наиболее опасными являются: 1) совпадение во времени двух событий - замыкания одной фазы на корпус с выносом потенциала на сторонние проводящие части электроустановки и прикосновения человека к оказавшимся под напряжением СПЧ; 2) отказ зануления с отказом системы контроля его непрерывности; 3) обрыв заземления или зануления с отказом защитного отключающего устройства.

в электрических сетях с изолированной нейтралью (ИЗН) до 1000 В: Х| - прикосновение человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной УЗО с функцией контроля изоляции фаз относительно земли; Хг - прикосновение человека к корпусу электроустановки; X.) - замыкание одной из фаз сети на землю (033); Хн двойное замыкание на землю в различных точках сети; - низкий уровень изоляции фаз сет» относительно земли (симметричное снижение изоляции фаз); X* отказ цепи заземления электроустановки; X? отказ (отсутствие) устройства контроля параметров заземления; X» - отказ УЗО с функцией контроля изоляции фаз относительно земли: Хч - отказ максимальной токовой зашиты (Ш3) при двойном замыкании на землю; Хю - наличие однофазной утечки величиной близкой к порогу срабатывания УЗО с функцией контроля изоляции фаз относительно земли; Хц - наличие' >Д<' группового выбега электродвигателей; Х^ - отказ (или отсутствие) системы компенсации гаков однофазного замыкания на землю (033); Хи - наличие ЭДС индивидуального выбеги элем родннгателя; Хц от ключение ответвления электрической сети «коммутационный аппарат электродвигатель»

Необходимо отметить, что из-за конструктивных особенностей зануления практически единственным фактором, обеспечивающим благоприятный исход электроопасной ситуации, является время срабатывания 'штатного аппарата от сверхтока. Исходя из рассмотренных соображений, случай прикосновения человека к сторонним проводящим частям, оказавшимся под напряжением вследствие замыкания на корпус, представляет особый теоретический и практический интерес и требует специального анализа с точки зрения условий электробезопасности. В этом случае вероятность электропоражения для сетей с ИЗ! I рассчитывается по формуле:

ед-чм)м.)о-Рш). (о

где Р, =р, •р4-р8 р,-[1-(1-р6)'(1-р7)];

Рц=Р1

1-(1-р5) (1-рш)

1-1

РШ=Р2"РЗ

1-(1"Рб) 0"Р7)

-О-Рв) Мп) Р^И^Рн'Рп!^ 1-(1-р5) (1-р10)

х=>

1-1-

1-(1-р8) (1-р„)

Р12 Н1-Р14-Р1з1

Вероятность электропоражения в системе электроснабжения с ГЗН представляет собой нечеткое число:

Р(Б) = 1 - (1 - Рг) • (1 - Ри) ■ (1 - Рш) • (1 -- Рху ), (2)

Р.=Р1

где

Ртт=р2

1-(1-р8)(1-р9)(1-рп)(1-р12)х=}

Х(1-(Р.З[1-(1~Р9)(1-Рп)(1-Р12)]})|3

Р5)'(1-Рб)].Рш=Р2'Р4

р7ф8, Р1У -Р]4-Р15 Р16-Рис. 4. Логико-вероятностная модель возникновения электроопасной ситуации в системе электроснабжения с глу-хозаземленной нейтралью: Х1 - прикосновение человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной У30; Ха - прикосновение человека к корпусу электроустановки; Хз - металлическое замыкание одной фазы на корпус электроустановки; Х< -замыкание одной фазы на землю; Хз - отказ залуления; Х6 ~ отказ системы контроля непрерывности цепи заиулеиия; X? -обрыв заземления нейтрали; Хц -отказ УЗО; Хд - наличие ЭДС выбега асинхронного электродвигателя; Хю - наличие ЭДС электродвигателя номинальной мощностью от 5.5 до 30 кВт; Хц - наличие симметричной статической нагрузки, подключаемой совместно с электродви-гателем'под обн1ее групповое УЗО; Хц - наличие однофазной статической нагрузки, подключаемой совместно с электродвигателем под общее групповое УЗО; Хп- наличие индивидуальной компенсации реактивной мощности электродвигателя; Хм - прикосновение к корпусу электроустановки, питаемой от системы электроснабжения типа ТЫ-8 с автоматическим контролем изоляции фаз; Хп — наличие однофазной утечки величиной близкой к порогу срабатывания устройства контроля изоляции (УКИ) фаз; Х|б- отказ устройства автоматического контроля изоляции фаз электрической сети

На основе проведенных нами исследований низковольтных сетей промышленного и коммунально-бытового назначения в г. Чите по условиям обеспечения электробезопасности была создана обобщенная модель возникновения электроопасной ситуации (ВЭОС), позволяющая производить оценку условий электробезопасности в сетях напряжением до 1 кВ с заземленной нейтралью системы ТЫ-С (рис. 5).

э т 0-<3S>

Рис. 5. Обобщенная модель электрической сети до 1 кВ для исследования условий электробезопасности

Обобщенная модель электропоражения включает в себя основные элементы, параметры которых определяются в зависимости от конкретных расчетов. Принципиальной особенностью обобщенной модели ВЭОС является возможность переопределения ее элементов как подсистем произвольной сложности, в свою очередь, включающих в себя совокупность элементов реальной электрической сети. Так, например, элемент обобщенной модели Н (нагрузка) в практических расчетах может представлять собой участок реальной сети, включающий в себя питающую линию нагрузки, собственно нагрузку и, по мере необходимости, дополнительные РУ. Подобный подход позволяет, в частности, учесть раз-ветвленность реальных сетей и селективность срабатывания защитных аппаратов от сверхтоков. Далее приводятся результаты математического моделирования электрической сети с ГЗН при косвенном (рис. 6) и прямом прикосновении человека (рис. 7) с учетом асинхронных электродвигателей (при наличии или отсутствии конденсаторных батарей для компенсации реактивной мощности). В первом случае (см. рис. 6) происходит прикосновение человека к частям оборудования, на которых в нормальном режиме отсутствует электрический потенциал, но при каких-либо неисправностях, вызвавших нарушение изоляции и приведших к однофазному короткому замыканию (QK3), возможно появление опасного для жизни человека потенциала. При этом опасное напряжение существует на корпусе до тех пор, пока сеть не будет отключена защитой от сверхтока - автоматическим выключателем QF. Во втором случае (см. рис, 7) наблюдается случайное прикосновение человека к токоведущей части. Защита в этом случае обеспечивается только отключением электроустановки УЗО.

Рассматриваемые модели электропоражения включают в себя основные элементы, параметры которых определяются в зависимости от конкретных расчетов: Roui, Com - активное и емкостное сопротивление изоляции питающих кабельных линий; R3 = 4 Ом; Rh = 850 Ом, мощность батарей конденсаторов КРМ принималась от 0 до 100% потребляемой реактивной мощностью асинхронным электродвигателем. Исследования проводились для асинхронных дви-

гателей серий АИ (одно- и двухскоростные с синхронной частотой вращения 1500 и 3000 об/мин), 4А, ИА при помощи цифрового моделирования с использованием системы МАТЬАВ. Результаты цифрового моделирования проверялись на адекватность при помощи физической модели электрической сети, созданной на базе лаборатории кафедры электроснабжения Читинского государственного университета.

Рис. б. Случай электропоражения при косвенном прикосновении

На основе результатов анализа схем электроснабжения с ГЗН в диссертации была выбрана наиболее характерная низковольтная сеть, обладающая разветв-ленностью и селективной защитой, имеющая как промышленное, так и бытовое назначение. Зависимости, полученные при моделировании данной сети, наиболее полно отражают результаты остальных исследований и приведены в табл. 1.

Для оценки влияния величины сопротивления повторного заземления ВРУ здания на условия электробезопасности имитировалось наличие в модели повторного заземлителя ВРУ, величина сопротивления которого изменялась в диапазоне от 1 до 40 Ом. Для указанных сопротивлений повторного заземления производилось моделирование однофазного короткого замыкания в различных точках схемы электроснабжения с определением напряжения прикосновения в них. Результаты моделирования представлены на рис. 8.

• В случае косвенного прикосновения человека к корпусу электроустановки необходимо рассмотреть влияние электродвигателя при ОКЗ. Пример характерных осциллограмм мгновенных значений фазного напряжения в месте повреждения, тока однофазного короткого замыкания и тока через тело человека приведен на рис. 9. Осциллограммы напряжений и токов для случая ОКЗ в электрической сети без электродвигателя и при его наличии имеют одинаковый вид и

Оценка времени срабатывания защитных аппаратов при возникновении КЗ в заданной точке

Короткое замыкание в точке Ток КЗ, А Кратность тока КЗ к току рас- цепителя ближайшего ¡автоматического выключателя Время срабатывания ближайшего автоматического выключателя из нагретого состояния, с Время срабатывания ближайшего автоматического выключателя из холодного состояния, с Допустимое напряжение прикосновения при данной длительности воздействия по ГОСТ 12.1.038-82, В Напряжение прикосновения в расчетных точках, В

К1 К2 КЗ К4 К5 Кб К7 К8

К1 139,6! 423 0,01 0,01 220» 9132 80,09 80,15 25,36 25,36 80,20 25,36 25,36

К2 139,95 26,9 0,01 0,01 220 80,1 9137 80,15 25,36 25,36 80,22 25,36 25,36

КЗ 141,47 108,8 0,01 0,01 220 78,73 78,54 90,16 24,94 24,94 78,88 24,94 24,94

К4 239,62 ! 31.5 ! 0,01 I 0,01 | 550 9^1 1 41,42 41,27 41,58 83,06 63,82 41,56 63,82 43,54

К5 275,68 ! 4,2 1 0,8 1 7 | 75/20** - | ' 1 1 I 46,80 4^6» 46 97 71,79 ; мде 46,95 .71,79- 49,01

Кб 157,68 ; 15,2 | 0,0! ! 0,01 5 220 88,64 88,45 88.8 28,08 28,08 88,8 28,08 28,08

К7 305,18 3 3.7 г } 1 Ш ! 20 '1 ! 1 ! 51,54 Я,4 51,7 78,8 78,8 51,69 78,8 53,81

К8 377,48 3,6 • 1Д5 | !0 1 20 || 1 68,51 68,38 68,68 71,04 ■ 7Ш 68,68 71,04 71,04

Примечания: цветом выделены случаи, в которых не соблюдаются первичные критерии электробезопасности; * так как точки К1-КЗ и Кб находятся на участках питающей сети бытового помещения, допустимое напряжение прикосновения взято как для бытовых сетей» для точек К4, К5, К7 н К8 допустимое напряжение прикосновения взято как для сетей промышленного назначения;

** через дробь показано допустимое напряжение прикосновения для времени срабатывания из нагретого и холодного состояния автоматического выключателя соответственно

О 5 10 15 20 25 30 35 40 Сопротивление повторного заземления ВРУ, Ом

Рис. 8. Зависимость напряжения прикосновения от сопротивления повторного заземления ВРУ при КЗ в заданных точках

различаются между собой лишь амплитудой измеряемых величин в отрезок времени от момента возникновения ОКЗ до момента отключения контактов автоматического выключателя защитой от сверхтока. Из приведенных осциллограмм также видно, что влияние ЭДС выбегов при однофазном коротком замыкании не наблюдается.

Сравнительный анализ приращения тока как через тело человека А1н» так и тока ОКЗ Д1К, обусловленного наличием в сети электродвигателя, для различных случаев приведен в табл. 2.

' Результаты табл. 2 показывают, что влияние асинхронных электродвигателей необходимо учитывать нмощно-стью от 5,5 до 30 кВт, поскольку при мощностях

Рис. 9. Осциллограммы измеряемых величии (двигатель 4А132М4 - 11 кВт): а) напряжение фазы до и после однофазного короткого замыкания, В; б) ток однофазного короткого замыкания, А; с) ток через тело человека, А

Сравнительный анализ токов через тело человека

Электродвигатель Действующее значение тока через тело человека при отсутствии двигателя в сети, мА Действующее значение тока через тело человека при наличии двигателя в сети, мА Приращение тока, %

А1н Л1кз

4А100Э4 (3 кВт) 91,9 94,7 3,04 3,0

4А1001,4 (4 кВт) 91,9 95,8 4,20 4,1

4А112М4 (5,5 кВт) 74,9 79 5,50 6,0

4А132М4 (11 кВт) 74,9 82 9,50 9,0

4А160М4 (18,5 кВт) 60,1 67,1 11,6 12,2

4А180М4 (30 кВт) к> Ъо 49,5 15,6 15,6

4А200М4 (37 кВт) 30 35,4 18,0 16,8

4А200Ь4 (45 кВт) 20,8 25,1 20,7 20,0

менее 5,5 кВт приращение тока через тело человека менее 5 %, а при мощностях более 30 кВт, несмотря на значительную долю тока от электродвигателя (более 15 %), в абсолютных величинах значение тока через тело человека более чем в 1,5 раза меньше допустимого по ГОСТ 12.1,038-82.

Как видно из табл. 2 зависимости приращения тока однофазного короткого замыкания на корпус пускателя Л1кз, % и тока через тело человека А1|„ % в функции от номинальной мощности электродвигателя практически идентичны и при мощностях электродвигателей 3...45 кВт имеют линейный характер. Это позволило впервые получить зависимость приращения тока через тело человека в процентном соотношении от мощности электродвигателя:

Д1,, (Ри) = 4,54 + 0,365'Рц,%. (3)

Исследование влияния батарей статических конденсаторов (БСК) индивидуальной компенсации реактивной мощности (КРМ), показало несущественное влияние БСК в сети иа условия электробезопасности при косвенном прикосновении (приращение тока через тело человека составляло до 1 %).

Результаты, полученные иа цифровой модели, были проверены на физической модели электрической сети. В соответствии с осциллограммами тока через тело человека, приведенными иа рис. 10, приращение к току человека при наличии двигателя мощностью 11 кВт составит

I I 38 - 5

Д 11,11= 00% = •! 00% » 8,57%. (4)

10 35

Согласно полученному выражению (3) эта величина составляет Л 1Н„= 4,54+ 6,365-11 я 8,6%.

Из осциллограмм, приведенных на рис. 10, видно, что результаты физического моделирования подтверждают достоверность цифровой модели, что позволяет применить полученные результаты на исход электропоражения в реальных сетях. В дальнейшем было установлено, что ток через тело человека при косвенном прикосновении практически не зависит от марки электродвигателя.

Рис, 10. Осциллограммы токов через тело человека, полученные на физической модели: а) без электродвигателя, б) с двигателем 11 кВт

Дня исследования влияния ЭДС выбега на условия электробезопасности при прямом прикосновении (см. рис. 7) была составлена цифровая модель электропоражения. При этом принималось допущение, что на соседней фазе (двух соседних фазах), существовала активная утечка, которая вместе с естественными утечками сети и электроприемников не приводила к срабатыванию выбранного УЗО. Для УЗО с уставкой срабатывания 30 мА величина этой утечки составила 7,5 мА, для УЗО 100 мА - соответственно 25 мА. В случае применения УЗО с уставкой срабатывания 300 мА и 500 мА некорректно говорить о защите человека от поражения электрическим током (можно говорить лишь о пожарной безопасности). В связи с этим, исследования условий электробезопасности при эксплуатации сетей, оборудованных УЗО с указанными уставками срабатывания, не рассматривались,

Согласно п. 7.1,83 ПУЭ суммарный естественный ток утечки сети с учетом присоединяемых стационарных и переносных электроприемников в нормальном режиме работы не должен превышать 1/3 номинального дифференциального тока УЗО. При отсутствии данных ток утечки электроприемников следует принимать из расчета 0,4 мА на 1 А тока нагрузки, а ток утечки сети - из расчета 10 мкА на 1 м длины фазного проводника.

Таким образом, применение УЗО с уставкой срабатывания по дифференциальному току 30 мА возможно только для двигателей мощностью не более 11 кВт, номинальный ток которых в зависимости от марки двигателя -21.7...25А.

Д Iect.iixBt =(21,7...25>0,4 = 8)68...10мА£ 30/3 - 10 мА.

Соответственно применение УЗО с уставкой 100 мА возможно только для двигателей мощностью не более 45 кВт, номинальный ток которых в зависимости от типа электродвигателя - 82,6.. .84 А.

AIect.i 1квт = (82,б...84>0,4 = 33,04...33,6 мА £ 100/3=33 мА.

Осциллограммы мгновенных значений фазного напряжения в месте повреждения и тока через тело человека, приведены на рис. 11.

На основании проведенных исследований были построены зависимости количества электричества, полученного человеком при электропоражении, от но-

минальной мощности электродвигателя и при определенных значениях времени срабатывания УЗО, в следующем виде (рис. 14):

Рь(Рном)=^Рном+Ь+с-1ср, (5)

где Рмом - номинальная мощность электродвигателя, кВт; - время срабатывания УЗО, мс.

я)

о.» "..........\, [. ' " " ..' '.'.. ...'>",""

' вткп *

Рис. 11. Осциллограммы измеряемых величии (а работе один двигатель М[ марки 4А180М4 - 30 кВт): а) напряжение фазы до и после прикосись пения человека к фате, В; б) ток через тело человека, Л; ц,. - предшествующий режим; ^м - время отключения УЗО, с; 1„ый - время воздействия ЭДС выбега на тело человека (двухфазная утечка), с

Зависимость Он« Г(Рт1М, ц,) при двухфазной утечке и мощности электродвигателей до 45 кВт (УЗО с уставкой 100 мА) в соответствии с уравнением (5) запишется в следующем виде

ОьРно«)- 0,55-Р1ЮМ+13+0,25-1ср, мА-с, (б)

а для УЗО с уставкой 30 м А и двухфазной утечке - уравнение (5) будет иметь вид: СЫРиом 0,54-Рном+5(6 + 0,25.1ср,мА-с. (7)

В результате исследований влияния ЭДС группового выбега электродвигателей сделан вывод, что количество электричества, полученного человеком при групповом выбеге, мало зависит от мощности второго электродвигателя (до

5 %) и принимает наибольшее значение при одинаковых мощностях. Аналогично случаю индивидуального выбега электродвигателя были получены зависимости количества электричества от номинальной мощности электродвигателей (принимались одинаковыми) и времени срабатывания УЗО (рассматривались номинальные мощности электродвигателей до 45 кВт включительно).

Влияние на условия электробезопасности конденсаторных батарей индивидуальной компенсации реактивной мощности, потребляемой электродвигателем исследовались для случаев 25 %, 50 % и 100 % компенсации потребляемой реактивной мощности. Для указанных случаев получены зависимости, аналогичные рис. 12, которые позволили найти изменение коэффициентов а и Ь в выражении (5). Зависимость этих коэффициентов от степени КРМ %, отн. ед., представлена на рис. 13.

Рис, 12. Кривые изменения количества электричества (Qh, мА'с), полученного человеком при воздействии ЭДС индивидуального выбега от мощности электродвигателя (касание во вводной коробке электродвигателя - утечка на двух фазах); 1 - кривая изменения количества электричества при времени срабатывания УЗО 0,2 мс; 2 - кривая изменения количества электричества при времени срабатывания УЗО 40 мс; 3 - !фивая изменения количества электричества при времени срабатывания УЗО 150 мс; Q„on - допустимое количество электричества

Проведенные исследования позволили установить общие закономерности для полученного количества электричества от номинальной мощности электродвигателей, степени индивидуальной компенсации реактивной мощности и времени срабатывания УЗО (двухфазная утечка): • уставка срабатывания УЗО 100 мА -

С!ьСРном>ХЛр) =0,5257.е1'3'Х.р11ом_9.х2+ 16,273-х+ 0Д5-Ц+ 12,864; (8)

• уставки срабатывания УЗО 30 мА -Q h(P„0M> X,top) = 0,565• е0,882 -Рном -0,233.X2 + 2,586-Х + 0,25-tcp+ 5,575. (9)

г,s та, o.e.

25 Ь, o.e.

»«0.6267«''"'*

йЗвп аалч

ь -эх3 4-16.273x <н 2.864 0,9924

20

1.6

о,6

ь »-«.2327х3 +-2.5862*+-5,0743 r3 «0,9975

х, o.e.

х, о.с,

а)

од 0.4 0,s 0.8

1.2

0,5

Рис. 13. Изменение коэффициентов а (а) и Ь (б) в зависимости от степени КРМ % (двухфазная утечка): 1 и 2 - кривые изменения коэффициентов при времени срабатывания УЗО Д1=100 мА и Д1=30 мА соответственно

Адекватность полученных на цифровой модели зависимостей была проверена на физической модели. Модель состояла из трехфазного разделительного трансформатора мощностью 25 кВА, двух асинхронных двигателей с коротко-замкнутым ротором номинальной мощностью 1,5 и 11 кВт соответственно Mi и М2 (режим работы - холостой ход), номинальным числом оборотов 1450 об/мин, двух магнитных пускателей КМ| и КМа, автоматического выключателя QF, УЗО с уставкой 100 мА, реагирующего на дифференциальный ток и емкости сети относительно земли Сиз » 0,1 мкФ и активной однофазной (двухфазной) утечки тока 25 мА.

Как было сказано выше, применение постоянного автоматического контроля изоляции совместно с УЗО, повторным заземлением и селективно работающей защитой от сверхтока в сочетании с опережающим контролем изоляции в системах электроснабжения с ГЗН позволит существенно снизить риск электропоражения.

Анализ различных способов контроля изоляции показал, что наиболее полно данным требованиям отвечает способ, осуществляющий контроль изоляции токами повышенной частоты с использованием измерения его действующего значения и фазы информационного сигнала.

Сущность контроля изоляции токами непромышленной частоты состоит в том, что на контролируемую сеть накладывают сигнал от постороннего источника, с целью исключения влияния на схему измерения внешних воздействий.

Для выбора параметров информационного сигнала была разработана модель сети с посторонним источником сигнала непромышленной частоты, выполненная в программе Micro-Cap (Evaluation 7.0.9). Предлагаемая модель содержала фазные источники ЭДС частотой 50 Гц и источник ЭДС повышенной частоты. Параметры изоляции приняты сосредоточенными и представлены со-

противлениями R и емкостями С. Информационный сигнал снимался со вторичной обмотки трансформатора тока, нагруженной на полосовой фильтр. Первичные обмотки трансформатора тока представлены индуктивностями, включенными в рассечку фазных и нулевого проводов.

Действующее значение и частота информационного сигнала выбирались исходя из требований ГОСТа 13109-97 «Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения». Согласно ГОСТу нормально допустимое значение коэффициента искажения синусоидальности кривой напряжения ки составляет 8 %. Данному значению кц соответствует действующее значение напряжения информационного сигнала равное 17,6 В.

Частота информационного сигнала была выбрана исходя из допустимого значения коэффициента n-й гармонической составляющей kU(n). При этом принималось во внимание, что при наличии в сети только напряжения основной частоты и информационного сигнала значения кщ,,) и ки равны. Согласно ГОСТу, действующее значение напряжения 17,6 В допускается для нечетных гармонических составляющих не выше седьмой. То есть максимально допустимая частота информационного сигнала не должна превышать 310 Гц.

При моделировании рассматривались три возможных формы сигнала: синусоидальная, квадратичная и треугольная. Действующее значение напряжения для каждой формы сигнала - 17,6 В, частота сигнала - 310 Гц. Для каждого случая рассматривался вид кривой фазного напряжения (VI), напряжения на выходе генератора сигнала повышенной частоты (V2) и тока в нагрузке полосового фильтра (IR5). При этом степень искажения кривой фазного напряжения оценивалась путём определения коэффициента формы кф и коэффициента амплитуды ка для получившихся в результате моделирования кривых и сравнения этих коэффициентов с известными дня синусоидального напряжения промышленной частоты (кф = 1,11; к„ = 1,41).

Значения коэффициентов кф и ка и амплитуды тока Irs приведены в табл. 3.

Таблица 3

Вид сигнала непромышленной частоты k,jh о'га, ед. к,„ оти. ед. Iks, мкА

Синусоидальный 1,10 ¡.41 0,341

Треугольный 1,10 1,51 0,339

Квадратичный 1,10 1,45 0,312

Анализ результатов моделирования показал, что максимальная амплитуда выходного сигнала с трансформатора тока обеспечивается при синусоидальной и треугольной форме сигнала непромышленной частоты, а минимальная - при квадратичной. При этом искажение формы кривой фазного напряжения во всех случаях одинаково, а минимальное искажение по амплитуде наблюдается при синусоидальном сигнале непромышленной частоты. Таким образом, для информационного сигнала была выбрана синусоидальная форма: действующее напряжение сигнала - 17,6 В, частота - 310 Гц. На основании проведённых исследований был предложен способ измерения параметров изоляции каждой фа-

зы относительно земли с использованием оперативного сигнала непромышленной частоты. Схема измерений представлена на рис. 14,

Сущность способа состоит в том, что сигнал непромышленной частоты подаётся в сеть через дополнительный трансформатор Т2, вторичные обмотки которого подключены к фазам контролируемой сети, а их нулевая точка заземлена через сопротивление На первичную обмотку трансформатора нагружен генератор сигнала . Напряжения на вторичных обмотках Т2 измеряются вольтметрами VI - УЗ. Токи во вторичных обмотках дополнительного трансформатора измеряются при помощи трансформаторов тока ТА1 - ТАЗ, нагруженных на амперметры через полосовые фильтры XI - ХЗ. Также измеряется ток на частоте информационного сигнала в нейтрали силового трансформатора Т1. Кроме того, в схему введены фазометры (р1 - ср4 для измерения сдвига фаз между токами во вторичных обмотках Т2 (а также в нейтрали Т1) и напряжениями вторичной обмотки дополнительного трансформатора.

Рис. 14. Схема измерения параметров изоляция каждой фазы относительно земли в сети с глухозаземлбнной нейтралью с использованием оперативного сигнала непромышленной частоты

В расчётной схеме замещения сети для токов непромышленной частоты приняты следующие допущения: фазные ЭДС на частоте 50 Гц в схеме не учитываются (из-за введения полосовых фильтров); обмотки силового трансформатора представлены в виде комплексных сопротивлений 7х, а вторичные обмотки дополнительного трансформатора - в виде сопротивлений Ъ\, 22, ТЬ и ЭДС Е1, Е2, ЕЗ, равные между собой по фазе и амплитуде; сопротивление нейтрали силового трансформатора принимаем активным и равным К; сопротивления 21 у 72 у принимаются по величине много меньше сопротивлений 7х и сопротивлений изоляции фаз Ъъ, 2Ъ, Хс и, соответственно, не учитываются.

На основании метода узловых потенциалов были записаны несложные уравнения и получены выражения проводимостей изоляции фаз:

аг-кюхэ ¿-~т)Хэ

уа =-3 ,3 N -=-3- Хои-3- (10)

•••«"" • * « • • • • »

ЕХ0-11-12-1З + 1Ы ЕУ0-11-12-1З+1Ы ЕХО - Ц-12 -13 + 1Ы /2

где Уэ = У0 + Ух

У1 Хт

Активные и емкостные сопротивления изоляции фаз относительно земли определятся по соотношениям:

11с =Яе(УЬ)-1; ХА =1ш(Уа)_|;Хв =1т(УЬ)-'; Хс =1т(УсГ'.

Необходимо отметить, что полученные расчетные соотношения справедливы только при отсутствии соединения рабочего нулевого проводника с корпусом нагрузки. Область применения разработанного способа: при наличии нагрузки - сети с системой ТЫ-Б, а при отсутствии нагрузки - любые виды сетей с глухоза-земленной нейтралью.

Исследование переходных процессов в реальных рудничных электрических сетях осуществлялось с помощью светолучевого осциллографа и создания утечки, имитирующей случайное однофазное прикосновение человека к выходному зажиму главного автоматического выключателя (АФВ), Параметры изоляции относительно земли измерялись до осциллографирования по методу амперметра-вольтметра. Оценка влияния переходных процессов на электробезопасность производилась на основе сравнения допустимого значения Ои-ХИ = 50 мА-с с полученным количеством электричества телом человека.

После отключения сети автоматическим выключателем, вызванного срабатыванием УЗО, цепь утечки получает питание от вращающихся по инерции электродвигателей, которые остаются подключенными к магистральной электрической сети через магнитные пускатели и выполняют роль асинхронных генераторов.

С момента размыкания контактов автоматического выключателя появляется ЭДС выбега группы двигателей, которая существует до тех пор, пока напряжение в сети не снизится до 0,5511)1, т.е. пока не отпадут подвижные магнитные системы контакторов пускателей и не разомкнутся силовые контакты.

После размыкания силовых контактов магнитного пускателя появляется ЭДС индивидуального выбега электродвигателя. Спад напряжения при индивидуальном выбеге проходит по экспоненте

и = ии-е-'/\ " (12)

где ин -начальное значение напряжения при индивидуальном выбеге, т - посто-.янная времени затухания.

Следует отметить, что режим свободного индивидуального выбега, который возможен при пуско-наладочных или ремонтно-монтажных работах, является

наиболее опасным с точки зрения длительности существования остаточного напряжения.

В результате обоснования закона затухания остаточного напряжения в отключенной рудничной электрической сети, синтеза схем замещения кабельной линии, устройства защитного отключения типа УАКИ и электрического сопротивления тела человека предложена расчетная схема аналитического исследования переходных процессов в цепи однофазной утечки (рис. 15).

С целью установления зависимости времени утечки тока через тело человека, обусловленного ЭДС группового выбега ^ агрегатов электродвигатель - рабочая машина от средней мощности работающих электродвигателей Рср и емкости электрической сети Сга были проведены исследования переходных процессов в цепи утечки реальных рудничных электрических сетей.

На основании обработки экспериментальных осциллограмм произведен расчет количества электричества, полученного человеком, для различных типов электрических сетей, который показал, что его величина может превышать допустимое значение - 50 мА-с. В результате анализа экспериментальных данных сделан вывод о возможности поражения электрическим током при исправно действующей аппаратуре защитного отключения за счет переходных процессов при групповом выбеге электродвигателей (рис. 16).

С целью выявления времени воздействия ЭДС группового выбега электродвигателей в сетях горнодобывающих предприятий с учетом технологии добычи и производственных условий был произведен множественный корреляционный анализ зависимости ^р = Г(Рср, Ст). Уравнения множественной корреляции и основные их характеристики приведены в табл. 4, где 1111т,/рсг,ст - совокупный коэффициент множественной корреляции; рср с)П; сш Шф.рц, - частные коэффициенты корреляции между Ц и Сю (при элиминировании Рор) и между Ц и Рер

(при элиминировании С„3) соответственно; сто - средняя квадратическая ошибка; парные коэффициенты корреляции.

rtrp,cro; rtrp,pCp '> ^„j.Pep

tcp=0,13c t ф—0,54 с

а) б)

Рис. 16. Характерные осциллограммы переходных процессов в цепи утечки через схему замещения тела человека: а) электрическая сеть драги 250 л, б) электрическая сеть бурового станка 2СБШ-200

Таблица 4

Уравнения множественной регрессии и основные характеристические параметры

Потребитель Уравнение регрессии <1 •S? £ « J !$ $ £ ¡$ п J о <5 Ь Pi J § и £ 0-, § 1-е £ гГ X и t-

Гидромониторные установки открытых разработок *гр=(Сиз ~ 0>043)'Р°{,58 0,888 0,999 0,997 0,086 0,772 0,0107 -0,626

Механизмы подземных разработок ¡Фксда~о,б34>рсб'05ао-8 0,75 0,383 0,72 0,039 -0,308 0,71 0,685

Драги (до 250 л) trp~(Cm - 0,19)*Р~рЧ07,41 0,928 0,927 -0,825 0,05 0,752 -0,11 0,486

На основании оценки абсолютных величин парных коэффициентов корреляции сделан вывод о том, что все принятые факторы не находятся близко к функциональной связи и при введении их в уравнение множественной корреляции не будет наблюдаться явление коллинеарности. Теснота-связи между результативным признаком и факторными признаками оценена по совокупному коэффициенту множественной корреляции, а достоверность принятых принципиальных закономерностей - по средней квадратической ошибке этого коэффициента (с вероятностью 0,95). Последние два анализа показали хорошую тесноту связи между trp, Рф и С11:, и приемлемую достоверность рассматриваемых закономерностей. Основываясь на сравнении частных коэффициентов корреляции, приведенных в табл. 4, уравнений регрессии, можно сделать следующие

принципиальные выводы: а) длительность утечки тока для электрических сетей гидромониторных установок и подземных разработок находится в прямой связи с факторными признаками Рср и Сш, а для драг - в обратной связи сРср и прямой с Сш; б) на результативный признак Ц в большей степени по сравнению с Рср влияет фактор Сю в дражных электрических сетях; в электрических сетях гидромониторных установок влияние факторов Рср и Сга примерно равное, а в электрических сетях подземных разработок влияние на t^ определяется в основном Рср.

На основании полученных уравнений регрессии разработаны номограммы определения количества электричества, полученного человеком за время группового выбега. В аналитических исследованиях рассматривался наиболее тяжелый случай, а именно: человек случайно прикоснулся к токоведущей фазе ответвления электрической сети «пускатель-электродвигатель», на котором имеется утечка тока. При этом утечка тока на ответвлении такова, что минимальное активное сопротивление изоляции сети относительно земли несколько больше величины уставки отключающего сопротивления УЗО, T.e.Rra>3,5 кОм, а величина минимального активного сопротивления изоляции фазы относительно земли в этом случае должна быть несколько больше величины сопротивления однофазной утечки, при котором срабатывает устройство защитного отключения, т.е.11МИ11>б,2кОм. Таким образом, все параметры активных сопротивлений изоляции приняты выше уставок отключающих сопротивлений УЗО, а параметры компенсирующего дросселя, для случая настройки его в резонанс с емкостью сети 0,5 мкФ на фазу.

С целью выявления влияний на условия электробезопасности ЭДС индивидуального выбега электродвигателей в сетях с изолированной нейтралью были проведении исследования на физической модели рудничной электрической сети 0,4 кВ. Модель состояла из двух асинхронных электродвигателей с коротко-замкнутым ротором, номинальной мощностью 30 кВт каждый и номинальным числом оборотов 1450 об/мин, двух магнитных пускателей во взрывобезопас-ном исполнении, автоматического выключателя типа АФВ-2А, УЗО типа УА-КИ-380, а также конденсаторов и резисторов, имитирующих параметры сопротивления изоляции относительно земли и конденсаторных батарей компенсации реактивной мощности емкостью 28мкФ (1,27 квар) и 58 мкФ (2,63 квар). Компенсирующий дроссель УАКИ был настроен на емкость сети 0,5 мкФ/фазу. Утечка через схему замещения тела человека создавалась на ответвлении электрической сета «магнитный пускатель - электродвигатель». Характерные осциллограммы представлены на рис. 17. Из приведенных осциллограмм видно, что количество электричества, полученного при индивидуальном выбеге электродвигателя и наличии компенсации реактивной мощности, может оказывать решающее влияние на исход электротравмы. Сделан вывод о там, что несимметрия активных сопротивлений изоляции при настройке дросселя УЗО в резонанс с емкостью сети не ухудшает условия электробезопасност Поэтому при применении УЗО с автоматической компенсацией емкости сети можно несимметрию активного сопротивления изоляции фаз не учитывать.

Л'—-

¿„»а с

а)

6 мА

' »1» ]

б)

Рис. 17. Характерные осциллограммы тока через тело человека, полученные на физической модели рудничной электрической сети: а) активное сопротивление изоляции магистрали электрической сети 300 кОм/фазу, а ответвления - 12 кОм/фазу; емкость магистрали - 0,25 мкФ/фазу, а ответвления - 0,02 мкФ/фазу (в работе один электродвигатель); б) сопротивление изоляции магистрали электрической сети бесконечное, а ответвления - 300 кОм/фазу, емкость изоляции ответвления - 0,5 мкФ/фазу (в работе один электродвигатель)

Анализ результатов цифрового моделирования показал, что опасность поражения электрическим током зависит от места прикосновения к электрической сети (магистраль или ответвление «магнитный пускатель -- электродвигатель»). Наиболее опасно прикосновение к токоведущей фазе ответвления, так как отсутствует компенсация емкости сети и значительно увеличивается длительность утечки. Наиболее безопасна эксплуатация электрических сетей при использовании УЗО с автоматической настройкой дросселя в резонанс с емкостью сети.

Вышеприведенный материал позволил разработать методики и прибор оценки влияния отдельных факторов на условия обеспечения электробезопасности как в системах электроснабжения с глухозаземленной, так и изолированной нейтралями, а также способы и устройства, способствующие повышению безо-.пасных условий эксплуатации электроустановок, которые приведены ниже.

На основе проведенных исследований разработаны методики, позволяющие определить необходимость выполнения комплексных мероприятий по уменьшению тока через тело человека в аварийном режиме электроустановки, либо

по уменьшению времени воздействия тока поражения. Также результатом использования данной методики могут быть рекомендации по выбору УЗО первой (индивидуальной - 30 мА) и второй (групповой - 100 мА) ступеней защит, его типа и времени срабатывания.

Перебор параметров сети с целью их соответствия требованиям электробезопасности может быть выполнен без значительного увеличения трудозатрат за счет применения средств вычислительной техники. При этом использование предлагаемой методики позволяет значительно повысить уровень электробезопасности за счет выбора защитной аппаратуры (предохранителей, автоматических выключателей, УЗО), места расположения и сопротивления повторных заземлений и иных параметров сети, максимально отвечающих требованиям ее безопасной эксплуатации.

Суть предлагаемой методики для систем электроснабжения с глухозазем-ленной нейтралью состоит в том, что на основе полученных в результате расчетов, либо измерений, значений токов однофазного короткого замыкания и характеристик защитной аппаратуры, определяется ток через тело человека за время срабатывания защиты от сверхтока при косвенном прикосновении без учета электродвигателей (см. рис. 6),

1,=01-1кз+т).Кпз, (13)

где п и т - коэффициенты, зависящие от соотношения сопротивлений фазного и нулевого проводников; 1кз- ток однофазного короткого замыкания в месте повреждения без учета электродвигателей, А; Кцз - коэффициент, учитывающий величину сопротивления повторного заземления.

В дальнейшем находится приращение тока через тело человека по уравнению (3) в зависимости от мощности электродвигателя и ток через тело человека.

Одновременно с этим, на основе выражений (8) и (9) находится количество электричества, получаемое человеком при прямом прикосновении к фазному проводнику за счет ЭДС выбега электродвигателя (в случае применения УЗО), Полученные значения тока через тело человека (косвенное прикосновен не) и количества электричества (прямое прикосновение) сравниваются с допустимыми показателями. Затем делается вывод о необходимости выполнения мероприятий по уменьшению тока через тело человека, либо времени его воздействия, Использование предлагаемой методики позволяет значительно уменьшить риск электропоражения за счет выбора защитной аппаратуры (времени срабатывания и типа автоматических выключателей, УЗО; мест их установки), выполнения повторного заземления корпусов электроустановок либо увеличения сечения нулевого защитного проводника и выполнения других мероприятий,

В качестве исходной информации для оценки рудничных электрических сетей 0,4 кВ на условия электробезопасности при переходных процессах служат величины средней мощности работающих электродвигателей Рср, подключенных к данной трансформаторной подстанции, и емкость электрической сети относительно земли С из.

Порядок оценки

1. Величину С ю определяют путем измерения в электрической сети, находящейся в эксплуатации, или путем расчета при проектировании:

cs^c]e] + c2h+-+cjn- (г?)

где Ci, Сг, .... Сп - удельные емкости кабелей, мкФ/км; ii, h, •■■> in - длины кабельных линий подключенных к одной трансформаторной подстанции, км.

2. Среднюю мощность работающих электродвигателей Рср определяют исходя из графика организации работ и принципиальной схемы электроснабжения:

Рср=ЕРн/п, (18)

где £РН - сумма номинальных мощностей всех находящихся в работе электродвигателей, кВт; п - количество находящихся в работе электродвигателей.

3. Принимается наиболее мощный электродвигатель из работающих - Рн.макс-

4. По номограммам (рис. 18) определяется количество электричества Qh, получаемое человеком при прямом прикосновении к токоведущей фазе за время срабатывания аппаратуры защитного отключения tcp и ЭДС группового выбега электродвигателей t,-p.

(tcp +trpj, с

Рис. 18. Номограмма для определения количества электричества через тело человека при воздействии напряжения сети системы с изолированной нейтралью и ЭДС группового выбеги электродвигателей. Электрические сети драг с емкостью ковша до 250 л

5. Рассчитывается суммарное количество электричества £<3|,:

где (Д - количество электричества, обусловленное индивидуальным выбегом самого мощного электродвигателя, определяемое по номограмме представленной в диссертационной работе.

6. Сравнивается Щ, с допустимым значением С^ доп = 50 мА. Если окажется £<3|> > <Зндоп. то, оперируя величинами Рср и Ст, необходимо добиться сокращения времени ^ + а в конечном итоге - величины £0,, до выполнения условия ВД) - Он доп- В этом случае, с точки зрения влияния переходных процессов, систему электроснабжения с изолированной нейтралью можно считать безопасной при ее эксплуатации.

Одним из мероприятий по уменьшению тока через тело человека и времени его воздействия может являться установка предлагаемого устройства гашения ЭДС выбега отключаемого электродвигателя, которое может достаточно эффективно защитить человека от воздействия затухающего ЭДС на ответвлении «пускатель-двигатель». Предлагаемое устройство отличается от известных тем, что при прикосновении человека к фазному проводнику нулевая точка электродвигателя соединяется с РЕ проводником. Подробная работа и характеристики устройства рассмотрены в диссертации.

На рис. 19 приведены осциллограммы, показывающие эффективность применения предлагаемого устройства. Устройство гашения ЭДС работает и при групповом, и при индивидуальном выбегах электродвигателей.

а) б)

Рис. 19. Осциллограммы тока через тело человека при выбеге электродвигателя без использования устройства гашения ЭДС (а) и с устройством (б)

Для контроля параметров системы зануления был предложен способ и разработано устройство, применяемое в системах электроснабжения с ГЗИ, которое представлено на рис. 20, где Г,, Г2,..., Гп - генераторы высокочастотных импульсов, Ф|, Ф2„..,Ф„-частотные фильтры, Дь Дь-.-Л-канальные демодуляторы.

Устройство содержит передатчики высокочастотных сигналов, установленные в конце защищаемых линий и включаемых между нулевым проводом и контуром повторного заземления с сопротивлением Лга.

Разработана и внедрена в системах электроснабжения с ГЗН комплексная защита асинхронных электродвигателей с опережающим контролем изоляции ответвления «магнитный пускатель •- электродвигатель», функциональная схема которой показана на рис. 21.

Для систем электроснабжения с изолированной нейтралью предложены два способа защитного отключения (рис. 22, 24) и устройство ограничения воздействия ЭДС выбегов электродвигателей, отличающееся от известного дополнительным введением блока задержки размыкания контактов коммутационного аппарата на ответвлении «магнитный пускатель - электродвигатель».

Измерительный орган токовой защиты

\ §1 111 " м В ш Исполнительный орган Источник питания

Схема контроля температуры ЭД

Схема опережающего контроля изоляции (х Ея в о

Схема контроля несимметрии напряжения (обрыва фазы)

Рис. 21. Функциональная схема устройства комплексной защиты электродвигателя с опережающим контролем изоляции

На рис. 22 приведена структурная схема устройства, реализующего один из предлагаемых способов; на рис. 23 а,б - осциллограммы токов, протекающих через тело человека при включении его в электрическую цепь.

Устройство содержит источник 1 оперативного тока, присоединительный фильтр 2, первый пороговый элемент 3, первый селектор 4 импульсов, выполненный в виде дифференцирующего звена и нуль-органа; второй селектор импульсов 5, выполненный в виде дифференцирующего звена, на выходе которого вкшочен операционный усилитель (ОУ), второй пороговый элемент 6, выполненный на основе триггера Канди с элементами задержки выходного сигнала по времени, логический блок «И» 7.

Рис. 22. Структурная схема устройства контроля изоляции в системе с изолированной нейтралью

уууууу^ууууууууууууууууууу.

V Ч Ч Ч\1 V \1 и V V V и и

£

а) переменное напряжем № б) постоянный ток

Рис. 23. Осциллограммы токов протекающих через тело человека при включении в элсетрическую цепь

Первый пороговый элемент предназначен для подачи сигнала на отключение в случае недопустимого снижения сопротивления изоляции электрической сети, дифференцирующее звено первого селектора импульсов предназначено для контроля скорости нарастания оперативного тока, а нуль-орган служит для сравнения действительной скорости нарастания оперативного тока с допустимой, задаваемой уставкой. Второй селектор импульсов предназначен для регистрации в текущей величине оперативного тока импульса тока, вызванного прикосновением человека к токоведущей фазе, формирования запускающего импульса для второго порогового устройства и усиления его.

Второй пороговый элемент вырабатывает сигнал на выходе только в том случае, если амплитуда и длительность импульса тока утечки характерны для случая касания человека токоведущей фазы сети (амплитуда фронта 5 мА, время длительности фронта 2 мс). Логический блок «И» вырабатывает сигнал на отключение сети в том случае, если на его входы поступают два сигнала: со второго порогового элемента и с первого селектора импульсов.

Способ защитного отключения (рис. 24) использует свойство электроизоляционных материалов, работающих на переменном напряжении, и заключается в том, что активное сопротивление изоляции меньше омического, т.е. сопротивления постоянному току из-за появления активного сопротивления току абсорбции, величина которого определяется различными видами релаксационных поляризаций и которое на схеме замещения электроизоляционного материала включено параллельно омическому.

р-г-у-у-^.

и.

1

] с

- исэ

Ч 14

/

+ 0)

о

а)

б)

Рис.24. Структурная схема устройства контроля изоляции (а) и временная диаграмма работы (б)

Устройство содержит источники постоянного оперативного тока разной полярности 1 и 2, присоединительные фильтры 3 и 4, коммутирующий блок 5, формирующий блок 6, выполненный в виде активного фильтра первой гармоники и выпрямительного устройства, пороговый элемент 7, селектор импульсов 8, выполненный в виде дифференцирующего звена и нуль-органа.

Дифференцирующее звено предназначено для контроля скорости нарастания оперативного тока, а нуль-орган служит для сравнения действительной скорости нарастания оперативного тока с предельно допустимой, задаваемой уставкой. Пороговый элемент ограничивает нижний предел активного сопротивления изоляции сети относительно земли. Источники оперативного тока разной полярности, коммутирующее 5 и формирующее устройство б предназначены для формирования напряжения пропорционального величине активного сопротивления изоляции.

Для оценки электрических сетей, оснащенных УЗО, по условиям электробезопасности, разработан прибор, принцип работы которого описан ниже.

Прибор работает следующим образом. При оценке условий электробезопасности обслуживания электрических сетей замыкают контакты выключателя, имитируя однофазное прикосновение человека к токоведущей части. При этом сработает УЗО, а через схему замещения тела человека начнет протекать ток утечки. После размыкания силовых контактов автоматического выключателя напряжение в сети не исчезнет мгновенно. Начинается групповой выбег электродвигателей и схема замещения тела человека будет находиться под действием так называемой обратной ЭДС вращающихся по инерции электродвигателей. В результате через схему замещения будет продолжать протекать ток утечки, обусловленный теперь уже наличием этой ЭДС. При этом на шунтирующем со-

противлении происходит падение напряжения пропорциональное току утечки. Параллельно шунтирующему сопротивлению подключен вход детектора, а с его выхода сигнал подается на вход интегрирующего операционного усилителя (ИОУ), на выходе которого появляется напряжение, пропорциональное количеству электричества, протекающего через «тело человека», т.е. контролируется два параметра - величина тока утечки и длительность его протекания. Выходное напряжение ИОУ регистрируется измерительным прибором, шкала которого проградуирована в мА-с.

Показание измерительного прибора определяется из выражения:

11

Об)

то

где ¡к - ток утечки, протекающий через схему замещения тела человека в течение времени 1, мА; ивх, ишх - соответственно входное и выходное напряжения интегрирующего операционного усилителя, В; т =Е/С - постоянная времени ИОУ, с; С - величина емкости, включенной в цепь обратной связи, мкФ.

Проверка разработанного прибора на физической модели электрической сети показала, что проведение измерений требует очень мало времени, полученные результаты имеют достаточно хорошую точность (в пределах ±10 %), что было определено путем сравнения с осциллограммами, соответствующими режимам работы сети.

Внедрение разработанных способов, устройств, прибора и рекомендаций позволит снизить риск возникновения электроопасных ситуаций для систем элекгроснабжения с изолированной нейтралью в 30,7 раза, а для систем с глухо-заземленной нейтралью - 20,9 раза. Повышении вероятности безопасной эксплуатации систем электроснабжения до 1000 В подтверждается и актами внедрения на объектах рзличного назначения и промышленных предприятиях.

Результаты теоретических исследований, приведенные в диссертационной работе, нашли применение в учебном процессе ряда вузов России, а практические разработки достаточно широко внедрены на многих предприятиях различного профиля Читинской области. Следовательно, обеспечен комплексных подход к решению проблемы электробезопасности в системах электроснабжения до 1 кВ,

Заключение

В диссертационной работе дано теоретическое обоснование и решение имеющей социальное и хозяйственное значение научно-технической проблемы (создания безопасных условий труда), заключающееся в разработке системы требований к средствам обеспечения электробезопасности в электроустановках до 1 кВ и создании на их основе устройств и методик оценки условий электробезопасности, позволяющих обеспечить более высокий уровень безопасности обслуживания и эксплуатации электрооборудования, надежности систем электроснабжения.

Основные научные результаты, выводы и практические рекомендации можно сформулировать в следующем виде.

1. Анализ электротравматизма, развития систем заземления, применения УЗО в системах электроснабжения с различными типами режимов работы ней-

тралей силовых трансформаторов позволили разработать логико-вероятностную модель электропоражения для систем электроснабжения до 1 кВ, отличающуюся от известных учетом влияния ЭДС выбегов электродвигателей на исход электротравмы.

2. Результаты экспериментальных исследований токов, протекающих через моделирующее сопротивление тела человека при однополюсном прикосновении в реальных электрических сетях, оборудованных УЗО, и математического моделирования позволили:

а) разработать методики оценки электрических сетей с изолированной (горнодобывающее предприятие) и глухозаземленной нейтралью (системы электроснабжения объектов различного назначения) по условиям обеспечения электробезопасности;

б) обосновать дополнительные требования к системе технических мероприятий обеспечения безопасности в системах с глухозаземленной нейтралью, такие как: автоматический контроль изоляции и непрерывности нулевого провода систем электроснабжения; применение устройства опережающего контроля изоляции на ответвлениях электрической сети «коммутационный аппарат управления - электродвигатель»;

в) обосновать условия применения защитного шунтирования в системах. с изолированной нейтралью и УЗО - в промышленных электрических трехфазных сетях с глухозаземленной нейтралью.

3. Впервые установлено влияние электродвигателей и ЭДС выбегов электродвигателей на условия электробезопасности в системе с глухозаземленной нейтралью и доказано существенное влияние индивидуального выбега электродвигателя в системах электроснабжения до 1 кВ:

4. Впервые установлены зависимости тока утечки через тело человека в функции от величины тока однофазного короткого замыкания (без учета электродвигателей в системах электроснабжения).

5. Применение повторного заземления и самозаземление механизмов с электроприводом является эффективным средством защиты от ЭДС выбега электродвигателя в системе с глухозаземленной нейтралью (ГЗН).

6. Для автоматического контроля изоляции в системе с ГЗН разработай способ измерения сопротивления изоляции относительно земли основанный на наложении переменного оперативного тока /= 310 Гц и измерении действующих значений токов и напряжений в обмотках дополнительного трансформатора, через который накладывается на сеть оперативный ток, а также - фаз токов. Погрешность измерений зависит от сопротивления Ъо в нейтрали дополнитель-

• ного трансформатора и не будет превышать 10 % при не более 100 Ом или при свыше 9000 Ом.

7. Впервые доказано, что повторный заземлитель, подключаемый к водно-распределительному устройству электроустановки, играет определяющую роль в обеспечении безопасности обслуживания электроустановок в системах электроснабжения до 1 кВ с ГЗН, а его сопротивление должно быть не более 10 Ом.

8. Для автоматического контроля непрерывности нулевого провода и состояния повторных заземлителей воздушных линий разработана система контроля, включающая в себя, генераторы повышенной частоты, находящихся в конце каждой линии; фильтры, настроенные на определенную частоту и расположенные на подстанции; исполнительные устройства отличающаяся от известных тем, что имеет значительно бблыпую зону контроля нулевого защитного проводника (до 3 км) и защиту от помех.

9. Обоснован, разработан и защищен способ защитного отключения, основанный на измерении импульса тока утечки при пробое кожных покровов человека и последующем измерении производной тока утечки по времени в установившемся режиме.

10. На основании установленных в работе закономерностей для систем электроснабжения с ГЗН, содержащих защиты от сверхтоков, доказана необходимость учета токовременных характеристик человека при расчете параметров зануления и разработана методика для этих целей.

11. В электрических сетях до 1000 В, оборудованных в соответствии с нормативными документами исправно действующими: аппаратурой защитного отключения, повторными заземлителями и защитой от сверхтока, возможно электропоражение с летальным исходом, обусловленное переходными процессами протекающими в системе «человек-электроустановка».

12. Внедрение в практику эксплуатации электроустановок предприятий различного значения разработанных в данной диссертации системы обеспечения электробезопасности, устройств, рекомендаций и методик оценки электрических сетей по условиям безопасного обслуживания позволит обеспечить социальный и экономический эффект, повысить бесперебойность снабжения электроэнергией потребителей, снизить электротравматизм и возгораемость зданий. Для систем электроснабжения с ГЗН риски уменьшатся в 20,9 раза, а доя систем с ИЗН - 30,7 раза.

Содержание диссертации отражено в следующих основных публикациях;

Монографии и учебные пособия

1. Суворов, И.Ф. Комплексные системы обеспечения условий элекгробсзопасности при эксплуатации электроустановок до 1000 В [Текст]: монография / И.Ф. Суворов. - Чита: Читан, гос. ун-т, 2005. - 269 с.

2. Суворов, И.Ф. Основы электропривода и электрификация горных предприятий [Текст]: учебное пособие / И.Ф. Суворов. - Иркутск-Чита: Иркутский политехнический институт, 1980. - 80 с.

3. Суворов, И.Ф. Переходные процессы в системах электроснабжения [Текст]: учебное пособие/И.Ф. Суворов. -Изд.2-е, перераб. и доп.™ Чита: Читан, гос. ун-т, 2005. - 120 с.

Статьи и доклады, в которых содержатся основные научные положения автора

4. Суворов, И.Ф. Исследование состояния изоляции низковольтных сетей горных предприятий Забайкалья [Текст] / И.Ф. Суворов, А.Г. Машкин, Ю.Г. Бацежев // Электробезопасность на горнорудных предприятиях черной металлургии СССР, - Днепропетровск-Марганец, 1979. - С. 33-35.

5. Бацежев, Ю.Г Нелинейность параметров изоляции электрических сетей горнодобывающих предприятий и ее влияния на результаты измерения уровня изоляции

(Текст] / ЮГ. Бацежев, И.Ф. Суворов, А.Г. Машкин // Сб. трудов молодых ученых и специалистов, посвященный 60-летию комсомола Забайкалья, -Чита, 1981. - С. 22-23.

6. Бацежев, Ю.Г Анализ влияния переходных процессов на исход поражения электрическим током [Текст] / Ю.Г. Бацежев, И.Ф. Суворов, А.Г. Машкин // Механизация горных работ на угольных шахтах. - Тула, 1982. - С. 30-32,

7. Бацежев, Ю.Г Изменение величины полного сопротивления изоляции электрической сети с изолированной нейтралью в зависимости от изменения напряжения на измеряемой фазе [Текст] / Ю.Г. Бацежев, И.Ф. Суворов, А.Г. Машкин // Элекгробезопас-ность на открытых и подземных горных работах. - Днепропетровск, 1982. - С. 64-66.

8. Суворов, И.Ф. Исследование переходных процессов в цепи утечки при срабатывании аппаратуры защитного отключения методом аналогового моделирования [Текст] / И.Ф. Суворов, Ю.Г. Бацежев // Элекхробезопасность на открытых и подземных горных работах. - Днепропетровск, 1982. - С. 48-50.

9. Суворов, И.Ф. Результата производственных исследований переходных процессов в цепи утечки через схему замещения тела человека [Текст] / И.Ф. Суворов,

A.Г. Машкин // Элекгробезопасность на открытых и подземных горных работах. - Днепропетровск, 1982.-С. 60-62.

10. Машкин, А.Г. Исследование нового способа защиты электрической сети от тока утечки [Текст] / А.Г, Машкин, И.Ф. Суворов, Ю.Г. Бацежев // Проблемы охраны труда. -Рубежное, 1986. - С. 54-55.

11. Суворов, И.Ф. Влияние конденсаторных установок промышленных предприятий на условия электробезопасности обслуживания электросетей [Текст] / И.Ф. Суворов, Ю.Г. Бацежев, A.B. Пичуев [и др.] // Проблемы охраны труда. - Рубежное, 1986. - С. 60-62.

12. Суворов, И.Ф. Математическое моделирование переходных процессов в электрической сети с изолированной нейтралью [Текст] / И.Ф. Суворов, A.B. Пичуев,

B.И. Петуров // Моделирование электроэнергетических систем. - Каунас; ИФТПЭ АН Литвы, 1991.-С. 125-126 с.

13. Пичуев, A.B. Моделирование электрической сети с асинхронной нагрузкой [Текст] / A.B. Пичуев, И.Ф. Суворов, Ю.Г. Бацежев // Сб. науч. трудов МГГУ. - М.: МГГУ, 1993.-С. 51-54.

14. Суворов, И.Ф. Влияние параметров сопротивления изоляции на перегрузочную способность трансформаторов напряжения НТМИ [Текст] / И.Ф. Суворов, А.Г. Машкин, В.И. Петуров // Проблемы повышения надежности, уровня безаварийности эксплуатации электротехнических и электромеханических систем, комплексов и оборудования горных и промышленных предприятий, - М,: МГГУ, 1993. - С. 70-72.

15. Машкин, А.Г. Активные параметры электрической изоляции сетей и электроустановок [Текст]/ А.Г. Машкин, И.Ф. Суворов// Электробезопасность. - 1996.-№1, - С. 11-21.

16. Суворов, И.Ф. О проверке срабатывания защиты в системе электроснабжения с заземленной нейтралью 0,4 кВ [Текст] / И.Ф. Суворов, В.И. Петуров, O.A. Пучков // Элекгробезопасность. -1996. ~№2~С. 42-44.

17. Суворов, И.Ф. Оценка электробезопасности участковых электрических сетей шахт и рудников [Текст] / И.Ф. Суворов, A.B. Пичуев, В.И. Петуров // Элекгробезопас-•ность. -1997. - № 3-4. - С. 23-28.

18. Суворов, И.Ф. Устройство защита электродвигателя и контроля цепи зануления [Текст] / И.Ф. Суворов, В.В. Гальцев, C.B. Матвеев // Элекгробезопасность. - № 1. -1999. -С. 29-32.

19. Коряков, Д.В. Постоянный контроль изоляции в электрических сетях до 1 кВ с глухозаземлешюй нейтралью - один из путей снижения электротравматизма

[Текст] / Д.В. Коряков, А.И. Сидоров, И.Ф. Суворов // Электробезопасность. - №3-4. -1999.-С. 15-17.

20. Сидоров, А.И. Исследование условий электропоражения в сетях напряжением до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью [Текст] / А.И. Сидоров, ДА. Макаров, ДА. Дейс, И.Ф. Суворов // Элекгробезопасность. - № 1. - 2000. - С.15-23,

21. Сидоров, А.И. Влияние повторного заземлителя на условия электропоражения в сетях напряжением до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью [Текст] / А.И. Сидоров, ДА. Макаров, Д.А. Дейс, И.Ф. Суворов // Электробезопасность. -№ 2-3. -2000. - С. 29-35.

22. Макаров, ДА. О нарушении правил ввода при электроснабжении металлических зданий для уличной торговли [Текст] / ДА. Макаров, ДА. Дейс, И.Ф. Суворов // Элекгробезопасность, - 2002. - № 1. - С. 60-65.

23. Макаров, ДА. Об ухудшении условий элекгробезопасносга при нарушении правил ввода наружной электропроводки металлических зданий [Текст] / ДА. Макаров, ДА. Дейс, И.Ф. Суворов // Элекгробезопасность. - 2002. - № 2-3. - С. 22-27.

24. Суворов, И.Ф. Влияние двигательной нагрузки на условия элекгробезопасносга при однофазном коротком замыкании в сета с глухозаземленной нейтралью [Текст] / И.Ф. Суворов, ДА. Дейс // Элекгробезопасносгь. - № 4. - 2002. - С. 33-38.

25. Коряков, Д.В. Разработка классификации способов контроля изоляции в электрических сетях с глухозаземленной нейтралью и их анализ [Текст] / Д.В. Коряков, В,И. Петуров, И.Ф. Суворов // Элекгробезопасность. - № 4. - 2002. - С, 53-58.

26. Суворов, И.Ф. Влияние ЭДС выбега элекгродвигателя в сети с глухозаземленной нейтралью, оснащенной устройством защитного отключений [Текст] / И.Ф Суворов, ДА. Дейс // Элекгробезопасность. - № 2-3. - 2003. - С, 31-38.

27. Суворов, И.Ф. Электромагнитная совместимость устройств защитного отключения электродвигателей и электрической сета [Текст] / И.Ф. Суворов, А.В. Портаягиш материалы международной научно-технической конференции (19-21 мая 2004 г.)// Электроэнергетика и будущее цивилизации, - Томск: Томский гос. ун-т, 2004. ~ С. 146-148,

28. Макаров, ДА. Методика оценки эффективности работы системы занулешя в сетях до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью [Текст] / ДА. Макаров, И.Ф. Суворов // Элекгробезопасность. 1-2. - 2004,.....С. 41-45.

29. Коряков, Д.В, Способ определения параметров изоляции относительно земли. Измерения параметров изоляции разработанным способом [Текст] / Д.В. Коряков, В.И. Петуров, И.Ф. Суворов // Элекгробезопасность. - № 1-2, - 2004. - С. 53-59.

30. Лямипя, АЛ, Уточненная модель возникновения электроопасной ситуации для сети с глухозаземленной нейтралью напряжением до 1 кВ [Текст] / АА, Лямина, А.И. Сидоров, Ю.В, Ситчихии, И.Ф, Суворов, Н.К. Катаева// Электробезопасность. - № 1-2. -2004.-С, 59-62.

31. Дейс, ДА, Методика учета влияния электродвигательной нагрузки на условия электробезопасности при замыкании фазы на корпус при наличии в сети одного электродвигателя [Текст] / ДА, Дейс, И.Ф. Суворов, А.И.Сидоров // Элекгробезопасность, -№ 1-2.-2004.-С. 36-41.

32. Макаров, ДА. Требования к устройству и нормированию повторных заземлите-лей электроустановок в системах электроснабжения 0,38 кВ нейтралью [Текст] / ДА. Макаров, И.Ф. Суворов, А.И. Сидоров: вторая Российская конф. по заземляющим устройствам: [сб. дою!,] / под ред. Ю.В. Целебровского. - Новосибирск: Сибирская энергетическая академия, 2005. - С. 11-14.

33. Коряков, Д.В. Непрерывный контроль изоляции в системах до 1000 В с глухозаземленной нейтралью [Текст] / Д.В. Коряков, И.Ф. Суворов, А.И. Сидоров: вторая Рос-

сийская конф. по заземляющим устройствам: [сб. докл.] / под ред. Ю.ЗВ. Целебровского. -Новосибирск: Сибирская энергетическая академия, 2005. - С. 229-232.

34. Сидоров, А.И. О влиянии элегародвигательной нагрузки на условия электробезопасности в системах электроснабжения до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью [Текст] / А.И. Сидоров, И.Ф. Суворов, Д.А. Дейс,: вторая Российская конф. по заземляющим устройствам: [сб. докл.] / под ред. Ю.В. Целебровского. - Новосибирск: Сибирская энергетическая академия, 2005. - С. 59-62.

35. Сидоров, А.И. Учет ЭДС выбега асинхронных машин в логико-вероятностной модели возникновения электроопасной ситуации для сетей напряжением до 1 кВ с глухо-заземленной нейтралью [Текст] / А.И. Сидоров, А.А. Лямина, О.В. Номоконова, И.Ф. Суворов // Электробезопасность, - №3. - 2004. - С. 3-5.

36. Суворов, И.Ф. О закономерностях изменеиия тока через тело человека при однофазном прикосновении и длительности его протекания под действием ЭДС выбега асинхронных двигателей [Текст] / И.Ф. Суворов, А.И. Сидоров // Элекгробезопасность. -№3.-2004.-С. 50-53.

37. Суворов, И.Ф. Влияние статических потребителей на ток через тело человека при выбеге электродвигателя в сетях с глухозаземленной нейтралью [Текст] / И.Ф. Суворов, Д.А. Дейс // Электробезопасность. -№4. - 2004. -С. 21-24.

38. Суворов, И.Ф. Способ автоматического контроля параметров нулевого провода воздушных и кабельных линий 0,4 кВ и устройство для его осуществления [Текст] / И.Ф. Суворов, А.И. Сидоров, К.С. Сережин, В.В. Гальцев // Элекгробезопасность. - 2005. -№2. - С.12-18.

39. Суворов, И.Ф. Дискретный контроль непрерывности PEN- проводника [Текст] / И.Ф. Суворов // Элекгробезопасность, - 2005. -№3. - С. 3-7.

40. Суворов, И.Ф. Моделирование возникновения электроопасной ситуации в системах электроснабжения с глухозаземленной нейтралью на основе лошко-вероятносшого метода [Текст] / И.Ф. Суворов: материмы одиннадцатой Всероссийской науч.-техи. конф. «Энергетика: экология, надежность, безопасность». - Томск: Изд-по ТПУ, 2005. - С. 136-138.

Авторские свидетельства и патенты на изобретения

41. А.с. 1381644 СССР, МКИ Н 02 И 5/12. Способ защитного отключения млсюри-ческой cera при прикосновении к ней человека / Ю.Г. Бацежеп, А.Г. Машкин, И.Ф. Суворов. - № 4125848/24-07; Заявл. 29.09.86; Опубл. 15.03.88, Кюл. № 10.

42. А.с. 1192013 СССР, МКИ И 02 И 3/17,5/12. Способ защиты электрической сети or утечки тока на землю / А.Г. Машкин, 10.1". Бацсжев, И.Ф. Суворов, А.С. Скажугин, В.Ф. Кузин. ™№ 3672079/24-07; Заявл. 15.12.83; Опубл. 15.11.85, Вгол. № 42.

43. А.с. 1089689 СССР, МКИ И 02 И 5/12. Устройство для защита человека от поражения электрическим током в сети е электродвигателем / И.Ф. Суворов, Ю.Г. Бацежев, А.Г. Машкин, IO.H. Ильин, В.Ф. Кузин. - № 3452183/ 24-07; Заявл. 17.06.82; Оиубл'. 30.04.84, Бюл. № 16,

44. Положите/сытое решение о выдаче патента на изобретение, МПК 7 G 01 R 27/18. Способ определения параметров изоляции сети с глухозаземленной нейтралью напряжением до 1 кВ / Д.В.Коряков, И.Ф. Суворов, В.И. Пегуров. - № 2004131929/28(034608); Заявл. 01.11.2004.

СУВОРОВ ИВАН ФЛЕГОНТОВИЧ

РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ, РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ И СРЕДСТВ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 ООО В

Специальность 05.26.01 •■■• «Охрана чруда (электроэнергетика)»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой с тепени доктора технических наук

Техн. редактор A.B. Мииих

Издательство Южио-Уральского государственного университета

Подписано в печать 14.03.06. Формат 60x84 1/16. Печать трафаретная. Усл. печ. л. 2,32. Уч.-изд. л. 2. Тираж 100 экз. Заказ 49/11.

Группа МЭНП Издательства. 454080, г. Челябинск, пр. им. В.И. Ленина, 76.

f- 490 9

^UO I 34801

2006134801

Введение.

1. Проблема обеспечения электробезопасности в системах электроснабжения напряжением до 1000 В.

1.1. Факторы, влияющие на исход электропоражения.

1.2. Системы зануления.

1.2.1 Расчет зануления по условиям электробезопасности.

1.3. Селективные системы защиты на основе применения устройств защитного отключения.

1.4. Способы и устройства автоматического контроля изоляции.

1.4.1. Электрические сети с глухозаземленной нейтралью.

1.4.2. Электрические сети с изолированной нейтралью.

1.5. Системы контроля непрерывности нулевого защитного проводника.

1.6. Направления решения проблемы обеспечения электробезопасности в системах электроснабжения напряжением до 1000 В.

2. Теоретическая оценка уровня электробезопасности в системах электроснабжения напряжением до 1000 В.

2.1. Краткий анализ различных подходов к оценке уровня электробезопасности.

2.1.1. Логико-вероятностный метод.

2.1.2. Дерево отказов.

2.1.3. Применения теории нечетких множеств при моделировании электроопасных ситуаций.

2.1.4. Определение показателей элементов логической модели с помощью нечетких чисел (Ь-К) — типа.

2.1.5. Учет наличия в логической модели зависимых событий.

2.2. Моделирование возникновения электроопасной ситуации в системах электроснабжения с изолированной нейтралью на основе логико-вероятностного метода.

2.3. Моделирование возникновения электроопасной ситуации в системах электроснабжения с глухозаземленной нейтралью на основе логико-вероятностного метода.

2.4. Систематизация параметров разработанных моделей.

2.5. Определение параметров разработанных моделей при отсутствии или малом объеме статистических данных.

2.6. Выводы.

3. Разработка различных способов и устройств по повышению уровня электробезопасности систем электроснабжения до 1000 В.

3.1. Непрерывный автоматический контроль изоляции.

3.1.1. Системы электроснабжения с глухозаземленной нейтралью.

3.1.2. Системы электроснабжения с изолированной нейтралью.

3.2. Контроль параметров PEN-проводника.

3.2.1. Дискретный контроль непрерывности PEN-проводника.

3.2.2. Автоматический контроль параметров PEN-проводника.

3.3. Обоснование сопротивления и мест установки повторных заземлителей в системе электроснабжения с глухозаземленной нейтралью с учетом её конфигурации, характеристик аппаратов защиты и их селективности срабатывания.

3.3.1. Построение обобщенной модели возникновения электроопасной ситуации.

3.3.2. Исследования систем электроснабжения по условиям обеспечения электробезопасности в среде MATLAB.

3.3.3. Анализ результатов моделирования расчетной модели.

3.4. Комплексная защита электродвигателя от аварийных режимов с опережающим контролем изоляции.

3.5. Исследование влияния ЭДС электродвигательной нагрузки на уровень риска возникновения электроопасной ситуации.

3.5.1. Системы электроснабжения с глухозаземленной нейтралью.

3.5.1.1. Учет ЭДС электродвигателя в сетях с глухозаземленной нейтралью при замыкании фазы на корпус.

3.5.1.2. Учет ЭДС выбега в сетях с глухозаземленной нейтралью, оснащенных устройством защитного отключения.

3.5.2. Системы электроснабжения с изолированной нейтралью.

3.5.2.1. Установление зависимостей / = /(р Г' )

2р ** \ Ср 7 иЗ у при групповом выбеге электродвигателей.

3.5.2.2. Исследование переходных процессов в цепи утечки на физической модели рудничной электрической сети.

3.6. Устройства защиты обслуживающего персонала от ЭДС выбега электродвигателей.

3.6.1. Системы электроснабжения с глухозаземленной нейтралью.

3.6.2. Системы электроснабжения с изолированной нейтралью.

3.7. Выводы.

4. Теоретическая и практическая оценка эксплуатируемых электросетей напряжением до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности.

4.1. Методика оценки условий электробезопасности с учетом влияния электродвигательной нагрузки и ЭДС выбега электродвигателей в системах с глухозаземленной нейтралью.

4.1.1. Расчет тока через тело человека при косвенном прикосновении к корпусу электроустановки в случае однофазного короткого замыкания с учетом электродвигательной нагрузки и повторного заземления.

4.1.2. Расчет влияния ЭДС выбега электродвигателя на исход электротравмы.

4.1.3. Примеры расчета на основе разработанной методики.

4.2. Методика оценки условий электробезопасности с учетом влияния ЭДС выбегов электродвигателей в системах электроснабжения с изолированной нейтралью.

4.3. Прибор оценки условий электробезопасности с учетом влияния ЭДС выбегов электродвигателей при эксплуатации систем электроснабжения с изолированной нейтралью.

4.4. Выводы.

5. Оценка эффективности разработанных средств обеспечения электробезопасности для систем электроснабжения до 1000 В.

5.1. Система электроснабжения с глухозаземленной нейтралью.

5.2. Система электроснабжения с изолированной нейтралью.

5.3. Сравнение показателей логико-вероятностных моделей возникновения электроопасных ситуаций для систем электроснабжения с глухозаземленной и изолированной нейтралями.

Актуальность проблемы. Несмотря на широкое применение различных технических и профилактических мероприятий, направленных на улучшение условий электробезопасности, проблема снижения электротравматизма остается по-прежнему актуальной. Общая доля травм в промышленности, вызванных действием электрического тока, незначительна - 0,5.3,0%, однако электротравматизм со смертельным и тяжелым исходом составляет в общем числе подобных несчастных случаев 20.60%. Ежегодно в России от поражения электрическим током в электроустановках зданий гибнет 4-5 человек, теряют трудоспособность и получают инвалидность около 30 тысяч человек.

В настоящее время наблюдается бурный рост электропотребления в быту (электромеханизация домашних работ, электрообогрев, электроплиты, приборы для отдыха и развлечения и т.п.). Несмотря на внедрение устройств защитного отключения (УЗО) в жилых, общественных и административных зданиях по прежнему имеются случаи группового поражения людей электрическим током с летальных исходом. По данным статистики тенденции к снижению уровня травматизма как в бытовых, так и производственных электрических сетях пока не наблюдается. При этом следует отметить, что третья часть бытового травматизма приходится на детей.

В системе с изолированной нейтралью не обеспечивается селективность работы аппаратуры защитного отключения, которая срабатывает и при однополюсном прикосновении человека к токоведущей фазе, и при снижении сопротивления изоляции фазы сети относительно земли. Повысить надежность электроснабжения и снизить электротравматизм при эксплуатации таких сетей можно путем разработки и внедрения новых способов и устройств распознавания причины утечки и контроля изоляции фаз сети относительно земли.

На воздушных линиях в сетях с глухозаземленной нейтралью (ГЗН) устраиваются повторные заземлители нулевого провода, предназначенные для уменьшения напряжения прикосновения. Количество и величину сопротивления этих заземлителей нельзя считать рациональными, как с точки зрения обеспечения электробезопасности, так и минимизации затрат.

Роль целостности нулевого защитного проводника и его сопротивления в системе с ГЗН как для обеспечения электробезопасности, так и качества электрической энергии общеизвестна. Однако, в процессе эксплуатации таких сетей нередко наблюдаются случаи обрыва или отгорания этого проводника, что крайне недопустимо. Требуется совершенствование и разработка новых устройств контроля непрерывности нулевого защитного проводника и внедрение их в системы электроснабжения с глухозаземленной нейтралью.

Электробезопасность при обслуживании и использовании тех или иных рабочих машин, механизмов и приборов в значительной мере зависит от уровня сопротивления изоляции фаз электроустановок относительно земли, не только в системах с изолированной нейтралью, но и с глухозаземленной, а также от совершенствования средств контроля и измерения параметров изоляции под рабочим напряжением.

Анализ статических данных разных источников показывает, что от 25 до 70% пожаров возникает из-за низкого сопротивления изоляции или плохого контакта в электропроводках. Как правило, при пожарах погибают люди.

Все это еще раз доказывает необходимость осуществления непрерывного контроля состояния изоляции, раскрытия и учета всех факторов, влияющих на величину и длительность протекания тока через тело человека в аварийных ситуациях, с целью разработки технических и организационных мероприятий по повышению уровня электробезопасности.

До настоящего времени не рассматривалось влияние электродвигателей в системе с ГЗН на исход электропоражения. Это актуально еще и потому, что наметилась тенденция к росту числа тяжелых электротравм при пуско-наладочных и ремонтно-монтажных работах.

Дальнейшее повышение уровня электробезопасности во многом сдерживается или недостаточностью, или отсутствием обоснованных методик и приборов оценки значимости тех или иных средств, устройств, факторов обеспечения безопасности обслуживания электроустановок. Кроме того, не в полной мере реализован аппарат обоснования соответствующих параметров средств обеспечения электробезопасности, основанных, в частности, на применении теории нечетких множеств.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с координационным планом научно-исследовательских работ по проблемам охраны труда на 1986-1990 гг., утвержденным государственным комитетом народного образования СССР, № 16-05; проблемой 0.74.08 «Разработать и внедрить методы и средства, обеспечивающие дальнейшее повышение безопасности и оздоровления условий труда в народном хозяйстве», утвержденной постановлением Президиума ВЦСПС, ГКНТ и Совета Министров СССР на 1981-1985 гг. и на 1986-1990 гг. (задание 02.02 и 02.05); целевой программой энергосбережения в Читинской области на 2003-2005 гг. (утверждена Администрацией Читинской области 08.10.2002 г., № 229-А/п), а также ряда НИР, ОКР и договоров о содружестве с такими организациями как: ЗАО «Читинские Ключи» (г.Чита), МУП «Горводоканал» (г.Чита), МУП «Кыринское ЖКХ» (Читинская область), старательская артель ООО «Кварц» (Читинская область), Верхне-Читинский лесхоз (г.Чита), ООО «Читаэлектромонтаж» (г.Чита), горные предприятия Всесоюзного производственного объединения «Союззолото», производственное объединение «Забайкалзолото», филиал ОАО «Внешторгбанк» (г.Чита) и другими предприятиями.

Цель работы. Повышение уровня электробезопасности при эксплуатации систем электроснабжения до 1000 В путем комплексного обоснования защитных характеристик средств обеспечения электробезопасности в системе «человек - электроустановка - среда» с учетом наличия в этих системах электродвигателей и степени компенсации реактивной мощности.

Идея работы заключается в использовании результатов системного анализа условий электробезопасности в системах электроснабжения до 1 ООО В для выбора параметров средств обеспечения электробезопасности и разработке на их основе новых способов и устройств, позволяющих повысить надежность и безопасность.

Основные научные положения и результаты, выносимые на защиту

1. В системах электроснабжения с изолированной и глухозаземленной нейтралью при однополюсном прикосновении и срабатывании УЗО для объективной оценки условий электробезопасности необходимо учитывать ЭДС выбега электродвигателей и наличие батарей статических конденсаторов (БСК).

2. Система электроснабжения с ГЗН для обеспечения приемлемого уровня риска должна включать в себя устройство непрерывного контроля изоляции токоведущих фаз относительно земли, работа которого основана на наложении на сеть синусоидального сигнала непромышленной частоты, в комплексе с устройствами опережающего контроля изоляции, установленных на ответвлениях «коммутационный аппарат - электродвигатель».

3. Способ определения параметров изоляции относительно земли отдельных фаз сети с ГЗН, основанный на применении дополнительного трансформатора напряжения, используемого для наложения информационного сигнала на контролируемую сеть, а также на измерении токов в обмотках дополнительного трансформатора напряжения и их фаз, отличающийся тем, что дополнительно измеряют значение тока в нейтрали силового трансформатора, а также фазу этого тока относительно напряжения вторичной обмотки трансформатора напряжения.

4. Способ контроля параметров системы повторных заземлителей и непрерывности нулевых защитных проводников в системах электроснабжения с ГЗН, основанных на наложении прямоугольных импульсов разной скважности на PEN или РЕ проводники, отличающийся от известных тем, что через каждую защищаемую линию осуществляется непрерывная передача импульсов определенной частоты, отличающейся на 200 Гц для соседних каналов частоты, а перед дешифрацией дополнительно производят измерения частоты и разделения спектра сигналов по полосам частоты, причем отключение линии с нарушенными параметрами нулевого провода осуществляется при уменьшении амплитуды импульсов более чем на 15 % от амплитуды импульсов в нормальном режиме работы.

5. Математическая модель электрической сети с ГЗН, отличающаяся тем, что учитывается ее конфигурация и влияние электродвигателей, конденсаторных батарей компенсации реактивной мощности, количества и величины сопротивления повторных заземлителей, а также модель рудничной электрической сети при прямом прикосновении человека, отличающаяся тем, что учитывает срабатывание аппаратов защитного отключения, степень компенсации реактивной мощности и воздействия ЭДС выбегов электродвигателей.

6. Методика выбора электрических аппаратов защиты от сверхтоков и параметров цепи зануления, обеспечивающая соблюдение требований электробезопасности согласно ГОСТ 12.1.038-82 и ПУЭ (7-я редакция).

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается принятыми допущениями при математическом описании моделей; корректным применением известных методов расчета и анализа электрических сетей в совокупности с современными широко апробированными методами математического моделирования и специализированного программного обеспечения; удовлетворительной сходимостью результатов теоретических исследований с результатами экспериментов, проведенных на физических моделях и в реальных электрических сетях; достаточным объемом экспериментальных исследований и обработкой их методами математической статистики с вероятностной оценкой полученных результатов.

Научное значение работы состоит в дальнейшем развитии теории защиты человека от поражения электрическим током и заключается в следующем:

- впервые доказано, что ЭДС индивидуального выбега электродвигателя в электрической сети напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью, имеющей индивидуальную компенсацию реактивной мощности, оказывает определяющее влияние на исход электропоражения при прикосновении к одной из фаз сети;

- впервые установлены зависимости количества электричества, получаемого человеком при случайном его прикосновении к фазному проводу и отключении электроустановки с помощью УЗО, от мощности электродвигателя, времени срабатывания УЗО, степени компенсации потребляемой электродвигателем реактивной мощности и наличия повторного заземления;

- впервые установлены зависимости тока утечки через тело человека при косвенном его прикосновении к электрооборудованию в функции от тока однофазного короткого замыкания и соотношения сечений нулевого защитного проводника и фазного;

- установлены зависимости времени протекания тока утечки через тело человека под воздействием ЭДС группового выбега агрегатов «электродвигатель - рабочая машина» от средней мощности работающих электродвигателей и емкости рудничной электрической сети с изолированной нейтралью;

- впервые установлено, что наличие электродвигателей в сети с ГЗН приводит к увеличению тока через тело человека в случае его косвенного прикосновения и наличии в сети однофазного короткого замыкания, а также продолжительности его воздействия в случае прямого прикосновения к токоведущей фазе электрической сети, оборудованной УЗО;

- в доказательстве возможности контроля непрерывности нулевых защитных проводников в системах электроснабжения с ГЗН, основанных на наложении прямоугольных импульсов разной скважности на PEN или РЕ проводники, преобладающем влиянии емкостной проводимости изоляции в указанных системах электроснабжения на токи утечки, а также в разработке и исследовании способов непрерывного контроля параметров изоляции электрической сети относительно земли и целостности нулевого провода;

- в обосновании способов защитного отключения электрической сети с изолированной нейтралью при однополюсном прикосновении к ней человека и контроля изоляции токоведущих фаз относительно земли;

- в разработке системы комплексной оценки обеспечения условий электробезопасности для случаев однополюсного прикосновения или прикосновения к сторонним проводящим частям в системах с глухозаземленной и изолированной нейтралью.

Практическое значение работы: обоснована величина сопротивления повторного сопротивления на вводе в здание, которая должна быть не более 10 Ом; разработана методика оценки электрической сети с глухозаземленной нейтралью по условиям обеспечения электробезопасности, отличающаяся от известных тем, что учитывает допустимые токовременные характеристики человека, время срабатывания защит от сверхтоков, места установки повторных заземлителей в комплексе с воздействием на человека напряжений прикосновения, влияния изоляции электрической сети и электродвигательной нагрузки с БСК, время срабатывания УЗО; разработана методика оценки электрических сетей горных предприятий с изолированной нейтралью по условиям безопасности их обслуживания, которая может использоваться как при проектировании и эксплуатации этих сетей, так и при проведении экспертиз электротравм; разработаны и внедрены устройства непрерывного контроля изоляции фаз относительно земли и целостности нулевого провода в системе с ГЗН; разработано устройство защиты человека от поражения электрическим током в сети с электродвигателем для систем электроснабжения с изолированной нейтралью; разработана и внедрена комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции ответвления в электрической сети «коммутационный аппарат -электродвигатель» для систем с ГЗН; разработан и внедрен прибор, позволяющий оценить электрические сети, оснащенные УЗО, по условиям электробезопасности.

Реализация результатов работы. Научные положения, выводы и рекомендации использованы:

- ОАО «Водоканал-Чита»; ЗАО Читинская мостостроительная фирма «Автомост»; МП «Горсвет»; МУЛ «Управляющая компания» (п. Первомайский Читинской области); ЗАО «Читинские Ключи»; Федеральное агентство лесного хозяйства по Читинской области «Верхне-Читинский лесхоз» (г. Чита, Читинская область); ЗАОр «НП ЧИТАГРАЖДАНПРОЕКТ»; предприятие Читинских городских электрических сетей ОАО «ЧИТАЭНЕРГО»; ОАО «Забайкальский горно-обогатительный комбинат» (Читинская область); муниципальное жилищно-эксплуатационное предприятие «Жилкомхоз» (п. Новоорловский, Читинская область). Способ и устройство непрерывного контроля изоляции фаз относительно земли и нулевого провода в системе с ГЗН; комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции; прибор оценки электробезопасности электрических сетей; методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- ОАО Внешторгбанк (филиал в г. Чите); Читинский проектно-изыскательский институт «ЗАБАЙКАЛЖЕЛДОРПРОЕКТ» (филиал ОАО «РЖД»); ООО «Разряд». Способ и устройство непрерывного контроля параметров нулевого провода; комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции; прибор оценки электробезопасности электрических сетей; методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- ООО «Кварц» (предприятия Читинской области и республики Бурятия); МУП «Кыринское ЖКХ» (Читинская область). Комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции;

- предприятия объединения «Росдрагметалл» (г. Москва, г. Чита). Комплексная защита электродвигателя с опережающим контролем изоляции и методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- ООО «Читапромстройпроект», Читинский филиал Сбербанка РФ. Методика оценки электрических сетей до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности;

- Региональным учебным центром по охране труда Забайкальского отделения МАНЭБ; Читинским государственным университетом, Читинским горным техникумом, Читинским лесотехническим колледжем: теоретические и практические результаты работы в разделе «Основы электробезопасности» при чтении лекций и проведении лабораторных работ по курсу «Безопасность жизнедеятельности» для студентов электротехнических специальностей, при обучении руководителей предприятий Читинской области по охране труда в рамках Федеральной программы обучения Минздравсоцразвития РФ, а также при подготовке учебных пособий.

Апробация работы. Основные материалы и результаты диссертационной работы докладывались, обсуждались и получили одобрение на Всесоюзных научно-технических конференциях «Электробезопасность на горных предприятиях черной металлургии СССР» (г. Марганец, 1979 г.; г. Днепропетровск, 1982 г.); Всесоюзной межвузовской конференции «Проблемы охраны труда» (г. Рубежное, 1986 г.); научно-технической конференции «Компенсация токов однофазного замыкания на землю в электрических сетях напряжением 6.35 кВ» (г. Челябинск, 1984 г.); научно-практической конференции «Охрана труда в цветной металлургии» (г. Челябинск, 1990 г.); десятая научная конференция «Моделирование электроэнергетических систем» (г. Каунас, 1991 г.); Всесоюзной научно-практической конференции «Проблемы электробезопасности в народном хозяйстве» (г. Челябинск, 1991 г.); международной научно-практической конференции «Обеспечение безопасности жизнедеятельности в условиях современных предприятий» (г. Челябинск, 1993 г.); Всероссийской научно-практической конференции «Безопасность жизнедеятельности в третьем тысячелетии» (г. Челябинск, 2000 г.); VII Российской научно-технической конференции по электромагнитной совместимости (г. Санкт-Петербург, 2002 г.); научно-практическом семинаре с международном участием «Проблемы повышения надежности, уровня безаварийности эксплуатации электротехнических и электромеханических систем, комплексов и оборудования горных и промышленных предприятий» (г. Москва, 1993 г.); научно-технической конференции «Энергосбережение, электроснабжение, электрооборудование» (г. Новомосковск, 1998 г.); Всероссийской научно-технической конференции «Энергетика: управление, качество и эффективность использования энергоресурсов» (г. Благовещенск, 1998 г.); Межрегиональной научно-практической конференции «Энергетика в современном мире» (г. Чита, 2001г., 2003 г.); Международной научно-практической конференции «Современные энергетические системы и управление ими» (г. Новочеркасск, 2003 г.); вторая Российская конференция по заземляющим устройствам (г. Новосибирск, 2005 г.); V международной научно-технической конференции EPQ2005 «Эффективность и качество электроснабжения промышленных предприятий» (г. Мариуполь, Украина, 2005 г.), одиннадцатой Всероссийской научно-технической конференции «Энергетика: экология, надежность, безопасность» (г.Томск, 2005 г.).

За разработку устройств защиты человека от поражения электрическим током и опережающего контроля изоляции, методики оценки электрических сетей по условиям электробезопасности автор неоднократно поощрялся грамотами Читинского обкома комсомола, Министерства цветной металлургии СССР и дипломом Министерства по высшему образованию Российской Федерации.

По отдельным вопросам работы под научным руководством автора защищены три кандидатских диссертации.

Публикации. По теме диссертации опубликовано - 53 научных работы, в том числе монография, 2 учебных пособия и 4 авторских свидетельства на изобретения.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, заключения, 2 приложений и содержит 457 страниц машинописного текста, 169 рисунков, 53 таблицы, список использованной литературы из 348 наименований.

4.4. Выводы

1. Предложенные методики оценки систем электроснабжения до 1000 В по условиям обеспечения электробезопасности при их эксплуатации являются основой для разработки рекомендаций по устройству повторных заземлителей, выбору места и типов УЗО, времени их срабатывания, подбору режимов работы электропотребителей, структуре схемы электроснабжения, выбору аппаратов защиты от сверхтоков с учетом наличия асинхронных электродвигателей и предназначены для проектных и надзорных организаций.

2. Разработанный прибор позволяет проводить количественный анализ электрических сетей находящихся в эксплуатации по условиям электробезопасности по интегральному показателю - количеству электричества.

3. Конструкция прибора дает возможность учесть влияние оказываемое обратной ЭДС, отключенных, но продолжающих вращаться электродвигателей, а проведение измерений требует малых затрат времени.

4. Проверка прибора на физической модели электрической сети и реальных сетях показала пригодность прибора для практического применения. Использование современной элементной базы позволяет получить малый вес и габариты прибора, что важно в условиях реальной эксплуатации электроустановок. Применение прибора позволяет улучшить качество расследования электропоражений, что косвенно приведет к повышению уровня электробезопасности в системах электроснабжения до 1000 В.

5. ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ

РАЗРАБОТАННЫХ СРЕДСТВ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ ДЛЯ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ДО 1000 В

Показателями, отражающими одновременно вероятностные характеристики события и степень его влияния на изменение вероятности конечного события являются значимость события коэффициент опасности Кд^, и эффективности ЭР1. Данные параметры рассчитываются по следующим формулам [254]:

А0 Оь-в, '

1 ^ рк-рн

ЭР,=РГ#Р„ щ=Рг щ = а - а) • ¿о, где д()1 - значимость события Х1 в вероятности возникновения электроопасной ситуации <2р\ - ) - изменение вероятности возникновения электроопасной ситуации ¿-го события; Кд - коэффициент опасности события Х1;

ЗР- значимость события^ для вероятности безопасной работы Рр\ ЭР1 - эффективность события Х^ г и Р, - вероятности возникновения двух противоположных состояний одного и того же фактора^, т.е. вероятность возникновения г опасного события и вероятность безопасной работы соответственно.

5.1. Система электроснабжения с глухозаземленной нейтралью

Вероятность электропоражения составляет:

• до внедрения разработанных способов, устройств и мероприятий

О* - 6,69 • 1СГ3;

• после внедрения разработанных способов, устройств и мероприятий =3,196-10"4.

Вероятности возникновения электроопасных ситуаций по отдельным ветвям приведены на рис.5.1.

Опасными ветвями логико-вероятностной модели являются (в порядке убывания):

- IV ветвь (прикосновение к корпусу электроустановки, питаемой от системы электроснабжения типа ТЫ-8 с автоматическим контролем изоляции фаз) - Кд = 2,804-10"4;

- II ветвь (прикосновение человека к корпусу электроустановки)

2,997-10"5;

- III ветвь (прикосновение человека к корпусу электроустановки) 9,564-10-6;

- I ветвь (прикосновение человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной У30) - К0 = 4,117-10"7.

Рис.5.1. Логико-вероятностная модель возникновения электроопасной ситуации:

X] - прикосновение человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной УЗО; Хг - прикосновение человека к корпусу электроустановки; Хз - металлическое замыкание одной фазы на корпус электроустановки; Х4 - замыкание одной фазы на землю; Х5 - отказ зануления; Хб - отказ системы контроля непрерывности цепи зануления; Х7 - обрыв заземления нейтрали; Хб - отказ УЗО; Х9 - наличие ЭДС выбега асинхронного электродвигателя; Хю - наличие ЭДС электродвигателя номинальной мощностью от 5.5 до 30 кВт; Хц -наличие симметричной статической нагрузки, подключаемой совместно с электродвигателем под общее групповое УЗО; Хп - наличие однофазной статической нагрузки, подключаемой совместно с электродвигателем под общее групповое УЗО; Х13 - наличие индивидуальной компенсации реактивной мощности электродвигателя; Хм - прикосновение к корпусу электроустановки, питаемой от системы электроснабжения типа ПМ-Б с автоматическим контролем изоляции фаз; Х15- наличие однофазной утечки величиной близкой к порогу срабатывания устройства контроля изоляции (УКИ) фаз; Х16 - отказ устройства автоматического контроля изоляции фаз электрической сети

В наиболее опасной четвертой ветви особую важность приобретает разработка и внедрение устройств автоматического контроля изоляции фаз электрической сети, от надежности работы которых в основном будет зависеть безопасность эксплуатации и обслуживания электроустановок в системах электроснабжения с глухозаземленной нейтралью (эффективность мероприятия составляет 5,329*10' ). В первой ветви - случай прикосновения человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной УЗО - применение устройств защитного отключения в системе с ГЗН (эффективность составляет 9,957*10" ) делает эксплуатацию электроустановок менее опасной, чем для случай прикосновения обслуживающего персонала к корпусу электроустановки. Это говорит о том, что широкое внедрение УЗО в системах электроснабжения с ГЗН приведет к резкому снижению электротравматизма как в быту, так и промышленности.

Наиболее опасным событием в этой ветви является наличие ЭДС выбега асинхронного электродвигателя (коэффициент опасности п составляет 5,88-10"). Подключение под общее УЗО асинхронного у электродвигателя со статической однофазной (Кд. — 2,46-10" ) или

1 О симметричной нагрузками (^ =2,779-10" ) крайне нежелательно особенно однофазной), так как в этом случае опасность поражения электрическим током возрастет более чем в 88 раз.

Значимость в вероятности возникновения электроопасной ситуации групп событий в порядке убывания имеет следующие числовые значения :

• События, связанные с действиями человека 3(21 = 2,882-10'1.

• События, характеризующие состояние средств обеспечения электробезопасности SQi = 1,335-10" .

• События, характеризующие состояние электрооборудования

8(21 =3,602 - ю-4

Коэффициент опасности событий Хм и Х2 подчеркивает особую роль применения двойной изоляции электроинструмента и кабелей. Наибольшая же эффективность в снижении электротравматизма принадлежит к обеспечению недоступности прикосновения к токоведущим частям, разъяснению опасности действия электрического тока на человека, применению эффективной системы обучения обслуживающего персонала.

В группе событий, характеризующих состояние средств обеспечения электробезопасности по коэффициенту опасности и эффективности, важное место принадлежит безотказности работы устройств автоматического контроля изоляции электрической сети и параметров цепи системы зануления.

В группе событий, характеризующих состояние электрооборудования по коэффициенту опасности, самое высокое значение относится к событиям, связанным с однофазными утечками близким к порогу срабатывания устройств контроля изоляции (практика показывает, что, как правило, электротравмы и пожары возникают именно из-за наличия таких утечек). Опасность же однофазных коротких замыканий (событие Х3) и ЭДС асинхронных электродвигателей (событие Хю) малой мощности (до 30 кВт) примерно равноценная. Несмотря на различную опасность ЭДС выбега электродвигателей (событие Х9), однофазной (событие Х12) и симметричной (событие Хп) статических нагрузок, их влияние на эффективность снижения вероятности возникновения электротравмы практически одинаковое. В связи с этим, при применении УЗО, очень важно, с точки зрения обеспечения электробезопасности, проведение такого мероприятия как симметрирование однофазных статических нагрузок. Необходимо также оценивать опасность поражения электрическим током при эксплуатации систем электроснабжения по интегральному показателю - количеству электричества протекающего через человека - с помощью специального прибора, разработанного автором. В случае превышения его величины сверх допустимого значения согласно ГОСТ 12.1.038-82 использовать устройства гашения ЭДС выбега электродвигателей (особенно при применении индивидуальной компенсации реактивной мощности).

Опасность же однофазных коротких замыканий (событие Х3) и ЭДС асинхронных электродвигателей (событие Х10) малой мощности (до 30 кВт) примерно равноценная. Несмотря на различную опасность ЭДС выбега электродвигателей (событие Х9), однофазной (событие Х]2) и симметричной (событие Хц) статических нагрузок, их влияние на эффективность снижения вероятности возникновения электротравмы 0>Р практически одинаковое. В связи с этим, при применении УЗО, очень важно, с точки зрения обеспечения электробезопасности, проведение такого мероприятия как симметрирование однофазных статических нагрузок. Необходимо также оценивать опасность поражения электрическим током при эксплуатации систем электроснабжения по интегральному показателю — количеству электричества протекающего через человека - с помощью специального прибора, разработанного автором. В случае превышения его величины сверх допустимого значения согласно ГОСТ 12.1.038-82 использовать устройства гашения

ЭДС выбега электродвигателей (особенно при применении индивидуальной компенсации реактивной мощности).

5.2. Система электроснабжения с изолированной нейтралью

Вероятность электропоражения составляет:

• до внедрения разработанных способов, устройств и мероприятий

6* = 1,35 -Ю-4;

• после внедрения разработанных способов, устройств и мероприятий

2^=4,39 -1(Г5.

Вероятности возникновения электроопасных ситуаций по отдельным ветвям приведены на рис.5.2.

Опасными ветвями ЛВМ с изолированной нейтралью являются (в порядке убывания):

- III ветвь (прикосновение человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной УЗО) -К0 = 2,308-10"5;

- II ветвь (прикосновение человека к корпусу электроустановки)

Кд = 1,551-Ю"5;

- I ветвь (прикосновение человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной УЗО) - Кд = 7,109-10"6.

Во второй и третьей ветвях при четком срабатывании УЗО (событие Х8 = 0) особую важность приобретает разработка и внедрение устройств гашения ЭДС выбега электродвигателей и применение прибора оценки влияния указанного фактора на условия электробезопасности по количеству электричества протекающему через человека при случайном прикосновении его к токоведущей фазе коэффициент опасности события Хп составляет Ка = 2,709-10"5, а Х!3

Рис.5.2. Логико-вероятностная модель возникновения электроопасной ситуации в электрических сетях с изолированной нейтралью до 1000 В: X] - прикосновение человека к фазному проводу электрической сети, оснащенной УЗО с функцией контроля изоляции фаз сети относительно земли; Х2 - прикосновение человека к корпусу электроустановки; Хз - замыкание одной из фаз сети на землю (033); Х4 - двойное замыкание на землю в различных точках сети; Х5 - низкий уровень изоляции фаз сети относительно земли (симметричное снижение изоляции фаз); Хб - отказ цепи заземления электроустановки; Х7 - отказ (отсутствие) устройства контроля параметров заземления; Х8 - отказ УЗО с функцией контроля изоляции фаз относительно земли; Х9 - отказ максимальной токовой защиты (МТЗ) при двойном замыкании на землю; Хю - наличие однофазной утечки величиной, близкой к порогу срабатывания УЗО с функцией контроля изоляции фаз сети относительно земли на ответвлении электрической сети «коммутационный аппарат - электродвигатель»; Хц - наличие ЭДС группового выбега электродвигателей; Х12 - отказ (или отсутствие) системы компенсации токов однофазного замыкания на землю (033); Х13 - наличие ЭДС индивидуального выбега электродвигателя; Хн - отключение ответвления электрической сети «коммутационный аппарат - электродвигатель»

В электрических сетях, где будут отсутствовать электродвигатели, безопасность обслуживания зависит от надежности работы УЗО и наличия утечек в сети. В системах электроснабжения с изолированной нейтралью приобретает особое место устройства компенсации емкостных токов с эффективностью события Х12 равной 2,621-Ю"4. Эффективность снижения вероятности возникновения электроопасных

Ка = 1,372-Ю"5). ситуаций в основном определяется состоянием изоляции фаз относительно земли, надежностью работы системы компенсации токов однофазного замыкания на землю (033) и снижением влияния ЭДС выбегов электродвигателей.

Значимость в вероятности возникновения электроопасной ситуации <2р групп событий (в порядке убывания) имеет следующие числовые значения:

1. События, связанные с действиями человека = 1,694-10" .

2. События, характеризующие состояние средств обеспечения электробезопасности 1,245-10"4.

3. События, характеризующие состояние электрооборудования £0 = 1,179-Ю"4

В группе событий, характеризующих состояние средств обеспечения электробезопасности по коэффициенту опасности и эффективности, важное место принадлежит безотказности работы устройств автоматического контроля изоляции электрической сети и параметров цепи системы зануления.

В группе событий, характеризующих состояние электрооборудования по коэффициенту опасности, самое высокое значение относится к событиям, связанным с однофазными утечками близким к порогу срабатывания устройств контроля изоляции (практика показывает, что, как правило, электротравмы и пожары возникают именно из-за наличия таких утечек).

5.3. Сравнение показателей логико-вероятностных моделей возникновения электроопасных ситуаций для систем электроснабжения с глухозаземленной и изолированной нейтралями

В табл. 5.1 и на рис.5.3 - 5.5 приведены результаты сравнения таких показателей как: значимость событий в вероятности возникновения электроопасной ситуации ё()1, вероятность возникновения электроопасной ситуации (¿(Х^, коэффициент опасности Кд по отдельным группам событий для систем электроснабжения с глухозаземленной и изолированной нейтралями.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе дано теоретическое обоснование и решение имеющей социальное и хозяйственное значение научно-технической проблемы (создания безопасных условий труда), заключающееся в разработке системы требований к средствам обеспечения электробезопасности в электроустановках до 1 кВ и создании на их основе устройств и методик оценки условий электробезопасности, позволяющих обеспечить более высокий уровень безопасности обслуживания и эксплуатации электрооборудования, надежности систем электроснабжения.

Основные научные результаты, выводы и практические рекомендации можно сформулировать в следующем виде.

1. Анализ электротравматизма, развития систем заземления, применения УЗО в системах электроснабжения с различными типами режимов работы нейтралей силовых трансформаторов позволили разработать логико-вероятностную модель электропоражения для систем электроснабжения до 1 кВ, отличающуюся от известных учетом влияния ЭДС выбегов электродвигателей на исход электротравмы.

2. Результаты экспериментальных исследований токов, протекающих через моделирующее сопротивление тела человека при однополюсном прикосновении в реальных электрических сетях, оборудованных УЗО, и математического моделирования позволили: а) разработать методики оценки электрических сетей с изолированной (горнодобывающее предприятие) и глухозаземленной нейтралью (системы электроснабжения объектов различного назначения) по условиям обеспечения электробезопасности; б) обосновать дополнительные требования к системе технических мероприятий обеспечения безопасности в системах с глухозаземленной нейтралью, такие как: автоматический контроль изоляции и непрерывности нулевого провода систем электроснабжения; применение устройства опережающего контроля изоляции на ответвлениях электрической сети «коммутационный аппарат управления - электродвигатель»; в) обосновать условия применения защитного шунтирования в системах с изолированной нейтралью и УЗО - в промышленных электрических трехфазных сетях с глухозаземленной нейтралью.

3. Впервые установлено влияние электродвигателей и ЭДС выбегов электродвигателей на условия электробезопасности в системе с глухозаземленной нейтралью и доказано существенное влияние индивидуального выбега электродвигателя в системах электроснабжения до 1 кВ:

4. Впервые установлены зависимости тока утечки через тело человека в функции от величины тока однофазного короткого замыкания (без учета электродвигателей в системах электроснабжения).

5. Применение повторного заземления и самозаземление механизмов с электроприводом является эффективным средством защиты от ЭДС выбега электродвигателя в системе с глухозаземленной нейтралью (ГЗН).

6. Для автоматического контроля изоляции в системе с ГЗН разработан способ измерения сопротивления изоляции относительно земли основанный на наложении переменного оперативного тока/ = 310 Гц и измерении действующих значений токов и напряжений в обмотках дополнительного трансформатора, через который накладывается на сеть оперативный ток, а также - фаз токов. Погрешность измерений зависит от сопротивления в нейтрали дополнительного трансформатора и не будет превышать 10% при не более 100 Ом или при Ъ{) свыше 9000 Ом.

7. Впервые доказано, что повторный заземлитель, подключаемый к вводно-распределительному устройству электроустановки, играет определяющую роль в обеспечении безопасности обслуживания электроустановок в системах электроснабжения до 1 кВ с ГЗН, а его сопротивление должно быть не более 10 Ом.

8. Для автоматического контроля непрерывности нулевого провода и состояния повторных заземлителей воздушных линий разработана система контроля, включающая в себя, генераторы повышенной частоты, находящихся в конце каждой линии; фильтры, настроенные на определенную частоту и расположенные на подстанции; исполнительные устройства отличающаяся от известных тем, что имеет значительно большую зону контроля нулевого защитного проводника (до 3 км) и защиту от помех.

9. Обоснован, разработан и защищен способ защитного отключения, основанный на измерении импульса тока утечки при пробое кожных покровов человека и последующем измерении производной тока утечки по времени в установившемся режиме.

10. На основании установленных в работе закономерностей для систем электроснабжения с ГЗН, содержащих защиты от сверхтоков, доказана необходимость учета токовременных характеристик человека при расчете параметров зануления и разработана методика для этих целей.

11. В электрических сетях до 1000 В, оборудованных в соответствии с нормативными документами исправно действующими: аппаратурой защитного отключения, повторными заземлителями и защитой от сверхтока, возможно электропоражение с летальным исходом, обусловленное переходными процессами протекающими в системе «человек-электроустановка».

Внедрение в практику эксплуатации электроустановок предприятий различного назначения разработанных в данной диссертации системы обеспечения электробезопасности, устройств, рекомендаций и методик оценки электрических сетей по условиям безопасного обслуживания позволит обеспечить социальный и экономический эффект, повысить бесперебойность снабжения электроэнергией потребителей, снизить электротравматизм и возгораемость зданий. Для систем электроснабжения с ГЗН риски уменьшатся в 20,9 раза, а для систем с ИЗН - 30,7 раза.

1. Аверкин, А.Н. Нечеткие числа в системах искусственного интеллекта и управления Текст. / А.Н.Аверкин - Тверь: САНИ, 1991. - 11 с.

2. Аверкин, А.Н. Использование нечетких отношений в моделях представления знаний Текст. / А.Н.Аверкин, М.Х. Нгуен // Изв. АН СССР. Техническая кибернетика. 1989. - № 5. -С.20-30.

3. Ажибаев, К.А. Физиологические и патофизиологические механизмы поражения организма электрическим током Текст. / К. А. Ажибаев. -Фрунзе: Илим, 1978.- 188 с.

4. Александров, В.В. Электробезопасность сельскохозяйственного производства Текст. / В.В. Александров. М.: Нива России, 1992.146 с.

5. Александров, В.В. Электробезопасность в колхозах и совхозах

6. Текст. /В.В. Александров. -М.: Россельхозиздат, 1985.- 160 с.

7. Алексеенко, А.Г. Применение прецезионных аналоговых ИС Текст. / А.Г. Алексеенко, Б.А. Коломет, Г.И. Стародуб. М.: Советское радио, 1980.-224 с.

8. Алиев, Р.И., Церковный А.Э., Мамедова Г.А. Управление производством при нечеткой исходной информации Текст. / Р.И. Алиев, А.Э. Церковный, Г.А. Мамедова-М.: Энергоатомиздат, 1991. 240 с.

9. Аналоговые и цифровые интегральные микросхемы: справочное пособие Текст. / Под ред. C.B. Якубовского. М.: Радио и связь, 1985.- 620 с.

10. Аракелян, М.К. Электробезопасность в жилых зданиях Текст. / М.К. Аракелян, JT.B. Вайнштейн. М.: Энергоиздат,1986. -200 с.

11. A.c. 560190 СССР, МКИ G01 R 27/18. Устройство для непрерывного измерения и контроля сопротивления изоляции в сети с глухозаземлённой нейтралью Текст. / Е. Ф. Цапенко, А. Д. Шаин (СССР). Опубл. 1977, Бюл. №20.- 3 с.

12. A.c. 659992 СССР, МКИ G01 R 27/18. Устройство для измерения сопротивления изоляции в сетях с глухозаземлённой нейтралью Текст. / А. Д. Шаин, В. А. Ступицкий, Е. Ф. Цапенко (СССР). -Опубл. 1979, Бюл. №20.-3 с.

13. A.c. 1018046А СССР, МКИ G01R 27/18. Устройство для непрерывного измерения активного сопротивления изоляции в сетях с заземлённой нейтралью Текст. / JT. О. Петри, М. Г. Бобылёв (СССР). Опубл. 1983, Бюл. №18.- 2 с.

14. A.c. 1161896А СССР, МКИ G01R 27/18. Устройство для измерения сопротивления изоляции в сетях с глухозаземлённой нейтралью Текст. / М. Г. Бобылёв, А. Е. Малиновский .- Опубл. 1985, Бюл. №22.- 3 с.

15. A.c. 1287042 СССР, МКИ G01R 27/18. Устройство для непрерывного измерения активного сопротивления изоляции в сетях с заземлённой нейтралью Текст. / М. Г. Бобылёв, А. Е. Малиновский (СССР). -Опубл. 1987, Бюл. №4.- 2 с.

16. A.c. 1432422 СССР, МКИ G01 R 27/18. Устройство для измерения активного сопротивления изоляции в сетях с заземлённой нейтралью Текст. / В. М. Попов, А. И. Ревякин (СССР). Опубл. 1988, Бюл. №39.- 3 с.

17. A.c. 789901 СССР, МКИ G01 R 27/18. Устройство для измерения параметров изоляции сети Текст. / В. К. Обабков, Е. В. Сергин (СССР). Опубл. 1980, Бюл. №47.- 2 с.

18. A.c. 468194 СССР, МКИ G01 R 27/18. Устройство непрерывного контроля сопротивления изоляции в сети напряжением до 1000 В с глухозаземлённой нейтралью Текст. / Е. Ф. Цапенко, В. П. Кораблёв, А. Д. Шаин (СССР). Опубл. 1975 Бюл. №15.- 3 с.

19. A.c. 949538 СССР, МКИ G01R 27/18. Устройство для измерения сопротивления изоляции электрических сетей с глухозаземлённой нейтралью Текст. / О. Н. Белюстин (СССР). Опубл. 1982 Бюл. №29. -2 с.

20. A.c. 1381644 СССР, МКИ Н 02 Н 5/12. Способ защитного отключения электрической сети при прикосновении к ней человека Текст. / Ю.Г. Бацежев, А.Г. Машкин, И.Ф. Суворов (СССР).- № 4125848/24-07; Заявл. 29.09.86; Опубл. 15.03.88, Бюл. № 10,- 3 с.

21. A.c. 1192013 СССР, МКИ Н 02 Н 3/17, 5/12. Способ защиты электрической сети от утечки тока на землю Текст. / А.Г. Машкин, Ю.Г. Бацежев, И.Ф. Суворов, A.C. Скажутин, В.Ф. Кузин (СССР).- № 3672079/24-07; Заявл. 15.12.83; Опубл. 15.11.85, Бюл. № 42,- 3 с.

22. A.c. 845115 СССР, МКИ И 02 Н 3/17, 5/12. Устройство для контроля целосности заземляющей цепи передвижной электроустановки Текст. / Ю.В. Ситчихин, А.И. Сидоров (СССР).- № 279737/18-21; Заявл. 09.07.79; Опубл. 07.07.31, Бюл. № 25.- 3 с.

23. A.c. 1780044 AI СССР, МКИ G01 R 27/18. Способ определения параметров изоляции фаз сети с изолированной нейтралью Текст. /

24. B.И. Петуров, A.B. Пичуев, Ю.Г. Бацежев,

25. C.Г. Лаевский (СССР).- № 4848218/21; Заявл. 03.07.90; Опубл. 07.12.92, Бюл. №45.-4 с.

26. A.c. 1233240 СССР, МКИ Н 02 И 3/16. Устройство для контроля сопротивления изоляции электропотребителя Текст. / И. Г. Кропачев (СССР). Опубл. 1986, Бюл. №19.- 4 с.

27. Балагин, И.А. Передача дискретной информации и телеграфия Текст. / И.А. Балагин, В.А. Кудряшов, Н.Ф. Сименгота.- М.: Транспорт, 1971.- 352 с.

28. Баронец, В.Д. Модель представления функции принадлежности в экспертных системах Текст. / В.Д. Баронец, М.А Гречихин. // Автоматика и телемеханика. 1992 - № 6. - С.156 - 160.

29. Бацежев, Ю.Г. Исследование электротехнических параметров и характеристик человека как объекта защиты от поражения электрическим током в шахтных сетях напряжением до 1000 В Текст.: Дис. . канд. техн. наук / Бацежев Юрий Григорьевич. М.,1971.- 120 с.

30. Бацежев, Ю.Г. Обоснование схемы и разработка средств электробезопасности на горных предприятиях Текст.: дис. . д-ра техн. наук / Бацежев Юрий Григорьевич. М., 1986.- 280 с.

31. Безденежных, А.Г. Переходные процессы в цепях токов утечки и их влияние на безопасность шахтных электроустановок Текст. / А.Г. Безденежных, В.П. Анохин, И.К. Попов // Труды ВостНИИ. М., 1969.-Т.10.- С. 288-314.

32. Безденежных, А.Г. Влияние переходного режима на опасность поражения электрическим током Текст. / А.Г. Безденежных, Н.В. Герцева // Вопросы электроснабжения и электропривода. Калинин,1972.- С.41-43.

33. Белоусов, Ю.Ф. О выполнении зануления по допустимому напряжению прикосновения Текст. / Ю.Ф. Белоусов // Промышленная энергетика. 1990. - №7. - С.48-50.

34. Беляев, A.B. Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ

35. Текст. / A.B. Беляев. JI. :Энергоатомиздат, 1988.- 112 с.

36. Беляев, JI.C. Решение сложных оптимизационных задач в условиях неопределенности. Текст. / JI.C. Беляев. Новосибирск: Наука -1978. - 128 с

37. Беляев, JI.C. Применимость вероятностных методов в энергетических расчетахТекст. / Л.С. Беляев, Л.А. Крумм // Изв. АН СССР. Экономика и транспорт.- 1983 № 2 - С.З -11.

38. Березнева, В.И. Электротравма, электроожоги и их лечение Текст. /

39. B.И. Березнева. Л.: Медицина, 1964.- 156 с.

40. Береговой, Г.Т. Безопасность космических полетов Текст. / Г.Т. Береговой, А. А. Тищенко, Г.П. Шибанов [и др.]. М.: Машиностроение. - 1977. - 343 с.

41. Беркович, М.А. Основы техники релейной защиты Текст. / М.А. Беркович, В.В. Молчанов, В.А. Семенов- М.: Энергоатомиздат, 1984.- 260 с.

42. Бешелев, С.Д. Экспертные оценки в принятии плановых решений Текст. / С.Д. Бешелев, Ф.Г. Гурвич. М: Экономика. - 1976. -80 с.

43. Библиотека электронных компонентов Текст. Выпуск 5: Термисторы фирмы Siemens & Matsushita. M.: ДОДЭКА, 1999. - 48 с.

44. Богатырев, Л.Л. Управление аварийными режимами энергосистем в условиях неопределенности Текст. / Л.Л. Богатырев // Изв.вузов. Энергетика. 1982. - № 5. - С.З - 9.

45. Богатырев, Л.Л. Оперативное управление аварийными режимами энергосистем на основе теории нечетких множеств Текст. / Л.Л. Богатырев // Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт. 1988. - №1.1. C. 33 -43.

46. Богородицкий, Н.П. Электротехнические материалы Текст.: учебник для вузов / Н.П. Богородицкий, В.В. Пасынков, Б.М. Тареев. -Л.: Энергоатомиздат, 1985.-332 с.

47. Бондаренко, В.М. Моделирование и аналитическая оценка условий безопасности трудаТекст. / В.М. Бондаренко // Безопасность труда в промышленности. 1978. - № 3. - С.42-44.

48. Борисов, А.Н. Модели принятия решений на основе лингвистической переменной Текст. / А.Н. Борисов, А.В. Алексеев, О.А. Крумберги др. Рига: Зинантне. - 1982. -256 с.

49. Борисов, А.Н. Обработка нечеткой информации в системах принятия решений Текст. / А.Н. Борисов, A.B. Алексеев, Г.В. Меркурьева [и др.] М.: Радио и связь. - 1989. - 304 с.

50. Венецкий, И.Г. Основные математико-статистические понятия и формулы в экономическом анализе Текст. / И.Г. Венецкий, В.И. Венецкая М.: Статистика. -1979. - 447с.

51. Борисов, А.Н. Принятие решений на основе нечетких моделей. Примеры использования Текст. / А.Н. Борисов, O.A. Крумберг, И.П. Федоров. — Рига: Зинантне. 1990. - 184 с.

52. Борисов, А.Н. Нечеткое доминирование решений в условиях неполной информации Текст. / А.Н. Борисов, H.H. Слядзь. // Изв. АН СССР. Техническая кибернетика. 1988. - № 5. - С.176 - 181.

53. Браун, Д.Б. Анализ и разработка систем обеспечения техники безопасности Текст. / Д.Б. Браун. М.: Машиностроение. - 1979. -359 с.

54. Будзко, И.А. Особенности оптимизационных задач энергетики и методов их решенияТекст. / И. А. Будзко, М.С. Левин // Электричество 1981. - № 3. - С.30 - 31.

55. Булычёв, A.A. Аналоговые интегральные схемы Текст.: справочник /

56. A.A. Булычёв, В.И. Галкин, В.А. Прохоненко. -Минск: Беларусь, 1993.-310с.

57. Буралков, A.A. О вероятностной оценке уровня электробезопасности Текст. / A.A. Буралков, В.И. Щыуцкий // Электричество. № 2. - 1982. - С. 16 - 20.

58. Бургсдорф, В.Ф. Заземляющие устройства электроустановок Текст. /

59. B.Ф. Бургсдорф, А.И. Якобе. -М.:Энергоатомиздат, 1987.- 424 с.

60. Вартазаров, И.С. Экспертные оценки и их применение в энергетике. Текст. / И.С. Вартазаров, И.Г. Горлов, Е.В. Минаев [и др.] М.: Энергоиздат. - 1981. - 188 с.

61. Веников, В.А. Размытое подобие нечетко заданных процессов в электрических системахТекст. / В.А. Веников, Ф.Д. Оруджев // Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт. 1983 - № 2. - С.26 - 32.

62. Вентцель, Е.С. Исследование операцийТекст. / Е.С. Вентцель. М.: Советское радио. - 1972. - 475 с.

63. Вентцель, Е.С. Теория вероятностей Текст. / Е.С. Вентдель. М.: Физматгиз. - 1962. - 372 с.

64. Виноградов, Ю.В. Основы электронной и полупроводниковой техники Текст. / Ю.В. Виноградов.- М.: Энергия, 1968.- 250 с.

65. Виноградов, Ю.В. Основы электронной и полупроводниковой техники Текст. / Ю.В. Виноградов. М.: Энергия, 1968.-280 с.

66. Воропай, Н.И. Нечеткие множества при оценке динамических свойств электроэнергетических систем Текст. / Н.И. Воропай, Г.В. Шутов // Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт. 1982. - № 5. -С.41 -51.

67. Вышинская, Н.Я. Формирование многофакторной модели электротравматизмаТекст. / Н.Я. Вышинская. Безопасность жизнедеятельности: сборник научных трудов. - Челябинск: ЧГТУ, 1992.- С.29 -32.

68. Галкин, В.И. Полупроводниковые приборы Текст.: справочник / В.И. Галкин.- Минск: Беларусь, 1994.- 347 с.

69. Галкин, В.И. Полупроводниковые приборы. Транзисторы широкого применения Текст.: справочник / В.И. Галкин.- Минск: Беларусь, 1995.- 383 с.

70. Гамазин, С.И. Исследование динамических характеристик группового синхронного выбега Текст. / С.И. Гамазин, В.Н. Серебряков и др. // Электричество.- 1977.- №2.- С. 26-29.

71. Гамазин, С.И. Динамическое моделирование электродвигательной нагрузки в системах промышленного электроснабжения Текст. / С.И. Гамазин, Д.Б. Понаровкин, Юнее Тахсин // Тр. Московского энергетического института.- Вып. 668.- 1994.- С. 16-35.

72. Гамазин, С.И. Переходные процессы в системах промышленного электроснабжения, обусловленные электродвигательной нагрузкой Текст. / С.И. Гамазин, В.А. Ставцев, С.А. Цырук. М.: Издательство МЭИ, 1997.- 424 с.

73. Гамазин, С.И. Переходные процессы в системах промышленного электроснабжения с электродвигательной нагрузкой Текст. / С.И. Гамазин, П.И. Семичевский. М.: МЭИ, 1985. - 92 с.

74. Гамазин, С.И. Пуск электрических двигателей Текст. / С.И. Гамазин, Т.А.Садыкбеков. Алма-Ата: Галым, 1992. - 235 с.

75. Гамазин, С.И. Переходные процессы в системах электроснабжения с электродвигательной нагрузкой Текст. / С.И. Гамазин, Т.А.Садыкбеков. Алма-Ата: Галым, 1992. - 235 с.

76. Гамазин, С.И. Переходные процессы в электродвигательной нагрузке систем промышленного электроснабжения Текст. / С.И. Гамазин, Д.Б. Понаровкин, С.А. Цырук. М.: Издательство МЭИ, 1991. - 352 с.

77. Гвоздик, A.A. Решение нечетких уравненийТекст. / A.A. Гвоздик // Изв.АН СССР. Техническая кибернетика. 1984. - № 5. - С.176 -183.

78. Георгиади, В.Х. Упрощенный расчет группового выбега электроприводов собственных нужд Текст. / В.Х. Георгиади, Н.В. Логвенчева // Электрические станции.- 1985.- №2.- С. 48-54.

79. Георгиади, В.Х. Упрощенный расчет группового выбега электродвигателей и механизмов собственных нужд Текст. / В.Х. Георгиади, Н.В. Логвенчева // Электрические станции.-1986.-№3.-С. 51-52.

80. Георгиади, В.Х. Об учете скин-эффекта при расчете процессов группового выбега и самозапуска асинхронных электродвигателей Текст. / В.Х. Георгиади // Электрические станции.- 1989.- №4.- С. 36 -40.

81. Герман-Галкин, С.Г. Компьютерное моделирование полупроводниковых систем в MatLab 6.0 Текст. / С.Г. Герман-Галкин.- СПб.: КОРОНА принт, 2001.- 320 с.

82. Гладилин, Л.В. Электробезопасность в горнодобывающей промышленности Текст. / Л.В. Гладилин, В.И. Щуцкий, Ю.Г. Бацежев и др. М.: Недра, 1977. - 327 с.

83. Гладилин, Л.В. Электробезопасность в горнодобывающей промышленности Текст. / Л.В. Гладилин, В.И. Щуцкий, Ю.Г. Бацежев [и др.]. М.: Недра, 1977. - 327 с.

84. Глотова, H.B. Методика формирования основных характеристик средств обеспечения электробезопасности и разработка на ее основе устройства контроля сопротивления заземления Текст. / Н.В. Глотова // дис. . канд. техн. наук. Челябинск. - 1997. - 115 с.

85. Горбачев, Г.Н. Промышленная электроника Текст.: учебник для вузов / Г.Н. Горбачев, Е.Е. Чаплыгин; под ред. В. А. Лабунцова. М.: Энергоатомиздат, 1988.- 220 с.

86. Гордон, Г.Ю. Стандартизация требований электробезопасности

87. Текст. / Г.Ю. Гордон, А.И. Симин, В.И. Филиппов // Вопросы электробезопасности в народном хозяйстве. М.: Профиздат, 1976.-С. 451-455.

88. Гордон, Г.Ю. Анализ электротравматизма Текст. / Г.Ю. Гордон, В.И. Филиппов //Промышленная энергетика.- 1982.- №8.- С. 47-49.

89. Гордон, Г.Ю. Электротравматизм и его предупреждение Текст. / Г.Ю. Гордон, Л.И .Вайнштейн. М.: Энергоатомиздат, 1986. - 256 с.

90. Гордон, Г.Ю. Электротравматизм на производстве Текст. / Г.Ю. Гордон.- Лениздат.- 1973.- 178 с.

91. ГОСТ 28249-93. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ Текст. Введ. 1995-01-01.- Новосибирск: Межгосударственный стандарт: Изд-во стандартов, 1994.- 64 с.

92. ГОСТ 12.1.038-82. Электробезопасность. Предельно допустимые значения напряжений прикосновения и токов Текст.- Введ. с изм. № 1 1987-12.- М.: Госстандарт России: Изд-во стандартов, 1996. -5 с.

93. ГОСТ Р 50571.3 94. Электроустановки зданий. Часть 4. Требования по обеспечению безопасности. Защита от поражения электрическим током Текст.

94. ГОСТ Р 50669 94. Электроснабжение и электробезопасность мобильных (инвентарных) зданий из металла или с металлическим каркасом для уличной торговли и бытового обслуживания населения Текст.

95. ГОСТ Р 50807-95 (МЭК 755-83). Устройства защитные, управляемые дифференциальным током. Общие требования и методы испытаний Текст.

96. ГОСТ 12.1.019-79. Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов защиты Текст.

97. ГОСТ 28249-93. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ Текст. Введ. 1995-01-01.- Новосибирск: Межгосударственный стандарт: Изд-во стандартов, 1994.- 64 с.

98. ГОСТ 13109-97. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения Текст.

99. Гражданкин, А.И. Экспертная система оценки техногенного риска опасных производственных объектовТекст. / А.И. Гражданкин // Безопасность жизнедеятельности. 2002. - № 2. - С.6 - 10.

100. Грунский, Г. И. Оценка поведения устройств защитного отключения при двойном заземлении нулевого рабочего проводника Текст. / Г.И. Грунский // Промышленная энергетика.- 1999.- №12. С. 38 - 41.

101. ЮЗ.Дзюбан, B.C. Аппараты защиты от токов утечки в шахтных электрических сетях Текст. / B.C. Дзюбан. М.: Недра, 1982. - 192 с.

102. Дзюбуа, Д. Теория возможностей. Приложения к представлениюзнаний в информатикеТекст. / Д. Дзюбуа, А. Прад. М.: Радио и связь. - 1990. - 228 е.: ил.

103. Долин, Д.А. Основы техники безопасности в электроустановках Текст.: учеб. пособие для вузов / Д.А. Долин. М.: Энергия, 1979408 с.

104. Долин, П.А. О проекте временных норм допустимых напряженийприкосновения и токов через тело человека Текст. / П.А. Долин, Ю.Г. Сибаров //Промышленная энергетика.- 1974.- №9.- С. 6-7.

105. Долин, П.А. Основы техники безопасности в электроустановках

106. Текст.: учеб. пособие для вузов / П.А. Долин. — М.: Энергоатомиздат, 1984.-320 с.

107. Дробязко, О.Н. Метод автоматизированного проектирования системкомплексной электробезопасности на сельскохозяйственных объектахТекст. / О.Н. Дробязко // автореф. дисс.на соиск. учен, степ. канд. техн. наук.- Барнаул, 1994. 21 с.

108. Душкин, Н.Д. УЗО устройство защитного отключения Текст.:

109. Учебно-справочное пособие / Н.Д. Душкин, В.К. Монаков, В.А. Старшинов.- М.: ЗАО "Энергосервис", 2003.- 232 с.

110. Дьяконов, В.П. MatLab 6/6.1/6.5+Simulink 4/5 в математике имоделировании Текст. / В.П. Дьяконов. М.: Солон-Пресс, 2003.700 с

111. Ш.Евсеев, Ю.А. Симисторы и их применение в бытовой электроаппаратуре Текст. / Ю.А. Евсеев, С.С. Крылов. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 120 с.

112. Егоров, К.В. Аспекты инженерной деятельности Текст. / К.В. Егоров.- М.: Изд-во МЭИ. 1980. - 85 с.

113. Ежкова, И.В. Принятие решений при нечетких основаниях. I Текст. /

114. И.В. Ежкова, Д.А. Поспелов // Изв. АН СССР. Техническая кибернетика. 1977. - № 6. - С. 3 - 12 .

115. Ежкова, И.В. Принятие решений при нечетких основаниях. II Текст.

116. Ежкова, Д.А. Поспелов // Изв. АН СССР. Техническая кибернетика.- 1978.-№2.-С. 6-18 .

117. Еллинек, С. Несчастные случаи от электричества Текст. / С. Еллинек. -М.: Вопр. труда, 1927.- 130 с.

118. Жидков, В.О. Исследование параметров и характеристикоднофазного замыкания в карьерных сетях напряжением 6 кВ и разработка комбинорованной системы защиты Текст.: дис. . канд. техн. наук / Жидков Владимир Олегович. М., 1976.- 156 с.

119. Заде, Л.А. Понятие лингвистической переменной и его применение кпринятию приближенных решенийТекст. / JI.A. Заде // Пер с англ. -М.:Мир. 1976.- 165 с.

120. Заде, JI.A. Основы нового подхода к анализу сложных систем ипроцессов принятия решенийТекст. / JI.A. Заде // В кн.: Математика сегодня. М.: Знание, 1974. - С. 5 - 49.

121. Зайцев, Ю.В. Полупроводниковые резисторы в электромеханике

122. Текст. / Ю. В. Зайцев, А.М. Марченко, Н.М. Ващенко М.: Энергоатомиздат,- 136 с.

123. Закревский, А.Д. Логические уравненияТекст. / А.Д. Закревский //

124. Минск.: Наука и техника. 1975. - 173 с. 121.3ейдель, А. И. Элементарные оценки ошибок измерений Текст. /

125. Иванов, В.И. Полупроводниковые оптоэлектронные приборы Текст.

126. В.И. Иванов, А.И. Аксенов и др..- М.: Энергоатомиздат, 1989. -448 с.

127. Измалков, В.И. Безопасность и риск при техногенныхвоздействияхТекст. / В.И. Измалков, A.B. Измалков // Учебное пособие. -М. СПб.: 1994. - 269 с.

128. Казанский, В.Е. Трансформаторы тока в устройствах релейнойзащиты и автоматики Текст. / В.Е. Казанский. М.: Энергия, 1978.267 с.

129. Капелюшников, Г.И. Приборы и защитные средства по техникебезопасности Текст.: справочник / Г.И. Капелюшников, В.П. Колосюк, Л.С. Боброва. М.: Недра, 1991. - 254с.

130. Каретникова, Е.И. Трансформаторы питания и дроссели фильтровдля радиоэлектронной аппаратуры Текст. / Е.И. Каретникова, Т.А. Рычина, А.И. Ермаков. М.: Советское радио, 1972.-280 с.

131. Карякин, Р.Н. Научные основы концепции электробезопасности электроустановок зданий Текст. / Р.Н. Карякин // Электрические станции.- 1999.-№2.- С.56-66.

132. Карякин, Р.Н. Научные основы концепции электробезопасностипромышленных электроустановок Текст. / Р.Н. Карякин // Промышленная энергетика.- 1997.- №7.- С. 41-46.

133. Карякин, Р.Н. Концепция электробезопасности электроустановок

134. Текст. / Р.Н. Карякин // Промышленная энергетика.- 1998.- №5.-С. 46-51.

135. Карякин, Р.Н. Научные основы концепции электробезопасностиэлектроустановок Текст. / Р.Н. Карякин // Электрические станции. -1992.- №2.- С. 47-50.

136. Карякин, Р.Н. Основное правило электробезопасности Текст. / Р.Н.

137. Карякин // Промышленная энергетика.- 1999.- №2.-С. 30-34.

138. Карякин, Р.Н. Заземляющие устройства электроустановок Текст. /

139. Р.Н. Карякин. -М.:ЗАО «Энергосервис», 1998.- 280 с.

140. Карякин, Р.Н. Заземляющие устройства промышленныхэлектроустановок Текст. / Р.Н. Карякин, В.И. Солнцев. -М.:Энергоатомиздат, 1989.- 230 с.

141. Карякин, Р. Н. Нормативные основы устройства электроустановок

142. Текст. / Р. Н. Карякин. -М.: изд. ЗАО "Энергосервис", 1998.- 237 с.

143. Карякин, Р. Н. Сопротивление сторонних проводящих частей,используемых в качестве РЕЫ-проводников Текст. / Р. Н. Карякин, Б. А. Билько, В. И. Солнцев // Промышленная энергетика.- 1995.-№10.-С. 30-35.

144. Катаева, Н.К. Повышение электробезопасности коммунальнобытовых потребителей в сельском хозяйстве Текст.: дис. . канд.тех.наук / Катаева Наталья Кузьминична. Челябинск, 1989.129 с.

145. Кини, P.JI. Размещение энергетических объектовТекст. / Р.Л. Кини.

146. М.: Энергоатомиздат. 1983. - 320 с.

147. Кини, Р.Л. Принятие решений при многих критериях: предпочтения изамещенияТекст. / Р.Л. Кини, X. Райфа. М.: Радио и связь. - 1981. -56 с.

148. Киселев, А.П. Пороговые значения безопасного тока промышленнойчастоты Текст. / А.П. Киселев // Труды МИИТ. Вопросы безопасности на железнодорожном транспорте. - М., 1966.- Вып. 226.- С. 82-86.

149. Киселев, А.П. Пороговые значения безопасного тока промышленнойчастоты Текст. / А.П. Киселев // Труды МИИТ. Вып. 226, Вопросы безопасности на железнодорожном транспорте. М.: Транспорт, 1966.-С. 82-86.

150. Китушин, В.Г. Надежность энергосистем Текст. / В.Г. Китушин. -М.: Высшая школа. 1984. - 256 с.

151. Князевский, Б.И. Электробезопасность в машиностроении Текст. / Б.И. Князевский, А.И. Ревякин, H.A. Чекалин [и др.]. -М. ¡Машиностроение, 1980.-336 с.

152. Коваленко, И.Н. Исследования по анализу сложных системТекст. /

153. И.Н. Коваленко. Киев.: Наукова думка. - 1975. - 210 с.

154. Коваленко, И.Н. Расчет вероятностных характеристик системТекст.

155. И.Н. Коваленко. Киев.: Техника. - 1982. -196 с.

156. Коваленко, И.Н. Вероятностный расчет и оптимизация Текст. / И.Н.

157. Коваленко. Киев.: Наукова думка. - 1989. - 192 с.

158. Колосюк, В.П. Безопасная эксплуатация шахтных электроустановок

159. Текст. / В.П. Колосюк, Э.С. Щурин, А.Н. Чулика. Киев: Технжа, 1980.-143 с.

160. Колосюк, В.П. Защитное отключение рудничных электроустановок

161. Текст. / В.П. Колосюк. М.: Недра, 1980. - 334 с.

162. Колосюк, В.П. Техника безопасности при эксплуатации рудничныхэлектроустановок Текст. / В.П. Колосюк. М.: Недра, 1987.- 406с.

163. Комплексная оценка уровня безопасности технологических процессови оборудованияТекст. /: Тематический сборник. Тбилиси. - 1977. - 173 с.

164. Кондратов, В.Е. MATLAB как система программирования научнотехнических расчетов Текст. / В.Е. Кондратов, С.Б. Королев. -М.:Мир, 2000.-380 с.

165. Кораблев, В.П. Электробезопасность на химических предприятиях

166. Текст. / В.П .Кораблев. М.: Химия, 1977.- 190 с.

167. Кораблёв, В.П. Некоторые психологические аспектыэлектробезопасности Текст. / В.П. Кораблёв // Промышленная энергетика.- 1990.- № 6.- С. 14-16.

168. Кораблев, В.П. Устройства электробезопасности Текст. / В.П.

169. Кораблев. М.: Энергия, 1979. 88 с.

170. Корн, Г. Справочник по математике для научных работников иинженеров Текст. / Г. Корн, Т. Корн. М.: Наука, 1981.- 850 с.

171. Королькова, В.И. Электробезопасность на промышленныхпредприятиях Текст. / В.И. Королькова.- М.: Машиностроение, 1970. -552 с.

172. Коряков, Д. В. Об основных факторах, влияющих на эффективностьустройств защитного отключения при работе в сетях 380/220 В с глухозаземлённой нейтралью Текст. / Д. В. Коряков // Электробезопасность.- 2001.- №1. С. 11-13.

173. Коряков, Д.В. Разработка классификации способов контроляизоляции в электрических сетях с глухозаземленной нейтралью и их анализ Текст. / Д.В. Коряков, И.Ф. Суворов, В.И. Петуров // Электробезопасность.- 2002.- №4. С. 53 - 58.

174. Коряков, Д.В. Об усовершенствовании устройства контроля изоляциитоками непромышленной частоты Текст. / Д.В. Коряков //

175. Безопасность жизнедеятельности в третьем тысячелетии: сборник материалов II Всероссийской научно-практической конференции. -Челябинск: ЗАО «Челябинская межрайонная типография», 2003. С. 11 - 12.

176. Косицин, Ю.В. О сопротивлениях силовых трансформаторов 6(10)/0,4кВ токам прямой, обратной и нулевой последовательностей Текст. / Ю.В. Косицин//Промышленная энергетика.-№8.- 1990.-с.31-32.

177. Коструба, С.И. Математическое моделирование систем обеспеченияэлектробезопасностиТекст. / С.И. Коструба // Электричество. -1970. № 9. - С.87 - 89

178. Кофман, А. Введение в теорию нечетких множествТекст. / А. Кофман. М.: Радио и связь. - 1982. - 432 с.

179. Кузнецов, B.C. К вопросу расчета тока однофазного короткогозамыкания в сетях до 1000 В Текст. / B.C. Кузнецов // Промышленная энергетика. 1978. - №1. - С.38-39.

180. Кузнецов, B.C. Некоторые вопросы повышения электробезопасностипри однофазных коротких замыканиях в сетях до 1000 В Текст. /

181. B.C. Кузнецов // Промышленная энергетика. 1981. - №11. - С.49-52.

182. Кузьмин, В.Б. Теория нечетких множеств в задачах управления ипринципах устройства нечетких процессоров. Обзор зарубежной литературыТекст. /В.Б. Кузьмин // Автоматика и телемеханика. -1992. -№ 11.-C.3-36.

183. Лихачев, В.Д. Практические схемы на операционных усилителях

184. Текст. / В.Д. Лихачев. М.: ДОСААФ, 1981.- 78 с.

185. Макаров, М.М. Вероятностная оценка аварийных состояний приэксплуатации шахтных дегазационных систем Текст. / М.М. Макаров // Безопасность труда в промышленности. 1977 . - № 3. 1. C.36.

186. Макаров, Д.А. О нарушении правил ввода при электроснабженииметаллических зданий для уличной торговли Текст. / Д.А. Макаров, Д.А. Дейс, И.Ф. Суворов // Электробезопасность. 2002. - № 1. - С. 60-65.

187. Макаров, Д.А. Об ухудшении условий электробезопасности принарушении правил ввода наружной электропроводки металлическихзданий Текст. / Д.А. Макаров, Д.А. Дейс, И.Ф. Суворов // Электробезопасность. 2002. - № 2-3. - С.22 - 27.

188. Макаров, Д.А. Оценка условий электропоражения в сетяхнапряжением до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью с учетом обрыва нулевого защитного проводника Текст. / Д.А. Макаров // Электробезопасность. 2000. - № 4. - С.6 - 13.

189. Манойлов, В.Е. Основы электробезопасности Текст. / В.Е. Манойлов. Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. отд-ние, 1991. - 480 с.

190. Масорский В.И. Контроль изоляции в сетях с заземленной нейтралью

191. Текст. / В.И. Масорский // Автоматизация и электрификация предприятий. М.: Энергоатомиздат, 1983.- С. 40-44.

192. Маршалл, В. Основные опасности химических производств Текст. /

193. В. Маршалл. М.: Мир. - 1989. - 672 с.

194. Меньшов, Б.Г. Измерения проводимости и токов замыкания наземлю в электрических сетях с изолированной нейтралью Текст. / Б.Г. Меньшов, В.К. Шадинский // Электричество.- 1969.- № 4.- С. 4445.

195. Микросхемы КР1506 ХЛ1 и 1506 ХЛ2 в системе офисной охраны

196. Текст. //Радиоконструктор.- 1999.- №3.- С. 10-13.

197. Минин, Г.П. Несинусоидальные токи и их измерение Текст. / Г.П.

198. Минин. -М.: Энергия, 1979.- 89 с.

199. Михайлов, Д.И. Критерий безопасности при расчете занулениякорпусов электроприемников Текст. / Д.И. Михайлов // Промышленная энергетика 1990. - №8. - С.38-40.

200. Мотуско, Ф.Я. Защитные устройства в электроустановках Текст. / Ф.Я. Мотуско. М:Энергия, 1973.- 200 с

201. Мотуско, Ф.Я. Способ непрерывного контроля изоляции в электроустановках с глухозаземленной нейтралью Текст. / Ф.Я.

202. Мотуско, С.И. Михальчик // Промышленная энергетика. 1973.-№1.-С. 37-42.

203. Мукминов, P.A. Вероятностная модель состояний производственного коллектива в потоке событий охраны трудаТекст. / P.A. Мукминов.- Технология бурения нефтяных и газовых скважин. Уфа. - 1980. -С.227 - 232.

204. Найфельд, М.Р. Заземление, защитные меры электробезопасности Текст. / М.Р. Найфельд. М.:Энергия, 1971.-210 с.

205. Найфельд, М.Р. Защитные заземления в электротехническихустановках Текст. / М.Р. Найфельд. М.:Госэнергоиздат, 1956.- 190 с.

206. Намитоков, К.К. Плавкие предохранителиТекст. / К.К. Намитоков. -М:Энергия, 1979.-116 с.

207. Нейман JI.P. Теоретические основы электротехники Текст.: учебникдля электротехн. и электроэнерг. спец.вузов / JI.P. Нейман, К.С. Демирчян. Л.:Энергоатомиздат, 1981.- 330 с.

208. Нестеренко, Б.К. Интегральные операционные усилители:справочное пособие по применению Текст. / Б.К. Нестеренко. М.: Энергоатомиздат, 1982.-316 с.

209. Нечеткие множества в моделях управления и искусственногоинтеллектаТекст. // Под ред. Д.А.Поспелова. М.: Наука. - 1986. -312 е.: ил

210. Никольский, O.K. Основы теории и практики безопасностиэлектроустановок и эксплуатации электрических сетейТекст. / O.K. Никольский // Вестник Алтайского государственного технического университета им. И.И.Ползунова, №3, 2000.С.9 16.

211. Никольский, O.K. Системы обеспечения безопасностиэлектроустановок до 1000 В. Методические рекомедации по расчету, проектированию, монтажу и эксплуатации электрической защитыТекст. / O.K. Никольский, A.A. Сошников, A.B. Полонский.- Барнаул, 2001.-126с.

212. Новгородцев, А.Б. Расчет электрических цепей в MATLAB Текст.: учебный курс / А.Б. Новгородцев. СПб. Литер, 2003. -560 с.

213. Номоконова, О.В. Применение теории нечетких множеств примоделировании электроопасных ситуаций в сети с заземленной нейтралью Текст. / О.В. Номоконова, И. С. Окраинская // Электробезопасность.- 2000.- № 2-3.- С. 16-19.

214. Номоконова, О.В. Применение нечетких множеств в оценке ипрогнозировании опасных ситуацийТекст./ О.В. Номоконова // дис. .канд.техн.наук.- Челябинск.-2003.-100 с.

215. Номоконова, О.В. Об одном подходе к построению функциипринадлежности нечетких чиселТекст. / О.В. Номоконова // Известия Челябинского научного центра УрО РАН. 2000. - № 4. — С.93-97.

216. Оверин, Б.А. Электробезопасность на предприятиях цветнойметаллургии Текст. / Б.А. Оверин. М:Металлургия, 1992.- 290 с.

217. Ожиганов, С.Н. Сравнительный анализ безопасности электрическихсетей TN и ТТ Текст. / С.Н. Ожиганов // Промышленная энергетика. 2003. - №2. - С.46-54.

218. Ойрех, Я.А. Режимы самозапуска асинхронных электродвигателей

219. Текст. / Я.А. Ойрех, В.Ф. Сивокобыленко. -М.: Энергия, 1974.- 170 с.

220. Окраинская, И.С. Организационно-системные методы повышенияуровня электробезопасности на открытых горных работах. Текст. / И.С. Окраинская // дис. . канд.техн.наук. Челябинск. - 1997. - 152 с.

221. Окраинская, И.С. Определение параметров логико-вероятностноймодели электропоражения методом экспертных оценокТекст. / И.С. Окраинская // Безопасность жизнедеятельности: Сборник научных трудов. Челябинск: ЧГТУ. - 1996. - С.25 - 27.

222. Орлов, А.И. Проблемы устойчивости и обоснованности решений втеории экспертных оценок. В кн.: Статистические методы экспертных оценокТекст. / А.И. Орлов. - М.: Наука. - 1977. - С.7 -30.

223. Ослон, А.Б. Зануление как способ обеспечения безопасности Текст. /

224. A.Б. Ослон // Промышленная энергетика. 1981. - №5. - С.51-55.

225. Ослон, А.Б. Использование защиты от тока утечки в сетяхнапряжением 380/220 В с глухозаземленной нейтралью Текст. / А.Б. Ослон // Промышленная энергетика. 1974. - №9. - С.21-23.

226. Основы промышленной электроники Текст. / под ред. В. Г.

227. Герасимова. -М.: Высшая школа, 1986.- 150 с.

228. Охрана труда в электроустановках Текст.: учеб. для вузов / под ред.

229. Б.А. Князевского. -М.:Энергоатомиздат, 1983. 336 с.

230. Панкратов, Д.Б. Вместо реле холодильника Текст. / Д.Б. Панкратов

231. Радио.- 2000.- №2.- С. 20-21.

232. Петуров, В.И. Исследование и разработка способов и средств контроля параметров изоляции рудничных электрических сетей Текст.: дис. . канд. техн. наук / Петуров Валерий Иванович. М., 1992.- 120 с.

233. Пирязев, И.А. Возможное решение проблем электробезопасности на основе концепции объединенной модели электрического тока и биоэнергетики человека Текст. / И.А. Пирязев, В.И. Щуцкий // Электробезопасность.- 2000.- №1.-С.41-48.

234. Пичуев, A.B. Исследование влияния нестационарных режимов на электробезопасность при эксплуатации рудничного электрооборудования напряжением до 1000 В Текст.: дис. . канд. техн. наук / Пичуев Александр Вадимович. М., 1989. - 174 с.

235. Покрепа, В.Е. О повышении электробезопасности при эксплуатации электроустановок до 1000 В с глухозаземленной нейтралью Текст. /

236. B.Е. Покрепа // Промышленная энергетика. 2000. - №3. - С.53-55.

237. Полунин, В.Б. Исследование способов повышения эффективности защиты занулением Текст.: автореф. дисс. . канд. техн. наук / В.Б. Полунин. М., 1976.- 20 с.

238. Попков, В.В. Об элементах и структуре модели несчастногослучаяТекст. /В.В. Попков, Ю.М. Френкель. Труды ВостНИИ по безопасности работ в горной промышленности. - 1975. - Вып. 25. 1. C.24-30.

239. Поспелова, Т.Г. Оценка электробезопасности на основе теориинечетких множествТекст. / Т.Г. Поспелова // Электричество. 1989. - № 4. - С.62 - 66.

240. Потемкин, В.Г. Micro Cap Evaluation 7.0: среда проектированияэлектронных схем Текст. / В.Г. Потемкин. М: Диалог-МИФИ, 2002.- 366 с.

241. Потемкин, В.Г. MATLAB 6: среда проектирования инженерныхприложений Текст. / В.Г. Потемкин. М. : Диалог-МИФИ, 2003.-360 с.

242. Правила устройства электроустановок Текст.: 7-е изд.: утв. приказом

243. Минэнерго России 08.07.02 № 204: обязат. для всех ведомств, организаций и предприятий. -М.: ЗАО "Энергосервис", 2002.- 280 с.

244. Правила устройства электроустановок Текст.: 6-е изд. М.:ЗАО «Энергосервис», 1998.- 606 с.

245. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей

246. Текст.: утв. Минэнерго России 13.01.03 № 6: зарегистр. Минюстом России 22.01.03 № 4145: обязат. для всех Потребителей электроэнергии независимо от их ведомственной принадлежности и форм собственности М.: ЗАО «Энергосервис», 2003. - 390 с.

247. Преображенский, А.А. Магнитные материалы и элементы Текст. /

248. А.А. Преображенский, Е.Г. Бишард.- М.: Высшая школа, 1986.- 198 с.

249. Пресс, С.А. Электрические установки Текст. / С.А. Пресс.

250. М.:Гострудиздат, 1930.-200 с.

251. Пряхин, В.Д. Универсальный датчик контроля сопротивления изоляции электродвигателя, обрыва одной из фаз и заземляющего провода Текст. / В.Д. Пряхин // Промышленная энергетика.- 1983.-№7.- С. 22-25.

252. Пугачев, В.Н. Комбинированные методы определения вероятностныххарактеристикТекст. / В.Н. Пугачев. М.: Советское радио. - 1973. -219с.

253. Разин, Г.И. Бесконтактное измерение электрических токов Текст. /

254. Г.И. Разин, А. П. Щелкин.- М.: Атомиздат, 1974.- 98 с.

255. Ревякин, А.И. Электробезопасность и противопожарная защита вэлектроустановках Текст. / А.И. Ревякин, Б.И. Кашолкин. -М.:Энергия, 1980. 160 с.

256. Ревякин, А.И. Электробезопасность и противопожарная защита вэлектроустановках Текст. / А.И. Ревякин. М.: Энергия, 1980. - 159 с.

257. Ревякин, А.И. Автоматические меры защиты в электроустановках

258. Текст. / А.И. Ревякин, А.И. Осиновский; под ред. Б.А. Князевского.-М.: МЭИ, 1976.-42с.

259. Рекомендации по проектированию, монтажу и эксплуатацииэлектроустановок зданий при применении устройств защитного отключения Текст. М.: Издательство МЭИ, 2001. - 120 с.

260. Резисторы, конденсаторы, трансформаторы, дроссели,коммутационные устройства РЭА Текст.: справочник / Н. Н. Акимов, Е. П. Ващуков [и др.]. Минск: Беларусь, 1994. -591 с.

261. Рекомендации по проектированию, монтажу и эксплуатацииэлектроустановок зданий при применении устройств защитного отключения Текст. -М.: Издательство МЭИ, 2001.- 76 с.

262. Романцов, Д.С. Электротравматизм на производстве причины иследствия Текст. / Д.С. Романцов // Промышленная энергетика.-1992.-№ 11.-С. 67-69

263. Руденко, Ю.Н. О безопасности как одном из свойств надежности систем энергетики Текст. / Ю.Н. Руденко, И.А. Ушаков // Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт. 1985. - № 2. - С.18-24.

264. Рябинин, А.И. Логико-вероятностные методы исследованиянадежности структурно сложных системТекст. / А.И. Рябинин, Т.Н. Черкесов. М.: Радио и связь. - 1981. - 264 с.

265. Сакулин, В.П. Безопасность труда при эксплуатации сельскихэлектроустановок Текст. / В.П. Сакулин. Л.:Агропромиздат, 1987.180 с.

266. Сборник методических пособий по контролю состоянияэлектрооборудования Текст. / Под ред. Ф.Л. Когана. М.: ЗАО "Энергосервис", 2001.- 420 с.

267. Сивокобыленко, В.Ф. Метод эквивалентирования и расчетакороткого замыкания в системе асинхронных машин Текст. / В.Ф.

268. Сивокобыленко, В.А. Павлюков // Электричество.- 1979.- №1.- С. 45-50.

269. Сивокобыленко, В.Ф. Метод определения эквивалентных параметровмашин переменного тока Текст. / В.Ф. Сивокобыленко, В.Б. Совпель, В.А. Павлюков II Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт.-1975.-№2.-С. 93-97.

270. Сивокобыленко, В.Ф. Режимы работы синхронных двигателей прикратковременных перерывах питания в схеме собственных нужд Текст. / В.Ф. Сивокобыленко // Наладочные и экспериментальные работы ОРГРЭС.- М.: Энергия, 1968.- Вып. 35.- С. 272-277.

271. Сивокобыленко, В.Ф. Расчет самозапуска электродвигателей сиспользованием многоконтурных схем замещения Текст. / В.Ф. Сивокобыленко, В.А. Павлюков // Электрические станции.- 1976.- №3.-С.51-53.

272. Сивокобыленко, В.Ф. Математическое моделированиеглубокопазных асинхронных машин Текст. / В.Ф. Сивокобыленко, В.И. Костенко // Электричество.- 1980.- №4.- С. 32-36.

273. Сидоров, А.И. Теория и практика системного подхода к обеспечениюэлектробезопасности на открытых горных работах Текст.: дис. . докт. техн. наук / Сидоров Александр Иванович. Челябинск, 1993.444 с.

274. Сидоров, А.И. Основы электробезопасности Текст.: Учебное пособие / А.И. Сидоров. -Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2001.- 344 с.

275. Сидоров, А.И. Анализ условий электробезопасности в коммунальнобытовых сетях напряжением до 1000 В Текст. / А.И. Сидоров, Д.А.

276. Макаров, Д.А. Дейс, И.Ф. Суворов // Электробезопасность. 2001. -№ 1.-С.7-11.

277. Сидоров, А.И. Исследование условий электропоражения в сетяхнапряжением до 1кВ с глухозаземленной нейтралью Текст. / А.И. Сидоров, Д.А. Макаров, Д.А. Дейс, И.Ф. Суворов // Электробезопасность. 2000. - № 1. — С. 15-23.

278. Сидоров, А. И. Постоянный контроль изоляции в электрических сетяхдо 1 кВ с глухозаземлённой нейтралью один из путей снижения электротравматизма Текст. / А.И. Сидоров, Д.В. Коряков, И.Ф. Суворов // Электробезопасность.- 1999.- № 3-4. - С. 15-17.

279. Сидоров, А.И. Влияние повторного заземлителя на условияэлектропоражения в сетях напряжением до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью Текст. / А.И. Сидоров, Д.А. Макаров, Д.А. Дейс, И.Ф. Суворов // Электробезопасность. 2000. - № 2-3. - С.29 - 35.

280. Слободкин, А. X. Некоторые пути повышения эффективностизащитного отключения в сети 380/220 В с заземлённой нейтралью Текст. / А. X. Слободкин // Промышленная энергетика. 1995. -№4.-С. 38-43.

281. Ситчихин, Ю.В. Повышение безопасности при эксплуатацииэлектроустановок 6 10 кВ открытых горных разработокТекст. : дис. . канд. техн. наук / Ю.В. Ситчихин. - Челябинск. - 1986. - 235 с.

282. Скофенко, A.B. О построении функции принадлежности нечеткихмножеств, соответствующих количественным экспертным оценкамТекст. / A.B. Скофенко. Науковедение и информатика. -Киев: Наукова думка. - 1981. -Вып.22. - С.70 - 79.

283. Кильдишев, Г. С. Общая теория статистики Текст. / Г. С.

284. Кильдишев, В.Е. Овсиенко, П.М. Рабинович и др.. М.: Статистика,!980. -423 с.

285. Слободкин, А.Х. О концепции электробезопасности в сетях 380/220 Вс заземленной нейтралью и некоторых путях ее реализации Текст. / А.Х. Слободкин // Промышленная энергетика. 1998. - №4. - С. 3136.

286. Слободкин, А.Х. Обзор российского рынка устройств защитногоотключения и анализ эффективности осуществляемой ими защиты в сетях напряжением 380/220 В Текст. / А.Х. Слободкин, В.М. Пупин // Промышленная энергетика. 2000. -№11.- С.43-49.

287. Слободкин, А. X. Анализ влияния влияния устройств защитногоотключения на электробезопасность в сетях 380/220 В с заземлённой нейтралью Текст. / А. X. Слободкин // Промышленная энергетика.-1997.-№5.-С. 45-49.

288. Соболь, И.М. Метод Монте-КарлоТекст. / И.М. Соболь. М.: Наука.-1972.-231 с.

289. Соболев, В.Г. Электрическая изоляция рудничногоэлектрооборудования Текст. / В.Г. Соболев-М.: Недра, 1982.- 204с.

290. Солуянов, Ю. И. О необходимости повторного заземления вэлектроустановках до 1000 В с заземлённой нейтралью Текст. / Ю. И. Солуянов // Промышленная энергетикаю.- 1990.- №6. С. 43 - 45.

291. Солуянов, Ю.И. Повышение эффективности защитных мерэлектробезопасности электроустановок промышленных предприятий Текст.: учеб. пособие / Ю.И. Солуянов. Казань: Казан, гос. энерг. ун-т, 2004.- 294 с.

292. Солуянов, Ю.И. Защитные меры электробезопасностинефтехимических предприятий Текст.: Монография / Ю.И. Солуянов. -Казань: Казан, гос. энерг. ун-т, 2002.- 168 с.

293. Сошников, A.A. Расчет эффективности электрической защиты в сетях038 кВ Текст.: учебное пособие / А.А. Сошников, O.K. Никольский. -Барнаул, 1992.- 160 с.

294. Справочная книга радиолюбителя-конструктора Текст. / под ред.

295. Н.И. Чистякова.- М.: Радио и связь, 1990.- 410 с.

296. Суворов, И.Ф. Влияние статических потребителей на ток через телочеловека при выбеге электродвигателя в сетях с глухозаземленной нейтралью Текст. / И.Ф.Суворов, Д.А.Дейс // Электробезопасность.2004.-№4.- С.21-24.

297. Суворов, И.Ф. Способ определения параметров изоляции сети сглухозаземленной нейтралью напряжением до 1 кВ Текст. / И.Ф.Суворов, Д.В.Коряков, В.И.Петуров (Россия).- Положительное решение по заявке №2004131929/28(034608); Заявл.01.11.2004;

298. Суворов, И.Ф. Моделирование электроопасной ситуации в системахэлектроснабжения с глухозаземленной нейтралью до 1000 В Текст. / И.Ф.Сувоов // Электробезопасность.- 2005.-ЖЗ.-С.З-7.

299. Суворов, И.Ф Моделирование возникновения электроопаснойситуации в системах электроснабжения с изолированной нейтралью на основе логико-вероятностного метода Текст. / И.Ф.Сувоов // Электробезопасность.- 2005.-№2.-С.3-13.

300. Суворов, И.Ф. Моделирование электроопасной ситуации всистемахэлектроснабжения с глухозаземленной нейтралью до 1000 В Текст. / И.Ф.Сувоов //Электробезопасность.- 2005.-№3.-C.3-7.

301. Суворов, И.Ф. Способ автомагического контроля параметровнулевого провода воздушных и кабельных линий 0,4 кВ и устройство для его осуществленияТекст. / И.Ф.Суворов, А.И.Сидоров, К.С. Сережин,В-В. Гальцев // Электробезопасность.2005.-№3.-С. 12-18.

302. Суворов, И.Ф. Дискретный контроль непрерывности PENпроводникаТекст. / И.Ф.Суворов // Электробезопасность.- 2005.-№3.-C.3-7.

303. Сыромятников, И.А. Режимы работы асинхронных и синхронныхдвигателей Текст. / И.А. Сыромятников; под. ред. Л.Г. Мамиконянца. -М.: Энергоатомиздат, 1984.-240 с.

304. Тарумов, А.Н. О времени и токе отключения защитных аппаратов всетях 380/220 В с глухозаземленной нейтралью Текст. / А.Н. Тарумов, П.И. Спеваков // Промышленная энергетика. 1963. -№11.-С. 44-51.

305. Теоретические основы электротехники Текст.: учебник дляэлектротехн. вузов / Под ред. П. А. Ионкина.- М.: Высшая школа, 1976.-510 с.

306. Тоцкий, A.B. Исследование и разработка средств защиты при ненормальных режимах шахтных электроустановок Текст.: дис. . канд. техн. наук / Тоцкий Александр Васильевич. Днепропетровск, 1972.- 182 с.

307. Тоцкий, A.B. Защита от электротравматизма в шахтныхэлектроустановках Текст. / A.B. Тоцкий // Промышленная энергетика.- 1975.- №9.- С.31-33.

308. Тоцкий, A.B. Средства защиты от электротравматизма в шахтныхучастковых сетях Текст. / A.B. Тоцкий // Безопасность труда в промышленности 1979.- №10.- С.53-55.

309. Федосеев, A.M. Релейная защита электроэнергетических систем.

310. Релейная защита сетей Текст. / А.М. Федосеев. — М.: Энергоатомиздат, 1984.- 320 с.

311. Феллер, В. Введение в теорию вероятностей и ее приложения Текст. /

312. B. Феллер. М.: Мир. - 1984. - 512 с.

313. Хенли, Э.Д. Надежность технических систем и оценка рискаТекст. / Э.Д. Хенли, X. Кумамото. М.: Машиностроение, 1984. - 528 с.

314. Хоровиц, П. Искусство схемотехники Текст. / П. Хоровиц, У. Хилл;перевод с англ. под ред. М. В. Гальперина. -М.: Мир, 1984.- 289 с.

315. Цапенко, Е.Ф. Шахтные гибкие кабели и электробезопасность сетей

316. Текст. / Е.Ф. Цапенко, Л.И. Сычев. М.: Недра, 1978.- 199 с.

317. Цапенко, Е.Ф. Контроль изоляции в сетях до 1000 В Текст. / Е.Ф.

318. Цапенко. -М.:Энергия, 1966.- 186 с.

319. Цапенко, Е.Ф. Защитные свойства зануления при напряжении 660 В

320. Текст. / Е.Ф. Цапенко // Промышленная энергетика.- 1972.- №10.1. C.33-37.

321. Цапенко, Е.Ф. Электробезопасность бытовых сетей Текст. / Е.Ф .Цапенко, М.К. Аракелян // Промышленная энергетика.- 1979.- №3-С.37-38.

322. Цапенко, Е.Ф. К вопросу о переходных процессах в вентильныхсхемах контроля изоляции Текст. / Е.Ф. Цапенко // Электричество.-1968.- №7.- С. 87-88.

323. Цапенко, Е.Ф. Шахтные гибкие кабели и электробезопасность сетей

324. Текст. / Е.Ф. Цапенко, Л.И. Сычев. -М.:Недра, 1978.-238 с.

325. Цапенко, Е.Ф. Защитные свойства зануления при напряжении 660 В

326. Текст. / Е.Ф. Цапенко, В.П. Кораблев // Промышленная энергетика. -1972.-№10.-С. 11-13.

327. Цуканов В.И. Расчет на ЭВМ коэффициентов вытеснения тока встержне ротора электрических машин Текст. / В.И. Цуканов, В.Х. Георгиади // Электротехника.- 1982.- №12.- С. 61-66.

328. Чабан, В.И. Расчет группового выбега и разгона электрическихмашин Текст. / В.И. Чабан, В.Ф. Сивокобыленко // Электричество-1980.-№3.- С. 59-60.

329. Чабан, В.И. К повышению эффективности алгоритмов расчетасамозапуска электрических машин Текст. / В.И. Чабан // Изв. вузов. Электромеханика.- 1977.- №10.- С. 14-17.

330. Чабан, В.И. Дифференциальные уравнения насыщеннойнеявнополюсной машины в физических координатах машин Текст. / В.И. Чабан // Изв. вузов. Электромеханика.- 1977.- № 4.- С. 20-23.

331. Чабан, В.И. Дифференциальные уравнения неявнополюсной машиныв косоугольных координатах Текст. / В.И. Чабан // Электричество. -1977.-№3.- С. 16-19.

332. Чабан, В.И. К расчету переходных процессов в демпферных контурахэлектрических машин Текст. / В.И. Чабан // Электричество- 1978.-№6.- С. 39-41.

333. Чекалин, H.A. Охрана труда в электротехнической промышленности

334. Текст. / H.A. Чекалин. М. :Энергоатомиздат, 1983 .-312с.

335. Черных, И.В. Simulink: Инструмент моделирования динамическихсистем, электронная версия книги.- http://www.matlab.ru

336. Чунихин, A.A. Электрические аппараты. Общий курсТекст.: учебникдля вузов / A.A. Чунихин М.:Энергоатомиздат, 1988.- 720 с.

337. Шелестов, И.П. Радиолюбителям: полезные советы Текст. / И.П.

338. Шелестов.- М.: Салон-Р, 1999. 216 с.

339. Шошин, П.Б. Размытые числа как средство описания субъективныхвеличин. / В кн. Статистические методы анализа экспертных оценокТекст. / Шошин П.Б. -М.: Наука. 1977. - С.234 - 250.

340. Щуцкий, В.И. О поражении электрическим током через точкиакупунктуры Текст. / В.И. Щуцкий, A.A. Буралков, JI.3. Буралкова // Электричество.- 1986.- №9.- С. 50-51.

341. Щуцкий, А.И. Электробезопасность на открытых горных работах

342. Текст. / В.И. Щуцкий, А.И. Сидоров, Ю.В. Ситчихин, H.A. Бендяк. -М: Недра, 1996. -267 с.

343. Щуцкий, В.И. Влияние частоты электрического тока на условияэлектробезопасности Текст. / В.И. Щуцкий, Н.П. Коренев // Электробезопасность на горнорудных предприятиях: сб. материалов респ. науч.-техн. конф.- Днепропетровск, 1974.- С. 55-59.

344. Щуцкий, В.И. Защитное отключение электроустановок потребителей

345. Текст. / В.И. Щуцкий, О.Н. Белюстин, A.A. Буралков. М.: Энергоатомиздат, 1994. -64с.

346. Щуцкий, В.И. Вероятностная оценка эффективности устройствзащиты от поражения электрическим током Текст. / В.И .Щуцкий, A.A. Буралков//Промышленная энергетика.- 1982.-№2.-С. 33-38.

347. Щуцкий, В.И. О нормировании надежности устройств защитногоотключения Текст. / В.И .Щуцкий, A.A. Буралков // Электричество.- 1986.- №11.- С.56-57.

348. Щуцкий, В.И. К вопросу об электрических параметрах организмачеловека Текст. / В.И. Щуцкий, A.B. Ляхомский //

349. Электробезопасность на горнорудных предприятиях: сб. материалов респ. науч.-техн. конф. Днепропетровск, 1974. - С. 74 - 76.

350. Щуцкий, В.И. К вопросу о допустимых токах Текст. / В.И. Щуцкий,

351. A.И. Сидоров, Ю.В. Ситчихин // Промышленная энергетика. 1978. -№12.- С. 32-33.

352. Щуцкий, В.И. Защитное отключение электроустановок потребителей

353. Текст. / В.И. Щуцкий, О.Н. Белюстин, A.A. Буралков. М.: Энергоатомиздат, 1994. - 360 с.

354. Щуцкий, В.И. О вероятностной оценке уровня электробезопасности

355. Текст. / В.И. Щуцкий, A.A. Буралков // Электричество. 1982. - №2. -С. 16-20.

356. Щуцкий, В.И. Характеристики звеньев структурной моделиэлектропоражения при напряжении выше 1000 В Текст. / В.И. Щуцкий, Ю.В. Ситчихин, А.И. Сидоров // Электричество. 1986. -№5.-С.65-67.

357. Щуцкий, В.И. Характеристики звеньев структурной моделиэлектропоражения при напряжении выше 1000 В Текст. / Щуцкий

358. B.И., Ю.В. Ситчихин, А.И. Сидоров // Электричество. 1986. - № 5. - С.65 - 67.

359. Экель, П.Я. Учет фактора неопределенности в задачах моделированияи оптимизации электрических сетейТекст. / П.Я. Экель, В.А. Попов // Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт. 1985. - № 2. - С.21-28.

360. Экспертные оценки в социологических исследованиях Текст. / Подред. Крымских С.Б. Киев: Наукова думка, 1990. - 320 с.

361. Электротехнический справочник. Т. 2. Электротехнические изделия иустройства Текст. / Под общ. ред. В. Г. Герасимова и др.- М.: Издательство МЭИ, 2001. 450 с.

362. Электрические кабели, провода и шнуры Текст.: справочник / под общ. ред. Н. И. Белоруссова. М.: Энергия, 1979. - 480 с.

363. Якобе, А.И. Электробезопасность в сельском хозяйстве Текст. / А.И. Якобе, A.B. Луковников. -М.: Колос, 1981. 206 с.

364. Якобе, А.И. Эксплуатация заземлений сельских электроустановок

365. Текст. / А.И. Якобе. -М.: Колос, 1969. 160 с.

366. Якобе, А.И. Электрозащитная эффективность и надежность устройствзащитного отключения Текст. / А.И. Якобе // Электричество.- 1996.-№4.- С. 8-14.

367. Alefeld, G. Einfuhrung in die Intervallrechnung Text. / G. Alefeld, J.

368. Htrzberger. Zurich: Bibliographisches Inst. Manheim. - 1974. -398 p.

369. Biegelmeier, G. Body impendance of living Human beings for alternatingcurrent 50 c/s Text. / G. Biegelmeier // Bulletin. Int. Sek IVSS Verhüt Arbeitsall und Berufskrankh Elek, 1980.

370. Dalziel, C.F. Lethal electric currents Text. / C.F. Dalziel, W. Lee // IEEE

371. Spectrum. 1969. - №2. - P. 44-50.

372. Dubois, D. Fuzzy real algebra: some results Text. / D. Dubois, H. Prade.

373. Fuzzy sets and systems. 1979. - Vol.2. - No.4. - P. 327 - 348.

374. Ferris, L.D. Effect of electric shock on the heart Text. / L.D. Ferris, B.G.

375. King, P.W. Spens // El. Eng. 1936. - Vol. 55. - P. 498.

376. Fuzzell, J.B. Fault Tree Analysis. Concepts and Techniques. - In

377. Generic Techniques in Reliability Assessment Text. / J.B. Fuzzell / / Henley Т., Lynn J. (eds.). -Noordhoff, Publishing Co., Leyden, Holland, 1976.

378. Fuzzell, J.B. On the Quantitative Analysis of Priority and Failure Logic IEEE Trans, on Reliability Text. / J.B. Fuzzell, E.F. Aber, R.G. Rahl // R-25, № 5, December, 1976. 188 p.

379. Lambert, H.E. Systems Safety Analysis and Fault Tree Analysis Text. /

380. H.E. Lambert // UCID 16238, 31, May 9, 1973.

381. Kupfer, J. Grenzwerte zur Vermeidung von Unfällen durch elektrischenstorm min tödlichem Ausgang Text. / J. Kupfer, R. Bastek, S. Eggert // Z. gesamte Hyg. 1981.-№1.-P. 56-59.

382. Mizumoto, M. Fuzzy sets and their operations Text. / M. Mizumoto, K.

383. Tanaka. Inform, and Control. - 1981. - № 48. - P.30 - 48.

384. Mizumoto, M. Fuzzy sets and their operations (part 2) Text. / M.

385. Mizumoto. Inform, and Control. - 1981. - № 50. - P.160 - 174.

386. Nahmias, S. Fuzzy Variables Text. / S. Nahmias // Fuzzy sets and

387. Systems. 1978. - Vol. 1, № 2. - P.97 - 110.

388. Preminger, J. Evaluations Of The Causes Of Low-Voltage Consumer

389. Accidents In Israel Text. / J. Preminger // IEEE Transactions On Industry Applications.- 1974.- №10.-P. 67-71.

390. Recht, J.L. Systems Safety Analysis Text. / J.L. Recht // The Fault Tree,

391. National Safety News, Apr. 1966.

392. SimPowerSystems User's Guide Text. // TransEnergie Technologies Inc.,under sublicense from Hydro-Quebec, and The Math Works, Inc. 2002.

393. Solley, C.M. Development of the Deceptual World Text. / C.M. Solley, G.1. Murphy. 1960. - № 4.

394. Steven, Т. K. Circuit Analysis II with MATLAB Applications Text. / Т.К.

395. Steven. Orchard Publications, 2003.-320 c.

396. Yager, R.R. A procedure for ordering fuzzy subsets of the unit interval

397. Text. / R.R. Yager // Inform. Sci. 1981. - Vol.24. - № 2. - P. 143 -161.

398. Zadeh, L.A. The Concept of Linguistic Variable and its Application to

399. Approximate Reasoning Text. / L.A. Zadeh // ERL Memorandum M-411, October, 1973.

400. Zadeh, L.A. Fuzzy probabilities and their role in decision analysis Text. /

401. A. Zadeh. Proc. of IF AC Symp. "Theory and application of digital control".-1982.-P. 15-21.

402. Zadeh, L.A. Fuzzy sets Text. / L.A. Zadeh. Inform, and Control. - 1965.-Vol.8.-No.3.-P. 338-353.348. http://www.cnit.susu.ac.ru/Products/FoHes/UniLSThemes.htm.1. Электронный ресурс.